ES2415555B2 - Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia. - Google Patents

Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia. Download PDF

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Abstract

Dispositivo de barrido para tomografía de coherencia óptica que comprende un brazo de muestreo que comprende al menos una guía de onda que conduce la luz procedente de una fuente de luz hasta la muestra y la luz reflejada en dicha muestra, un brazo de referencia, unos medios interferentes configurados para producir interferencia entre la luz recibida del brazo de muestreo y la luz recibida del brazo de referencia, un detector configurado para detectar dicha interferencia entre la luz recibida del brazo de muestreo y del brazo de referencia, y unos medios de multiplexado (1) configurados para diferenciar entre al menos dos rangos de profundidad en la luz reflejada en la muestra que viaja por cada guía de onda del brazo de muestreo.

Description

DISPOSITIVO DE BARRIDO PARA INTERFEROMETRÍA DE BAJA COHERENCIA
Campo de la invención
La presente invención se engloba dentro del campo de la interferometría de
5
baja coherencia. La exposición se realiza centrada en una de sus aplicaciones más
conocidas, la tomografía de coherencia óptica, capaz de generar imágenes (20) y
representaciones volumétricas (30) de la histología del tejido, aunque sus aplicaciones
pueden ser más amplias.
1 O
Antecedentes de la invención
La tomografía de coherencia óptica (OCT, por sus siglas en inglés, Optical
Coherence Tomography) es una técnica de generación de imágenes médicas capaz
de proporcionar información axial de alta resolución utilizando una fuente de luz de
banda ancha y un sistema de detección interferométrico. Ha encontrado un amplio
15
rango de usos, desde oftalmología y cardiología hasta ginecología o el estudio in-vitro
de material biológico con alta resolución.
La información axial se obtiene en OCT mediante un método interferométrico;
sin embargo, para la generación de imágenes (20) y representaciones volumétricas
(30) de la histología del tejido, es necesario mover el haz de luz lateralmente sobre el
20
área de interés. Dicho movimiento se ha realizado tradicionalmente mediante el
desplazamiento mecánico de alguno de los elementos ópticos, de la guía de luz en el
caso de sistemas basados en fibra, o de la muestra. La solución más común incluye la
inclusión de algún espejo móvil en el camino del haz luminoso en el brazo de muestreo
del interferómetro.
25
Aunque este método es efectivo, tiene serios inconvenientes, especialmente en
términos de fiabilidad, coste de fabricación, coste de mantenimiento, complejidad de
ajuste, tamaño del sistema final, etc. En este sentido, el uso de tecnología MOEMS
(Micro-opto-electromechanical systems) ha sido propuesto y demostrado para
situaciones en las que espejos ópticos convencionales no son aceptables, como en
30
catéteres o para laparoscopia. Sin embargo, estos dispositivos adolecen de muchos
de los mismos problemas que sus versiones macroscópicas y plantean sus propios
problemas de encapsulado, esterilización, etc.
Una alternativa al barrido lateral electromecánico sería la separación del brazo
de muestreo en varios caminos ópticos, donde cada uno de los cuales dirige un haz de
35
luz a una zona de la muestra y recoge la luz reflejada por ésta, junto con un
mecanismo de multiplexado que permita diferenciar la luz recogida en cada uno de
dichos caminos ópticos del brazo de muestreo.
Una solución relacionada con esta alternativa se propone en la solicitud de
patente WO 2010/134624, aunque en este caso en realidad se describe el uso de
5
varios interferómetros completos trabajando en paralelo, y únicamente comparten
entre si la fuente de luz, por lo que el brazo de muestreo de cada uno de dichos
interferómetros consta de un único camino óptico y no se utiliza ningún mecanismo de
multiplexado.
Existe también otra solicitud de patente, la WO 2004/073501, que contempla el
1 O
uso de varios haces de luz que inciden simultáneamente sobre la muestra. Sin
embargo, el objetivo de dicha patente es en realidad combinar dichos haces de forma
controlada mediante el uso de moduladores y retardadores de fase, de tal manera que
la iluminación conjunta sobre la muestra presente un determinado patrón de
interferencia. Actuando sobre los moduladores y retardadores se varía la posición del
15
patrón de interferencia de la iluminación sobre la muestra y, posteriormente, mediante
técnicas de procesado de señal se reconstruye una imagen tridimensional de la
muestra. Por tanto, en dicha solicitud no se utilizan medios de multiplexado para
diferenciar la luz recogida en una pluralidad de caminos ópticos, existiendo de hecho,
un único camino óptico que recoge la luz reflejada por la muestra.
20
En el artículo Yamanari et. Al, quot;Full-range polarization-sensitive swept-source
optical coherence tomography by simultaneous transversal and spectral modulationquot;,
Optics Express Vol. 18, lssue 13, pp. 13964-13980, 2010, se describe un sistema SS
OCT (OCT con Barrido de Fuente) sensible a la polarización en el que con objeto de
solucionar el problema de los complejos conjugados típico de sistemas FD-OCT (OCT
25
en el dominio de Fourier) y SS-OCT, se aplica una modulación de fase al brazo de
referencia que se va modificando conforme los medios electro-mecánicos barren
lateralmente la muestra. Dicho documento no describe por tanto el uso de modulación
en el brazo de muestreo, y sobre todo no aborda la eliminación de los medios electro
mecánicos para el barrido lateral de la muestra.
30
Por otra parte, en el caso de los sistemas OCT de dominio del tiempo (TD-OCT
Time Domain-Optical Coherence Tomography), la velocidad de barrido del elemento
de retardo variable del brazo de referencia puede suponer una limitación del
desempeño del sistema final, en la medida en que su velocidad de funcionamiento, o
su rango máximo puedan ser insuficientes para la aplicación de interés.
En la patente US 6198540 se describe un sistema que utiliza varios caminos
ópticos en el brazo de referencia junto con moduladores ópticos, que conjuntamente, y
con el posterior procesado de señal pertinente, permiten escanear de forma
simultánea varias profundidades dentro del tejido. No obstante, dicha patente sigue
5
necesitando de medios tradicionales para el barrido lateral de la muestra.
En la solicitud de patente EP 1780530 se utilizan también varios caminos
ópticos en el brazo de referencia, en este caso, con el objetivo de solucionar el
problema de los complejos conjugados inherente a los sistemas FD-OCT. De nuevo,
dicha solicitud de patente sigue necesitando de medios tradicionales para el barrido
1 O
lateral de la muestra.
Sin embargo, no se ha descrito hasta el momento un dispositivo que combine
la posibilidad de realizar un escaneo lateral, y no secuencial de la imagen, sin
elementos mecánicos, mediante la división del brazo muestreo en varios caminos
ópticos y el uso de una pluralidad de medios de salida que envíen y reciban haces de
15
luz hacia y desde diferentes zonas de la muestra, junto con la capacidad de diferenciar
la luz recibida en un momento dado proveniente de reflexiones a diferentes
profundidades dentro de la muestra.
Descripción de la invención
20
La invención ofrece una solución al problema del barrido de la muestra en
tomografía de coherencia óptica evitando o minimizando el uso de elementos
mecánicos móviles para el desplazamiento lateral del haz sobre la muestra y a la vez
permite multiplicar la eficacia del barrido axial. Además, la invención permite
implementar esquemas de diversidad espacial mediante la medición simultánea de
25
una misma zona de la muestra desde diferentes direcciones, lo que puede utilizarse
para reducir el ruido en las medidas. También es posible con esta invención obtener
medidas de la dispersión de la muestra en varias direcciones, proporcionando por
tanto información acerca de la anisotropía de la muestra. La invención comprende una
pluralidad de conmutadores y/o moduladores para dirigir el haz a través de varios
30
caminos ópticos alternativos definidos preferiblemente utilizando óptica integrada.
Mediante el empleo de distintas técnicas de multiplexado se diferencian varios
caminos ópticos de forma unívoca de modo que en el procesado de la imagen se
identifiquen las distintas posiciones espaciales. Cualquier técnica de multiplexado es
aplicable (dominio del tiempo, de la frecuencia, división de código, etc.), siendo
35
preferible, en general, el multiplexado temporal debido a su mayor conservación de la
energía óptica. Dicha conservación de energía se debe al principio de reciprocidad o
de inversión temporal, ya que en el camino inverso la luz se encuentra con el mismo
tipo de estructura que en el camino directo, lo que introduce importantes pérdidas de
potencia óptica si se utilizan acopladores equilibrados entre todas las ramas, como
5
sería de esperar en un sistema basado en multiplexado en frecuencia. En
consecuencia, es preferible el uso en la medida de lo posible de conmutadores y
alguna forma de división temporal de la potencia entre todas las guías de onda,
aunque en algunas de las implementaciones se combina dicho multiplexado por
división temporal con multiplexados de otro tipo, como por ejemplo en el dominio de la
1 O
frecuencia.
De forma preferente, el dispositivo de barrido comprenderá moduladores
configurados para reducir las contribuciones a la señal de interferencia procedentes de
caminos ópticos no activos.
El dispositivo puede comprender sistemas MEMS (Micro Electro Mechanical
15
Systems) que apliquen un barrido lateral físico adicional a los haces. Esto se puede
hacer mediante el desplazamiento de algún elemento óptico en el camino de los haces
del dispositivo utilizando elementos de actuación electromecánica (por ejemplo
piezoeléctricos, basados en expansión térmica de un bimetal, electrostáticos, etc.)
integrados mediante técnicas de microfabricación.
20
Mediante la introducción de un sistema de multiplexado para distintas
profundidades, se aumenta el rendimiento del resto del sistema en que se integre esta
invención. Este sistema de multiplexado hace a la luz viajar distintos caminos ópticos
con diferentes retrasos de grupo antes de dirigirse a la muestra a la vez que utiliza
medios de multiplexado para distinguir cada camino. De este modo, aparecen señales
25
de interferencia separadas (en tiempo, frecuencia, espacio, código, etc.) para cada
profundidad de barrido en el detector del sistema de tomografía de coherencia óptica
en el que se integre la invención. La invención puede ser utilizada con todo tipo de
sistemas OCT, tanto en el dominio del tiempo como en el dominio de la frecuencia,
como en aquéllos basados en el barrido de la longitud de onda de la fuente.
30
Un dispositivo de este tipo abre nuevas posibilidades, por ejemplo, la
posibilidad de orientar un subconjunto de los haces provenientes de los medios de
salida hacia una misma zona de la muestra, pudiéndose así obtener medidas de dicha
zona desde varias orientaciones diferentes y consiguiendo una diversidad angular que
puede utilizarse para reducir el ruido en las mediciones (quot;Array detection for speckle
35
reduction in optical coherence microscopyquot;, J.M.Schmitt, Phys. Med. Biol. vol 42, issue
7, 1997). Para ello no es suficiente con dividir el brazo de muestreo en varios caminos ópticos cuyos haces de luz se hagan incidir en la muestra desde diferentes direcciones, sino que es necesario combinarlo con la capacidad de controlar la profundidad de escaneo de forma independiente para los distintos caminos ópticos, ya
5 que la distancia total recorrida por la luz será distinta para cada uno de ellos.
Otra posibilidad que se abre con el dispositivo descrito es que, al disponer de varios medios de salida orientados hacía una misma zona de la muestra, y aprovechando la capacidad de medir la luz recogida por varios haces simultáneamente, se pueden obtener medidas de la función angular de dispersión
1 O refractiva del tejido en direcciones distintas de la incidente, proporcionando valiosa información acerca de la anisotropía de la muestra. Para lograr esto último es también conveniente aprovechar la capacidad del dispositivo descrito en esta invención de controlar la profundidad de muestreo de forma independiente para los distintos caminos ópticos en que se divide el brazo de muestreo del dispositivo.
15 Por tanto, el dispositivo descrito combina la posibilidad de realizar un escaneo lateral sin movimiento, mediante la división del brazo de muestreo en varios caminos ópticos, y el uso de una pluralidad de medios de salida que envían y reciben haces de luz hacia y desde diferentes zonas de la muestra, junto con la capacidad de diferenciar la luz recibida en un momento dado proveniente de reflexiones a diferentes
20 profundidades dentro de la muestra. Esta invención describe varias formas de implementación de un dispositivo de ese tipo.
El dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia comprende:
•
unos medios de entrada que conducen la luz procedente de un sistema de 25 interferometría de baja coherencia,
• una pluralidad de medios de salida que dirigen la luz procedente de los medios de entrada hacia la muestra y recogen la luz reflejada en dicha muestra,
•
una pluralidad de caminos ópticos que comunican los medios de entrada 30 con la pluralidad de medios de salida,
•
una pluralidad de medios retardadores incorporados en la pluralidad de caminos ópticos, que introducen retrasos de grupo en la luz que los atraviesa,
•
unos primeros medios de multiplexado incorporados en la pluralidad de caminos ópticos y configurados para diferenciar la luz que ha atravesado cada

uno de dichos medios retardadores,
• unos segundos medios de multiplexado incorporados en la pluralidad de
caminos ópticos y configurados para diferenciar la luz recogida por cada uno
de los medios de salida.
El dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia puede
5
comprender un sistema óptico situado a la salida de los medios de salida donde dicho
sistema óptico está configurado para enfocar la luz que atraviesa dichos medios de
salida.
Preferentemente, el sistema óptico está configurado para enfocar la luz que
atraviesa medios de salida espacialmente adyacentes sobre puntos del plano focal
1 O
separados por una distancia entre 1 y 1 O veces el diámetro de los haces
correspondientes a cada medio de salida cuando tanto dicha distancia como dicho
diámetro son medidos en el plano focal.
El dispositivo de barrido puede comprender un al menos un subconjunto
formado por un subconjunto de los medios de salida, y caracterizado por que el
15
sistema óptico está configurado para enfocar la luz que atraviesa los medios de salida
pertenecientes a un mismo subconjunto sobre puntos del plano focal separados por
una distancia igual o inferior a dos veces el diámetro de los haces correspondientes a
cada medio de salida cuando tanto dicha distancia como dicho diámetro son medidos
en el plano focal.
20
Preferentemente, el sistema óptico comprende una lente GRIN configurada
para producir la imagen óptica de los extremos de los medios de salida en una
superficie imagen localizada dentro de la muestra a analizar, seguida de un elemento
reflector configurado para dirigir la pluralidad de haces de luz que atraviesan los
medios de salida en dirección oblicua o perpendicular a la dirección original de
25
propagación de dichos haces.
Preferentemente, los primeros y segundos medios de multiplexado
comprenden una pluralidad de conmutadores ópticos de banda ancha configurados
para dirigir el haz de luz a través de uno entre una pluralidad de caminos ópticos.
Los conmutadores ópticos pueden estar configurados para funcionar
30
temporalmente como acopladores direccionales permitiendo que la luz se divida entre
dos o más caminos ópticos.
Adicionalmente, los primeros y segundos medios de multiplexado pueden
comprender al menos un modulador óptico configurado para modificar la fase de la luz
que lo atraviesa.

De forma preferente, los primeros medios de multiplexado estarán configurados
para realizar una de entre las siguientes multiplexaciones:
•
una multiplexación temporal,
•
una multiplexación en frecuencia,
•
y combinaciones de las anteriores.
5 Preferentemente, los primeros y segundos medios de multiplexado estarán configurados para ajustar el ciclo de trabajo y la potencia de la luz que recorre cada uno de los caminos ópticos.
Preferentemente, los segundos medios de multiplexado están configurados para realizar un multiplexado en el dominio de la coherencia de forma que la diferencia 1 O entre retrasos en la luz dirigida a cada uno de los medios de salida sea al menos igual
a la longitud de línea del barrido axial total. De forma preferente, los segundos medios de multiplexado estarán configurados para realizar una de entre las siguientes multiplexaciones:
•
una multiplexación temporal, 15 • una multiplexación en frecuencia,
• una multiplexación en el dominio de la coherencia,
•
y combinaciones de las anteriores. Preferentemente, los primeros medios de multiplexado actuarán de forma independiente sobre los caminos ópticos asociados a distintos subconjuntos de los 20 medios de salida.
El dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia puede comprender unos medios electromecánicos configurados para desplazar los extremos de los medios de salida realizando un barrido lateral controlable.
El dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia puede
25 comprender al menos un elemento reflector orientable configurado para dirigir de forma controlable la pluralidad de haces de luz que atraviesan los medios de salida en direcciones distintas a la dirección original de propagación de dichos haces.
La invención reduce el coste de producción, aumenta la fiabilidad de los

30 dispositivos, disminuye el tamaño de los mismos y la velocidad de desplazamiento lateral del haz es considerablemente superior a las soluciones existentes en el estado de la técnica. La capacidad de multiplicar el rango axial contribuye al rendimiento del sistema en que se integre el dispositivo y da mayor flexibilidad a la hora de barrer la muestra para la formación de la imagen OCT.
Breve descripción de los dibujos
A continuación se pasa a describir de manera muy breve una serie de dibujos
que ayudan a comprender mejor la invención y que se relacionan expresamente con
una realización de dicha invención que se presenta como un ejemplo no limitativo de
5
ésta.
La Figura 1 muestra una implementación de unos medios de multiplexado que
utilizan multiplexado temporal de la luz en una estructura de árbol basada en
conmutadores ópticos. Los medios de multiplexado mostrados realizan un barrido
lateral sobre la muestra alternando el camino activo en cada momento.
1 O
Las Figuras 2A y 2B muestran dos posibles implementaciones de unos medios
de multiplexado utilizando multiplexado en frecuencia para distintas profundidades de
barrido. Los medios de multiplexado mostrados realizan un barrido axial simultáneo a
varias profundidades.
La Figura 3 muestra un multiplexado temporal para distintas profundidades de
15
barrido. Los medios de multiplexado mostrados conmutan el barrido axial entre varios
rangos de profundidad en la muestra e incluyen moduladores en las ramas para
suprimir la interferencia de los rangos no activos.
La Figura 4 muestra un multiplexado temporal para distintas profundidades de
barrido con espaciado uniforme y con moduladores ópticos para reducir las
20
interferencias debidas a la no idealidad de los conmutadores. Los medios de
multiplexado mostrados conmutan el barrido axial entre varios rangos de profundidad
en la muestra.
La Figura 5 muestra un multiplexado temporal para distintas profundidades de
barrido con espaciado uniforme. Los medios de multiplexado mostrados conmutan el
25
barrido axial entre varios rangos de profundidad en la muestra.
La Figura 6 muestra el dispositivo de barrido donde los primeros medios de
multiplexado de la profundidad del barrido van seguidos de los segundos medios de
multiplexado que realizan el barrido lateral del haz de muestreo para OCT mediante un
multiplexado temporal de las posiciones de los haces.
30
La Figura 7 muestra el dispositivo de barrido donde los segundos medios de
multiplexado multiplexan en frecuencia. Se subdivide el rango del barrido axial y se
diferencia cada subdivisión mediante multiplexado realizándose un barrido lateral del
haz de OCT mediante modulación en frecuencia de las distintas posiciones del haz,
que resulta en la adquisición simultánea de todas las líneas.

La Figura 8 muestra el dispositivo de barrido donde los segundos medios de
multiplexado multiplexan en el dominio de la coherencia. Se subdivide el rango del
barrido axial y se diferencia cada subdivisión mediante multiplexado y realizándose un
barrido lateral mediante un multiplexado en el dominio de la coherencia.
La Figura 9 muestra el dispositivo de barrido donde los segundos medios de
5
multiplexado comprenden un multiplexado mixto entre ramas, parte de la
diferenciación entre ramas del barrido lateral basada en multiplexado temporal y parte
en multiplexado en frecuencia.
La Figura 1 O muestra el dispositivo de barrido mostrado en la figura 6, donde
los segundos medios de multiplexado incorporan moduladores en fase en la rama
1 O
activa para evitar la interferencia entre líneas procedentes de distintas ramas.
La Figura 11 muestra una implementación en la que los primeros medios de
multiplexado del barrido en profundidad se intercalan con los segundos medios de
multiplexado del barrido lateral, permitiendo un control individual del rango de escaneo
axial deseado para subconjuntos de caminos laterales.
15
La Figura 12 muestra el dispositivo mostrado en la figura 1 O, incluyendo medios
de salida móviles para mejorar la cobertura espacial del barrido lateral del haz.
La Figura 13 muestra el dispositivo de barrido en combinación con un sistema
óptico básico de enfoque, mostrando los haces y la imagen dentro de la muestra de
las caras finales de los medios de salida. En el caso de multiplexado temporal, sólo un
20
haz está realmente activo en cada momento.
La Figura 14 muestra una implementación en la que el sistema de enfoque
dirige los haces de subconjuntos de los medios de salida hacia una misma zona de la
muestra. Los segundos medios de multiplexado del barrido lateral incluyen una
combinación de multiplexado temporal y multiplexado en frecuencia y los primeros
25
medios de multiplexado para el barrido en profundidad se intercalan en los diferentes
caminos ópticos, permitiendo un control individual del rango de escaneo axial para
cada uno de ellos.
La Figura 15 muestra una realización del barrido de una imagen en dos
dimensiones (axial y lateral).
30
La Figura 16 muestra el dispositivo de barrido en combinación con un sistema
óptico de enfoque compacto, en el que una lente de gradiente de índice de longitud
focal adecuada es montada en contacto directo con el sustrato de óptica integrada.
La Figura 17 muestra el dispositivo de barrido junto con un sistema óptico
compacto con iluminación en sentido ortogonal para el estudio de paredes arteriales
35
en combinación con un catéter.
La Figura 18 muestra el dispositivo de barrido en combinación con una óptica
de enfoque y un espejo ajustable para dirigir el conjunto de haces sobre un rango
espacial amplio.
La Figura 19 muestra el dispositivo de barrido en combinación con un barrido
5
ultracompacto haciendo uso de una pluralidad de haces multiplexados (en la figura en
el dominio del tiempo), que son dirigidos mediante un número de espejos (con
implementación basada en MEMS) en diversas direcciones independientes sobre el
tejido.
1 O
Descripción detallada de un modo de realización
El sistema de la invención comprende al menos un multiplexado entre los
medios de entrada 7 y de salida 8 para poder separar en el momento del procesado de
la imagen las distintas posiciones espaciales. Cualquier tipo de multiplexado (dominio
del tiempo, de la frecuencia, de la coherencia, división de código, etc.) es aplicable. La
15
figura 1 muestra un ejemplo de multiplexado de la luz para un número relativamente
reducido de medios de salida 8, concretamente guías de onda, pero sería análoga
para un número mayor de las mismas. Cada conmutador óptico 2 desvía la luz de los
medios de entrada 7 o guía de entrada a una de las dos guías de salida. Este
conmutador 2 puede ser realizado mediante elementos ópticos integrados, como
20
interferómetros Mach-Zehnder o acopladores 2x2 configurables. Es importante que
estos conmutadores ópticos 2 sean de banda ancha para actuar de forma eficiente
sobre todo el espectro luminoso usado en el sistema de reflectometría de baja
coherencia. La figura muestra también uno de los posibles caminos ópticos 1 O
seleccionables en este caso mediante los conmutadores 2.
25
Adicionalmente, el dispositivo de barrido comprende un sistema de
multiplexado 17 para distintos rangos de profundidad de barrido. El objetivo es
disminuir los requisitos respecto a la velocidad de barrido axial, o el alcance del
mismo, o por el contrario, para aumentar la velocidad de barrido real dadas unas
características del elemento en el brazo de referencia del sistema interferométrico en
30
que se integre la invención. Este aspecto es importante debido a la gran velocidad de
barrido lateral que se puede conseguir utilizando los medios de multiplexado
mostrados en la figura 1, que pueden hacer que el estudio de la muestra se vea
limitada por las posibilidades de adquisición de líneas del sistema de interferometría
de baja coherencia. Las figuras 2, 3, 4 y 5 muestran posibles realizaciones de dicho
35
sistema de multiplexado 17 para distintos rangos de profundidad de barrido.
En este contexto, las figuras 2A y 2B muestran dos sistemas de multiplexado
17 en frecuencia para distintos rangos de profundidad de barrido, mediante la
introducción de medios retardadores 11, que provocan retrasos de grupo en la luz que
los atraviesa, en los diferentes caminos ópticos 1 O y de unos primeros medios de
5
multiplexado 1 que permiten diferenciar la luz que ha atravesado diferentes medios
retardadores 11. La figura 2A modula los incrementos en el retraso acumulado por
cada camino óptico 1 O, mientras que la figura 2B modula los decrementos relativos del
retraso acumulado por cada camino óptico 1 O. Se trata de que la onda luminosa se
vea enfrentada con una multiplicidad de caminos ópticos 1 O, con distintos retrasos de
1 O
grupo, y que cada uno de dichos caminos ópticos 1 O se vea modulado utilizando una
frecuencia característica. Los medios retardadores 11 que provocan los retrasos de
grupo pueden implementarse de diversas formas, desde segmentos de guía de onda
de diferentes longitudes a segmentos de guía de onda en los que se pueda actuar
sobre el índice de refracción mediante efectos como el termo-óptico, termo-eléctrico,
15
de inyección de carga u otros.
La modulación de frecuencia se obtiene mediante moduladores de fase con un
perfil lineal en el rango [0,2TT], y se recupera en la señal de interferencia obtenida en el
detector del resto del sistema.
En la figura 2 se muestra una construcción basada en una secuencia de
20
acopladores 2x2 en cascada caracterizada por su carácter conservativo de la energía
óptica. En efecto, con excepción de la entrada, toda la potencia óptica se transmite en
las dos direcciones entre elementos. A pesar de la similitud de la construcción con un
sistema Mach-Zehnder en cascada, no se producen efectos de interferencia en
ninguno de los elementos, al ser todos los retrasos relativos introducidos mucho
25
mayores que la longitud de coherencia de la fuente.
En el sistema de multiplexado 17 para distintos rangos de profundidad de
barrido de la figura 2 no se busca una transformación completa de las produndidades
en frecuencias, sino simplemente un multiplexado de rangos de profundidad mediante
división en frecuencia. La transformación completa implicaría que algunos de los
30
retrasos relativos fueran comparables, o menores, que la longitud de coherencia de la
fuente, en cuyo caso aparecerían efectos de interferencia en las construcciones Mach
Zehnder.
La separación dentro de la multiplicidad de caminos ópticos 1 O con diferentes
retrasos de grupo acumulados puede conseguirse también mediante un multiplexado
35
temporal de los mismos. Para ello, se pueden usar unos medios de multiplexado como
los mostrados en la figura 3, que comprenden una cascada de conmutadores ópticos 2
que dividen el haz de luz en caminos ópticos 1 O que atraviesan medios retardadores
11 que introducen diferentes retrasos de grupo. Una red simétrica de conmutadores
ópticos 2 guía entonces la luz de vuelta hacia la muestra. Puesto que los
5
conmutadores 2 no serán en general ideales, pueden aparecer contribuciones de luz
que hayan viajado por caminos distintos. El gran margen dinámico de los sistemas con
detección heterodina hacen este problema aún más crítico. Para mitigarlo puede
introducirse una modulación de fase en el camino óptico 1 O deseado. De este modo, el
camino óptico 1 O de interés queda desplazado en frecuencia con respecto de los
1 O
demás, eliminando posibles interferencias. Sin embargo, si la tecnología de
conmutadores ópticos 2 utilizada es adecuada, se puede prescindir de estos
moduladores ópticos 3.
La configuración de la figura 3 permite una selección individual de los retrasos
de grupo en cada camino óptico 1 O conmutable, lo que puede ser útil para definir
15
distintas zonas de barrido. Por el contrario, en la mayor parte de los casos puede
preferirse su espaciado uniforme sobre el rango de barrido.
En tal caso, unos medios de multiplexado como los mostrados en la figura 4
consiguen el mismo objetivo con un número menor de elementos y un sistema más
simple. En este caso puede introducirse un modulador en fase para cada camino
20
óptico 1 O conmutable. Así, el camino óptico 1 O que se desee activo llevaría una
modulación en frecuencia única, de forma que podría ser filtrado en relación con los
demás. De nuevo, si la tecnología de conmutadores ópticos 2 es suficientemente
buena, o se descarta que pueda haber interferencia significativa por la naturaleza de
las señales, se puede prescindir de la modulación de fase del camino óptico 1 O activo.
25
Esta configuración sin moduladores de fase está representada en la figura 5.
Los medios de multiplexado temporal tienen una posible ventaja de eficiencia
en potencia óptica. A pesar de que el uso de un sistema de multiplexado 17 para
distintos rangos de profundidad de barrido como los mostrados en las figuras 2, 4 y 5,
es relativamente eficiente, en términos de conservación de la potencia óptica, a la
30
salida del mismo se pierde la mitad de la potencia luminosa. En sentido hacia la
muestra, esto se puede compensar utilizando las dos ramas de salida aplicando
alguna forma de modulación de fase en cada una de ellas para separar la una de la
otra y situando los segundos medios de multiplexado 9 como se muestra en las figuras
6-1 O. De esta forma, el dispositivo comprendería unos medios de entrada 7, unos
35
medios de salida 8, un sistema de multiplexado 17 de los rangos de profundidad de
barrido (del tipo de los mostrados en las figuras 2, 4 o 5) y unos segundos medios de
multiplexado 9.
Aunque la pérdida de potencia luminosa no sea tan crítica para los primeros
medios de multiplexado 1, que realizan un multiplexado de la profundidad de barrido,
5
los sistemas de división temporal ofrecen alguna otra ventaja, como la flexibilidad a la
hora de seleccionar un determinado barrido. Por ejemplo, sería posible obtener la
imagen con entrelazado de rangos de profundidad, conceder una prioridad más alta a
determinados rangos de profundidad de la imagen que serían barridos más a menudo
que otros, o incluso centrar el barrido en un subconjunto de todos los rangos
1 O
disponibles en tiempo real.
Con un diseño de los conmutadores 2 que permita alternar entre una situación
de acoplador óptico direccional y otra de conmutador propiamente dicho, es posible
usar la configuración de las figuras 4 o 5 de forma flexible, combinando las ventajas
del multiplexado en el dominio de la frecuencia y del dominio del tiempo. Así, algunos
15
conmutadores 2 podrían dejarse en un estado de acoplador óptico direccional
equilibrado, para hacer que varios rangos de profundidad sean iluminados
simultáneamente, mientras que otros podrían ser conmutados para su acceso
secuencial.
Si los acopladores permiten la distribución de energía entre las ramas de forma
20
controlada con mayor flexibilidad (con una relación de división variable), es posible
decidir la cantidad de potencia luminosa que se usa para muestrear cada profundidad,
ajustándola para obtener una relación señal a ruido uniforme, o de otra forma óptima
para cada aplicación. Alternativamente esto puede ser logrado en el dominio del
tiempo, ajustando la duración del escaneo en profundidad para cada configuración de
25
los primeros medios de multiplexado 1, o acumulando un número variable de líneas en
función de la profundidad. Este multiplexado temporal resulta en una asignación de un
porcentaje distinto del tiempo de adquisición de imagen a distintas configuraciones de
los conmutadores correspondientes a caminos ópticos 1 O distintos.
La figura 6 muestra el dispositivo de barrido donde un sistema de multiplexado
30
17 de los rangos de profundidad de barrido (del tipo de los mostrados en las figuras 2,
4 o 5) va seguido de unos segundos medios de multiplexado 9 temporal en cada rama
de salida del sistema de multiplexado 17.
Muestra por tanto una posible combinación de cualquier sistema de división de
los rangos de escaneo en profundidad con el sistema de multiplexado temporal de
35
líneas de barrido lateral. De esta forma se maximiza el uso de la potencia luminosa
disponible y la relación señal a ruido del dispositivo. Naturalmente es necesario
introducir algún tipo de multiplexado para separar ambas ramas de salida del sistema
de multiplexado 17 de los rangos de profundidad de barrido, que deberá estar incluido
en el mismo. Tres modos naturales de hacerlo son mediante modulación en frecuencia
5
de las mismas, mediante multiplexado temporal y mediante la introducción de un
retardo superior al rango de barrido en una de las ramas. En el último caso es
necesario que no haya señales con magnitud apreciable procedentes de
profundidades de tejidos mayores que la distancia de barrido, para evitar interferencias
entre las dos ramas.
1 O
En la figura 7 se ha sustituido el multiplexado por división temporal de los
segundos medios de multiplexado 9 por un multiplexado en frecuencia de los caminos
ópticos 1 O asociados a diferentes líneas del barrido lateral. Esta opción utiliza un
arboles de acopladores direccionales y tiene la ventaja de que permite una detección
simultánea de todas las líneas de barrido lateral. Sin embargo, tiene el inconveniente
15
de que pierde por radiación mucha de la energía luminosa recogida por cada medio de
salida 8 al recorrer de vuelta el árbol de acopladores, (suponiendo acopladores
direccionales equilibrados e ideales, presenta unas pérdidas adicionales de 3*1og2(N)
dB, donde N es el número ramas de cada árbol de acopladores, comparado con el
sistema de multiplexado temporal) obteniendo una relación señal a ruido mucho menor
20
que la obtenida en el multiplexado temporal de la figura 6.
Otra opción es el multiplexado por división en el dominio de la coherencia,
mostrado en la figura 8, que deja al sistema interferométrico, junto con el sistema de
multiplexado 17 de los rangos de profundidad de barrido, la labor de separar las líneas
laterales mediante el barrido axial. Este método emplea árboles de acopladores
25
direccionales con retardos en cada rama, de forma que al llegar a los medios de salida
8 los caminos ópticos 1 O han acumulado un retardo único para cada medio de salida
8, y el espaciado mínimo entre los retardos totales asociados a diferentes medios de
salida 8 es al menos mayor que el retardo equivalente a la profundidad máxima desde
la que se esperan contribuciones ópticas de la muestra. Aunque esto es posible
30
adolece de serias dificultades. En efecto, la acumulación de centenares de líneas de
forma secuencial implica contar con un elemento de barrido que pueda recorrer
decenas de centímetros en un caso típico. Esto es complejo de implementar, aunque
podría ser tratable en combinación con el multiplexado de rangos de profundidad
planteado anteriormente. Otra seria dificultad aparece en la interferencia entre líneas,
35
en tanto en cuanto existan reflexiones significativas provenientes de profundidades en
la muestra mayores que el espaciado mínimo entre los retardos totales asociados a
diferentes medios de salida 8. Finalmente, como cualquier esquema de acopladores
direccionales equilibrados, su desempeño en términos de relación señal a ruido es
bastante pobre, por la pérdida de energía luminosa en el camino de retorno de la señal
5
impuesta por el principio de reciprocidad.
Es posible combinar dos o más de estos métodos de multiplexado en los
segundos medios de multiplexado 9, participando de las ventajas e inconvenientes de
las metodologías combinadas. El multiplexado en frecuencia permite una lectura
simultánea, pero es menos eficiente en términos de balance de potencia óptica. En la
1 O
figura 9 se observa cómo se conmuta temporalmente en la primera división del árbol y
luego se usa modulación de frecuencia entre las distintas ramas.
A pesar de su clara ventaja en términos de relación señal a ruido, un potencial
problema del multiplexado temporal de la luz sobre las distintas guías de onda es la no
idealidad de los conmutadores 2. Si la luz no es exactamente conmutada entre las dos
15
guías de salida, parte de la luz se propaga por partes del árbol que deberían estar
desactivadas y da lugar a interferencia entre líneas laterales independientes. Este
problema puede ser de pequeña importancia, en la medida en que los conmutadores 2
tengan un buen comportamiento, por la acumulación de la supresión de los caminos
ópticos 1 O no activos en los dos sentidos, pero en caso de que esto sea un problema,
20
se puede añadir un modulador óptico 3 de fase antes de cada medio de salida 8 y
aplicar una excitación periódica para desplazar únicamente la portadora
correspondiente al medio de salida 8 de interés a otra frecuencia. Esta configuración
se muestra en la figura 1 O.
El sistema de multiplexado 17 de los rangos de profundidad de barrido, y los
25
medios de multiplexado de los caminos laterales, realizados por los segundos medios
de multiplexado 9, no tienen por qué ser independientes, o estar configurados de
forma secuencial. Aunque esto contribuye a la simplicidad del dispositivo es posible
configurarlos de forma combinada, tal y como se muestra en la figura 11, de tal modo
que diferentes sistemas de multiplexado 17 de los rangos de profundidad de barrido,
30
cada uno de los cuales puede seguir alguna de las configuraciones de las figuras 2,3,4
o 5 u otras equivalentes, actúen de forma independiente sobre distintos subconjuntos
de todos los posibles caminos ópticos 1 O que se multiplexan para el barrido lateral.
Es posible que por factores como la complejidad del sistema óptico integrado, o
el espaciado mínimo entre medios de salida 8 sin que se produzca acoplamiento entre
35
ellos, no se pueda conseguir una cobertura adecuada del espacio lateral para un buen
barrido del haz. En este sentido, puede ser deseable actuar sobre los extremos de los
medios de salida 8 mediante unos medios electromecánicos para cubrir el espacio de
barrido con suficiente densidad, tal y como se ilustra en la figura 12. Si este es el caso,
aparece un compromiso entre el número de divisiones usando óptica integrada y el
5
rango de barrido lateral de cada guía. En el límite, que es en principio la situación más
deseable, el extremo de la guía puede permanecer estático. Para que la guía sea
móvil, los medios electromecánicos ejercerán sobre ella algún tipo de fuerza. Esto
puede ser obtenido mediante técnicas de microfabricación y conceptos de MEMS
(Micro Electro-Mechanical System). En particular, utilizando microfabricación de
1 O
superficie o de volumen, se liberaría mecánicamente el entorno de la guía del resto del
sustrato en que está fabricada, definiendo una estructura móvil (p.ej. tipo quot;cantileverquot; o
similar). Además se añadiría un sistema de aplicación de fuerzas sobre la estructura,
mediante un principio capacitivo, térmico, piezoeléctrico o de otro tipo.
El movimiento de las guías puede ser, aparte de en el plano de barrido lateral,
15
en un plano perpendicular al mismo. De este modo se podría obtener una imagen en
3D sin elementos móviles externos al sustrato de óptica integrada, puesto que el
barrido lateral se hace por multiplexado de los caminos ópticos asociados a distintos
medios de salida 8 y el vertical mediante el movimiento de éstos. El barrido en
profundidad es el característico de la interferometría de OCT, con las adiciones de
20
multiplexado de rangos de profundidad del barrido axial mencionadas anteriormente.
La figura 13 muestra el dispositivo de barrido con un sistema de multiplexado
17 de los rangos de profundidad de barrido y unos segundos medios de multiplexado 9
basados en división temporal e incorporando un sistema óptico 4 de enfoque que
consta de una única lente. Muestra una pluralidad de haces virtuales, en el sentido de
25
que sólo uno de ellos está activo en un momento determinado del tiempo. En
implementaciones alternativas en las que los segundos medios de multiplexado no se
basen únicamente en división temporal, varios de los haces si podrán estar activos en
un momento determinado del tiempo. Es importante ajustar el espaciado y rango
lateral del array de guías de onda, que forma los medios de salida 8, a las
30
características de magnificación del sistema óptico 4 y a las características de la
muestra. Dado que el objetivo de la invención es poder formar imágenes bi
dimensionales o tri-dimensionales de una muestra sin utilizar o minimizando los
elementos mecánicos, es importante que la distancia entre haces adyacentes
correspondientes a diferentes medios de salida 8 sea lo bastante pequeña en
35
comparación con el diámetro de dichos haces, de tal forma que la información
recogida a lo largo de haces adyacentes pueda reorganizarse posteriormente en forma
de imágenes bi-dimensionales o tri-dimensionales que representen una región de la
muestra. Concretamente, la distancia entre centros de haces adyacentes deberá ser
entre 1 y 1 O veces el diámetro de cada haz, cuando tanto dicha distancia cómo dicho
5
diámetro son medidos en el plano focal del sistema óptico 4. Para el diámetro del haz
se utilizará la definición FWHM (Full Width Half Maximum).
La figura 14 muestra el dispositivo de barrido en el que los segundos medios de
multiplexado 9 combinan varios métodos de multiplexado. En concreto se utilizan por
una parte conmutadores ópticos mediante los cuales es posible seleccionar en cada
1 O
momento un subconjunto de caminos ópticos 1 O activos, y por otra parte se utiliza
modulación en frecuencia para multiplexar dicho subconjunto de caminos ópticos 1 O
activos y poder así medir simultáneamente contribuciones de luz dispersada por la
muestra y recogida por varios de los medios de salida 8. Por su parte, los sistemas de
multiplexado 17 de los rangos de profundidad de barrido actúan de forma
15
independiente sobre los caminos ópticos 1 O asociados a cada medio de salida 8,
permitiendo el control independiente de la profundidad de barrido para cada uno de
dichos medios de salida 8. Finalmente, los medios de salida 8 están divididos en
diferentes subconjuntos 13',13quot;, ... y el sistema óptico 4, que se encarga de dirigir los
haces de luz provenientes de cada uno de los medios de salida 8 hacia la muestra,
20
está configurado de tal forma que los haces de luz provenientes de medios de salida 8
que pertenezcan a un mismo subconjunto 13',13quot;, ... incidirán en una misma zona de
la muestra. Concretamente, la distancia entre centros de haces de luz provenientes de
medios de salida 8 que pertenezcan a un mismo subconjunto 13', 13quot;, ... será menor o
igual a 2 veces el diámetro de cada haz, cuando tanto dicha distancia cómo dicho
25
diámetro son medidos en el plano focal del sistema óptico 4. Para el diámetro del haz
se utilizará la definición FWHM (Full Width Half Maximum). Esta implementación
permite obtener medidas de la muestra con diversidad espacial, es decir, midiendo
una misma región de la muestra desde diferentes direcciones, lo que permite reducir el
ruido en la medida.
30
La implementación de la figura 14 permite además obtener información sobre la
anisotropía de la muestra, ya que es posible medir la luz dispersada refractivamente
por una misma zona de la muestra en direcciones diferentes a la de la luz incidente en
cada caso. Cuando uno de los haces provenientes de los medios de salida 8 incide
sobre una región de la muestra, ésta dispersa parte de la luz en diferentes direcciones.
35
La luz dispersada en sentido opuesto a la incidente es dirigida por el sistema óptico 4
de vuelta al mismo medio de salida 8 del que provenía el haz, pero además en la
implementación de la figura 14, puesto que el sistema óptico 4 está configurado para
dirigir los haces provenientes de un mismo subconjunto 13',13quot;, ... de los medios de
salida 8 hacia una misma zona de la muestra, habrá otras direcciones en las que la luz
5
dispersada sea dirigida por el sistema óptico 4 hacia otros de los medios de salida 8
pertenecientes a dicho subconjunto 13',13quot;, .... El camino total recorrido por la luz
desde que es emitida por uno de los medios de salida 8 hasta que es recogida por
diferentes medios de salida 8, pertenecientes al mismo subconjunto 13', 13quot;, ... , que
están enfocados en la misma región de la muestra será en principio diferente para
1 O
cada uno de dichos medios de salida 8 pertenecientes al subconjunto 13', 13quot;, .... Sin
embargo, dado que esta implementación incluye sistemas de multiplexado 17 de los
rangos de profundidad de barrido que actúan de forma independiente sobre los
caminos ópticos 1 O asociados a cada medio de salida 8, es posible medir en un único
interferómetro simultáneamente la luz dispersada en diferentes direcciones por una
15
misma zona de la muestra, y por tanto obtener información relativa a la anisotropía de
la muestra.
La figura 15 ilustra un modo en que la muestra es barrida tanto axial como
lateralmente por los haces, y cómo se separa la información mediante los distintos
medios de multiplexado 1, 9. Los haces de luz están representados en aproximación
20
de óptica geométrica por dos líneas que corresponden a la extensión lateral de la
energía óptica y que se intersecan en primera aproximación en el plano focal. El
barrido axial se realiza usando el sistema interferométrico elegido para OCT con la
multiplicación del rango de barrido básico en bandas multiplexadas (en este caso en
frecuencia). Las líneas diagonales que se intersecan por pares representan los haces
25
luminosos correspondientes a cada medio de salida 8 después del enfoque sobre la
muestra. Los puntos de intersección delimitan el plano focal del sistema óptico 4.
Lateralmente, como se ha explicado anteriormente, se realiza un multiplexado entre
los caminos ópticos mediante tiempo, frecuencia u otras técnicas, mientras que
axialmente se puede optar por una división en frecuencia como la sugerida en la
30
figura, tiempo o de otro tipo, de la profundidad a escanear para multiplicar el efecto del
brazo de referencia del sistema interferométrico en que se integre la invención, que
escanea entonces sólo dentro de cada zona en que se divide el rango total.
Otra posibilidad de sistema óptico 4 de enfoque, que puede resultar más
compacta y de integración más simple con el sustrato en que se fabrican las guías de
35
onda, está representada en la figura 16. En este caso, en lugar de una lente estándar
montada de forma separada al sustrato del circuito óptico integrado, se usa una lente
GRIN (gradiente de índice), que por su pequeño tamaño y su forma cilíndrica, puede
ser montada de forma contigua al sustrato, o en una cavidad grabada en el sustrato en
que se produzcan las guías de onda integradas. El conjunto puede ser entonces
5
encapsulado con materiales biocompatibles y esterilizables para producir un elemento
de muestreo ultracompacto (la dimensión lateral del sustrato de óptica integrada y de
la lente puede ser inferior a 1 mm), que pueda ser introducido en un catéter, aguja, u
otro dispositivo o instrumento médico de pequeñas dimensiones para estudiar tejidos
en zonas inaccesibles. Al igual que sucedía en la implementaciones de la figura 13, es
1 O
importante que la distancia entre haces adyacentes correspondientes a diferentes
medios de salida 8 sea lo bastante pequeña en comparación con el diámetro de dichos
haces, de tal forma que la información recogida a lo largo de haces adyacentes pueda
reorganizarse posteriormente en forma de imágenes bi-dimensionales o tri
dimensionales que representen una región de la muestra. Concretamente, la distancia
15
entre centros de haces adyacentes deberá ser entre 1 y 1 O veces el diámetro de cada
haz, cuando tanto dicha distancia cómo dicho diámetro son medidos en el plano focal
del sistema óptico 4. Para el diámetro del haz se utilizará la definición FWHM (Full
Width Half Maximum).
La figura 17 muestra una combinación de elementos, en la que el sustrato de
20
óptica integrada está acompañado de una lente GRIN y un prisma 5 en ángulo recto,
que permite dirigir el array de haces en dirección perpendicular a los medios de salida
8. En el caso en que este conjunto esté montado sobre un catéter, el mero
desplazamiento de esta óptica a lo largo del cable guía puede servir para proporcionar
una representación en 30 de la pared del vaso sanguíneo investigado. Estos
25
componentes pueden de nuevo ser empaquetados de forma muy compacta.
La figura 18 muestra el dispositivo de barrido seguido de un sistema óptico 4 de
enfoque para la obtención de imágenes en 30, o para elegir de forma más flexible el
área de barrido del haz, se puede hacer uso de un elemento reflector orientable 6
mecánicamente. A pesar de que esto complica el dispositivo final, y puede parecer que
30
niega las ventajas del sistema de barrido por división temporal y de frecuencia
descrito, lo cierto es que los requisitos sobre este elemento reflector orientable 6 son
mucho menores, al reducirse la necesidad de proporcionar un barrido de alta velocidad
sobre la muestra, y requerirse solamente una orientación del haz a baja velocidad para
buscar la zona a escanear, o para proporcional el barrido tridimensional en la dirección
35
lenta. De este modo, para la generación de imágenes 30 solamente se necesita un eje
de barrido a baja velocidad, en
lugar de dos, con uno de ellos de alta velocidad de
oscilación.
La figura
19 muestra un sistema óptico 4, no para el barrido lateral de la
imagen tomográfica, sino para acceder a múltiples imágenes de forma alternativa, de
5
zonas adyacentes o no. Para ello utiliza una pluralidad de elementos reflectores
orientables 6, preferiblemente producidos mediante tecnologías de microfabricación
para dispositivos MEMS, para desviar cada
uno de los haces multiplexados tras la
colimación de cada modo procedente de una guía. Si cada uno de ellos proporciona
un
barrido transversal, obtenemos un sistema capaz de obtener un gran número de
1 O
imágenes de forma alternativa o simultánea, siempre que las consideraciones de señal
a ruido lo permitan.
Todos los dispositivos descritos anteriormente pueden aplicarse también a la
lectura óptica de datos almacenados
en sistemas ópticos multicapa en los que se
realice
la selección entre las capas mediante sistemas de detección basados en
15
coherencia óptica. La ventaja en este caso podría ser el aumento de la velocidad de
lectura, al leerse de forma (cuasi-) simultánea un gran número de pistas ópticas.
Una
vez descrita de forma clara la invención, se hace constar que las
20
realizaciones particulares anteriormente descritas son susceptibles de modificaciones
de detalle siempre que no alteren el principio fundamental y la esencia de la invención.

Claims (9)

  1. REIVINDICACIONES
    1.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia caracterizado por comprender: 5 • unos medios de entrada (7) que conducen la luz procedente de un sistema de interferometría de baja coherencia,
    • una pluralidad de medios de salida (8) que dirigen la luz procedente de los medios de entrada (7) hacia la muestra y recogen la luz reflejada en dicha muestra,
    1 O • una pluralidad de caminos ópticos (1 O) que comunican los medios de entrada
    (7) con la pluralidad de medios de salida (8),
    • una pluralidad de medios retardadores (11) incorporados en la pluralidad de caminos ópticos (1 0), que introducen retrasos de grupo en la luz que los atraviesa,
    15 • unos primeros medios de multiplexado (1) incorporados en la pluralidad de caminos ópticos (1 O) y configurados para diferenciar la luz que ha atravesado cada uno de dichos medios retardadores (11 ),
    • unos segundos medios de multiplexado (9) incorporados en la pluralidad de
    caminos ópticos (1 O) y configurados para diferenciar la luz recogida por cada 20 uno de los medios de salida (8).
  2. 2.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según la reivindicación 1, caracterizado por que comprende un sistema óptico (4) situado a la salida de los medios de salida (8) donde dicho sistema óptico (4) está configurado
    25 para enfocar la luz que atraviesa dichos medios de salida (8).
  3. 3.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según la reivindicación 2, caracterizado por que el sistema óptico (4) está configurado para enfocar la luz que atraviesa medios de salida (8) espacialmente adyacentes sobre
    30 puntos del plano focal separados por una distancia entre 1 y 1 O veces el diámetro de los haces correspondientes a cada medio de salida (8) cuando tanto dicha distancia como dicho diámetro son medidos en el plano focal.
  4. 4.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de 35 las reivindicaciones 2 a 3, que comprende al menos un subconjunto (13',13quot;, .. )
    formado por un subconjunto de los medios de salida (8), y caracterizado por que el
    sistema óptico (4) está configurado para enfocar la luz que atraviesa los medios de
    salida (8) pertenecientes a un mismo subconjunto (13',13quot;, ... ) sobre puntos del plano
    focal separados por una distancia igual o inferior a dos veces el diámetro de los haces
    5
    correspondientes a cada medio de salida (8) cuando tanto dicha distancia como dicho
    diámetro son medidos en el plano focal.
  5. 5.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de
    las reivindicaciones 2 a 4, caracterizado por que el sistema óptico (4) comprende una
    1 O
    lente GRIN configurada para producir la imagen óptica de los extremos de los medios
    de salida (8) en una superficie imagen localizada dentro de la muestra a analizar,
    seguida de un elemento reflector (5) configurado para dirigir la pluralidad de haces de
    luz que atraviesan los medios de salida (8) en dirección oblicua o perpendicular a la
    dirección original de propagación de dichos haces.
    15
  6. 6.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de
    las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los primeros y segundos medios
    de multiplexado (1, 9) comprenden una pluralidad de conmutadores ópticos (2) de
    banda ancha configurados para dirigir el haz de luz a través de uno entre una
    20
    pluralidad de caminos ópticos (1 0).
  7. 7.Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según la
    reivindicación 6, caracterizado por que los conmutadores ópticos (2) están
    configurados para funcionar temporalmente como acopladores direccionales
    25
    permitiendo que la luz se divida entre dos o más caminos ópticos (1 0).
  8. 8.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de
    las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los primeros y segundos medios
    de multiplexado (1, 9) comprenden al menos un modulador óptico (3) configurado para
    30
    modificar la fase de la luz que lo atraviesa.
  9. 9.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de
    las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los primeros medios de
    multiplexado (1) están configurados para realizar una de entre las siguientes
    35
    multiplexaciones:
    •
    una multiplexación temporal,
    •
    una multiplexación en frecuencia,
    •
    y combinaciones de las anteriores.
    5 10.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los primeros y segundos medios de multiplexado (1, 9) están configurados para ajustar el ciclo de trabajo y la potencia de la luz que recorre cada uno de los caminos ópticos (1 0).
    1 O 11.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los segundos medios de multiplexado (9) están configurados para realizar un multiplexado en el dominio de la coherencia de forma que la diferencia entre retrasos en la luz dirigida a cada uno de los medios de salida (8) sea al menos igual a la longitud de línea del barrido axial total.
    15 12.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los segundos medios de multiplexado (9) están configurados para realizar una de entre las siguientes multiplexaciones:
    20 • una multiplexación temporal,
    •
    una multiplexación en frecuencia,
    •
    una multiplexación en el dominio de la coherencia,
    •
    y combinaciones de las anteriores.
    25 13.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los primeros medios de multiplexado (1) actúan de forma independiente sobre los caminos ópticos (1 O) asociados a distintos subconjuntos de los medios de salida (8).
    30 14.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que comprende unos medios electromecánicos (12) configurados para desplazar los extremos de los medios de salida (8) realizando un barrido lateral controlable.

    35 15.-Dispositivo de barrido para interferometría de baja coherencia, según cualquiera
    de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que comprende al menos un elemento reflector orientable (6) configurado para dirigir de forma controlable la pluralidad de haces de luz que atraviesan los medios de salida (8) en direcciones distintas a la dirección original de propagación de dichos haces.
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Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2396784B2 (es) * 2011-03-15 2014-07-23 Medlumics, S.L. Sistema integrable de ecualizacion activa de la dispersion cromatica.
EP2690395A1 (de) * 2012-07-24 2014-01-29 Hexagon Technology Center GmbH Interferometrische Entfernungsmessanordnung und ebensolches Verfahren
US9400169B2 (en) 2012-12-06 2016-07-26 Lehigh University Apparatus and method for space-division multiplexing optical coherence tomography
CN104854423B (zh) * 2012-12-06 2018-09-18 周超 空分复用光学相干断层扫描设备及方法
US9494567B2 (en) 2012-12-31 2016-11-15 Omni Medsci, Inc. Near-infrared lasers for non-invasive monitoring of glucose, ketones, HBA1C, and other blood constituents
US10660526B2 (en) 2012-12-31 2020-05-26 Omni Medsci, Inc. Near-infrared time-of-flight imaging using laser diodes with Bragg reflectors
WO2014105520A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Omni Medsci, Inc. Near-infrared lasers for non-invasive monitoring of glucose, ketones, hba1c, and other blood constituents
WO2014143276A2 (en) 2012-12-31 2014-09-18 Omni Medsci, Inc. Short-wave infrared super-continuum lasers for natural gas leak detection, exploration, and other active remote sensing applications
EP3184038B1 (en) 2012-12-31 2019-02-20 Omni MedSci, Inc. Mouth guard with short-wave infrared super-continuum lasers for early detection of dental caries
KR102507206B1 (ko) 2013-01-15 2023-03-06 매직 립, 인코포레이티드 초고해상도 스캐닝 섬유 디스플레이
US9835436B2 (en) 2013-11-01 2017-12-05 Tomey Corporation Wavelength encoded multi-beam optical coherence tomography
US9200888B2 (en) * 2013-11-01 2015-12-01 Tomey Corporation Multi-channel optical coherence tomography
US20150133778A1 (en) * 2013-11-04 2015-05-14 Medlumics S.L. Diagnostic Device for Dermatology with Merged OCT and Epiluminescence Dermoscopy
US10835313B2 (en) 2014-01-30 2020-11-17 Medlumics S.L. Radiofrequency ablation catheter with optical tissue evaluation
US10206584B2 (en) * 2014-08-08 2019-02-19 Medlumics S.L. Optical coherence tomography probe for crossing coronary occlusions
US9976844B2 (en) 2015-02-06 2018-05-22 Medlumics S.L. Miniaturized OCT package and assembly thereof
EP3106828B1 (en) * 2015-06-16 2023-06-07 Academisch Medisch Centrum Common-path integrated low coherence interferometry system and method therefor
US9869541B2 (en) * 2015-07-22 2018-01-16 Medlumics S.L. High-speed optical coherence tomography using multiple interferometers with suppressed multiple scattering cross-talk
US10194981B2 (en) 2015-07-29 2019-02-05 Medlumics S.L. Radiofrequency ablation catheter with optical tissue evaluation
US10113858B2 (en) * 2015-08-19 2018-10-30 Medlumics S.L. Distributed delay-line for low-coherence interferometry
WO2017205892A1 (en) * 2016-06-01 2017-12-07 The Australian National University Improvements in optical delay lines
DE102016218290A1 (de) * 2016-07-15 2018-01-18 Carl Zeiss Meditec Ag Verfahren zur hochsensitiven Messung von Abständen und Winkeln im menschlichen Auge
CN107661096B (zh) * 2016-07-27 2024-02-06 挚感（上海）光子科技有限公司 一种脉搏波传感器、脉搏波监测方法及穿戴装置
KR102227571B1 (ko) 2016-09-26 2021-03-15 아이엑스에이 에이엠씨 오피스 / 아카데미쉬 메디쉬 센트럼 고해상도 집적 광학 기반 분광계
US10907951B2 (en) 2016-09-26 2021-02-02 Academisch Medisch Centrum Single-chip optical coherence tomography device
WO2018081311A1 (en) 2016-10-26 2018-05-03 Optimedica Corporation Ophthalmic laser delivery apparatus using mems micromirror arrays for scanning and focusing laser beam
US11079214B2 (en) * 2017-05-12 2021-08-03 Lehigh University Space division multiplexing optical coherence tomography using an integrated photonic device
US10982947B2 (en) * 2017-06-12 2021-04-20 Sightline Innovation Inc. System and method of surface inspection of an object using mulitplexed optical coherence tomography
US10648797B2 (en) * 2017-11-16 2020-05-12 Quality Vision International Inc. Multiple beam scanning system for measuring machine
WO2019123662A1 (ja) * 2017-12-22 2019-06-27 オリンパス株式会社 生体計測装置、生体計測システム、及び生体計測方法
US10820806B2 (en) 2017-12-27 2020-11-03 Medlumics S.L. Bi-refringence compensated waveguides
WO2019183838A1 (zh) * 2018-03-28 2019-10-03 深圳市太赫兹科技创新研究院 光学相干断层成像系统
US10509167B2 (en) * 2018-04-23 2019-12-17 Hewlett Packard Enterprise Development Lp Optical phase difference calculation using analog processing
US20190380589A1 (en) 2018-06-18 2019-12-19 Medlumics S.L. Catheter with merged optical tissue evaluation and laser ablation
CN109620131B (zh) * 2018-12-14 2021-08-03 佛山科学技术学院 共光路微透镜阵列多光束光学相干弹性测量系统及方法
WO2020129200A1 (ja) * 2018-12-20 2020-06-25 日本電気株式会社 光干渉断層撮像装置
CN111272708A (zh) * 2020-01-22 2020-06-12 深圳湾实验室 一种oct成像系统
CN111419192A (zh) * 2020-04-29 2020-07-17 首都医科大学宣武医院 基于ps-oct的牙体硬组织早期脱矿及龋病的可视化成像装置
KR102595943B1 (ko) * 2020-12-01 2023-10-31 한국전자통신연구원 주파수 훑음 광원 장치

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10267830A (ja) * 1997-03-26 1998-10-09 Kowa Co 光学測定装置
US6198540B1 (en) * 1997-03-26 2001-03-06 Kowa Company, Ltd. Optical coherence tomography have plural reference beams of differing modulations
US6865311B2 (en) * 2001-11-02 2005-03-08 Oplink Communications, Inc. Re-configurable dispersion compensation module (RDCM)
WO2004073501A2 (en) * 2003-02-20 2004-09-02 Gutin Mikhail Optical coherence tomography with 3d coherence scanning
RU2247938C1 (ru) * 2003-05-27 2005-03-10 Геликонов Валентин Михайлович Оптическое устройство для исследования объекта
JP4505807B2 (ja) * 2004-08-09 2010-07-21 国立大学法人 筑波大学 多重化スペクトル干渉光コヒーレンストモグラフィー
WO2006058346A1 (en) * 2004-11-29 2006-06-01 The General Hospital Corporation Arrangements, devices, endoscopes, catheters and methods for performing optical imaging by simultaneously illuminating and detecting multiple points on a sample
US7414728B2 (en) * 2004-12-23 2008-08-19 Massachusetts Institute Of Technology Reconfigurable polarization independent interferometers and methods of stabilization
US20080108867A1 (en) 2005-12-22 2008-05-08 Gan Zhou Devices and Methods for Ultrasonic Imaging and Ablation
US7488930B2 (en) * 2006-06-02 2009-02-10 Medeikon Corporation Multi-channel low coherence interferometer
JP2010516304A (ja) 2007-01-19 2010-05-20 サニーブルック・ヘルス・サイエンシズ・センター 超音波と光学を複合した画像手段を有する撮像プローブ
US7873286B2 (en) * 2007-10-19 2011-01-18 Ciena Corporation Optical receiver systems and methods for polarization demultiplexing, PMD compensation, and DXPSK demodulation
US8018597B2 (en) * 2008-06-20 2011-09-13 Com Dev International Ltd. Slab waveguide spatial heterodyne spectrometer assembly
JP5645445B2 (ja) * 2009-05-22 2014-12-24 キヤノン株式会社 撮像装置及び撮像方法
CN101715153B (zh) * 2009-12-02 2013-07-17 华中科技大学 混合波分时分复用无源传感光网络
US9164240B2 (en) * 2011-03-31 2015-10-20 Lightlab Imaging, Inc. Optical buffering methods, apparatus, and systems for increasing the repetition rate of tunable light sources
US8655431B2 (en) 2011-05-31 2014-02-18 Vanderbilt University Apparatus and method for real-time imaging and monitoring of an electrosurgical procedure

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