WO2023198239A1 - Kupplungsbetätigungsvorrichtung - Google Patents

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WO2023198239A1
WO2023198239A1 PCT/DE2023/100186 DE2023100186W WO2023198239A1 WO 2023198239 A1 WO2023198239 A1 WO 2023198239A1 DE 2023100186 W DE2023100186 W DE 2023100186W WO 2023198239 A1 WO2023198239 A1 WO 2023198239A1
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WO
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axial
sliding sleeve
spring element
radial projection
main body
Prior art date
Application number
PCT/DE2023/100186
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English (en)
French (fr)
Inventor
Manuel Falk
Original Assignee
Schaeffler Technologies AG & Co. KG
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D11/00—Clutches in which the members have interengaging parts
    • F16D11/08—Clutches in which the members have interengaging parts actuated by moving a non-rotating part axially
    • F16D11/10—Clutches in which the members have interengaging parts actuated by moving a non-rotating part axially with clutching members movable only axially
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/02—Arrangements for synchronisation, also for power-operated clutches
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16D11/00—Clutches in which the members have interengaging parts
    • F16D2011/002—Clutches in which the members have interengaging parts using an external and axially slidable sleeve for coupling the teeth of both coupling components together
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16D25/00—Fluid-actuated clutches
    • F16D25/08—Fluid-actuated clutches with fluid-actuated member not rotating with a clutching member
    • F16D25/082—Fluid-actuated clutches with fluid-actuated member not rotating with a clutching member the line of action of the fluid-actuated members co-inciding with the axis of rotation

Definitions

  • the invention relates to a clutch actuation device for actuating a clutch for coupling and uncoupling an engine from a motor vehicle drive train.
  • the clutch actuation device has a sliding sleeve/switching sleeve, which is axially displaceable for closing and opening the clutch, and an actuating bell, preferably actuated by pressurizing a piston, for axially displacing the sliding sleeve.
  • Such clutch actuation devices in particular clutch units (DCU, Disconnect-IInit) serving as a separating clutch, which are actuated by means of a sliding sleeve, are already known from the prior art.
  • clutch actuation devices in which the sliding sleeve is displaced axially by means of an (axially and/or radially) flexible actuating bell, so that good acoustics and a low component load result during clutch actuation.
  • a clutch actuation device should be provided that has good properties in terms of acoustics and load on the components, without having to accept disadvantages in terms of its functionality or load on other components.
  • the clutch actuation device should be constructed in a particularly simple and cost-effective manner. This object is achieved by a clutch actuation device with the features of claim 1. Advantageous further training is the subject of the subclaims.
  • the actuating bell has a main body and an axially elastic spring element projecting from the main body, and the actuating bell is designed and coordinated with the sliding sleeve in such a way that a transmission of an axial force to the Sliding sleeve in a first axial direction, i.e. in the pulling direction or in the compression direction, (axially-elastic) via the spring element and in an opposite, second axial direction, i.e. in the other of the compression direction or pull direction, (directly) via the main body.
  • the axial-elastic flexibility of the spring element is deactivated/bridged in one axial direction, so
  • the actuating bell can have an axial stop formed on the main body, through which the axial force in the pulling direction or pushing direction can be transmitted directly to the sliding sleeve, ie not via the spring element.
  • the main body can have a pressure radial projection forming the axial stop, on whose axial end face (facing the sliding sleeve) the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the pressure direction.
  • the spring element can have a tension radial projection, on whose axial end face (facing away from the sliding sleeve) the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the pulling direction.
  • the spring element does not have to cover its elastic travel path before the force is transmitted.
  • the advantages of flexible power transmission can be used in the pulling direction. Such an arrangement is particularly advantageous when the flexibility is advantageous when subjected to tension, i.e. preferably when the clutch actuating device activates the engagement of the clutch in the pulling direction.
  • the main body can have an elastic bridging projection forming the axial stop, on the axial end face of which the spring element rests (directly) in the first axial direction or in the second axial direction. Due to the contact of the spring element in the first axial direction or in the second axial direction, the spring element cannot shift axially-elastically relative to the main body in the corresponding axial direction, so that the elasticity in the corresponding axial direction, i.e. axially on one side, is deactivated. Because the spring element rests on the axial stop, the spring element does not have to cover its elastic travel path before the force is transmitted.
  • the spring element can have a tension radial projection, on the axial end face of which the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the pulling direction, and a compression radial projection, on the axial end face of which the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the compression direction.
  • the main body can have a tension radial projection forming the axial stop, on whose axial end face (facing away from the sliding sleeve) the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the pulling direction.
  • the spring element can be have a pressure radial projection, on whose axial end face (facing the sliding sleeve) the sliding sleeve rests for transmitting the axial force in the pressure direction. Because the sliding sleeve rests against the axial stop in the pulling direction, the spring element does not have to cover its elastic travel path before the force is transmitted.
  • the advantages of flexible force transmission can be used in the pressure direction. Such an arrangement is particularly advantageous when the flexibility under pressure is advantageous, ie preferably when the clutch actuation device activates the engagement of the clutch in the pressure direction.
  • the spring element can be designed as a cantilever arm which is spaced apart from the main body in the axial direction via a slot/recess.
  • the elasticity/stiffness in the axial direction can be specifically adjusted via the design of the slot and thus of the cantilever arm, in particular over its length.
  • the cantilever arm is therefore separated from the main body (mainly but not completely) via the slot.
  • the tension radial projection or the compression radial projection of the spring element can be arranged at a free end of the cantilever arm.
  • the respective radial projection of the spring element, via which the axial force can be transmitted axially-elastically to the sliding sleeve, is preferably arranged at the free end of the cantilever arm, so that, due to the design, the axial-elastic flexibility results in the force transmission.
  • the actuating bell can have a connecting section designed as a snap lock for connecting to the sliding sleeve, the connecting section being arranged at a free end of the cantilever arm.
  • the spring element as a cantilever arm
  • a radially elastic design of the spring element can be realized, so that the actuating bell can be mounted particularly easily on the sliding sleeve via the connecting section designed as a snap lock.
  • a snap closure serves as a positive connection between two components, but can be detached through elastic deformation or displacement, so that through the arrangement of the connecting section on the cantilever arm and thus its radial-elastic arrangement, a positive, axially engaging engagement between the sliding sleeve and the actuating bell can be easily installed.
  • the sliding sleeve can have a radial projection, preferably designed as a circumferential flange, which is arranged axially between the tension radial projection and the pressure radial projection of the actuating bell and/or is encompassed by the snap lock, preferably with axial play.
  • An arrangement between the tension radial projection and the pressure radial projection ensures that the axial force is transmitted to the radial projection of the sliding sleeve (axial can be transferred in a form-fitting manner.
  • An axial displacement of the actuating bell can thus be coupled with the axial displacement of the sliding sleeve.
  • the actuating bell can essentially be designed as a hollow cylinder, the spring element being formed by a peripheral section of the hollow cylinder, which is axially connected to the main body at one end and at its other end via a through hole which extends in sections in the circumferential direction in the hollow cylinder is axially spaced from the main body.
  • a longitudinal direction of the spring element corresponds to the circumferential direction of the actuating bell.
  • the spring element is formed on a substantially L-shaped section of the hollow cylinder, so that the free end of the spring element at the “end of the long leg” of the L-shape extends around a lever arm up to the “connection point between the long leg and the “short leg” of the L-shape can spring/shift.
  • the spring element can have an elongated hole extending in the longitudinal direction of the spring element. This allows the elasticity of the spring element to be specifically adjusted.
  • the slot is thus preferably arranged parallel to the slot, ie extending in the circumferential direction of the actuating bell.
  • the invention relates to a clutch actuation device (DCU, disconnect unit).
  • a flexible actuating element is already used in such clutch actuation devices in order to achieve good acoustics and low component loading.
  • a defined high degree of flexibility is not required, particularly during the engagement process and not during the disengagement process.
  • a high degree of flexibility can even have a disadvantageous effect during the disengagement process, since the actuating element must first travel a correspondingly long distance before the disengagement force can be applied, and since the disengagement process requires higher forces than during the engagement process, so that the flexible actuation element, i.e. a spring element of the Actuator, is unnecessarily heavily loaded during the disengagement process and must be dimensioned accordingly.
  • the spring element only acts on one side. This means that the spring element is active during the engagement process, in which flexibility is required and only relatively small axial forces act, and is not active during the disengagement process, in which the flexibility of the spring element is not required.
  • the one-sided deactivation of the flexibility of the spring element can preferably be realized by stops.
  • FIG. 1 is a perspective view of an actuation bell of a clutch actuation device in a first embodiment, in which only a 120° segment of the actuation bell is shown for better visualization
  • FIG. 2 is a perspective view of the actuation bell of the clutch actuation device in a second embodiment, in which only a 120° segment of the actuation bell is shown for better visualization
  • Fig. 3 is a perspective view of the actuation bell of a clutch actuation device in a third embodiment, in which only a 120° segment of the actuation bell is shown for better visualization
  • Fig. 4 is a perspective view of the actuation bell of a clutch actuation device in a fourth embodiment, in which only a segment of 120° of the actuation bell is shown for better visualization, and
  • Fig. 5 is a perspective view of a sliding sleeve of the clutch actuation device.
  • the clutch actuation device is used to operate a clutch for coupling and uncoupling an engine from a motor vehicle drive train.
  • the clutch actuation device has a sliding sleeve 1 (see Fig. 5), described in more detail below.
  • the sliding sleeve 1 is axially displaceable for closing and opening the clutch.
  • the clutch actuation device has an actuation bell 2 (cf.
  • the actuating bell 2 is used to axially move the sliding sleeve 1.
  • a segment of the actuating bell 2 here of 120 °
  • the actuating bell 2 can preferably be actuated, ie axially displaceable, by applying pressure to a piston.
  • the actuating bell 2 is coupled in the axial direction to the sliding sleeve 1 in order to transmit an axial force to the sliding sleeve 1 during its axial displacement.
  • the actuating bell 2 has an axially elastic spring element 3.
  • the actuating bell 2 is essentially designed as a hollow cylinder.
  • the actuating bell 2 has a main body 4 and the spring element 3 projecting from the main body 4.
  • the spring element 3 is formed by a peripheral section of the hollow cylinder, which is axially connected to the main body 4 at one end and is axially spaced from the main body 4 at its other end via a through hole 5 in the hollow cylinder which extends in sections in the circumferential direction.
  • the spring element 3 is designed as a cantilever arm 6 (fixed on one side to the main body 4) which is spaced in the axial direction from the main body 4 via a slot 7 which is formed by the through hole 5.
  • the spring element 3 can have an elongated hole extending in the longitudinal direction of the spring element 3.
  • the elongated hole is preferably arranged parallel to the slot 7 or the through hole 5.
  • the actuating bell 2 is designed and coordinated with the sliding sleeve 1 in such a way that the axial force is transmitted to the sliding sleeve 1 in a first axial direction, ie in the pulling direction or in the pushing direction, (axially-elastic) via the spring element 3 and in an opposite, second Axial direction, ie in the compression direction or tension direction, (directly) via the main body 4.
  • first axial direction ie in the pulling direction or in the pushing direction
  • second Axial direction ie in the compression direction or tension direction
  • the actuating bell 2 can have an axial stop 8 formed on the main body, through which the axial force in the pulling or pushing direction can be transmitted directly to the sliding sleeve 1.
  • the axial stop 8 can be designed in different ways. In Figs. 1 to 3 show three different embodiments of the actuating bell 2, which differ only in terms of the arrangement of the axial stop 8 and the resulting force transmission.
  • the main body 4 has a pressure radial projection 9 forming the axial stop 8, on the axial end face 10 of which the sliding sleeve 1 rests for transmitting the axial force in the pressure direction.
  • the axial end face 10 is arranged facing the sliding sleeve 1.
  • the spring element 3 has a tensile radial projection 11, on the axial end face 12 of which the sliding sleeve 1 rests for transmitting the axial force in the tensile direction.
  • the axial end face 12 is arranged facing away from the sliding sleeve 1.
  • the tension radial projection 11 of the spring element 3 is arranged at a free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the spring element 3 can optionally have a second pressure radial projection 13, on the axial end face 14 of which the sliding sleeve 1 also rests in the pressure direction.
  • the second pressure radial projection 13 of the spring element 3 is arranged at the free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the (main body fixed) pressure radial projection 9 and the second (spring element fixed) pressure radial projection 13 are arranged at the same height in the axial direction.
  • (main body fixed) pressure radial projection 9 and the second (spring element fixed) pressure radial projection 13 are arranged at the same height in the circumferential direction.
  • the sliding sleeve 1 thus rests both on the pressure radial projection 9, ie the axial stop 8, and on the second pressure radial projection 13, ie the spring element 3, with the force transmission being transmitted (exclusively) due to the flexibility of the spring element 3 the pressure radial projection 9, ie non-axially elastic.
  • the spring effect of the spring element 3 only acts on tension (here upwards).
  • the main body can have an elastic bridging projection forming the axial stop, on the axial end face of which the spring element rests (directly) in the first axial direction or in the second axial direction.
  • the main body 4 has an elastic bridging projection 15 forming the axial stop 8, on the axial end face 16 of which the spring element 3 rests (directly) in the first axial direction or in the second axial direction, here in the pressure direction.
  • the axial end face 16 is arranged facing the spring element 3.
  • the elasticity bridging projection 15 can be arranged at the free end of the cantilever arm 6/the spring element 3.
  • the spring element 3 has a tensile radial projection 17, on the axial end face 18 of which the sliding sleeve 1 rests for transmitting the axial force in the tensile direction.
  • the axial end face 18 is arranged facing away from the sliding sleeve 1.
  • the tension radial projection 17 of the spring element 3 is arranged at a free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the spring element 3 has a pressure radial projection 19, on the axial end face 20 of which the sliding sleeve 1 rests in the pressure direction.
  • the pressure radial projection 19 of the spring element 3 is arranged at the free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the main body 4 has a tension radial projection 21 forming the axial stop 8, on the axial end face 22 of which the sliding sleeve 1 rests for transmitting the axial force in the pulling direction.
  • the axial end face 22 is the Sliding sleeve 1 arranged facing away.
  • the spring element 3 has a pressure radial projection 23, on the axial end face 24 of which the sliding sleeve 1 rests for transmitting the axial force in the pressure direction.
  • the axial end face 18 is arranged facing away from the sliding sleeve 1.
  • the pressure radial projection 23 of the spring element 3 is arranged at a free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the spring element 3 can optionally have a second pulling radial projection 25, on the axial end face 26 of which the sliding sleeve 1 also rests in the pulling direction.
  • the second tension radial projection 25 of the spring element 3 is arranged at the free end of the cantilever arm 6/of the spring element 3.
  • the (main body fixed) tension radial projection 21 and the second (spring element fixed) tension radial projection 25 are arranged at the same height in the axial direction.
  • the sliding sleeve 1 In the pulling direction, the sliding sleeve 1 thus rests both on the pulling radial projection 21, i.e. the axial stop 8, and on the second pulling radial projection 25, i.e. the spring element 3, with the force transmission due to the flexibility of the spring element 3 (exclusively).
  • the spring effect of the spring element 3 only acts on pressure (here downwards).
  • the actuating bell 2 has a connecting section 27 designed as a snap lock for connecting to the sliding sleeve 1.
  • the connecting section 27 is arranged at the free end of the cantilever arm 6.
  • the connecting section 27 is formed by the tension radial projection 11 of the spring element 3 (and the second compression radial projection 13 of the spring element 3).
  • the tension radial projection 11 of the spring element 3 is designed as a snap hook.
  • the connecting section 27 is formed by the tension radial projection 17 of the spring element 3 (and the second compression radial projection 19 of the spring element 3).
  • the tension radial projection 17 of the spring element 3 is designed as a snap hook.
  • the tension radial projection 11 of the spring element 3 is designed as a snap hook.
  • the connecting section 27 is formed by the tension radial projection 17 of the spring element 3 (and the
  • the connecting section 27 is formed by the second tension radial projection 25 of the spring element 3 (and the compression radial projection 23 of the spring element 3).
  • the second tension radial projection 25 of the spring element 3 is designed as a snap hook.
  • the spring element 3 is designed to be radially elastic, in particular elastically displaceable radially outwards. The snap hook can thus be brought into axial, positive engagement with the sliding sleeve 1.
  • Fig. 5 shows the sliding sleeve 1.
  • the sliding sleeve 1 is essentially designed as a hollow cylinder.
  • the sliding sleeve 1 has a radial projection 28.
  • the radial projection 28 is designed as a circumferential, outwardly projecting flange.
  • the radial projection 28 is arranged axially between the (each force-transmitting) tension radial projection 11, 17, 21 and the (each force-transmitting) pressure radial projection 9, 19, 23 of the actuating bell 2.
  • the radial projection 28 is encompassed by the snap closure/connecting section 27.
  • the sliding sleeve 1 has teeth on its inner diameter in the form of axial grooves, via which torque can be transmitted between coupling components of the coupling.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kupplungsbetätigungsvorrichtung zum Betätigen einer Kupplung zum An- und Abkuppeln eines Motors von einem Kraftfahrzeugantriebsstrang, mit einer Schiebemuffe (1), die zum Schließen und Öffnen der Kupplung axial verschieblich ist, und einer Betätigungsglocke (2) zum axialen Verschieben der Schiebemuffe (1), wobei die Betätigungsglocke (2) einen Hauptkörper (4) und ein von dem Hauptkörper (4) abstehendes, axial-elastisch ausgebildetes Federelement (3) aufweist, und die Betätigungsglocke (2) derart ausgebildet und auf die Schiebemuffe (1) abgestimmt ist, dass eine Übertragung einer Axialkraft auf die Schiebemuffe (1) in einer ersten Axialrichtung über das Federelement (3) und in einer entgegengesetzten, zweiten Axialrichtung über den Hauptkörper (4) erfolgt.

Description

Kupplungsbetätigungsvorrichtunq
Die Erfindung betrifft eine Kupplungsbetätigungsvorrichtung zum Betätigen einer Kupplung zum An- und Abkuppeln eines Motors von einem Kraftfahrzeugantriebsstrang. Die Kupplungsbetätigungsvorrichtung weist eine Schiebemuffe/Schaltmuffe, die zum Schließen und Öffnen der Kupplung axial verschieblich ist, und eine, vorzugsweise durch Druckbeaufschlagung eines Kolben aktuierte, Betätigungsglocke zum axialen Verschieben der Schiebemuffe auf.
Aus dem Stand der Technik sind bereits solche Kupplungsbetätigungsvorrichtungen, insbesondere als Trennkupplung dienende Kupplungseinheiten (DCU, Disconnect- llnit), bekannt, die mittels einer Schiebemuffe betätigt werden. Dabei gibt es Kupplungsbetätigungsvorrichtungen, bei denen die Schiebmuffe mittels einer (axial und/oder radial) nachgiebig ausgestalteten Betätigungsglocke axial verschoben werden, so dass sich eine gute Akustik und eine geringe Bauteilbelastung bei der Kupplungsbetätigung ergibt.
Der Stand der Technik hat jedoch immer den Nachteil, dass eine definiert hohe Nachgiebigkeit vor allem beim Einspuren erforderlich bzw. vorteilhaft ist, aber aufgrund des durch die Nachgiebigkeit erhöhten Verfahrwegs der Betätigungsglocke und der hohen Belastung eines die Nachgiebigkeit bereitstellenden Federelements sowie der hohen erforderliche Axialkräfte beim Ausspuren eher nachteilig ist.
Es ist also die Aufgabe der Erfindung, die Nachteile aus dem Stand der Technik zu vermeiden oder wenigstens zu mildem. Insbesondere soll eine Kupplungsbetätigungsvorrichtung bereitgestellt werden, die gute Eigenschaften hinsichtlich Akustik und Belastung der Bauteile aufweist, ohne dafür Nachteile hinsichtlich ihrer Funktionalität oder Belastung anderer Bauteile in Kauf nehmen zu müssen. Zudem soll die Kupplungsbetätigungsvorrichtung besonders einfach und kostengünstig aufgebaut sein. Diese Aufgabe wird durch eine Kupplungsbetätigungsvorrichtung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.
Demnach wird diese Aufgabe bei einer gattungsgemäßen Vorrichtung erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Betätigungsglocke einen Hauptkörper und ein von dem Hauptkörper abstehendes, axial-elastisch ausgebildetes Federelement aufweist, und die Betätigungsglocke derart ausgebildet und auf die Schiebemuffe abgestimmt ist, dass eine Übertragung einer Axialkraft auf die Schiebemuffe in einer ersten Axialrichtung, d.h. in Zugrichtung oder in Druckrichtung, (axial-elastisch) über das Federelement und in einer entgegengesetzten, zweiten Axialrichtung, d.h. in der jeweils anderen der Druckrichtung oder Zugrichtung, (direkt) über den Hauptkörper erfolgt. Das heißt, dass die axial-elastische Nachgiebigkeit des Federelements in der einer Axialrichtung deaktiviert / überbrückt wird, so dass die axiale Kraftübertragung nur einseitig mit einer definierten Nachgiebigkeit ausgebildet ist.
Dies hat den Vorteil, dass durch die einseitig wirkende/aktive Nachgiebigkeit die axialelastische Kraftübertragung nur dann erfolgt, wenn geringe Axialkräfte wirken, d.h. beim Einspuren/entweder in Zugrichtung oder in Druckrichtung, und die axialelastische Kraftübertragung überbrückt wird/die Kraftübertragung nicht-elastisch/nicht über das Federelement erfolgt, wenn höhere Axialkräfte wirken, d.h. beim Aussparun- gen/in der jeweils anderen Richtung der Zugrichtung bzw. Druckrichtung. Somit wird die nachgiebige Kraftübertragung bedarfsgerecht realisiert.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann die Betätigungsglocke einen an dem Hauptkörper ausgebildeten Axialanschlag aufweisen, durch den die Axialkraft in Zugrichtung oder Druckrichtung direkt, d.h. nicht über das Federelement, an die Schiebemuffe übertragbar ist. Durch das Vorsehen eines zusätzlichen Anschlags kann die Nachgiebigkeit des Federelements in besonders einfacher Weise ausgehebelt werden. Das heißt, dass der Axialanschlag die elastische Verlagerung des Federelements in der einen Richtung blockiert/unterbindet. Gemäß einer Weiterbildung der bevorzugten Ausführungsform kann der Hauptkörper einen den Axialanschlag bildenden Druck-Radialvorsprung aufweisen, an dessen (der Schiebemuffe zugewandter) axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt. Ferner kann das Federelement einen Zug- Radialvorsprung aufweisen, an dessen (der Schiebemuffe abgewandter) axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt.
Dadurch, dass die Schiebemuffe in Druckrichtung an dem Axialanschlag anliegt, muss das Federelement nicht erst seinen elastischen Verfahrweg zurücklegen, bevor die Kraftübertragung erfolgt. Gleichzeitig können in Zugrichtung die Vorteile der nachgiebigen Kraftübertragung genutzt werden. Eine solche Anordnung ist insbesondere dann von Vorteil, wenn die Nachgiebigkeit zur bei Belastung auf Zug vorteilhaft ist, d.h. vorzugsweise, wenn die Kupplungsbetätigungsvorrichtung in Zugrichtung das Einspuren der Kupplung betätigt.
Gemäß einer alternativen Weiterbildung der bevorzugten Ausführungsform kann der Hauptkörper einen den Axialanschlag bildenden Elastizitätsüberbrückungsvorsprung aufweisen, an dessen axialer Stirnfläche das Federelement in der ersten Axialrichtung oder in der zweiten Axialrichtung (direkt) anliegt. Durch das Anliegen des Federelements in der ersten Axialrichtung oder in der zweiten Axialrichtung kann sich das Federelement in der entsprechenden Axialrichtung nicht axial-elastisch gegenüber dem Hauptkörper verlagern, so dass die Elastizität in der entsprechenden Axialrichtung, d.h. axial einseitig, deaktiviert wird. Dadurch, dass das Federelement an dem Axialanschlag anliegt, muss das Federelement nicht erst seinen elastischen Verfahrweg zurücklegen, bevor die Kraftübertragung erfolgt. Ferner kann das Federelement einen Zug-Radialvorsprung, an dessen axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt, sowie einen Druck-Radialvorsprung, an dessen axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt, aufweisen. Somit wird die Kopplung mit der Schiebemuffe erreicht.
Gemäß einer alternativen Weiterbildung der bevorzugten Ausführungsform kann der Hauptkörper einen den Axialanschlag bildenden Zug-Radialvorsprung aufweisen, an dessen (der Schiebemuffe abgewandter) axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt. Ferner kann das Federelement ei- nen Druck-Radialvorsprung aufweisen, an dessen (der Schiebemuffe zugewandter) axialer Stirnfläche die Schiebemuffe zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt. Dadurch, dass die Schiebemuffe in Zugrichtung an dem Axialanschlag anliegt, muss das Federelement nicht erst seinen elastischen Verfahrweg zurücklegen, bevor die Kraftübertragung erfolgt. Gleichzeitig können in Druckrichtung die Vorteile der nachgiebigen Kraftübertragung genutzt werden. Eine solche Anordnung ist insbesondere dann von Vorteil, wenn die Nachgiebigkeit zur bei Belastung auf Druck vorteilhaft ist, d.h. vorzugsweise, wenn die Kupplungsbetätigungsvorrichtung in Druckrichtung das Einspuren der Kupplung betätigt.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann das Federelement als ein Kragarm ausgebildet sein, der über einen Schlitz/eine Ausnehmung in Axialrichtung von dem Hauptkörper beabstandet ist. Über die Ausgestaltung des Schlitzes und damit des Kragarms, insbesondere über dessen Länge, kann die Elastizität / Steifigkeit in Axialrichtung gezielt eingestellt werden. Der Kragarm ist also über den Schlitz vom Hauptkörper (überwiegend aber nicht vollständig) getrennt.
Gemäß der bevorzugten Ausführungsform kann der Zug-Radialvorsprung oder der Druck-Radialvorsprung des Federelements an einem freien Ende des Kragarms angeordnet sein. Mit anderen Worten ist der jeweilige Radialvorsprung des Federelements, über den die Axialkraft axial-elastisch an die Schiebemuffe übertragbar ist, vorzugsweise an dem freien Ende des Kragarms angeordnet, so dass sich konstruktiv bedingt die axial-elastische Nachgiebigkeit bei der Kraftübertragung ergibt.
Gemäß der bevorzugten Ausführungsform kann die Betätigungsglocke einen als Schnappverschluss ausgebildeten Verbindungsabschnitt zum Verbinden mit der Schiebemuffe aufweisen, wobei der Verbindungsabschnitt an einem freien Ende des Kragarms angeordnet ist. Somit kann durch die Ausbildung des Federelements als Kragarm eine radial-elastische Ausgestaltung des Federelements realisiert sein, so dass die Betätigungsglocke besonders einfach an der Schiebemuffe über den als Schnappverschluss ausgebildeten Verbindungsabschnitt montierbar ist. Ein Schnappverschluss dient als eine formschlüssige, aber durch elastische Verformung oder Verlagerung lösbare Verbindung zwischen zwei Bauteilen, so dass durch die Anordnung des Verbindungsabschnitts an dem Kragarm und damit dessen radial-elastischer Anordnung ein formschlüssig, in Axialrichtung hintergreifender Eingriff zwischen Schiebemuffe und Betätigungsglocke einfach montierbar ist.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann die Schiebemuffe einen, vorzugsweise als umlaufender Flansch ausgebildeten, Radialvorsprung aufweisen, der axial zwischen dem Zug-Radialvorsprung und dem Druck-Radialvorsprung der Betätigungsglocke angeordnet ist und/oder von dem Schnappverschluss, vorzugsweise mit Axialspiel, umgriffen ist. Durch eine Anordnung zwischen dem Zug-Radialvorsprung und dem Druck-Radialvorsprung (von denen jeweils einer an dem Axialanschlag zur nicht-elastischen Kraftübertragung und einer an dem Federelement zur elastischen Kraftübertragung ausgebildet ist) wird gewährleistet, dass die Axialkraft an den Radialvorsprung der Schiebemuffe (axial formschlüssig) übertragen werden kann. Somit kann eine Axialverschiebung der Betätigungsglocke mit der Axialverschiebung der Schiebemuffe gekoppelt werden.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann die Betätigungsglocke im Wesentlichen als ein Hohlzylinder ausgebildet sein, wobei das Federelement durch einen Umfangsabschnitt des Hohlzylinders gebildet ist, der an seinem einen Ende axial mit dem Hauptkörper verbunden ist und an seinem anderen Ende über ein sich abschnittsweise in Umfangsrichtung erstreckendes Durchgangsloch in dem Hohlzylinder von dem Hauptkörper axial beabstandet ist. Das heißt, dass eine Längsrichtung des Federelements der Umfangsrichtung der Betätigungsglocke entspricht. Mit anderen Worten ist das Federelement an einem im Wesentlichen L-förmigen Abschnitt des Hohlzylinders ausgebildet, so dass das freie Ende des Federelements an dem „Ende des langen Schenkels“ der L-Form um einen Hebelarm bis zu dem „Verbindungspunkt zwischen dem langen Schenkel und dem kurzen Schenkel“ der L-Form federn/sich verlagern kann. So ergibt sich eine besonders einfache Herstellbarkeit der Betätigungsglocke mit ihrem Federelement.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann das Federelement ein sich in Längsrichtung des Federelements erstreckendes Langloch aufweisen. Dadurch kann die Elastizität des Federelements gezielt eingestellt werden. Das Langloch ist somit vorzugsweise parallel zu dem Schlitz angeordnet, d.h. erstreckt sich in Umfangsrichtung der Betätigungsglocke.
Mit anderen Worten betrifft die Erfindung eine Kupplungsbetätigungsvorrichtung (DCU, Disconnect-Unit). Im Stand der Technik wird bei solchen Kupplungsbetätigungsvorrichtungen bereits ein nachgiebiges Aktuierungselement eingesetzt, um eine gute Akustik und eine geringe Bauteilbelastung zu erreichen. Dabei ist eine definiert hohe Nachgiebigkeit insbesondere beim Einspurvorgang und nicht beim Ausspurvorgang erforderlich nicht. Eine hohe Nachgiebigkeit kann sich beim Ausspurvorgang sogar nachteilig auswirken, da das Akutierungselement erst einen entsprechend hohen Weg zurücklegen muss, bevor die Ausspurkraft aufgebracht werden kann, und da beim Ausspurvorgang höhere Kräfte als beim Einspurvorgang erfordert, so dass das nachgiebige Aktuierungselement, d.h. ein Federelement des Aktors, beim Ausspurvorgang unnötig hoch belastet wird und entsprechend stark dimensioniert sein muss. Somit wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, dass das Federelement nur einseitig wirkt. Das heißt, dass das Federelement beim Einspurvorgang, bei dem die Nachgiebigkeit benötigt wird und nur relativ geringe Axialkräfte wirken, aktiv ist und beim Ausspurvorgang, bei dem die Nachgiebigkeit des Federelements nicht benötigt wird, nicht aktiv ist. Dabei kann die einseitige Deaktivierung der Nachgiebigkeit des Federelementes vorzugsweise kann durch Anschläge realisiert werden.
Die Erfindung wird nachfolgend mit Hilfe von Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Darstellung einer Betätigungsglocke einer Kupplungsbetätigungsvorrichtung in einer ersten Ausführungsform, bei der zur besseren Darstellbarkeit nur ein Segment von 120° der Betätigungsglocke abgebildet ist,
Fig. 2 eine perspektivische Darstellung der Betätigungsglocke der Kupplungsbetätigungsvorrichtung in einer zweiten Ausführungsform, bei der zur besseren Darstellbarkeit nur ein Segment von 120° der Betätigungsglocke abgebildet ist, Fig. 3 eine perspektivische Darstellung der Betätigungsglocke einer Kupplungsbetätigungsvorrichtung in einer dritten Ausführungsform, bei der zur besseren Darstellbarkeit nur ein Segment von 120° der Betätigungsglocke abgebildet ist, und
Fig. 4 eine perspektivische Darstellung der Betätigungsglocke einer Kupplungsbetätigungsvorrichtung in einer vierten Ausführungsform, bei der zur besseren Darstellbarkeit nur ein Segment von 120° der Betätigungsglocke abgebildet ist, und
Fig. 5 eine perspektivische Darstellung einer Schiebemuffe der Kupplungsbetätigungsvorrichtung.
Die Figuren sind lediglich schematischer Natur und dienen ausschließlich dem Verständnis der Erfindung. Die gleichen Elemente sind mit denselben Bezugszeichen versehen. Die Merkmale der einzelnen Ausführungsformen können untereinander ausgetauscht werden.
In den Figuren sind nur bestimmte Teile einer erfindungsgemäßen Kupplungsbetätigungsvorrichtung dargestellt. Die Kupplungsbetätigungsvorrichtung dient zum Betätigen einer Kupplung zum An- und Abkuppeln eines Motors von einem Kraftfahrzeugantriebsstrang.
Die Kupplungsbetätigungsvorrichtung weist eine untenstehend näher beschriebene Schiebemuffe 1 (vgl. Fig. 5) auf. Die Schiebemuffe 1 ist zum Schließen und Öffnen der Kupplung axial verschieblich.
Zudem weist die Kupplungsbetätigungsvorrichtung eine Betätigungsglocke 2 (vgl.
Fign. 1 bis 4) auf. Die Betätigungsglocke 2 dient zum axialen Verschieben der Schiebemuffe 1 . In Fign. 1 bis 4 ist nur ein Segment der Betätigungsglocke 2 (hier von 120°) dargestellt, anhand dem die Erfindung erläutert wird. Die Betätigungsglocke 2 ist vorzugsweise durch Druckbeaufschlagung eines Kolben aktuierbar, d.h. axial verschiebbar. Zudem ist die Betätigungsglocke 2 in Axialrichtung mit der Schiebemuffe 1 gekoppelt, um bei ihrer axialen Verschiebung eine Axialkraft auf die Schiebemuffe 1 zu übertragen. Die Betätigungsglocke 2 weist ein axialelastisch ausgebildetes Federelement 3 auf.
Die Betätigungsglocke 2 ist im Wesentlichen als ein Hohlzylinder ausgebildet. Die Betätigungsglocke 2 weist einen Hauptkörper 4 und das von dem Hauptkörper 4 abstehende Federelement 3 auf. Das Federelement 3 ist durch einen Umfangsabschnitt des Hohlzylinders gebildet, der an seinem einen Ende axial mit dem Hauptkörper 4 verbunden ist und an seinem anderen Ende über ein sich abschnittsweise in Umfangsrichtung erstreckendes Durchgangsloch 5 in dem Hohlzylinder von dem Hauptkörper 4 axial beabstandet ist. Somit ist das Federelement 3 als ein (einseitig fest an dem Hauptkörper 4 angebundener) Kragarm 6 ausgebildet ist, der über einen Schlitz 7, der durch das Durchgangsloch 5 gebildet ist, in Axialrichtung von dem Hauptkörper 4 beabstandet ist.
Zudem kann das Federelement 3 ein sich in Längsrichtung des Federelements 3 erstreckendes Langloch aufweisen. Das Langloch ist vorzugsweise parallel zu dem Schlitz 7 bzw. dem Durchgangsloch 5 angeordnet.
Die Betätigungsglocke 2 ist derart ausgebildet und auf die Schiebemuffe 1 abgestimmt ist, dass eine Übertragung der Axialkraft auf die Schiebemuffe 1 in einer ersten Axialrichtung, d.h. in Zugrichtung oder in Druckrichtung, (axial-elastisch) über das Federelement 3 und in einer entgegengesetzten, zweiten Axialrichtung, d.h. in Druckrichtung oder Zugrichtung, (direkt) über den Hauptkörper 4 erfolgt. Mit anderen Worten erfolgt die axiale Kraftübertragung an die Schiebemuffe 1 einseitig mit einer definierten hohen Nachgiebigkeit (in Abhängigkeit von der Ausgestaltung des Federelements 3) und einseitig ohne Nachgiebigkeit. Vorzugsweise kann die Betätigungsglocke 2 einen an dem Hauptkörper ausgebildeten Axialanschlag 8 aufweisen, durch den die Axialkraft in Zugrichtung oder Druckrichtung direkt an die Schiebemuffe 1 übertragbar ist. Der Axialanschlag 8 kann auf verschiedene Art und Weise ausgebildet sein. In den Fign. 1 bis 3 sind drei unterschiedliche Ausführungsformen der Betätigungsglocke 2 dargestellt, die sich lediglich hinsichtlich der Anordnung des Axialanschlags 8 und der dadurch bedingten Kraftübertragung unterscheiden.
In Fig. 1 und in Fig. 2 weist der Hauptkörper 4 einen den Axialanschlag 8 bildenden Druck-Radialvorsprung 9 auf, an dessen axialer Stirnfläche 10 die Schiebemuffe 1 zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt. Die axiale Stirnfläche 10 ist der Schiebemuffe 1 zugewandt angeordnet. Zudem weist das Federelement 3 einen Zug- Radialvorsprung 11 auf, an dessen axialer Stirnfläche 12 die Schiebemuffe 1 zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt. Die axiale Stirnfläche 12 ist der Schiebemuffe 1 abgewandt angeordnet. Der Zug-Radialvorsprung 11 des Federelements 3 ist an einem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet. Ferner kann das Federelement 3 optional einen zweiten Druck-Radialvorsprung 13 aufweisen, an dessen axialer Stirnfläche 14 die Schiebemuffe 1 in Druckrichtung ebenfalls anliegt. Der zweite Druck-Radialvorsprung 13 des Federelements 3 ist an dem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet. In Fig. 1 sind der (hauptkörperfeste) Druck-Radialvorsprung 9 und der zweite (federelementfeste) Druck-Radialvorsprung 13 in Axialrichtung auf der gleichen Höhe angeordnet. In Fig. 2 sind (hauptkörperfeste) Druck-Radialvorsprung 9 und der zweite (federelementfeste) Druck-Radialvorsprung 13 sind in Umfangsrichtung auf der gleichen Höhe angeordnet.
In Druckrichtung liegt die Schiebemuffe 1 somit sowohl an dem Druck- Radialvorsprung 9, d.h. dem Axialanschlag 8, als auch an dem zweiten Druck- Radialvorsprung 13, d.h. dem Federelement 3, an, wobei die Kraftübertragung aufgrund der Nachgiebigkeit des Federelements 3 (ausschließlich) über den Druck- Radialvorsprung 9, d.h. nicht-axial-elastisch erfolgt. Die Federwirkung des Federelements 3 wirkt also nur auf Zug (hier nach oben). Gemäß einer alternativen Weiterbildung der bevorzugten Ausführungsform kann der Hauptkörper einen den Axialanschlag bildenden Elastizitätsüberbrückungsvorsprung aufweisen, an dessen axialer Stirnfläche das Federelement in der ersten Axialrichtung oder in der zweiten Axialrichtung (direkt) anliegt.
In Fig. 3 weist der Hauptkörper 4 einen den Axialanschlag 8 bildenden Elastizitätsüberbrückungsvorsprung 15 auf, an dessen axialer Stirnfläche 16 das Federelement 3 in der ersten Axialrichtung oder in der zweiten Axialrichtung, hier in der Druckrichtung, (direkt) anliegt. Das heißt, dass der Axialanschlag 8 den Schlitz 5 ausfüllt und ein elastisches Verlagern des Federelements 3 in der Druckrichtung unterbindet, so dass die Kraftübertragung in der Druckrichtung über den Hauptkörper 4, d.h. nicht axialelastisch, erfolgt. Die axiale Stirnfläche 16 ist dem Federelement 3 zugewandt angeordnet. Der Elastizitätsüberbrückungsvorsprung 15 kann an dem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet sein. Zudem weist das Federelement 3 einen Zug-Radialvorsprung 17 auf, an dessen axialer Stirnfläche 18 die Schiebemuffe 1 zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt. Die axiale Stirnfläche 18 ist der Schiebemuffe 1 abgewandt angeordnet. Der Zug-Radialvorsprung 17 des Federelements 3 ist an einem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet. Ferner weist das Federelement 3 einen Druck-Radialvorsprung 19 aufweisen, an dessen axialer Stirnfläche 20 die Schiebemuffe 1 in Druckrichtung anliegt. Der Druck-Radialvorsprung 19 des Federelements 3 ist an dem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet.
In Druckrichtung liegt die Schiebemuffe 1 somit an dem Druck-Radialvorsprung 19, an, wobei das Federelement wiederum in Druckrichtung an dem Elastizitätsüberbrückungsvorsprung 15, d.h. dem Axialanschlag 8 anliegt, so dass die Kraftübertragung aufgrund der überbrückten/deaktivierten Nachgiebigkeit des Federelements 3 in Druckrichtung nicht-axial-elastisch erfolgt. Die Federwirkung des Federelements 3 wirkt also nur auf Zug (hier nach oben).
In Fig. 4 weist der Hauptkörper 4 einen den Axialanschlag 8 bildenden Zug- Radialvorsprung 21 auf, an dessen axialer Stirnfläche 22 die Schiebemuffe 1 zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt. Die axiale Stirnfläche 22 ist der Schiebemuffe 1 abgewandt angeordnet. Zudem weist das Federelement 3 einen Druck-Radialvorsprung 23 auf, an dessen axialer Stirnfläche 24 die Schiebemuffe 1 zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt. Die axiale Stirnfläche 18 ist der Schiebemuffe 1 abgewandt angeordnet. Der Druck-Radialvorsprung 23 des Federelements 3 ist an einem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet. Ferner kann das Federelement 3 optional einen zweiten Zug-Radialvorsprung 25 aufweisen, an dessen axialer Stirnfläche 26 die Schiebemuffe 1 in Zugrichtung ebenfalls anliegt. Der zweite Zug-Radialvorsprung 25 des Federelements 3 ist an dem freien Ende des Kragarms 6/des Federelements 3 angeordnet. Der (hauptkörperfeste) Zug-Radialvorsprung 21 und der zweite (federelementfeste) Zug-Radialvorsprung 25 sind in Axialrichtung auf der gleichen Höhe angeordnet.
In Zugrichtung liegt die Schiebemuffe 1 somit sowohl an dem Zug-Radialvorsprung 21 , d.h. dem Axialanschlag 8, als auch an dem zweiten Zug-Radialvorsprung 25, d.h. dem Federelement 3, an, wobei die Kraftübertragung aufgrund der Nachgiebigkeit des Federelements 3 (ausschließlich) über den Zug-Radialvorsprung 21 , d.h. nicht-axial- elastisch erfolgt. Die Federwirkung des Federelements 3 wirkt also nur auf Druck (hier nach unten).
Ferner weist die Betätigungsglocke 2 einen als Schnappverschluss ausgebildeten Verbindungsabschnitt 27 zum Verbinden mit der Schiebemuffe 1 auf. Der Verbindungsabschnitt 27 ist an dem freien Ende des Kragarms 6 angeordnet. In der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform wird der Verbindungsabschnitt 27 durch den Zug- Radialvorsprung 11 des Federelements 3 (und den zweiten Druck-Radialvorsprung 13 des Federelements 3) gebildet. Der Zug-Radialvorsprung 11 des Federelements 3 ist als ein Schnapphaken ausgebildet. In der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform wird der Verbindungsabschnitt 27 durch den Zug-Radialvorsprung 17 des Federelements 3 (und den zweiten Druck-Radialvorsprung 19 des Federelements 3) gebildet. Der Zug- Radialvorsprung 17 des Federelements 3 ist als ein Schnapphaken ausgebildet. In der in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform wird der Verbindungsabschnitt 27 durch den zweiten Zug-Radialvorsprung 25 des Federelements 3 (und den Druck- Radialvorsprung 23 des Federelements 3) gebildet. Der zweite Zug-Radialvorsprung 25 des Federelements 3 ist als ein Schnapphaken ausgebildet. Durch die Ausbildung als Kragarm 6 ist das Federelement 3 radial-elastisch ausgebildet, insbesondere elastisch radial nach außen verlagerbar. Somit kann der Schnapphaken in axial-formschlüssigen Eingriff mit der Schiebemuffe 1 gebracht werden.
Fig. 5 zeigt die Schiebemuffe 1. Die Schiebemuffe 1 ist im Wesentlichen als ein Hohlzylinder ausgebildet. Die Schiebemuffe 1 weist einen Radialvorsprung 28 auf. Der Radialvorsprung 28 ist als ein um laufender, nach außen abstehender Flansch ausgebildet. Der Radialvorsprung 28 ist axial zwischen dem (jeweils kraftübertragenden) Zug-Radialvorsprung 11 , 17, 21 und dem (jeweils kraftübertragenden) Druck- Radialvorsprung 9, 19, 23 der Betätigungsglocke 2 angeordnet. Zudem ist der Radialvorsprung 28 von dem Schnappverschluss/dem Verbindungsabschnitt 27 umgriffen.
Die Schiebemuffe 1 weist an ihrem Innendurchmesser eine Verzahnung in Form von Axialnuten auf, über die eine Drehmomentübertragung zwischen Kupplungsbestandteilen der Kupplung erfolgen kann.
Bezuqszeichenliste
Schiebemuffe
Betätigungsglocke
Hauptkörper
Federelement
Durchgangsloch
Kragarm
Schlitz
Axialanschlag
Druck-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des Druck-Radialvorsprungs
Zug-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des Zug-Radialvorsprungs zweiter Druck-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des zweiten Druck-Radialvorsprungs
Druck-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des Druck-Radialvorsprungs
Zug-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des Zug-Radialvorsprungs zweiter Druck-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des zweiten Druck-Radialvorsprungs
Zug-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des Zug-Radialvorsprungs
Druck-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des zweiten Druck-Radialvorsprungs zweiter Zug-Radialvorsprung axiale Stirnfläche des zweiten Zug-Radialvorsprungs
Verbindungsabschnitt
Radialvorsprung

Claims

Patentansprüche
1 . Kupplungsbetätigungsvorrichtung zum Betätigen einer Kupplung zum An- und Abkuppeln eines Motors von einem Kraftfahrzeugantriebsstrang, mit einer Schiebemuffe (1 ), die zum Schließen und Öffnen der Kupplung axial verschieblich ist, und einer Betätigungsglocke (2) zum axialen Verschieben der Schiebemuffe (1 ), dadurch gekennzeichnet, dass die Betätigungsglocke (2) einen Hauptkörper (4) und ein von dem Hauptkörper (4) abstehendes, axial-elastisch ausgebildetes Federelement (3) aufweist, und die Betätigungsglocke (2) derart ausgebildet und auf die Schiebemuffe (1 ) abgestimmt ist, dass eine Übertragung einer Axialkraft auf die Schiebemuffe (1 ) in einer ersten Axialrichtung über das Federelement (3) und in einer entgegengesetzten, zweiten Axialrichtung über den Hauptkörper (4) erfolgt.
2. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Betätigungsglocke (2) einen an dem Hauptkörper (4) ausgebildeten Axialanschlag (8) aufweist, durch den die Axialkraft in Zugrichtung oder Druckrichtung direkt an die Schiebemuffe (1 ) übertragbar ist.
3. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Hauptkörper (4) einen den Axialanschlag (8) bildenden Druck- Radialvorsprung (9) aufweist, an dessen axialer Stirnfläche (10) die Schiebemuffe (1 ) zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt, und das Federelement (3) einen Zug-Radialvorsprung (11 ) aufweist, an dessen axialer Stirnfläche (12) die Schiebemuffe (1 ) zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt.
4. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Hauptkörper (4) einen den Axialanschlag (8) bildenden Elastizitätsüberbrückungsvorsprung (15) aufweist, an dessen axialer Stirnfläche (16) das Federelement (3) in der ersten Axialrichtung oder in der zweiten Axialrichtung anliegt, und das Federelement (3) einen Zug-Radialvorsprung (17), an dessen axialer Stirnfläche (18) die Schiebemuffe (1) zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt, sowie einen Druck-Radialvorsprung (19), an dessen axialer Stirnfläche (20) die Schiebemuffe (1 ) zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt, aufweist. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Hauptkörper (4) einen den Axialanschlag (8) bildenden Zug- Radialvorsprung (21 ) aufweist, an dessen axialer Stirnfläche (22) die Schiebemuffe (1 ) zur Übertragung der Axialkraft in Zugrichtung anliegt, und das Federelement (3) einen Druck-Radialvorsprung (23) aufweist, an dessen axialer Stirnfläche (24) die Schiebemuffe (1) zur Übertragung der Axialkraft in Druckrichtung anliegt. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Federelement (3) als ein Kragarm (6) ausgebildet ist, der über einen Schlitz (7) in Axialrichtung von dem Hauptkörper (4) beab- standet ist. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Zug-Radialvorsprung (11 ,17) oder der Druck-Radialvorsprung (23) des Federelements (3) an einem freien Ende des Kragarms (6) angeordnet ist. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Betätigungsglocke (2) einen als Schnappverschluss ausgebildeten Verbindungsabschnitt (27) zum Verbinden mit der Schiebemuffe (1) aufweist, wobei der Verbindungsabschnitt (27) an einem freien Ende des Kragarms (6) angeordnet ist. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Schiebemuffe (1 ) einen Radialvorsprung (28) aufweist, der axial zwischen dem Zug-Radialvorsprung (11 , 17, 21 ) und dem Druck-Radialvorsprung (9, 15, 23) der Betätigungsglocke (2) angeordnet ist und/oder von dem Verbindungsabschnitt (27) umgriffen ist. Kupplungsbetätigungsvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Betätigungsglocke (2) im Wesentlichen als ein
Hohlzylinder ausgebildet ist, wobei das Federelement (3) durch einen Umfangsabschnitt des Hohlzylinders gebildet ist, der an seinem einen Ende axial mit dem Hauptkörper (4) verbunden ist und an seinem anderen Ende über ein sich abschnittsweise in Umfangsrichtung erstreckendes Durchgangsloch (5) in dem Hohlzylinder von dem Hauptkörper (4) axial beabstandet ist.
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