WO2023162728A1

WO2023162728A1 - 鉄源の製造方法

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Publication number: WO2023162728A1
Application number: PCT/JP2023/004637
Authority: WO
Inventors: 毅郎足立; 慎太郎山崎; 卓對馬; 太一村上
Original assignee: 株式会社神戸製鋼所; 国立大学法人東北大学
Priority date: 2022-02-28
Filing date: 2023-02-10
Publication date: 2023-08-31

Abstract

リンを含有する鉄鉱石とフラックスを含む原料を混合して、焙焼用混合物を準備する準備工程と、前記焙焼用混合物を焙焼して焙焼物を得る焙焼工程と、前記焙焼物を、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気で還元して、還元鉄相とスラグ相を含む還元物を得る還元工程と、前記還元物を粉砕して、還元物を構成するスラグ相の少なくとも一部が分離した還元鉄相含有物を含む粉砕物を得る粉砕工程と、前記粉砕物から前記還元鉄相含有物を選別回収する選別回収工程と、を含み、前記フラックスは、所定の化合物を含み、かつ、前記フラックスの平均粒径は鉄鉱石の平均粒径よりも大きい、鉄源の製造方法。

Description

鉄源の製造方法

　本開示は鉄源の製造方法に関する。特には、原料の鉄鉱石よりもリン量の抑えられた鉄源の製造方法に関する。

　近年、良質鉄源の枯渇に伴い、鉄鋼製品の原料として、脈石等の不純物の少ない鉄鉱石を入手することは困難となりつつあり、鉄鉱石の不純物は今後上昇することが見込まれる。脈石を多く含む低品位の鉄鉱石を、直接製鉄法に供するための高品位の鉄鉱石に改質するための事前処理方法として、例えば特許文献１には、還元炉内に投入される鉄鉱石を、炭化水素を含む燃料から発生する還元ガスで還元し銑鉄製造工程を経ずに直接に製鉄原料を得る直接製鉄法において、前記還元炉から排出される高温の炉ガスを還元焙焼炉に導入しこの炉ガス内に残存する還元成分で貯鉱場から供給されるヘマタイト鉱石を還元焙焼してマグネタイト鉱石にする工程と、このマグネタイト鉱石を磁力選別に適する粒径にまで粉砕し磁力選別機で磁力選別する工程と、磁力選別で得られたマグネタイト精鉱を塊状化して焼成しペレットにしてから前記還元炉に供給する工程とから成る方法が記載されている。

　鉄鉱石の品位を低下させる成分として特にリンが挙げられる。既存の高炉－転炉法では、鉄鉱石中のリンは高炉でほぼ全量が溶銑に移行し、その後の溶銑予備処理工程と転炉工程での除去が一般的である。しかし原料である鉄鉱石中のリン量が増加すると、これらの工程でのリン除去のコストが増加し、生産性が低下する。よって、製鉄に供する鉄鉱石のリン除去技術の開発が望まれている。

　例えば特許文献２には、湿式処理により鉄鉱石のリンを除去する方法が示されている。詳細には、燐分の高い鉄鉱石を０．５ｍｍ以下に粉砕しこれに水を加えてパルプ濃度３５％前後とし、溶剤にＨ_２ＳＯ_４又はＨＣＩを添加しｐＨ２．０以下で反応させ含有している燐鉱物（主として燐灰石）を分解溶出させ、次いで磁力選別により磁鉄鉱等の磁着物を採取し非磁着物たるＳｉＯ_２、又はＡｌ_２Ｏ_３等をスライムとして沈降分離すると共に液中に溶出したＰは消石灰又は生石灰を添加しｐＨ５．０～１０．０の範囲中で中和し燐酸カルシウムとして分離回収することを特徴とするＰ含有鉄鉱石の処理方法が記載されている。しかし特許文献２による方法では、湿式処理であるが故に、生産性を確保することが難しいという問題がある。

　一方、乾式プロセスにより、鉄鉱石中のリンを除去する方法も提案されている。例えば、非特許文献１には、鉄鉱石中のＰをダイカルシウムシリケート（Ｃ_２Ｓ）相に濃化することで、分離するプロセスが提案されている。詳細には、鉄鉱石の塩基度および炭材の配合比を調整、特に前記塩基度について、粉鉱石に含まれるＳｉＯ_２を基準に、塩基度（Ｃ／Ｓ）が２．０になる量のＣａＯを添加し、高温で加熱することで、溶融スラグ中にダイカルシウムシリケート相（２ＣａＯ－ＳｉＯ_２，Ｃ_２Ｓ）が固相として共存し，リン酸カルシウム相（３ＣａＯ－Ｐ_２Ｏ_５，Ｃ_３Ｐ）との固溶体（Ｃ_２Ｓ－Ｃ_３Ｐ固溶体）としてＰが濃化することが示されている。

特開昭５３－１０３９１５号公報特開昭６０－２６１５０１号公報

丸岡　伸洋ら，「部分還元処理による鉄鉱石中りんのダイカルシウムシリケート相への濃化」，鉄と鋼，Ｖｏｌ．１０７（２０２１），Ｎｏ．６，ｐｐ．５２７－５３３

　特許文献１の方法ではリンが鉄以外の元素等と結びついている場合は有効であるが、リンが鉄と結びついている場合は除去し得ないという問題がある。また非特許文献１の方法では、炭材の使用等により酸素分圧の調整が困難となり、それ故に鉄相にリンが混入しやすく、リンの除去が困難となりうること、また炭材の使用に起因して、硫黄分の混入、温室効果ガスの排出といった問題が挙げられる。

　本開示は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、鉄鉱石中に存在するリンが鉄と結合している場合であっても、リンを十分に除去できる、製鉄等に供する鉄源の製造方法を実現することにある。

　本発明の態様１は、
　リンを含有する鉄鉱石とフラックスを含む原料を混合して、焙焼用混合物を準備する準備工程と、
　前記焙焼用混合物を焙焼して焙焼物を得る焙焼工程と、
　前記焙焼物を、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気で還元して、還元鉄相とスラグ相を含む還元物を得る還元工程と、
　前記還元物を粉砕して、還元物を構成するスラグ相の少なくとも一部が分離した還元鉄相含有物を含む粉砕物を得る粉砕工程と、
　前記粉砕物から前記還元鉄相含有物を選別回収する選別回収工程と、を含み、
　前記フラックスは、アルカリ金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物、ならびにアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物よりなる群から選択される１以上を含み、かつ、
　前記フラックスの平均粒径は鉄鉱石の平均粒径よりも大きい、鉄源の製造方法である。

　本発明の態様２は、
　前記フラックスはＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２よりなる群から選択される１以上である、態様１に記載の鉄源の製造方法である。

　本発明の態様３は、
　前記選別回収工程で、選別回収する方法として磁力選別を行う、態様１または２に記載の鉄源の製造方法である。

　本発明の態様４は、
　前記準備工程で、前記焙焼用混合物の塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２が１．０～５．０の範囲となるように、前記鉄鉱石とフラックスを混合する、態様１～３のいずれかに記載の鉄源の製造方法である。

　本開示によれば、鉄鉱石中に存在するリンが鉄と結合している場合であっても、リンを十分に除去できる、製鉄等に供する鉄源の製造方法を提供できる。

図１は、本実施形態の工程を模式的に示したイメージ図である。図２Ａは、比較例１の走査型電子顕微鏡像である。図２Ｂは、実施例５の走査型電子顕微鏡像である。図３Ａは、前記図２Ａの符号１～３の分析点のＥＤＸ分析値を示す図である。図３Ｂは、前記図２Ｂの符号１～３の分析点のＥＤＸ分析値を示す図である。図４は、フラックスと鉄鉱石の平均粒径とリン除去率との関係を示すグラフである。

　本実施形態に係る鉄源の製造方法は、
　リンを含有する鉄鉱石とフラックスを含む原料を混合して、焙焼用混合物を準備する準備工程と、
　前記焙焼用混合物を焙焼して焙焼物を得る焙焼工程と、
　前記焙焼物を、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気で還元して、還元鉄相とスラグ相を含む還元物を得る還元工程と、
　前記還元物を粉砕して、還元物を構成するスラグ相の少なくとも一部が分離した還元鉄相含有物を含む粉砕物を得る粉砕工程と、
　前記粉砕物から前記還元鉄相含有物を選別回収する選別回収工程と、を含み、
　前記フラックスは、アルカリ金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物、ならびにアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物よりなる群から選択される１以上を含み、かつ、
　前記フラックスの平均粒径は鉄鉱石の平均粒径よりも大きい。

　本実施形態の製造方法によれば、フラックスと鉄鉱石を含む焙焼用混合物の酸化焙焼を行う焙焼工程と、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気に制御して還元を行う還元工程とを分けている。その結果、鉄鉱石中の鉄と結びついたリンを、フラックスの焙焼（酸化焙焼）により形成されたスラグ相（鉄以外の成分、不純物相）側に移行させてスラグ成分と結合させ、かつ上記還元工程を経ることで、リンをスラグ成分に固定したまま酸化鉄の還元が行われ、リンと鉄相との化学的な分離を実現でき、その後の粉砕と選別回収により、鉄源として還元鉄相含有物が得られることを見出した。本実施形態では、リンとスラグ成分が結合し、リンと酸化カルシウムの複合酸化物（該複合酸化物は、Ｃａ_２Ｐ_２Ｏ_７に近い結合状態であると考えられる）として、リンが捕捉されることで、鉄鉱石中のリンを十分に除去できると考えられる。

　以下、本実施形態に係る製造方法の各工程について詳述する。図１は、本実施形態に係る製造方法の各工程を模式的に示したイメージ図である。以下の各工程の説明では、図１に基づいて説明する場合があるが、図１は、あくまでもイメージ図であって本開示を限定するものではない。例えば、焙焼によりリンがスラグ相側に完全に移行しない場合や、粉砕により、スラグ相と還元鉄相とが完全に分離せず、還元鉄相にスラグ相の一部が結合したままの場合がありうるが、この様な態様は当然に許容され、本実施形態に係る製造方法はこれらの態様についても含みうる。

　［準備工程］
　リンを含有する鉄鉱石とフラックスを含む原料を混合して、焙焼用混合物を準備する。本実施形態では、前記フラックスの平均粒径を鉄鉱石の平均粒径よりも大きくする。鉄鉱石の平均粒径に対し、フラックスの平均粒径を大きくすることで、焙焼時にリン成分を不純物相に固定する際に、融液領域が拡大し不純物相のサイズを大きくすることができ、晶出物であるリン濃化相も粗大化し、焙焼後にリンを容易に分離しやすくなる。フラックスの平均粒径は、鉄鉱石の平均粒径よりも大きければよい。例えばフラックスの平均粒径を、鉄鉱石の平均粒径の好ましくは１．１倍以上、より好ましくは１．５倍以上とすることができ、更には３．０倍以上であってもよい。上限は特に限定されないが、原料の混合性を高める観点からは、３０倍以下、更には２０倍以下でありうる。

　本開示では、フラックス、鉄鉱石のそれぞれを構成する粒子の最小粒径と最大粒径の平均値を、フラックス、鉄鉱石のそれぞれの平均粒径とした。前記最小粒径と最大粒径は、後述する実施例に示す通り、ふるいにより求めることができる。前記鉄鉱石、フラックスは、上記関係を満たすように混合前に粉砕、分級する等してサイズを調整できる。

　前記フラックスは、アルカリ金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物、ならびにアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物よりなる群から選択される１以上の化合物を含む。これらアルカリ土類金属の酸化物等は、リンと結びつきやすい化合物である。アルカリ金属の上記化合物として、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌｉ_２ＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、Ｋ_２ＣＯ_３、ＮａＯＨ、ＫＯＨなどが挙げられる。また、アルカリ土類金属の上記化合物として、ＣａＯ(生石灰)、ＣａＣＯ_３（石灰石）およびＣａ（ＯＨ）_２(消石灰)などが挙げられる。前記フラックスはＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２よりなる群から選択される１以上であることが好ましい。ＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２はリンと結合しやすく、工業的に利用し易いため好ましい。また、鉄鉱石中のＳｉＯ_２を併せて利用することで、先述のリンと酸化カルシウムの複合酸化物を容易に形成でき、リンを容易に固定できる。より好ましくは、工業的に汎用されているＣａＣＯ_３である。フラックスは、上述したアルカリ金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物、ならびにアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物よりなる群から選択される１以上と、それ以外のフラックスとの混合物であってもよい。それ以外のフラックスとして、例えばソーダ系フラックス、ＣａＦ_２、ＣａＣｌ_２、Ｌｉ_２ＣＯ_３系フラックス、ＢａＣＯ_３系フラックスなどが挙げられる。

　前記焙焼用混合物の塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２が１．０～５．０の範囲となるように、前記鉄鉱石とフラックスを混合することが好ましい。例えば、鉄鉱石に含まれるＳｉＯ_２量に応じて、フラックスとして、好ましくはＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２よりなる群から選択される１以上、より好ましくはＣａＯとＣａＣＯ_３のうちの１以上を、上記塩基度の範囲内となるように混合することが挙げられる。または、鉄鉱石に含まれるＳｉＯ_２量に応じて、フラックスとして、好ましくはＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２よりなる群から選択される１以上、より好ましくはＣａＯとＣａＣＯ_３のうちの１以上と、それ以外の上述したフラックスとを、上記塩基度の範囲内となるように混合することが挙げられる。焙焼用混合物の塩基度を上記範囲とすることで、Ｃａ_２Ｐ_２Ｏ_７に近いリンと酸化カルシウムの複合酸化物を容易に形成できる。ＣａＯ／ＳｉＯ_２はより好ましくは３．０以下である。上記塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２を計算する場合、ＣａＯ以外のＣａ含有化合物はＣａＯに換算して求める。フラックスに含まれる、例えばＣａＯ以外のＣａＣＯ_３やＣａ（ＯＨ）_２などのＣａ含有化合物も加熱により分解してＣａＯとなるためである。

　上記鉄鉱石とフラックスは、工業的に用いられている方法で混合すればよい。これらの混合により、図１のＡに示す通り、鉄鉱石１１とフラックス１２を含む焙焼用混合物が得られる。焙焼用混合物として、必要に応じて例えば、上記鉄鉱石とフラックスに更に水等の媒体を加え、造粒物を形成してもよい。

　前記リンを含有する鉄鉱石は、リンを例えば０．０５質量％以上含みうる。本実施形態によれば、鉄鉱石中のリン量が更には０．１０質量％以上、より更には０．１５質量％以上と多い場合であってもリンを十分に低減できる。

　［焙焼工程］
　焙焼工程では、前記焙焼用混合物を焙焼して、図１のＢに示す焙焼物を得る。図１のＡからＢへの矢印ａで表される焙焼工程で、鉄と結びついたリンを含む鉄鉱石１１をフラックス１２とともに焙焼（酸化焙焼）することによって、リンの移行１５、詳細には鉄鉱石１１中のリンが、フラックスの焙焼により形成されたスラグ相（鉄以外の成分を主成分とする不純物相、以下「焙焼スラグ相」という）１４へ移行し、焙焼スラグ相１４と結合すると考えられる。該作用効果を発揮させるには、焙焼の温度を、混合物の少なくとも一部が溶融しうる１１５０℃以上とすることが好ましい。前記温度は更には１２００℃以上であってもよい。焙焼の温度の上限は、リンを鉄鉱石からスラグ相側に移行させる観点からは特に限定されない。例えば設備の劣化抑制等の観点から、温度の上限を１５００℃程度としてもよい。なお、上記焙焼の温度とは、鉄鉱石とフラックスの混合物の充填層における温度をいい、該温度として、後述する実施例では使用する炉の雰囲気温度で制御した。

　焙焼の雰囲気は、酸素含有雰囲気であればよい。例えば大気雰囲気とすることができる。焙焼工程では、例えば熱源として炭材を用いることも可能であり、この炭材を用いた場合、大気雰囲気よりもやや還元雰囲気となりうるが、その様な雰囲気も許容される。焙焼のための設備として、例えば電気抵抗炉（外部加熱）、バーナー式加熱炉、ドワイトロイド式焼結機、ポット型焼結機等を用いることができる。

　［還元工程］
　還元工程では、前記焙焼物を、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気で還元し、図１のＣに示される還元物、すなわち還元鉄相とスラグ相を含む還元物を得る。図１のＢからＣへの矢印ｂで表される還元工程を経ることで、酸化鉄含有相１３が還元されて、還元鉄相１６と、リンが固定されたままである還元スラグ相１７（前記焙焼スラグ相１４がこの還元工程を経た後のスラグ相）とで形成された、還元物が得られる。本実施形態において、焙焼工程と還元工程を分け、還元工程にて上記雰囲気で還元を行うことでリンを化学的に容易に分離できる理由について、以下に詳述する。

　還元時に酸素分圧が低くなると、スラグ中のＰ_２Ｏ_５の酸素が乖離してリンが発生し、これがＦｅと結びつきやすく、鉄鉱石からのリンの除去が困難となる。よって還元時の酸素分圧は変動を抑える必要がある。しかし、非特許文献１の方法では還元時の酸素分圧が変動しやすいと考えられる。非特許文献１の方法では炭材を用いているが、この様に炭材を用いると、還元時に炭材の周囲で酸素分圧が局所的に低下することや、炭材が加熱されることで、ＣＯガス、ＣＯ_２ガスが生じるなど、予測できない酸素の消費が生じるためである。一方、本実施形態によれば、ＣＯガス、水素ガスといったガス状態の還元剤を還元に使用するため、還元時の酸素分圧の変動を抑制でき、酸素分圧の低減によるリンの鉄との再結合を防止でき、その結果、リンが化学的に分離した状態を維持できると考えられる。

　還元工程における雰囲気を構成するガスは、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含んでいればよく、残りのガス成分は特に限定されない。還元を目的としていることから、残りのガス成分は酸化作用を有しないガスであることが好ましい。残りのガス成分として、例えばＣＯ_２ガス、Ｎ_２ガスなどが挙げられる。後述する実施例では還元ガスとして、ＣＯガス単独、またはＣＯガスと水素ガスの混合ガスを用いているが、還元ガスが水素ガスのみであってもよく、例えば、水素ガスが１０％で残りがＮ_２ガスであってもよい。本実施形態によれば、還元ガスとして水素を使用する場合、非特許文献１のように還元剤として炭材を使用する場合と比較して温室効果ガスの削減に寄与する。

　上記条件で還元を行うことにより、ＳｉＯ_２やＡｌ_２Ｏ_３の還元スラグ相１７への移行が進み、かつ、多くのリンは還元スラグ相１７に固定された状態で、酸化鉄含有相１３の還元が進み、例えばＭ．Ｆｅ（金属鉄）またはＦｅ_３Ｏ_４主体の還元鉄相１６が得られる。すなわち、上記酸化焙焼と上記還元の工程により、還元スラグ相１７に固定されたリンと還元鉄相１６に化学的に十分分離された還元物を得ることができる。

　本実施形態において、還元鉄相には、Ｍ．Ｆｅ（金属鉄）のみならず、Ｆｅ_２Ｏ_３の還元により得られた上記Ｆｅ_３Ｏ_４の他、ＦｅＯも含みうる。また還元鉄相には、不純物として例えば、鉄以外の元素の酸化物等を含みうる。

　還元工程の雰囲気温度は、例えば６００℃以上、９００℃以下の範囲とすることができる。該還元工程の雰囲気温度は、還元のための炉における雰囲気温度をいう。還元工程の雰囲気温度は、好ましくは６５０℃以上であり、好ましくは８５０℃以下である。

　還元の時間は、処理量に応じて適宜決定することができる。上記雰囲気温度での還元が終了した後、室温までの冷却時は、非酸化雰囲気であればよく、還元ガス雰囲気に限定されない。例えば、Ｎ_２ガス、Ａｒ等の不活性ガスの雰囲気であってもよい。

　［粉砕工程］
　粉砕工程では、前記還元物を粉砕して、還元物を構成するスラグ相の少なくとも一部が分離した還元鉄相含有物を含む粉砕物を得る。図１のＣからＤへの矢印ｃで表される粉砕工程により、図１のＤに示す通り、還元スラグ相１７と還元鉄相１６とが粉砕の衝撃により分離される。この粉砕と下記の選別回収により、リンは物理的に分離される。還元物は、金属と酸化物といった異なる粉砕特性を有する物質で構成され、異相界面が形成されうる。還元ままでは、図１のＣの通り還元鉄相とスラグ相が結合したままであるが、粉砕を行うことで、還元スラグ相１７と還元鉄相１６の界面で効率的に分離しやすくなり、分離後は、下記の選別回収工程で還元鉄相１６を回収しやすくなる。なお、上述の通り図１はイメージ図であり、図１の通り還元スラグ相１７と還元鉄相１６が完全に分離されることに加え、還元鉄相１６に還元スラグ相１７の一部が残存する場合も含みうる。本実施形態では、還元スラグ相１７と完全に分離した還元鉄相１６と、還元鉄相１６に還元スラグ相１７の一部が残存するものとを総称して「還元鉄相含有物」という。粉砕は、ケージミル、ボールミル、ロータリーミル、ジェットミルなどの粉砕設備を用いて行われる。

　［選別回収工程］
　選別回収工程では、前記粉砕物から還元鉄相含有物を選別回収する。図１のＤからＥへの矢印ｄで表される選別回収工程により、還元鉄相含有物（図１のＥでは、例として還元鉄相１６のみ表示）を得る。金属鉄は磁性を有するため、選別回収する方法として磁力選別（磁選）を用いることができる。前段の還元によって鉄相が磁性を帯びることで、磁力選別が可能となる。磁力選別は、比重選鉱などと比較し分離効率が高いことが知られている。なお、前記還元工程での還元を十分に行わずに、例えば還元鉄相がＦｅ_３Ｏ_４主体である場合、異相界面形成による粉砕促進効果は十分ではないが、Ｆｅ_３Ｏ_４も金属鉄と同様に磁性を有するため、磁力選別を用いることができ、そのような態様も本実施形態に含まれうる。また、還元鉄相含有物に更なる工程を施して鉄源としてもよい。

　磁力選別の方法として、還元鉄相と還元スラグ相との分離が可能であれば特に限定されず、例えば、ハンド磁選でも問題ないが、大量処理が伴う場合、ドラム式磁選機、ロータリー式磁選機などの大型磁選機を使用してもよい。

　以下、実施例を挙げて本実施形態をより具体的に説明する。本開示は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前述および後述する趣旨に合致し得る範囲で、適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本開示の技術的範囲に包含される。

　以下の実施例では、鉄鉱石からリンを除去し、還元鉄相含有物を得るラボ試験を行った。

　［準備工程］
　リン除去対象物である鉄鉱石として、表１に示す化学成分を有する銘柄Ａ、Ｂの２種類の鉄鉱石を用いた。いずれの銘柄も豪州産である。またフラックスとして、富士フイルム和光純薬株式会社製ＣａＣＯ_３試薬または工業用石灰石を用意した。本実施例では、鉄鉱石およびフラックスのサイズは、ふるいを使用して調整した。表２の「篩い」の欄における「－××ｍｍ」との表記（「××」は数字）は、目開きが××ｍｍの篩で振るって得られた、篩下××ｍｍ未満のものをいう。また「○○－××ｍｍ」との表記（「○○」と「××」は数字）は、目開きが××ｍｍの篩で振るって得られた、篩下××ｍｍ未満のものであって、目開きが○○ｍｍの篩でふるって篩上に残ったものをいう。表２の鉄鉱石およびフラックスのそれぞれの平均粒径は、鉄鉱石およびフラックスのそれぞれの構成粒子の最小粒径と最大粒径を、ふるいを用いて求め、その最小粒径と最大粒径を平均して求めたものである。

　表２に示す通り、種々の平均粒径の鉄鉱石とフラックスを、焙焼用混合物のＣａＯ／ＳｉＯ_２が２．０となるように配合し、混合して焙焼用混合物を得た。本実施例では、銘柄Ａ、Ｂの鉄鉱石のそれぞれについて、表２および表３を含むＮｏ．１～５の条件で、鉄鉱石とフラックスの混合から磁選までを行って還元鉄相含有物を得て、リン除去率を求めた。そして、Ｎｏ．１～５の同条件で実施した銘柄Ａと銘柄Ｂのリン除去率の平均値を、Ｎｏ．１～５の各条件でのリン除去率とした。

　［焙焼工程］
　焙焼には、抵抗式電気加熱炉を用いた。Ｎｏ．１～５のいずれの焙焼用混合物も、株式会社ニッカトー製の緻密質ＭｇＯ容器に入れ、大気雰囲気中にて、昇温速度１０℃／ｍｉｎで１３００℃（炉内の雰囲気温度）まで昇温してから１３００℃で３０分間保持し、焙焼を行った。その後、室温まで冷却して焙焼サンプルを得た。

　［還元工程］
　前記焙焼サンプルを、事前に手粉砕またはケージミルを用いて塊砕し、篩にかけて篩下２ｍｍ未満の還元用サンプルを得た。還元は、内径１３０ｍｍで長さ２００ｍｍのドラム型回転加熱炉を用いて実施した。還元条件は、表３に示す通りとした。還元ガスは室温で表３に示すガス組成の通り混合後、炉内に導入した。また、昇温開始直後から還元ガスを導入した。表３に示す温度まで、昇温速度：４５０℃／ｈで昇温した。表３に示す温度で表３に示す時間の保持を行った後、Ｎ_２雰囲気で室温まで冷却して、還元サンプルを得た。還元工程におけるその他の条件は以下の通りとした。尚、上記温度は炉内の雰囲気温度である。
　・ドラム型回転加熱炉の回転数：１２ｒｐｍ
　・還元用サンプル量：５００ｇ
　・還元ガスの流量：１０ＮＬ／ｍｉｎ

　［粉砕工程］
　還元サンプルの粉砕を、株式会社増野製作所製ケージミルを用い、回転数２８５０ｒｐｍで行った。ケージミルへの一回の供給量は２００ｇとし、ケージミルで粉砕後のサンプルを再びケージミルに供給し、全量のサンプルが合計３回ケージミルを通過するよう処理し、粉砕サンプルを得た。

　［選別回収（磁選）工程］
　選別回収方法として磁選を行い、還元鉄相含有物を得た。磁選は、乾式ドラム磁選機に粉砕サンプルを装入して行った。乾式ドラム磁選機の回転数は８０ｒｐｍとした。１銘柄の鉄鉱石につき、乾式ドラム磁選機への粉砕物の供給量は５０ｇ／回とし、２回磁選を行った。すなわち、表２，３の各Ｎｏ．につき、銘柄Ａと銘柄Ｂで合計４回の磁選を行った。
　［評価］
　銘柄Ａと銘柄Ｂのそれぞれにおいて、磁選で得られた還元鉄相含有物のリン量（Ｐ量）を、ＪＩＳ　Ｍ８２１６（吸光光度法）に準じて求めた。そして、評価指標としてリン除去率を下記式から求めた。銘柄Ａと銘柄Ｂのそれぞれで求めたリン除去率の平均値を求めた。その結果を表４に示す。

　上記方法で実施した、鉄鉱石からのリン除去のラボ試験の結果から、本実施形態で規定の通り焙焼と還元を経た後に、選別回収を行うことによって、２８．０％以上のリン除去率を達成できた。上記表２、表４の結果から求めた、フラックスと鉄鉱石の平均粒径とリン除去率との関係を示すグラフを図４に示す。図４から、平均粒径の大きいフラックスを鉄鉱石との混合に用いることによって、リン除去率が高まる傾向にあることがわかる。また、篩下２ｍｍ未満の鉄鉱石を用いた場合、フラックスの平均粒径が１ｍｍ未満の場合よりも１ｍｍ以上の場合の方が、リン除去率は高くなった。また、フラックスの平均粒径が同じである場合、篩下２ｍｍ未満の鉄鉱石よりも粒径のより小さい、篩下０．５ｍｍ未満の鉄鉱石を用いた場合の方が、リン除去率は更に高くなった。

　［顕微鏡観察およびＥＤＸ分析］
　上記図４のような結果が得られた要因として、リン濃縮相の粗大化が考えられる。以下ではこのことを検証するため、焙焼後のサンプルを用いて顕微鏡観察およびＥＤＸ分析を行った。すなわち、銘柄Ｂの鉄鉱石を用いたラボ試験における比較例１（表２～４のＮｏ．１）と実施例５（表２～４のＮｏ．５）の、焙焼後であって還元前のサンプルを樹脂に埋めて断面研磨を行ってから、元素分析機能付き走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ－ＥＤＸ）で観察した。

　比較例１と実施例５のぞれぞれの走査型電子顕微鏡像を図２Ａと図２Ｂに示す。また、図２Ａと図２Ｂのそれぞれにおける符号１～３の各分析点の成分を、ＥＤＸ（エネルギー分散Ｘ線分光法、energy dispersive X-ray spectroscopy）で分析した。その結果を、比較例１と実施例５のぞれぞれについて図３Ａと図３Ｂに示す。なお、図３Ａと図３ＢのＥＤＸ半定量分析値は、各元素が図３Ａと図３Ｂの凡例に示す酸化物を形成していると仮定し、酸素以外の各元素量から算出した。

　図２Ａと図２Ｂにおける薄いグレー相は、Ｆｅ_２Ｏ_３とＣａＯが融液を形成し、ＳｉＯ_２やＡｌ_２Ｏ_３を少量溶かしこんだ「カルシウムフェライト」と呼ばれる相であり、還元時にＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３は鉄と分離されることが知られている。このため、このような相が形成された場合も鉄の回収には不都合は生じない。また図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａおよび図３Ｂの結果から、図２Ａと図２Ｂにおける濃いグレー相はリン濃化相であることがわかる。

　図２Ａと図２Ｂの対比から、図２Ｂでは、原料におけるフラックスの平均粒径を鉄鉱石の平均粒径よりも大きくすることによって、濃いグレー領域で示されるリン濃化相が粗大化していることが分かる。その理由として次の通り考えられる。すなわち、フラックスとしてＣａＯを含む化合物を添加した場合、鉄鉱石中のＳｉＯ_２と反応して２ＣａＯ・ＳｉＯ_２化合物を形成し、ここにリンが３ＣａＯ・Ｐ_２Ｏ_５－２ＣａＯ・ＳｉＯ_２固溶体（上述のリン濃化相に相当）を形成する形でトラップされることが知られている。本開示によれば、添加するフラックスの平均粒径を大きく、かつ鉄鉱石の平均粒径を相対的に小さくすることによって、焙焼時に形成される融液の領域が拡大し、この融液領域が拡大することによって、融液からの晶出物であるリン濃化相が多くなり粗大化して、リン除去率が高まったと考えられる。

　本出願は、出願日が２０２２年２月２８日である日本国特許出願、特願第２０２２－０３０１０８号を基礎出願とする優先権主張、および出願日が２０２２年９月２２日である日本国特許出願、特願第２０２２－１５１５１５号を基礎出願とする優先権主張を伴う。特願第２０２２－０３０１０８号および特願第２０２２－１５１５１５号は参照することにより本明細書に取り込まれる。

　　１１　鉄鉱石
　　１２　フラックス
　　１３　酸化鉄含有相
　　１４　焙焼スラグ相
　　１５　リン移行
　　１６　還元鉄相
　　１７　還元スラグ相
　　ａ　焙焼
　　ｂ　還元
　　ｃ　粉砕
　　ｄ　選別回収

Claims

　リンを含有する鉄鉱石とフラックスを含む原料を混合して、焙焼用混合物を準備する準備工程と、
　前記焙焼用混合物を焙焼して焙焼物を得る焙焼工程と、
　前記焙焼物を、ＣＯガスと水素ガスの少なくとも１つを含む雰囲気で還元して、還元鉄相とスラグ相を含む還元物を得る還元工程と、
　前記還元物を粉砕して、還元物を構成するスラグ相の少なくとも一部が分離した還元鉄相含有物を含む粉砕物を得る粉砕工程と、
　前記粉砕物から前記還元鉄相含有物を選別回収する選別回収工程と、を含み、
　前記フラックスは、アルカリ金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物、ならびにアルカリ土類金属の酸化物、炭酸塩、水酸化物、および水和物よりなる群から選択される１以上を含み、かつ、
　前記フラックスの平均粒径は鉄鉱石の平均粒径よりも大きい、鉄源の製造方法。
　前記フラックスはＣａＯ、ＣａＣＯ_３およびＣａ（ＯＨ）_２よりなる群から選択される１以上である、請求項１に記載の鉄源の製造方法。
　前記選別回収工程で、選別回収する方法として磁力選別を行う、請求項１または２に記載の鉄源の製造方法。
　前記準備工程で、前記焙焼用混合物の塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２が１．０～５．０の範囲となるように、前記鉄鉱石とフラックスを混合する、請求項１または２に記載の鉄源の製造方法。