WO2023147799A1 - Wälzlager - Google Patents

Wälzlager Download PDF

Info

Publication number
WO2023147799A1
WO2023147799A1 PCT/DE2022/100895 DE2022100895W WO2023147799A1 WO 2023147799 A1 WO2023147799 A1 WO 2023147799A1 DE 2022100895 W DE2022100895 W DE 2022100895W WO 2023147799 A1 WO2023147799 A1 WO 2023147799A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
cage
ring
rolling element
rolling
rolling bearing
Prior art date
Application number
PCT/DE2022/100895
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Bastian DIETRICH
Robert DRESSEL
Claus Guckenberger
Original Assignee
Schaeffler Technologies AG & Co. KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schaeffler Technologies AG & Co. KG filed Critical Schaeffler Technologies AG & Co. KG
Publication of WO2023147799A1 publication Critical patent/WO2023147799A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/38—Ball cages
    • F16C33/41—Ball cages comb-shaped
    • F16C33/412—Massive or moulded comb cages, e.g. snap ball cages
    • F16C33/414—Massive or moulded comb cages, e.g. snap ball cages formed as one-piece cages, i.e. monoblock comb cages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/38—Ball cages
    • F16C33/3806—Details of interaction of cage and race, e.g. retention, centring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/38—Ball cages
    • F16C33/41—Ball cages comb-shaped
    • F16C33/418—Details of individual pockets, e.g. shape or ball retaining means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2220/00—Shaping
    • F16C2220/02—Shaping by casting
    • F16C2220/04—Shaping by casting by injection-moulding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
    • F16C2300/20—Application independent of particular apparatuses related to type of movement
    • F16C2300/22—High-speed rotation

Definitions

  • the invention relates to a roller bearing designed as a ball bearing with an inner ring and an outer ring as well as a cage with a cage ring, from which holding claws extend axially on one side, radially slimmed down, radially inwardly offset, which form rolling element pockets provided for rotatably receiving a ball rolling element and which are connected to one another by intermediate sections are.
  • Rolling bearings with ball rolling elements are known, for example, from DE 10 2007 061 589 B4, those with a cage, for example, from DE 11 2015 003 253 T5.
  • WO 2021/177380 A1 describes a ball bearing with a ball snap cage which has radially slimmed-down intermediate sections and retaining claws, the retaining claws being offset radially in the direction of the inner ring.
  • the rolling element pockets have a plateau in the direction of the outer ring.
  • the axial thickness of the cage in the region of the rolling element pockets is greater than the axial thickness of a wall section that is located between the axially outer side surface of a retaining claw and the inner wall surface of an intermediate section.
  • the cage presented in DE 201710115881 A1 has weakenings of the intermediate sections in the radial direction.
  • the material in the cage is reduced in order to achieve a reduction in the overall mass and the moment of inertia of the cage while largely maintaining the mechanical stability of the static cage.
  • due to the weakening of the intermediate sections when the cage is manufactured using the injection molding process alum accumulations are avoided, which can lead to lower precision of the finished cage due to uneven shrinkage behavior.
  • DE 11 2007 003 280 T5 discloses a ball snap cage which has holding claws offset radially inwards and webs between the holding pockets. The webs have free spaces radially on both sides.
  • a ball bearing cage is described in EP 2 068 018 A1, with each holding pocket having a first and a second concave surface of two consecutive holding claws and a third concave surface in the bottom of the pocket. At least one further sink is formed in each pocket, which serves as a lubricant reservoir.
  • DE 11 2010 006 035 T5 discloses a ball snap cage with retaining claws offset radially inwards and projections which extend radially outwards.
  • the invention is based on the object of specifying a roller bearing which is more advanced than the prior art and is suitable for higher speeds.
  • roller bearing comprising
  • rolling element pockets are formed by retaining claws extending axially from the cage ring on one side and by subsequent, uniformly between the cage ring in the axial direction rolling element pockets distributed in the direction of rotation, intermediate sections are connected to one another,
  • the retaining claws which have an inner diameter, are radially narrowed and, starting from a radial center line of the cage ring running in the circumferential direction, are arranged offset radially in the direction of the inner ring, the inner diameter of the retaining claws in the at least approximately static state of the roller bearing being smaller than the diameter of the Ball rolling elements, wherein the rolling element pockets have a spherically shaped section with a diameter and the cage has mutual recesses in the circumferential direction at the intermediate sections axially, relative to the axis of rotation.
  • the roller bearing comprises spherical roller bodies with a diameter, which are guided through a cage between a bearing inner ring and a bearing outer ring and are arranged concentrically and parallel around an axis of rotation.
  • the cage is made up of a cage ring and retaining claws extending from it in the axial direction, which form rolling element pockets which are open on one side in the axial direction.
  • the cage described can also be referred to as a ball snap cage. Between two rolling element pockets that are adjacent in the direction of rotation, ie in the direction of the circumference of the rolling bearing, the retaining claws are connected to one another by intermediate sections that adjoin the cage ring in the axial direction and are evenly distributed in the direction of rotation.
  • the retaining claws form an arc shape and are inclined towards one another in pairs, the retaining claws having an inner diameter.
  • the claws are weakened. In the radial direction, based on the axis of rotation, they have a smaller width than the cage ring in this area.
  • the retaining claws are not radially centered with respect to the cage ring, but are offset radially, with respect to the axis of rotation, in the direction of the inner ring of the rolling bearing. The retaining claws are therefore closer to the boundary of the cage ring which the inner diameter of the cage ring rests on than at the boundary of the cage ring on which the outer diameter rests.
  • Rolling bearings are exposed to enormous loads in high-speed operation.
  • the cage is greatly stretched as a result of the pre-running and lagging of the rolling elements occurring during operation, an excessively high load on the cage occurs in the back of the cage and leads to increases in stress there.
  • the centrifugal force causes great stresses in the bearing.
  • the mass of the bearing components is important here. During operation, the weight of the retaining claws causes them to expand and thus deform the cage.
  • the invention is based on the knowledge that, in order to increase the maximum speed in a roller bearing for high-speed applications, stress concentrations in the bottom of the pocket must be prevented and the overall stress level in the cage must be kept low and distributed homogeneously.
  • a mere reduction in material, for example in the area of the retaining claws and the Intermediate sections cannot produce this effect—not even in combination with radially offset retaining claws, as shown in WO 2021/177380 A1.
  • the underlying approach is to reduce the effect of centrifugal force on the cage components that are significantly affected by it - by adding mass or moving mass.
  • the maximum achievable bearing speed is limited by the mass of the bearing components.
  • the invention is based on the finding that an expedient approach consists in foreseeing effects caused by centrifugal forces that occur during operation and in designing the rolling bearing in advance in such a way that, with these effects, it is stable, durable and with high performance under low and homogeneously distributed stresses runs.
  • both the bottom of the pocket and the retaining claws must be designed in advance so that the rolling elements are stable at high speeds being able to lead.
  • the bearing In the static or almost static state, on the other hand, the bearing is only comparatively short, so the cage parameters must be designed especially for high-speed operation.
  • the base of the pocket must also be designed accordingly in order to reliably hold the rolling element in the static and almost static state up to running at high speeds.
  • the invention is based on the finding that this requires a division of the pocket base into sections - similar to the movement cuts in the bearing used: from static or almost static condition to high-speed operation.
  • the bottom of the pocket has a surface section, which is followed by another surface section.
  • a transition section can be located in between, which can be cylindrical in shape, for example.
  • the further surface section has a spherical shape which is concave on the side facing the rolling body, ie has the shape of a hollow spherical cap.
  • the diameter of the spherically designed surface section is designed in such a way that it has surface contact with the rolling element in high-speed operation.
  • the ball rolling element migrates from the surface section in the almost static state into the spherically shaped surface section at the bottom of the pocket.
  • the rolling element is in full contact with the base of the pocket and the retaining claws. In this way, a concentration of stresses caused by centrifugal forces in the bottom of the pocket is avoided.
  • this alone is not enough to ensure the fatigue strength of a rolling bearing for high-speed applications. Rather, as mentioned at the beginning, in combination with this, stresses that arise due to the dynamics in the warehouse must be reduced.
  • the invention is based on the finding that the stresses resulting from these dynamic states must be dissipated in order to avoid stress increases in the cage, without damaging the cage.
  • the invention is based on the assumption that this can be achieved through a specifically adjustable flexibility of the cage.
  • an adjustable elastic deformation of the cage is required, i.e. dynamic cage behavior. To do this, the cage must be designed in advance in such a way that the elastic deformations occur at the intended points and not accidentally.
  • the invention is based on the finding that mutual recesses on the intermediate sections in the axial direction, based on the axis of rotation, are expedient for this.
  • Another recess is found on the opposite side of this side in the radial direction of the cage ring and there on the end face.
  • the rolling element presses on one of the two retaining claws in a tangential direction.
  • the recess on the back now creates a swivel joint, which serves to allow the claw to compress as a whole. This avoids stresses being concentrated in the pocket area or on the intermediate section, but instead being dissipated in the form of controlled, elastic deformation.
  • the cut-out at the front of the intermediate section is opposite to the cut-out at the back and serves to avoid excessive cage torsion and to stabilize the cage. Accordingly, the mutual recesses on the intermediate sections allow the cage to deflect while at the same time being stabilized with high bearing dynamics during operation. Together with the design of the retaining claws and the bottom of the pocket, which are also based on ongoing operation and not on the static condition, the overall stress level can be reduced to a low and homogeneously loaded cage.
  • the roller bearing has rolling element pockets, each of which has another spherically shaped section whose diameter differs from the diameter of the first spherical section.
  • the rolling bearing preferably has rolling element pockets which, in addition to the first spherically shaped section with one diameter, have a further spherically shaped section with a second diameter. point.
  • the diameter of the further spherically shaped section deviates from the diameter of the first spherical section and is designed in such a way that the bottom of the pocket makes planar contact with the rolling element in the static and almost static state.
  • the ball rolling element continues to slide the pocket area, which has the first spherically shaped section and is designed for high-speed operation.
  • a transition zone can be located between the spherically shaped sections, which can be designed, for example, cylindrical.
  • the different sections in the rolling element pocket ensure that the rolling element can lie flat in the rolling element pocket both in the static and almost static state and during a transition up to high-speed operation.
  • the rolling element pockets of the rolling bearing preferably have a surface section which runs parallel to the back of the cage ring in the circumferential direction.
  • the rolling element pockets of the rolling bearing preferably have a plateau which runs parallel to the back of the cage ring in the circumferential direction. Due to centrifugal force, the ball rolling element can press radially and axially, in relation to the axis of rotation, on the spherical shape in the pocket base of the rolling element pocket, i.e. the spherical section in the rolling element pocket. This creates forces that lead to stresses in the bottom of the pocket and add up to the stresses already present there. On the other hand, these forces lead to stresses and can ultimately result in the cage being pushed axially out of the bearing rings.
  • the rolling element pockets preferably have plateaus in the bottom of the pocket in the radial direction, in relation to the axis of rotation, on the side facing the outer ring or the inner ring or both.
  • the rolling element pockets can therefore have a flat surface section on one or both sides. In this case, plateaus on both sides can have the same height in the axial direction or have different heights.
  • the rolling element pockets can also have other surface sections in addition to the surface section which runs parallel to the back of the cage ring, which form an incline in any direction. Through these flat surface sections the stress peaks are discharged from the bottom of the pocket and distributed, so that the rolling element pockets are more resilient. The incorporation of the plateau also prevents the cage from moving out of the bearing rings.
  • the cage has at least approximately the same axial thickness, in relation to the axis of rotation, in the area of the intermediate sections as in the area of the rolling element pockets.
  • the cage is preferably designed to be approximately as thick in the axial direction in the area of the rolling element pockets as in the area of the intermediate sections.
  • the cage ring has, in the region of the intermediate sections, a radial recess which runs in the direction of rotation and which is related to the axis of rotation.
  • a circumferential radial centerline of the recess is the same as the circumferential radial centerline of the cage ring.
  • the intermediate sections of the roller bearing cage are preferably perforated. This opening or recess is aligned in the radial direction, based on the axis of rotation, and runs in the direction of rotation. In principle, this can be a continuous recess in the area of the intermediate section or a plurality of openings or holes.
  • a radial center line of the recess running in the circumferential direction on the intermediate sections coincides with the radial center line of the cage ring.
  • the recess would therefore be positioned or extend radially centrally in the intermediate section.
  • the recess divides the cage ring into webs in the area of the intermediate sections.
  • the contour of the recess on one of the webs follows the contour the rolling element pocket. The recess running radially in the circumferential direction preferably divides the intermediate sections into webs.
  • a central recess on each intermediate section would result in two webs of the cage ring remaining on each intermediate section.
  • the axial recess in the region of the intermediate sections, which occurs on the side of the cage ring back, is preferably such that the contour of the recess on one of the webs is based on the specifically curved shape of a rolling element pocket.
  • the outer ring has a radial recess, which runs around in relation to the axis of rotation and which accommodates a part of the cage ring.
  • the outer ring preferably has a peripheral depression, for example a notch or groove, on its radial inner side.
  • the radially outer area of the cage can dip during operation.
  • the cage has an ejector surface in the area of the intermediate sections for demoulding from an injection molding tool.
  • a surface section is preferably provided in the region of the intermediate sections, which is used to eject the cage during demoulding from an injection molding tool.
  • This surface section for ejection is also referred to as the ejection surface and can be circular and bordered by an intermediate section or also protrude from this.
  • the ejection surface provided allows the cage to be gently ejected from an injection molding tool and the introduction of stresses or deformations, which have a direct or indirect effect on damage to the cage, is prevented.
  • Figure 1 is an axial plan view of the rolling bearing with an embodiment of the rolling bearing according to the invention
  • FIG. 2 shows a plan view from the axial direction of the cage of the roller bearing
  • FIG. 3 shows a perspective view from the axial direction of a rolling element pocket of the rolling bearing
  • FIG. 4 shows a perspective view from the axial direction of a section of the back of the cage ring of the roller bearing.
  • FIG. 1 shows an axial plan view of a roller bearing 1 designed as a ball bearing, which is composed of an inner ring 3 arranged around an axis of rotation 2 and an outer ring 4 of larger diameter arranged concentrically thereto. Between the inner ring 3 and the outer ring 4 there is a cage 5 which has retaining claws 9, 10 which are axially connected to a cage ring 6 and are open on one side in the axial direction. Each ball rolling body 7 is accommodated in a shell-shaped rolling body pocket 8 by two retaining claws 9, 10 that are curved towards one another and are adjacent in the circumferential direction.
  • the retaining claws 9, 10 are arranged offset on the circular ring 6 radially inwards, ie in the direction of the inner ring 3, and have the inner diameter d2 in the static and almost static state of the roller bearing 1.
  • the rolling element pockets 8 are evenly distributed in the direction of rotation and are connected to one another by intermediate sections 11 which adjoin axially in the direction of rotation.
  • the ball rolling elements 7 have a diameter di and are rotatably mounted between the inner ring 3 and the outer ring 4 in the cage 5 .
  • the cage 5 spatially separates adjacent ball rolling elements 7 from one another by the intermediate sections 11 and guides them evenly between the inner ring 3 and the outer ring 4 first web 18 and a second web 19 shares.
  • the first web 18 has an additional circular surface, which is partially integrated into the web 18 and forms an ejector surface 22 .
  • the intermediate sections 11 have mutual recesses ai and a2.
  • ai results in a recess on the back of the cage ring 6 and a2 in a recess on the side facing the ball rolling elements 7 .
  • FIG. 2 shows an axial plan view of the cage 5 associated with the roller bearing 1.
  • the cage 5 has a circular cage ring 6 arranged about an axis of rotation 2 and having a radial center line 12, of which pairs are curved toward one another in the axial direction Retaining claws 9, 10 go out.
  • the retaining claws 9, 10 have an inner diameter d2, are distributed evenly in the direction of rotation and form rolling element pockets 8, which rotatably mount ball rolling elements 7 with a diameter di.
  • the rolling element pockets 8 are connected to one another in the direction of rotation by intermediate sections 11 .
  • the retaining claws 9 , 10 are not positioned radially in the center of the circular ring 6 , but are offset radially inwards, ie in the direction of the axis of rotation 2 , starting from the radial center line 12 of the cage ring 6 .
  • the rolling element pockets 8 have surface sections that differ from one another.
  • a first flat surface section 15, a first spherically shaped section 13 with a diameter ds, a second spherically shaped section 14 with a diameter d4 and a second flat surface section 23 line up from radially inside to radially outside.
  • the cage ring 6 has a radial recess 16 in the circumferential direction, which radially divides the intermediate sections 11 into a first web 18 and a second web 19 .
  • the first web 18 has a cylindrical partial geometry, which is predominantly integrated into the web 18 and has an ejector surface 22 .
  • the second web 19 has an axial recess a2 in the circumferential direction on the end face of the cage ring 6, ie on the side of the cage ring 6 from which the retaining claws 9, 10 extend axially.
  • the present cage 5 thus has retaining claws 9, 10, the inner diameter d2 of which is smaller than the diameter di of the ball rolling elements 7.
  • the rolling element pockets 8 are not consistently cylindrical but have different surface sections.
  • the cage 5 is designed so that the Cage parameters in high-speed operation achieve high fatigue strength and bearing performance.
  • the static and near-static bearing states are subordinate to this, since they are only of comparatively short duration and are exposed to lower loads.
  • the ball rolling elements 7 are in a spherically shaped section 14 in the pocket base 24 of the rolling element pockets 8, which is designed for the static and almost static state and has the diameter d4.
  • the ball rolling elements 7 with the diameter di are not in full contact with the retaining claws 9, 10, but only have contact with the edges of the retaining claws 9, 10.
  • the centrifugal force expands the retaining claws 9 , 10 and also leads to a slight torsion of the retaining claws 9, 10, with the ball rolling elements 7 moving within the rolling element pockets 8. This continues until a constant operating speed is reached.
  • the ball rolling elements 7 have slid into the other spherically shaped section 13 with the diameter d3, which is designed for high-speed operation.
  • the ball rolling elements 7 are now in full contact with the pocket base 24 of the rolling element pockets 8 and are surrounded by the retaining claws 9, 10 over their entire area.
  • the cage parameters are designed in advance for this state of high-speed operation.
  • the design of the cage ring 6 with webs 18, 19 on the intermediate sections 11 supports targeted deflection of the intermediate sections 11 when the retaining claws 9, 10 expand during operation.
  • the axial recess a2 on the cage ring 6 ensures homogenization of the stresses that occur while at the same time stabilizing the cage 5 . Part of the stresses that occur during operation are passed from the heavily loaded rolling element pocket 8 into the intermediate section 11 through the recess a2 .
  • the widening of the retaining claws 9, 10 due to the centrifugal force is made possible by this configuration without plastic deformation of the cage 5 occurring or even the cage breaking.
  • the flat surface sections 15 and 23 prevent the ball rolling element 7 from pressing radially and axially against the cage 5 due to centrifugal force, which leads to stress concentrations in the bottom of the pocket and an axial pushing out of the cage 5 from the inner ring 3 and/or the outer ring 4 by the ball rolling element 7 can have consequences.
  • the cage 5 shown here is the manufacturing injection molding process.
  • the ejector surfaces 22 specially designed for this purpose are used for gentle demoulding of the cage 5, so that the introduction of prestresses into the cage 5 and damage or breakage of the cage 5 can be avoided. A high fatigue strength and bearing performance can thus be ensured by the stress-reduced roller bearing 1 in high-speed operation.
  • Figure 3 shows a perspective axial plan view of a section of the cage 5 with a rolling element pocket 8.
  • a pair of retaining claws 9, 10 curved towards one another protrudes in the axial direction and forms a rolling element pocket 8 with a pocket base 24.
  • the retaining claws 9, 10 are offset radially, in relation to the axis of rotation 2, inwards.
  • the rolling element pocket 8 with pocket base 24 has surface sections that differ from one another.
  • a flat surface section 15, a first spherically shaped section 13 with a diameter ds, a second spherically shaped section 14 with a diameter d4 and a second flat surface section 23 line up from radially inside to radially outside.
  • the rolling body pocket 8 is designed in such a way that it takes into account both the static and almost static state of the rolling bearing 1 and the state in high-speed operation due to the different diameters ds and d4 of the spherically shaped sections 13 and 14 . Due to the flat surface sections 15 and 23, which radially border the spherically shaped sections 13, 14 on the inside and outside, stress peaks in the bottom 24 of the pocket are avoided by stress distribution. Sharp-edged end sections in the rolling element pockets 8, which in high-speed operation can interact with the ball rolling element 7 through increased friction, heat generation and wear, are broken by the plateaus.
  • the plateaus replace the arcuate surface sections which the rolling body pockets 8 would have radially on the inside and outside given the hollow spherical cap shape of the rolling body pocket 8 that is present here.
  • the shape of the hollow spherical cap in the edge areas of the rolling element pockets 8 would have the effect that the ball rolling elements 7 would transfer forces to the arcuate exert shaped surface sections. This can lead to the cage 5 migrating axially out of the inner ring 3 and/or the outer ring 4 .
  • FIG. 4 shows a perspective axial view of a section of the back of the cage 5.
  • the section has two rolling element pockets 8 each with a pair of retaining claws 9, 10 curved towards one another with an inner diameter d2 in the static and almost static state.
  • the rolling element pockets 8 are connected to one another by an intermediate section 11 which has a radial recess 16 in the circumferential direction on the cage ring 6 with a radial center line 17 .
  • the radial center line 17 of the radial recess 16 divides the intermediate section 11 into a first web 18 and a second web 19.
  • the first web 18 has an axial recess ai in the circumferential direction, the contour 20 of which is based on the contour of the adjacent rolling element pockets 8.
  • the second web 19 has an axial recess a2 on the end face of the cage ring 6 in the direction of rotation.
  • the axial recesses ai and a2 in the intermediate sections 11 allow stresses that arise during operation due to the centrifugal force-related expansion of the retaining claws 9, 10 in the rolling element pockets 8 to be partially dissipated into the intermediate sections 11 and the stress level in the cage 5 homogenized becomes.
  • the recess ai supports the dissipation of the introduced stresses in the form of elastic deformation.
  • the recess ai produces a rotary joint on one side of a pair of retaining claws 9, 10 in the direction of rotation.
  • the swivel joints on the pairs of retaining claws 9, 10 allow the cage 5 to deflect in a targeted manner and stresses in the form of elastic deformation are thus dissipated.
  • the remaining intermediate section 11 now has the task of stabilizing the cage ring 6 and preventing excessive torsion of the cage 5 without counteracting a homogenization of the stress states in the cage 5 through a high axial thickness. If the remaining part of the intermediate section 11 has a high axial thickness, the stresses that occur remain in the rolling element pocket 8 or are only dissipated to the side of the intermediate section 11 with the axial recess ai, which in both cases leads to a local stress increase up to the point of cage fracture can.
  • the second axial recess a2 which is located on the front side of the cage firings 6 counteracts this.
  • the opposite direction of the cutout ai, a2 stabilizes the cage 5 and reduces torsions, while the reduction of the axial thickness on this side of the intermediate portion 11 allows the state of stress in the cage 5 to be homogenized.
  • the alternating recesses ai, a2 thus lead to a proportional dissipation of stresses from the rolling element pockets 8 and keep the overall stress level of the cage 5 low through a homogeneous distribution of the resulting lower stress maxima on the intermediate sections 11.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein als Kugellager ausgebildetes Wälzlager (1 ), das in Radialrichtung zwischen einem Außenring (4) und einem Innenring (3) einen Käfig (5) umfasst, der ausgehend von einem Käfigring (6), in Axialrichtung radial nach innen versetzte und radial verschlankte Haltekrallen (9, 10) aufweist, welche Wälzkörpertaschen (8) zur drehbaren Aufnahme von Kugelwälzkörpern (7) bilden, wobei die Haltekrallen (9, 10) im statischen Zustand des Wälzlagers (1 ) einen geringeren Innendurchmesser (d2) aufweisen als den Durchmesser (d1) der Kugelwälzkörper (7) und ein Abschnitt der Wälzkörpertaschen (8) in Umlaufrichtung parallel zum Käfigring (6) verläuft und die Zwischenabschnitte (11 ) wechselseitige Aussparungen (a1, a2) aufweisen.

Description

Bezeichnung der Erfindung
Wälzlager
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft ein als Kugellager ausgebildetes Wälzlager mit Innenring und einem Außenring sowie einem Käfig mit Käfigring, von welchem axial einseitig radial verschlankte, radial nach innen versetzte, Haltekrallen ausgehen, welche zur drehbaren Aufnahme jeweils eines Kugelwälzkörpers vorgesehene Wälzkörpertaschen bilden und welche durch Zwischenabschnitte miteinander verbunden sind.
Hintergrund der Erfindung
Wälzlager mit Kugelwälzkörpern sind beispielsweise aus DE 10 2007 061 589 B4 bekannt, solche mit Käfig beispielsweise aus DE 11 2015 003 253 T5.
In WO 2021/ 177380 A 1 wird ein Kugellager mit einem Kugelschnappkäfig beschrieben, welcher radial verschlankte Zwischenabschnitte und Haltekrallen aufweist, wobei die Haltekrallen radial in Richtung des Innenrings versetzt sind. Die Wälzkörpertaschen weisen ein Plateau in Richtung des Außenrings auf. Dabei ist die axiale Dicke des Käfigs im Bereich der Wälzkörpertaschen größer als die axiale Dicke eines Wandabschnitts, der sich zwischen der axial äußeren Seitenfläche einer Haltekralle und der inneren Wandfläche eines Zwischenabschnittes befindet.
Der in DE 201710115881 A1 dargelegte Käfig weist Schwächungen der Zwischenabschnitte in radialer Richtung auf. Das Material im Käfig wird reduziert, um eine Reduktion der Gesamtmasse sowie des Trägheitsmoments des Käfigs unter weitgehender Beibehaltung der mechanischen Stabilität des statischen Käfigs zu erzielen. Zudem können durch die Schwächung an den Zwischenabschnitten bei Fertigung des Käfigs im Spritzgussverfahren entstehende Materi- alanhäufungen vermieden werden, welche durch ungleichmäßiges Schrumpfungsverhalten zu geringerer Präzision des fertigen Käfigs führen können.
DE 11 2007 003 280 T5 offenbart einen Kugelschnappkäfig, welcher radial nach innen versetzte Haltekrallen und Stege zwischen den Haltetaschen aufweist. Die Stege weisen radial beidseitig Freiräume auf.
In EP 2 068 018 A1 ist ein Kugellagerkäfig beschrieben, wobei jede Haltetasche eine erste und eine zweite konkave Oberfläche von zwei aufeinanderfolgenden Haltekrallen sowie eine dritte konkave Fläche im Taschengrund aufweist. In jede Tasche ist mindestens eine weitere Senke ausgebildet, welche als Schmiermittelreservoir dient.
DE 11 2010 006 035 T5 offenbart einen Kugelschnappkäfig mit radial nach innen versetzten Haltekrallen und Vorsprüngen, welche sich nach radial außen erstrecken.
Aufgabe der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein gegenüber dem Stand der Technik weiterentwickeltes, für höhere Drehzahlen geeignetes, Wälzlager anzugeben.
Beschreibung der Erfindung
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Wälzlager, umfassend
• einen um eine Rotationsachse radial angeordneten Innenring und einen dazu konzentrisch angeordneten Außenring sowie einen Käfig mit Käfigring, welcher Kugelwälzkörper mit einem Durchmesser drehbar gelagert in Wälzkörpertaschen führt,
• wobei die Wälzkörpertaschen durch einseitig axial vom Käfigring ausgehende Haltekrallen gebildet werden und durch in Axialrichtung an den Käfigring anschließende, gleichmäßig zwischen den Wälzkörpertaschen in Umlaufrichtung verteilte, Zwischenabschnitte miteinander verbunden sind,
• wobei die einen Innendurchmesser aufweisenden Haltekrallen radial verschlankt sind und, ausgehend von einer in Umfangsrichtung verlaufenden radialen Mittellinie des Käfigrings, radial in Richtung des Innenrings versetzt angeordnet sind, wobei der Innendurchmesser der Haltekrallen im zumindest annähernd statischen Zustand des Wälzlagers geringer ist als der Durchmesser der Kugelwälzkörper, wobei die Wälzkörpertaschen einen sphärisch geformten Abschnitt mit einem Durchmesser aufweisen und der Käfig an den Zwischenabschnitten axial, bezogen auf die Rotationsachse, wechselseitige Aussparungen in Umlaufrichtung aufweist.
Das Wälzlager umfasst kugelförmige Wälzkörper mit einem Durchmesser, welche zwischen einem Lagerinnenring und einem Lageraußenring durch einen Käfig geführt werden und konzentrisch und parallel um eine Rotationsachse angeordnet sind. Der Käfig setzt sich zusammen aus einem Käfigring und davon in axialer Richtung ausgehenden Haltekrallen, welche axial einseitig offene Wälzkörpertaschen bilden. Der beschriebene Käfig kann auch als Kugelschnappkäfig bezeichnet werden. Zwischen jeweils zwei in Umlaufrichtung, also in Richtung des Umfangs des Wälzlagers, benachbarten Wälzkörpertaschen sind die Haltekrallen durch in Axialrichtung an den Käfigring anschließende, Zwischenabschnitte miteinander verbunden, welche gleichmäßig in Umlaufrichtung verteilt sind. Dabei bilden die Haltekrallen eine Bogenform und sind paarweise einander zugeneigt, wobei die Haltekrallen einen Innendurchmesser aufweisen. Die Haltekrallen sind geschwächt. Sie weisen in radiale Richtung, bezogen auf die Rotationsachse, eine geringere Breite auf als der Käfigring in diesem Bereich. Darüber hinaus befinden sich die Haltekrallen nicht radial zentriert, bezogen auf den Käfigring, sondern sind radial, bezogen auf die Rotationsachse, in Richtung des Innenrings des Wälzlagers versetzt positioniert. Die Haltkrallen befinden sich demnach näher an der Begrenzung des Käfigrings, an welcher der Innendurchmesser des Käfigrings anliegt, als an der Begrenzung des Käfigrings, an welcher der Außendurchmesser anliegt.
Wälzlager sind im Hochgeschwindigkeitsbetrieb enormen Belastungen ausgesetzt. Zum einen handelt es sich dabei, wie bei herkömmlichen Lagern, um Spannungen, welche durch die Dynamik des Lagers im Betrieb verursacht werden. Durch einen im Betrieb auftretenden Vorlauf und Nachlauf der Wälzkörper wird der Käfig stark gedehnt, eine übermäßig starke Belastung des Käfigs im Käfigrücken stellt sich ein und führt dort zu Spannungserhöhungen. Mit zunehmender Drehzahl des Lagers skalieren solche Effekte und können zu Käfigbruch und Lagerausfall führen. Zum anderen verursacht, bedingt durch die enorm hohen Geschwindigkeiten im Hochdrehzahlbetrieb, die Fliehkraft große Spannungen im Lager. Dabei fällt die Masse der Lagerkomponenten ins Gewicht. Die Eigenmasse der Haltekrallen führt im Betrieb dazu, dass diese aufweiten und so der Käfig deformiert. Dies resultiert in Spannungen, welche sich im Käfigrücken konzentrieren und wiederum bei Spannungsüberhöhung zum Käfigbruch im Taschenrücken führen können. Die Aufweitung der Haltekrallen hat zudem zur Folge, dass die Kugelwälzkörper nicht mehr flächig in den Wälzkörpertaschen liegen, wodurch die stabile Führung der Wälzkörper durch den Käfig negativ beeinträchtigt wird, weitere Spannungen im Käfig auf Grund der Lagerdynamik generiert werden und die Lagerperformance abnimmt. Zusätzlich zum Käfig wirkt sich die fliehkraftbedingte Deformation des Käfigs auf den Außenring des Lagers aus. Durch die Aufweitung der Krallen schiebt sich der Käfigring, insbesondere im Krallenbereich, radial nach außen, sodass sich die Kante, an welcher der Außendurchmesser des Käfigrings anliegt, in den Außenring eingräbt. Dies führt zu erhöhter Reibung und folglich auch zu einer Temperaturerhöhung im Lager, welche wiederum zu Verschleiß und Lagerausfall führt.
Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, dass zur Erhöhung der maximalen Drehzahl in einem Wälzlager für Hochdrehzahlanwendungen zum einen Spannungskonzentrationen im Taschengrund vorzubeugen ist und zum anderen das Gesamtspannungsniveau im Käfig gering und homogen verteilt zuhalten ist. Eine bloße Materialreduktion, beispielsweise im Bereich der Haltekrallen und der Zwischenabschnitte, kann diesen Effekt nicht hervorrufen - auch nicht in Kombination mit radial versetzten Haltekrallen wie in WO 2021/ 177380 A 1 dargestellt. Denn dem liegt der Ansatz zu Grunde, die Auswirkung der Fliehkraft auf die Käfigkomponenten, welche signifikant von ihr betroffen sind, zu reduzieren - indem Masse genommen oder Masse versetzt wird. Dabei bleibt die maximal erreichbare Lagerdrehzahl durch die Masse der Lagerkomponenten beschränkt. Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass ein zielführender Ansatz darin besteht, fliehkraftbedingte Effekte, welche im Betrieb auftreten, vorauszusehen und das Wälzlager im Vorfeld so zu konzipieren, dass es mit diesen Effekten unter geringen und homogen verteilten Spannungen stabil, langlebig und mit hoher Performance läuft. Um nun zu gewährleisten, dass die Kugelwälzkör- per bei hoher Drehzahl an den Innenflächen der Wälzkörpertaschen flächig anliegen und durch den Käfig stabil geführt werden, müssen sowohl der Taschengrund als auch die Haltekrallen im Vorfeld so ausgelegt werden, dass sie die Wälzkörper bei hoher Drehzahl stabil führen können. Im statischen oder nahezu statischen Zustand befindet sich das Lager dagegen nur vergleichsweise kurz, daher müssen die Käfigparameter insbesondere für den Hochdrehzahlbetrieb ausgelegt werden. Da die Haltekrallen im Betrieb durch die Fliehkraft aufweiten, muss demnach deren Innendurchmesser im laufenden Betrieb an den Durchmesser der Kugelwälzkörper angepasst sein. Dies bedeutet wiederum, dass der Innendurchmesser im statischen oder nahezu statischen Zustand des Wälzlagers geringer sein muss als der Durchmesser der Kugelwälzkörper, sodass der Kugelwälzkörper in diesem Zustand noch nicht voll flächig an den Haltekrallen anliegt, sondern beispielsweise nur an der dem Wälzkörper zugewandten Kanten der Haltekrallen, welche auf der Seite des Außenrings liegen. Analysen haben dabei gezeigt, dass diese vorübergehende Form des Kontaktes zwischen Haltekralle und Wälzkörper zu keinerlei erhöhten Kontaktkräften führt und damit keinerlei negative Auswirkung auf das Wälzlager zur Folge haben. Wie zuvor ausgewiesen muss neben den Haltekrallen auch der Taschengrund entsprechend ausgelegt werden, um den Wälzkörper über den statischen und nahezu statischen Zustand bis hin zum Lauf bei hoher Drehzahl zuverlässig aufzunehmen. Der Erfindung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass dazu eine Aufteilung des Taschengrundes in Abschnitte erforderlich ist - ähnlich der Bewegungsab- schnitte im eingesetzten Lager: Vom statischen oder nahezu statischen Zustand hin zum Hochdrehzahlbetrieb. Für den statischen und nahezu statischen Zustand weist der Taschengrund einen Flächenabschnitt auf, welchem ein weiterer Flächenabschnitt folgt. Dazwischen kann sich ein Übergangsabschnitt befinden, welcher beispielsweise zylindrisch geformt sein kann. Der weitere Flächenabschnitt weist eine sphärische Form auf, welche auf der dem Wälzkörper zugewandten Seite konkav ausgestaltet ist, also die Form einer hohlen Kugelkalotte aufweist. Dabei ist der Durchmesser des sphärisch gestalteten Flächenabschnitts so ausgelegt, dass er im Hochdrehzahlbetrieb flächigen Kontakt zum Wälzkörper aufweist. Mit zunehmender Geschwindigkeit des drehenden Lagers wandert der Kugelwälzkörper aus dem Flächenabschnitt im nahezu statischen Zustand hinein in den sphärisch geformten Flächenabschnitt am Taschengrund. Ist der konstante Hochdrehzahlbetrieb erreicht liegt der Wälzkörper voll flächig im Taschengrund und an den Haltekrallen an. Auf diese Weise wird eine Konzentration von fliehkraftbedingten Spannungen im Taschengrund vermieden. Dies allein genügt jedoch nicht um die Dauerfestigkeit eines Wälzlagers für Hochdrehzahlanwendungen zu gewährleisten. Vielmehr müssen, wie eingangs angeführt, in Kombination dazu Spannungen, welche durch die Dynamik im Lager entstehen, reduziert werden. Wie eingangs dargelegt kann es unter hochdynamischen Betriebsbedingungen zu hohen Spannungen und damit zu starker Deformation des Käfigs kommen. Der Erfindung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass die aus diesen dynamischen Zuständen resultierenden Spannungen zur Vermeidung von Spannungserhöhungen im Käfig abzuführen sind, ohne den Käfig zu schädigen. Die Erfindung geht davon aus, dass dies durch eine gezielt einstellbare Flexibilität des Käfigs realisierbar ist. Um die auftretenden Spannungen abführen zu können, ist eine einstellbare elastische Verformung des Käfigs erforderlich, also ein dynamisches Käfigverhalten. Dazu muss der Käfig im Vorfeld so ausgelegt werden, dass die elastischen Verformungen an den dafür vorgesehen Stellen auftreten und nicht zufällig. Der Erfindung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass hierfür wechselseitige Aussparungen an den Zwischenabschnitten in axialer Richtung, bezogen auf die Rotationsachse, zielführend sind. Dabei befindet sich eine Aussparung am Käfigringrücken auf der Käfigseite, von welcher die Haltekrallen ausgehen. Eine andere Aussparung be- findet sich auf der dieser Seite in Radialrichtung gegenüberliegenden Seite des Käfigrings und dort an der Stirnseite. Im Betrieb drückt der Wälzkörper in tangentialer Richtung auf eine der beiden Haltekrallen. Ein Teil der daraus resultierenden Spannungen soll über die Kralle aufgenommen werden und verbleibt in der Wälzkörpertasche, ein Teil der Spannungen soll sich in den übrigen Käfig verlagern. Die rückenseitige Aussparung erzeugt nun ein Drehgelenk, welches dazu dient, dass die Kralle als Ganzes einfedern kann. So wird vermieden, dass sich Spannungen im Taschenbereich oder am Zwischenabschnitt konzentrieren, sondern in Form von kontrollierter, elastischer Deformation abgeführt werden. Die Aussparung an der Stirnseite des Zwischenabschnitts ist gegenläufig zur Aussparung an der Rückseite und dient der Vermeidung übermäßige Käfigtorsionen und zur Stabilisierung des Käfigs. Demnach lassen die wechselseitigen Aussparungen an den Zwischenabschnitten ein Einfedern des Käfigs bei gleichzeitiger Stabilisierung bei hoher Lagerdynamik im Betrieb zu. Gemeinsam mit der Auslegung der Haltekrallen und des Taschengrunds, welche sich ebenfalls am laufenden Betrieb und nicht am statischen Zustand orientieren, kann das Gesamtspannungsniveau auf einen gering und homogen belasteten Käfig reduziert werden. Anstelle eines einzigen Spannungsmaximum ergeben sich dadurch mehrere, lokale Spannungsmaxima auf geringerem Niveau, welche sich auf den Taschengrund, den Taschenrücken und die Zwischenabschnitte homogen verteilen, sodass damit die Dauerfestigkeit und Performance des Lagers im Hochdrehzahlbetrieb sichergestellt werden kann. Selbst bei perspektivischer weiterer Reduktion der Masse von Lagerkomponenten kann dieser Lösungsansatz die maximal zu erreichende Lagerdrehzahl steigern. Damit trägt die Erfindung zu gegenüber dem Stand der Technik verbesserten Lagereigenschaften bei.
In einer weiteren Ausführungsform weist das Wälzlager Wälzkörpertaschen auf, welche jeweils einen weiteren sphärisch geformten Abschnitt aufweisen, dessen Durchmesser vom Durchmesser des ersten sphärischen Abschnitts abweicht. Bevorzugtermaßen weist das Wälzlager Wälzkörpertaschen auf, welche neben dem ersten sphärisch geformten Abschnitt mit einem Durchmesser einen weiteren sphärisch geformten Abschnitt mit einem zweiten Durchmesser auf- weisen. Dabei weicht der Durchmesser des weiteren sphärisch geformten Abschnitts vom Durchmesser des ersten sphärischen Abschnitts ab und ist so ausgelegt, dass der Taschengrund im statischen und nahezu statischen Zustand den Wälzkörper flächig kontaktiert. Erhöht sich die Drehgeschwindigkeit des Lagers, gleitet der Kugelwälzkörper weiter den Taschenbereich, welcher den ersten sphärisch geformten Abschnitt aufweist und für den Hochdrehzahlbetrieb ausgelegt ist. Zwischen den sphärisch geformten Abschnitten kann sich eine Übergangszone befinden, welche beispielsweise zylindrisch ausgeführt sein kann. Durch die unterschiedlichen Abschnitte in der Wälzkörpertasche wird sichergestellt, dass der Wälzkörper sowohl im statischen und nahezu statischen Zustand als auch während eines Übergangs bis hin zum Hochdrehzahlbetrieb flächig in der Wälzkörpertasche anliegen kann.
Vorzugsweise weisen die Wälzkörpertaschen des Wälzlagers einen Flächenabschnitt auf, welcher in Umlaufrichtung parallel zum Rücken des Käfigrings verläuft. Bevorzugtermaßen weisen die Wälzkörpertaschen des Wälzlagers ein Plateau auf, welches parallel in Umlaufrichtung zum Käfigringrücken verläuft. Fliehkraftbedingt kann der Kugelwälzkörper im Betrieb radial-axial, bezogen auf die Rotationsachse, auf die Kalottenform im Taschengrund der Wälzkörpertasche, also des sphärischen Abschnitts in der Wälzkörpertasche, drücken. Dabei entstehen Kräfte, die zu einen zu Spannungen im Taschengrund führen, und sich zu den dort bereits vorhandenen Spannungen aufaddieren. Zum anderen führen diese Kräfte zu Spannungen und können letztlich zur Folge haben, dass der Käfig axial aus den Lagerringen gedrängt wird. Um diesen Effekten vorzubeugen, weisen die Wälzkörpertaschen bevorzugtermaßen im Taschengrund in radialer Richtung, bezogen auf die Rotationsachse, an der dem Außenring oder dem Innenring oder beiden zugewandten Seiten Plateaus auf. Die Wälzkörpertaschen können also ein oder beidseitig einen ebenen Flächenabschnitt aufweisen. Dabei können beidseitige Plateaus dieselbe Höhe in axialer Richtung aufweisen oder unterschiedliche Höhen haben. Darüber hinaus können die Wälzkörpertaschen auch weitere Flächenabschnitte neben dem Flächenabschnitt, welcher parallel zum Rücken des Käfigrings verläuft, aufweisen, welche eine Steigung in beliebige Richtung bilden. Durch diese ebenen Flächenabschnitte werden die Spannungsspitzen aus dem Taschengrund ausgeleitet und verteilt, sodass die Wälzkörpertaschen damit belastbarer werden. Auch dem Herauswandern des Käfigs aus den Lagerringen wird durch das Einbringen der Plateaus vorgebeugt.
In einer weiteren Ausführungsform des Wälzlagers weist der Käfig im Bereich der Zwischenabschnitte zumindest annähernd die gleiche axiale Dicke, bezogen auf die Rotationsachse, auf wie im Bereich der Wälzkörpertaschen. Bevorzugtermaßen ist der Käfig im Bereich der Wälzkörpertaschen in axialer Richtung in etwa so dick wie im Bereich der Zwischenabschnitte ausgelegt. Eine wesentliche Schwankung in der axialen Käfigdicke birgt das Potenzial, Spannungskonzentrationen im Käfig an axial schmalen Abschnitten zu verursachen und damit den Käfig anfällig für Deformationen außerhalb der vorgesehenen Bereiche und damit für einen Käfigbruch werden zu lassen.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des Wälzlagers weist der Käfigring im Bereich der Zwischenabschnitte eine auf die Rotationsachse bezogene radiale, in Umlaufrichtung verlaufende, Aussparung auf. Bevorzugtermaßen gleicht eine in Umfangsrichtung verlaufende radiale Mittellinie der Aussparung der in Umfangsrichtung verlaufenden radialen Mittellinie des Käfigrings. Bevorzugtermaßen sind die Zwischenabschnitte des Wälzlagerkäfigs durchbrochen. Diese Durchbrechung oder Aussparung ist in radialer Richtung, bezogen auf die Rotationsachse, ausgerichtet und verläuft in Umlaufrichtung. Dabei kann es sich grundsätzlich um eine durchgängige Aussparung im Bereich des Zwischenabschnitts handeln oder um mehrere Durchbrüche oder Löcher. Diese können neben Massereduktion eine weitere gezielte Einfederung im Bereich der Zwischenabschnitte realisieren. In einer vorteilhaften Variante fällt eine in Umfangsrichtung an den Zwischenabschnitten verlaufende radiale Mittellinie der Aussparung mit der radialen Mittellinie des Käfigrings zusammen. Die Aussparung würde in diesem Fall also radial mittig im Zwischenabschnitt positioniert sein oder verlaufen. In einer weiteren vorteilhaften Variante teilt die Aussparung den Käfigring im Bereich der Zwischenabschnitte in Stege. In einer vorteilhaften Ausführung folgt die Aussparung an einem der Stege in ihrer Kontur der Kontur der Wälzkörpertasche. Bevorzugtermaßen teilt die radial in Umlaufrichtung verlaufende Aussparung die Zwischenabschnitte in Stege. Beispielsweise würde eine mittige Aussparung an je einem Zwischenabschnitt dazu führen, dass zwei Stege des Käfigrings an je einem Zwischenabschnitt verbleiben. Bevorzugtermaßen ist die axiale Aussparung im Bereich der Zwischenabschnitte, welche an der Seite des Käfigringrückens auftritt, dergestalt, dass sich die Kontur der Aussparung an einem der Stege an der spezifisch gekrümmten Form einer Wälzkörpertasche orientiert.
In einer weiteren vorteilhaften Ausführung des Wälzlagers weist der Außenring eine radiale, bezogen auf die Rotationsachse, um laufende Aussparung auf, welche einen Teil des Käfigrings aufnimmt. Vorzugsweise weist der Außenring an seiner radialen Innenseite eine umlaufende Vertiefung, beispielsweise eine Kerbe oder Rille auf. Hier kann der radial, bezogen auf die Rotationsachse, außenliegende Bereich des Käfigs im Betrieb eintauchen.
In einer weiteren vorteilhaften Ausführung des Wälzlagers weist der Käfig im Bereich der Zwischenabschnitte eine Auswerferfläche für eine Entformung aus einem Spritzgusswerkzeug auf. Bevorzugtermaßen ist im Bereich der Zwischenabschnitte ein Flächenabschnitt vorgesehen, welcher zum Ausstoß des Käfigs bei der Entformung aus einem Spritzgusswerkzeug dient. Dieser Flächenabschnitt zum Ausstoß wird auch als Ausstoßfläche bezeichnet und kann kreisförmig sein und von einem Zwischenabschnitt eingefasst oder auch aus diesem herausragen. Durch die vorgesehene Ausstoßfläche wird ein schonender Auswurf des Käfigs aus einem Spritzgusswerkzeug realisiert und das Einbringen von Spannungen oder Deformationen, welche eine Schädigung des Käfigs als direkte oder indirekte Folge haben, wird unterbunden.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Das erfindungsgemäß ausgebildete Kugelwälzlager wird nachfolgend in mehreren bevorzugten Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beispielhaft näher erläutert. Dabei zeigen: Figur 1 eine axiale Draufsicht auf das Wälzlager mit einer Ausführungsform des Wälzlagers gemäß der Erfindung;
Figur 2 eine Draufsicht aus axialer Richtung auf den Käfig des Wälzlagers;
Figur 3 eine perspektivische Ansicht aus axialer Richtung auf eine Wälzkörpertasche des Wälzlagers;
Figur 4 eine perspektivische Ansicht aus axialer Richtung auf einen Abschnitt des Käfigringrückens des Wälzlagers.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen
Figur 1 zeigt eine axiale Draufsicht auf ein als Kugellager ausgebildetes Wälzlager 1 , das sich aus einem um eine Rotationsachse 2 angeordneten Innenring 3 und einem dazu konzentrisch angeordneten Außenring 4 größeren Durchmessers zusammensetzt. Zwischen dem Innenring 3 und dem Außenring 4 befindet sich ein Käfig 5, welcher Haltekrallen 9, 10 aufweist, welche sich axial an einen Käfigring 6 anschließen und in Axialrichtung einseitig offen sind. Je ein Kugelwälzkörper 7 ist durch je zwei zueinander hin gekrümmte, in Umfangsrichtung benachbarte, Haltekrallen 9, 10 in einer schalenförmigen Wälzkörpertasche 8 aufgenommen. Die Haltekrallen 9, 10 sind auf dem Kreisring 6 radial nach innen, also in Richtung des Innenrings 3, versetzt angeordnet und weisen im statischen und nahezu statischen Zustand des Wälzlagers 1 den Innendurchmesser d2 auf. Die Wälzkörpertaschen 8 sind in Umlaufrichtung gleichmäßig verteilt und werden durch sich axial in Umlaufrichtung anschließende Zwischenabschnitte 11 miteinander verbunden. Die Kugelwälzkörper 7 weisen einen Durchmesser di auf und sind zwischen dem Innenring 3 und dem Außenring 4 im Käfig 5 drehbar gelagert. Der Käfig 5 trennt benachbarte Kugelwälzkörper 7 durch die Zwischenabschnitte 11 räumlich voneinander und führt sie gleichmäßig zwischen dem Innenring 3 und dem Außenring 4. Der Käfigring 6 weist im Bereich der Zwischenabschnitte 11 je eine radiale Aussparung 16 in Umlaufrichtung auf, welche die Zwischenabschnitte 11 in einen ersten Steg 18 und einen zweiten Steg 19 teilt. Der erste Steg 18 weist eine zusätzliche Kreis- fläche auf, welche teilweise den Steg 18 integriert ist und eine Auswerferfläche 22 bildet. In axialer Richtung weisen die Zwischenabschnitte 11 wechselseitige Aussparungen ai und a2 auf. Dabei resultiert ai in einer Aussparung am Rücken des Käfigrings 6 und a2 in einer Aussparung an der den Kugelwälzkörpern 7 zugewandten Seite.
Gemäß Figur 1 zeigt Figur 2 eine axiale Draufsicht auf den zum Wälzlager 1 zugehörigen Käfig 5. Der Käfig 5 weist einen kreisförmigen, um eine Rotationsachse 2 angeordneten, eine radiale Mittellinie 12 aufweisenden, Käfigring 6 auf, von welchem in Axialrichtung Paare an zu einander gekrümmten Haltekrallen 9, 10 ausgehen. Die Haltekrallen 9, 10 weisen einen Innendurchmesser d2 auf, sind gleichmäßig in Umlaufrichtung verteilt und bilden Wälzkörpertaschen 8, welche Kugelwälzkörper 7 mit einem Durchmesser di drehbar lagern. Die Wälzkörpertaschen 8 sind in Umlaufrichtung durch Zwischenabschnitte 11 miteinander verbunden. Die Haltekrallen 9, 10 sind nicht radial mittig auf dem Kreisring 6 positioniert, sondern sind, ausgehend von der radialen Mittellinie 12 des Käfigrings 6, radial nach innen, also in Richtung der Rotationsachse 2, versetzt. Die Wälzkörpertaschen 8 weisen voneinander verschiedene Flächenabschnitte auf. Von radial innen nach radial außen reihen sich ein erster ebener Flächenabschnitt 15, ein erster sphärisch geformter Abschnitt 13 mit einem Durchmesser ds, ein zweiter sphärisch geformter Abschnitt 14 mit einem Durchmesser d4 und ein zweiter ebener Flächenabschnitt 23 aneinander. Der Käfigring 6 weist im Bereich der Zwischenabschnitte 11 je eine radiale Aussparung 16 in Umlaufrichtung auf, welche die Zwischenabschnitte 11 radial in einen ersten Steg 18 und einen zweiten Steg 19 teilt. Der erste Steg 18 weist eine zylinderförmige Teilgeometrie auf, welche überwiegend in den Steg 18 integriert ist und eine Auswerferfläche 22 aufweist. Der zweite Steg 19 weist eine axiale Aussparung a2 in Umlaufrichtung an der Stirnseite des Käfigrings 6 auf, also an der Seite des Käfigrings 6, von welcher axial die Haltekrallen 9, 10 ausgehen.
Der vorliegenden Käfig 5 weist also Haltekrallen 9, 10 auf, deren Innendurchmesser d2 kleiner ist als der Durchmesser di der Kugelwälzkörper 7. Zudem sind die Wälzkörpertaschen 8 nicht durchgängig zylinderförmig, sondern weisen unterschiedliche Flächenabschnitte auf. Der Käfig 5 ist so ausgelegt, dass die Käfigparameter im Hochdrehzahlbetrieb eine hohe Dauerfestigkeit und Lagerperformance realisieren. Die statischen und nahezu statischen Lagerzustände sind dem untergeordnet, da sie lediglich von vergleichsweise kurzer Dauer sind und geringerer Belastung ausgesetzt. Vor Betriebszustand liegen die Kugel- wälzkörper 7 in einem sphärisch geformten Abschnitt 14 im Taschengrund 24 der Wälzkörpertaschen 8, welcher für den statischen und nahezu statischen Zustand ausgelegt ist und den Durchmesser d4 aufweist. Aufgrund des geringeren Innendurchmessers d2 der Haltekrallen 9, 10 liegen die Kugelwälzkörper 7 mit dem Durchmesser di nicht vollflächig an den Haltekrallen 9, 10 an, sondern haben lediglich Kontakt zu den Kanten der Haltekrallen 9, 10. Mit zunehmender Drehzahl weitet die Fliehkraft die Haltekrallen 9, 10 auf und führt zudem zu einer leichten Torsion der Haltekrallen 9, 10, wobei die Kugelwälzkörper 7 innerhalb der Wälzkörpertaschen 8 wandern. Dies geht so lange von statten bis eine konstante Betriebsgeschwindigkeit erreicht ist. Inzwischen sind die Kugelwälzkörper 7 in den anderen sphärisch geformten Abschnitt 13 mit dem Durchmesser d3 geglitten, welcher für den Hochdrehzahlbetrieb ausgelegt ist. Nun liegen die Kugelwälzkörper 7 vollflächig im Taschengrund 24 der Wälzkörpertaschen 8 an und werden flächig von den Haltekrallen 9, 10 umschlossen. Auf diesen Zustand des Hochdrehzahlbetriebs sind die Käfigparameter im Vorfeld ausgelegt. Die Auslegung des Käfigrings 6 mit Stegen 18, 19 an den Zwischenabschnitten 11 unterstützt dabei eine gezielte Einfederung der Zwischenabschnitte 11 bei Aufweitung der Haltekrallen 9, 10 im Betrieb. Die axiale Aussparung a2 am Käfigring 6 gewährleistet eine Homogenisierung der auftretenden Spannungen bei gleichzeitiger Stabilisierung des Käfigs 5. Durch die Aussparung a2 wird ein Teil der im Betrieb auftretenden Spannungen aus der stark belasteten Wälzkörpertasche 8 in den Zwischenabschnitt 11 geleitet. Die Aufweitung der Haltekrallen 9, 10 durch die Fliehkraft wird durch diese Ausgestaltung ermöglicht, ohne dass es zu plastischer Deformation des Käfigs 5 kommt oder gar zum Käfigbruch. Die ebenen Flächenabschnitte 15 und 23 verhindern, dass der Kugelwälzkörper 7 fliehkraftbedingt radial-axial gegen den Käfig 5 drückt, was zu Spannungskonzentrationen im Taschengrund führt sowie ein axiales Herausschieben des Käfigs 5 aus dem Innenring 3 und/ oder dem Außenring 4 durch die Kugelwälzkörper 7 zur Folge haben kann. Dem hier gezeigten Käfig 5 liegt das Herstel- lungsverfahren des Spritzgusses zu Grunde. Die eigens hierfür konzipierten Auswerferflächen 22 dienen einer schonenden Entformung des Käfigs 5, sodass ein Einbringen von Vorspannungen in den Käfig 5 bis hin zu Schädigung oder Bruch des Käfigs 5 vermieden werden kann. So kann durch das spannungsreduzierte Wälzlager 1 im Hochdrehzahlbetrieb eine hohe Dauerfestigkeit und Lagerperformance gewährleistet werden.
Figur 3 stellt eine perspektivische axiale Draufsicht auf einen Abschnitt des Käfigs 5 mit einer Wälzkörpertasche 8 dar. Ausgehend von der Stirnseite des Käfigrings 6 ragt ein Paar zueinander gekrümmter Haltekrallen 9, 10 in axiale Richtung empor und bildet eine Wälzkörpertasche 8 mit Taschengrund 24. Die Haltekrallen 9, 10 sind radial, bezogen auf die Rotationsachse 2, nach innen versetzt. Die Wälzkörpertasche 8 mit Taschengrund 24 weist voneinander verschiedene Flächenabschnitte auf. Von radial innen nach radial außen reihen sich ein ebener Flächenabschnitt 15, ein erster sphärisch geformter Abschnitt 13 mit einem Durchmesser ds, ein zweiter sphärisch geformter Abschnitt 14 mit einem Durchmesser d4 und ein zweiter ebener Flächenabschnitt 23 aneinander. Dabei ist die Wälzkörpertasche 8 so gestaltet, dass sie sowohl dem statischen und nahezu statischen Zustand des Wälzlagers 1 als auch dem Zustand im Hochdrehzahlbetrieb durch die verschiedenen Durchmesser ds und d4 der sphärisch geformten Abschnitte 13 und 14 Rechnung trägt. Durch die ebenen Flächenabschnitte 15 und 23, welche radial innen und außen an die sphärisch geformten Abschnitte 13, 14 angrenzen, werden Spannungsspitzen im Taschengrund 24 durch eine Spannungsverteilung vermieden. Scharfkantige Endabschnitte in den Wälzkörpertaschen 8, welche sich im Hochdrehzahlbetrieb in Wechselwirkung mit dem Kugelwälzkörper 7 durch erhöhte Reibung, Wärmeentwicklung und Verschleiß auswirken können, werden durch die Plateaus gebrochen. Die Plateaus ersetzen die bogenförmigen Flächenabschnitte, welche die Wälzkörpertaschen 8 bei der hier vorhandenen hohlen Kugelkalottenform der Wälzkörpertasche 8 radial innen und außen aufweisen würden. Die Form der hohlen Kugelkalotte in den Randbereichen der Wälzkörpertaschen 8 hätte den Effekt, dass die Kugelwälzkörper 7 im Betrieb Kräfte auf die bogen- förmigen Flächenabschnitte ausüben. Dies kann dazu führen, dass der Käfig 5 axial aus dem Innenring 3 und/ oder dem Außenring 4 wandert.
Figur 4 zeigt eine perspektivische axiale Ansicht eines Abschnitts des Rückens des Käfigs 5. Der Abschnitt weist zwei Wälzkörpertaschen 8 mit je einem Paar zueinander gekrümmter Haltekrallen 9, 10 mit einem Innendurchmesser d2 im statischen und nahezu statischen Zustand auf. Die Wälzkörpertaschen 8 sind durch einen Zwischenabschnitt 11 miteinander verbunden, welcher eine radiale Aussparung 16 in Umlaufrichtung am Käfigring 6 mit einer radialen Mittellinie 17 aufweist. Die radiale Mittellinie 17 der radialen Aussparung 16 teilt den Zwischenabschnitt 11 in einen ersten Steg 18 und einen zweiten Steg 19. Der erste Steg 18 weist eine axiale Aussparung ai in Umlaufrichtung auf, deren Kontur 20 sich an der Kontur der benachbarten Wälzkörpertaschen 8 orientiert. Der zweite Steg 19 weist eine axiale Aussparung a2 an der Stirnseite des Käfigrings 6 in Umlaufrichtung auf. Dabei ermöglichen die axialen Aussparungen ai und a2 in den Zwischenabschnitten 11 , dass Spannungen, welche im Betrieb durch das fliehkraftbedingte Aufweiten der Haltkrallen 9, 10 in den Wälzkörpertaschen 8 entstehen, zum Teil in die Zwischenabschnitte 11 abgeführt werden können und das Spannungsniveau im Käfig 5 homogenisiert wird. Die Aussparung ai unterstützt das Abführen der eingebrachten Spannungen in Form von elastischer Deformation. Dazu erzeugt die Aussparung ai in Umlaufrichtung an jeweils einer Seite eines Paares an Haltekrallen 9, 10 ein Drehgelenk. Die Drehgelenke an den Paaren an Haltekrallen 9, 10 ermöglichen, dass der Käfig 5 gezielt einfedert und so Spannungen in Form von elastischer Deformation abgeführt werden. Der verbleibende Zwischenabschnitt 11 hat nun die Aufgabe, den Käfigring 6 zu stabilisieren und eine übermäßige Torsion des Käfigs 5 verhindern, ohne dabei durch eine hohe axiale Dicke einer Homogenisierung der Spannungszustände im Käfig 5 entgegenzuwirken. Weist der verbleibende Teil des Zwischenabschnitts 11 eine hohe axiale Dicke auf, verbleiben die auftretenden Spannungen in der Wälzkörpertasche 8 oder werden lediglich an die Seite des Zwischenabschnitts 11 mit der axialen Aussparung ai abgeführt, was in beiden Fällen zu einer lokalen Spannungsüberhöhung bis hin zum Käfigbruch führen kann. Die zweite axiale Aussparung a2, welche sich an der Stirnseite des Kä- figrings 6 befindet, wirkt dem entgegen. Die gegenläufige Richtung der Aussparung ai , a2 stabilisiert den Käfig 5 und reduziert Torsionen, während die Reduktion der axialen Dicke an dieser Seite des Zwischenabschnitts 11 eine Homogenisierung des Spannungszustands im Käfig 5 ermöglicht. Damit führen die wechselseitigen Aussparungen ai, a2 zu einem anteiligen Ausleitung von Spannungen aus den Wälzkörpertaschen 8 und halten durch eine homogene Verteilung von dadurch niedrigeren Spannungsmaxima auf die Zwischenabschnitte 11 das Gesamtspannungsniveau des Käfigs 5 gering.
Bezugszeichenliste
1 Wälzlager
2 Rotationsachse
3 Innenring
4 Außenring
5 Käfig
6 Käfigring
7 Kugelwälzkörper
8 Wälzkörpertasche
9 erste Haltekralle
10 zweite Haltekralle
11 Zwischenabschnitt
12 radiale Mittellinie des Käfigrings
13 erster sphärisch geformter Abschnitt
14 zweiter sphärisch geformter Abschnitt
15 erster ebener Flächenabschnitt
16 Aussparung am Käfigring
17 radiale Mittellinie der Aussparung am Käfigring
18 erster Steg
19 zweiter Steg
20 Kontur am ersten Steg
21 Aussparung am Außenring
22 Auswerferfläche
23 zweiter ebener Flächenabschnitt
24 Taschengrund ai erste axiale Aussparung am Zwischenabschnitt a2 zweite axiale Aussparung am Zwischenabschnitt di Durchmesser der Kugelwälzkörper d2 Innendurchmesser der Haltekrallen ds Durchmesser des ersten sphärisch geformten Abschnitts d4 Durchmesser des zweiten sphärisch geformten Abschnitts

Claims

Patentansprüche Wälzlager (1 ) umfassend
• einen um eine Rotationsachse
(2) radial angeordneten Innenring
(3) und einen dazu konzentrisch angeordneten Außenring (4) sowie einen Käfig (5) mit Käfigring (6), welcher Kugelwälzkörper (7) mit einem Durchmesser (di) drehbar gelagert in Wälzkörpertaschen (8) führt,
• wobei die Wälzkörpertaschen (8) durch einseitig axial vom Käfigring (6) ausgehende Haltekrallen (9, 10) gebildet werden und durch in Axialrichtung an den Käfigring (6) anschließende, gleichmäßig zwischen den Wälzkörpertaschen (8) in Umlaufrichtung verteilte, Zwischenabschnitte (11 ) miteinander verbunden sind,
• wobei die einen Innendurchmesser (d2) aufweisenden Haltekrallen
(9, 10) radial verschlankt sind und, ausgehend von einer in Umfangsrichtung verlaufenden radialen Mittellinie (12) des Käfigrings (6), radial in Richtung des Innenrings (3) versetzt angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass der Innendurchmesser (d2) der Haltekrallen (9, 10) im zumindest annähernd statischen Zustand des Wälzlagers (1) geringer ist als der Durchmesser (di) der Kugelwälzkörper (7), wobei die Wälzkörpertaschen (8) einen sphärisch geformten Abschnitt (13) mit einem Durchmesser (ds) aufweisen und der Käfig (5) an den Zwischenabschnitten (11 ) axial, bezogen auf die Rotationsachse (2), wechselseitige Aussparungen (ai , a2) in Umlaufrichtung aufweist. Wälzlager (1) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Wälzkörpertaschen (8) jeweils einen weiteren sphärisch geformten Abschnitt (14) aufweisen, dessen Durchmesser (d4) vom Durchmesser (ds) des ersten sphärisch geformten Abschnitts (13) abweicht. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Wälzkörpertaschen (8) einen Flächenabschnitt (15) aufweisen, welcher in Umlaufrichtung parallel zum Rücken des Käfigrings (6) verläuft. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Käfig (5) im Bereich der Zwischenabschnitte (11 ) zumindest annähernd die gleiche axiale Dicke, bezogen auf die Rotationsachse (2), aufweist wie im Bereich der Wälzkörpertaschen (8). Wälzlager (1 ) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Käfigring (6) im Bereich der Zwischenabschnitte (11 ) eine auf die Rotationsachse (2) bezogene radiale, in Umlaufrichtung verlaufende, Aussparung (16) aufweist. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine in Umfangsrichtung verlaufende radiale Mittellinie (17) der Aussparung (16) der in Umfangsrichtung verlaufenden radialen Mittellinie (12) des Käfigrings (6) gleicht. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Aussparung (16) den Käfigring (6) im Bereich der Zwischenabschnitte (11 ) in Stege (18, 19) teilt. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Aussparung (ai) an einem der Stege (18) in ihrer Kontur (20) der Kontur der Wälzkörpertasche (8) folgt. Wälzlager (1 ) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Außenring (4) eine radiale, bezogen auf die Rotationsachse (2), umlaufende Aussparung (21 ) aufweist, welche einen Teil des Käfigrings (6) aufnimmt. Wälzlager (1) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Käfig (5) im Bereich der Zwischenabschnitte (11 ) eine Auswerferfläche (22) für eine Entformung aus einem Spritzgusswerkzeug aufweist.
PCT/DE2022/100895 2022-02-04 2022-11-30 Wälzlager WO2023147799A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102022102659.0A DE102022102659A1 (de) 2022-02-04 2022-02-04 Wälzlager
DE102022102659.0 2022-02-04

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2023147799A1 true WO2023147799A1 (de) 2023-08-10

Family

ID=84462783

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE2022/100895 WO2023147799A1 (de) 2022-02-04 2022-11-30 Wälzlager

Country Status (2)

Country Link
DE (1) DE102022102659A1 (de)
WO (1) WO2023147799A1 (de)

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004060701A (ja) * 2002-07-25 2004-02-26 Nsk Ltd 玉軸受用冠型保持器および、その保持器を組込んだ玉軸受
JP2004068925A (ja) * 2002-08-06 2004-03-04 Nsk Ltd 玉軸受
EP2068018A1 (de) 2007-12-05 2009-06-10 Aktiebolaget SKF Kugellagerkäfig
DE112007003280T5 (de) 2007-01-26 2010-03-04 Aktiebolaget Skf Käfig für Kugellager
DE112010006035T5 (de) 2010-11-30 2013-08-29 Aktiebolaget Skf Kammkäfig für Kugellager und Kugellager mit einem derartigen Käfig
US9546682B2 (en) * 2014-12-09 2017-01-17 Aktiebolaget Skf Cage of a rolling bearing, rolling bearing comprising such a cage and apparatus comprising such a rolling bearing
DE112015003253T5 (de) 2014-07-16 2017-04-06 Jtekt Corporation Kugellager
DE102007061589B4 (de) 2007-01-29 2017-06-22 Nsk Ltd. Kugellager und Halterungskonstruktion
DE102016222031A1 (de) * 2016-11-10 2018-05-17 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Wälzlagerkäfig mit Haltekrallen
WO2021177380A1 (ja) 2020-03-03 2021-09-10 日本精工株式会社 玉軸受用冠型保持器、及び玉軸受

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017115881A1 (de) 2017-05-10 2018-11-15 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Wälzlagerkäfig

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004060701A (ja) * 2002-07-25 2004-02-26 Nsk Ltd 玉軸受用冠型保持器および、その保持器を組込んだ玉軸受
JP2004068925A (ja) * 2002-08-06 2004-03-04 Nsk Ltd 玉軸受
DE112007003280T5 (de) 2007-01-26 2010-03-04 Aktiebolaget Skf Käfig für Kugellager
DE102007061589B4 (de) 2007-01-29 2017-06-22 Nsk Ltd. Kugellager und Halterungskonstruktion
EP2068018A1 (de) 2007-12-05 2009-06-10 Aktiebolaget SKF Kugellagerkäfig
DE112010006035T5 (de) 2010-11-30 2013-08-29 Aktiebolaget Skf Kammkäfig für Kugellager und Kugellager mit einem derartigen Käfig
DE112015003253T5 (de) 2014-07-16 2017-04-06 Jtekt Corporation Kugellager
US9546682B2 (en) * 2014-12-09 2017-01-17 Aktiebolaget Skf Cage of a rolling bearing, rolling bearing comprising such a cage and apparatus comprising such a rolling bearing
DE102016222031A1 (de) * 2016-11-10 2018-05-17 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Wälzlagerkäfig mit Haltekrallen
WO2021177380A1 (ja) 2020-03-03 2021-09-10 日本精工株式会社 玉軸受用冠型保持器、及び玉軸受

Also Published As

Publication number Publication date
DE102022102659A1 (de) 2023-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE4200381C2 (de) Rollenlageranordnung
EP0158242B1 (de) Radialgleitlager
DE102005009980B3 (de) Wälzlager
EP2606248B1 (de) Doppelkammkäfig für ein zweireihiges zylinderrollenlager mit massenausgleich
DE19845051B4 (de) Kunststoff-Käfig für Rollenlager
EP2473748A1 (de) Käfig für ein wälzlager und wälzlager
DE112009001535B4 (de) Zylinder-Rollenlager Anordnung
DE69025485T2 (de) Hydrodynamische Lagereinrichtung
EP2125256B1 (de) Zapfendichtung für walzenlager
EP2884128B1 (de) Käfig für ein Wälzlager sowie Rollenlager mit einem Käfig
DE4214936A1 (de) Zapfentyp-spurwaelzlager
CH622863A5 (de)
WO2018095453A1 (de) Pendelrollenlager
DE69018586T2 (de) Wälzlager.
EP0489134B1 (de) Radial-wälzlager
EP1678425A1 (de) Kugellager
WO2023147799A1 (de) Wälzlager
EP3094873B1 (de) Hydrodynamisches gleitlager
DE102012016983B4 (de) Wälzlager mit Wälzlagerkäfig
DE4217268C2 (de) Hydrodynamisch wirksames kombiniertes Radial-Axialgleitlager
DE102013215128A1 (de) Wälzkörper
WO2017088861A1 (de) Wälzlagerkäfig
DE102007014845B4 (de) Fluiddynamisches Lager
DE2409585A1 (de) Lageranordnung, insbesondere fuer ringspinnmaschinen
DE10164937B4 (de) Wälzlager und Spindelvorrichtung für Werkzeugmaschine

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 22821298

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1