WO2023095496A1 - 積層コアおよび回転電機 - Google Patents

Abstract

電磁鋼板は、環状体を含み、複数の接着層（４１）のうちの少なくとも１つの接着層（４１）は、第１接着層であり、第１接着層を積層方向に挟む２つの電磁鋼板のうちの一方の電磁鋼板において、環状体の中心軸に交差し磁化容易方向に延びる仮想軸をＬ軸、中心軸に交差しＬ軸と交差する仮想軸をＣ軸とし、かつ、電磁鋼板をＬ軸とＣ軸とによって環状体の周方向に複数の区間（Ｓ）に区画したとき、複数の区間（Ｓ）のうちの少なくとも１つの区間（Ｓ）は、第１区間であり、第１区間では、電磁鋼板のうち主磁束がＬ軸方向に発生する第１部分（Ｐ１）における第１接着層の面積が、電磁鋼板のうち主磁束がＣ軸方向に発生する第２部分（Ｐ２）における第１接着層の面積よりも小さい。

Description

積層コアおよび回転電機

　本開示は、積層コアおよび回転電機に関する。
　本願は、２０２１年１１月２５日に、日本に出願された特願２０２１－１９１４４６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　今後、使用数の増加が見込まれるＥＶ／ＨＥＶ用の主機（回転電機、電動機、モータ）は、体格・重量低減を目的として、高速回転化が進んでいる。回転数の増加に伴い、ロータコアやステータコアの鉄損が増加し、効率低減を招く。高周波励磁による鉄損増加の主要因は、渦電流損の増加であり、改善の方策としては、電磁鋼板の薄板化がある。
　一方、打ち抜き等で作成したロータコアやステータコアを積層する際には、一般的にカシメが用いられるが、極薄の電磁鋼板をカシメで積層固定することは、非常に困難である。その際、極薄電磁鋼板を積層固定する方法の一つとして、接着固定がある（例えば、下記特許文献１参照）。

特開２００８－７８３４６号公報

　しかし、前記従来の接着固定方法では、電磁鋼板を接着剤を使って固定する際に、接着剤の凝固収縮に起因して電磁鋼板に発生する弾性圧縮応力により、磁気特性（励磁特性や鉄損特性）が劣化して損失の増加を招くおそれがある。なおこのような課題は、電動機だけでなく、発電機を含む回転電機全般にも生じる。

　本開示は、前述した事情に鑑みてなされたものであって、積層固定する保持力を維持したまま、損失（鉄損および銅損）の増加を抑えることができる積層コアを提案することを目的とする。

　＜１＞本開示の一態様に係る積層コアは、積層された複数の電磁鋼板と、積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の間に配置された複数の接着層と、を備え、前記電磁鋼板は、環状体を含み、前記複数の接着層のうちの少なくとも１つの接着層は、第１接着層であり、前記第１接着層を前記積層方向に挟む２つの前記電磁鋼板のうちの一方の電磁鋼板において、前記環状体の中心軸に交差し磁化容易方向に延びる仮想軸をＬ軸、前記中心軸に交差し前記Ｌ軸と交差する仮想軸をＣ軸とし、かつ、前記電磁鋼板を前記Ｌ軸と前記Ｃ軸とによって前記環状体の周方向に複数の区間に区画したとき、前記複数の区間のうちの少なくとも１つの区間は、第１区間であり、前記第１区間では、前記電磁鋼板のうち主磁束が前記Ｌ軸方向に発生する第１部分における前記第１接着層の面積が、前記電磁鋼板のうち主磁束が前記Ｃ軸方向に発生する第２部分における前記第１接着層の面積よりも小さい。

　本願発明者は、鋭意検討の結果、以下の知見を得た。すなわち、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が、接着剤によって接着固定された積層コアにおいて、接着剤に起因して電磁鋼板に圧縮応力が印加され、この圧縮応力が電磁鋼板の磁気特性の劣化（鉄損増加量など）に影響を与える。この影響の程度が、電磁鋼板において発生する主磁束の方向に応じて異なることを本願発明者は新たに見出した。より具体的には、主磁束の方向がＬ方向（磁化容易方向）である場合には、主磁束の方向がＣ方向（Ｌ方向と交差する方向、磁化容易方向ではない方向）である場合に比べて、電磁鋼板における接着面積率が高いほど鉄損劣化率が大きく、電磁鋼板の単位面積あたりに印加されている圧縮応力が高いほど鉄損劣化率が大きい（例えば、後述する図１３、１４、１６参照）。なお、主磁束は、ロータコアやステータコアに発生する磁束の総称である。

　以上の知見に基づいて、本願発明者は、環状体を含む積層コアにおいて、電磁鋼板をＬ軸およびＣ軸によって複数の区間に区画し、その複数の区間のうちの少なくとも１つの区間において、主磁束が発生する方向に応じて接着層の面積を異ならせることに想到した。すなわち、前記複数の区間のうちの少なくとも１つである第１区間において、主磁束がＬ方向に発生する第１部分における第１接着層の面積を、主磁束がＣ方向に発生する第２部分における第１接着層の面積よりも小さくすることに本願発明者は想到した。これにより、電磁鋼板のうち鉄損への影響が大きい部分に接着層を大きく形成することに代えて、鉄損への影響が小さい部分に接着層を大きく形成することができる。よって、要求される保持力を確保したまま、損失の増加を抑えることができる。

　＜２＞上記＜１＞に係る積層コアでは、前記第１区間において、前記Ｃ軸に相対的に近い領域をＣ軸側領域とし、かつ前記Ｌ軸に相対的に近い領域をＬ軸側領域としたとき、前記第１部分は、前記環状体のうち前記Ｃ軸側領域に位置する部分を含み、前記第２部分は、前記環状体のうち前記Ｌ軸側領域に位置する部分を含む構成を採用してもよい。

　環状体を含む積層コアにおいて、主磁束は、環状体では周方向に主に発生する。そして、環状体で発生する主磁束と、Ｌ方向やＣ方向との相対的な関係は、その主磁束が発生する周方向の位置で異なる。例えば、環状体のうち、Ｌ軸側に位置する部分では、主磁束におけるＣ方向の成分が多くなる。一方、環状体のうち、Ｃ軸側に位置する部分では、主磁束におけるＬ方向の成分が多くなる。

　＜３＞上記＜２＞に係る積層コアでは、前記第１接着層は、前記環状体の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に配置された第１接着部を含み、前記第１区間では、前記Ｃ軸側領域における前記第１接着部の面積が、前記Ｌ軸側領域における前記第１接着部の面積よりも小さい構成を採用してもよい。

　第１接着部は、環状体の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に配置され、主に周方向に延びる。そのため、第１接着部は、Ｃ軸側領域において、Ｃ方向よりもＬ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延び、Ｌ軸側領域において、Ｌ方向よりもＣ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延びる。よって、第１接着部については、Ｌ軸側領域に配置される部分が多いほど、Ｃ方向に近い方向に延びる割合が高くなり、鉄損への影響が小さくなる。
　そこでこの積層コアにおいて、第１区間では、Ｃ軸側領域における第１接着部の面積が、Ｌ軸側領域における第１接着部の面積よりも小さい。したがって、第１接着部が、鉄損に与える影響を小さく抑えることができる。

　＜４＞上記＜３＞に係る積層コアでは、前記第１接着部は、前記環状体の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に沿って帯状に延び、前記第１区間では、前記第１接着部の幅が、前記周方向の位置によらず同等である、または、前記周方向に沿って前記Ｌ軸から前記Ｃ軸に向かうに従い小さくなる構成を採用してもよい。

　＜５＞上記＜４＞に係る積層コアでは、前記第１区間では、前記第１接着部の幅が、前記周方向に沿って前記Ｌ軸から前記Ｃ軸に向かうに従い小さくなる構成を採用してもよい。

　第１区間では、第１接着部の幅が、周方向の位置によらず同等である、または、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い小さくなる。なお、第１接着部の幅が、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い小さくなることが好ましい。以上により、前述の作用効果が顕著に奏功される。

　＜６＞上記＜１＞から＜５＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記電磁鋼板は、前記環状体から前記環状体の径方向の内側に突出するとともに前記環状体の周方向に間隔をあけて配置された複数のティースを更に含み、前記第１部分は、前記ティースのうち前記Ｌ軸側領域に位置する部分を含み、前記第２部分は、前記ティースのうち前記Ｃ軸側領域に位置する部分を含む構成を採用してもよい。
　なおこのように、電磁鋼板が、環状体だけでなくティースも備える場合、第１接着層は、電磁鋼板のうち、環状体同士だけでなくティース同士も接着し、第１区間は、環状体だけでなくティースにも規定され、第１部分、第２部分それぞれは、環状体の一部または全部だけでなく、ティースの一部または全部も含む。

　ティースを含む積層コアにおいて、主磁束は、ティースでは径方向に主に発生する。そして、ティースで発生する主磁束と、Ｌ方向やＣ方向との相対的な関係は、その主磁束が発生するティースの周方向の位置で異なる。例えば、複数のティースのうち、Ｌ軸側に位置するティースでは、主磁束のうちのＬ方向の成分が多くなる。一方、複数のティースのうち、Ｃ軸側に位置するティースでは、主磁束のうちのＣ方向の成分が多くなる。

　＜７＞上記＜６＞に係る積層コアでは、前記第１接着層は、前記ティースの周縁に配置された第２接着部を含み、前記第１区間では、前記Ｃ軸側領域における前記第２接着部の面積が、前記Ｌ軸側領域における前記第２接着部の面積よりも大きい構成を採用してもよい。

　第２接着部は、ティースの周縁に配置され、主に径方向に延びる。そのため、第２接着部は、Ｃ軸側領域において、Ｌ方向よりもＣ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延び、Ｌ軸側領域において、Ｃ方向よりもＬ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延びる。よって、第２接着部については、Ｃ軸側領域に配置される部分が多いほど、Ｃ方向に近い方向に延びる割合が高くなり、鉄損への影響が小さくなる。
　そこでこの積層コアにおいて、第１区間では、Ｃ軸側領域における第２接着部の面積が、Ｌ軸側領域における第２接着部の面積よりも大きい。したがって、第２接着部が、鉄損に与える影響を小さく抑えることができる。

　＜８＞上記＜７＞に係る積層コアでは、前記第２接着部は、前記ティースの周縁に沿って帯状に延び、前記第１区間では、前記ティースの前記周方向の位置によらず同等である、または、前記第２接着部の幅が、前記周方向に沿って前記Ｌ軸側に位置する前記ティースから前記Ｃ軸側に位置する前記ティースほど大きくなる構成を採用してもよい。

　＜９＞上記＜８＞に係る積層コアでは、前記第１区間では、前記第２接着部の幅が、前記周方向に沿って前記Ｌ軸側に位置する前記ティースよりも前記Ｃ軸側に位置する前記ティースほど大きくなる構成を採用してもよい。

　第１区間では、第２接着部の幅が、ティースの周方向の位置によらず同等である、または、周方向に沿ってＬ軸側に位置するティースよりもＣ軸側に位置するティースほど大きくなる。なお、第１区間では、第２接着部の幅が、周方向に沿ってＬ軸側に位置するティースよりもＣ軸側に位置するティースほど大きくなることが好ましい。以上により、前述の作用効果が顕著に奏功される。

　＜１０＞上記＜２＞から＜５＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記第１区間において、前記Ｃ軸および前記Ｌ軸が前記中心軸回りになす中心角を半分に分ける方向に延びる仮想軸を基準軸としたとき、前記Ｃ軸側領域および前記Ｌ軸側領域は、前記基準軸を基準として前記周方向に対称の関係である構成を採用してもよい。

　Ｃ軸側領域およびＬ軸側領域が、基準軸を基準として周方向に対称の関係である。したがって、前述の作用効果が顕著に奏功される。

　＜１１＞上記＜２＞から＜１０＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記第１接着層は、帯状の接着部を含み、前記Ｌ軸側領域では、前記周方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計が、前記環状体の径方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計よりも大きく、前記Ｃ軸側領域では、前記周方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計が、前記径方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計よりも小さい構成を採用してもよい。

　＜１３＞上記＜１＞から＜１１＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記複数の接着層の全てが前記第１接着層である構成を採用してもよい。

　複数の接着層の全てが、前記第１区間を備える第１接着層である場合、言い換えると、複数の接着層の全てが、第１接着層であるという条件を満たしている場合には、例えば、複数の接着層のうちの一部が、第１接着層であるという条件を満たしていない場合などに比べて、前述の作用効果が顕著に奏功される。

　＜１４＞上記＜１＞から＜１２＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記複数の区間の全てが前記第１区間である構成を採用してもよい。

　第１接着層における前記複数の区間の全てが前記第１区間である場合、言い換えると、複数の区間の全てが、第１区間であるという条件を満たしている場合には、例えば、複数の区間のうちの一部が、第１区間であるという条件を満たしていない場合に比べて、前述の作用効果が顕著に奏功される。

　＜１４＞上記＜１＞から＜１３＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記電磁鋼板は、無方向性電磁鋼板である構成を採用してもよい。

　＜１５＞上記＜１＞から＜１３＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記電磁鋼板は、方向性電磁鋼板である構成を採用してもよい。

　＜１６＞上記＜１＞から＜１５＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記磁化容易方向は、１つの前記電磁鋼板に１方向のみ存在し、前記Ｌ軸および前記Ｃ軸は、互いに直交する構成を採用してもよい。

　＜１７＞上記＜１＞から＜１５＞のいずれか１項に係る積層コアでは、前記磁化容易方向は、１つの前記電磁鋼板に２方向以上存在し、前記Ｌ軸は、２方向以上の前記磁化容易方向それぞれに延びて前記中心軸上で互いに交差し、前記Ｃ軸は、前記周方向に隣り合う前記Ｌ軸が前記中心軸回りになす中心角を半分に分ける方向に延びる構成を採用してもよい。

　＜１８＞本開示の一態様に係る回転電機は、上記＜１＞から＜１７＞のいずれか１項に係る積層コアを備える。

　本開示によれば、積層固定する保持力を維持したまま、損失の増加を抑えることができる。

本開示の一実施形態に係る回転電機の断面図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの平面図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの側面図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの電磁鋼板および接着層の平面図である。 電磁鋼板および接着層の平面図であって、Ｌ軸およびＣ軸によって区画される１つの区間の拡大図である。 ロールマークを説明するための写真であって、一般的な電磁鋼板を示す写真である。 図７に示す写真の一部を拡大した写真である。 図１に示す回転電機が備えるステータを製造する製造装置の一例を示す側面図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの第１変形例に係る平面図であって、図５に示す拡大図に相当する図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの第２変形例に係る平面図であって、図４に示す拡大図に相当する図である。 図１に示す回転電機が備えるステータの第２変形例に係る平面図であって、図５に示す拡大図に相当する図である。 回し積みを説明するための写真であって、一般的な積層コアを示す写真である。 第１の検証試験にてＬ方向に磁束が発生した場合における接着面積率と鉄損との関係を示すグラフである。 第１の検証試験にてＣ方向に磁束が発生した場合における接着面積率と鉄損との関係を示すグラフである。 第２の検証試験にて鉄損のシミュレーション対象としたステータの電磁鋼板の平面図であって、図５に示す拡大図に相当する図である。 第２の検証試験の結果を示すグラフである。

　以下、図面を参照し、本開示の一実施形態に係る回転電機を説明する。なお本実施形態では、回転電機として電動機、具体的には交流電動機、より具体的には同期電動機、より一層具体的には永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明する。この種の電動機は、例えば、電気自動車などに好適に採用される。

　図１および図２に示すように、回転電機１０は、ステータ２０と、ロータ３０と、ケース５０と、回転軸６０と、を備える。ステータ２０およびロータ３０は、ケース５０に収容される。ステータ２０は、ケース５０に固定される。
　本実施形態では、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の内側に位置するインナーロータ型を採用している。しかしながら、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の外側に位置するアウターロータ型を採用してもよい。また本実施形態では、回転電機１０が、１２極１８スロットの三相交流モータである。しかしながら、例えば極数やスロット数、相数などは適宜変更することができる。なおこの回転電機１０は、例えば、各相に実効値１０Ａ、周波数１００Ｈｚの励磁電流を印加することにより、回転数１０００ｒｐｍで回転することができる。

　ステータ２０は、ステータコア２１と、図示しない巻線と、を備える。
　ステータコア２１は、筒状（円筒状）のコアバック２２（環状体）と、複数のティース２３と、を備える。以下では、ステータコア２１（コアバック２２）の軸方向（ステータコア２１の中心軸線Ｏ方向）を単に軸方向といい、ステータコア２１（コアバック２２）の径方向（ステータコア２１の中心軸線Ｏに直交する方向）を単に径方向といい、ステータコア２１（コアバック２２）の周方向（ステータコア２１の中心軸線Ｏ周りに周回する方向）を単に周方向という。

　コアバック２２は、ステータ２０を軸方向から見た平面視において円環状である。
　複数のティース２３は、コアバック２２から径方向の内側に向けて（径方向に沿ってコアバック２２の中心軸線Ｏに向けて）突出する。複数のティース２３は、周方向に同等の間隔をあけて配置されている。本実施形態では、中心軸線Ｏを中心とする中心角２０度おきに１８個のティース２３が設けられている。複数のティース２３は、互いに同等の形状で、かつ同等の大きさである。
　前記巻線は、ティース２３に巻き回されている。前記巻線は、集中巻きされていてもよく、分布巻きされていてもよい。

　ロータ３０は、ステータ２０（ステータコア２１）に対して径方向の内側に配置されている。ロータ３０は、ロータコア３１と、複数の永久磁石３２と、を備える。
　ロータコア３１は、ステータ２０と同軸に配置される筒状（円筒状）である。ロータコア３１内には、前記回転軸６０が配置されている。回転軸６０は、ロータコア３１と一緒に回転するように、ロータコア３１に固定されている。
　複数の永久磁石３２は、ロータコア３１に固定されている。本実施形態では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極として機能する。複数組の永久磁石３２は、周方向に同等の間隔をあけて配置されている。本実施形態では、中心軸線Ｏを中心とする中心角３０度おきに１２組（全体では２４個）の永久磁石３２が設けられている。

　本実施形態では、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータが採用されている。ロータコア３１には、ロータコア３１を軸方向に貫通する複数の貫通孔３３が形成されている。複数の貫通孔３３は、複数の永久磁石３２に対応して設けられている。各永久磁石３２は、対応する貫通孔３３内に配置された状態でロータコア３１に固定されている。各永久磁石３２のロータコア３１への固定は、例えば永久磁石３２の外面と貫通孔３３の内面とを接着剤により接着すること等により、実現することができる。なお、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータに代えて表面磁石型モータを採用してもよい。

　ステータコア２１およびロータコア３１は、いずれも積層コアである。積層コアは、複数の電磁鋼板４０が積層されることで形成されている。
　なおステータコア２１およびロータコア３１それぞれの積厚は、例えば５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の外径は、例えば２５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の内径は、例えば１６５．０ｍｍとされる。ロータコア３１の外径は、例えば１６３．０ｍｍとされる。ロータコア３１の内径は、例えば３０．０ｍｍとされる。ただし、これらの値は一例であり、ステータコア２１の積厚、外径や内径、およびロータコア３１の積厚、外径や内径はこれらの値に限られない。ここで、ステータコア２１の内径は、ステータコア２１におけるティース２３の先端部を基準としている。ステータコア２１の内径は、全てのティース２３の先端部に内接する仮想円の直径である。

　ステータコア２１およびロータコア３１を形成する各電磁鋼板４０は、例えば、母材となる電磁鋼板を打ち抜き加工すること等により形成される。電磁鋼板４０としては、公知の電磁鋼板を用いることができる。電磁鋼板４０の化学組成は特に限定されない。本実施形態では、電磁鋼板４０として、無方向性電磁鋼板を採用している。無方向性電磁鋼板としては、例えば、ＪＩＳ　Ｃ　２５５２：２０１４の無方向性電磁鋼帯を採用することができる。しかしながら、電磁鋼板４０として、無方向性電磁鋼板に代えて方向性電磁鋼板を採用することも可能である。方向性電磁鋼板としては、例えば、ＪＩＳ　Ｃ　２５５３：２０１２の方向性電磁鋼帯を採用することができる。さらに、電磁鋼板４０として、無方向性電磁鋼板に代えてＦｅ系非晶質合金を採用することも可能である。Ｆｅ系非晶質合金としては、例えば、ＪＩＳ　Ｃ　２５３４：２０１７の鉄基アモルファス帯を採用することもできる。

　電磁鋼板の加工性や、積層コアの鉄損を改善するため、電磁鋼板４０の両面には、絶縁被膜が設けられている。絶縁被膜を構成する物質としては、例えば、（１）無機化合物、（２）有機樹脂、（３）無機化合物と有機樹脂との混合物、などが適用できる。無機化合物としては、例えば、（１）重クロム酸塩とホウ酸の複合物、（２）リン酸塩とシリカの複合物、などが挙げられる。有機樹脂としては、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、アクリルスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、シリコン系樹脂、フッ素系樹脂などが挙げられる。

　互いに積層される電磁鋼板４０間での絶縁性能を確保するために、絶縁被膜の厚さ（電磁鋼板４０片面あたりの厚さ）は０．１μｍ以上とすることが好ましい。
　一方で絶縁被膜が厚くなるに連れて絶縁効果が飽和する。また、絶縁被膜が厚くなるに連れて占積率が低下し、積層コアとしての性能が低下する。したがって、絶縁被膜は、絶縁性能が確保できる範囲で薄い方がよい。絶縁被膜の厚さ（電磁鋼板４０片面あたりの厚さ）は、好ましくは０．１μｍ以上５μｍ以下、さらに好ましくは０．１μｍ以上２μｍ以下である。

　電磁鋼板４０が薄くなるに連れて次第に鉄損の改善効果が飽和する。また、電磁鋼板４０が薄くなるに連れて電磁鋼板４０の製造コストは増す。そのため、鉄損の改善効果および製造コストを考慮すると電磁鋼板４０の厚さは０．１０ｍｍ以上とすることが好ましい。
　一方で電磁鋼板４０が厚すぎると、電磁鋼板４０のプレス打ち抜き作業が困難になる。そのため、電磁鋼板４０のプレス打ち抜き作業を考慮すると電磁鋼板４０の厚さは０．６５ｍｍ以下とすることが好ましい。
　また、電磁鋼板４０が厚くなると鉄損が増大する。そのため、電磁鋼板４０の鉄損特性を考慮すると、電磁鋼板４０の厚さは０．３５ｍｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは、０．２０ｍｍまたは０．２５ｍｍである。
　上記の点を考慮し、各電磁鋼板４０の厚さは、例えば、０．１０ｍｍ以上０．６５ｍｍ以下、好ましくは、０．１０ｍｍ以上０．３５ｍｍ以下、より好ましくは０．２０ｍｍや０．２５ｍｍである。なお電磁鋼板４０の厚さには、絶縁被膜の厚さも含まれる。

　ステータコア２１を形成する複数の電磁鋼板４０は、接着層４１によって接着されている。接着層４１は、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士の間に設けられている。接着層４１は、硬化した接着剤である接着部４２、４３を含む。接着剤には、例えば重合結合による熱硬化型の接着剤などが用いられる。接着剤の組成物としては、（１）アクリル系樹脂、（２）エポキシ系樹脂、（３）アクリル系樹脂およびエポキシ系樹脂を含んだ組成物などが適用可能である。このような接着剤としては、熱硬化型の接着剤の他、ラジカル重合型の接着剤なども使用可能であり、生産性の観点からは、常温硬化型の接着剤を使用することが望ましい。常温硬化型の接着剤は、２０℃～３０℃で硬化する。常温硬化型の接着剤としては、アクリル系接着剤が好ましい。代表的なアクリル系接着剤には、ＳＧＡ（第二世代アクリル系接着剤。Ｓｅｃｏｎｄ　Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ　Ａｃｒｙｌｉｃ　Ａｄｈｅｓｉｖｅ）などがある。本開示の効果を損なわない範囲で、嫌気性接着剤、瞬間接着剤、エラストマー含有アクリル系接着剤がいずれも使用可能である。なお、ここで言う接着剤は硬化前の状態を言い、接着剤が硬化した後は接着層４１となる。

　接着層４１の常温（２０℃～３０℃）における平均引張弾性率Ｅは、１５００ＭＰａ～４５００ＭＰａの範囲内とされる。接着層４１の平均引張弾性率Ｅは、１５００ＭＰａ未満であると、積層コアの剛性が低下する不具合が生じる。そのため、接着層４１の平均引張弾性率Ｅの下限値は、１５００ＭＰａ、より好ましくは１８００ＭＰａとされる。逆に、接着層４１の平均引張弾性率Ｅが４５００ＭＰａを超えると、電磁鋼板４０の表面に形成された絶縁被膜が剥がれる不具合が生じる。そのため、接着層４１の平均引張弾性率Ｅの上限値は、４５００ＭＰａ、より好ましくは３６５０ＭＰａとされる。
　なお、平均引張弾性率Ｅは、共振法により測定される。具体的には、ＪＩＳ　Ｒ　１６０２：１９９５に準拠して引張弾性率を測定する。
　より具体的には、まず、測定用のサンプル（不図示）を製作する。このサンプルは、２枚の電磁鋼板４０間を、測定対象の接着剤により接着し、硬化させて接着層４１を形成することにより、得られる。この硬化は、接着剤が熱硬化型の場合には、実操業上の加熱加圧条件で加熱加圧することで行う。一方、接着剤が常温硬化型の場合には常温下で加圧することで行う。
　そして、このサンプルについての引張弾性率を、共振法で測定する。共振法による引張弾性率の測定方法は、上述した通り、ＪＩＳ　Ｒ　１６０２：１９９５に準拠して行う。その後、サンプルの引張弾性率（測定値）から、電磁鋼板４０自体の影響分を計算により除くことで、接着層４１単体の引張弾性率が求められる。
　このようにしてサンプルから求められた引張弾性率は、積層コア全体としての平均値に等しくなるので、この数値をもって平均引張弾性率Ｅとみなす。平均引張弾性率Ｅは、その積層方向に沿った積層位置や積層コアの中心軸線回りの周方向位置で殆ど変わらないよう、組成が設定されている。そのため、平均引張弾性率Ｅは、積層コアの上端位置にある、硬化後の接着層４１を測定した数値をもってその値とすることもできる。

　接着方法としては、例えば、電磁鋼板４０に接着剤を塗布した後、加熱および圧着のいずれかまたは両方により接着する方法が採用できる。なお加熱手段は、例えば高温槽や電気炉内での加熱、または直接通電する方法等、どのような手段でも良い。

　安定して十分な接着強度を得るために、接着層４１の厚さは１μｍ以上とすることが好ましい。
　一方で接着層４１の厚さが１００μｍを超えると接着力が飽和する。また、接着層４１が厚くなるに連れて占積率が低下し、積層コアの鉄損などの磁気特性が低下する。したがって、接着層４１の厚さは１μｍ以上１００μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以上１０μｍ以下とすることが好ましい。
　なお、上記において接着層４１の厚さは、接着層４１の平均厚みを意味する。

　接着層４１の平均厚みは、１．０μｍ以上３．０μｍ以下とすることがより好ましい。接着層４１の平均厚みが１．０μｍ未満であると、前述したように十分な接着力を確保できない。そのため、接着層４１の平均厚みの下限値は、１．０μｍ、より好ましくは１．２μｍとされる。逆に、接着層４１の平均厚みが３．０μｍを超えて厚くなると、熱硬化時の収縮による電磁鋼板４０の歪み量が大幅に増えるなどの不具合を生じる。そのため、接着層４１の平均厚みの上限値は、３．０μｍ、より好ましくは２．６μｍとされる。
　接着層４１の平均厚みは、積層コア全体としての平均値である。接着層４１の平均厚みはその積層方向に沿った積層位置や積層コアの中心軸線回りの周方向位置で殆ど変わらない。そのため、接着層４１の平均厚みは、積層コアの上端位置において、円周方向１０箇所以上で測定した数値の平均値をもってその値とすることができる。

　なお、接着層４１の平均厚みは、例えば、接着剤の塗布量を変えて調整することができる。また、接着層４１の平均引張弾性率Ｅは、例えば、熱硬化型の接着剤の場合には、接着時に加える加熱加圧条件及び硬化剤種類の一方もしくは両方を変更すること等により調整することができる。

　なお本実施形態では、ロータコア３１を形成する複数の電磁鋼板４０は、かしめ５１（ダボ）によって互いに固定されている。しかしながら、ロータコア３１を形成する複数の電磁鋼板４０が、接着層４１によって互いに接着されていてもよい。
　なお、ステータコア２１やロータコア３１などの積層コアは、いわゆる回し積みにより形成されていてもよい。ただし本実施形態では、ステータコア２１は、回し積みされていない。そのため、ステータコア２１を形成する複数の電磁鋼板４０では、圧延方向が一致している。

　ここで図３および図４に示すように、本開示では、ステータコア２１において、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、接着層４１によって接着されている。図示の例では、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士は、接着のみによって固定されていて、他の手段（例えば、かしめ等）によっては固定されていない。ただし、他の手段で固定した上で、接着層４１で接着しても良い。

　図４～図５（後述する図９、図１０、図１１、図１５も同様）に示すように、本実施形態では、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士は、接着層４１によって接着されている。なお本実施形態では、電磁鋼板４０同士の間に設けられた全ての接着層４１の平面視形状は同一である。接着層４１の平面視形状とは、接着層４１が設けられた電磁鋼板４０を積層方向から見た平面視における、接着層４１の全体形状を意味する。電磁鋼板４０同士の間に設けられた全ての接着層４１の平面視形状が同一であることは、電磁鋼板４０同士の間に設けられた全ての接着層４１の平面視形状が完全に同一である場合だけを含むものではなく、実質的に同一の場合を含む。前記実質的に同一の場合は、電磁鋼板４０同士の間に設けられた全ての接着層４１の平面視形状が９０％以上の部分で共通している場合である。

　各接着層４１は、第１接着部４２と、第２接着部４３と、を含む。第１接着部４２は、コアバック２２の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に配置されている。第１接着部４２は、コアバック２２の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に沿って帯状に延びている。第２接着部４３は、ティース２３の周縁に配置されている。第２接着部４３は、ティース２３の周縁に沿って帯状に延びている。

　ここで帯状とは、帯の幅が途中で変化する形状や、帯の途中位置が分断されている形状も含む。例えば、個々の部分は丸形状や四角形状などの所定の形状を有しているが、これらが分断されることなく一方向に連続する形状や、隣接する２つの個々の部分同士は離間しているもののその離間距離が比較的僅かであり全体として（上記の個々の部分の集合として）みると帯状である形状も、一方向に延びる帯状に含まれる。帯状の接着部４２、４３では、例えば、接着部４２、４３のアスペクト比（長短辺比）が５倍以上である（長辺が短辺に比べて５倍以上の長さである）。また、接着部４２、４３が周縁に沿っていることは、接着部４２、４３が一方向に連続する形状を前提としていない。例えば、複数の接着部４２、４３が、一方向に間欠的に配置されている場合も含まれる。ただしこの場合、一方向に隣り合う一対の接着部４２、４３同士の間隔（一方向の長さ）が、一対の接着部４２、４３それぞれの大きさ（一方向の長さ）も大きくなっていることが好ましい。このような帯状の接着部４２、４３では、前記一方向が長手方向となる。帯状の接着部４２、４３の長手方向とは、例えば、アスペクト比が５倍以上である接着部４２、４３の長辺が延びる方向である。
　また、接着部４２、４３が周縁に沿っていることには、接着部４２、４３が周縁から隙間なく設けられている場合だけでなく、接着部４２、４３が、電磁鋼板４０の周縁に対して隙間をあけて設けられている場合も含まれる。なおこの場合、接着部４２、４３が周縁に沿っていることは、対象とする周縁に対して接着部４２、４３が実質的に平行に延びていることを意味する。言い換えると、接着部４２、４３が周縁に沿っていることには、接着部４２、４３が周縁に対して完全に平行な場合だけでなく、接着部４２、４３が周縁に対して例えば５度以内の傾斜を有している場合も含まれる。また、接着部４２、４３が周縁に沿っていることには、接着部４２、４３が、電磁鋼板４０の周縁に対して、一定の幅を超えた隙間をあけて設けられている場合は含まれない。具体的には、接着部４２、４３が、電磁鋼板４０の周縁から、電磁鋼板４０の板厚に相当する大きさの３倍の幅を超えない範囲に設けられている。接着部４２、４３と電磁鋼板４０の周縁との間の距離（幅）は、電磁鋼板４０の板厚以下とすることが好ましく、板厚の３倍以下であれば良い。なお前記距離が０の場合は、接着部４２、４３が電磁鋼板４０の周縁に隙間なく設けられている場合となる。

　本実施形態では、図４～図５に示すように、第１接着部４２は、コアバック２２の内周縁に配置された内側接着部４２ａと、コアバック２２の外周縁に配置された外側接着部４２ｂと、の両方を含む。内側接着部４２ａおよび外側接着部４２ｂはそれぞれ、周方向に延びている。内側接着部４２ａおよび外側接着部４２ｂは、周方向に同等の位置に配置されている。内側接着部４２ａは、外側接着部４２ｂに対して径方向の内側に配置されている。内側接着部４２ａは、周方向に間欠的に延びている。外側接着部４２ｂは、周方向に連続的に延びている。

　内側接着部４２ａは、コアバック２２の内周縁においてティース２３が配置されていない部分に配置されている。内側接着部４２ａは、周方向に間隔をあけて配置された部分接着部４２ｃを備えている。部分接着部４２ｃは、コアバック２２の内周縁において周方向に隣り合うティース２３同士の間に位置している。部分接着部４２ｃは、コアバック２２の内周縁における前記ティース２３同士の間の全長にわたって延びている。
　なお図５に示すように、内側接着部４２ａの幅は、外側接着部４２ｂの幅よりも狭くても良い。コアバック２２では、外周縁よりも内周縁で磁束が発生し易く、その内周縁において接着部の幅（面積）を小さくすることで、鉄損が低減される。

　第２接着部４３は、周方向に間欠的に配置されている。第２接着部４３は、各ティース２３に配置された複数のティース接着部４３ａを備えている。ティース接着部４３ａは、電磁鋼板４０を積層方向から見た平面視においてＵ字状である。ティース接着部４３ａは、２つの側縁部４３ｂと、１つの先端縁部４３ｃと、を備えている。２つの側縁部４３ｂは、１つのティース２３における２つの側縁に設けられている。２つの側縁部４３ｂは、周方向に間隔をあけて配置されている。各側縁部４３ｂは、径方向に帯状に延びている。１つの先端縁部４３ｃは、１つのティース２３における先端（図示の例では、径方向の内側の端）に設けられている。各側縁部４３ｂは、径方向に帯状に延びている。先端縁部４３ｃは、周方向に帯状に延びている。なお先端縁部４３ｃは、ティース２３の先端に外力が加えられたときにティース２３の先端の剥離を防止する。前記外力は、例えば、巻線をスロットに挿入するときにティース２３に加えられるおそれがある。

　本実施形態では、第１接着部４２および第２接着部４３は、周方向に交互に設けられている。図示の例では、第１接着部４２（内側接着部４２ａ）の周方向の端部と、第２接着部４３（側縁部４３ｂ）の周方向の端部と、が周方向に連なっている。第１接着部４２および第２接着部４３は、周方向に交互に全周にわたって配置されている。第１接着部４２および第２接着部４３は、２つずつ配置されている。第１接着部４２および第２接着部４３はそれぞれ、約１／４周ずつ配置されている。

　ここでＬ軸およびＣ軸を規定する。Ｌ軸およびＣ軸は、いずれもコアバック２２の中心軸（中心軸線Ｏ）に交差する仮想軸である。Ｌ軸は、磁化容易方向に延びる。なお本実施形態では、電磁鋼板は無方向性電磁鋼板であり、Ｌ軸は、圧延方向および磁化容易方向に延びる。すなわち、本実施形態では、磁化容易方向と圧延方向とが一致している。Ｃ軸は、Ｌ軸と直交（交差）する。以下、Ｌ軸が延びる方向をＬ方向といい、Ｃ軸が延びる方向をＣ方向という。

　なお本実施形態では、磁化容易方向は、１つの電磁鋼板４０に１方向のみ存在している。磁化容易方向は、例えば、（１）電磁鋼板４０の結晶粒を確認する、または、（２）電磁鋼板４０を磁気測定する、等により判別可能である。上記（１）、（２）いずれの判別方法においても、例えば、まず、ステータコア２１から測定の対象とする電磁鋼板４０を、例えば剥離する等して取り出す。
　その後、（１）の電磁鋼板４０の結晶粒を確認する方法では、例えば、反射型電子顕微鏡（ＥＢＳＤ）にて圧延面に平行方向について（１００）逆曲点図を作成し、最も強度が高い方向を磁化容易方向とすることがある（参考文献：“ＥＢＳＤ読本＝ＯＩＭを使用するにあたって＝（Ｂ４．００）”，鈴木清一著、株式会社ＴＳＬソリューションズ、URL:https://www.tsljapan.com/archives/3380）。
　一方、（２）の電磁鋼板４０を磁気測定する方法では、例えば、圧延方向から所定の角度で傾けた長方形もしくは正方形の鋼板を切り出して測定試料とし、ＪＩＳ　Ｃ　２５５６：２０１５に規定される単板試験機による電磁鋼帯の磁気測定方法に基づいて測定する方法がある。この場合、前述の測定試料を、圧延方向に対する傾斜角度を異ならせて複数準備し、複数の測定試料の測定結果を比較することで、磁化容易方向を判別することができる。
　ここで、本開示において、磁化容易方向の数を数える場合（例えば、磁化容易方向が１方向であるか２方向以上であるか）には、中心軸線Ｏ回りに１８０°反対の向きは、同一の方向（１方向）として数える。例えば、０°方向と１８０°方向は同一の方向（１方向）として数える。例えば、圧延方向に対して、中心軸線Ｏ回りの一方向に＋Ｘ°の方向と、＋（Ｘ＋１８０）°の方向は、同一の方向（１方向）として数える。

　また圧延方向は、図６および図７に例示するロールマーク４０ａによって判別可能である。図６および図７は、一般的な電磁鋼板４０Ｚを示す写真である。ただし、ステータコア２１に含まれる電磁鋼板４０においても、同様のロールマーク４０ａが確認可能である。
　ロールマーク４０ａは、電磁鋼板４０、４０Ｚの圧延時に、圧延用のロールによって電磁鋼板４０、４０Ｚの表面に設けられる線状の疵（きず）である。ロールマーク４０ａは、圧延方向に延びる筋（すじ）であるとも言える。ロールマーク４０ａは、人が目視により確認することができる。例えば、図６および図７に示す電磁鋼板４０では、紙面に対して左右方向に延びるロールマーク４０ａ（疵、筋）があることが確認可能である（例えば、ロールマーク４０ａは、図７における範囲Ｒにおいて視認し易い）。
　なお、ステータコア２１に含まれる電磁鋼板４０の圧延方向を判別する際には、例えば、ステータコア２１から電磁鋼板４０を取り出し、その後、電磁鋼板４０の表面から接着層４１を除去した状態で、電磁鋼板４０を観察すること等が好ましい。

　図４および図５に示すように、前述した２つの第１接着部４２（図４参照）は、Ｃ軸（あるいはＬ軸）を対称軸として線対称である。２つの第２接着部４３は、Ｌ軸を基準としてＣ方向に線対称である。

　さらに図５に示すように、電磁鋼板４０を複数の区間Ｓに区画する。図５に示す実施形態では４つの区間に区画している。４つの区間Ｓは、電磁鋼板４０をＬ軸とＣ軸とによって４等分に区画した各区間Ｓである。この４つの区間Ｓのうち、Ｃ軸（あるいはＬ軸）を挟んで隣り合う２つの区間は、Ｃ軸（あるいはＬ軸）対称軸として互いに線対称である。この４つの区間Ｓのうち、中心軸（中心軸線Ｏ）回りに１８０度回転した位置に位置する２つの区間は、中心軸（中心軸線Ｏ）を中心として互いに点対称である。

　ここで、４つの区間Ｓそれぞれにおいて、基準軸Ｒ、Ｃ軸側領域ＳＣおよびＬ軸側領域ＳＬを規定する。基準軸Ｒは、Ｃ軸およびＬ軸の真ん中（周方向の中心）を通る仮想線であり、本実施形態では、Ｃ軸およびＬ軸それぞれに対して４５°ずつ傾斜して延びる仮想軸である。基準軸Ｒは、Ｃ軸およびＬ軸が中心軸線Ｏ回りになす中心角を半分に分ける方向に延びる。Ｃ軸側領域ＳＣは、Ｃ軸に相対的に近い領域である。つまり、Ｃ軸側領域ＳＣに属する各位置は、Ｌ軸との距離よりもＣ軸との距離の方が近い。換言すれば、Ｃ軸側領域ＳＣは、基準軸ＲとＣ軸とに挟まれている領域である。Ｌ軸側領域ＳＬは、Ｌ軸に相対的に近い領域である。つまり、Ｌ軸側領域ＳＬに属する各位置は、Ｃ軸との距離よりもＬ軸との距離の方が近い。換言すれば、Ｌ軸側領域ＳＬは、基準軸ＲとＬ軸とに挟まれている領域である。Ｃ軸側領域ＳＣおよびＬ軸側領域ＳＬは、互いに同じ面積を有する。Ｃ軸側領域ＳＣおよびＬ軸側領域ＳＬは、基準軸Ｒを対象軸として線対称の関係である。本実施形態では、Ｃ軸側領域ＳＣを、中心軸線Ｏ回りにＣ軸からＬ軸に向かう所定の中心角の範囲内に位置する全領域とする。Ｌ軸側領域ＳＬを、中心軸線Ｏ回りにＬ軸からＣ軸に向かう所定の中心角の範囲内に位置する全領域とする。本実施形態では、Ｃ軸側領域ＳＣおよびＬ軸側領域ＳＬの中心角を４５°とする。Ｃ軸側領域ＳＣは、基準軸ＲよりもＬ軸側に位置する全領域である。Ｌ軸側領域ＳＬは、基準軸ＲよりもＣ軸側に位置する全領域である。

　ところで本願発明者は、以下の（１）、（２）の知見を見出した。
（１）コアバック２２を含むステータコア２１において、主磁束Ｍは、コアバック２２では周方向に主に発生する。コアバック２２において、主磁束Ｍが発生する方向は、周方向である。そして、コアバック２２で発生する主磁束Ｍと、Ｌ方向やＣ方向との相対的な関係は、その主磁束Ｍが発生する周方向の位置で異なる。例えば、コアバック２２のうち、Ｌ軸側に位置する部分では、主磁束ＭにおけるＣ方向の成分が多くなる。一方、コアバック２２のうち、Ｃ軸側に位置する部分では、主磁束ＭにおけるＬ方向の成分が多くなる。
（２）ティース２３を含むステータコア２１において、主磁束Ｍは、ティース２３では径方向に主に発生する。ティース２３において、主磁束Ｍが発生する方向は、径方向である。そして、ティース２３で発生する主磁束Ｍと、Ｌ方向やＣ方向との相対的な関係は、その主磁束Ｍが発生するティース２３の周方向の位置で異なる。例えば、複数のティース２３のうち、Ｌ軸側に位置するティース２３では、主磁束ＭのうちのＬ方向の成分が多くなる。一方、複数のティース２３のうち、Ｃ軸側に位置するティース２３では、主磁束ＭのうちのＣ方向の成分が多くなる。

　そこで本願発明者は、電磁鋼板４０のうち主磁束ＭがＬ方向に発生する部分を、第１部分Ｐ１と規定する。また本願発明者は、電磁鋼板４０のうち主磁束ＭがＣ方向に発生する部分を、第２部分Ｐ２と規定する。例えば、電磁鋼板４０の各部分において、主磁束ＭをＬ方向の成分とＣ方向の成分とに分解して表した場合に、電磁鋼板４０のうち、主磁束ＭのＬ方向の成分が多くなる部分を第１部分Ｐ１と規定し、主磁束ＭのＣ方向の成分が多くなる部分を第２部分Ｐ２と規定してもよい。
　そして本願発明者は、上記知見（１）、（２）に基づいて、第１部分Ｐ１および第２部分Ｐ２をそれぞれ、対象とする電磁鋼板４０の各部分を流れる主磁束Ｍの方向が相対的にＬ方向に近いかＣ方向に近いかによって規定した。本願発明者は、具体的には第１部分Ｐ１および第２部分Ｐ２を以下のように規定する（図５参照）。すなわち、第１部分Ｐ１は、＜１－１＞コアバック２２のうちＣ軸側領域ＳＣに位置する部分ＳＣ１と、＜１－２＞ティース２３のうちＬ軸側領域ＳＬに位置する部分ＳＬ１と、を含む。第２部分Ｐ２は、＜２－１＞コアバック２２のうちＬ軸側領域ＳＬに位置する部分ＳＬ２と、＜２－２＞ティース２３のうちＣ軸側領域ＳＣに位置する部分ＳＣ２と、を含む。図５に示すように、基準軸Ｒが１つのティース２３上を通過する場合、１つのティース２３が部分ＳＬ１、ＳＬ２の２つの部分に区画される。

　そして本実施形態では、前述の４つの区間Ｓの全てで、第１部分Ｐ１における接着層４１の面積が、第２部分Ｐ２における接着層４１の面積よりも小さい。
　ここで、第１部分Ｐ１における接着層４１は、＜１－１＞コアバック２２のうちＣ軸側領域ＳＣに位置する部分ＳＣ１に設けられた接着層４１と、＜１－２＞ティース２３のうちＬ軸側領域ＳＬに位置する部分ＳＬ１に設けられた接着層４１と、を含む。すなわち、第１部分Ｐ１における接着層４１は、＜１－１＞Ｃ軸側領域ＳＣ（部分ＳＣ１）における第１接着部４２と、＜１－２＞Ｌ軸側領域ＳＬ（部分ＳＬ１）における第２接着部４３と、を含む。
　また、第２部分Ｐ２における接着層４１は、＜２－１＞コアバック２２のうちＬ軸側領域ＳＬに位置する部分ＳＬ２に設けられた接着層４１と、＜２－２＞ティース２３のうちＣ軸側領域ＳＣに位置する部分ＳＣ２に設けられた接着層４１と、を含む。すなわち、第２部分Ｐ２における接着層４１は、＜２－１＞Ｌ軸側領域ＳＬ（部分ＳＬ２）における第１接着部４２と、＜２－２＞Ｃ軸側領域ＳＣ（部分ＳＣ２）における第２接着部４３と、を含む。
　なお図５に示す例では、第１部分Ｐ１、第２部分Ｐ２における電磁鋼板４０の面積、および、第１部分Ｐ１、第２部分Ｐ２における接着層４１の面積を、それぞれ、以下の表１に示すように設定することが可能である。

　さらに表１に示すように、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第１接着部４２の面積（部分ＳＣ１における接着層４１の面積）が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第１接着部４２の面積（部分ＳＬ２における接着層４１の面積）よりも小さい。また、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第２接着部４３の面積（部分ＳＣ２における接着層４１の面積）が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第２接着部４３の面積（部分ＳＬ１における接着層４１の面積）よりも大きい。

　なお図５に示す例では、各区間ＳのＬ軸側領域、Ｃ軸側領域それぞれにおける電磁鋼板４０の面積、および、各区間ＳのＬ軸側領域、Ｃ軸側領域それぞれにおける接着層４１の面積を、それぞれ、以下の表２に示すように設定することも可能である。このように、各区間Ｓで、Ｃ軸側領域ＳＣにおける接着層４１の面積と、Ｌ軸側領域ＳＬにおける接着層４１の面積と、が異なっている。

　また図示の例では、前述の４つの区間Ｓの全てで、第１接着部４２の幅が、周方向の位置によらず同等である、または、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い小さくなる。本実施形態（図４～図５参照）では、第１接着部４２を構成する複数の部分接着部４２ｃの各々、および外側接着部４２ｂの幅は、それぞれにおいて、周方向の位置によらず同等である。また、上記の複数の部分接着部４２ｃの幅は、互いに同等である。なお、他の実施形態では、複数の部分接着部４２ｃの幅は、少なくとも１つの部分接着部４２ｃにおいて他の部分接着部４２ｃと異なっていても良い。

　ここで接着部（例えば第１接着部４２）の幅とは、帯状に延びる接着部において、その接着部の延在方向（長手方向）に直交する方向の大きさである。接着部の幅が、周方向の位置によらず同等であることは、接着部の幅が、周方向の位置によらず完全に同等である場合だけでなく、接着部の幅が、周方向の位置によらず実質的に同等である場合も含む。前記実質的に同等の場合は、接着部の幅が、該当する接着部における平均幅に対して１０％前後の変動がある場合である。
　さらに図示の例では、前述の４つの区間Ｓの全てで、第２接着部４３の幅が、ティース２３の周方向の位置によらず同等である、または、周方向に沿ってＬ軸側に位置するティース２３よりもＣ軸側に位置するティース２３ほど大きくなる。なお本実施形態では、第２接着部４３の幅が、ティース２３の周方向の位置によらず同等である。

　また、Ｌ軸側領域ＳＬでは、周方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３の面積の合計が、径方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３の面積の合計よりも大きい。さらに、Ｃ軸側領域ＳＣでは、周方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３の面積の合計が、径方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３の面積の合計よりも小さい。ここで、周方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３とは、例えば、内側接着部４２ａ、外側接着部４２ｂ、先端縁部４３ｃである。径方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３とは、例えば、側縁部４３ｂである。周方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３には、周方向に平行に曲線状に延びる接着部４２、４３だけでなく、例えば、周方向に直線状に延びる接着部４２、４３なども含まれる。径方向が長手方向となる帯状の接着部４２、４３には、径方向に直線状に延びる接着部４２、４３だけでなく、例えば、径方向に曲線状に延びる接着部４２、４３なども含まれる。

　なお、接着層４１の面積とは、電磁鋼板４０において接着部４２、４３が設けられた領域の面積である。この面積は、例えば、隣り合う電磁鋼板４０を剥離した後の電磁鋼板４０の表面を撮影し、その撮影結果を画像解析することによって求められる。

　上記ステータコア２１は、例えば、図８に示す製造装置１００を用いて製造される。以下、上記ステータコア２１の製造方法について説明する。ただし、製造方法はこれに限られない。
　まず先に、製造装置１００について説明する。同製造装置１００では、コイル１０１（フープ）から電磁鋼板Ｐを矢印Ｆ方向に向かって送り出しつつ、各ステージに配置された金型により複数回の打ち抜きを行って電磁鋼板４０の形状に徐々に形成していき、電磁鋼板４０の下面に接着剤を塗布し、打ち抜いた電磁鋼板４０を積層して昇温しながら加圧接着して各接着層４１を形成する。

　製造装置１００は、コイル１０１に最も近い位置に一段目の打ち抜きステーション１１０と、この打ち抜きステーション１１０よりも電磁鋼板Ｐの搬送方向に沿った下流側に隣接配置された二段目の打ち抜きステーション１２０と、この打ち抜きステーション１２０よりもさらに下流側に隣接配置された接着剤塗布ステーション１３０と、を備えている。
　打ち抜きステーション１１０は、電磁鋼板Ｐの下方に配置された雌金型１１１と、電磁鋼板Ｐの上方に配置された雄金型１１２とを備える。
　打ち抜きステーション１２０は、電磁鋼板Ｐの下方に配置された雌金型１２１と、電磁鋼板Ｐの上方に配置された雄金型１２２とを備える。
　接着剤塗布ステーション１３０は、接着剤の塗布パターンに応じて配置された複数本のインジェクターを備える塗布器１３１を備える。

　製造装置１００は、さらに、接着剤塗布ステーション１３０よりも下流位置に積層ステーション１４０を備える。この積層ステーション１４０は、加熱装置１４１と、外周打ち抜き雌金型１４２と、断熱部材１４３と、外周打ち抜き雄金型１４４と、スプリング１４５と、を備えている。
　加熱装置１４１、外周打ち抜き雌金型１４２、断熱部材１４３は、電磁鋼板Ｐの下方に配置されている。一方、外周打ち抜き雄金型１４４及びスプリング１４５は、電磁鋼板Ｐの上方に配置されている。なお、符号２１は、ステータコアを示している。

　以上説明の構成を有する製造装置１００において、まずコイル１０１より電磁鋼板Ｐを図８の矢印Ｆ方向に順次送り出す。そして、この電磁鋼板Ｐに対し、まず打ち抜きステーション１１０による打ち抜き加工を行う。続いて、この電磁鋼板Ｐに対し、打ち抜きステーション１２０による打ち抜き加工を行う。これら打ち抜き加工により、電磁鋼板Ｐに、図２、図３に示したコアバック２２と複数のティース２３を有する電磁鋼板４０の形状を得る。ただし、この時点では完全には打ち抜かれていないので、矢印Ｆ方向に沿って次工程へと進む。次工程の接着剤塗布ステーション１３０では、塗布器１３１の前記各インジェクターから供給される接着剤が点状に塗布される。

　そして最後に、電磁鋼板Ｐは積層ステーション１４０へと送り出され、外周打ち抜き雄金型１４４により打ち抜かれて精度良く、積層される。この積層の際、電磁鋼板４０はスプリング１４５により一定の加圧力を受ける。以上説明のような、打ち抜き工程、接着剤塗布工程、積層工程、を順次繰り返すことで、所定枚数の電磁鋼板４０を積み重ねることができる。さらに、このようにして電磁鋼板４０を積み重ねて形成された積層コアは、加熱装置１４１によって例えば温度２００℃まで加熱される。この加熱により接着剤が硬化して接着層４１が形成される。
　以上の各工程により、ステータコア２１が完成する。

　本願発明者は、鋭意検討の結果、以下の知見を得た。すなわち、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、接着剤によって接着固定されたステータコア２１において、接着剤に起因して電磁鋼板４０に圧縮応力が印加され、この圧縮応力が電磁鋼板４０の磁気特性の劣化（鉄損増加量など）に影響を与えることを本願発明者は新たに見出した。この影響の程度が、電磁鋼板４０において発生する主磁束Ｍの方向に応じて異なる。より具体的には、主磁束Ｍの方向がＬ方向である場合には、主磁束Ｍの方向がＣ方向である場合に比べて、電磁鋼板４０における接着面積率が高いほど鉄損劣化率が大きく、電磁鋼板４０の単位面積あたりに印加されている圧縮応力が高いほど鉄損劣化率が大きい（後述する図１３、１４、１６参照）。

　以上の知見に基づいて、本願発明者は、コアバック２２を含むステータコア２１において、電磁鋼板４０をＬ軸およびＣ軸によって４つの区間Ｓに区画し、その４つの区間Ｓのうちの少なくとも１つの区間Ｓにおいて、主磁束Ｍが発生する方向に応じて接着層４１の面積を異ならせることに想到した。例えば、前記４つの区間Ｓにおいて、主磁束ＭがＬ方向に発生する第１部分Ｐ１における接着層４１の面積を、主磁束ＭがＣ方向に発生する第２部分Ｐ２における接着層４１の面積よりも小さくすることに本願発明者は想到した。これにより、電磁鋼板４０のうち鉄損への影響が大きい部分に接着層４１を大きく形成することに代えて、鉄損への影響が小さい部分に接着層４１を大きく形成することができる。よって、要求される保持力を確保したまま、損失の増加を抑えることができる。このような構成には、接着剤の収縮に伴う電磁鋼板４０への圧縮応力の印加に着目して初めて到達すると言える。すなわち、このような構成には、接着とは異なる方向（例えば、かしめや溶接）で電磁鋼板４０を固定する積層コアを前提としては想到し得ないと言える。

　第１接着部４２は、コアバック２２の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に配置され、主に周方向に延びる。そのため、第１接着部４２は、Ｃ軸側領域ＳＣにおいて、Ｃ方向よりもＬ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延び、Ｌ軸側領域ＳＬにおいて、Ｌ方向よりもＣ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延びる。よって、第１接着部４２については、Ｌ軸側領域ＳＬに配置される部分が多いほど、Ｃ方向に近い方向に延びる割合が高くなり、鉄損への影響が小さくなる。
　そこでこのステータコア２１において、各区間Ｓでは、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第１接着部４２の面積が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第１接着部４２の面積よりも小さい。したがって、第１接着部４２が、鉄損に与える影響を小さく抑えることができる。

　第２接着部４３は、ティース２３の周縁に配置され、主に径方向に延びる。そのため、第２接着部４３は、Ｃ軸側領域ＳＣにおいて、Ｌ方向よりもＣ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延び、Ｌ軸側領域ＳＬにおいて、Ｃ方向よりもＬ方向に近い（傾斜が緩い）方向に延びる。よって、第２接着部４３については、Ｃ軸側領域ＳＣに配置される部分が多いほど、Ｃ方向に近い方向に延びる割合が高くなり、鉄損への影響が小さくなる。
　そこでこのステータコア２１において、各区間Ｓでは、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第２接着部４３の面積が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第２接着部４３の面積よりも大きい。したがって、第２接着部４３が、鉄損に与える影響を小さく抑えることができる。

　なお、本開示の技術的範囲は前記実施形態に限定されるものではなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。

　例えば、図９に示す第１変形例に係るステータ２０Ａのように、第１接着部４２の幅が、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い小さくなる構成を採用してもよい。第２接着部４３の幅が、周方向に沿ってＬ軸側に位置するティース２３よりもＣ軸側に位置するティース２３ほど大きくなる構成を採用してもよい。ここで図９に示す第１変形例では、第１接着部４２の幅が、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い、段階的に小さくなっている。ただし、第１接着部４２の幅が、周方向に沿ってＬ軸からＣ軸に向かうに従い、連続的に小さくなってもよい。第２接着部４３についても同様に、連続的に小さくなってもよい。
　なお図９に示す拡大図では、図５に示す拡大図に対して、Ｌ軸とＣ軸との位置を入れ替えている。ここで図５に示す実施形態に係るステータ２０では、前述したように第１接着部４２の幅や第２接着部４３の幅が、周方向の位置によらず一定（同等）である。

　前記実施形態では、４つの区間全てにおいて、Ｃ軸側領域ＳＣにおける接着層４１の面積と、Ｌ軸側領域ＳＬにおける接着層４１の面積と、が異なっていて、かつ、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第１接着部４２の面積が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第１接着部４２の面積よりも小さく、かつ、Ｃ軸側領域ＳＣにおける第２接着部４３の面積が、Ｌ軸側領域ＳＬにおける第２接着部４３の面積よりも大きい。しかしながら、４つの区間Ｓの少なくとも１つが、上記条件を満たす区間Ｓである第１区間である他の構成を採用してもよい。例えば、４つの区間Ｓの１つのみが第１区間であってもよく、残りの３つの区間Ｓが、上記条件を満たさない区間Ｓであってもよい。

　前記実施形態では、平面視において、全ての接着層４１の平面視形状が同一であるとしたが、全ての接着層４１の平面視形状が同一でなくてもよい。
　前記実施形態では、全ての接着層４１が第１区間を備えているとしたが、第１区間を有する接着層４１である第１接着層を少なくとも１つ備える他の形態に適宜変更することが可能である。

　接着層４１が、第１接着部４２および第２接着部４３の両方を兼ね備えていなくてもよい。例えば、接着層４１が、第１接着部４２や第２接着部４３の一方のみを備えていてもよい。
　Ｃ軸側領域ＳＣおよびＬ軸側領域ＳＬは、上記実施形態に示した形態に限られない。各区間Ｓにおいて、Ｃ軸に相対的に近い領域をＣ軸側領域ＳＣとし、Ｃ軸側領域ＳＣと同じ面積を有し、かつＬ軸に相対的に近い領域をＬ軸側領域ＳＬとした他の形態に適宜変更することができる。

　ステータコア２１の形状は、前記実施形態で示した形態に限定されるものではない。具体的には、ステータコア２１の外径および内径の寸法、積厚、スロット数、ティース２３の周方向と径方向の寸法比率、ティース２３とコアバック２２との径方向の寸法比率、などは所望の回転電機の特性に応じて任意に設計可能である。

　前記実施形態におけるロータ３０では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成しているが、本開示はこれに限られない。例えば、１つの永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよく、３つ以上の永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよい。

　前記実施形態では、回転電機として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、回転電機の構造は、以下に例示するようにこれに限られず、更には以下に例示しない種々の公知の構造も採用可能である。
　前記実施形態では、同期電動機として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、本開示はこれに限られない。例えば、回転電機がリラクタンス型電動機や電磁石界磁型電動機（巻線界磁型電動機）であってもよい。
　前記実施形態では、交流電動機として、同期電動機を一例に挙げて説明したが、本開示はこれに限られない。例えば、回転電機が誘導電動機であってもよい。
　前記実施形態では、電動機として、交流電動機を一例に挙げて説明したが、本開示はこれに限られない。例えば、回転電機が直流電動機であってもよい。
　前記実施形態では、回転電機として、電動機を一例に挙げて説明したが、本開示はこれに限られない。例えば、回転電機が発電機であってもよい。

　前記実施形態では、本開示に係る積層コアをステータコアに適用した場合を例示したが、ロータコアに適用することも可能である。

　なおＬ軸が延びる方向（Ｌ方向）は、前述したように磁化容易方向である。ここで、磁化容易方向と圧延方向との関係は、例えば、電磁鋼板の種類によって適宜設定される。例えば、磁化容易方向が圧延方向と一致していてもよく、一致していなくてもよい。Ｌ軸が延びる方向（磁化容易方向）に磁束が発生した場合には、Ｃ軸が延びる方向に磁束が発生した場合に比べて、鉄損増加量が小さくなる。ただし、Ｌ軸が延びる方向に弾性圧縮応力が印加された場合には、Ｃ軸が延びる方向に弾性圧縮応力が印加された場合に比べて、鉄損増加量は大きくなる。また、Ｌ軸が延びる方向に塑性歪みが印加された場合も、Ｃ軸が延びる方向に塑性歪みが印加された場合に比べて、鉄損増加量が大きくなる。

　また本実施形態では、電磁鋼板４０を４つの区間Ｓに区画したが、本開示はこれに限られない。例えば、図１０および図１１に示す第２変形例に係るステータ２０Ｃのように、電磁鋼板４０を８つの区間Ｓに区画したりすることも可能である。第２変形例に係るステータ２０Ｃでは、磁化容易方向が、１つの電磁鋼板４０に２方向以上存在している。２方向の磁化容易方向は、互いに直交している。このような電磁鋼板４０において、Ｌ軸は、２方向の磁化容易方向それぞれに延びて中心軸線Ｏ上で互いに直交している。Ｌ軸（磁化容易方向）は、中心軸線Ｏ回りに等間隔に９０度おきに配置されている。Ｃ軸は、周方向に隣り合うＬ軸が中心軸線Ｏ回りになす中心角（９０度）を半分に分ける方向（４５度方向）に延びている。なお、本変形例では、Ｌ軸（磁化容易方向）は圧延方向とは一致しなくとも良い。Ｌ軸（磁化容易方向）の延びる方向は、圧延方向に対して４５°方向、１３５°方向であっても良い。また、Ｃ軸の延びる方向は、圧延方向と一致してもよく、圧延方向に対して直角である方向と一致しても良い。
　なお、磁化容易方向が１つの電磁鋼板４０に２方向存在しているか否かは、例えば、以下のように判別可能である。すなわち、前述の磁化容易方向の判別方向により、例えば、電磁鋼板４０を圧延方向に対して、複数の角度を持つように正方形もしくは長方形の測定試料を切り出す。その切りだした試料を、前記している単板試験機による電磁鋼帯の磁気測定方法により磁気測定を行うことで、磁化容易方向の存在を確認できる。

　また上記実施形態では、ステータコア２１は、回し積みされていないとしたが、回し積みされていてもよい。ステータコア２１が回し積みされているか否かは、例えば、ステータコア２１の外観を確認することで判別可能である。
　図１２は、回し積みの判別について説明するための写真である。この写真には、一般的なステータ２０Ｚが示されている。このステータ２０Ｚは、電磁鋼板４０が所定の枚数おきに回し積みされている。このステータ２０Ｚでは、ステータ２０Ｚが、第１積層体Ａ１～第６積層体Ａ６までの６つの積層体Ａ１～Ａ６を含む。各積層体Ａ１～Ａ６は、電磁鋼板４０が積層されてなる。ステータ２０Ｚは、６つの積層体Ａ１～Ａ６が積層されて構成されている。
　同一の積層体Ａ１～Ａ６を形成する電磁鋼板４０の向きは共通している。そのため、同一の積層体Ａ１～Ａ６を形成する電磁鋼板４０は、平面視において、Ｌ軸およびＣ軸が重なる。結果として、各積層体Ａ１～Ａ６の内部に配置されている接着層４１は、その接着層４１が接着する２つの電磁鋼板４０の両方に対して、第１接着層として機能し、例えば、前述した本開示における接着面積率の関係を満たす。
　一方、積層方向に隣り合う積層体Ａ１～Ａ６間では、電磁鋼板４０の向きが異なっている。そのため、積層方向に隣り合う積層体Ａ１～Ａ６を形成する電磁鋼板４０は、平面視において、Ｌ軸およびＣ軸が重ならないことがある。結果として、各積層体Ａ１～Ａ６の境界に位置している接着層４１については、どちらか一方の積層体Ａ１～Ａ６の電磁鋼板４０に対してのみ、第１接着層として機能し、例えば、前述した本開示における接着面積率の関係を満たすことがある。
　図１２に示すように、各積層体Ａ１～Ａ６の外周面の光沢は、人により視認可能な程度、各積層体Ａ１～Ａ６の境界において変化している。そのため、ステータ２０Ｚの外周面を視認することで、そのステータ２０Ｚが積層体Ａ１～Ａ６を含むか否か（すなわち、回し積みされているか否か）を判別することが可能である。

　その他、本開示の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。

　次に、上記した作用効果を検証する検証試験を実施した。

（第１の検証試験）
　本検証試験では、複数の試験片を準備した。各試験片は、同一材質の無方向性電磁鋼板である。各試験片は、一辺１００ｍｍの正方形状である。試験片がなす正方形状のうち、第１の辺は、磁化容易方向（圧延方向）であるＬ方向に平行であり、第２の辺は、圧延方向に直交する方向であるＣ方向に平行である。
　また、これらの試験片に全面にわたって間欠的に接着剤を点状に塗布した。複数の点状の接着剤は、互いに同等の形状、同等の大きさであり、かつ、互いに同間隔をあけて配置した。そして、複数の試験片ごとに、接着剤の大きさや間隔を異ならせ、試験片の表面上における接着剤の専有面積率（すなわち、接着面積率）を異ならせた。
　さらに、接着剤が塗布されていない試験片も準備した。この試験片は、鉄損の基準となる試験片である。

　上記複数の試験片それぞれにおいて、（１）磁束がＬ方向である場合の鉄損、および、（２）磁束がＣ方向である場合の鉄損をそれぞれ、測定した。
　（１）、（２）それぞれの場合において、接着面積率と鉄損との関係を示したグラフをそれぞれ図１３および図１４に示す。これらのグラフにおいて、横軸は接着面積率（％）であり、縦軸はＷ１５／５０変化率（％）である。縦軸の値が高いほど、鉄損が大きい。なお、Ｗ１５／５０とは、磁束密度の最大値が１．５Ｔで、かつ、５０Ｈｚで交番する変動磁束が発生した場合における鉄損である。

　これらのグラフから、（２）磁束がＣ方向である場合（図１４）の方が、（１）磁束がＬ方向である場合（図１３）に比べて、特に接着面積率が高いほど、鉄損が低く（半分程度に）抑えられていることが確認された。

（第２の検証試験）
　本検証試験は、ソフトウェアを用いたシミュレーションにより実施した。ソフトウェアとしては、ＪＳＯＬ株式会社製の有限要素法電磁場解析ソフトＪＭＡＧを利用した。

　本検証試験では、前提を以下のように設定した。
・１２極、１８スロット、集中巻、ＩＰＭモータ
・ステータコア外径：φ２６０ｍｍ、ロータコア外径：φ１６４ｍｍ
・供試材：３５Ａ３００
・回転数、トルク：１０００ｒｐｍ、２８．９Ｎｍ/ｍ

　以上の前提において、実施例、比較例となるステータコアをそれぞれ１つずつ設計した。実施例のステータコアでは、接着層の平面視形状が、図４および図５に示す形状となっている。一方、比較例のステータコアでは、接着層の平面視形状が、図４および図５に示す平面視形状に対して、Ｌ軸とＣ軸との位置を入れ替えた形状となっている。すなわち、図１５に示すステータ２０Ｂのように、前述の４つの区間ＳそれぞれにおけるＣ軸側領域ＳＣとＬ軸側領域ＳＬとで、接着層４１の平面視形状が入れ替わった形状となっている。

　これらの実施例、比較例についての鉄損についてシミュレーションを実施した。結果を図１６に示す。図１６において、縦軸はステータ鉄損劣化比を示している。劣化比１は、接着層がない場合であり、劣化比の値が大きくなるほど、鉄損が大きくなることを表している。

　上記グラフから、実施例の鉄損が比較例の鉄損よりも抑えられていることが確認された。

　その他、本開示の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。

１０　回転電機
２３　ティース
４０　電磁鋼板
４１　接着層
４２　第１接着部
４３　第２接着部
Ｐ１　第１部分
Ｐ２　第２部分
Ｒ　基準軸
Ｓ　区間
ＳＣ　Ｃ軸側領域
ＳＬ　Ｌ軸側領域

Claims (18)

1. 　積層された複数の電磁鋼板と、
   　積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の間に配置された複数の接着層と、を備え、
   　前記電磁鋼板は、環状体を含み、
   　前記複数の接着層のうちの少なくとも１つの接着層は、第１接着層であり、
   　前記第１接着層を前記積層方向に挟む２つの前記電磁鋼板のうちの一方の電磁鋼板において、前記環状体の中心軸に交差し磁化容易方向に延びる仮想軸をＬ軸、前記中心軸に交差し前記Ｌ軸と交差する仮想軸をＣ軸とし、かつ、前記電磁鋼板を前記Ｌ軸と前記Ｃ軸とによって前記環状体の周方向に複数の区間に区画したとき、
   　前記複数の区間のうちの少なくとも１つの区間は、第１区間であり、
   　前記第１区間では、前記電磁鋼板のうち主磁束が前記Ｌ軸方向に発生する第１部分における前記第１接着層の面積が、前記電磁鋼板のうち主磁束が前記Ｃ軸方向に発生する第２部分における前記第１接着層の面積よりも小さい、積層コア。
2. 　前記第１区間において、前記Ｃ軸に相対的に近い領域をＣ軸側領域とし、かつ前記Ｌ軸に相対的に近い領域をＬ軸側領域としたとき、
   　前記第１部分は、前記環状体のうち前記Ｃ軸側領域に位置する部分を含み、
   　前記第２部分は、前記環状体のうち前記Ｌ軸側領域に位置する部分を含む、請求項１に記載の積層コア。
3. 　前記第１接着層は、前記環状体の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に配置された第１接着部を含み、
   　前記第１区間では、前記Ｃ軸側領域における前記第１接着部の面積が、前記Ｌ軸側領域における前記第１接着部の面積よりも小さい、請求項２に記載の積層コア。
4. 　前記第１接着部は、前記環状体の内周縁および外周縁のうちの少なくとも一方に沿って帯状に延び、
   　前記第１区間では、前記第１接着部の幅が、前記周方向の位置によらず同等である、または、前記周方向に沿って前記Ｌ軸から前記Ｃ軸に向かうに従い小さくなる、請求項３に記載の積層コア。
5. 　前記第１区間では、前記第１接着部の幅が、前記周方向に沿って前記Ｌ軸から前記Ｃ軸に向かうに従い小さくなる、請求項４に記載の積層コア。
6. 　前記電磁鋼板は、前記環状体から前記環状体の径方向の内側に突出するとともに前記環状体の周方向に間隔をあけて配置された複数のティースを更に含み、
   　前記第１部分は、前記ティースのうち前記Ｌ軸側領域に位置する部分を含み、
   　前記第２部分は、前記ティースのうち前記Ｃ軸側領域に位置する部分を含む、請求項２から５のいずれか１項に記載の積層コア。
7. 　前記第１接着層は、前記ティースの周縁に配置された第２接着部を含み、
   　前記第１区間では、前記Ｃ軸側領域における前記第２接着部の面積が、前記Ｌ軸側領域における前記第２接着部の面積よりも大きい、請求項６に記載の積層コア。
8. 　前記第２接着部は、前記ティースの周縁に沿って帯状に延び、
   　前記第１区間では、前記第２接着部の幅が、前記ティースの前記周方向の位置によらず同等である、または、前記周方向に沿って前記Ｌ軸側に位置する前記ティースよりも前記Ｃ軸側に位置する前記ティースほど大きくなる、請求項７に記載の積層コア。
9. 　前記第１区間では、前記第２接着部の幅が、前記周方向に沿って前記Ｌ軸側に位置する前記ティースよりも前記Ｃ軸側に位置する前記ティースほど大きくなる、請求項８に記載の積層コア。
10. 　前記第１区間において、前記Ｃ軸および前記Ｌ軸が前記中心軸回りになす中心角を半分に分ける方向に延びる仮想軸を基準軸としたとき、
    　前記Ｃ軸側領域および前記Ｌ軸側領域は、前記基準軸を基準として前記周方向に対称の関係である、請求項２から９のいずれか１項に記載の積層コア。
11. 　前記第１接着層は、帯状の接着部を含み、
    　前記Ｌ軸側領域では、前記周方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計が、前記環状体の径方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計よりも大きく、
    　前記Ｃ軸側領域では、前記周方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計が、前記径方向が長手方向となる前記帯状の接着部の面積の合計よりも小さい、請求項２から１０のいずれか１項に記載の積層コア。
12. 　前記複数の接着層の全てが前記第１接着層である、請求項１から１１のいずれか１項に記載の積層コア。
13. 　前記複数の区間の全てが前記第１区間である、請求項１から１２のいずれか１項に記載の積層コア。
14. 　前記電磁鋼板は、無方向性電磁鋼板である、請求項１から１３のいずれか１項に記載の積層コア。
15. 　前記電磁鋼板は、方向性電磁鋼板である、請求項１から１３のいずれか１項に記載の積層コア。
16. 　前記磁化容易方向は、１つの前記電磁鋼板に１方向のみ存在し、
    　前記Ｌ軸および前記Ｃ軸は、互いに直交する、請求項１から１５のいずれか１項に記載の積層コア。
17. 　前記磁化容易方向は、１つの前記電磁鋼板に２方向以上存在し、
    　前記Ｌ軸は、２方向以上の前記磁化容易方向それぞれに延びて前記中心軸上で互いに交差し、
    　前記Ｃ軸は、前記周方向に隣り合う前記Ｌ軸が前記中心軸回りになす中心角を半分に分ける方向に延びる、請求項１から１５のいずれか１項に記載の積層コア。
18. 　請求項１から１７のいずれか１項に記載の積層コアを備える回転電機。

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