WO2023026014A1 - Inverseur a grilles mobiles pour ensemble propulsif d'aeronef, comprenant un systeme pour limiter le flambage d'un actionneur de l'inverseur - Google Patents

Inverseur a grilles mobiles pour ensemble propulsif d'aeronef, comprenant un systeme pour limiter le flambage d'un actionneur de l'inverseur Download PDF

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WO2023026014A1
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grids
actuator
buckling
reverser
fixed
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PCT/FR2022/051607
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English (en)
Inventor
Patrick André Boileau
Fabien JOURDAN
Original Assignee
Safran Nacelles
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02K—JET-PROPULSION PLANTS
    • F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
    • F02K1/54—Nozzles having means for reversing jet thrust
    • F02K1/64—Reversing fan flow
    • F02K1/70—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing
    • F02K1/72—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing the aft end of the fan housing being movable to uncover openings in the fan housing for the reversed flow

Definitions

  • Reverser with moving grids for an aircraft propulsion system comprising a system for limiting the buckling of an actuator of the reverser
  • the invention relates to the field of nacelles and thrust reversers for aircraft propulsion systems, and, more particularly, to nacelles equipped with reversers with mobile grids.
  • Thrust reversers are devices for deflecting forward the flow of air passing through the propulsion unit, so as to shorten landing distances, and to limit the stress on the brakes on the landing gear.
  • Grid inverters currently used in the aeronautical sector comprise a front frame forming with the grids a fixed part of the inverter, intended to be connected to a turbomachine casing.
  • the mobility of the grids makes it possible to reduce the length of the nacelle, and, consequently, to reduce its mass as well as the drag that it generates.
  • the invention firstly relates to a thrust reverser for an aircraft propulsion system, the reverser having a longitudinal central axis and comprising a fixed structure and a mobile system, the mobile system comprising at least one reverser cowl and at least one set of deflection gates comprising a plurality of deflection gates, the inverter also comprising an actuator equipped with a fixed part and a movable part with respect to the fixed part, so as to be able to move the system mobile in translation with respect to the fixed structure of the reverser along the longitudinal central axis, between an advanced position of direct thrust and a rearward position of reverse thrust.
  • the mobile system also comprises an inter-grid structure for limiting buckling of the actuator, the inter-grid structure being interposed between two directly consecutive deflection grids and forming a channel through which the actuator passes, the channel being bounded by a cylindrical inner surface extending circumferentially along at least a portion of a first closed director curve of the cylindrical inner surface.
  • the cylindrical inner surface then preferably extends circumferentially all along the first closed guide curve, or else is circumferentially interrupted by extending along only part of the first closed guide curve.
  • the fixed part of the actuator passes through the channel and comprises an output end of the movable part, this output end being equipped with an outer ring for limiting buckling of the actuator, the ring having an outer surface cylindrical extending circumferentially along at least a portion of a second closed guide curve of the cylindrical outer surface.
  • the cylindrical outer surface then preferably extends circumferentially all along the second closed guide curve, or else is interrupted circumferentially by extending along only part of the second closed guide curve.
  • the first and second closed guide curves are, in view along the central axis longitudinal, of the same shapes and concentric being spaced from each other by the same spacing all along them.
  • the two shapes could be different and/or the spacing could be non-constant, for example by providing that the first and second directing curves are not concentric, without departing from the scope of the invention.
  • the invention preferably provides at least one of the following optional technical characteristics, taken individually or in combination.
  • said at least one set of grids also comprises a rear structure for supporting the grids on which is fixed a rear end of the plurality of deflection grids, as well as a front structure for supporting the grids on which is fixed an end front of the plurality of deflection grids, and the inter-grid structure for limiting buckling comprises a front end and a rear end fixed respectively to the front support structure and to the rear support structure.
  • the first and second closed guide curves have a circular shape. Nevertheless, other shapes can be envisaged, such as, for example, more ovalized shapes. These shapes are generally retained so as to be identical or substantially identical to the general shape of the fixed part of the actuator, provided with its possible external equipment.
  • the cylindrical interior surface of the channel is circumferentially interrupted by extending along only a part of the first closed directing curve, so as to define several angular sectors of cylindrical interior surface, preferably two spaced angular sectors from each other, the inter-grid structure for limiting buckling being preferably made using two axial beams respectively defining the two angular sectors.
  • each of these sectors extends for example over an amplitude greater than 100°.
  • the inter-grid structure for limiting buckling is further functionalized so as to include an outer surface forming an axial sliding track for the mobile system. This makes it possible to reduce the friction forces, and to facilitate the displacement of the mobile system of the reverser between its two positions.
  • the outer buckling limiting ring is made in one piece, split, or sectorized. When it is split or sectored, its installation and replacement on the fixed part of the actuator are thereby facilitated.
  • the outer buckling limiting ring is made of an anti-friction material.
  • the actuator is a hydraulic or electric jack.
  • the invention also relates to a propulsion assembly for an aircraft, comprising a turbine engine and a nacelle equipped with a thrust reverser as described above.
  • FIG. 1 is a diagrammatic half-view in longitudinal section of a propulsion assembly, comprising a thrust reverser shown in direct thrust configuration;
  • FIG. 2 is a diagrammatic half-view in longitudinal section of the propulsion assembly shown in FIG. 1, with the reverser shown in reverse thrust configuration;
  • FIG. 3 is an exploded perspective view of part of the nacelle of the propulsion assembly shown in the preceding figures, showing in particular the elements of the thrust reverser;
  • FIG. 4 is an axial view of the rear support structures of the grids shown in the previous figure
  • FIG. 5 is a partial perspective view, in more detail, of part of the inverter shown in the preceding figures;
  • FIG. 6 is a diagrammatic half-view in longitudinal section of a rear part of the propulsion assembly shown in FIG. 1, in more detail, and still with the reverser in direct thrust configuration;
  • FIG. 7 is a diagrammatic half-view in longitudinal section of a rear part of the propulsion assembly shown in FIG. 2, in more detail, and still with the reverser in reverse thrust configuration;
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along line VI II-VII I of Figure 6;
  • FIG. 9 is a cross-sectional view similar to that of Figure 8, according to another preferred embodiment of the invention.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view similar to that of Figure 8, according to yet another preferred embodiment of the invention. Detailed Description of Embodiments
  • FIG. 1 There is shown in Figures 1 and 2 an aircraft propulsion assembly 1, having a central longitudinal axis Al.
  • front and rear are defined in relation to a general direction SI of gas flow through the propulsion assembly 1, along the axis Al when the latter generates thrust. These terms “front” and “rear” could respectively be substituted by the terms “upstream” and “downstream”, with the same meaning.
  • the propulsion assembly 1 comprises a turbine engine 2, a nacelle 3 as well as a mast (not shown), intended to connect the propulsion assembly 1 to a wing (not shown) of the aircraft.
  • the turbomachine 2 is in this example a turbofan and two-spool engine comprising, from front to rear, a fan 5, a low-pressure compressor 6, a high-pressure compressor 7, a combustion chamber 8, a high pressure turbine 9 and a low pressure turbine 10. Compressors 6 and 7, combustion chamber 8 and turbines 9 and 10 form a gas generator.
  • the turbojet engine 2 has a fan casing 11 connected to the gas generator by structural arms 12.
  • the nacelle 3 comprises a front section forming an air inlet 13, a middle section which comprises two fan cowls 14 enveloping the fan casing 11, and a rear section 15.
  • an air flow 20 enters the propulsion assembly 1 through the air inlet 13, crosses the fan 5 and then divides into a primary flow 20A and a secondary flow 20B.
  • the primary stream 20A flows in a primary stream 21A for gas circulation passing through the gas generator.
  • the secondary stream 20B flows in a secondary stream 21B surrounding the gas generator.
  • the secondary stream 21B is delimited radially inwards by a fixed internal fairing which envelops the gas generator.
  • the fixed inner fairing comprises a first section 17 belonging to the middle section 14, and a second section 18 extending rearward from the first section 17, so as to form part of the rear section 15.
  • the nacelle 3 comprises a thrust reverser 30 comprising on the one hand a fixed structure 31 integral with the fan casing 11, and on the other hand a system 29 movable with respect to the fixed structure 31.
  • the movable system 29 of the reverser 30 comprises at least one set 32' of deflection grids 32, the aforementioned movable reverser cowls 33, shutters 34 and rods 35.
  • the thrust reverser 30 is also centered on the axis Al, while like turbomachine 2.
  • FIG. 2 shows the same reverser 30 in a reverse thrust configuration.
  • the mobile inverter cowls 33 and the entire mobile system 29 are in an open position, or retracted position, in which the cowls 33 are longitudinally distant from the fixed structure 31 so as to define an opening radial of the secondary vein 21B.
  • Grids 32 extend through this radial opening.
  • the shutter flaps 34 are deployed radially in the secondary stream 21B so as to to direct the secondary flow 20B towards the grids 32, which make it possible to direct the flow thus redirected towards the front of the propulsion assembly 1, with the aim of generating a counter-thrust.
  • the grids 32 and the movable cowls 33 of the movable system 29 are represented in a so-called retracted thrust reversal position.
  • the fixed structure 31 is equipped with elements for guiding the grids 32 during their movement between the advanced and retracted positions, these elements comprising axial rails 40.
  • these elements are two rails 40 secured to an upper part of the ring, and two other rails 40 integral with a lower part of this same ring.
  • the rails 40 are fixed to the fixed structure 31 by their rear end, while their front end is fixed to another casing (not shown in FIG. 3).
  • the rails 40 thus perform a function of guiding the grids 32 during their axial displacement, but also, in thrust reversal configuration, a function of absorbing aerodynamic forces, mainly radial and tangential.
  • FIG. 3 schematically represents the grids 32, which follow one another in the circumferential direction 43. Here, they are grouped into two lateral sets each comprising several grids 32, these sets being called sets of deflection grids 32'.
  • each grid 32 is therefore intended to be fixed on its associated rear structure 45, by conventional fixing means.
  • each set of grids 32' also comprises a front structure 45' for supporting the grids, on which is fixed a front end of each of the deflection grids 32 of the set 32'.
  • These front structures 45' are also called “front grid frames”, and they each extend circumferentially all along their associated side assembly 32', according to an identical or similar angular sector. The front end of each grid 32 is therefore intended to be fixed to its associated front structure 45', by conventional fixing means.
  • the fixed structure 31 comprises members (not shown) forming radial and/or tangential and/or axial stops for the grids 32 of the assemblies 32'.
  • the set of grids 32' comprises axial inter-grid structures 47, 47' arranged between the grids 32, along the circumferential direction 43 of the nacelle and of its reverser 30.
  • These axial inter-grid structures 47, 47' are extend over the entire length or substantially the entire axial length of the assembly 32', and are therefore arranged between the grids 32, in the direction 43. With their radially outer surface 49, these axial structures 47, 47' form tracks sliding axial for the mobile system 29.
  • it can be several kinds of structures, including elements 47 ensuring the function of mechanical junction between the grids 32, and intergrid structures for limiting buckling 47 ', specific to the present invention.
  • a single inter-grid buckling limitation structure 47' is visible in FIG.
  • the fixed part 54 of the jack 52 opens towards the front of the front end of the inter-grid structure for buckling limitation 47', while the mobile part 56 of the jack 52 opens towards the rear of the rear end of the inter-grid structure 47', as can also be seen in FIGS. 6 and 7 which will be described below.
  • FIG. 6 shows the mobile system 29 of the reverser 30 in the advanced direct thrust position, in which the jack rod 56 is completely retracted into the jack cylinder 54, and the deflection grids 32, inoperative, covered by the covers fan 14.
  • FIG. 7 shows the mobile system 29 in the rearward thrust reversal position, in which the actuator rod 56 is fully extended rearward, and the deflection grids 32 rearwardly moved back to be able to generate reverse thrust function.
  • the output end 66 of the fixed part of the jack 52 is equipped with an outer ring 70 for limiting the buckling of the jack.
  • the ring 70 arranged around the jack cylinder, has a cylindrical outer surface 62' extending circumferentially all along a second closed guide curve 64', here of circular shape and also centered on the axis A2.
  • the cylindrical outer surface 62' of the intergrid structure 47' remains uninterrupted along the circumferential direction 43' of this structure 47', in relation to the axis A2.
  • the cylindrical outer surface 62' therefore continuously follows the second closed guide curve 64' in the form of a circle, being defined by a generatrix parallel to the axis A2 which follows this same curve 64'.
  • the first and second closed guide curves 64, 64' are preferably concentric and of the same shape. , the first being of larger size than the second so as to define a constant spacing 72 all along the latter in the direction 43'.
  • the outer buckling limiting ring 70 can be made in one piece, that is to say in one piece, or else preferably be split or divided into sectors to facilitate its installation and its replacement around the fixed jack cylinder. In the case where this ring 70 is divided into sectors, it may for example be two half-shells attached around the jack cylinder.
  • the ring is preferably made of a conventional antifriction material, known to those skilled in the art.
  • an antifriction coating can be provided on ring 70 to form outer surface 64', without departing from the scope of the invention.
  • the ring 70 can advantageously be replaced around the jack cylinder.
  • the ring 70 moves axially relative to the channel 60 in motion.
  • the output end 66 and the ring 70 which surrounds it are housed in the channel 60, close to a front end of the inter-grid structure 47 ' mobile.
  • FIG. 6 shows another functionality of the rear structure 45 of the set of grids 32', which consists in producing the axial connection with the reverser cowl 33, in its closed flight position.
  • the rear end of the structure 45 comprises an axial connecting member 76 in the form of an annular groove open radially outwards, cooperating with a complementary axial connecting member 78 provided on a front end of the reverser cowl 33.
  • This member 78 preferably takes the form of a radial inward projection, housed in the groove 76 for obtaining the axial coupling in the closed position of the cover 33. When the latter is opened towards its open position maintenance, the projection 78 is extracted from the groove 76.
  • the two curves 64, 64' remain circular, but the cylindrical inner surface 62 of the channel is no longer continuous. It is interrupted circumferentially by extending along only part of the first closed directing curve 64, so as to define several angular sectors of cylindrical inner surface 62a.
  • the inter-grid structure for limiting buckling 47' is preferably made using two axial beams 47'a, 47'a respectively defining the two angular sectors 62a, 62a. Each beam extends the full length of the set of grids 32', being fixed at its ends to the front and rear support structures to which the front and rear ends of the grids 32 are also fixed.
  • the surface interruptions 80 corresponding to empty portions between the two beams 47'a of the inter-grid structure 47', preferably extend over a small angular amplitude.
  • Each angular sector of cylindrical inner surface 62a can, like all of its associated beam 47'a, extend over an amplitude greater than 100°, and for example close to 180° as shown in FIG. 9.
  • the cylindrical outer surface 62' of the ring 70 by providing surface interruptions spacing angular sectors of cylindrical outer surface.
  • the two closed directing curves 64, 64' are no longer in the shape of a circle, but for example slightly oval on one side so as to take account of the general shape of the part. fixed 54 of the cylinder, provided with its external equipment such as an oil return pipe 82 and its fitting 84 for holding the cylinder of the cylinder.
  • the shape of the channel 60 and of the ring 70 can be adapted according to the general outer shape of the fixed part 54 of the cylinder 52, always while maintaining a constant radial spacing 72 in the unstressed buckling state.
  • thrust reverser 30 can alternatively have a “C” or “O” architecture.

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Abstract

L'invention se rapporte à inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d'aéronef, comprenant un système mobile à grilles de déviation (32) et un actionneur (52) permettant de déplacer un système mobile (29) entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d'inversion de poussée, le système (29) comportant également une structure inter‐grilles (47') de limitation de flambage de l'actionneur, en formant un canal (60) traversé par l'actionneur (52) et délimité par une surface intérieure cylindrique (62) s'étendant le long d'une première courbe directrice fermée (64), la partie fixe (54) de l'actionneur comprenant une extrémité (66) équipée d'une bague extérieure (70) de limitation de flambage de l'actionneur, la bague présentant une surface extérieure cylindrique (62') s'étendant le long d'une seconde courbe directrice fermée (64'), les première et seconde courbes directrices fermées (64, 64') étant de préférence de mêmes formes et concentriques en étant espacées l'une de l'autre d'un même écartement.

Description

Description
Titre : Inverseur à grilles mobiles pour ensemble propulsif d'aéronef, comprenant un système pour limiter le flambage d'un actionneur de l'inverseur
Domaine technique
L'invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d'aéronef, et, plus particulièrement, aux nacelles équipées d'inverseurs à grilles mobiles.
État de la technique antérieure
Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l'avant le flux d'air traversant l'ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d'atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs.
Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent un cadre avant formant avec les grilles une partie fixe de l'inverseur, destinée à être reliée à un carter de turbomachine.
Des développements techniques plus récents ont permis de mettre au point des inverseurs à grilles mobiles, tels que décrits par exemple dans les documents FR2981989A1, FR2999239A1, FR3002785A1 et FR3073572A1.
Par rapport à un inverseur conventionnel à grilles fixes, la mobilité des grilles permet de réduire la longueur de la nacelle, et, par conséquent, de diminuer sa masse ainsi que la traînée qu'elle génère.
L'implantation de grilles d'inverseur mobiles nécessite d'adapter la conception de nombreuses parties de l'inverseur par rapport aux solutions à grilles fixes. Parmi les adaptations requises, il existe un besoin de limiter le flambage des actionneurs, pour éviter qu'ils ne se déforment trop, au risque de provoquer leur blocage et/ou leur défaillance. Le flambage des actionneurs peut être rencontré en conditions de fatigue, et en cas de panne entraînant un effort de compression important sur l'actionneur concerné par la panne. Exposé de l'invention
L'invention a tout d'abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d'aéronef, l'inverseur présentant un axe central longitudinal et comprenant une structure fixe et un système mobile, le système mobile comprenant au moins un capot d'inverseur et au moins un ensemble de grilles de déviation comprenant une pluralité de grilles de déviation, l'inverseur comportant également un actionneur équipé d'une partie fixe et d'une partie mobile par rapport à la partie fixe, de manière à pouvoir déplacer le système mobile en translation par rapport à la structure fixe de l'inverseur selon l'axe central longitudinal, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d'inversion de poussée.
Selon l'invention, le système mobile comporte également une structure inter-grilles de limitation de flambage de l'actionneur, la structure inter-grilles étant interposée entre deux grilles de déviation directement consécutives et formant un canal traversé par l'actionneur, le canal étant délimité par une surface intérieure cylindrique s'étendant circonférentiellement le long d'au moins une partie d'une première courbe directrice fermée de la surface intérieure cylindrique. A cet égard, la surface intérieure cylindrique s'étend alors de préférence circonférentiellement tout le long de la première courbe directrice fermée, ou bien est interrompue circonférentiellement en s'étendant le long d'une partie seulement de la première courbe directrice fermée.
De plus, la partie fixe de l'actionneur traverse le canal et comprend une extrémité de sortie de la partie mobile, cette extrémité de sortie étant équipée d'une bague extérieure de limitation de flambage de l'actionneur, la bague présentant une surface extérieure cylindrique s'étendant circonférentiellement le long d'au moins une partie d'une seconde courbe directrice fermée de la surface extérieure cylindrique. A cet égard, la surface extérieure cylindrique s'étend alors de préférence circonférentiellement tout le long de la seconde courbe directrice fermée, ou bien est interrompue circonférentiellement en s'étendant le long d'une partie seulement de la seconde courbe directrice fermée.
Enfin, de préférence, dans une configuration non-contrainte en flambage de l'actionneur, les première et seconde courbes directrices fermées sont, en vue selon l'axe central longitudinal, de mêmes formes et concentriques en étant espacées l'une de l'autre d'un même écartement tout le long de celles-ci. Alternativement, les deux formes pourraient être différentes et/ou l'écartement pourrait être non-constant, par exemple en prévoyant que les première et seconde courbes directrices ne soient pas concentriques, sans sortir du cadre de l'invention.
L'invention permet ainsi de mettre à profit une structure inter-grilles pour limiter le flambage de l'actionneur, à l'aide d'une bague équipant cet actionneur et servant de butée potentielle dans un canal défini par cette même structure inter-grilles. En d'autres termes, durant le déplacement du système mobile de l'inverseur, l'amplitude d'un éventuel flambage de l'actionneur demeure maîtrisée en ne pouvant aller au-delà de la valeur de l'écartement initial entre les première et seconde courbes directrices fermées. En effet, une fois cet écartement consommé, la bague entre au contact de la surface intérieure cylindrique du canal de la structure inter-grilles, limitant ainsi le flambage de l'actionneur selon une amplitude maîtrisée.
Grâce à cette solution compacte, fiable et peu coûteuse, dans laquelle la partie mobile de l'actionneur se trouve en saillie axialement vers l'aval par rapport à l'extrémité de sortie prévue sur la partie fixe de ce même actionneur, les risques d'accélération de la fatigue ainsi que les risques d'éventuelles défaillances des actionneurs, en rapport avec le phénomène de flambage, sont avantageusement réduits.
L'invention prévoit de préférence au moins l'une des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison.
De préférence, ledit au moins un ensemble de grilles comprend également une structure arrière de support des grilles sur laquelle est fixée une extrémité arrière de la pluralité de grilles de déviation, ainsi qu'une structure avant de support des grilles sur laquelle est fixée une extrémité avant de la pluralité de grilles de déviation, et la structure inter-grilles de limitation de flambage comporte une extrémité avant et une extrémité arrière respectivement fixées sur la structure avant de support et sur la structure arrière de support. De préférence, les première et seconde courbes directrices fermées présentent une forme circulaire. Néanmoins, d'autres formes sont envisageables, comme par exemple des formes davantage ovalisées. Ces formes sont généralement retenues de manière à être identiques ou sensiblement identiques à la forme générale de la partie fixe de l'actionneur, pourvu de ses éventuels équipements extérieurs.
De préférence, la surface intérieure cylindrique du canal s'étend circonférentiellement tout le long de la première courbe directrice fermée, la structure inter-grilles de limitation de flambage étant préférentiellement réalisée d'une seule pièce.
Selon une autre possibilité, la surface intérieure cylindrique du canal est interrompue circonférentiellement en s'étendant le long d'une partie seulement de la première courbe directrice fermée, de manière à définir plusieurs secteurs angulaires de surface intérieure cylindrique, de préférence deux secteurs angulaires espacés l'un de l'autre, la structure inter-grilles de limitation de flambage étant préférentiellement réalisée à l'aide de deux poutres axiales définissant respectivement les deux secteurs angulaires. Dans cette réalisation multi-secteurs, chacun de ces secteurs s'étend par exemple sur une amplitude supérieure à 100°.
De préférence, la structure inter-grilles de limitation de flambage est davantage fonctionnalisée de manière à comporter une surface extérieure formant une piste axiale de glissement pour le système mobile. Cela permet de réduire les efforts de friction, et de faciliter le déplacement du système mobile de l'inverseur entre ses deux positions.
De préférence, la bague extérieure de limitation de flambage est réalisée d'une seule pièce, fendue, ou sectorisée. Lorsqu'elle est fendue ou sectorisée, sa mise en place et son remplacement sur la partie fixe de l'actionneur s'en trouvent facilités.
De préférence, la bague extérieure de limitation de flambage est réalisée dans un matériau antifriction.
De préférence, l'actionneur est un vérin hydraulique ou électrique.
L'invention a également pour objet un ensemble propulsif pour aéronef, comprenant une turbomachine et une nacelle équipée d'un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. Brève description des dessins
La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels :
[Fig. 1] est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d'un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée représenté en configuration de poussée directe ;
[Fig. 2] est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l'ensemble propulsif montré sur la figure 1, avec l'inverseur représenté en configuration d'inversion de poussée ;
[Fig. 3] est une vue éclatée en perspective d'une partie de la nacelle de l'ensemble propulsif montré sur les figures précédentes, montrant en particulier les éléments de l'inverseur de poussée ;
[Fig. 4] est une vue axiale des structures arrière de support des grilles montrées sur la figure précédente ;
[Fig. 5] est une vue partielle en perspective, plus détaillée, d'une partie de l'inverseur montré sur les figures précédentes ;
[Fig. 6] est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d'une partie arrière de l'ensemble propulsif montré sur la figure 1, plus détaillée, et toujours avec l'inverseur en configuration de poussée directe ;
[Fig. 7] est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d'une partie arrière de l'ensemble propulsif montré sur la figure 2, plus détaillée, et toujours avec l'inverseur en configuration d'inversion de poussée ;
[Fig. 8] est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne VI ll-VII I de la figure 6 ;
[Fig. 9] est une vue en coupe transversale similaire à celle de la figure 8, selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention ; et
[Fig. 10] est une vue en coupe transversale similaire à celle de la figure 8, selon encore un autre mode de réalisation préféré de l'invention. Description détaillée de modes de réalisation
Il est représenté sur les figures 1 et 2 un ensemble propulsif 1 d'aéronef, présentant un axe central longitudinal Al.
Par la suite, les termes « avant » et « arrière » sont définis relativement à un sens général SI d'écoulement des gaz à travers l'ensemble propulsif 1, le long de l'axe Al lorsque celui-ci génère une poussée. Ces termes « avant » et « arrière » pourraient respectivement être substitués par les termes « amont » et « aval », avec la même signification.
L'ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu'un mât (non représenté), destiné à relier l'ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l'aéronef.
La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l'avant vers l'arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d'un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12.
La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d'air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15.
En fonctionnement, un écoulement d'air 20 pénètre dans l'ensemble propulsif 1 par l'entrée d'air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s'écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s'écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l'intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s'étendant vers l'arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15.
Radialement vers l'extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la figure 1, par des capots mobiles d'inverseur formant la section arrière 15 de la nacelle 3, qui seront décrits ultérieurement.
La nacelle 3 comporte un inverseur de poussée 30 comprenant d'une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d'autre part un système 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. Le système mobile 29 de l'inverseur 30 comprend au moins un ensemble 32' de grilles de déviation 32, les capots mobiles d'inverseur 33 précités, des volets d'obturation 34 et des biellettes 35. L'inverseur de poussée 30 est également centré sur l'axe Al, tout comme la turbomachine 2.
La figure 1 montre l'inverseur 30 dans une configuration de poussée directe. Dans cette configuration, les capots mobiles 33 et l'ensemble 32' du système mobile 29 sont dans une position de fermeture, ou position avancée, dans laquelle les capots d'inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31. Dans cette même position du système mobile 29, les grilles 32 sont logées dans un espace délimité radialement par le carter de soufflante 11 d'une part, et par les capots de soufflante 14 d'autre part. En configuration de poussée directe, les volets d'obturation 34 sont rétractés au sein d'une cavité 36 (voir figure 2) formée par les capots mobiles 33. L'inverseur 30 permet ainsi de canaliser le flux secondaire 20B vers l'arrière de l'ensemble propulsif 1, de manière à générer une poussée. Ainsi, sur la figure 1, les grilles 32 et les capots mobiles 33, qui sont solidaires axialement les uns des autres, sont dans une position avancée dite de poussée directe.
La figure 2 montre le même inverseur 30 dans une configuration d'inversion de poussée. Dans cette configuration, les capots d'inverseur mobiles 33 et l'ensemble du système mobile 29 sont dans une position d'ouverture, ou position reculée, dans laquelle les capots 33 sont longitudinalement éloignés de la structure fixe 31 de manière à définir une ouverture radiale de la veine secondaire 21B. Les grilles 32 s'étendent à travers cette ouverture radiale. Dans cette configuration d'inversion de poussée, les volets d'obturation 34 sont déployés radialement dans la veine secondaire 21B de manière à diriger le flux secondaire 20B vers les grilles 32, lesquelles permettent d'orienter le flux ainsi redirigé vers l'avant de l'ensemble propulsif 1, dans le but de générer une contre- poussée. Ainsi, sur la figure 2, les grilles 32 et les capots mobiles 33 du système mobile 29 sont représentés dans une position reculée dite d'inversion de poussée.
La figure 3 représente une vue éclatée en perspective de certains éléments de la nacelle 3, parmi lesquels une partie de la structure fixe 31 de l'inverseur 30, qui présente une forme générale annulaire centrée sur l'axe Al. Plus précisément, dans ce mode de réalisation préféré de l'invention, la structure fixe 31 dispose d'une forme de courbe fermée définissant une forme générale d'anneau, suivant localement le contour extérieur de la veine secondaire 21b selon la direction circonférentielle de la nacelle 43, en rapport à l'axe Al. La structure fixe 31 est également dénommée « cadre fixe » de l'inverseur.
La structure fixe 31 est équipée d'éléments de guidage des grilles 32 lors de leur déplacement entre les positions avancée et reculée, ces éléments comprenant des rails axiaux 40. Par exemple, ce sont deux rails 40 solidaires d'une partie supérieure de l'anneau, et deux autres rails 40 solidaires d'une partie inférieure de ce même anneau. Ici, les rails 40 sont fixés à la structure fixe 31 par leur extrémité arrière, tandis que leur extrémité avant est fixée à un autre carter (non représenté sur la figure 3). Les rails 40 assurent ainsi une fonction de guidage des grilles 32 lors du déplacement axial de celles- ci, mais également, en configuration d'inversion de poussée, une fonction de reprise d'efforts aérodynamiques, principalement radiaux et tangentiels.
La figure 3 représente schématiquement les grilles 32, qui se succèdent selon la direction circonférentielle 43. Ici, elles sont regroupées en deux ensembles latéraux comprenant chacun plusieurs grilles 32, ces ensembles étant dénommés ensembles de grilles de déviation 32'.
Ainsi, chaque ensemble de grilles 32' comporte plusieurs grilles de déviation 32, et s'étend sur un secteur angulaire proche de 180°. Les deux ensembles 32' sont préférentiellement écartés latéralement l'un de l'autre au niveau de leurs extrémités en regard deux à deux, pour ménager des espaces supérieur et inférieur respectivement dédiés au passage du mât 42 et d'une poutre longitudinale inférieure 44. Chaque ensemble de grilles 32' comporte également une structure arrière 45 de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité arrière de chacune des grilles de déviation 32 de l'ensemble 32'. Ces structures arrière 45 sont également dénommées « cadres arrière de grilles », et elles s'étendent chacune circonférentiellement tout le long de leur ensemble latéral 32' associé, selon un secteur angulaire identique ou similaire comme cela est visible sur la figure 4. L'extrémité arrière de chaque grille 32 est donc destinée à être fixée sur sa structure arrière associée 45, par des moyens de fixation conventionnels. De manière analogue, chaque ensemble de grilles 32' comporte également une structure avant 45' de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité avant de chacune des grilles de déviation 32 de l'ensemble 32'. Ces structures avant 45' sont également dénommées « cadres avant de grilles », et elles s'étendent chacune circonférentiellement tout le long de leur ensemble latéral 32' associé, selon un secteur angulaire identique ou similaire. L'extrémité avant de chaque grille 32 est donc destinée à être fixée sur sa structure avant associée 45', par des moyens de fixation conventionnels.
La configuration décrite ci-dessus est particulièrement bien adaptée dans le cas d'une conception de nacelle dans laquelle les capots 18 du deuxième tronçon sont montés articulés, l'inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l'appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Néanmoins, l'étendue circonférentielle des ensembles de grilles 32' peut être aisément adaptée en fonction de la conception de l'inverseur et de la nacelle, pouvant par exemple adopter une architecture dite « en C », connue sous l'appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l'appellation anglo-saxonne « O-Duct ».
De manière connue, la structure fixe 31 comporte des organes (non représentés) formant des butées radiales et/ou tangentielles et/ou axiales pour les grilles 32 des ensembles 32'.
Sur la figure 3, les éléments de la nacelle 3 sont complétés par les capots articulés 18, 33, permettant de conférer l'architecture « en D » à la nacelle. En particulier, il a été représenté l'axe de pivot 48 associé à chaque capot d'inverseur 33, cet axe de pivot 48 étant parallèle ou sensiblement parallèle à l'axe Al, et permettant au capot 33 d'être mobile en rotation entre une position ouverte de maintenance et une position fermée de vol, représentée sur la figure 3.
La figure 5 représente de manière plus détaillée une partie de l'un des deux ensembles de grilles 32'. De préférence, les deux ensembles 32' présentent une conception identique ou similaire, en étant symétriques par rapport à un plan vertical et longitudinal passant par l'axe Al. Par conséquent, par la suite, la description qui sera faite s'appliquera indifféremment à chacun de ces deux ensembles 32'.
L'ensemble de grilles 32' comprend des structures axiales inter-grilles 47, 47' agencées entre les grilles 32, selon la direction circonférentielle 43 de la nacelle et de son inverseur 30. Ces structures axiales inter-grilles 47, 47' s'étendent sur toute la longueur ou sensiblement toute la longueur axiale de l'ensemble 32', et se trouvent donc agencés entre les grilles 32, dans la direction 43. Avec leur surface radialement extérieure 49, ces structures axiales 47, 47' forment des pistes axiales de glissement pour le système mobile 29. De plus, il peut s'agir de plusieurs sortes de structures, parmi lesquels des éléments 47 assurant la fonction de jonction mécanique entre les grilles 32, et des structures intergrilles de limitation de flambage 47', spécifiques à la présente invention. Une seule structure inter-grilles de limitation de flambage 47' est visible sur la figure 5, mais il peut en être prévu plusieurs au sein de chaque ensemble de grilles 32', de préférence autant que d'actionneurs 52 associés à chaque ensemble 32'. En effet, chaque structure 47' présente une forme creuse définissant intérieurement un canal traversé par un actionneur 52, ici un vérin hydraulique, mais qui pourrait alternativement être réalisé par un vérin électrique. Par la suite, seule la coopération entre l'une des structures intergrilles 47' et son vérin associé 52 sera décrite ci-dessous, mais il doit être compris qu'une telle coopération s'applique pour tous les autres vérins et structures inter-grilles 47' de chaque ensemble de grilles 32'.
Le vérin 52 est formé d'une partie fixe 54 comprenant le cylindre de vérin, et dont une extrémité avant est par exemple fixée sur le carter de soufflante 11. Le vérin 52 est aussi formé d'une partie mobile 56 réalisée par la tige de vérin, et dont une extrémité arrière est fixée de manière articulée sur la structure arrière de support 45. La structure inter-grilles de limitation de flambage 47' comporte une extrémité avant fixée de manière conventionnelle sur la structure avant de support 45', cette extrémité avant pouvant comporter des armatures circonférentielles 58 pour renforcer la fixation mécanique sur cette structure 45'. En outre, la structure inter-grilles de limitation de flambage 47' comporte une extrémité arrière fixée sur la structure arrière de support 45, toujours à l'aide de moyens conventionnels. Egalement, bien que cela n'ait pas été représenté, la structure inter-grilles de limitation de flambage 47' peut présenter le long de celle-ci des moyens permettant sa fixation sur les deux grilles 32 disposées de part et d'autre selon la direction circonférentielle 43.
La partie fixe 54 du vérin 52 débouche vers l'avant de l'extrémité avant de la structure inter-grilles de limitation de flambage 47', tandis que la partie mobile 56 du vérin 52 débouche vers l'arrière de l'extrémité arrière de la structure inter-grilles 47', comme cela est également visible sur les figures 6 et 7 qui vont être décrites ci-dessous.
La figure 6 représente le système mobile 29 de l'inverseur 30 en position avancée de poussée directe, dans laquelle la tige de vérin 56 est entièrement rentrée dans le cylindre de vérin 54, et les grilles de déviation 32, inopérantes, recouvertes par les capots de soufflante 14. La figure 7 représente le système mobile 29 en position reculée d'inversion de poussée, dans laquelle la tige de vérin 56 est entièrement sortie vers l'arrière, et les grilles de déviation 32 reculées vers l'arrière pour pouvoir générer la fonction d'inversion de poussée.
Sur les figures 6 à 8, il est montré la structure inter-grilles de limitation de flambage 47' avec son canal intérieur 60 orienté parallèlement à l'axe Al, et traversé par le vérin 52 également orienté parallèlement à l'axe Al. Le canal 60 est délimité par une surface intérieure cylindrique 62 s'étendant circonférentiellement tout le long d'une première courbe directrice fermée 64, ici de forme circulaire et centrée sur un axe A2 correspondant à l'axe du vérin 52 en configuration non-sollicitée mécaniquement. L'axe A2 est parallèle à l'axe Al, ou sensiblement parallèle à celui-ci. En d'autres termes, dans ce mode de réalisation préféré, la surface intérieure cylindrique 62 de la structure intergrilles 47' demeure ininterrompue tout le long d'une direction circonférentielle 43' de cette structure 47', en rapport à l'axe A2. La surface intérieure cylindrique 62 suit donc de manière continue la première courbe directrice fermée 64 en forme de cercle, en étant définie par une génératrice parallèle à l'axe A2 qui suit cette même courbe 64.
Ici, le canal 60 défini par la surface 62 s'étend de manière cylindrique préférentiellement tout le long de la structure inter-grilles 47'. La partie fixe 54 du vérin qui traverse le canal 60 comprend une extrémité 66 de sortie de la partie mobile 56, correspondant à son extrémité arrière. Dans la position avancée de poussée directe de la figure 6, cette extrémité de sortie 66 se trouve logée dans le canal 60, à proximité d'une extrémité arrière de la structure inter-grilles 47' mobile.
Selon une particularité de l'invention, l'extrémité de sortie 66 de la partie fixe du vérin 52 est équipée d'une bague extérieure 70 de limitation de flambage du vérin. La bague 70, agencée autour du cylindre de vérin, présente une surface extérieure cylindrique 62' s'étendant circonférentiellement tout le long d'une seconde courbe directrice fermée 64', ici de forme circulaire et également centrée sur l'axe A2. En d'autres termes, dans ce mode de réalisation préféré, la surface extérieure cylindrique 62' de la structure intergrilles 47' demeure ininterrompue selon la direction circonférentielle 43' de cette structure 47', en rapport à l'axe A2. La surface extérieure cylindrique 62' suit donc de manière continue la seconde courbe directrice fermée 64' en forme de cercle, en étant définie par une génératrice parallèle à l'axe A2 qui suit cette même courbe 64'.
Dans une configuration non-contrainte en flambage du vérin 52, telle que représentée sur les figures 6 à 8 en vue axiale selon les axes Al et A2, les première et seconde courbes directrices fermées 64, 64' sont de préférence concentriques et de mêmes formes, la première étant de dimension supérieure à la seconde de manière à définir un écartement constant 72 tout le long de celles-ci selon la direction 43'.
Avec une telle conception, en cas de sollicitation du vérin 52 conduisant à son flambage, ce phénomène reste maîtrisé grâce à la possible coopération entre la bague 70 et la surface intérieure 62 du canal 60. En effet, la bague 70 équipant l'extrémité de sortie 66 de la partie fixe du vérin 52 sert de butée radiale potentielle sur la structure inter-grilles 47'. Ainsi, durant le déplacement du système mobile 29 de l'inverseur vers sa position avancée de poussée directe, l'amplitude d'un éventuel flambage du vérin 52 demeure maîtrisée en ne pouvant aller au-delà de la valeur de l'écartement initial ni entre les deux courbes 64, 64'. Lorsque cet écartement 72 est consommé, la surface extérieure cylindrique 62' de la bague 70 entre au contact de la surface intérieure cylindrique 62 du canal 60, limitant ainsi le flambage du vérin à une amplitude maîtrisée et non préjudiciable. Une telle situation est schématisée en pointillés sur la figure 8.
La bague extérieure de limitation de flambage 70 peut être réalisée d'une seule pièce, c'est-à-dire monobloc, ou bien préférentiellement être fendue ou sectorisée pour faciliter son implantation et son remplacement autour du cylindre fixe de vérin. Dans le cas où cette bague 70 est sectorisée, il peut par exemple s'agir de deux demi-coquilles rapportées autour du cylindre de vérin.
Pour limiter les efforts de friction entre la structure inter-grilles 47' et la bague 70, lors d'un déplacement du système mobile 29 et en cas d'un flambage de vérin contenu par l'entrée au contact de ces éléments 47', 70, la bague est préférentiellement réalisée dans un matériau antifriction conventionnel, connu de l'homme du métier. Alternativement, seul un revêtement antifriction peut être prévu sur la bague 70 pour former la surface extérieure 64', sans sortir du cadre de l'invention. En cas d'usure, la bague 70 peut avantageusement être remplacée autour du cylindre de vérin.
Au cours du déplacement du système mobile 29 de l'inverseur vers sa position reculée d'inversion de poussée, la bague 70 se déplace axialement relativement au canal 60 en mouvement. Dans la position reculée d'inversion de poussée de la figure 7, l'extrémité de sortie 66 et la bague 70 qui l'entoure se trouvent logées dans le canal 60, à proximité d'une extrémité avant de la structure inter-grilles 47' mobile.
Tout le long d'un tronçon axial de la partie fixe 54 du vérin, qui se trouve à au moins un instant recouvert radialement par la structure inter-grilles 47' au cours de son déplacement accompagnant le changement de position du système mobile 29, c'est la bague 70 qui forme la partie la plus encombrante radialement de ce tronçon, c'est-à-dire la partie de plus grand diamètre. Cela permet à la bague 70 de constituer le point de contact privilégié du vérin 52 avec la structure inter-grilles 47', en cas de flambage du vérin. La figure 6 montre une autre fonctionnalité de la structure arrière 45 de l'ensemble de grilles 32', qui consiste à réaliser la liaison axiale avec le capot d'inverseur 33, dans sa position fermée de vol. L'extrémité arrière de la structure 45 comprend un organe de liaison axial 76 en forme de gorge annulaire ouverte radialement vers l'extérieur, coopérant avec un organe de liaison axial complémentaire 78 prévu sur une extrémité avant du capot d'inverseur 33. Cet organe 78 prend de préférence la forme d'une saillie radiale vers l'intérieur, logée dans la gorge 76 pour l'obtention de l'accouplement axial en position fermée du capot 33. Lors de l'ouverture de ce dernier vers sa position ouverte de maintenance, la saillie 78 s'extrait de la gorge 76.
Selon un autre mode de réalisation montré sur la figure 9, les deux courbes 64, 64' restent de forme circulaire, mais la surface intérieure cylindrique 62 du canal n'est plus continue. Elle est interrompue circonférentiellement en s'étendant le long d'une partie seulement de la première courbe directrice fermée 64, de manière à définir plusieurs secteurs angulaires de surface intérieure cylindrique 62a. Ici, ce sont deux secteurs angulaires 62a, 62a qui sont espacés l'une de l'autre par deux interruptions de surface 80. Dans cette configuration, la structure inter-grilles de limitation de flambage 47' est préférentiellement réalisée à l'aide de deux poutres axiales 47'a, 47'a définissant respectivement les deux secteurs angulaires 62a, 62a. Chaque poutre s'étend sur toute la longueur de l'ensemble de grilles 32', en étant fixée à ses extrémités sur les structures de support avant et arrière sur lesquelles sont également fixées les extrémités avant et arrière des grilles 32.
Les interruptions de surface 80, correspondant à des portions vides entre les deux poutres 47'a de la structure inter-grilles 47', s'étendent de préférence sur une faible amplitude angulaire. Chaque secteur angulaire de surface intérieure cylindrique 62a peut, comme toute sa poutre associée 47'a, s'étendre sur une amplitude supérieure à 100°, et par exemple proche de 180° comme représenté sur la figure 9.
Il est noté qu'un principe similaire peut être adopté pour la surface extérieure cylindrique 62' de la bague 70, en prévoyant des interruptions de surface espaçant des secteurs angulaires de surface extérieure cylindrique. Selon un autre mode de réalisation montré sur la figure 10, les deux courbes directrices fermées 64, 64' ne sont plus en forme de cercle, mais par exemple légèrement ovalisées d'un côté de manière à tenir compte de la forme générale de la partie fixe 54 du vérin, pourvue de ses équipements extérieurs comme une conduite de retour d'huile 82 et sa ferrure 84 de maintien au cylindre de vérin. Ainsi, la forme du canal 60 et de la bague 70 peut être adaptée en fonction de la forme générale extérieure de la partie fixe 54 du vérin 52, toujours en conservant un écartement radial 72 constant à l'état non-contraint en flambage.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. En particulier, les différents modes de réalisation préférés qui ont été décrits sont combinables. De plus, l'inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ».

Claims

Revendications
1. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d'aéronef, l'inverseur présentant un axe central longitudinal (Al) et comprenant une structure fixe (31) et un système mobile (29), le système mobile comprenant au moins un capot d'inverseur (33) et au moins un ensemble de grilles de déviation (32') comprenant une pluralité de grilles de déviation (32), l'inverseur comportant également un actionneur (52) équipé d'une partie fixe (54) et d'une partie (56) mobile par rapport à la partie fixe, de manière à pouvoir déplacer le système mobile (29) en translation par rapport à la structure fixe (31) de l'inverseur selon l'axe central longitudinal (Al), entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d'inversion de poussée, caractérisé en ce que le système mobile (29) comporte également une structure intergrilles (47') de limitation de flambage de l'actionneur, la structure inter-grilles étant interposée entre deux grilles de déviation (32) directement consécutives et formant un canal (60) traversé par l'actionneur (52), le canal étant délimité par une surface intérieure cylindrique (62) s'étendant circonférentiellement le long d'au moins une partie d'une première courbe directrice fermée (64), et en ce que la partie fixe (54) de l'actionneur (52) traverse le canal (60) et comprend une extrémité (66) de sortie de la partie mobile (56), cette extrémité de sortie (66) étant équipée d'une bague extérieure (70) de limitation de flambage de l'actionneur, la bague présentant une surface extérieure cylindrique (62') s'étendant circonférentiellement le long d'au moins une partie d'une seconde courbe directrice fermée (64').
2. Inverseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans une configuration non- contrainte en flambage de l'actionneur (52), les première et seconde courbes directrices fermées (64, 64') sont, en vue selon l'axe central longitudinal (Al), de mêmes formes et concentriques en étant espacées l'une de l'autre d'un même écartement (72) tout le long de celles-ci.
3. Inverseur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit au moins un ensemble de grilles (32') comprend également une structure arrière (45) de support des grilles sur laquelle est fixée une extrémité arrière de la pluralité de grilles de déviation (32), ainsi qu'une structure avant (45') de support des grilles sur laquelle est fixée une extrémité avant de la pluralité de grilles de déviation (32), et en ce que la structure intergrilles de limitation de flambage (47') comporte une extrémité avant et une extrémité arrière respectivement fixées sur la structure avant de support (45') et sur la structure arrière de support (45).
4. Inverseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et seconde courbes directrices fermées (64, 64') présentent une forme circulaire.
5. Inverseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la surface intérieure cylindrique (62) du canal (60) s'étend circonférentiellement tout le long de la première courbe directrice fermée (64), la structure inter-grilles de limitation de flambage (47') étant préférentiellement réalisée d'une seule pièce.
6. Inverseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la surface intérieure cylindrique (62) du canal (60) est interrompue circonférentiellement en s'étendant le long d'une partie seulement de la première courbe directrice fermée (64), de manière à définir plusieurs secteurs angulaires de surface intérieure cylindrique (62a), de préférence deux secteurs angulaires (62a, 62a) espacés l'une de l'autre, la structure inter-grilles de limitation de flambage (47') étant préférentiellement réalisée à l'aide de deux poutres axiales (47'a, 47'a) définissant respectivement les deux secteurs angulaires (62a, 62a).
7. Inverseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la structure inter-grilles de limitation de flambage (47') comporte une surface extérieure (49) formant une piste axiale de glissement pour le système mobile (29).
8. Inverseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la bague extérieure de limitation de flambage (70) est réalisée d'une seule pièce, fendue, ou sectorisée.
9. Inverseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'actionneur (52) est un vérin hydraulique ou électrique.
10. Ensemble propulsif (1) pour aéronef, comprenant une turbomachine (2) et une nacelle (3) équipée d'un inverseur de poussée (30) selon l'une quelconque des revendications précédentes.
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