WO2022168544A1 - 緩衝器 - Google Patents

Abstract

この緩衝器は、シリンダと、ピストンと、ピストンロッドと、隔壁部材と、減衰力発生機構と、を有する。前記減衰力発生機構は、通路の下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と；前記シート部に当接するバルブと；周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と；を有する。

Description

緩衝器

　本発明は、緩衝器に関する。
　本願は、２０２１年２月２日に、日本国に出願された特願２０２１－０１４８３６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　緩衝器には、円形のシートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造の減衰力発生機構を有するものがある（例えば、特許文献１参照）。

日本国特開２０１９－６０４０７号公報

　ところで、緩衝器においては減衰力特性のバラツキを抑制することが望まれている。

　したがって、本発明は、減衰力特性のバラツキを抑制することができる緩衝器の提供を目的とする。

　上記目的を達成するために、本発明の一態様に係る緩衝器は、ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、を有し、前記減衰力発生機構が、前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部と径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、前記シート部に当接するバルブと、周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、を有する構成とした。

　本発明の上記態様に係る緩衝器によれば、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。

本発明に係る第１実施形態の緩衝器を示す図であって、その中心軸線ＣＬを含む断面で見た断面図である。 同緩衝器の要部を示す図であって、図１のＡ部の拡大断面図である。 同緩衝器のピストン本体を、図２のＢ－Ｂ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲を網掛けで示す図であって、図２のＢ－Ｂ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第１変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第１変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における第１変形例のバネディスクを用いた場合の開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第２変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲と第２変形例のバネディスクの付勢部との関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における第２変形例のバネディスクを用いた場合の開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。 本発明に係る第２実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。 本発明に係る第３実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 本発明に係る第３実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構における開弁特性を示す特性線図であり、横軸が開口面積で縦軸が圧力を示すグラフである。 本発明に係る第４実施形態の緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。 同緩衝器の伸び側の減衰力発生機構におけるディスクバルブの受圧面積部の範囲とバネディスクとの関係を説明する図であって、図２のＣ－Ｃ線より見た下面図である。

［第１実施形態］
　本発明に係る第１実施形態を、図１～図１３に基づいて以下に説明する。

　第１実施形態の緩衝器１１は、自動車や鉄道車両等の車両のサスペンション装置に用いられる緩衝器であり、具体的には４輪自動車のサスペンション装置に用いられる緩衝器である。図１に示すように、緩衝器１１は、円筒状の内筒１５と、内筒１５よりも大径で内筒１５の外周側に設けられる有底筒状の外筒１６とを有するシリンダ１７を有している。よって、緩衝器１１は、複筒式の緩衝器である。外筒１６は、緩衝器１１の外殻をなす部分である。外筒１６と内筒１５との間は、円環筒状のリザーバ室１８となっている。シリンダ１７内には作動流体が封入されている。具体的には、内筒１５内に作動流体としての油液Ｌが封入され、リザーバ室１８に作動流体としてのガスＧと油液Ｌとが封入されている。よって、緩衝器１１は、油圧緩衝器である。

　外筒１６は、略円筒状の側壁部材２１と、側壁部材２１の軸方向の一端側を閉塞する底部材２２とを有している。側壁部材２１と底部材２２との間は、溶接等により全周にわたって固定されている。外筒１６は、側壁部材２１の軸方向における底部材２２とは反対側に開口２３が形成されている。

　緩衝器１１は、内筒１５の軸方向の一端部に嵌合されて底部材２２に載置される短尺な有蓋筒状のバルブボディ２５と、内筒１５および外筒１６の軸方向の他端部に嵌合される円環状のロッドガイド２６と、を有している。バルブボディ２５は、その外周部が、小径部分と、これよりも大径の大径部分とを有する段付き形状を有する。ロッドガイド２６は、その外周部が、小径部分と、これよりも大径の大径部分とを有する段付きの円筒形状を有する。

　内筒１５は、軸方向の一端部が、バルブボディ２５の小径部分に嵌合しており、このバルブボディ２５を介して外筒１６の底部材２２に嵌合している。また、内筒１５は、軸方向の他端部が、ロッドガイド２６の小径部分に嵌合しており、このロッドガイド２６を介して外筒１６の側壁部材２１に嵌合している。この状態で、内筒１５は、外筒１６に対して径方向の中央に位置決めされている。ここで、バルブボディ２５と底部材２２との間にあるボトム室３４は、バルブボディ２５に形成された径方向に貫通する通路溝３５を介して内筒１５と外筒１６との間に連通しており、内筒１５と外筒１６との間と同様、リザーバ室１８を構成している。

　緩衝器１１は、ロッドガイド２６の軸方向における底部材２２とは反対側に、円環状のロッドシール４１を有している。ロッドシール４１は、ゴム製の弾性部材４２に有孔円板状の金属製の剛性部材４３を埋設して形成されている。このロッドシール４１も、ロッドガイド２６と同様に側壁部材２１の内周部に嵌合されている。側壁部材２１の軸方向における底部材２２とは反対の端部には、側壁部材２１をカール加工等の加締め加工によって径方向内方に塑性変形させた加締め部４４が形成されている。ロッドシール４１は、径方向における剛性部材４３の位置が、この加締め部４４とロッドガイド２６とに挟持された位置に配置されている。ロッドシール４１は、外筒１６の開口２３を閉塞するものであり、具体的にはオイルシールである。

　ロッドシール４１は、外筒１６の側壁部材２１の内周部との隙間をシールすると共に、ロッドシール４１の内側に挿通されるピストンロッド５１との隙間をシールする。ピストンロッド５１は、ロッドシール４１によって外周側がシールされた状態で、軸方向に移動する。ロッドガイド２６は、ピストンロッド５１がロッドシール４１に対して軸方向に摺動変位するのをガイドする。

　ピストンロッド５１は、主軸部５２と、主軸部５２よりも小径の取付軸部５３とを有している。取付軸部５３には、軸方向の主軸部５２とは反対側の外周部に雄ねじ５４が形成されている。ピストンロッド５１は、取付軸部５３が内筒１５内に配置されており、主軸部５２においてロッドガイド２６およびロッドシール４１に摺接する。

　緩衝器１１は、内筒１５内に設けられるピストン６０（隔壁部材）を有している。ピストン６０は、内筒１５に摺動可能に嵌装されている。ピストン６０は、シリンダ１７内を第１室６１と第２室６２との２室に区画する隔壁部材である。第１室６１は、内筒１５内のピストン６０とロッドガイド２６との間に設けられている。第２室６２は、内筒１５内のピストン６０とバルブボディ２５との間に設けられている。第２室６２は、バルブボディ２５によって、リザーバ室１８と画成されている。言い換えれば、バルブボディ２５は、シリンダ１７内を第２室６２とリザーバ室１８との２室に分ける隔壁部材である。第１室６１および第２室６２には、作動流体としての油液Ｌが充填されている。ロッドシール４１は、外筒１６の開口２３とピストンロッド５１との間を閉塞して、内筒１５内の油液Ｌと、リザーバ室１８内のガスＧおよび油液Ｌとが外部に漏出するのを規制する。

　緩衝器１１は、軸方向一端側がピストン６０に連結されると共に、軸方向他端側がシリンダ１７の外部に延出される上記ピストンロッド５１を有している。ピストンロッド５１には、雄ねじ５４に螺合されるナット６３によってピストン６０が取付軸部５３に取り付けられている。ピストンロッド５１は、主軸部５２においてロッドガイド２６およびロッドシール４１を通って内筒１５および外筒１６から外部へと延出している。ピストンロッド５１は、主軸部５２がロッドガイド２６に案内されて、内筒１５および外筒１６に対して、ピストン６０と一体になって軸方向に移動する。第１室６１は、ピストンロッド５１が貫通するロッド側室である。第２室６２は、底部材２２側のボトム側室である。第２室６２に対しては、ピストンロッド５１は貫通していない。

　ピストン６０には、いずれもピストン６０の軸方向に平行な直線状をなして軸方向に貫通する通路６５および通路６６が形成されている。ピストン６０には、ピストン６０の周方向に等間隔で通路６５が複数形成されており、ピストン６０の周方向に等間隔で通路６６が複数形成されている。通路６５，６６は、第１室６１と第２室６２とを連通可能となっている。

　緩衝器１１は、通路６５を閉塞可能であって通路６５を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構７１を、ピストン６０の軸方向における底部材２２とは反対側の位置に有している。また、緩衝器１１は、通路６６を閉塞可能であって通路６６を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構７２を、ピストン６０の軸方向における底部材２２側の位置に有している。

　減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力が第１室６１の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６５を開く。その結果、この減衰力発生機構７１では、第２室６２の油液Ｌを、通路６５を介して第１室６１に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１の縮み行程でピストン６０が底部材２２側に向かって摺動変位するときに通路６５内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、縮み側の減衰力発生機構となっている。

　減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第１室６１を狭める方向に移動して第１室６１の圧力が第２室６２の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６６を開く。その結果、この減衰力発生機構７２は、第１室６１の油液Ｌを、通路６６を介して第２室６２に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１の伸び行程でピストン６０がロッドガイド２６側に向かって摺動変位するときに通路６６内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、伸び側の減衰力発生機構となっている。

　緩衝器１１は、内筒１５の軸方向における底部材２２側に、内筒１５に固定されるベースバルブ７０を有している。ベースバルブ７０は、シリンダ１７のボトム部分に設けられるボトムバルブである。上記バルブボディ２５は、このベースバルブ７０を構成するものであり、外筒１６に固定されるベース部材である。バルブボディ２５には、軸方向に貫通する通路８１および通路８２が形成されている。バルブボディ２５には、バルブボディ２５の周方向に等間隔で通路８１が複数形成されており、バルブボディ２５の周方向に等間隔で通路８２が複数形成されている。通路８１，８２は、第２室６２とボトム室３４（すなわちリザーバ室１８）との間を連通可能としている。言い換えれば、リザーバ室１８は、通路８１，８２を介して内筒１５内の第２室６２と連通可能に設けられている。バルブボディ２５の径方向において、複数の通路８１は、複数の通路８２よりも内側に配置されている。

　緩衝器１１は、通路８１を閉塞可能であって通路８１を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構９１を、バルブボディ２５の軸方向における底部材２２側の位置に有している。また、緩衝器１１は、通路８２を閉塞可能なサクションバルブ機構９２を、ピストン６０の軸方向における底部材２２とは反対側の位置に有している。

　減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上高くなると、通路８１を開く。その結果、この減衰力発生機構９１は、第２室６２の油液Ｌを、通路８１を介してリザーバ室１８に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１の縮み行程でピストン６０が底部材２２側に向かって摺動変位するときに通路８１内を流通する油液に抵抗力を与えて所定の減衰力を発生する、縮み側の減衰力発生機構となっている。

　サクションバルブ機構９２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第２室６２を拡げる方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも低くなると、通路８２を開く。その結果、このサクションバルブ機構９２は、リザーバ室１８の油液Ｌを、通路８２を介して第２室６２に流すことになる。サクションバルブ機構９２は、その際に実質的に減衰力を発生させることがない。なお、サクションバルブ機構９２に代えて、第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上低くなると通路８２を開いてリザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流し、その際に減衰力を発生させる減衰力発生機構を設けても良い。

　図２に示すように、ピストン６０は、ピストンロッド５１の取付軸部５３に嵌合する金属製のピストン本体１０１と、ピストン本体１０１の外周面に一体に装着されて内筒１５内を摺動する円環状の合成樹脂製の摺動部材１０２とによって構成されている。ピストン６０の中心軸線は、ピストン本体１０１の中心軸線と一致する。よって、ピストン６０の軸方向はピストン本体１０１の軸方向であり、ピストン６０の径方向はピストン本体１０１の径方向であり、ピストン６０の周方向はピストン本体１０１の周方向である。

　ピストン本体１０１は、取付軸部５３を嵌合させる嵌合穴１０５が径方向の中央に形成された有孔円板状をなしている。ピストン６０は、ピストン本体１０１の嵌合穴１０５に取付軸部５３が嵌合されることにより、ピストンロッド５１に対して径方向に位置決めされる。また、ピストン６０は、摺動部材１０２によって内筒１５内に嵌合されることで、内筒１５に対して径方向に位置決めされる。

　ピストン本体１０１は、軸方向一側である第２室６２側の端部に、嵌合穴１０５を囲むように円環状をなす内側シート部１１１を有している。また、ピストン本体１０１は、図３に示すように、この内側シート部１１１から内側シート部１１１の径方向外方に広がるバルブシート部１１２（シート部）を有している。ピストン本体１０１は、同形状のバルブシート部１１２を、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で複数、具体的には４箇所有している。内側シート部１１１および複数のバルブシート部１１２は、図２に示すように、ピストン本体１０１の軸方向の中間にある本体部１１３の軸方向一側である第２室６２側の端面１１３ａから軸方向外側に突出している。

　図３に示すように、バルブシート部１１２は、内側シート部１１１の一部である円弧状の小径部１２１と、内側シート部１１１の周方向における小径部１２１の両端部から内側シート部１１１の径方向における外方に延出する一対の延出部１２２と、これら延出部１２２の内側シート部１１１の径方向における外側端部同士を連結する円弧状の大径部１２３とを有している。一対の延出部１２２は、ピストン本体１０１の径方向において外側に向かうほどピストン本体１０１の周方向における距離が離れるように、互いに鏡面対称状に傾斜している。小径部１２１および大径部１２３は、いずれもピストン本体１０１の中心軸線を中心とする円弧状である。小径部１２１および大径部１２３は、互いに径が異なっており、小径部１２１よりも大径部１２３の方が大径となっている。バルブシート部１１２は、ピストン本体１０１の周方向において鏡面対称の形状をなしている。

　上記したように、全てのバルブシート部１１２は同形状である。よって、全ての大径部１２３も同形状であり、全ての小径部１２１も同形状である。全てのバルブシート部１１２の小径部１２１は、同一円上に、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で配置されている。全てのバルブシート部１１２の大径部１２３は、同一円上に、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で配置されている。ピストン本体１０１の軸方向における全てのバルブシート部１１２の本体部１１３とは反対側の先端面であるシート面１１２ａは、ピストン本体１０１の中心軸線に直交して広がる同一平面上に配置されている。

　バルブシート部１１２は、全周にわたって連続する閉ループ形状を有し、シート面１１２ａも全周にわたって連続する閉ループ形状を有する。本体部１１３には、全てのバルブシート部１１２のそれぞれの内側となる位置に、上記した通路６６が設けられている。よって、ピストン本体１０１には、通路６６が、バルブシート部１１２と同数である４箇所、形成されている。全ての通路６６は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向における中央に配置されている。また、全ての通路６６は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１１２のピストン本体１０１の径方向における小径部１２１よりも、大径部１２３側に寄って配置されている。

　本体部１１３には、バルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向において隣り合うもの同士の間の位置に、上記した通路６５が配置されている。本体部１１３には、隣り合うバルブシート部１１２の間の位置が、バルブシート部１１２と同数の４箇所、設けられている。通路６５は、隣り合うバルブシート部１１２の間の位置の４箇所全てに設けられている。よって、ピストン本体１０１には、通路６５が、バルブシート部１１２と同数である４箇所、形成されている。全ての通路６６と全ての通路６５とは、ピストン本体１０１の中心からの距離が同等になっている。

　以上説明の構成により、全てのバルブシート部１１２は、ピストン６０の軸方向における第２室６２側の端面を構成するピストン本体１０１の第２室６２側の端面１０１ａに、本体部１１３の第２室６２側の端面１１３ａから突出するよう設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する。全てのバルブシート部１１２を合わせると、大径部１２３の数は３箇所以上の４箇所であり、小径部１２１の数も３箇所以上の４箇所である。複数のバルブシート部１１２は、全体として非円形の花びら型をなす異形シートである。

　図２に示すように、ピストン本体１０１は、軸方向他側である第１室６１側の端部に、嵌合穴１０５を囲むように、内側シート部１１１と同様の内側シート部１３１を有している。また、ピストン本体１０１は、この内側シート部１３１から内側シート部１３１の径方向外方に広がる、バルブシート部１１２と同様のバルブシート部１３２を有している。ピストン本体１０１は、互いに同形状のバルブシート部１３２を、ピストン本体１０１の周方向に等間隔で複数、具体的にはバルブシート部１１２と同様の４箇所有している。内側シート部１３１および複数のバルブシート部１３２は、本体部１１３の軸方向他側である第１室６１側の端面１１３ｂから軸方向外側に突出している。

　複数のバルブシート部１３２は、それぞれが、小径部１２１と同様の小径部１４１と、一対の延出部１２２と同様の一対の延出部１４２と、大径部１２３と同様の大径部１４３とを有している。ピストン本体１０１の軸方向における全てのバルブシート部１３２の本体部１１３とは反対側にあるシート面１３２ｂは、ピストン本体１０１の中心軸線に直交して広がる同一平面上に配置されている。

　本体部１１３には、全てのバルブシート部１３２のそれぞれの内側となる位置に、上記した通路６５が設けられている。全ての通路６５は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向における中央に配置されている。また、全ての通路６５は、それぞれの周囲を囲むバルブシート部１３２のピストン本体１０１の径方向における小径部１４１よりも大径部１４３側に寄って配置されている。

　本体部１１３には、バルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向において隣り合うもの同士の間の位置に、上記した通路６６が配置されている。本体部１１３には、隣り合うバルブシート部１３２の間の位置が、バルブシート部１３２と同数の４箇所、設けられている。通路６６は、隣り合うバルブシート部１３２の間の位置の４箇所全てに設けられている。

　複数のバルブシート部１１２のピストン本体１０１の周方向における配置ピッチと、複数のバルブシート部１３２のピストン本体１０１の周方向における配置ピッチとは同じであり、バルブシート部１１２およびバルブシート部１３２は、互いに半ピッチ分ずれている。そして、通路６６は、ピストン本体１０１の周方向に隣り合うバルブシート部１３２とバルブシート部１３２との間に配置されており、よって、全てのバルブシート部１３２の範囲の外側に配置されている。通路６５は、ピストン本体１０１の周方向に隣り合うバルブシート部１１２とバルブシート部１１２との間に配置されており、よって、全てのバルブシート部１１２の範囲の外側に配置されている。

　以上説明の構成により、全てのバルブシート部１３２は、ピストン６０の軸方向における第１室６１側の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ｂに、本体部１１３の第１室６１側の端面１１３ｂから突出するよう設けられ、通路６５を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１４３および大径部１４３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１４１を有する。複数のバルブシート部１３２は、全体として非円形の花びら型をなす異形シートである。

　ピストン本体１０１には、表裏の区別がない。ピストン本体１０１は、第２室６２側に設けられた内側シート部および複数のバルブシート部が、内側シート部１１１および複数のバルブシート部１１２になる。そして、これらバルブシート部１１２のそれぞれの内側に配置された通路が通路６６になる。また、ピストン本体１０１は、第１室６１側に設けられた内側シート部および複数のバルブシート部が、内側シート部１３１および複数のバルブシート部１３２になる。そして、これらバルブシート部１３２のそれぞれの内側に配置された通路が通路６５になる。

　緩衝器１１は、ピストンロッド５１の軸方向におけるピストン６０とナット６３との間に、ピストン６０側から順に並んで、ディスクバルブ１５１（バルブ）と、座金１５２と、バネディスク１５３と、リテーナディスク１５４と、規制部材１５５とを有している。また、緩衝器１１は、ピストンロッド５１の軸方向におけるピストン６０とピストンロッド５１の主軸部５２との間に、ピストン６０側から順に並んで、ディスクバルブ１５７と、座金１５８と、規制部材１５９とを有している。ピストン６０、ディスクバルブ１５１、座金１５２、バネディスク１５３、リテーナディスク１５４、規制部材１５５、ディスクバルブ１５７、座金１５８および規制部材１５９は、それぞれの内周部に、取付軸部５３を嵌合させた状態で設けられており、これにより、いずれもピストンロッド５１に対して径方向に位置決めされている。ピストン６０、ディスクバルブ１５１、座金１５２、バネディスク１５３、リテーナディスク１５４、規制部材１５５、ディスクバルブ１５７、座金１５８および規制部材１５９は、それぞれの少なくとも内周側が、ピストンロッド５１の主軸部５２とナット６３とによってクランプされることで、ピストンロッド５１に対する軸方向の位置が固定されている。

　ディスクバルブ１５１は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。ディスクバルブ１５１は、有孔円板状の弾性金属板からなる平板状の単板ディスク１６１が複数枚、具体的には２枚積層されて構成されている。ディスクバルブ１５１の外径すなわち単板ディスク１６１の外径は、ピストン６０の複数のバルブシート部１１２の大径部１２３の外径よりも大きく、具体的にはシート面１１２ａの最大外径よりも大きい。ディスクバルブ１５１は、ピストン６０側の単板ディスク１６１がピストン６０のバルブシート部１１２に当接する。

　ディスクバルブ１５１は、シート面１１２ａ側の単板ディスク１６１が全てのシート面１１２ａに面接触で当接可能である。ディスクバルブ１５１は、この単板ディスク１６１が、シート面１１２ａの全周に面接触で当接することで、シート面１１２ａで囲まれた通路６６を閉塞する。ディスクバルブ１５１は、全てのバルブシート部１１２のシート面１１２ａにこのように当接することで、全ての通路６６を閉塞する。図４に網掛けで示すように、ディスクバルブ１５１は、軸方向に見て、バルブシート部１１２のシート面１１２ａの内周縁部で囲まれた、この内周縁部から内側の範囲が、通路６６を介して第１室６１の圧力を受ける受圧面積部１６２となっている。言い換えれば、ディスクバルブ１５１は、バルブシート部１１２のシート面１１２ａの内周縁部に当接する部分で囲まれた、この当接する部分から内側の範囲が、通路６６を介して第１室６１の圧力を受ける受圧面積部１６２となっている。

　図２に示すように、座金１５２は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。座金１５２は、外径がディスクバルブ１５１の外径すなわち単板ディスク１６１の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。

　図５に示すように、バネディスク１５３は、弾性金属板からなっており、取付軸部５３が嵌合される有孔円板状の基板部１７１と、基板部１７１の外周縁部から径方向外方に延出する付勢部１７２とを有している。基板部１７１は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。基板部１７１の外径は、座金１５２の外径と同等となっている。バネディスク１５３は、同形状の付勢部１７２を、基板部１７１の周方向すなわちバネディスク１５３の周方向に等間隔で複数、具体的には３箇所有している。

　付勢部１７２は、基板部１７１の周方向において鏡面対称状であり、基板部１７１の径方向において基板部１７１から離れるほど基板部１７１の周方向における幅が狭くなる先細りの形状をなしている。

　付勢部１７２は、基板部１７１の径方向において、基板部１７１側に設けられて基板部１７１と同一平面上に配置される基端板部１８１と、基板部１７１とは反対側に設けられて基板部１７１に対して傾斜して延出する脚部１８２とを有している。脚部１８２も、基板部１７１の径方向において基板部１７１から離れるほど基板部１７１の周方向における幅が狭くなる先細りの形状をなしている。脚部１８２は、基板部１７１の径方向における基端板部１８１とは反対側の先端縁部１８３が直線状をなしている。脚部１８２、すなわち付勢部１７２の先端縁部１８３は、基板部１７１の外周縁部の、この付勢部１７２の基端位置における接線方向に沿っている。

　図２に示すように、バネディスク１５３は、基板部１７１において座金１５２に当接すると共に、脚部１８２が、基板部１７１の径方向における外側ほど基板部１７１の軸方向においてディスクバルブ１５１に近づくように、基板部１７１および基端板部１８１に対して傾斜している。バネディスク１５３は、全ての付勢部１７２の先端縁部１８３側の当接部１８４においてディスクバルブ１５１に当接する。その際に、全ての付勢部１７２の脚部１８２が弾性変形する。これにより、バネディスク１５３は、ディスクバルブ１５１を複数のバルブシート部１１２の方向に押圧することになり、ディスクバルブ１５１を複数のバルブシート部１１２に当接させて通路６６を閉じた状態に保持するように付勢する。言い換えれば、バネディスク１５３は、ディスクバルブ１５１に対し、複数の通路６６を閉じた状態に保持するようにセット荷重を付与する。

　以上説明の構成により、バネディスク１５３は、バネディスク１５３の周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２を有している。

　ディスクバルブ１５１は、バネディスク１５３の付勢力に抗してバルブシート部１１２から離れると、通路６６を開放する。ピストン６０の複数のバルブシート部１１２とディスクバルブ１５１と座金１５２とバネディスク１５３とが、通路６６を閉塞可能であって通路６６を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構７２を構成している。

　減衰力発生機構７２は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６からの突出量を増やす伸び側に移動しピストン６０が第１室６１を狭める方向に移動して第１室６１の圧力が第２室６２の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６６を開く。その結果、この減衰力発生機構７２は、第１室６１の油液Ｌを、通路６６を介して第２室６２に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。ピストン６０に設けられた複数の通路６６は、このようなピストン６０の移動により、上流側となる第１室６１から下流側となる第２室６２に油液Ｌが流れ出す。減衰力発生機構７２は、通路６６の下流側となる第２室６２側に設けられており、ピストン６０の摺動によって通路６６に生じる油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる。減衰力発生機構７２は、通路６６の下流側となる第２室６２側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ａに突出するよう設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する複数のバルブシート部１１２と、バルブシート部１１２に当接するディスクバルブ１５１と、ピストン６０の周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２を有するバネディスク１５３と、を備えている。

　リテーナディスク１５４は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。リテーナディスク１５４は、外径が座金１５２の外径よりも大径かつディスクバルブ１５１の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。

　規制部材１５５は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。規制部材１５５は、外径がリテーナディスク１５４の外径よりも小径かつ座金１５２の外径よりも大径の有孔円板状の金属環からなっている。規制部材１５５は、ディスクバルブ１５１を構成する単板ディスク１６１、バネディスク１５３およびリテーナディスク１５４よりも厚さが厚く、剛性が高い。

　リテーナディスク１５４および規制部材１５５は、ディスクバルブ１５１の開方向の所定以上の変形を、バネディスク１５３およびディスクバルブ１５１に当接して抑制する。

　ディスクバルブ１５７は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。ディスクバルブ１５７は、有孔円板状の弾性金属板からなる平板状の単板ディスク１９１が複数枚、具体的には３枚積層されて構成されている。ディスクバルブ１５７の外径は、ピストン６０の複数のバルブシート部１３２の大径部１４３の外径よりも大きく、具体的にはシート面１３２ｂの最大外径よりも大きい。ディスクバルブ１５７は、ピストン６０側の単板ディスク１９１がピストン６０のバルブシート部１３２に当接する。

　ディスクバルブ１５７は、シート面１３２ｂ側の単板ディスク１９１が全てのシート面１３２ｂに面接触で当接可能である。ディスクバルブ１５７は、この単板ディスク１９１が、シート面１３２ｂの全周に面接触で当接することで、シート面１３２ｂで囲まれた通路６５を閉塞する。ディスクバルブ１５７は、全てのバルブシート部１３２のシート面１３２ｂにこのように当接することで、全ての通路６５を閉塞する。

　ディスクバルブ１５７は、軸方向に見て、バルブシート部１３２のシート面１３２ｂの内周縁部で囲まれた、この内周縁部から内側の範囲が、通路６５を介して第２室６２の圧力を受ける受圧面積部１９２となっている。言い換えれば、ディスクバルブ１５７は、バルブシート部１３２のシート面１３２ｂの内周縁部に当接する部分で囲まれた、この当接する部分から内側の範囲が、通路６５を介して第２室６２の圧力を受ける受圧面積部１９２となっている。

　座金１５８は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。座金１５８は、外径がディスクバルブ１５７の外径よりも小径の有孔円板状の弾性金属板からなっている。

　規制部材１５９は、外径が全周にわたって一定であり、内径が全周にわたって一定であり、径方向の幅が全周にわたって一定である。規制部材１５９は、外径がディスクバルブ１５７の外径よりも小径かつ座金１５８の外径よりも大径の有孔円板状の金属環からなっている。規制部材１５９は、ディスクバルブ１５７を構成する単板ディスク１９１よりも厚さが厚く剛性が高い。

　ディスクバルブ１５７はバルブシート部１３２から離れると、通路６５を開放する。ピストン６０の複数のバルブシート部１３２とディスクバルブ１５７と座金１５８とが、通路６５を閉塞可能であって通路６５を通る油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる、縮み側の減衰力発生機構７１を構成している。

　減衰力発生機構７１は、ピストンロッド５１が内筒１５および外筒１６内への進入量を増やす縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力が第１室６１の圧力よりも所定値以上高くなると、通路６５を開く。その結果、この減衰力発生機構７１は、第２室６２の油液Ｌを、通路６５を介して第１室６１に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。ピストン６０に設けられた複数の通路６５は、このようなピストン６０の移動により、上流側となる第２室６２から下流側となる第１室６１に油液が流れ出す。減衰力発生機構７１は、通路６５の下流側となる第１室６１側に設けられ、ピストン６０の摺動によって通路６５に生じる油液Ｌの流れを抑制して減衰力を発生させる。減衰力発生機構７１は、通路６５の下流側となる第１室６１側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ｂに突出するよう設けられ、通路６５を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１４３および大径部１４３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１４１を有する複数のバルブシート部１３２と、バルブシート部１３２に当接するディスクバルブ１５７と、を有する。

　図１に示すように、ベースバルブ７０は、バルブボディ２５の軸方向における底部材２２側に、バルブボディ２５に当接することで通路８１を閉塞可能な円環状のディスクバルブ２０１を有している。ディスクバルブ２０１は、有孔円板状の弾性金属板からなる単板ディスクが複数枚積層されて構成されている。

　ディスクバルブ２０１とバルブボディ２５とは、ディスクバルブ２０１がバルブボディ２５から離間すると開弁して通路８１を介して第２室６２とボトム室３４すなわちリザーバ室１８とを連通させる。ディスクバルブ２０１とバルブボディ２５とが、通路８１に設けられて減衰力を発生させる減衰力発生機構９１を構成している。

　ベースバルブ７０は、バルブボディ２５の軸方向の底部材２２とは反対側に、バルブボディ２５に当接することで通路８２を閉塞可能な有孔円板状の弾性金属板からなるディスクバルブ２０２を有している。

　ディスクバルブ２０２には、通路８１を第２室６２に常時連通させる通路を形成する図示略の貫通穴が、ディスクバルブ２０２を軸方向に貫通して形成されている。ディスクバルブ２０２とバルブボディ２５とは、ディスクバルブ２０２がバルブボディ２５から離間すると開弁して通路８２を介してボトム室３４すなわちリザーバ室１８と第２室６２との間を連通させる。ディスクバルブ２０２とバルブボディ２５とが、通路８２に設けられるサクションバルブ機構９２を構成している。

　減衰力発生機構９１は、ピストンロッド５１が縮み側に移動しピストン６０が第２室６２を狭める方向に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力よりも所定値以上高くなると、ディスクバルブ２０１が通路８１を開く。その結果、この減衰力発生機構９１は、第２室６２の油液Ｌを、ディスクバルブ２０２の貫通穴内の通路および通路８１を介してボトム室３４すなわちリザーバ室１８に流すことになり、その際に減衰力を発生させる。

　サクションバルブ機構９２は、ピストンロッド５１が伸び側に移動しピストン６０が第１室６１側に移動して第２室６２の圧力がリザーバ室１８の圧力より低下すると、ディスクバルブ２０２が通路８２を開いてリザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流すことになる。サクションバルブ機構９２は、リザーバ室１８の油液Ｌを通路８２を介して第２室６２に流す際に、リザーバ室１８から第２室６２内に実質的に減衰力を発生させずに油液Ｌを流す。

　第１実施形態において、伸び側の減衰力発生機構７２は、図５および図６に示すように軸方向に沿って見た場合、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、バネディスク１５３の付勢部１７２の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。そして、減衰力発生機構７２は、当接部１８４のピストン本体１０１に対する回転方向位置によって受圧面積部１６２と当接部１８４とが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。すなわち、バネディスク１５３の全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積は、バネディスク１５３をピストン６０に対して回転させることにより変化することになるが、減衰力発生機構７２は、この総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。より詳しくは、減衰力発生機構７２は、ラップ代変化率が２０％以下になるよう形成されている。

　また、第１実施形態において、減衰力発生機構７２は、ピストン６０に対するバネディスク１５３の回転方向において、一の通路６６と一の付勢部１７２とが重なる基準位置から、全ての付勢部１７２がそれぞれ最も近い通路６６から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度θが所定の範囲になるように形成されている。

　この最大位相差角度θは、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、第１の通路６６と第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である。

　言い換えれば、この最大位相差角度θは、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、第１の通路６６と第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差と、他の全ての付勢部１７２におけるそれぞれ回転方向前方にある通路６６との位相差のうちの最小値とが一致するまで、最大限回転させた場合の回転角度である。

　より詳しくは、減衰力発生機構７２は、最大位相差角度θが１５度以下となっている。

　第１実施形態では、図５に示すように、ピストン６０が同形状のバルブシート部１１２を等間隔で４箇所有しており、バネディスク１５３が同形状の付勢部１７２を等間隔で３箇所有している。そして、ピストン６０に対しバネディスク１５３を、図５における紙面上側の第１の通路６６と図５における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図６に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度となっている。また、第１実施形態では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が２０％以下の０．４％となっている。

　図７は、第１実施形態において、ピストン６０に対し、図５に示すようにバネディスク１５３が基準位置にある状態と、図６に示すように基準位置から最大位相差角度θである１５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第１実施形態では、ピストン６０に対し、図７に符号Ｘ１で示すバネディスク１５３が基準位置にある状態の開弁特性と、図７に符号Ｘ２で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。

　ここで、図８に示す第１変形例のように、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ａをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ａとすることもできる。このバネディスク１５３Ａは、同形状の付勢部１７２を基板部１７１の周方向に等間隔で４箇所有している。このバネディスク１５３Ａも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２の先端縁部１８３側の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。

　そして、図８に示すように、ピストン６０に対しバネディスク１５３Ａを、図８における紙面上側の第１の通路６６と図８における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図９に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが４５度となっている。

　また、この構成では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、１００％となっている。すなわち、図８では、この接触部分の総面積が当接部１８４の４箇所分の接触面積であって最大値となり、図９では、全ての当接部１８４が受圧面積部１６２と接触せず、この接触部分の総面積は最小値の０となって、ラップ代変化率は１００％となっている。

　図１０は、この構成において、ピストン６０に対し、図８に示すようにバネディスク１５３Ａが基準位置にある状態と、図９に示すように基準位置から最大位相差角度θである４５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。この構成の場合、ピストン６０に対し、図１０に符号Ｘ３で示すバネディスク１５３Ａが基準位置にある状態の開弁特性と、図１０に符号Ｘ４で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性とで、開弁特性の一致度は、比較的高いものの第１実施形態よりも低い。

　また、図１１に示す第２変形例のように、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｂをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｂとすることもできる。このバネディスク１５３Ｂは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｂを基板部１７１の周方向に等間隔で８箇所有している。付勢部１７２Ｂも、先端縁部１８３Ｂ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｂとなっている。このバネディスク１５３Ｂも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｂの先端縁部１８３Ｂ側の当接部１８４Ｂの少なくとも一部が重なるように配置されている。

　そして、図１１に示すように、ピストン６０に対しバネディスク１５３Ｂを、図１１における紙面上側の第１の通路６６と図１１における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｂとの位相が一致する基準位置から、図１２に示すように、この第１の付勢部１７２Ｂをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｂも第１の付勢部１７２Ｂと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６に対する位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが２２．５度となっている。

　また、この構成では、全ての当接部１８４Ｂの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が５０％となっている。すなわち、図１２では、この接触部分の総面積が当接部１８４Ｂの８箇所分の接触面積であって最大値となり、図１１では、この接触部分の総面積が当接部１８４Ｂの４箇所分の接触面積で最小値となって、ラップ代変化率は５０％となっている。

　図１３は、この構成において、ピストン６０に対し、図１１に示すようにバネディスク１５３Ｂが基準位置にある状態と、図１２に示すように基準位置から最大位相差角度θである２２．５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。この構成の場合、ピストン６０に対し、図１３に符号Ｘ５で示すバネディスク１５３Ｂが基準位置にある状態の開弁特性と、図１３に符号Ｘ６で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性とで、開弁特性の一致度は、第１実施形態よりは低いものの第１変形例よりは高い。

　上記特許文献１には、円形のシートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造の減衰力発生機構を有する緩衝器が記載されている。ところで、非円形の異形シートにディスクを当接させる構造の減衰力発生機構において、減衰力特性の調整のため、複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与するようにすると、異形シートと複数の付勢部との位相によって減衰力特性が変化してしまう可能性がある。また、これを回避するために異形シートと複数の付勢部との位相の管理を行うと、コスト増加につながってしまう。よって、異形シートにディスクを当接させると共に複数の付勢部でディスクにセット荷重を付与する構造においても、異形シートと複数の付勢部との位相の管理を行うことなく、製品毎の減衰力特性のバラツキを抑制することが望まれている。

　減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、通路６６の下流側となる第２室６２側のピストン６０の端面を構成するピストン本体１０１の端面１０１ａに突出するように設けられ、通路６６を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部１２３および大径部１２３とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部１２１を有する複数のバルブシート部１１２と、複数のバルブシート部１１２に当接するディスクバルブ１５１と、周方向に等間隔に設けられ、ディスクバルブ１５１をバルブシート部１１２の方向へ付勢する同じ形状の複数の付勢部１７２，１７２Ｂと、を有している。このように、複数のバルブシート部１１２の大径部１２３を同じ形状にすると共に等間隔で配置し、小径部１２１も等間隔で配置すると共に、付勢部１７２，１７２Ｂを同じ形状にすると共に等間隔で配置している。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２，１７２Ｂとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキを抑制し、減衰力特性の安定化を図ることができる。

　減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、ディスクバルブ１５１が、バルブシート部１１２の内周縁部から内側の受圧面積部１６２に、付勢部１７２，１７２Ｂのディスクバルブ１５１と当接する当接部１８４，１８４Ｂの少なくとも一部が重なるように配置され、当接部１８４，１８４Ｂの回転方向位置により受圧面積部１６２と当接部１８４，１８４Ｂとが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が所定の範囲になるよう形成されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２，１７２Ｂとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

　特に減衰力発生機構７２は、受圧面積部１６２と当接部１８４とが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である０．４％となるように形成されている。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

　減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂは、通路６６と付勢部１７２とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度θが所定の範囲になるよう形成されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

　特に減衰力発生機構７２は、最大位相差角度θが１５度以下である１５度に設定されている。これにより、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

　また、ピストン６０に設けられる減衰力発生機構７２，７２Ａ，７２Ｂに上記構成を適用するため、伸び行程での安定した減衰力調整を付勢部１７２によって容易に行うことができる。

［第２実施形態］
　本発明に係る第２実施形態を、主に図１４～図１６に基づいて、上記第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、上記第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第２実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｃをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｃを有している。このバネディスク１５３Ｃは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｃを基板部１７１の周方向に等間隔で１０箇所有している。付勢部１７２Ｃは、先端縁部１８３Ｃ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｃとなっている。このバネディスク１５３Ｃも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｃの当接部１８４Ｃの少なくとも一部が重なるように配置されている。

　第２実施形態では、図１４に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｃを、図１４における紙面上側の第１の通路６６と図１４における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｃとの位相が一致する基準位置から、図１５に示すように、この第１の付勢部１７２Ｃをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｃも、第１の付勢部１７２Ｃと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である９度となっている。

　また、第２実施形態では、全ての当接部１８４Ｃの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である２０％となっている。

　図１６は、第２実施形態において、ピストン６０に対し、図１４に示すようにバネディスク１５３Ｃが基準位置にある状態と、図１５に示すように基準位置から最大位相差角度θである９度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第２実施形態では、ピストン６０に対し、図１６に符号Ｘ７で示すバネディスク１５３Ｃが基準位置にある状態の開弁特性と、図１６に符号Ｘ８で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。

　減衰力発生機構７２Ｃは、受圧面積部１６２と当接部１８４Ｃとが重なる範囲の変化率であるラップ代変化率が、２０％以下になるよう形成されている。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２Ｃとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２の開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

［第３実施形態］
　本発明に係る第３実施形態を主に図１７～図１９に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第３実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｄをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｄを有している。このバネディスク１５３Ｄは、付勢部１７２と同様の形状で付勢部１７２よりも基板部１７１の周方向における幅が狭い複数の同形状の付勢部１７２Ｄを基板部１７１の周方向に等間隔で９箇所有している。付勢部１７２Ｄの数「９」の素因数は「３」であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数「４」の素因数は「２」である。よって、減衰力発生機構７２Ｄにおいて、付勢部１７２Ｄの数の素因数は、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。付勢部１７２Ｄは、先端縁部１８３Ｄ側のディスクバルブ１５１に当接する部分が当接部１８４Ｄとなっている。このバネディスク１５３Ｄも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２Ｄの当接部１８４Ｄの少なくとも一部が重なるように配置されている。

　第３実施形態では、図１７に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｄを、図１７における紙面上側の第１の通路６６と図１７における紙面上側の第１の付勢部１７２Ｄとの位相が一致する基準位置から、図１８に示すように、この第１の付勢部１７２Ｄをこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２Ｄも、第１の付勢部１７２Ｄと第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である５度となっている。

　また、第３実施形態では、全ての当接部１８４Ｄの受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が２０％以下である０．９％となっている。

　図１９は、第３実施形態において、ピストン６０に対し、図１７に示すようにバネディスク１５３Ｄが基準位置にある状態と、図１８に示すように基準位置から最大位相差角度θである５度回転した状態とについて、ディスクバルブ１５１が受ける油液Ｌの圧力と、ディスクバルブ１５１による全てのバルブシート部１１２の開口面積との関係である開弁特性を示すものである。このように、第３実施形態では、ピストン６０に対し、図１９に符号Ｘ９で示すバネディスク１５３Ｄが基準位置にある状態の開弁特性と、図１９に符号Ｘ１０で示す基準位置から最大位相差角度θ回転した状態の開弁特性と、が略一致する。

　減衰力発生機構７２Ｄは、付勢部１７２Ｄの数が９箇所であって４箇所以上であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数は４箇所であって３箇所以上である。しかも、付勢部１７２Ｄの数の素因数が、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。よって、最大位相差角度θを小さくすることができ、ラップ代変化率を低くすることができる。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２Ｄとの位相を管理することなく、減衰力発生機構７２Ｄの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

［第４実施形態］
　本発明に係る第４実施形態を、主に図２０および図２１に基づいて、上記第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、上記第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第４実施形態では、バネディスク１５３とは一部異なるバネディスク１５３Ｅをバネディスク１５３に代えて設けた点が減衰力発生機構７２とは異なる減衰力発生機構７２Ｅを有している。このバネディスク１５３Ｅは、同形状の付勢部１７２を基板部１７１の周方向に等間隔で５箇所有している。付勢部１７２の数「５」の素因数は５であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数「４」の素因数は「２」である。よって、減衰力発生機構７２Ｅにおいて、付勢部１７２の数の素因数は、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。このバネディスク１５３Ｅも、ディスクバルブ１５１の受圧面積部１６２に、付勢部１７２の当接部１８４の少なくとも一部が重なるように配置されている。

　第４実施形態では、図２０に示すように、ピストン６０に対してバネディスク１５３Ｅを、図２０における紙面上側の第１の通路６６と図２０における紙面上側の第１の付勢部１７２との位相が一致する基準位置から、図２１に示すように、この第１の付勢部１７２をこの第１の通路６６から離す方向に、しかも他のいずれの付勢部１７２も、第１の付勢部１７２と第１の通路６６との位相差よりも、最も近い通路６６との位相差が小さくならない範囲で最大限回転させた場合の回転角度である最大位相差角度θが１５度以下である９度となっている。

　また、第４実施形態では、全ての当接部１８４の受圧面積部１６２との接触部分の総面積の最大値から最小値への変化率であるラップ代変化率が、２０％以下である５．２％となっている。

　減衰力発生機構７２Ｅは、付勢部１７２の数が５箇所であって４箇所以上であり、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数は４箇所であって３箇所以上である。しかも、付勢部１７２の数の素因数が、全てのバルブシート部１１２を合わせたときの大径部１２３および小径部１２１の数の素因数に含まれない。よって、最大位相差角度θを小さくすることができ、ラップ代変化率を低くすることができる。このため、複数のバルブシート部１１２と付勢部１７２との位相を管理することなく、減衰力発生機構７２Ｅの開弁特性のバラツキ、ひいては減衰力特性のバラツキをさらに抑制し、減衰力特性のさらなる安定化を図ることができる。

　以上においては、ピストン６０に設けられた伸び側の減衰力発生機構７２，７２Ａ～７２Ｅを例にとり説明したが、ピストン６０に設けられた縮み側の減衰力発生機構７１に本発明の構成を適用することも可能である。また、ベースバルブ７０に設けられた縮み側の減衰力発生機構９１に本発明の構成を適用することも可能であり、ベースバルブ７０にサクションバルブ機構９２に代えて伸び側の減衰力発生機構を設けて、この伸び側の減衰力発生機構に本発明の構成を適用することも可能である。

　以上に述べた実施形態の第１の態様に係る緩衝器は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出するピストンロッドと、前記ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に前記作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、を有し、前記減衰力発生機構が、前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、前記シート部に当接するバルブと、周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、を有する。これにより、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。

　第２の態様は、第１の態様において、前記バルブが、前記シート部の内周縁部から内側の受圧面積部に、前記付勢部の前記バルブと当接する当接部の少なくとも一部が重なるように配置され、前記当接部の回転方向位置により前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が所定の範囲になるよう形成されている。

　第３の態様は、第２の態様において、前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が、２０％以下になるよう形成されている。

　第４の態様は、第２または第３の態様において、前記通路と前記付勢部とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度が所定の範囲になるよう形成されている。

　第５の態様は、第４の態様において、前記最大位相差角度が、１５度以下である。

　第６の態様は、第１の態様において、前記シート部の前記大径部および前記小径部の数が３箇所以上であり、前記付勢部の数が４箇所以上であり、前記付勢部の数の素因数が前記大径部および前記小径部の数の素因数に含まれない。

　第７の態様は、第１～第６のいずれか一態様において、前記隔壁部材が、前記ピストンである。

　本発明の上記態様に係る緩衝器によれば、減衰力特性のバラツキを抑制することができる。よって、産業上の利用可能性は大である。

　１１　緩衝器
　１７　シリンダ
　５１　ピストンロッド
　６０　ピストン（隔壁部材）
　６１　第１室
　６２　第２室
　６６　通路
　７２，７２Ａ～７２Ｅ　減衰力発生機構
　１０１ａ　端面
　１１２　バルブシート部（シート部）
　１２１　小径部
　１２３　大径部
　１５１　ディスクバルブ（バルブ）
　１６２　受圧面積部
　１７２，１７２Ｂ，１７２Ｃ，１７２Ｄ　付勢部

Claims (7)

1. 　作動流体が封入されるシリンダと、
   　前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、
   　前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出するピストンロッドと、
   　前記ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に前記作動流体が流れ出す複数の通路を有する隔壁部材と、
   　前記通路の前記下流側となる室側に設けられ、前記ピストンの摺動によって生じる前記作動流体の流れを抑制して減衰力を発生させる減衰力発生機構と、
   を有し、
   　前記減衰力発生機構が、
   　前記通路の前記下流側となる室側の前記隔壁部材の端面に突出するよう設けられ、前記通路を囲むと共に周方向に等間隔に設けられる同じ形状の大径部および前記大径部とは径が異なって周方向に等間隔に設けられる小径部を有する複数のシート部と、
   　前記シート部に当接するバルブと、
   　周方向に等間隔に設けられ、前記バルブを前記シート部の方向へ付勢し、互いに同じ形状を有する複数の付勢部と、
   を有する緩衝器。
2. 　前記バルブが、
   　　前記シート部の内周縁部から内側の受圧面積部に、前記付勢部の前記バルブと当接する当接部の少なくとも一部が重なるように配置され、
   　　前記当接部の回転方向位置により前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が所定の範囲になるよう形成されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 　前記受圧面積部と前記当接部とが重なる範囲の変化率が、２０％以下になるよう形成されていることを特徴とする請求項２に記載の緩衝器。
4. 　前記通路と前記付勢部とが回転方向に重なる位置から最も遠ざかる位置までの最大位相差角度が所定の範囲になるよう形成されていることを特徴とする請求項２または３に記載の緩衝器。
5. 　前記最大位相差角度が、１５度以下であることを特徴とする請求項４に記載の緩衝器。
6. 　前記シート部の前記大径部および前記小径部の数が３箇所以上であり、
   　前記付勢部の数が４箇所以上であり、
   　前記付勢部の数の素因数が前記大径部および前記小径部の数の素因数に含まれない
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
7. 　前記隔壁部材が、前記ピストンであることを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の緩衝器。

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