WO2022098263A1 - Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания осадков сточных вод - Google Patents

Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания осадков сточных вод Download PDF

Info

Publication number
WO2022098263A1
WO2022098263A1 PCT/RU2021/050352 RU2021050352W WO2022098263A1 WO 2022098263 A1 WO2022098263 A1 WO 2022098263A1 RU 2021050352 W RU2021050352 W RU 2021050352W WO 2022098263 A1 WO2022098263 A1 WO 2022098263A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
scrubber
water
gas
flue gases
temperature
Prior art date
Application number
PCT/RU2021/050352
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Валерий Иванович БУХТИЯРОВ
Юрий Владимирович ДУБИНИН
Анна Александровна ЛЕОНОВА
Антон Юрьевич МИХАЛЬКОВ
Игорь Анатольевич ФЕДОРОВ
Сергей Николаевич ШЕЛЕСТ
Вадим Анатольевич ЯКОВЛЕВ
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "РВК. Катализ" (ООО "РВК. Катализ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "РВК. Катализ" (ООО "РВК. Катализ") filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "РВК. Катализ" (ООО "РВК. Катализ")
Publication of WO2022098263A1 publication Critical patent/WO2022098263A1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment

Definitions

  • the invention relates to a method for condensing water vapor and neutralizing acid gases from a vapor-gas mixture formed as a result of the process of thermal catalytic oxidation of sewage sludge from municipal sewage treatment plants in a scrubber.
  • the method of contacting gases and liquid droplets for mass and/or heat transfer in a scrubber As a prototype, the method of contacting gases and liquid droplets for mass and/or heat transfer in a scrubber.
  • the liquid is injected into the scrubber in counterflow to the gas at several levels, and the gas is supplied through at least two inlets in the scrubber body.
  • the gas flow at the inlets is so directed into the scrubber having a diameter greater than or equal to 12 m, in particular greater than 20 m, that the flow directions of at least two gas flows intersect as they continue into the scrubber, in particular, in the area from the center of the scrubber to half the radius of the scrubber beyond the center of the scrubber.
  • there is a more intense interaction of the gas with the liquid [RU2377055, publication date: 27.12.2009, IPC: B01D 53/18, B01D 3/32].
  • the diameter of the scrubber is not less than 12 m, in particular, more than 20 m.
  • This type of equipment is applicable to a greater extent for processes with high steam-gas flow rates.
  • it is proposed to use a suspension which is fed in a separate zone of the scrubber.
  • suspension requires the use of special nozzles.
  • suspension solids can accumulate in the device elements, requiring special cleaning procedures.
  • the separation of solid particles from the aqueous phase requires the use of special equipment.
  • the scrubber is a rather complex system, with several zones for processing the gas-vapor mixture.
  • the scrubber contains a housing 1, an inlet manifold 2, a dispersing grid 3, perforated pipes 4 for water supply, a separator unit 5, a tray 6, a box 7, an exhaust manifold 8, a water drain pipe 9, flue gas inlet A1, flue gas outlet A2, zone a turbulent dispersed gas-liquid layer B, a zone of a cooled vapor-gas mixture C.
  • the arrows indicate the direction of gas movement.
  • the inlet manifold 2 and the outlet manifold 8 are located on opposite vertical walls of the scrubber body 1.
  • the dispersing grate 3 is located above and parallel to the water collection pan 6.
  • the block of separators 5 is located above the perforated pipes 4.
  • the technical problem to be solved by the invention is the need to increase the efficiency of the process of condensation of water vapor generated during the thermal catalytic oxidation of sludge from wastewater from municipal wastewater treatment plants.
  • the invention has a set of essential features previously unknown from the prior art, which indicates its compliance with the criterion of patentability "novelty”.
  • the technical result, to which the invention is directed, is to increase the efficiency of water vapor condensation in the scrubber, carried out in one stage.
  • An additional technical result, to which the invention is directed, is the neutralization of acidic oxides that are part of the flue gases.
  • the technical result is achieved by the proposed method of water vapor condensation in a wet vortex scrubber in flow mode.
  • the proposed process is a one-step process. Wet flue gases, after preliminary cleaning in a bag filter, enter the wet vortex scrubber with a temperature of 185-200°C through the inlet manifold, from which they are discharged and evenly distributed from the bottom up, passing through a dispersing grate, on which irrigation water with a temperature of 25-30 °C from perforated pipes, this forms a turbulent dispersed gas-liquid layer, cooling the flue gases to a temperature of 60-70°C, with condensation of steam from it in the gas-liquid layer, the cooled flue gases with water drops enter the separator unit, where the water droplets are separated from the gas phases and then dried flue gases enter the duct installed above the casing and leave the scrubber through the exhaust manifold, while the condensate is discharged under the action of gravity through the dispersing grid into the pan with a water drain pipe.
  • Steam-gas mixture consisting of: flue gases not less than 11600 kg/h, ash 0.9 kg/h and water vapor not less than 4500 kg/h with a temperature of 185-200 °C, as well as water for irrigation in the amount of not less than 240 m 3 /h with a temperature of 25-30 °C are fed into the scrubber in a horizontal direction.
  • Such conditions provide cooling of the gas-vapor mixture to a temperature of 60-70 °C, while at least 3500 kg / h of water vapor condenses from the cooled gas-vapor mixture, and the temperature of the water flowing from the scrubber is 10-20 °C higher than the temperature of the water supplied to the irrigation.
  • the water supplied to the scrubber is continuously dosed with an alkaline agent (NaOH or Na 2 CO 3 ), which ensures effective dissolution and binding of acid oxides (mainly SO 2 ), which are part of the flue gases.
  • an alkaline agent NaOH or Na 2 CO 3
  • the method of condensation of water vapor and neutralization of acid gases from the gas-vapor mixture formed as a result of the process of thermal catalytic oxidation of sewage sludge from municipal sewage treatment plants in the scrubber is as follows.
  • Steam-gas mixture consisting of: flue gases of at least 11,600 kg/h, ash of 450 kg/h and water vapor of at least 4,500 kg/h leaves the catalytic reactor, passes through a heat exchanger, an economizer, then goes through a purification stage in a bag filter, after which the ash content reduced to 0.9 kg/h.
  • the gas-vapor mixture is cooled to a temperature of 185-200°C and enters the wet scrubber, this temperature range is due to the fact that at a higher temperature, the efficiency of condensation in the scrubber will decrease.
  • water is supplied to the scrubber to irrigate the vapor-gas mixture in an amount of at least 240 m3/h with a temperature of 25-30°C, a temperature of more than 30°C leads to a decrease in the efficiency of the scrubber.
  • an alkaline agent NaOH or Na2CO3
  • acid oxides mainly SO2
  • the vapor-gas mixture is cooled to a temperature of 60-70°C (depending on the exact temperature value of the vapor-gas mixture entering the scrubber), while at least 3500 kg / h of water vapor condenses from the cooled vapor-gas mixture, and the temperature of the water flowing from the scrubber , becomes 10-20 °C higher than the temperature of the water supplied for irrigation (depending on the exact value of the temperature of the gas-vapor mixture entering the scrubber).
  • the sulfur content in the combustible mass of the sediment is up to 0.8 wt. %.
  • the sludge consumption in the process of thermal catalytic oxidation, calculated from the combustible mass, is 1050 kg/h, which is 16.8 kg/h in terms of SO2.
  • the ash formed during the combustion of the sludge captures at least 90% of dioxide (with the formation of salts) or at least 15.12 kg / h. Thus, no more than 1.68 kg/h SO2 enters the scrubber.
  • the [H+] concentration will be about 1.08*10-4 mol/l. Therefore, the pH of such a solution will have a value of about 4.0.
  • sodium alkali NaOH
  • sodium bicarbonate Na ⁇ 2CO3
  • the introduction of 0.5 * 10-4 mol / l or 12 mol / h of salt will be required. This corresponds to a flow rate of 1.272 kg/h.
  • the implementation of the process of condensation of water vapor and neutralization of acid gases by the specified method eliminates the need to use additional devices and structures.
  • Monitoring the efficiency of the process is carried out by determining the humidity of the flue gases after the scrubber, the acidity of the water after the scrubber, as well as the concentration of acid oxides in the flue gases at the outlet of the scrubber.
  • the technical result is achieved, which consists in increasing the efficiency of water vapor condensation in the scrubber, carried out in one stage, thereby increasing the efficiency of the water vapor condensation process formed during the thermal catalytic oxidation of sewage sludge from municipal wastewater treatment plants.
  • the invention can be made from known materials using known means, which indicates its compliance with the criterion of patentability "industrial applicability".
  • Patent document RU2377055 publication date: 12/27/2009

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу конденсации паров воды и нейтрализации кислых газов из парогазовой смеси, образующейся в результате процесса термокаталитического окисления илового осадка сточных вод коммунальных очистных сооружений в скруббере. Сущность изобретения заключается в способе конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания илового осадка сточных вод, в мокром вихревом скруббере. Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении эффективности конденсации паров воды в скруббере, проведённой в одну стадию.

Description

[Установлен ISA в соответствии с правилом 37.2] СПОСОБ КОНДЕНСАЦИИ ПАРОВ ВОДЫ, ОБРАЗОВАННЫХ В ПРОЦЕССЕ КАТАЛИТИЧЕСКОГО СЖИГАНИЯ ОСАДКОВ СТОЧНЫХ ВОД
Изобретение относится к способу конденсации паров воды и нейтрализации кислых газов из парогазовой смеси, образующейся в результате процесса термокаталитического окисления илового осадка сточных вод коммунальных очистных сооружений в скруббере.
В качестве прототипа способ контактирования газов и жидких капель для массо- и/или теплообмена в скруббере. В рассматриваемом способе контактирования газов и жидких капель, жидкость впрыскивается в скруббер в противотоке газу на нескольких уровнях, причем газ подается, по меньшей мере, через два входных отверстия в корпусе скруббера. Для уменьшения разницы в длительностях контакта, течение газа у входных отверстий так направлено внутрь скруббера, имеющего диаметр больше или равный 12 м, в частности, больше 20 м, что направления течений, по меньшей мере, двух газовых потоков при их продолжении внутрь скруббера пересекаются, в частности, на участке от центра скруббера до половины радиуса скруббера за центром скруббера. В результате происходит более интенсивное взаимодействие газа с жидкостью [RU2377055, дата публикации: 27.12.2009 г. МПК: B01D 53/18, B01D 3/32].
Недостатками прототипа являются значительные массогабаритные характеристики устройства (диаметр скруббера не менее 12 м, в частности, больше 20 м). Данный вид оборудования применим в большей степени для процессов с высокими скоростями парогазового потока. Кроме того, для нейтрализации кислых газов предполагается использование суспензии, которая подается в отдельной зоне скруббера. Применение суспензии требует использования специальных форсунок. Также, твердые частицы суспензии могут накапливаться в элементах устройства, что требует специальных процедур очистки. Более того, для отделения твердых частиц от водной фазы требуется использование специального оборудования. Таким образом, скруббер представляет собой достаточно сложную систему, с несколькими зонами обработки парогазовой смеси.
Для иллюстрации возможности реализации и более полного понимания сути изобретения ниже представлен вариант его осуществления, который может быть любым образом изменен или дополнен, при этом настоящее изобретение ни в коем случае не ограничивается представленным вариантом.
Скруббер содержит корпус 1, впускной коллектор 2, диспергирующую решётку 3, перфорированные трубы 4 для подачи воды, блок сепараторов 5, поддон 6, короб 7, выпускной коллектор 8, патрубок слива воды 9, вход А1 дымовых газов, выход А2 дымовых газов, зона турбулентного дисперсного газожидкостного слоя Б, зона охлаждённой парогазовой смеси В. Стрелками обозначено направление движения газа.
Впускной коллектор 2 и выпускной коллектор 8 расположены на противоположных вертикальных стенках корпуса скруббера 1. Диспергирующая решётка 3 расположена над поддоном для сбора воды 6 и параллельно ему. Над решёткой 3 расположены две перфорированные трубы 4, установленные параллельно друг другу и параллельно решётке 3. Блок сепараторов 5 расположен над перфорированными трубами 4.
Техническая проблема, на решение которой направлено изобретение, заключается в необходимости повышения эффективности процесса конденсации паров воды, образующихся при термокаталитическом окислении иловых осадков сточных вод коммунальных очистных сооружений.
Изобретение обладает ранее неизвестной из уровня техники совокупностью существенных признаков, что свидетельствует о его соответствии критерию патентоспособности «новизна».
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении эффективности конденсации паров воды в скруббере, проведённой в одну стадию.
Дополнительный технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в нейтрализации кислых оксидов, входящих в состав дымовых газов.
Технический результат достигается предложенным способом конденсации паров воды в мокром вихревом скруббере в проточном режиме. Предложенный процесс является одностадийным. Влажные дымовые газы, пройдя предварительную очистку в рукавном фильтре, поступают с температурой 185-200℃ в мокрый вихревой скруббер через впускной коллектор, из которого отводятся и равномерно распределяются снизу вверх, проходя через диспергирующую решётку, на которую сверху поступает орошающая вода температурой 25-30℃ из перфорированных труб, при этом образуется турбулентный дисперсный газожидкостный слой, охлаждая дымовые газы до температуры 60-70℃, с конденсацией из него пара в газожидкостном слое, охлаждённые дымовые газы с каплями воды попадают в блок сепараторов, где происходит отделение капель воды от газовой фазы и далее осушенные дымовые газы поступают в короб, установленный над корпусом и выходят из скруббера через выпускной коллектор, при этом конденсат под действием гравитации отводится через диспергирующую решётку в поддон с патрубком слива воды.
Парогазовая смесь в составе: дымовые газы не менее 11600 кг/ч, зола 0,9 кг/ч и водяной пар не менее 4500 кг/ч с температурой 185-200 °С, а так же вода на орошение в количестве не менее 240 м3/ч с температурой 25-30 °С подаются в скруббер в горизонтальном направлении. Такие условия обеспечивают охлаждение парогазовой смеси до температуры 60-70 °С, при этом из охлажденной парогазовой смеси конденсируется не менее 3500 кг/ч водяного пара, а температура воды, вытекающей из скруббера, на 10-20 °С выше температуры воды, подаваемой на орошение. При этом вода, подаваемая в скруббер, непрерывно дозируется щелочным агентом (NaOH или Na2CO3), обеспечивающим эффективное растворение и связывание кислотных оксидов (в основном SO2), входящих в состав дымовых газов.
 Фигура.1
Схема скруббера.
Влажные дымовые газы (парогазовая смесь) поступают через вход А1 и впускной коллектор 2 в поддон 6, равномерно распределяются и снизу-вверх проходят через диспергирующую решетку 3. Сверху на решетку сливается вода из перфорированных труб (6) и на сформированных струях газа образуется развитый турбулентный дисперсный газожидкостный слой «Б.» Этот слой отличает максимально развитая удельная поверхность контакта, высокая скорость ее обновления и однородность структуры. Все это вместе определяет высокую эффективность охлаждения дымовых газов с конденсацией из него пара в газожидкостном слое «В». Охлажденный газ с каплями воды попадает в блок сепараторов 5, где капли отделяются от газовой фазы. Осушенный газ поступает в короб 7, установленный над корпусом, и через выпускной коллектор 8 выходит из скруббера через выход А2. Излишки воды, находящейся в газожидкостном слое, под действием гравитации отводятся через диспергирующую решетку 3 в поддон 6 и из него, через патрубок слива воды 9 выводятся из скруббера.
Способ конденсации паров воды и нейтрализации кислых газов из парогазовой смеси, образующейся в результате процесса термокаталитического окисления илового осадка сточных вод коммунальных очистных сооружений в скруббере заключается в следующем. Парогазовая смесь в составе: дымовые газы не менее 11600 кг/ч, зола 450 кг/ч и водяной пар не менее 4500 кг/ч выходит из каталитического реактора, проходит рекуператор, экономайзер, затем проходит стадию очистки в рукавном фильтре, после которого содержание золы снижается до 0,9 кг/ч. Далее парогазовая смесь охлаждается до температуры 185-200°С и попадает в мокрый скруббер, данный температурный диапазон обусловлен тем, что при более высокой температуре, эффективность конденсации в скруббере будет падать. Одновременно в скруббер подается вода для орошения парогазовой смеси в количестве не менее 240 м3/ч с температурой 25-30°С, температура более 30 °С приводит к снижению эффективности работы скруббера. Перед подачей в скруббер, в воду, в непрерывном режиме, дозируется щелочной агент (NaOH или Na2CO3), необходимый для связывания кислотных оксидов (в основном SO2), входящих в состав дымовых газов. В скруббере происходит охлаждение парогазовой смеси до температуры 60-70°С (в зависимости от точного значения температуры входящей в скруббер парогазовой смеси), при этом из охлажденной парогазовой смеси конденсируется не менее 3500 кг/ч водяного пара, а температура воды, вытекающей из скруббера, становится на 10-20 °С выше температуры воды, подаваемой на орошение (в зависимости от точного значения температуры входящей в скруббер парогазовой смеси).
Исходя из данных химического анализа, содержание серы в горючей массе осадка составляет до 0,8 масс. %. Расход осадка в процессе термокаталитического окисления, рассчитанный по горючей массе составляет 1050 кг/ч, что в пересчете на SO2 составляет 16,8 кг/ч. Золой, образующейся в процессе сжигания осадка улавливается не менее 90 % диоксида (с образованием солей) или не менее 15,12 кг/ч. Таким образом, на скруббер поступает не более 1,68 кг/ч SO2. Исходя из допущений, что весь растворенный диоксид серы переходит в равновесные формы сернистой кислоты, можно рассчитать, что в данном случае, концентрация [H+] будет составлять около 1,08*10-4 моль/л. Следовательно, pH такого раствора будет иметь значение около 4,0.
Для нейтрализации такого раствора можно использовать натриевую щелочь (NaOH), в количестве, соответствующем концентрации 1*10-4 моль/л или 24 моль/ч. Следовательно, в воду скруббера необходимо добавлять около 960 г/ч NaOH. При использовании для нейтрализации бикарбоната натрия (Na¬¬2CO3), потребуется введение 0,5*10-4 моль/л или 12 моль/ч соли. Это соответствует расходу в 1,272 кг/ч.
Реализация процесса конденсации паров воды и нейтрализации кислых газов по указанному способу избавляет от необходимости использования дополнительных устройств и сооружений. Контроль за эффективностью реализации процесса ведется путем определения влажности дымовых газов после скруббера, кислотности воды после скруббера, а также концентрации кислотных оксидов в дымовых газах на выходе из скруббера.
Таким образом обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в повышении эффективности конденсации паров воды в скруббере, проведённой в одну стадию, тем самым повышается эффективность процесса конденсации паров воды, образующихся при термокаталитическом окислении иловых осадков сточных вод коммунальных очистных сооружений.
Изобретение может быть выполнено из известных материалов с помощью известных средств, что свидетельствует о его соответствии критерию патентоспособности «промышленная применимость».
Патентная литература
Патентный документ RU2377055, дата публикации: 27.12.2009

Claims (3)

  1. Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания илового осадка сточных вод, в котором влажные дымовые газы с температурой 185-200℃, предварительно очищенные в рукавном фильтре от твердых частиц, поступают в мокрый вихревой скруббер через впускной коллектор, из которого равномерно распределяются снизу вверх, проходя через диспергирующую решётку, на которую сверху поступает орошающая вода температурой 25-30℃, при этом образуется турбулентный дисперсный газожидкостный слой, в котором дымовые газы охлаждаются до температуры 60-70℃ с конденсацией из него пара, далее охлаждённые влажные дымовые газы поступают в блок сепараторов, где происходит отделение капель воды от газовой фазы, затем осушенные дымовые газы поступают в короб, установленный над корпусом и далее выходят из скруббера через выпускной коллектор, при этом сконденсированная вода под действием гравитации отводится через диспергирующую решётку в поддон с патрубком слива воды.
  2. Способ конденсации паров воды по п.1, отличающийся тем, что впускной коллектор и выпускной коллектор расположены на противоположных вертикальных стенках корпуса скруббера.
  3. Способ конденсации паров воды по п.1, отличающийся тем, что орошающая вода поступает из перфорированных труб.
PCT/RU2021/050352 2020-11-08 2021-10-25 Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания осадков сточных вод WO2022098263A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020136582 2020-11-08
RU2020136582A RU2752176C1 (ru) 2020-11-08 2020-11-08 Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания иловых осадков сточных вод коммунальных очистных сооружений

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022098263A1 true WO2022098263A1 (ru) 2022-05-12

Family

ID=76989435

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2021/050352 WO2022098263A1 (ru) 2020-11-08 2021-10-25 Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания осадков сточных вод

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2752176C1 (ru)
WO (1) WO2022098263A1 (ru)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2456248C1 (ru) * 2010-12-23 2012-07-20 Учреждение Российской академии наук Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения РАН Каталитический реактор для переработки осадков сточных вод и способ их переработки (варианты)
RU2536510C2 (ru) * 2013-03-15 2014-12-27 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения Российской академии наук Каталитический реактор для переработки осадков сточных вод и способ их переработки (варианты)
RU2568978C1 (ru) * 2014-10-17 2015-11-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения Российской академии наук Способ каталитической переработки осадков сточных вод

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2456248C1 (ru) * 2010-12-23 2012-07-20 Учреждение Российской академии наук Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения РАН Каталитический реактор для переработки осадков сточных вод и способ их переработки (варианты)
RU2536510C2 (ru) * 2013-03-15 2014-12-27 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения Российской академии наук Каталитический реактор для переработки осадков сточных вод и способ их переработки (варианты)
RU2568978C1 (ru) * 2014-10-17 2015-11-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения Российской академии наук Способ каталитической переработки осадков сточных вод

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
A.D. SIMONOV ET AL.: "Kataliticheskoe szhiganie osadkov stochnykh vod kommunalnogo khoziaistva", KHIMIA V INTERESAKH USTOICHIVOGO RAZVITIA, vol. 18, 2010, pages 749 - 753 *

Also Published As

Publication number Publication date
RU2752176C1 (ru) 2021-07-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2645987C2 (ru) Способ и устройство для удаления примесей из выхлопных газов
JP7390431B2 (ja) 無排水化排ガス処理システム及び無排水化排ガス処理方法
US4687649A (en) Flue gas desulfurization process
JP5384799B2 (ja) 排ガス処理装置および排ガス処理方法
WO2017022113A1 (ja) 水処理システム、発電プラント及び水処理システムの制御方法
CN107954560A (zh) 蒸汽再压缩蒸发浓缩联合烟道喷雾技术处理废水的工艺
CN109843415A (zh) 集成湿式洗涤系统
KR100287634B1 (ko) 배연처리설비
RU2514957C2 (ru) Установка и способ поглощения вредных веществ из газов
CN107857321B (zh) 一种用于火力发电厂废水零排放处理的工艺
JP2015144986A (ja) 排ガス処理装置
KR101860295B1 (ko) 진공증발을 이용한 탈황폐수 처리장치 및 그 방법
EP0066707B1 (en) Process for limiting chloride buildup in so2 scrubber slurry
JPS6041529A (ja) 排ガス処理装置における排液の処理方法
JP4227676B2 (ja) ガス精製装置
CN106315915A (zh) 一种零排、分盐脱硫废水处理系统
JPS62197130A (ja) 排ガス処理方法
CN108117210A (zh) 一种烟气脱硫废液的处理方法及处理装置
WO2016110828A2 (en) Method and apparatus to increase industrial combustion efficiency
JPH1157397A (ja) ガス精製方法
US5230870A (en) Method for converting noxious pollutants from flue gas into merchantable by-products
WO2022098263A1 (ru) Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания осадков сточных вод
CN202277783U (zh) 一种催化裂化再生烟气除尘脱硫装置
EA041385B1 (ru) Способ конденсации паров воды, образованных в процессе каталитического сжигания иловых осадков сточных вод коммунальных очистных сооружений
JP5161906B2 (ja) ガス化設備におけるガス処理方法及びガス化設備

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21889703

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 21889703

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

32PN Ep: public notification in the ep bulletin as address of the adressee cannot be established

Free format text: NOTING OF LOSS OF RIGHTS PURSUANT TO RULE 112(1) EPC (EPO FORM 1205 DATED 13/11/2023)