WO2022085598A1 - 光ファイバテープ心線 - Google Patents

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WO2022085598A1
WO2022085598A1 PCT/JP2021/038299 JP2021038299W WO2022085598A1 WO 2022085598 A1 WO2022085598 A1 WO 2022085598A1 JP 2021038299 W JP2021038299 W JP 2021038299W WO 2022085598 A1 WO2022085598 A1 WO 2022085598A1
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WO
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optical fiber
core wire
fiber core
coating layer
core wires
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PCT/JP2021/038299
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English (en)
French (fr)
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矩章 岩口
隆志 藤井
文昭 佐藤
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住友電気工業株式会社
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Priority to US18/249,296 priority patent/US20240027715A1/en
Priority to JP2022557492A priority patent/JPWO2022085598A1/ja
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure
    • G02B6/4404—Multi-podded
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure

Definitions

  • the present disclosure relates to an optical fiber tape core wire.
  • This application claims priority based on Japanese Application No. 2020-175368 filed on October 19, 2020, and incorporates all the contents described in the Japanese application.
  • the optical fiber tape core wire of the present disclosure is Multiple optical fiber core wires arranged in parallel in the direction orthogonal to the longitudinal direction, A collective covering layer that covers the outer periphery of each of the plurality of optical fiber core wires is provided.
  • the collective covering layer includes a connecting portion for connecting adjacent optical fiber core wires in at least a part of the plurality of optical fiber core wires.
  • the outer diameters of the plurality of optical fiber core wires are 215 ⁇ m or less, respectively.
  • the dynamic frictional force of the collective coating layer is 0.3 N or less.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber tape core wire according to the first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the optical fiber core wire of the optical fiber tape core wire shown in FIG.
  • FIG. 3 is a schematic view showing the relationship between the pitch of the optical fiber tape core wire according to the first embodiment in the fusion step and the V groove of the fusion machine.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire according to the modified example 1.
  • FIG. 5 is a diagram showing a part of the optical fiber tape core wire according to the second modification in the longitudinal direction.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire shown in FIG. FIG.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire according to the modified example 3.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the optical fiber core wire of the optical fiber tape core wire shown in FIG. 7.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire used in the evaluation experiment.
  • FIG. 10 is a schematic diagram of a dynamic friction force measurement experiment used in the evaluation experiment.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire used in the evaluation experiment.
  • the optical fiber tape cores When the optical fiber tape cores are mounted on the optical fiber cable at high density, the optical fiber cores tend to come into contact with each other, so that friction may occur between the optical fiber cores. When such friction occurs unevenly in the longitudinal direction of the cable, the cable may easily meander. Furthermore, the transmission characteristics of the cable at low temperatures tended to deteriorate. In particular, when the outer diameters of the plurality of optical fiber core wires are different from each other, the cable is more likely to meander and the transmission characteristics are more likely to be deteriorated.
  • the present disclosure provides an optical fiber tape core wire capable of mounting an optical fiber core wire at a high density on an optical fiber cable and less likely to cause cable meandering.
  • the optical fiber tape core wire according to one aspect of the present disclosure is Multiple optical fiber core wires arranged in parallel in the direction orthogonal to the longitudinal direction, A collective covering layer that covers the outer periphery of each of the plurality of optical fiber core wires is provided.
  • the collective covering layer includes a connecting portion for connecting adjacent optical fiber core wires in at least a part of the plurality of optical fiber core wires.
  • the outer diameters of the plurality of optical fiber core wires are 215 ⁇ m or less, respectively.
  • the dynamic frictional force of the collective coating layer is 0.3 N or less.
  • the dynamic frictional force of the collective coating layer of the optical fiber tape core wire is 0.3 N or less, the friction generated between the adjacent optical fiber tape core wires can be reduced. Therefore, even when the optical fiber tape core wire is mounted on the cable at high density, the cable meandering can be suppressed. Furthermore, the transmission characteristics of the cable at low temperatures can be ensured. Since the outer diameter of each optical fiber core wire of the optical fiber tape core wire of the present disclosure is 215 ⁇ m or less, it can be mounted on a cable at high density.
  • the surface hardness of the collective coating layer may be 1.2 GPa or more and 3 GPa or less. According to the present disclosure, since the surface hardness of the batch coating layer is 1.2 GPa or more and 3 GPa or less, it is possible to reduce meandering between adjacent optical fiber tape core wires. Therefore, even when the optical fiber tape core wire is mounted on the cable at high density, the cable meandering can be suppressed. Furthermore, the transmission characteristics of the cable at low temperatures can be ensured.
  • the distance between the centers of the adjacent optical fiber core wires may be 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less. According to the present disclosure, since the distance between the centers of adjacent optical fiber core wires is 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less, general connection equipment can be used. Even if the diameter of each optical fiber core wire is reduced, it is not necessary to prepare a connection device dedicated to the diameter reduction, so that it is possible to provide a versatile optical fiber tape core wire.
  • the collective covering layer may include a non-connected portion in which at least a part of the plurality of optical fiber core wires is not connected to the adjacent optical fiber core wires.
  • the connecting portion may be formed intermittently in the longitudinal direction. According to the present disclosure, since the non-connecting portion is provided intermittently in the longitudinal direction, the optical fiber tape core wire is easily deformed in the cross section perpendicular to the longitudinal direction. Therefore, the optical fiber core wire can be mounted at high density on the optical fiber cable.
  • the batch coating layer has a thick portion and at least two thin portions in which the thickness of the batch coating layer is thinner than the thickness of the batch coating layer in the thick portion. And may be provided.
  • the difference between the thickness of the collective coating layer in the thick portion and the thickness of the collective coating layer in the thin portion may be 5 ⁇ m or more and 19 ⁇ m or less.
  • the collective coating layer includes a thick portion and at least two thin-walled portions, and the thickness of the collective coating layer is non-uniform.
  • the difference between the thickness of the collective coating layer in the thick portion and the thickness of the collective coating layer in the thin portion is relatively large, 5 ⁇ m or more and 19 ⁇ m or less, the contact area between the optical fiber tape core wires can be reduced. Therefore, friction is less likely to occur between the adjacent optical fiber tape core wires, and even when the optical fiber tape core wires are mounted at high density on the cable, the cable meandering can be further suppressed.
  • the plurality of optical fiber core wires may have a first optical fiber core wire having a first outer diameter and a second optical fiber core wire having a second outer diameter. According to the present disclosure, since the plurality of optical fiber tape core wires have a first optical fiber core wire having a first outer diameter and a second optical fiber core wire having a second outer diameter, the cable. It is possible to mount an optical fiber core wire at a high density on an optical fiber cable while suppressing meandering. (Effect of this disclosure)
  • an optical fiber tape core wire capable of mounting an optical fiber core wire at a high density on an optical fiber cable and less likely to cause cable meandering.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1A according to one embodiment of the present disclosure.
  • the optical fiber tape core wire 1A includes a plurality of optical fiber core wires 11 and a batch covering layer 20 that covers the plurality of optical fiber core wires 11.
  • the 12-core optical fiber core wires 11A to 11L are arranged in parallel in the direction orthogonal to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1A.
  • the plurality of optical fiber core wires 11 are arranged at regular intervals for each core.
  • the outer periphery of each of the plurality of optical fiber core wires 11 is covered with the collective coating layer 20, and the whole is connected by the collective coating layer 20.
  • each optical fiber core 11 includes, for example, a glass fiber 12 having a core and a clad, a primary resin layer 13 that covers the outer periphery of the glass fiber 12, and a secondary resin layer 14 that covers the outer periphery of the primary resin layer 13.
  • the glass fiber 12 may include pure quartz glass, quartz glass to which germanium is added, and quartz glass to which fluorine is added.
  • the primary resin layer 13 may contain a soft material having a relatively low Young's modulus as a buffer layer.
  • the secondary resin layer 14 may contain a hard layer having a relatively high Young's modulus as a protective layer.
  • the Young's modulus of the primary resin layer 13 is preferably 0.04 MPa or more and 0.8 MPa or less, more preferably 0.05 MPa or more and 0.7 MPa or less, and 0.05 MPa or more and 0.6 MPa or less at 23 ° C. It is more preferable to have. Since the Young's modulus of the primary resin layer 13 is 0.04 MPa or more and 0.8 MPa or less, voids (voids) are less likely to occur in the optical fiber core wire.
  • the Young's modulus of the secondary resin layer 14 is preferably 900 MPa or more, more preferably 1000 MPa or more, and even more preferably 1200 MPa or more at 23 ° C.
  • the Young's modulus of the secondary resin layer 14 may be 3000 MPa or less, 2500 MPa or less, 2000 MPa or less, or 1800 MPa or less at 23 ° C. Since the Young's modulus of the secondary resin layer 14 is 900 MPa or more, it is easy to improve the lateral pressure resistance characteristics. When the Young's modulus of the secondary resin layer 14 is 3000 MPa or less, it is easy to remove the coating because it has an appropriate breaking elongation.
  • the collective covering layer 20 includes a connecting portion 21 for connecting adjacent optical fiber core wires in at least a part of the plurality of optical fiber core wires 11.
  • the connecting portion 21 is arranged between all the adjacent optical fiber core wires.
  • the connecting portion 21 is arranged so that the distance P between the centers of the adjacent optical fiber core wires is 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less.
  • the batch coating layer 20 may contain, for example, an ultraviolet curable resin.
  • the dynamic frictional force of the collective covering layer 20 is 0.3 N or less.
  • the surface hardness of the batch coating layer 20 is 1.2 GPa or more and 3 GPa or less.
  • the Young's modulus of the collective coating layer 20 is preferably 50 MPa or more and 900 MPa or less, and more preferably 100 MPa or more and 800 MPa or less at 23 ° C. from the viewpoint of pressure resistance measurement characteristics and flexibility of the optical fiber tape core wire.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of one optical fiber core wire 11B among the plurality of optical fiber core wires 11 included in the optical fiber tape core wire 1A shown in FIG. Since the configurations of the other optical fiber core wires 11A and 11C to 11L are the same as the configurations of the optical fiber core wires 11B shown in FIG. 2, repeated description will be omitted.
  • the thickness of the collective coating layer 20 is uniform on the outer periphery of the optical fiber core wire 11B.
  • the thickness of the collective coating layer 20 is, for example, 20 ⁇ m or less.
  • the thickness of the collective coating layer between the optical fiber core wire 11B and the optical fiber core wire 11A or 11C means the thickness excluding the connecting portion 21.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing the relationship between the pitch of the optical fiber tape core wire 1A (distance P between the centers of the adjacent optical fiber core wires) and the V-groove base 30 of the fusion splicer.
  • the fusion splicer includes a V-groove base 30 having a plurality of V-grooves 31 for arranging a plurality of optical fiber core wires 11.
  • each of the 12-core optical fiber core wires 11A to 11L is arranged in the 12 V-grooves 31A to 31L.
  • the pitch P0 of the V grooves 31A to 31L is 250 ⁇ m in accordance with the international standard for the outer diameter of the optical fiber core wire.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L in a state where the collective coating layer 20 is removed are arranged above the V-groove base 30.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L are arranged so that, for example, the center position of the V grooves 31A to 31L in the parallel direction coincides with the center position of the optical fiber core wires 11A to 11L in the parallel direction.
  • the clamp lid (not shown) of the multi-core fusion splicer is closed, and the optical fiber core wires 11A to 11L are pushed down from above by the clamp lid.
  • the optical fiber tape core has no connecting portion and the distance between the centers of the adjacent optical fiber cores of the optical fiber core is zero, the distance between the centers is smaller than the pitch P0 of the V-grooves 31A to 31L. ..
  • the plurality of optical fiber core wires are arranged so as to gather toward the center position of the V-groove base 30, and are not arranged so as to face the V-grooves 31A to 31L. Therefore, each of the plurality of optical fiber core wires is not always accommodated in the V-grooves 31A to 31L, and for example, the optical fiber core wires may not be accommodated in the V-grooves 31A and 31L. This can occur even if the distance P between the centers of adjacent optical fiber cores is less than 220 ⁇ m.
  • each optical fiber core wire 11A to 11L is arranged so as to face each V groove 31A to 31L. Therefore, when the optical fiber core wires 11A to 11L are pushed down substantially vertically, one optical fiber core wire 11A to 11L is accommodated in each of the V grooves 31A to 31L.
  • FIG. 3 shows that the optical fiber core wires 11A to 11L in the state where the collective coating layer 20 is removed are housed in the V grooves 31A to 31L. And the secondary resin layer 14 may be removed, and only the glass fiber 12 may be accommodated in the V-grooves 31A to 31L.
  • the dynamic friction force of the collective coating layer 20 is 0.3 N or less, the friction between the adjacent optical fiber tape core wires is reduced. Can be done. Even when a plurality of optical fiber tape core wires 1A are mounted on an optical fiber cable at high density, friction between adjacent optical fiber tape core wires 1A is reduced, so that cable meandering can be suppressed and cable laying can be performed. Work can be improved.
  • the collective coating layer 20 covers the outer periphery of each of the plurality of optical fiber core wires. If the outer periphery of any optical fiber core wire 11 is not completely covered by the collective coating layer 20 and there is a portion exposed from the collective coating layer 20, the exposed portion is the starting point for the collective coating layer 20. May peel off from the optical fiber core wire 11, and as a result, the optical fiber core wire 11 may be separated from the optical fiber tape core wire by a single core. However, in this example, since the outer periphery of each of the plurality of optical fiber core wires is covered with the collective covering layer 20, the single cores are not separated.
  • each optical fiber core wire 11 of the optical fiber tape core wire 1A of this example is 215 ⁇ m or less, the cross-sectional area of the optical fiber core wire 11 is small, and it can be mounted on an optical fiber cable at high density.
  • the surface hardness of the batch coating layer 20 is 1.2 GPa or more and 3 GPa or less, it is possible to reduce the friction generated between the adjacent optical fiber core wires. Therefore, even when the optical fiber tape core wire is mounted on the cable at a high density, the cable meandering can be suppressed and the cable laying work can be improved. Furthermore, the transmission characteristics of the cable at low temperatures can be ensured.
  • the distance between the centers of the adjacent optical fiber core wires is 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less, it can be used for a general multi-core fusion splicer or a connecting device. Even if each optical fiber core wire 11 is reduced in diameter, it is not necessary to prepare a multi-core fusion splicer dedicated to a small diameter such that V grooves are formed at a narrow pitch, so that the optical fiber tape core wire 1A
  • the versatility of the above is high, and the manufacturing cost can be reduced.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1B according to the first modification.
  • the same reference numbers are given to the elements substantially the same as or corresponding to the configuration exemplified in FIG. 1, and the repeated description will be omitted.
  • the plurality of optical fiber core wires 11 of the optical fiber tape core wire 1B have a first optical fiber core wire having an outer diameter D1 (an example of the first outer diameter) and an outer diameter D2 (the first). It has a second optical fiber core wire having an example of two outer diameters).
  • the first optical fiber core wire having the outer diameter D1 and the second optical fiber core wire having the outer diameter D2 are arranged alternately.
  • the outer diameter D1 of the first optical fiber core wire and the outer diameter D2 of the second optical fiber core wire are both 215 ⁇ m or less.
  • the outer diameter D1 is 200 ⁇ m and D2 is 180 ⁇ m.
  • the first optical fiber core wires 11A', 11C', 11E', 11G', 11I', and 11K' provide a glass fiber 12, a primary resin layer 13, and a secondary resin layer 14, respectively.
  • the connecting portion 21 of the collective coating layer 20 is arranged so that the distance P between the centers of the adjacent optical fiber core wires is 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less.
  • the first optical fiber core wires 11A', 11C', 11E', 11G', 11I', 11K having a large outer diameter D1.
  • the second optical fiber core wires 11B, 11D, 11F, 11H, 11J, 11L having a small outer diameter D2 are arranged in the gap of'. Therefore, as compared with the case where the optical fiber core wires 11 have the same outer diameter, it is better that the plurality of optical fiber core wires 11 have different outer diameters D1 and D2.
  • the mounting density is high.
  • the optical fiber tape core wire 1B according to the present modification 1 has a plurality of optical fiber core wires having a first optical fiber core wire having an outer diameter D1 and a second optical fiber core wire having an outer diameter D2. Since the 11 is provided, the optical fiber core wire 11 can be mounted at a higher density on the optical fiber cable.
  • FIG. 5 is a diagram showing a part of the optical fiber tape core wire 1C according to the modified example 2 in the longitudinal direction.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the optical fiber tape core wire 1C. In the description of FIG. 6, the elements substantially the same as or corresponding to the configuration exemplified in FIG. 1 are designated by the same reference numbers, and the repeated description will be omitted.
  • the batch covering layer 20C of the optical fiber tape core wire 1C is unconnected in at least a part of the plurality of optical fiber core wires 11 to which the adjacent optical fiber tape core wires are not connected. Including part 24.
  • FIGS. 5 and 6 show the optical fiber tape core wire 1C having the non-connecting portion 24.
  • the non-connecting portion 24 is between the optical fiber core wires 11A and 11B, between 11C and 11D, between 11D and 11E, between 11F and 11G, between 11G and 11H, and between 11I and 11J. , Is formed between 11J and 11K.
  • the arrangement position of the non-connecting portion 24 shown in FIG. 6 is an example, and is not limited thereto.
  • the non-connecting portion 24 is formed intermittently in the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1C. Even if the non-connecting portion 24 is formed, the optical fiber core wires 11A to 11L are arranged so that the distance P between the centers of the adjacent optical fiber core wires is 220 ⁇ m or more and 280 ⁇ m or less.
  • the optical fiber tape core wire 1C according to the second modification since the non-connecting portion 24 is intermittently formed in the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1C, the cross section perpendicular to the longitudinal direction is formed. , The deformability of the optical fiber tape core wire 1C is increased. Since the optical fiber tape core wire 1C is easily deformed, a plurality of optical fiber tape core wires 1C can be mounted on the optical fiber cable at high density.
  • the optical fiber core wire 11 of the optical fiber tape core wire 1C is as shown in the modification 1. May have different outer diameters D1 and D2.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1D according to the modified example 3.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of one optical fiber core wire 11B among the plurality of optical fiber core wires 11 included in the optical fiber tape core wire 1D shown in FIG. 7.
  • the same reference numbers are given to the elements substantially the same as or corresponding to the configurations exemplified in FIGS. 1 and 2, and the repeated description is omitted.
  • the collective covering layer 20D includes a thick portion 22 and at least two thin portions 23.
  • the thickness of the collective coating layer 20D is non-uniform on the outer periphery of the optical fiber core wire 11B.
  • the thickness of the collective coating layer 20D on the outer periphery of the optical fiber core wire 11B is measured at a total of five locations excluding the connecting portion 21.
  • the vicinity of the portion where the thickness of the collective coating layer 20D is the thickest is referred to as the thick portion 22, and the periphery of the portion where the thickness of the collective coating layer 20D is 5 ⁇ m or more thinner than the thick portion 22 is referred to as the thin portion 23.
  • the positions of the thick portion 22 and the thin portion 23 on the outer periphery of the optical fiber core wire 11B shown in FIG. 8 are examples, and are not limited thereto. Further, since the collective coating layer 20D covers the entire outer periphery of the optical fiber core wire 11B, there is no place where the optical fiber core wire 11B is exposed from the collective coating layer 20D.
  • the thickness d2 of the collective coating layer 20D in the thin-walled portion 23 is thinner than the thickness d1 of the collective coating layer 20D in the thick-walled portion 22. Specifically, the difference between the thickness d1 of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 and the thickness d2 of the collective coating layer 20D in the thin-walled portion 23 is 5 ⁇ m or more and 19 ⁇ m or less.
  • the thickness d1 of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 is, for example, 20 ⁇ m or less.
  • the thickness d2 of the collective coating layer 20D in the thin portion 23 is, for example, 1 ⁇ m or more and 15 ⁇ m or less.
  • the thickness of the collective coating layer between the optical fiber core wire 11B and the optical fiber core wire 11A or 11C means the thickness from the midpoint of the connecting portion 21 to the optical fiber core wire 11B.
  • the collective coating layer 20D includes the thick portion 22 and at least two thin-walled portions 23, and the thickness of the collective coating layer 20D is non-uniform. It has become.
  • the difference between the thickness d1 of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 and the thickness d2 of the collective coating layer 20D in the thin portion 23 is relatively large, 5 ⁇ m or more and 19 ⁇ m or less, the plurality of optical fiber tape core wires 1D are optical. Even when mounted on a fiber cable at high density, the contact area between the optical fiber cores and the contact area between the optical fiber tape cores between the adjacent optical fiber tape cores 1D can be reduced. Therefore, friction is less likely to occur between adjacent optical fiber tape core wires, cable meandering can be suppressed, and cable laying work can be improved.
  • the thick portion 22 of each optical fiber core wire may be arranged at a position facing the thin portion 23 of the other optical fiber core wire. possible. Therefore, the mounting density of the optical fiber core wire 11 on the optical fiber cable is higher when the thick portion 22 and the thin wall portion 23 are provided as compared with the case where the collective coating layer 20D has a uniform thickness.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1X used in the evaluation experiment 1.
  • the elements substantially the same as or corresponding to the configuration exemplified in FIG. 4 are designated by the same reference numbers, and the repeated description will be omitted.
  • the optical fiber tape core wire 1X used in the present evaluation experiment 1 has four optical fiber core wires 11A', 11B, 11C', and 11D.
  • Each optical fiber core wire includes a glass fiber 12, a primary resin layer 13, and a secondary resin layer 14.
  • the outer diameter D1 of the optical fiber core wires 11A'and 11C' is 200 ⁇ m.
  • the outer diameter D2 of the optical fiber core wires 11B and 11C is 180 ⁇ m.
  • the optical fiber core wire having an outer diameter D1 of 200 ⁇ m and the optical fiber core wire having an outer diameter D2 of 180 ⁇ m are alternately arranged along the direction orthogonal to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1X. Will be done.
  • the distance between the centers of the adjacent optical fiber cores 11 is 255 ⁇ m.
  • the ultraviolet curable resin is applied to the outer periphery of the four optical fiber core wires 11A'to 11D arranged in parallel. After that, the ultraviolet curable resin is cured by irradiation with ultraviolet rays, and the collective coating layer 20 is formed. At this time, the outer periphery of each of the optical fiber core wires 11A'to 11D is covered with the collective covering layer 20. The dynamic friction force and surface hardness of the collective coating layer 20 change depending on the components of the ultraviolet curable resin applied. The ultraviolet curable resin is cured to form a connecting portion 21 between all adjacent optical fiber core wires. In the optical fiber tape core wire 1X, the thickness of the collective coating layer 20 is 5 to 20 ⁇ m.
  • the sample No. of the optical fiber tape core wire 1X having various dynamic frictional forces or surface hardness was adjusted by adjusting the components of the ultraviolet curable resin to be applied. 1 to No. 5 was created. As a comparative example, sample No. 6-No. 7 was created. In this evaluation experiment 1, the dynamic friction force, surface hardness and low temperature characteristics of the optical fiber tape core wire 1X were evaluated.
  • FIG. 10 is a schematic diagram of the dynamic friction force measurement experiment used in the evaluation experiment 1.
  • the optical fiber tape core wire 1X1 to be measured is wound around the outer circumference of a mandrel 41 having an outer diameter of 10 mm.
  • Yet another optical fiber tape core wire 1X2 to be measured is arranged so as to be in contact with the optical fiber tape core wire 1X1 wound around the mandrel 41 from above the mandrel 41 via the roller 42.
  • a pulling machine 43 is arranged at one end (upper side in FIG. 10) of the optical fiber tape core wire 1X2, and a weight 44 is arranged at the other end (lower side in FIG. 10) of the optical fiber tape core wire 1X2.
  • the optical fiber tape core wire 1X2 extending from the roller 42 to the mandrel 41 is bent 90 degrees with respect to the optical fiber tape core wire 1X2 extending from the pulling machine 43 to the roller 42.
  • the optical fiber tape core wire 1X2 extending from the mandrel 41 to the weight 44 is bent 90 degrees with respect to the optical fiber tape core wire 1X2 extending from the roller 42 to the mandrel 41.
  • the detector provided inside the tensioning machine 43 measured the tension of the optical fiber tape core wire 1X2, and used this as the dynamic friction force.
  • the measurement temperature is 23 ° C.
  • the dynamic friction coefficient ⁇ can be obtained by the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-265737. In this evaluation experiment 1, the weight 44 weighs 10 g.
  • the pulling machine 43 pulls the optical fiber tape core wire 1X2 at a speed of 500 mm / min in a certain direction (upward in FIG. 10), and the detector provided inside the pulling machine 43 is the optical fiber tape. Tension is measured as the dynamic friction force of the core wire 1X2.
  • the composite elastic modulus in the depth direction was determined by a test method based on ISO14577 using a HYSITRON TI950 Triborndenter manufactured by BRUKER.
  • the composite elastic modulus refers to the surface hardness.
  • the indentation depth was 100 nm, and the measurement was performed using a Berkovich indenter.
  • the low temperature characteristics of the optical fiber tape core wire 1X were evaluated.
  • the low temperature characteristics measure the amount of attenuation per unit distance when light having a wavelength of 1.55 ⁇ m is incident on the optical fiber core wire 11A'in the cable under the environment of 23 ° C. and -30 ° C. It was evaluated by the difference in the measured values under the temperature environment.
  • the evaluation results are shown in Table 1.
  • sample No. 1 to No. It was confirmed that the low temperature characteristics of No. 5 were all 0.3 dB / km or less, and the cable loss was small. On the other hand, sample No. 6 and No. The low temperature characteristics of 7 both exceeded 0.3 dB / km. In particular, sample No. Surface hardness of No. 1 and sample No. Although the surface hardness of No. 6 is 1.2 MPa, the sample No. Sample No. 6 as compared with 6. The low temperature characteristic of 1 is excellent. From the above, it was confirmed that when the dynamic friction force is 0.3 N or less, the optical fiber tape core wire 1X with low cable loss characteristics can be realized. Furthermore, sample No. 1 to No. Since all of the low temperature characteristics of No. 5 are relatively excellent, it was confirmed that when the surface hardness is 1.2 GPa or more and 3 GPa or less, the optical fiber tape core wire 1X with less cable loss characteristics can be realized.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1Y used in the evaluation experiment 2.
  • the elements substantially the same as or corresponding to the configuration exemplified in FIG. 9 are designated by the same reference numbers, and the repeated description will be omitted.
  • the optical fiber tape core wire 1Y used in this evaluation experiment 2 includes a non-connecting portion 24.
  • the ultraviolet curable resin is applied to the outer periphery of the four optical fiber core wires 11A'to 11D arranged in parallel. After that, the ultraviolet curable resin is cured by irradiation with ultraviolet rays, and the collective coating layer 20D is formed. At this time, the outer periphery of each of the optical fiber core wires 11A'to 11D is covered with the collective covering layer 20D.
  • the thickness of the ultraviolet curable resin to be applied according to the shape of the die or the like, the thick portion 22 and the thin portion 23 are formed.
  • the adjacent optical fiber core wires 11C are between the adjacent optical fiber core wires 11A'and 11B.
  • a cutting blade such as a cutter is intermittently inserted between'and 11D in the longitudinal direction of the optical fiber tape core wire 1Y to form the non-connecting portion 24.
  • the connecting portion 21 remains between the optical fiber core wires 11B and 11C'in which the cutting blade is not inserted.
  • the sample No. of the optical fiber tape core wire 1Y having various thicknesses of the collective coating layer 20D was adjusted by adjusting the thickness of the ultraviolet curable resin to be applied. 1 to No. 3 was created.
  • sample No. 4 was created.
  • the optical fiber core wire 11A' was selected as an arbitrary optical fiber core wire of each sample, and the collective coating layer at eight arbitrary measurement positions I to VIII on the optical fiber core wire 11A' The thickness of 20D was measured.
  • the optical fiber tape core wire 1Y was mounted on the optical fiber cable, and the cable loss characteristic was evaluated as the low temperature characteristic of the optical fiber tape core wire 1Y.
  • the evaluation method of the cable loss characteristic is the same as the evaluation method of the evaluation experiment 1.
  • the optical fiber tape core wire 1Y was taken out from the optical fiber cable, and the presence or absence of single core separation of the optical fiber core wire was examined. The results of these evaluations are shown in Table 2.
  • sample No. 1 to No. In No. 3 the single core separation of the optical fiber tape core wire 1Y was not confirmed.
  • Sample No. 4 has two points where the thickness of the collective coating layer 20D is zero at the measurement positions II and IV. These measurement positions II and IV are portions where the optical fiber core wire 11A'is not covered by the collective coating layer 20D and is exposed from the collective coating layer 20D.
  • sample No. In 2 the measurement positions I, III, V to VIII correspond to the thick portion 22, and the thickness of the collective coating layer 20D at each measurement position is 20 ⁇ m.
  • Sample No. In No. 4 the measurement positions II and IV correspond to the thin-walled portion 23, and the thickness of each collective coating layer 20D is 1 ⁇ m.
  • sample No. In No. 3 the measurement positions I, III, V, VII, and VIII correspond to the thick portion 22, and the thickness of the collective coating layer 20D at each measurement position is 20 ⁇ m. Sample No. In No.
  • the measurement positions II, IV, and VI correspond to the thin-walled portion 23, and the thickness of each collective coating layer 20D is 1 ⁇ m.
  • Sample No. It was confirmed that the cable loss of No. 3 was 0.25 dB / km. From the above, when the difference between the thickness of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 and the thickness of the collective coating layer 20D in the thin portion 23 is 19 ⁇ m or less, it is possible to realize the optical fiber tape core wire 1Y with a small cable loss. confirmed.
  • sample No. 1 As shown in Table 2, sample No. It was confirmed that the cable loss of 1 was 0.3 dB / km.
  • Sample No. In 1 the measurement positions I, III, V to VIII correspond to the thick portion 22, and the measurement positions II, IV correspond to the thin portion 23.
  • Sample No. In No. 1 the thickness of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 is 20 ⁇ m, and the thickness of the collective coating layer 20D in the thin portion 23 is 15 ⁇ m. From the above, when the difference between the thickness of the collective coating layer 20D in the thick portion 22 and the thickness of the collective coating layer 20D in the thin portion 23 is 5 ⁇ m or more, it is possible to realize the optical fiber tape core wire 1Y with a small cable loss. confirmed.
  • Optical fiber tape core wire 11 11A to 11L: Optical fiber core wire 12: Glass fiber 13: Primary resin layer 14: Secondary resin layer 20, 20C, 20D: Collective Coating layer 21: Connecting part 22: Thick part 23: Thin part 24: Non-connecting part 30: V-groove base 31, 31A to 31L: V-groove 41: Mandrel 42: Roller 43: Pulling machine 44: Weights D, D1, D2: Outer diameter of optical fiber core wire P: Distance between centers of adjacent optical fiber core wires P0: V groove pitch d1: Thickness of collective coating layer in thick-walled portion d2: Thickness of collective coating layer in thin-walled portion

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Abstract

光ファイバテープ心線（１Ａ）は、長手方向に直交する方向に並列に配置された複数の光ファイバ心線（１１）と、前記複数の光ファイバ心線（１１）それぞれの外周を被覆する一括被覆層（２０）と、を備える。前記一括被覆層（２０）は、前記複数の光ファイバ心線（１１）の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバ心線（１１）を連結する連結部（２１）を含む。前記複数の光ファイバ心線（１１）の外径はそれぞれ２１５μｍ以下である。前記一括被覆層（２０）の動摩擦力が０．３Ｎ以下である。

Description

光ファイバテープ心線
　本開示は、光ファイバテープ心線に関する。
　本出願は、２０２０年１０月１９日出願の日本出願第２０２０－１７５３６８号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　近年、光ファイバケーブルの高密度化の要望が高まっている。高密度化の例として、光ファイバケーブルに実装する光ファイバ心線の外径を細径化することや、互いに異なる外径を有する複数の光ファイバ心線を用いることが知られている。また、接続時の作業性や識別性を高めるべく、複数の光ファイバテープ心線を並列に配置し、一体的に被覆した光ファイバテープ心線が知られている（特許文献１）。
日本国特開２０１４－２３８４８０号公報
　本開示の光ファイバテープ心線は、
　長手方向に直交する方向に並列に配置された複数の光ファイバ心線と、
　前記複数の光ファイバ心線それぞれの外周を被覆する一括被覆層と、を備え、
　前記一括被覆層は、前記複数の光ファイバ心線の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバ心線を連結する連結部を含み、
　前記複数の光ファイバ心線の外径はそれぞれ２１５μｍ以下であり、
　前記一括被覆層の動摩擦力が０．３Ｎ以下である。
図１は、本開示の第一実施形態に係る光ファイバテープ心線の断面図である。 図２は、図１に示す光ファイバテープ心線の光ファイバ心線の断面図である。 図３は、融着工程における第一実施形態に係る光ファイバテープ心線のピッチと融着機のＶ溝との関係を示す模式図である。 図４は、変形例１に係る光ファイバテープ心線の断面図である。 図５は、変形例２に係る光ファイバテープ心線の長手方向の一部を示した図である。 図６は、図５に示す光ファイバテープ心線の断面図である。 図７は、変形例３に係る光ファイバテープ心線の断面図である。 図８は、図７に示す光ファイバテープ心線の光ファイバ心線の断面図である。 図９は、評価実験に用いた光ファイバテープ心線の断面図である。 図１０は、評価実験に用いた動摩擦力の計測実験の模式図である。 図１１は、評価実験に用いた光ファイバテープ心線の断面図である。
（本開示が解決しようとする課題）
　光ファイバテープ心線が光ファイバケーブルに高密度に実装された場合、光ファイバ心線同士が互いに接触しやすいため、光ファイバ心線間において摩擦が起こることがある。このような摩擦がケーブルの長手方向において不均一に発生することで、ケーブルが蛇行しやすくなることがあった。さらに、低温下におけるケーブルの伝送特性が低下する傾向があった。特に、複数の光ファイバ心線の外径が互いに異なる場合には、ケーブルはより蛇行しやすく、伝送特性がより低下しやすい。
　本開示は、光ファイバケーブルに光ファイバ心線を高密度に実装可能であり、且つケーブル蛇行が起こりにくい光ファイバテープ心線を提供する。
（本開示の一形態の説明）
　まず本開示の実施態様を列記して説明する。
　（１）本開示の一態様に係る光ファイバテープ心線は、
　長手方向に直交する方向に並列に配置された複数の光ファイバ心線と、
　前記複数の光ファイバ心線それぞれの外周を被覆する一括被覆層と、を備え、
　前記一括被覆層は、前記複数の光ファイバ心線の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバ心線を連結する連結部を含み、
　前記複数の光ファイバ心線の外径はそれぞれ２１５μｍ以下であり、
　前記一括被覆層の動摩擦力が０．３Ｎ以下である。
　本開示によれば、光ファイバテープ心線の一括被覆層の動摩擦力が０．３Ｎ以下であるため、隣り合う光ファイバテープ心線同士の間に生じる摩擦を低減することができる。したがって光ファイバテープ心線がケーブルに高密度に実装された場合でもケーブル蛇行を抑制することができる。さらに低温下におけるケーブルの伝送特性を担保することができる。
　本開示の光ファイバテープ心線の各光ファイバ心線の外径は２１５μｍ以下であるため、ケーブルへ高密度に実装することができる。
　（２）前記一括被覆層の表面硬度が１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下であってもよい。
　本開示によれば、一括被覆層の表面硬度が１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下であるため、隣り合う光ファイバテープ心線同士の間に生じる蛇行を低減することができる。したがって光ファイバテープ心線がケーブルに高密度に実装された場合でもケーブル蛇行を抑制することができる。さらに低温下におけるケーブルの伝送特性を担保することができる。
　（３）隣り合う前記光ファイバ心線の中心間の距離が２２０μｍ以上２８０μｍ以下であってもよい。
　本開示によれば、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離が２２０μｍ以上２８０μｍ以下であるため、一般的な接続機器を利用することができる。各光ファイバ心線が細径化されていても、細径専用の接続機器を用意する必要がないため、汎用性のある光ファイバテープ心線を提供することができる。
　（４）前記一括被覆層は、前記複数の光ファイバ心線の少なくとも一部において、隣り合う前記光ファイバ心線が連結していない非連結部を含んでもよい。
　前記連結部は、前記長手方向において間欠的に形成されていてもよい。本開示によれば、非連結部が長手方向に間欠的に設けられているため、長手方向に垂直な断面において、光ファイバテープ心線が変形しやすくなる。したがって光ファイバケーブルに光ファイバ心線を高密度に実装することができる。
　（５）前記光ファイバ心線の断面視において前記一括被覆層は、厚肉部と、前記一括被覆層の厚みが前記厚肉部における前記一括被覆層の厚みよりも薄い、少なくとも二つの薄肉部と、を備えていてもよい。
　前記厚肉部における前記一括被覆層の厚みと、前記薄肉部における前記一括被覆層の厚みとの差が、５μｍ以上１９μｍ以下であってもよい。
　本開示の光ファイバテープ心線は、一括被覆層が厚肉部と少なくとも二つの薄肉部とを備えており、一括被覆層の厚みが不均一となっている。特に、厚肉部における一括被覆層の厚みと薄肉部における一括被覆層の厚みとの差が５μｍ以上１９μｍ以下と比較的大きいため、光ファイバテープ心線間の接触面積を低減することができる。このため、隣り合う光ファイバテープ心線同士の間に摩擦が起こりにくく、光ファイバテープ心線がケーブルに高密度に実装された場合でもケーブル蛇行をより抑制することができる。
　（６）前記複数の光ファイバ心線は、第一の外径を有する第一光ファイバ心線と、第二の外径を有する第二光ファイバ心線と、を有していてもよい。
　本開示によれば、複数の光ファイバテープ心線は、第一の外径を有する第一光ファイバ心線と、第二の外径を有する第二光ファイバ心線と、を有するため、ケーブル蛇行を抑制しつつ、光ファイバケーブルに光ファイバ心線を高密度に実装することができる。
（本開示の効果）
　本開示によれば、光ファイバケーブルに光ファイバ心線を高密度に実装可能であり、且つケーブル蛇行が起こりにくい光ファイバテープ心線を提供することができる。
（本開示の第一実施形態の詳細）
　本開示の第一実施形態に係る光ファイバテープ心線の具体例を、図面を参照しつつ説明する。
　なお、本開示はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　図１は、本開示の一形態に係る光ファイバテープ心線１Ａの長手方向に対して垂直な断面図である。図１に示すように、光ファイバテープ心線１Ａは、複数の光ファイバ心線１１と、複数の光ファイバ心線１１を被覆する一括被覆層２０と、を備える。本例においては、１２心の光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが、光ファイバテープ心線１Ａの長手方向に直交する方向に並列に配置されている。複数の光ファイバ心線１１は、１心毎に一定の間隔をあけた状態で配置される。複数の光ファイバ心線１１それぞれの外周は一括被覆層２０に覆われており、全体が一括被覆層２０により連結されている。
　複数の光ファイバ心線１１の外径Ｄはそれぞれ２１５μｍ以下である。本例において各光ファイバ心線の外径Ｄは２００μｍである。各光ファイバ心線１１は、例えばコア及びクラッドを有するガラスファイバ１２と、ガラスファイバ１２の外周を覆うプライマリ樹脂層１３と、プライマリ樹脂層１３の外周を覆うセカンダリ樹脂層１４と、を備える。ガラスファイバ１２は、純石英ガラスやゲルマニウムが添加された石英ガラス、フッ素が添加された石英ガラスを含んでもよい。プライマリ樹脂層１３は、バッファ層として比較的ヤング率の低い軟質を含んでもよい。セカンダリ樹脂層１４は、保護層として比較的ヤング率の高い硬質を含んでもよい。
　プライマリ樹脂層１３のヤング率は、２３℃において０．０４ＭＰａ以上０．８ＭＰａ以下であることが好ましく、０．０５ＭＰａ以上０．７ＭＰａ以下であることがより好ましく、０．０５ＭＰａ以上０．６ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。プライマリ樹脂層１３のヤング率が０．０４ＭＰａ以上０．８ＭＰａ以下であるので、光ファイバ心線にボイド（空隙）が発生しにくい。セカンダリ樹脂層１４のヤング率は、２３℃において９００ＭＰａ以上であることが好ましく、１０００ＭＰａ以上であることがより好ましく、１２００ＭＰａ以上であることが更に好ましい。セカンダリ樹脂層１４のヤング率は２３℃において３０００ＭＰａ以下、２５００ＭＰａ以下、２０００ＭＰａ以下、又は１８００ＭＰａ以下であってもよい。セカンダリ樹脂層１４のヤング率が９００ＭＰａ以上であるので、耐側圧特性を向上しやすい。セカンダリ樹脂層１４のヤング率が３０００ＭＰａ以下であると、適度な破断伸びを有するため被覆除去を行いやすい。
　一括被覆層２０は、複数の光ファイバ心線１１の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバ心線を連結する連結部２１を含む。本例において連結部２１は全ての隣り合う光ファイバ心線の間に配置されている。連結部２１は、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐが２２０μｍ以上２８０μｍ以下となるように、配置されている。
　一括被覆層２０は例えば紫外線硬化樹脂を含んでもよい。一括被覆層２０の動摩擦力は０．３Ｎ以下である。また、一括被覆層２０の表面硬度は１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下である。一括被覆層２０のヤング率は、光ファイバテープ心線の耐測圧特性と柔軟性の観点で、２３℃において５０ＭＰａ以上９００ＭＰａ以下であることが好ましく、１００ＭＰａ以上８００ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
　図２は、図１に示す光ファイバテープ心線１Ａが備える複数の光ファイバ心線１１のうち、一つの光ファイバ心線１１Ｂの断面図である。他の光ファイバ心線１１Ａ、１１Ｃ～１１Ｌの構成は、図２に示す光ファイバ心線１１Ｂの構成と同じであるため、繰り返しとなる説明は省略する。
　図２に示すように、光ファイバ心線１１Ｂの断面視において、一括被覆層２０は、光ファイバ心線１１Ｂの外周を全て覆っているため、光ファイバ心線１１Ｂが一括被覆層２０から露出する箇所はない。言い換えると、一括被覆層２０の厚みは光ファイバ心線１１Ｂの外周において均一である。一括被覆層２０の厚みは例えば２０μｍ以下である。なお本例において、光ファイバ心線１１Ｂと、光ファイバ心線１１Ａあるいは１１Ｃとの間における一括被覆層の厚みは、連結部２１を除いた厚みをいう。
　次に、光ファイバテープ心線１Ａの融着について説明する。一般的に、光ファイバテープ心線を他の光ファイバテープ心線に接続する場合、多心融着機（図示省略）を用いることにより、複数の光ファイバ心線を一括して融着接続することができる。図３は光ファイバテープ心線１Ａのピッチ（隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐ）と融着機のＶ溝ベース３０との関係を示す模式図である。図３に示すように、融着機は複数の光ファイバ心線１１を配列する複数のＶ溝３１を有したＶ溝ベース３０を備える。本例においては、１２心の光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌ一つ一つが、１２個のＶ溝３１Ａ～３１Ｌに配列される。また、Ｖ溝３１Ａ～３１ＬのピッチＰ０は、光ファイバ心線の外径の国際規格に合わせて、２５０μｍである。
　融着接続の際、Ｖ溝ベース３０の上方に、一括被覆層２０が除去された状態の光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが配置される。光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、例えばＶ溝３１Ａ～３１Ｌの並列方向における中心位置と、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌの並列方向における中心位置とが一致するように配置される。この状態において、多心融着機のクランプ蓋（図示省略）が閉じられ、クランプ蓋により光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが上方から押し下げられる。
　仮に、光ファイバテープ心線に連結部がなく、光ファイバ心線の隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離がゼロの場合、中心間の距離はＶ溝３１Ａ～３１ＬのピッチＰ０よりも小さい。この場合、複数の光ファイバ心線はＶ溝ベース３０の中心位置に向かって集合するように配置され、Ｖ溝３１Ａ～３１Ｌに対向するように配置されない。したがって、複数の光ファイバ心線それぞれがＶ溝３１Ａ～３１Ｌ内に収容されるとは限らず、例えばＶ溝３１Ａ、３１Ｌ内に光ファイバ心線が収容されない場合が発生する。これは、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐが２２０μｍ未満の場合でも起こり得る。
　一方本例における光ファイバテープ心線１Ａでは、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐが２２０μｍ以上２８０μｍ以下となるように連結部２１が配置されているため、各光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、各Ｖ溝３１Ａ～３１Ｌに対向するように配置される。このため、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは略垂直に押し下げられると、Ｖ溝３１Ａ～３１Ｌ内にそれぞれ一本ずつ収容される。
　なお、図３は一括被覆層２０が除去された状態の光ファイバ心線１１Ａ～１１ＬがＶ溝３１Ａ～３１Ｌに収容されることを示すが、例えば一括被覆層２０に加えてさらにプライマリ樹脂層１３及びセカンダリ樹脂層１４が除去されて、ガラスファイバ１２のみがＶ溝３１Ａ～３１Ｌに収容されてもよい。
　以上説明したように、本例に係る光ファイバテープ心線１Ａでは、一括被覆層２０の動摩擦力が０．３Ｎ以下であるため、隣り合う光ファイバテープ心線同士の間の摩擦を低減することができる。複数の光ファイバテープ心線１Ａが光ファイバケーブルに高密度に実装された場合でも、隣接する光ファイバテープ心線１Ａ同士における摩擦が低減されるため、ケーブル蛇行を抑制することができ、ケーブル敷設作業を向上することができる。
　本例の光ファイバテープ心線１Ａにおいては、一括被覆層２０が複数の光ファイバ心線それぞれの外周を被覆する。仮に、任意の光ファイバ心線１１の外周が一括被覆層２０によって完全に覆われておらず、一括被覆層２０から露出する箇所がある場合、当該露出する箇所が起点となって一括被覆層２０が当該光ファイバ心線１１から剥がれ、その結果当該光ファイバ心線１１が光ファイバテープ心線から単心分離することがある。しかしながら本例においては、複数の光ファイバ心線それぞれの外周は一括被覆層２０によって覆われているため、単心分離することはない。
　本例の光ファイバテープ心線１Ａの各光ファイバ心線１１の外径は２１５μｍ以下であるため、光ファイバ心線１１の断面積が小さく、光ファイバケーブルへ高密度に実装することができる。
　本例の光ファイバテープ心線１Ａでは、一括被覆層２０の表面硬度が１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下であるため、隣り合う光ファイバ心線同士の間に生じる摩擦を低減することができる。したがって光ファイバテープ心線がケーブルに高密度に実装された場合でもケーブル蛇行を抑制することができ、ケーブル敷設作業を向上することができる。さらに低温下におけるケーブルの伝送特性を担保することができる。
　本例においては、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離が２２０μｍ以上２８０μｍ以下であるため、一般的な多心融着機や接続機器に利用することができる。たとえ各光ファイバ心線１１が細径化されていても、狭ピッチでＶ溝が形成されたような細径専用の多心融着機を用意する必要がないため、光ファイバテープ心線１Ａの汎用性は高く、製造コストを低減することができる。
（変形例１）
　第一実施形態に係る光ファイバテープ心線１Ａにおいて、光ファイバ心線１１の外径は全て同一であったが、光ファイバ心線１１の外径は同一でなくてもよい。図４は、変形例１に係る光ファイバテープ心線１Ｂの長手方向に対して垂直な断面図である。図４の説明において、図１に例示された構成と実質的に同一または対応する要素には同様の参照番号を付し、繰り返しとなる説明は省略する。
　図４に示すように、光ファイバテープ心線１Ｂの複数の光ファイバ心線１１は、外径Ｄ１（第一の外径の一例）を有する第一光ファイバ心線と、外径Ｄ２（第二の外径の一例）を有する第二光ファイバ心線とを有する。本例において第一光ファイバ心線１１Ａ’、１１Ｃ’、１１Ｅ’、１１Ｇ’、１１Ｉ’、１１Ｋ’の外径Ｄ１と第二光ファイバ心線１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆ、１１Ｈ、１１Ｊ、１１Ｌの外径Ｄ２とは互いに異なり、外径Ｄ１の第一光ファイバ心線と外径Ｄ２の第二光ファイバ心線はそれぞれ交互に配置されている。第一光ファイバ心線の外径Ｄ１及び第二光ファイバ心線の外径Ｄ２はいずれも２１５μｍ以下である。本例において外径Ｄ１は２００μｍ、Ｄ２は１８０μｍである。第一光ファイバ心線１１Ａ’、１１Ｃ’、１１Ｅ’、１１Ｇ’、１１Ｉ’、１１Ｋ’はそれぞれ、ガラスファイバ１２と、プライマリ樹脂層１３と、セカンダリ樹脂層１４と、を備える。また外径Ｄ１とＤ２が互いに異なっていても、一括被覆層２０の連結部２１は、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐが２２０μｍ以上２８０μｍ以下となるように、配置されている。
　本変形例１に係る光ファイバテープ心線１Ｂが光ファイバケーブルに実装された場合、大きい外径Ｄ１を有する第一光ファイバ心線１１Ａ’、１１Ｃ’、１１Ｅ’、１１Ｇ’、１１Ｉ’、１１Ｋ’の隙間に、小さい外径Ｄ２を有する第二光ファイバ心線１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆ、１１Ｈ、１１Ｊ、１１Ｌが配置される。したがって、同一の外径を有している場合と比較して、複数の光ファイバ心線１１が互いに異なる外径Ｄ１及びＤ２を有している方が、光ファイバケーブルに対する光ファイバ心線１１の実装密度が高くなる。
　このように、本変形例１に係る光ファイバテープ心線１Ｂは外径Ｄ１を有する第一光ファイバ心線と、外径Ｄ２を有する第二光ファイバ心線とを有する複数の光ファイバ心線１１を備えるため、光ファイバケーブルに光ファイバ心線１１をより高密度に実装することができる。
（変形例２）
　第一実施形態に係る光ファイバテープ心線１Ａの連結部２１は、隣り合う光ファイバ心線を全て連結していたが、連結部の配置はこれに限定されない。図５は、変形例２に係る光ファイバテープ心線１Ｃの長手方向の一部を示した図である。図６は光ファイバテープ心線１Ｃの断面図である。図６の説明において、図１に例示された構成と実質的に同一または対応する要素には同様の参照番号を付し、繰り返しとなる説明は省略する。
　図５及び図６に示すように、光ファイバテープ心線１Ｃの一括被覆層２０Ｃは、複数の光ファイバ心線１１の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバテープ心線が連結していない非連結部２４を含む。言い換えると、図５及び図６は、非連結部２４を有する光ファイバテープ心線１Ｃを示している。本変形例２において非連結部２４は、光ファイバ心線１１Ａと１１Ｂの間、１１Ｃと１１Ｄの間、１１Ｄと１１Ｅの間、１１Ｆと１１Ｇの間、１１Ｇと１１Ｈの間、１１Ｉと１１Ｊの間、１１Ｊと１１Ｋの間に形成されている。図６に示す非連結部２４の配置位置は一例であり、これに限定されない。非連結部２４は、光ファイバテープ心線１Ｃの長手方向において間欠的に形成されている。非連結部２４が形成されていても、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離Ｐが２２０μｍ以上２８０μｍ以下となるように、配置されている。
　このように本変形例２に係る光ファイバテープ心線１Ｃによれば、非連結部２４が光ファイバテープ心線１Ｃの長手方向において間欠的に形成されているため、長手方向に垂直な断面において、光ファイバテープ心線１Ｃの変形性が高まる。光ファイバテープ心線１Ｃが変形しやすいため、複数の光ファイバテープ心線１Ｃを光ファイバケーブルに高密度に実装することができる。
　なお本変形例２に係る光ファイバテープ心線１Ｃの光ファイバ心線１１の外径は全て同一であったが、光ファイバテープ心線１Ｃの光ファイバ心線１１は、変形例１に示すように互いに異なる外径Ｄ１及びＤ２を有してもよい。
（変形例３）
　第一実施形態に係る光ファイバテープ心線１Ａにおいて、一括被覆層２０の厚みは各光ファイバ心線１１の外周において均一であったが、一括被覆層２０の厚みは均一でなくても良い。図７は、変形例３に係る光ファイバテープ心線１Ｄの長手方向に対して垂直な断面図である。図８は、図７に示す光ファイバテープ心線１Ｄが備える複数の光ファイバ心線１１のうち、一つの光ファイバ心線１１Ｂの断面図である。図７及び図８の説明において、図１及び図２に例示された構成と実質的に同一または対応する要素には同様の参照番号を付し、繰り返しとなる説明は省略する。
　図７及び図８に示すように、光ファイバ心線１１Ｂの断面視において、一括被覆層２０Ｄは、厚肉部２２と、少なくとも二つの薄肉部２３と、を備える。言い換えると、本変形例３において一括被覆層２０Ｄの厚みは光ファイバ心線１１Ｂの外周において不均一である。ここでは、光ファイバ心線１１Ｂ外周の一括被覆層２０Ｄの厚みを、連結部２１を除いた部分で計５か所測定する。５か所のうち、一括被覆層２０Ｄの厚みが最も厚い箇所周辺を厚肉部２２とし、一括被覆層２０Ｄの厚みが厚肉部２２よりも５μｍ以上薄い箇所周辺を薄肉部２３とする。図８に示す、光ファイバ心線１１Ｂの外周における厚肉部２２及び薄肉部２３の位置は一例であって、これに限定されない。また一括被覆層２０Ｄが光ファイバ心線１１Ｂの外周を全て覆っているため、光ファイバ心線１１Ｂが一括被覆層２０Ｄから露出する箇所はない。
　薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ２は、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ１よりも薄い。具体的には、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ１と、薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ２との差は、５μｍ以上１９μｍ以下である。厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ１は例えば２０μｍ以下である。薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ２は例えば１μｍ以上１５μｍ以下である。光ファイバ心線１１Ｂと、光ファイバ心線１１Ａあるいは１１Ｃとの間における一括被覆層の厚みは、連結部２１の中間点から光ファイバ心線１１Ｂまでの厚みをいう。
　このように、本変形例３に係る光ファイバテープ心線１Ｄでは、一括被覆層２０Ｄが厚肉部２２と少なくとも二つの薄肉部２３とを備えており、一括被覆層２０Ｄの厚みが不均一となっている。特に、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ１と薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みｄ２との差が５μｍ以上１９μｍ以下と比較的大きいため、複数の光ファイバテープ心線１Ｄが光ファイバケーブルに高密度に実装された場合でも、隣接する光ファイバテープ心線１Ｄ同士における光ファイバ心線間の接触面積及び光ファイバテープ心線間の接触面積を低減することができる。したがって、隣り合う光ファイバテープ心線同士の間に摩擦がより起こりにくく、ケーブル蛇行を抑制することができ、ケーブル敷設作業を向上することができる。
　また、光ファイバテープ心線１Ｄが光ファイバケーブルに実装された場合、各光ファイバ心線の厚肉部２２が、他の光ファイバ心線の薄肉部２３に対向する位置に配置されることもあり得る。したがって、一括被覆層２０Ｄが均一の厚みである場合と比較して、厚肉部２２及び薄肉部２３を備える方が、光ファイバケーブルに対する光ファイバ心線１１の実装密度がより高くなる。
（評価実験１）
　本開示における光ファイバテープ心線の動摩擦力および表面硬度の評価を行った。図９は、評価実験１に用いた光ファイバテープ心線１Ｘの長手方向に対して垂直な断面図である。図９の説明において、図４に例示された構成と実質的に同一または対応する要素には同様の参照番号を付し、繰り返しとなる説明は省略する。
　図９に示すように、本評価実験１に用いられる光ファイバテープ心線１Ｘは４本の光ファイバ心線１１Ａ’、１１Ｂ、１１Ｃ’、１１Ｄを有する。各光ファイバ心線は、ガラスファイバ１２と、プライマリ樹脂層１３と、セカンダリ樹脂層１４と、を備える。光ファイバ心線１１Ａ’及び１１Ｃ’の外径Ｄ１は２００μｍである。光ファイバ心線１１Ｂ及び１１Ｃの外径Ｄ２は１８０μｍである。言い換えると、外径Ｄ１が２００μｍである光ファイバ心線と、外径Ｄ２が１８０μｍである光ファイバ心線とが、光ファイバテープ心線１Ｘの長手方向に直交する方向に沿って、交互に配置される。隣り合う光ファイバ心線１１の中心間の距離は２５５μｍである。
　光ファイバテープ心線１Ｘの製造工程において、並列に配置された４本の光ファイバ心線１１Ａ’～１１Ｄの外周に紫外線硬化樹脂が塗布される。その後、紫外線が照射されることで紫外線硬化樹脂が硬化して一括被覆層２０が形成される。この時、各光ファイバ心線１１Ａ’～１１Ｄそれぞれの外周は、一括被覆層２０によって覆われる。塗布される紫外線硬化樹脂の成分によって、一括被覆層２０の動摩擦力及び表面硬度が変わる。紫外線硬化樹脂が硬化して全ての隣り合う光ファイバ心線の間に連結部２１が形成される。光ファイバテープ心線１Ｘにおいては、一括被覆層２０の厚みは５～２０μｍである。
　評価実験１においては、塗布する紫外線硬化樹脂の成分を調節して、様々な動摩擦力あるいは表面硬度を有する、光ファイバテープ心線１ＸのサンプルＮｏ．１～Ｎｏ．５を作成した。また比較例として、サンプルＮｏ．６～Ｎｏ．７を作成した。本評価実験１では、光ファイバテープ心線１Ｘの動摩擦力、表面硬度及び低温特性を評価した。
　図１０は、評価実験１に用いた動摩擦力の測定実験の模式図である。図１０に示すように、まず測定対象となる光ファイバテープ心線１Ｘ１は、１０ｍｍの外径を有するマンドレル４１の外周に巻き付けられる。さらにもう一本測定対象となる光ファイバテープ心線１Ｘ２が、マンドレル４１の上方からローラ４２を介してマンドレル４１に巻き付けられた光ファイバテープ心線１Ｘ１に接するように配置される。光ファイバテープ心線１Ｘ２の一端（図１０においては上方）には引張機４３が配置され、光ファイバテープ心線１Ｘ２の他端（図１０においては下方）には錘４４が配置される。ローラ４２からマンドレル４１に亘る光ファイバテープ心線１Ｘ２は、引張機４３からローラ４２に亘る光ファイバテープ心線１Ｘ２に対して９０度曲がっている。マンドレル４１から錘４４に亘る光ファイバテープ心線１Ｘ２は、ローラ４２からマンドレル４１に亘る光ファイバテープ心線１Ｘ２に対して９０度曲がっている。引張機４３の内部に備えられた検出器は、光ファイバテープ心線１Ｘ２の張力を測定し、これを動摩擦力とした。測定温度は２３℃である。なお、動摩擦係数μは、日本国特開平６－２６５７３７に記載の方法で求めることができる。
　本評価実験１において錘４４の重さは１０ｇである。この状態で、引張機４３が光ファイバテープ心線１Ｘ２を５００ｍｍ／ｍｉｎの速さで一定方向（図１０においては上方向）に引っ張り、引張機４３の内部に備えられた検出器が光ファイバテープ心線１Ｘ２の動摩擦力として張力を測定する。
　また光ファイバテープ心線１Ｘの測定では、ＢＲＵＫＥＲ 製ＨＹＳＩＴＲＯＮ　ＴＩ９５０　Ｔｒｉｂｏｌｎｄｅｎｔｅｒを用いて、ＩＳＯ１４５７７に基づいた試験方法で深さ方向の複合弾性率を求めた。本評価実験１において複合弾性率は表面硬度をさす。押し込み深さは１００ｎｍとし、バーコビッチ圧子を用いて測定を行った。さらに本評価実験１では光ファイバテープ心線１Ｘの低温特性を評価した。ここで低温特性は、２３℃及び－３０℃の環境下において、波長１．５５μｍの光をケーブル内の光ファイバ心線１１Ａ’に入射した場合における単位距離当たりの減衰量を測定し、２つの温度環境下での測定値の差で評価した。評価結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、サンプルＮｏ．１からＮｏ．５の低温特性はいずれも０．３ｄＢ／ｋｍ以下であり、ケーブル損失の少ないことが確認された。一方サンプルＮｏ．６及びＮｏ．７の低温特性はともに０．３ｄＢ／ｋｍを超えた。特に、サンプルＮｏ．１の表面硬度及びサンプルＮｏ．６の表面硬度は１．２ＭＰａであるにも関わらず、サンプルＮｏ．６と比較してサンプルＮｏ．１の低温特性が優れている。以上より、動摩擦力が０．３Ｎ以下である場合、ケーブル損失特性の少ない光ファイバテープ心線１Ｘを実現できることが確認された。さらにサンプルＮｏ．１からＮｏ．５の低温特性はいずれも比較的優れていることから、表面硬度が１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下である場合、ケーブル損失特性の少ない光ファイバテープ心線１Ｘを実現できることが確認された。
（評価実験２）
　本開示における光ファイバテープ心線の低温特性及び単心分離の有無の評価を行った。図１１は、評価実験２に用いた光ファイバテープ心線１Ｙの長手方向に対して垂直な断面図である。図１１の説明において、図９に例示された構成と実質的に同一または対応する要素には同様の参照番号を付し、繰り返しとなる説明は省略する。
　図１１に示すように、本評価実験２に用いられる光ファイバテープ心線１Ｙは非連結部２４を備える。光ファイバテープ心線１Ｙの製造工程において、並列に配置された４本の光ファイバ心線１１Ａ’～１１Ｄの外周に紫外線硬化樹脂が塗布される。その後、紫外線が照射されることで紫外線硬化樹脂が硬化して一括被覆層２０Ｄが形成される。この時、各光ファイバ心線１１Ａ’～１１Ｄそれぞれの外周は、一括被覆層２０Ｄによって覆われる。塗布される紫外線硬化樹脂の厚さがダイス形状などにより調整されることで、厚肉部２２と薄肉部２３が形成される。また、紫外線硬化樹脂が硬化して全ての隣り合う光ファイバ心線の間に連結部２１が形成された後、隣り合う光ファイバ心線１１Ａ’と１１Ｂの間と、隣り合う光ファイバ心線１１Ｃ’と１１Ｄの間に、光ファイバテープ心線１Ｙの長手方向において間欠的にカッターなどの切断刃が挿入されて、非連結部２４が形成される。切断刃が挿入されない、光ファイバ心線１１Ｂと１１Ｃ’の間には連結部２１が残る。
　評価実験２においては、塗布する紫外線硬化樹脂の厚さを調節して、様々な一括被覆層２０Ｄの厚みを有する、光ファイバテープ心線１ＹのサンプルＮｏ．１～Ｎｏ．３を作成した。また比較例として、サンプルＮｏ．４を作成した。本評価実験２では、各サンプルの任意の光ファイバ心線として光ファイバ心線１１Ａ’を選定し、当該光ファイバ心線１１Ａ’における８か所の任意の測定位置I～VIIIでの一括被覆層２０Ｄの厚みを測定した。さらに、光ファイバテープ心線１Ｙを光ファイバケーブルに実装し、光ファイバテープ心線１Ｙの低温特性として、ケーブル損失特性を評価した。ケーブル損失特性の評価方法は、評価実験１の評価方法と同様である。また、光ファイバテープ心線１Ｙを光ファイバケーブルから取り出し、光ファイバ心線の単心分離の有無を調べた。これらの評価結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、サンプルＮｏ．１からＮｏ．３においては、光ファイバテープ心線１Ｙの単心分離は確認されなかった。一方比較例であるサンプルＮｏ．４においては、光ファイバテープ心線１Ｙの単心分離が確認された。サンプルＮｏ．４は、測定位置II及びIVに一括被覆層２０Ｄの厚みがゼロとなる箇所を２か所有する。これら測定位置II及びIVは、一括被覆層２０Ｄに覆われていない、光ファイバ心線１１Ａ’が一括被覆層２０Ｄから露出する部分である。当該露出する部分が起点となって、一括被覆層２０Ｄが光ファイバ心線１１Ａ’から剥がれ、その結果光ファイバ心線１１Ａ’が光ファイバテープ心線１Ｙから分離されることが確認された。以上より、複数の光ファイバ心線１１それぞれの外周が一括被覆層２０Ｄによって被覆されている場合、単心分離がないことが確認された。
　サンプルＮｏ．２において、測定位置I、III、VからVIIIが厚肉部２２に相当し、各測定位置における一括被覆層２０Ｄの厚みは２０μｍである。サンプルＮｏ．４において、測定位置II、IVが薄肉部２３に相当し、各一括被覆層２０Ｄの厚みは１μｍである。サンプルＮｏ．２のケーブル損失は０．２７ｄＢ／ｋｍであることが確認された。また、サンプルＮｏ．３において、測定位置I、III、V、VII、VIIIが厚肉部２２に相当し、各測定位置における一括被覆層２０Ｄの厚みは２０μｍである。サンプルＮｏ．３において、測定位置II、IV、VIが薄肉部２３に相当し、各一括被覆層２０Ｄの厚みは１μｍである。サンプルＮｏ．３のケーブル損失は０．２５ｄＢ／ｋｍであることが確認された。以上より、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みと、薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みとの差が、１９μｍ以下の場合、ケーブル損失の小さい光ファイバテープ心線１Ｙを実現できることが確認された。
　表２に示すように、サンプルＮｏ．１のケーブル損失は０．３ｄＢ／ｋｍであることが確認された。サンプルＮｏ．１において、測定位置I、III、VからVIIIが厚肉部２２に相当し、測定位置II、IVが薄肉部２３に相当する。サンプルＮｏ．１においては、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みが２０μｍであり、薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みが１５μｍである。以上より、厚肉部２２における一括被覆層２０Ｄの厚みと、薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みとの差が、５μｍ以上の場合、ケーブル損失の小さい光ファイバテープ心線１Ｙを実現できることが確認された。
　また表２のサンプルＮｏ．１から３に示されるように、薄肉部２３における一括被覆層２０Ｄの厚みが薄く、薄肉部２３の数が多いほど、低温特性が改善されることが確認された。これは薄肉部２３が形成されることで、光ファイバテープ心線同士の接触点の数が減ったためと考えられる。
　以上、本開示を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本開示の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、上記説明した構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本開示を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｘ、１Ｘ１、１Ｘ２、１Ｙ：光ファイバテープ心線
１１、１１Ａ～１１Ｌ：光ファイバ心線
１２：ガラスファイバ
１３：プライマリ樹脂層
１４：セカンダリ樹脂層
２０、２０Ｃ、２０Ｄ：一括被覆層
２１：連結部
２２：厚肉部
２３：薄肉部
２４：非連結部
３０：Ｖ溝ベース
３１、３１Ａ～３１Ｌ：Ｖ溝
４１：マンドレル
４２：ローラ
４３：引張機
４４：錘
Ｄ、Ｄ１、Ｄ２：光ファイバ心線の外径
Ｐ：隣り合う光ファイバ心線の中心間の距離
Ｐ０：Ｖ溝ピッチ
ｄ１：厚肉部における一括被覆層の厚み
ｄ２：薄肉部における一括被覆層の厚み

Claims (6)

  1. 　長手方向に直交する方向に並列に配置された複数の光ファイバ心線と、
    　前記複数の光ファイバ心線それぞれの外周を被覆する一括被覆層と、を備え、
    　前記一括被覆層は、前記複数の光ファイバ心線の少なくとも一部において、隣り合う光ファイバ心線を連結する連結部を含み、
    　前記複数の光ファイバ心線の外径はそれぞれ２１５μｍ以下であり、
    　前記一括被覆層の動摩擦力が０．３Ｎ以下である、光ファイバテープ心線。
  2. 　前記一括被覆層の表面硬度が１．２ＧＰａ以上３ＧＰａ以下である、請求項１に記載の光ファイバテープ心線。
  3. 　隣り合う前記光ファイバ心線の中心間の距離が２２０μｍ以上２８０μｍ以下である、請求項１または請求項２に記載の光ファイバテープ心線。
  4. 　前記一括被覆層は、前記複数の光ファイバ心線の少なくとも一部において、隣り合う前記光ファイバ心線が連結していない非連結部を含み、
    　前記連結部は、前記長手方向において間欠的に形成されている、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバテープ心線。
  5. 　前記光ファイバ心線の断面視において前記一括被覆層は、厚肉部と、前記一括被覆層の厚みが前記厚肉部における前記一括被覆層の厚みよりも薄い、少なくとも二つの薄肉部と、を備え、
    　前記厚肉部における前記一括被覆層の厚みと、前記薄肉部における前記一括被覆層の厚みとの差が、５μｍ以上１９μｍ以下である、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の光ファイバテープ心線。
  6. 　前記複数の光ファイバ心線は、第一の外径を有する第一光ファイバ心線と、第二の外径を有する第二光ファイバ心線と、を有する、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の光ファイバテープ心線。
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