WO2021214354A1 - Boquilla de inyección de niebla mejorada - Google Patents

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WO2021214354A1
WO2021214354A1 PCT/ES2021/070232 ES2021070232W WO2021214354A1 WO 2021214354 A1 WO2021214354 A1 WO 2021214354A1 ES 2021070232 W ES2021070232 W ES 2021070232W WO 2021214354 A1 WO2021214354 A1 WO 2021214354A1
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nozzle
liquid
flow
gas
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PCT/ES2021/070232
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José Luis PÉREZ DÍAZ
Juan Sánchez García-Casarrubios
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Counterfog Ebt De La Uah Sl
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    • B05B1/262—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with means for mechanically breaking-up or deflecting the jet after discharge, e.g. with fixed deflectors; Breaking-up the discharged liquid or other fluent material by impinging jets with fixed deflectors
    • B05B1/265—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with means for mechanically breaking-up or deflecting the jet after discharge, e.g. with fixed deflectors; Breaking-up the discharged liquid or other fluent material by impinging jets with fixed deflectors the liquid or other fluent material being symmetrically deflected about the axis of the nozzle

Definitions

  • the invention belongs to the field of injecting a mist capable of decontaminating the air and solid surfaces of objects.
  • the object of the present invention is a new, simpler nozzle that injects a volume of mist in the shape of a rotating cone.
  • the nozzles used were only useful for surface decontamination, as the size of the generated particles was too large to produce relevant decontamination in terms of airborne pollutants.
  • the very small size of certain pollutant particles means that, even when they are perched on a surface, any small stream of air can suspend them in the air. This is the case, for example, of viruses such as Covid-19.
  • viruses such as Covid-19.
  • the flow created around each particle when it hits the surface can cause viruses located around its point of impact with the surface to be re-suspended in the surface. air, subsequently falling again on the same or other nearby surfaces.
  • conventional decontamination nozzles are not efficient.
  • the inventors of the present application have recently discovered that the generation of a mist with a drop size distribution with a good submicron part, for example between 0.1 pm and 20 pm, which is also injected under pressure, thereby tending to form a conical mist jet with a large axial velocity gradient, and which also has a tangential component, causes the appearance of effect a Venturi that makes the fog absorb pollutant particles suspended in the air.
  • the inventors of the present application describe this cleaning procedure in detail in EP3406317A1. Furthermore, the small size of the particles emitted by this nozzle prevents the appearance of strong fluxes when they fall on a surface, thus avoiding resuspending very small pollutant particles such as viruses and the like in the air. Furthermore, the inventors of the present application describe in document EP3395449A1 a new fog cone generation nozzle capable of carrying out the procedure described in the previous paragraph.
  • this new nozzle generates a spiral mist cone formed by submicron-sized particles that can be used for the purpose of simultaneously decontaminating air and surfaces.
  • Fig. 1 which corresponds to the second figure of document EP3395449A1
  • the nozzle (100) described is formed by a plurality of pieces arranged along an axial direction and firmly fixed to each other through two casing portions (110, 120) respectively disposed at the top and bottom of said figure. Liquid enters through an axial inlet port (130), while air enters through a radial inlet port (140).
  • the parts responsible for generating the mist in this nozzle (100) are mainly a spiral module (150) and a nozzle pin (160) located in front of an outlet orifice of the spiral module (150).
  • the spiral module (150) has an essentially cylindrical shape that comprises a central hole (152) through which the liquid introduced through the inlet port (130) and tangential channels (151) passes through. the air introduced through the port (140).
  • the tangential channels (151) cause the appearance of a radial component in the air flow before its mixing with the liquid. After the spiral module (130), the air and the liquid mix and said liquid / air mixture arrives, with a speed that conserves the radial component, to the nozzle pin (160).
  • the liquid / air mixture then passes through holes (161) arranged between radial elements (162) that connect an axial stem (163) of the nozzle pin (161) with a transverse disc (164), and finally exits definitively through the outlet hole (170) of the nozzle (100).
  • a conical spiral flow of mist is generated at the outlet, provided with submicron drops capable of cleaning both air and surfaces.
  • the configuration of the nozzle described in document EP3395449A1 is very complex and is made up of a large number of parts.
  • the intricate shape of some of the parts that comprise it, such as the spiral module require the use of excessively long and complicated manufacturing procedures.
  • the nozzle of the present invention solves the above problems thanks to a novel design that reduces the number of parts and their complexity, while maintaining the ability to generate a rotating conical flow of mist at the outlet. Furthermore, the new design described in this document allows the magnitude of the rotating effect of the generated conical mist flow to be selected during assembly. This new design is based on the mist injection nozzle described in the aforementioned EP3395449, which discloses the content of the preamble of independent claim 1 of the present invention.
  • axis axiaf refers to the main central axis of the nozzle, the overall shape of which is essentially cylindrical.
  • front and rear refer to the main direction of liquid flow along the axial axis from an inlet end of the nozzle to an outlet end of the nozzle. That is, the outlet end of the nozzle is located on a front side of the nozzle, while the inlet end of the nozzle is located on a rear side of the nozzle.
  • transverse refers to a plane perpendicular to the axial axis of the nozzle of the invention.
  • the “transverse section of a specific element if not indicated otherwise, refers to a section perpendicular to a main axis of said element.
  • join 1 ' is generally used to refer to watertight connections between different conduits or pipes through which a liquid or gas passes, and the term” connect 1 ' or “couple 1" is used in general. 'to refer to mechanical connections between components or solid parts of the nozzle.
  • the present invention describes an improved mist injection nozzle for the emission of a rotating conical stream of mist formed by liquid particles suspended in a gas.
  • This nozzle comprises a body provided with a first axial cylindrical cavity traversed by an axial liquid conduit connected at its rear end to a pressurized liquid inlet port. A pressurized gas inlet port is also connected to said first cavity by means of a radial conduit.
  • the nozzle further comprises a cylindrical block covering a front side of the first cavity and which is provided with a central axial conduit connected to the front end of the axial liquid conduit.
  • the body comprises a second axial cylindrical cavity for mixing liquid and gas arranged on the front side of the cylindrical block.
  • the nozzle further comprises an outlet pin located in an axial outlet conduit of the nozzle which is attached to a front side of the second cavity.
  • a front end of the outlet pin comprises an axial stem provided with a flare located at the front end of said axial outlet conduit of the nozzle, so that the flare guides the flow of liquid and gas to generate a conical flow of mist.
  • a rear end of the output pin comprises a hollow transverse disc which disc is connected to the rear end of the axial rod by means of angularly spaced radial arms.
  • the nozzle of the present invention differs from that in the way in which it is possible to print a rotating component to the emitted conical flow.
  • pressurized air was introduced into the second cavity through tangential channels of the cylindrical block.
  • the present invention achieves a similar effect by replacing these tangential channels, which are difficult to manufacture, with axial channels that are much more easily manufactured.
  • the cylindrical block comprises axial holes that join the first cavity with the second cavity for the passage of gas under pressure. These axial holes are radially spaced from the central axis of the cylindrical block and angularly evenly spaced. Also, the number of axial holes in the block cylindrical is the same as the number of radial arms of the output pin.
  • the cylindrical block and the outlet pin are configured so that the liquid and gas mixture driven by the pressurized gas injected through the axial holes of the cylindrical block is asymmetrically deflected by the respective radial arms, causing the appearance of a rotating tangential component in the conical flow of mist emitted by the nozzle.
  • the tangential effect on the outflow is achieved through a misalignment between axial holes in the cylinder block and radial arms.
  • the tangential effect is obtained by a suitable shape of the portion of the arms on which the flow coming out of the second cavity falls.
  • the cylinder block and the outlet pin are angularly misaligned in relation to the position of said axial holes and said radial arms. That is to say, the flow of gas under pressure injected through the axial holes of the cylinder block, which carries with it particles of liquid, does not impinge on the center of the respective radial arms, but instead does so in a laterally deviated position in relation to the main direction of each arm. This means that the flow of gas and liquid particles does not deviate symmetrically on both sides of each arm, but rather that a greater portion of the flow passes through one side of the arm than the other. As a consequence, a tangential component is generated in the direction of the resulting flow downstream of the arms.
  • the skew angle may be between 0 and 60 °, preferably between 5 and 45 ° or, even more preferably 5 or 13 °. In particular, the inventors of the application have found that a particularly advantageous value of the skew angle is approximately 9 or.
  • the shape of the portion of the arms where the flow of gas and liquid particles impacts can have different shapes, including a flat shape contained in a plane transverse to the main axis of the nozzle.
  • the cross section of the portion of the radial arms where the flow of liquid and gas impelled by the pressurized gas injected through the axial holes of the cylindrical block impacts comprises a central peak that separates two essentially equal descending curved sections . These two curved sections can have a suitably calculated shape to minimize the speed or pressure losses of the outlet flow and, at the same time, print the desired characteristics to the tangential component of the same.
  • each radial arm divides the flow of liquid and gas into two essentially equal portions. In this case, no component tangential to the conical nozzle outlet flow is printed, which is therefore not rotary.
  • each radial arm directs most of the liquid and gas flow to one of the sides of the radial arms. In this case, a component tangential to the conical nozzle outlet flow is printed in an optimized manner.
  • the cross section of the portion of the radial arms where the liquid-gas mixture impelled by the pressurized gas injected through the axial holes of the cylindrical block impacts has a lateral peak which, when the Axial holes and radial arms are aligned, directing most of the liquid and gas flow to one of the sides of the radial arms. That is, the cylindrical block and the outlet pin in this case are mounted so that axial holes and cylindrical holes are aligned, and the very shape of the portion of the arms on which the air and gas flow impacts causes the appearance of the tangential component. This shape can be suitably selected to obtain tangential components of different magnitudes and characteristics.
  • this new nozzle configuration makes it possible to obtain a rotating cone of mist at the outlet in a simpler way than the nozzle of the prior art.
  • the supply pressures of the liquid and the gas should preferably be of the same order to achieve the appropriate drop size distribution, the gas pressure preferably being between 8 and 12 bar and the liquid pressure preferably between 6 and 12 Pub.
  • this nozzle can be implemented in different ways and using pieces of different shapes and in different numbers.
  • the body is divided along an axial plane into a first body portion and a second body portion engageable together by screwing along respective flat axial faces.
  • the periphery of a flat axial face of the first body portion may comprise a channel for receiving a seal that leaves two gaps close to the axial duct unsealed.
  • this configuration is particularly advantageous because it increases the gradient printed on the injected fog cone, thus improving its effectiveness.
  • the nozzle of the invention described makes it possible to print a tangential component in the outlet flow using simpler parts and in fewer numbers than the nozzle described in document EP3395449.
  • Fig. 1 shows a longitudinal section of a prior art nozzle described in EP3395449.
  • Fig. 2 shows a perspective view of a prior art nozzle scroll module.
  • Fig. 3 shows a perspective view of a nozzle pin of the prior art nozzle.
  • Fig. 4 shows a perspective view of the nozzle of the present invention.
  • Fig. 5 shows another perspective view of the nozzle of the present invention.
  • Figs. 6a and 6b respectively show the first and second body portions of the nozzle of the present invention.
  • Fig. 7 shows a longitudinal sectional view of the nozzle of the present invention.
  • Fig. 8 shows a perspective view of a cylinder block of the nozzle of the present invention.
  • Fig. 9 shows a perspective view of a nozzle pin of the nozzle of the present invention.
  • Figs. 10a and 10b respectively show an axial view from the outlet end of the nozzle and a section through an axial hole of the cylinder block when axial holes and radial arms are aligned.
  • Figs. 11a and 11b respectively show an axial view from the outlet end of the nozzle and a section through an axial hole of the cylinder block when axial holes and radial arms are misaligned.
  • Figs. 12a-12c show the effect of angular misalignment between axial holes of the cylinder block and radial arms in a first preferred embodiment of the nozzle of the invention.
  • Figs. 13a-13b show the effect of radial arm shape when axial holes and radial arms are aligned in a second preferred embodiment of the invention.
  • the nozzle (1) of the present invention is formed by a body (2) that is formed by two halves (21, 22) separated along a flat axial face.
  • the two halves (21, 22) have two rows of three holes arranged along the side walls of their respective flat axial face for fixing by means of screws (14).
  • An additional piece (13) in the form of a transverse disk is fixed, also by means of screws (15), to the rear end of the body (2) of the nozzle (1).
  • the peripheral walls of the flat axial face of the first half (21) are traversed by a channel (12) to receive a seal (not shown).
  • a suitable selection of the tightening force of the screws (14) causes that, during the use of the nozzle (1), a small part of air escapes through the slot closed by the sealing gasket. This small air leak causes an effect to improve the rotary properties of the emitted mist, as will be described in greater detail later in this document.
  • the transverse disk (13) that closes the rear end of the body (2) comprises, on its front face, an axial liquid conduit (4) that runs through a first cylindrical cavity (3) of the nozzle (1) whose diameter is substantially greater than that of said axial duct (4).
  • the axial liquid conduit (4) is connected to a pressurized liquid inlet port (5).
  • the liquid inlet port (5) is formed on a rear side of the transverse disc (13) itself.
  • this axial liquid conduit (4) is connected to an axial conduit (81) of a cylindrical block (8) located inside a housing (16) adjacent to the front end of the first cavity (3) .
  • the gas inlet to the nozzle (1) takes place in a radial direction through a gas inlet port (6) connected to the first cavity (3) through a radial duct (7).
  • the liquid introduced through the inlet port (5) runs through the axial conduit (4), passes through the axial conduit (81) of the cylindrical block (8) that covers the front side of the first cavity (3) , and exits into a second cylindrical cavity (9) through the front end of said axial conduit (81).
  • the cylindrical block (8) also has three axial holes (82) separated radially from the central axis (E) and angularly equally spaced. These axial holes (82) join the first cavity (3) with a second cavity (9) located on the front side of cylinder block (8). In this way, the pressurized gas that is introduced into the first cavity (3) through the inlet port (6) passes, through said axial holes (82), to the second cavity (9).
  • the flow of gas under pressure impacts against a surface of the rear end of an outlet pin (10), which is described later, breaking up into small particles.
  • the pressurized gas injected through the axial holes (82) then draws these particles through an axial conduit (11) that exits the nozzle (1) located on the front side of the second cavity (9).
  • the axial duct (11) takes the form of a nozzle whose section is decreasing in a first section, and increasing in the second section, thus connecting the second cavity (9) with the outside of the nozzle (1).
  • the output pin (10) is essentially formed by an axial rod (101) located on its front side and connected to a hollow transverse disc (103) located on its rear side.
  • the axial stem (101) has a first portion that tapers to travel the first tapered nozzle section of the axial conduit (11) parallel to its walls.
  • a second portion of the axial rod (101) is formed by a widening (102) that runs through the second nozzle section of increasing section of the axial duct (11) also parallel to its walls.
  • the hollow transverse disk (103) is connected to the rear end of the axial rod (101) through three angularly spaced radial arms (104).
  • the rear surface of the radial arms (104) has a flat cross-sectional shape.
  • the distance between the axial holes (82) of the cylinder block (8) and the main axis (E) of the nozzle (1) is selected so that the axial holes (82) are located opposite the arm area radial (104) of the hollow transverse disc (103).
  • each axial hole (82) impacts the center of a respective radial arm (104).
  • This situation is shown in greater detail in Figs. 10a and 10b. Specifically, in the section of Fig. 10b it can be seen how the axis (Es2) of the axial hole (82) is completely aligned with the axis (E104) of the radial arm (104) located opposite it.
  • the flow of air under pressure injected through the axial hole (82) impacts, therefore, in the center of the corresponding radial arm (104), and is divided on each side of the same in two approximately equal portions. In this situation, no radial component is generated in the mist emitted at the outlet of the nozzle (1).
  • FIGs. 11a and 11b show a situation where the cylindrical block (8) is not angularly aligned with the output pin (10). There is a small angular difference between them, so that the axis (Es2) of each axial hole (82) is offset relative to the axis (E104) of the radial arm (104) located opposite it. Naturally, the magnitude of this deflection is less than the diameter of the axial hole (82) itself, so that at least a part of the flow of pressurized air injected through each axial hole impacts against the corresponding radial arm (104).
  • the rear surfaces of the radial arms (104) have been shown in a flat shape. This causes high losses due to the impact of the flow emitted through the axial holes (82) against said flat surfaces perpendicular to the main flow direction. To avoid this, it is possible to provide the rear surfaces of the radial arms (104) with a shape designed for this purpose to reduce losses.
  • the rear surfaces of the radial arms (104) may be formed by a central rib (104a) raised parallel to the edges of the respective radial arm (104) that descends along two lateral valleys (104b).
  • Figs. 12b and 12c show respective situations in which the cylinder block (8) is not aligned with the output pin (10).
  • the nerve (104a) splits the flow injected through the axial holes (82) into two different portions.
  • the portion of flow descending along the right side valley (104b) is much larger than the portion of flow descending along the left side valley (104b).
  • the portion of flow descending along the left side valley (104b) is much larger than the portion of flow descending along the right side valley (104b).
  • the rotating effect is generated in the fog cone emitted at the outlet of the nozzle (1).
  • Figs. 13a and 13b show another example of how the rear surfaces of the radial arms (104) may have.
  • the raised rib (104c) is not located in the center of the respective arm (104), but is located on one of its sides. Specifically, it involves the enlargement of one of the side faces of the arm (104), so that the raised rib (104c) is formed by the edge itself. From this rib (104c), the rear surface of the arm descends to the right (Fig. 13a), or to the left (Fig. 13b).
  • This configuration of the radial arms (104) makes it possible to generate the rotating effect in the mist at the outlet of the nozzle (1) without the need to angularly misalign the cylinder block (8) and the outlet pin (10).

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Abstract

La invención describe una boquilla (1) de inyección de niebla capaz de generar un cono giratorio de niebla a la salida y que está formada por un número bajo de piezas de formas sencillas. En concreto, unos orificios axiales (82) de un bloque cilíndrico (8) a través de los cuales entra aire a presión y unos brazos radiales (104) de un pasador de salida (10) ubicado a la salida de la boquilla (1) están dispuestos de tal manera que el flujo inyectado a través dichos orificios axiales (82) es desviado de manera asimétrica por los respectivos brazos radiales (104), provocando la aparición de una componente tangencial giratoria en el flujo cónico de niebla emitido por la boquilla (1).

Description

DESCRIPCIÓN
Boquilla de inyección de niebla mejorada
OBJETO DE LA INVENCIÓN
La invención pertenece al campo de la inyección de una niebla capaz de descontaminar el aire y las superficies sólidas de objetos.
El objeto de la presente invención es una nueva boquilla más simple que inyecta un volumen de niebla en forma de cono giratorio.
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN
Actualmente es conocido el uso de boquillas de pulverización capaces de pulverizar uno o varios líquidos en forma de partículas de pequeño tamaño para diversas aplicaciones tales como, entre otras, el apagado de incendios, tareas de descontaminación, limpieza de residuos industriales, etc. En particular, la descontaminación de instalaciones públicas e infraestructuras críticas ha adquirido recientemente una tremenda importancia a causa de la situación creada a nivel mundial por la pandemia de Covid-19.
Hasta hace poco, las boquillas empleadas solo eran útiles para la descontaminación de superficies, ya que el tamaño de las partículas generadas era excesivamente grande para producir una descontaminación relevante en cuanto a las partículas contaminantes suspendidas en el aire. Es más, el tamaño muy pequeño de determinadas partículas contaminantes hace que, aun cuando están posados sobre una superficie, cualquier pequeña corriente de aire pueda suspenderlos en el aire. Es el caso, por ejemplo, de virus como los del Covid-19. Así, cuando se emplean boquillas de limpieza convencionales que emiten partículas de líquido de gran tamaño, el flujo creado alrededor de cada partícula cuando impacta contra la superficie puede provocar que los virus situados alrededor de su punto de impacto con la superficie vuelvan a suspenderse en el aire, cayendo posteriormente otra vez sobre la misma u otras superficies cercanas. En definitiva, se aprecia que las boquillas de descontaminación convencionales no son eficientes.
Los inventores de la presente solicitud han descubierto recientemente que la generación de una niebla con una distribución de tamaños de gota con una buena parte submicrométrica, por ejemplo de entre 0,1 pm y 20 pm, que además se inyecta a presión, tendiendo por ello a formar un chorro cónico de niebla con un gran gradiente de velocidad axial, y que además tiene una componente tangencial, provoca la aparición de efecto un Venturi que hace que la niebla absorba la partículas contaminantes suspendidas en el aire. Los inventores de la presente solicitud describen con detalle este procedimiento de limpieza en el documento EP3406317A1. Además, el pequeño tamaño de las partículas emitidas por esta boquilla evita la aparición de fuertes flujos cuando caen sobre una superficie, evitando así suspender de nuevo en el aire partículas contaminantes de muy pequeño tamaño tales como virus y similares. Además, los inventores de la presente solicitud describen en el documento EP3395449A1 una nueva boquilla de generación de conos de niebla capaz de llevar a cabo el procedimiento descrito en el párrafo anterior.
En efecto, esta nueva boquilla genera un cono espiral de niebla formada por partículas de tamaño submicrométrico que puede utilizarse con el propósito de realizar de manera simultánea una descontaminación del aire y de superficies. Como se puede apreciar en la Fig. 1, que corresponde a la segunda figura del documento EP3395449A1, la boquilla (100) descrita está formada por una pluralidad de piezas dispuesta a lo largo de una dirección axial y fijadas firmemente entre sí a través de dos porciones de carcasa (110, 120) dispuestas respectivamente en la parte superior e inferior de dicha figura. El líquido entra a través de un puerto (130) de entrada axial, mientras que el aire entra a través de un puerto (140) de entrada radial. Las piezas responsables de la generación de la niebla en esta boquilla (100) son principalmente un módulo de espiral (150) y un pasador de boquilla (160) situado frente a un orificio de salida del módulo de espiral (150). El módulo de espiral (150) tiene una forma esencialmente cilindrica que comprende un orificio central (152) a través del cual pasa el líquido introducido a través del puerto (130) de entrada y unos canales tangenciales (151) a través de los cuales pasa el aire introducido a través del puerto (140). Los canales tangenciales (151) provocan la aparición de una componente radial en el flujo de aire antes de su mezcla con el líquido. Pasado el módulo de espiral (130), el aire y el líquido se mezclan y dicha mezcla líquido/aire llega, con una velocidad que conserva la componente radial, al pasador de boquilla (160). La mezcla líquido/aire pasa entonces a través de unos orificios (161) dispuestos entre unos elementos radiales (162) que conectan un vástago axial (163) del pasador (161) de boquilla con un disco transversal (164), y finalmente sale definitivamente a través del orificio (170) de salida de la boquilla (100). Se genera así a la salida un flujo cónico espiral de niebla provista de gotas submicrométricas capaz de limpiar tanto aire como superficies. Como se puede apreciar, la configuración de la boquilla descrita en el documento EP3395449A1 es muy compleja y está formada por un gran número de piezas. Además, la intrincada forma de algunas de las piezas que la conforman, como por ejemplo el módulo de espiral, requieren el uso de procedimientos de fabricación excesivamente largos y complicados.
En definitiva, existe actualmente en la técnica la necesidad de boquillas capaces de emitir una niebla en forma de cono giratorio cuya configuración sea más sencilla y cuyas piezas integrantes requieran menos esfuerzo de fabricación.
DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN
La boquilla de la presente invención resuelve los problemas anteriores gracias a un novedoso diseño que reduce el número de piezas y su complejidad, al mismo tiempo que mantiene la capacidad de generar un flujo cónico giratorio de niebla a la salida. Además, el nuevo diseño descrito en este documento permite seleccionar durante el montaje la magnitud del efecto giratorio del flujo cónico de niebla generado. Este nuevo diseño está basado en la boquilla de inyección de niebla descrita en el documento EP3395449 mencionado anteriormente, que divulga el contenido del preámbulo de la reivindicación independiente 1 de la presente invención.
En este documento, el “eje axiaf’ hace referencia al eje central principal de la boquilla, cuya forma es en conjunto esencialmente cilindrica.
En este documento, los términos “ delantero ” y “trasero” están referidos a la dirección principal del flujo de líquido a lo largo del eje axial desde un extremo de entrada de la boquilla a un extremo de salida de la boquilla. Es decir, el extremo de salida de la boquilla está situado en un lado delantero de la misma, mientras que el extremo de entrada de la boquilla está situado en un lado trasero de la boquilla.
En este documento, el término “transversar se refiere a un plano perpendicular al eje axial de la boquilla de la invención. A su vez, la “sección transversar de un elemento concreto, en caso de que no se indique lo contrario, se refiere a una sección perpendicular a un eje principal de dicho elemento. Por ejemplo, en el caso de los brazos radiales, su sección transversal es perpendicular a la dirección principal a lo largo de la cual se extienden dichos brazos radiales. En este documento, se utiliza en general el término “unir1’ para referirse a conexiones estancas entre diferentes conductos o canalizaciones a través de las cuales pasa un líquido o gas, y se utiliza en general el término “conectar1’ o “acoplar1’ para referirse a conexiones mecánicas entre componentes o partes sólidas de la boquilla.
La presente invención describe una boquilla de inyección de niebla mejorada para la emisión de un flujo cónico giratorio de niebla formada por partículas de líquido suspendidas en un gas. Esta boquilla comprende un cuerpo dotado de una primera cavidad cilindrica axial recorrida por un conducto axial de líquido unido en su extremo trasero a un puerto de entrada de líquido a presión. Un puerto de entrada de gas a presión está también unido a dicha primera cavidad mediante un conducto radial. La boquilla comprende además un bloque cilindrico que tapa un lado delantero de la primera cavidad y que está dotado de un conducto axial central unido al extremo delantero del conducto axial de líquido. El cuerpo comprende una segunda cavidad cilindrica axial de mezcla de líquido y gas dispuesta en el lado delantero del bloque cilindrico. La boquilla comprende además un pasador de salida situado en un conducto axial de salida de la boquilla que está unido a un lado delantero de la segunda cavidad. Un extremo delantero del pasador de salida comprende un vástago axial dotado de un ensanchamiento situado en el extremo delantero de dicho conducto axial de salida de la boquilla, de modo que el ensanchamiento guía el flujo de líquido y gas para generar un flujo cónico de niebla. A su vez, un extremo trasero del pasador de salida comprende un disco transversal hueco que disco está conectado al extremo trasero del vástago axial por medio de unos brazos radiales angularmente equiespaciados.
La estructura de la boquilla descrita hasta este punto es conocida del documento EP3395449. Sin embargo, la boquilla de la presente invención se diferencia de aquella en el modo en que se consigue imprimir una componente giratoria al flujo cónico emitido. En la boquilla del documento EP3395449, el aire a presión se introducía en la segunda cavidad a través de unos canales tangenciales del bloque cilindrico. La presente invención consigue un efecto similar sustituyendo esos canales tangenciales, de difícil fabricación, por unos canales axiales mucho más fácilmente fabricables.
En efecto, en la boquilla de la presente invención, el bloque cilindrico comprende unos orificios axiales que unen la primera cavidad con la segunda cavidad para el paso del gas a presión. Estos orificios axiales están separados radialmente del eje central del bloque cilindrico y angularmente equiespaciados. Además, el número de orificios axiales del bloque cilindrico es igual que el número de brazos radiales del pasador de salida. Así, el bloque cilindrico y el pasador de salida están configurados de modo que la mezcla de líquido y gas impulsada por el gas a presión inyectado a través los orificios axiales del bloque cilindrico es desviada de manera asimétrica por los respectivos brazos radiales, provocando la aparición de una componente tangencial giratoria en el flujo cónico de niebla emitido por la boquilla.
Se consigue así generar una componente tangencial en el flujo cónico de niebla emitido sin necesidad de partes móviles ni de piezas con formas intrincadas de difícil fabricación. En principio, este efecto se puede conseguir de diferentes modos, aunque en este documento se describen dos realizaciones particularmente preferidas de hacerlo. En una primera realización preferida, el efecto tangencial en el flujo de salida se consigue a través de una desalineación entre orificios axiales del bloque cilindrico y brazos radiales. En segunda realización preferida alternativa a la primera, el efecto tangencial se obtiene mediante una forma adecuada de la porción de los brazos sobre la que incide el flujo que sale de la segunda cavidad. A continuación, se describe con mayor detalle cada una de estas realizaciones preferidas.
Primera realización preferida
De acuerdo con esta realización de la boquilla, el bloque cilindrico y el pasador de salida están angularmente desalineados con relación a la posición de dichos orificios axiales y dichos brazos radiales. Es decir, el flujo de gas a presión inyectado a través de los orificios axiales del bloque cilindrico, que arrastra consigo partículas de líquido, no incide en el centro de los respectivos brazos radiales, sino que lo hace en una posición desviada lateralmente con relación a la dirección principal de cada brazo. Ello provoca que el flujo de gas y partículas de líquido no se desvíe de una manera simétrica a ambos lados de cada brazo, sino que por un lado del brazo pasa una porción de flujo mayor que por el otro. Como consecuencia, se genera una componente tangencial en la dirección del flujo resultante aguas abajo de los brazos.
Esta configuración permite modificar la magnitud de la componente tangencial del flujo cónico de salida de la boquilla por medio de una adecuada selección de la desalineación angular entre bloque cilindrico y pasador de salida durante el montaje de la boquilla. Este ángulo puede en principio seleccionarse libremente, ya que ambos elementos tienen una forma esencialmente cilindrica que puede montarse en el interior del cuerpo de la boquilla según cualquier orientación. Cuanto mayor sea la desalineación, mayor será la componente tangencial del flujo de salida. Más concretamente, en realizaciones preferidas de la invención, el ángulo de desalineación puede ser entre 0o y 60 °, preferentemente entre 5o y 45°, y aún más preferentemente entre 5o y 13°. En particular, los inventores de la solicitud han comprobado que un valor particularmente ventajoso del ángulo de desalineación es aproximadamente 9o.
En principio, la forma de la porción de los brazos donde impacta el flujo de gas y partículas de líquido puede tener diferentes formas, incluyendo una forma plana contenida en un plano transversal al eje principal de la boquilla. Sin embargo, preferentemente la sección transversal de la porción de los brazos radiales donde impacta el flujo de líquido y gas impulsado por el gas a presión inyectado a través de los orificios axiales del bloque cilindrico comprende un pico central que separa dos tramos curvos descendentes esencialmente iguales. Estos dos tramos curvos pueden tener una forma adecuadamente calculada para minimizar las pérdidas de velocidad o presión del flujo de salida y, al mismo tiempo, imprimir las características deseadas a la componente tangencial del mismo.
Así, cuando los orificios axiales y los brazos radiales están alineados, cada brazo radial divide el flujo de líquido y gas en dos porciones esencialmente iguales. En este caso, no se imprime ninguna componente tangencial al flujo cónico de salida de la boquilla, que por tanto no es giratorio. Por el contrario, cuando los orificios axiales y los brazos radiales están desalineados, cada brazo radial dirige la mayor parte del flujo de líquido y gas hacia uno de los lados de los brazos radiales. En este caso, se imprime de una manera optimizada una componente tangencial al flujo cónico de salida de la boquilla.
Segunda realización preferida
Según esta segunda realización de la boquilla, la sección transversal de la porción de los brazos radiales donde impacta la mezcla de líquido y gas impulsada por el gas a presión inyectado a través de los orificios axiales del bloque cilindrico tiene un pico lateral que, cuando los orificios axiales y los brazos radiales están alineados, dirige la mayor parte del flujo de líquido y gas hacia uno de los lados de los brazos radiales. Es decir, el bloque cilindrico y el pasador de salida en este caso se montan de manera que orificios axiales y orificios cilindricos están alineados, y la propia forma de la porción de los brazos sobre la que impacta el flujo de aire y gas provoca la aparición de la componente tangencial. Esta forma se puede seleccionar adecuadamente para obtener componentes tangenciales de diferentes magnitudes y características
Así esta nueva configuración de boquilla permite obtener un cono giratorio de niebla a la salida de una manera más sencilla que la boquilla de la técnica anterior.
En cuanto a las presiones de alimentación del líquido y el gas, deben ser preferentemente del mismo orden para conseguir la distribución de tamaños de gota adecuada, estando la presión de gas preferentemente entre 8 y 12 bar y la presión del líquido preferentemente entre 6 y 12 bar.
En principio, esta boquilla puede implementarse de diferentes modos y utilizando piezas de diferentes formas y en diferente número. Por ejemplo, en una realización particularmente preferida de la invención, el cuerpo está dividido a lo largo de un plano axial en una primera porción de cuerpo y una segunda porción de cuerpo acoplables entre sí mediante atornillado a lo largo de unas respectivas caras axiales planas. En este caso, la periferia de una cara axial plana de la primera porción de cuerpo puede comprender un canal para la recepción de una junta de estanqueidad que deja sin sellar dos resquicios próximos al conducto axial. Como se describirá más adelante con mayor detalle, esta configuración es particularmente ventajosa debido a que incrementa el gradiente imprimido en el cono de niebla inyectado, mejorando así su efectividad.
En definitiva, la boquilla de la invención descrita permite imprimir una componente tangencial en el flujo de salida utilizando piezas más sencillas y en menor número que la boquilla descrita en el documento EP3395449.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS
La Fig. 1 muestra una sección longitudinal de una boquilla de la técnica anterior descrita en el documento EP3395449. La Fig. 2 muestra una vista en perspectiva de un módulo de espiral de la boquilla de la técnica anterior.
La Fig. 3 muestra una vista en perspectiva de un pasador de boquilla de la boquilla de la técnica anterior.
La Fig. 4 muestra una vista en perspectiva de la boquilla de la presente invención.
La Fig. 5 muestra otra vista en perspectiva de la boquilla de la presente invención.
Las Figs. 6a y 6b muestran respectivamente la primera y segunda porciones de cuerpo de la boquilla de la presente invención.
La Fig. 7 muestra una vista en sección longitudinal de la boquilla de la presente invención.
La Fig. 8 muestra una vista en perspectiva de un bloque cilindrico de la boquilla de la presente invención.
La Fig. 9 muestra una vista en perspectiva de un pasador de boquilla de la boquilla de la presente invención.
Las Figs. 10a y 10b muestran respectivamente una vista axial desde el extremo de salida de la boquilla y una sección a través de un orificio axial del bloque cilindrico cuando orificios axiales y brazos radiales están alineados.
Las Figs. 11a y 11b muestran respectivamente una vista axial desde el extremo de salida de la boquilla y una sección a través de un orificio axial del bloque cilindrico cuando orificios axiales y brazos radiales están desalineados.
Las Figs. 12a-12c muestran el efecto de la desalineación angular entre orificios axiales del bloque cilindrico y brazos radiales en una primera realización preferida de la boquilla de la invención.
Las Figs. 13a-13b muestran el efecto de la forma de los brazos radiales cuando orificios axiales y brazos radiales están alineados en una segunda realización preferida de la invención. REALIZACIÓN PREFERENTE DE LA INVENCIÓN
Se describe a continuación la presente invención haciendo referencia a las Figs. 4-13 adjuntas.
La boquilla (1) de la presente invención está formada por un cuerpo (2) que está formado por dos mitades (21, 22) separadas a lo largo de una cara axial plana. Las dos mitades (21, 22) disponen de dos hileras de tres orificios dispuestos a lo largo de las paredes laterales de su respectiva cara axial plana para su fijación por medio de tornillos (14). Una pieza adicional (13) en forma de disco transversal se fija, también mediante unos tornillos (15), el extremo trasero del cuerpo (2) de la boquilla (1). Además, las paredes periféricas de la cara axial plana de la primera mitad (21) son recorridas por un canal (12) para la recepción de una junta de estanqueidad (no mostrada). Una adecuada selección de la fuerza de apriete de los tornillos (14) provoca que, durante el uso de la boquilla (1), una pequeña parte de aire escape a través de la ranura cerrada por la junta de estanqueidad. Este pequeño escape de aire provoca un efecto de mejora de las propiedades giratorias de la niebla emitida, como se describirá con mayor detalle más adelante en este documento.
El disco transversal (13) que cierra el extremo trasero del cuerpo (2) comprende, en su cara delantera, un conducto axial (4) de líquido que recorre una primera cavidad (3) cilindrica de la boquilla (1) cuyo diámetro es sensiblemente mayor que el de dicho conducto axial (4). En su extremo trasero, el conducto axial (4) de líquido está unido a un puerto (5) de entrada de líquido a presión. El puerto de entrada (5) de líquido está formado en un lado trasero del propio disco transversal (13). En su extremo delantero, este conducto axial (4) de líquido está unido a un conducto axial (81) de un bloque cilindrico (8) ubicado en el interior de un alojamiento (16) adyacente al extremo delantero de la primera cavidad (3). La entrada de gas a la boquilla (1) tiene lugar según una dirección radial a través de un puerto de entrada (6) de gas unido a la primera cavidad (3) a través de un conducto radial (7).
Por tanto, el líquido introducido a través del puerto (5) de entrada recorre el conducto axial (4), pasa a través del conducto axial (81) del bloque cilindrico (8) que tapa el lado delantero de la primera cavidad (3), y sale a una segunda cavidad (9) cilindrica a través del extremo delantero de dicho conducto axial (81). El bloque (8) cilindrico, dispone además de tres orificios axiales (82) separados radialmente del eje central (E) y angularmente equiespaciados. Estos orificios axiales (82) unen la primera cavidad (3) con una segunda cavidad (9) ubicada en el lado delantero del bloque cilindrico (8). De ese modo, el gas a presión que se introduce en la primera cavidad (3) a través del puerto de entrada (6) pasa, a través de dichos orificios axiales (82), a la segunda cavidad (9). Por tanto, en la segunda cavidad (9) se produce la interacción entre el flujo de gas a presión y el flujo de líquido a presión. En particular, el flujo de líquido a presión emitido a través del conducto axial (81) impacta contra una superficie del extremo trasero de un pasador de salida (10), que se describe más adelante, fragmentándose en partículas de pequeño tamaño. El gas a presión inyectado a través de los orificios axiales (82) arrastra entonces estas partículas a través de un conducto axial (11) de salida de la boquilla (1) ubicado en el lado delantero de la segunda cavidad (9).
El conducto axial (11) adopta forma de tobera cuya sección es decreciente en un primer tramo, y creciente en el segundo tramo, conectando así la segunda cavidad (9) con el exterior de la boquilla (1). En el interior del conducto axial (11) se dispone un pasador de salida (10) que guía el flujo de niebla para generar un flujo cónico giratorio a la salida de la boquilla. El pasador de salida (10) está formado fundamentalmente por un vástago axial (101) ubicado en su lado delantero y conectado a un disco transversal hueco (103) ubicado en su lado trasero. El vástago axial (101) tiene una primera porción que se estrecha para recorrer el primer tramo de tobera de sección decreciente del conducto axial (11) en paralelo a sus paredes. Una segunda porción del vástago axial (101) está formada por un ensanchamiento (102) que recorre el segundo tramo de tobera de sección creciente del conducto axial (11) también en paralelo a sus paredes. Por su parte, el disco transversal hueco (103) está conectado al extremo trasero del vástago axial (101) a través de tres brazos radiales (104) angularmente equiespaciados. Como se puede apreciar, la superficie trasera de los brazos radiales (104) tiene una forma transversal plana. Además, la distancia entre los orificios axiales (82) del bloque cilindrico (8) y el eje principal (E) de la boquilla (1) está seleccionada de manera que los orificios axiales (82) están ubicados frente a la zona de los brazos radiales (104) del disco transversal hueco (103).
De ese modo, cuando el bloque (8) cilindrico y el pasador de salida (10) se alinean angularmente, el flujo emitido a través de cada orificio axial (82) impacta en el centro de un respectivo brazo radial (104). Esta situación se muestra con mayor detalle en las Figs. 10a y 10b. Concretamente, en la sección de la Fig. 10b se aprecia cómo el eje (Es2) del orificio axial (82) está completamente alineado con el eje (E104) del brazo radial (104) situado frente al mismo. El flujo de aire a presión inyectado a través del orificio axial (82) impacta, por tanto, en el centro del brazo radial (104) correspondiente, y se divide a cada lado del mismo en dos porciones aproximadamente iguales. En esta situación, no se genera ninguna componente radial en la niebla emitida a la salida de la boquilla (1).
Por el contrario, las Figs. 11a y 11b muestran una situación en la que el bloque (8) cilindrico no está angularmente alineado con el pasador de salida (10). Existe una pequeña diferencia angular entre ellos, de manera que el eje (Es2) de cada orificio axial (82) está desplazado con relación al eje (E104) del brazo radial (104) ubicado frente al mismo. Naturalmente, la magnitud de este desvío es inferior al diámetro del propio orificio axial (82), de modo que al menos una parte del flujo de aire a presión inyectado a través de cada orificio axial impacta contra el brazo radial (104) correspondiente. En esta situación, se pierde la simetría presente en el caso descrito en el párrafo anterior, el flujo de aire a presión no impacta contra el centro del brazo radial (104) correspondiente, y por tanto se divide en dos porciones diferentes. En este caso concreto, como se muestra en la Fig. 11b, la porción de flujo que pasa por el lado izquierdo del brazo axial (104) es sustancialmente mayor que la porción de flujo que pasa por el lado derecho del brazo axial (104). Esto provoca la aparición de una componente tangencial hacia la izquierda, generándose así el efecto giratorio en el cono de niebla emitido por la boquilla (1).
En las figuras anteriores, las superficies traseras de los brazos radiales (104) se han representado con una forma plana. Esto provoca elevadas pérdidas debido al impacto del flujo emitido a través de los orificios axiales (82) contra dichas superficies planas perpendiculares a la dirección principal del flujo. Para evitar esto, es posible dotar a las superficies traseras de los brazos radiales (104) de una forma diseñada al efecto para reducir las pérdidas. Por ejemplo, como se muestra en las Figs. 12a-12c, las superficies traseras de los brazos radiales (104) pueden estar formadas por un nervio central (104a) elevado paralelo a las aristas del respectivo brazo radial (104) que desciende a lo largo de dos valles (104b) laterales.
Así, como se muestra en la Fig. 12a, cuando el bloque cilindrico (8) está alineado con el pasador (10) de salida, el flujo inyectado a través de los orificios axiales (82) es separado sin grandes pérdidas por el nervio (104a) en dos porciones esencialmente iguales que recorren los valles laterales (104b). En esta situación, no se genera efecto giratorio en el cono de niebla emitido a la salida de la boquilla (1).
Por el contrario, las Figs. 12b y 12c muestran sendas situaciones en las que el bloque cilindrico (8) no está alineado con el pasador (10) de salida. En ese caso, el nervio (104a) divide el flujo inyectado por los orificios axiales (82) en dos porciones diferentes. En concreto, en la Fig. 12b la porción de flujo que desciende a lo largo del valle lateral (104b) derecho es mucho mayor que la porción de flujo que desciende a lo largo del valle lateral (104b) izquierdo. Similarmente, en la Fig. 12c la porción de flujo que desciende a lo largo del valle lateral (104b) izquierdo es mucho mayor que la porción de flujo que desciende a lo largo del valle lateral (104b) derecho. En estos casos, se genera el efecto giratorio en el cono de niebla emitido a la salida de la boquilla (1).
Por último, las Figs. 13a y 13b muestran otro ejemplo de forma que pueden tener las superficies traseras de los brazos radiales (104). En estos casos, el nervio (104c) elevado no está situado en el centro del respectivo brazo (104), sino que está situado en uno de sus lados. En concreto, se trata de la ampliación de una de las caras laterales del brazo (104), de manera que el nervio (104c) elevado está formado por la propia arista. Desde este nervio (104c), la superficie trasera del brazo desciende hacia la derecha (Fig. 13a), o hacia la izquierda (Fig. 13b). Esta configuración de los brazos radiales (104) permite generar el efecto giratorio en la niebla a la salida de la boquilla (1) sin necesidad de desalinear angularmente el bloque cilindrico (8) y el pasador de salida (10). En efecto, con los orificios axiales (82) alineados con los respectivos brazos (104), las superficies superiores de los brazos radiales (104) así diseñados dirigen la totalidad del flujo inyectado a través de dichos orificios radiales (82) bien hacia la derecha (Fig. 13a) o hacia la izquierda (Fig. 13b). Esta configuración presenta la ventaja adicional de que permite maximizar la magnitud del efecto giratorio, ya que permite desviar la totalidad del flujo inyectado por uno u otro lado del brazo radial (104).
Además, como se ha mencionado con anterioridad en este documento, en cualquiera de las configuraciones descritas es posible incrementar el efecto de gradiente imprimido en el cono de niebla a la salida de la boquilla (1) gracias a una adecuada selección de la junta de estanqueidad y de la fuerza de apriete de los tornillos (14) que unen las dos mitades (21, 22) del cuerpo (2) de la boquilla (1). En efecto, al interrumpirse la continuidad de la junta de estanqueidad cerca del conducto de salida (11) se producen dos resquicios entre las dos partes del conjunto por los que puede escapar la niebla con gran velocidad. Al ocurrir solamente en dos ángulos aumenta la asimetría angular y por tanto los gradientes de velocidad en el fluido -niebla- que escapa lo cual facilita atraer aire de alrededor y atrapar las partículas en suspensión.

Claims

REIVINDICACIONES
1. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada para la emisión de un flujo cónico giratorio de niebla formada por partículas de líquido suspendidas en un gas, que comprende un cuerpo (2) dotado de una primera cavidad (3) cilindrica axial recorrida por un conducto axial (4) de líquido unido en su extremo trasero a un puerto de entrada (5) de líquido a presión, donde un puerto de entrada (6) de gas a presión está unido a dicha primera cavidad (3) mediante un conducto radial (7), que además comprende un bloque (8) cilindrico que tapa un lado delantero de la primera cavidad (3) y que está dotado de un conducto axial central (81) unido a un extremo delantero del conducto axial (4) de líquido, donde el cuerpo (2) comprende una segunda cavidad (9) cilindrica axial de mezcla de líquido y gas dispuesta en el lado delantero del bloque (8) cilindrico, y que además comprende un pasador (10) de salida situado en un conducto axial (11) de salida de la boquilla (1) que está unido a un lado delantero de la segunda cavidad (9), donde un extremo delantero del pasador (10) de salida comprende un vástago axial (101) dotado de un ensanchamiento (102) situado en el extremo delantero de dicho conducto axial (11) de salida de la boquilla (1) que guía el flujo de líquido y gas para generar un flujo cónico de niebla, y donde un extremo trasero del pasador (10) de salida comprende un disco transversal hueco (103) que está conectado al extremo trasero del vástago axial (101) por medio de unos brazos radiales (104) angularmente equiespaciados, caracterizada por que el bloque cilindrico (8) comprende además unos orificios axiales (82) que unen la primera cavidad (3) con la segunda cavidad (9) para el paso del gas a presión, estando dichos orificios axiales (82) separados radialmente del eje central (E) de dicho bloque cilindrico (8) y angularmente equiespaciados, siendo el número de orificios axiales (82) del bloque cilindrico (8) igual que el número de brazos radiales (104) del pasador (10) de salida, y donde el bloque cilindrico (8) y el pasador (10) de salida están configurados de modo que el flujo de líquido y gas impulsado por el gas a presión inyectado a través los orificios axiales (82) del bloque cilindrico (8) es desviado de manera asimétrica por los respectivos brazos radiales (104), provocando la aparición de una componente tangencial giratoria en el flujo cónico de niebla emitido por la boquilla (1).
2. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada de acuerdo con la reivindicación 1, donde el bloque cilindrico (8) y el pasador (10) de salida están angularmente desalineados con relación a la posición de dichos orificios axiales (82) y dichos brazos radiales (104).
3. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada de acuerdo con la reivindicación 2, donde la sección de la porción de los brazos radiales (104) donde impacta el flujo de líquido y gas impulsado por el gas a presión inyectado a través de los orificios axiales (82) del bloque cilindrico (8) comprende un pico central (104a) que separa dos tramos (104b) curvos descendentes esencialmente iguales de modo que, cuando los orificios axiales (82) y los brazos radiales (104) están alineados, el flujo de líquido y gas se divide en dos porciones esencialmente iguales y, cuando los orificios axiales (82) y los brazos radiales (104) están desalineados, la mayor parte del flujo de líquido y gas se dirige hacia uno de los lados de los brazos radiales (104).
4. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada de acuerdo con la reivindicación 1, donde la sección de la porción de los brazos radiales (104) donde impacta el flujo de líquido y gas impulsado por el gas a presión inyectado a través de los orificios axiales (82) del bloque cilindrico (8) tiene un pico lateral (104c) que, cuando los orificios axiales (82) y los brazos radiales (104) están alineados, dirige la mayor parte del flujo de líquido y gas hacia uno de los lados de los brazos radiales (104).
5. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde el cuerpo (2) está dividido a lo largo de un plano axial en una primera porción de cuerpo (21) y una segunda porción de cuerpo (22) acoplables entre sí mediante atornillado a lo largo de unas respectivas caras axiales planas.
6. Boquilla (1) de inyección de niebla mejorada de acuerdo con la reivindicación 5, donde la periferia de una cara axial plana de la primera porción de cuerpo (21) comprende un canal (12) para la recepción de una junta de estanqueidad que deja sin sellar dos resquicios próximos al conducto axial (11).
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