WO2021205523A1 - ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器 - Google Patents

ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器 Download PDF

Info

Publication number
WO2021205523A1
WO2021205523A1 PCT/JP2020/015600 JP2020015600W WO2021205523A1 WO 2021205523 A1 WO2021205523 A1 WO 2021205523A1 JP 2020015600 W JP2020015600 W JP 2020015600W WO 2021205523 A1 WO2021205523 A1 WO 2021205523A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
rotating shaft
oil
pad
journal bearing
peripheral surface
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/015600
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
直克 ▲高▼良
洋介 内田
紗耶 岡野
Original Assignee
三菱電機株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱電機株式会社 filed Critical 三菱電機株式会社
Priority to PCT/JP2020/015600 priority Critical patent/WO2021205523A1/ja
Priority to US17/911,432 priority patent/US20230115499A1/en
Priority to CN202080099190.0A priority patent/CN115427695A/zh
Priority to JP2022513726A priority patent/JP7391189B2/ja
Priority to DE112020007025.5T priority patent/DE112020007025T5/de
Publication of WO2021205523A1 publication Critical patent/WO2021205523A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/1045—Details of supply of the liquid to the bearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
    • F16C33/1085—Channels or passages to recirculate the liquid in the bearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
    • F16C17/24—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with devices affected by abnormal or undesired positions, e.g. for preventing overheating, for safety
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
    • F16C33/108—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid with a plurality of elements forming the bearing surfaces, e.g. bearing pads
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F16C17/03—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with tiltably-supported segments, e.g. Michell bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2380/00—Electrical apparatus
    • F16C2380/26—Dynamo-electric machines or combinations therewith, e.g. electro-motors and generators

Definitions

  • This application relates to journal bearings and rotating equipment using journal bearings.
  • Patent Document 1 describes a pad-type journal bearing using a direct lubrication method.
  • This journal bearing is provided in a plurality of pads oscillatingly provided in the inner ring of the bearing to support the journal so as to be self-alignable, and is provided in the rotation upstream of each pad in the rotation direction of the rotation axis. It has a lubrication nozzle that supplies lubricating oil to the gap between the peripheral surface and the outer peripheral surface of the rotating shaft. At least in the center of the front edge of the pad, a chamfered portion inclined toward the inner peripheral surface of the pad is formed.
  • Patent Document 1 describes that the gap can be filled with oil with a small amount of oil supply because the oil efficiently flows into the gap by providing the chamfered portion.
  • the present application has been made to solve the above-mentioned problems, and to provide a journal bearing and a rotating device capable of removing air bubbles contained in oil and efficiently filling a gap with oil with a small amount of oil supply. With the goal.
  • the journal bearing according to the present application is a journal bearing that supports a rotating shaft of a rotating device, and has a refueling nozzle having an oil distribution portion extending in the axial direction of the rotating shaft to supply lubricating oil, and the rotating shaft of the refueling nozzle.
  • the inner peripheral surface and the rotating shaft are directed from the front end surface in front of the rotating shaft of the pad in the rotational direction to the rear in the rotating direction. It has an opening surface that reduces the radial distance from the outer peripheral surface of the. Therefore, oil can be efficiently supplied to the gap between the inner peripheral surface of the pad and the outer peripheral surface of the rotating shaft. Further, since a bubble discharge path for discharging bubbles mixed in the lubricating oil is provided between the oil distribution unit and the pad, the inner peripheral surface of the pad and the outer peripheral surface of the rotating shaft It is possible to prevent air bubbles from entering the oil film region and prevent unstable vibration from occurring on the rotating shaft and the pad.
  • journal bearing and a rotary electric machine using a journal bearing that can remove air bubbles contained in oil and efficiently fill a gap with oil with a small amount of oil supply.
  • FIG. It is sectional drawing AA of FIG. 1 which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is BB sectional view of FIG. 2 which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a detailed cross-sectional view of part C of FIG. 3 which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a detailed cross-sectional view of part C of FIG. 3 which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. 3 which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a detailed cross-sectional view of part C of FIG. 3 which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is sectional drawing perpendicular to the axial direction which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. It is a figure which shows the effect of reducing the refueling amount of the journal bearing which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. It is sectional drawing which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 3.
  • FIG. It is sectional drawing which shows the structure around the lubrication nozzle of the journal bearing which concerns on Embodiment 4.
  • FIG. It is sectional drawing of the main part which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 5. It is sectional drawing of the main part which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 6. It is sectional drawing of the main part which shows the structure of the journal bearing which concerns on Embodiment 7. It is sectional drawing which shows the structure of the rotating apparatus which used the journal bearing which concerns on Embodiment 8.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing the configuration of the journal bearing 100 according to the present embodiment.
  • FIG. 1 shows a cross section of the journal bearing 100 and the rotating shaft 900 cut in a plane perpendicular to the axis of the rotating shaft 900.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a cross section taken along the line AA of FIG.
  • the vertical direction in FIG. 1 represents, for example, a vertical vertical direction.
  • the rotation direction of the rotation shaft 900 is indicated by an arrow. Further, the front side in the rotation direction of the rotation shaft 900 is referred to as an upstream side, and the rear side in the rotation direction is referred to as a downstream side.
  • the journal bearing 100 has an annular shape as a whole.
  • a rotating shaft 900 is inserted in the journal bearing 100.
  • the journal bearing 100 is configured to rotatably support the rotating shaft 900.
  • the rotation direction of the rotation shaft 900 is a counterclockwise direction in FIG.
  • the axis of the rotating shaft 900 extends in the horizontal direction.
  • the direction parallel to the axis of the rotating shaft 900 is referred to as an axial direction.
  • the radial direction centered on the axis is simply referred to as the radial direction.
  • the circumferential direction centered on the axis is simply called the circumferential direction.
  • the journal bearing 100 is arranged on the outer peripheral side of the rotating shaft 900 and on the inner peripheral side of the carrier ring 10 on the outer peripheral side of the rotating shaft 900 and on the downstream side in the rotation direction of the rotating shaft 900. It has a downstream pad 20 arranged and an upstream pad 21 arranged on the upstream side in the rotation direction of the rotation shaft 900.
  • the downstream pad 20 and the upstream pad 21 are provided between the lower half circumference portion of the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 and the lower half circumference portion of the inner peripheral surface of the carrier ring 10.
  • the downstream pad 20 and the upstream pad 21 are provided at different circumferential positions along the outer peripheral surface of the rotating shaft 900.
  • the upstream pads 21 are arranged on the upstream side of the downstream pads 20 at intervals in the rotation direction of the rotation shaft 900.
  • each of the downstream pad 20 and the upstream pad 21 is configured to be tilted with respect to the outer peripheral surface of the rotating shaft 900.
  • a journal bearing 100 having such a downstream pad 20 and an upstream pad 21 is called a tilting pad journal bearing.
  • the journal bearing 100 has a lubrication nozzle 30 that supplies lubricating oil 800 between the rotating shaft 900 and each of the downstream pad 20 and the upstream pad 21.
  • the refueling nozzle 30 is provided on the upstream side of the upstream pad 21.
  • the refueling nozzle 30 includes an oil distribution unit 301 having a plurality of refueling holes 301a arranged in the axial direction for distributing and supplying oil in the axial direction, and a refueling port 302 for refueling the oil distribution unit 301.
  • the flow direction of the lubricating oil 800 in the journal bearing 100 is the same as the rotation direction of the rotation shaft 900.
  • Side plates 50 are arranged on both sides of the journal bearing 100 in the axial direction, and the lubricating oil 800 is supplied in the carrier ring 10, the side plate 50, and the rotating shaft 900.
  • the upstream pad 21 has a partially cylindrical shape as a whole.
  • the upstream pad 21 has an inner peripheral surface 21a, an outer peripheral surface 21b, and a front end surface 21c.
  • the inner peripheral surface 21a is arranged so as to face the outer peripheral surface of the rotating shaft 900.
  • the outer peripheral surface 21b is arranged so as to face the inner peripheral surface of the carrier ring 10.
  • the upstream front end surface 21c is an end surface formed on the upstream side with respect to the inner peripheral surface 21a and connecting the inner peripheral surface 21a and the outer peripheral surface 21b.
  • the inner peripheral surface 21a has a partial cylindrical surface 21a1 and an opening surface 21a2 arranged on the upstream side of the partial cylindrical surface 21a1 and located on the outer diameter side of the partial cylindrical surface 21a1.
  • the journal bearing 100 has a bubble discharge path 40 surrounded by an outer wall surface 3011 located on the downstream side of the oil supply hole 301a and the front end surface 21c or the opening surface 21a2 of the upstream pad 21 among the outer wall surfaces of the oil distribution unit 301. It has.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a cross section taken along the line BB of FIG. 2
  • FIG. 4 is a view showing details of part C of FIG.
  • the bubble discharge path 40 is surrounded by the surface closest to the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 and the surface farthest from the surface perpendicular to the front end surface 21c or the opening surface 21a2, which intersects the outer wall surface 3011. ing.
  • FIGS. 5, 6 and 7. These figures are views showing the details of part C of FIG. 3 as in FIG. Inside the journal bearing 100, the vertical upper part is an air layer and the vertical lower part is an oil layer. At the interface between the air layer and the oil layer, air is caught in the oil layer due to shearing due to the rotation of the rotating shaft 900, and air bubbles are generated. It becomes 801.
  • FIG. 5 the flow of the lubricating oil 800 and the bubble 801 is indicated by a thick arrow.
  • the lubricating oil 800 supplied from the oil supply hole 301a flows to the downstream side together with the surrounding air bubbles 801.
  • the lubricating oil 800 has a gap between the opening surface 21a2 and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900. After passing through, it passes through the gap between the partial cylindrical surface 21a1 and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900.
  • the oil (defined as an oil film) in the gap (defined as an oil film region) between the partial cylindrical surface 21a1 and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 is sheared by the rotation of the rotating shaft 900, and the outer periphery of the partially cylindrical surface 21a1 and the rotating shaft 900 is sheared.
  • a force perpendicular to the surface (defined as oil film pressure) is generated.
  • This oil film pressure occurs only when the radial dimension of the oil film decreases toward the downstream side in a wedge shape, and the effect of generating the oil film pressure by this wedge shape is called a wedge effect.
  • the radius of curvature of the partial cylindrical surface 21a1 should be made larger by about 0 to 1% than the radius of curvature of the rotating shaft 900. Since the radial dimension of the oil film is very narrow, such as several hundred ⁇ m or less even for large bearings, of the lubricating oil 800 supplied from the oil supply hole 301a, only a very small amount of oil near the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 is the oil film.
  • the flow of the large bubble 801 is indicated by a thick arrow.
  • the force acting on the bubble 801 includes a turbulent lift acting in the direction away from the wall surface due to the turbulent flow and a drag force acting in the direction opposite to the relative velocity between the bubble 801 and the oil, and the turbulent lift is the turbulent lift of the bubble 801.
  • the drag is proportional to the surface area of the bubble 801 while it is proportional to the volume. Since the volume of the large bubble 801 is relatively large with respect to the surface area, the turbulent lift is large with respect to the drag force, and the large bubble 801 is easily separated from the outer peripheral surface of the rotating shaft 900.
  • the farther from the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 the higher the velocity of the oil flowing back to the upstream side along the opening surface 21a2, so that the large bubbles 801 in the vicinity of the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 are caused by the turbulent lift of the rotating shaft 900. After moving away from the outer peripheral surface, the oil is efficiently discharged to the bubble discharge path 40 on the backflow of oil.
  • FIG. 7 shows the flow of small bubbles 801 with thick arrows.
  • the small bubbles 801 separated from the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 are efficiently discharged to the bubble discharge path 40 on the backflow of oil. Since the opening surface 21a2 is formed so that the minimum value of the radial distance from the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 decreases toward the downstream side, pressure is also generated in the oil due to the wedge effect.
  • the small bubbles 801 near the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 try to flow to the oil film region, but the minimum value of the radial distance between the opening surface 21a2 and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 decreases toward the downstream side.
  • the wedge effect increases the pressure generated in the oil. Therefore, according to Henry's law that the higher the pressure, the higher the solubility of the gas, the small bubbles 801 dissolve in the oil before entering the oil film region.
  • the journal bearing 100 of the present embodiment shown in FIGS. 1 to 7 is provided with an oil distribution section 301 and a bubble discharge path 40.
  • the oil distribution unit 301 can also be provided at the center position of the swirling flow generated by the lubricating oil 800 and the bubbles 801 having the shear flow in the rotation direction of the rotating shaft 900 being bounced off the front end surface 21c and the opening surface 21a2. It is possible to suppress a swirling flow that causes the 801 to be kept in the vicinity of the opening surface 21a2. Further, the large bubbles 801 are discharged to the outer diameter side through the bubble discharge path 40, and can be released to the atmospheric layer vertically above through the gap between the carrier ring 10 and the oil distribution portion 301 by buoyancy. Since the small bubbles 801 left in the vicinity of the rotation shaft 900 are dissolved in the oil by the pressure generated by the wedge effect, the invasion of the bubbles 801 into the oil film region can be suppressed.
  • the journal bearing 100 has a refueling nozzle 30 having an oil distribution portion 301 of a refueling nozzle 30 extending in the axial direction of the rotating shaft 900 to supply the lubricating oil 800, and a refueling nozzle 30.
  • An upstream pad 21 provided behind the rotation shaft 900 in the rotation direction and rotatably supporting the rotation shaft 900, and an inner peripheral surface 21a of the upstream pad 21 facing the outer peripheral surface of the rotation shaft 900 is an upstream pad.
  • the 21 has an opening surface 21a2 in which the radial distance between the inner peripheral surface 21a and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 decreases from the front end surface 21c in front of the rotating shaft 900 in the rotating direction to the rear in the rotating direction.
  • An air bubble discharge path 40 for discharging air bubbles 801 mixed in the lubricating oil 800 is provided between the oil distribution unit 301 and the upstream pad 21.
  • the oil film region can be filled with oil with a small amount of oil supply, and unstable vibration can be prevented.
  • air bubbles 801 may be contained in the oil supplied from the oil supply nozzle 30, but according to the configuration of the present embodiment, the oil injected from the oil supply hole 301a is supplied to the oil film region. Since it is necessary to pass through the gap between the opening surface 21a2 and the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 as in the case of the surrounding oil, the bubbles 801 in the oil injected from the oil supply hole 301a are the bubbles 801 in the surrounding oil. Similarly, it is discharged to the bubble discharge path 40. Therefore, the bubbles 801 in the oil injected from the oil supply hole 301a are also suppressed from entering the oil film region, the oil film region can be filled with oil with a small amount of oil supply, and unstable vibration can be prevented.
  • the friction loss generated by the friction between the rotating shaft and the oil is divided into an oil film loss, which is a friction loss due to shearing in the oil film region, and a stirring loss, which is a friction loss due to agitation of oil accumulated in a region other than the oil film region. Be done. If the loss generated in the journal bearing with respect to the energy of the rotating shaft is defined as the bearing loss, the bearing loss is approximately equal to the sum of the oil film loss and the stirring loss. Generally, the oil film loss is proportional to the area of the inner peripheral surface of the pad, and the stirring loss is proportional to the amount of oil supplied.
  • the oil film region can be filled with oil with a small amount of oil supply, the amount of oil accumulated in the region other than the oil film region can be reduced. Therefore, according to the present embodiment, the stirring loss can be reduced, and thereby the bearing loss of the journal bearing 100 can be reduced.
  • the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 at a position where the opening surface 21a2 is radially opposed to the tangent line of the opening surface 21a2 and the contact point of the tangent line.
  • the shape is a curved surface in which the angle between the tangents and the tangents decreases toward the downstream side.
  • the pressure of the oil in the gap can be increased more efficiently, so that the small bubbles 801 can be formed. It can be dissolved more efficiently and the invasion of small bubbles 801 into the oil film region can be suppressed.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view perpendicular to the axial direction showing the configuration of the journal bearing 100 according to the present embodiment. The description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • the maximum value ⁇ of the angle of the opening surface 21a2 in the circumferential direction of the rotation shaft 900 is in the range of 8 to 16% with respect to the maximum value ⁇ of the angle of the inner peripheral surface 21a in the circumferential direction.
  • FIG. 9 is a diagram showing the effect of reducing the amount of refueling of the journal bearing according to the present embodiment.
  • the opening ratio on the horizontal axis is defined as the ratio of the angle ⁇ to the angle ⁇ (100 ⁇ / ⁇ ), and the effect of reducing the amount of refueling on the vertical axis is the opening surface when the upstream pad 21 does not have the opening surface 21a2. It is defined as the ratio of the amount of refueling that can be reduced by suppressing unstable vibration by providing 21a2.
  • the oil pressure due to the wedge effect generated in the gap between the opening surface 21a2 and the rotating shaft 900 increases quadratically as the opening ratio increases.
  • the opening ratio is 6% or more, a part of the small bubbles 801 starts to dissolve in the oil as the pressure rises, and when the opening ratio exceeds 8%, most of the small bubbles 801 dissolve in the oil.
  • the rotary shaft 900 approaches the partial cylindrical surface 21a1 in order to obtain an oil film pressure sufficient to support the rotary shaft 900.
  • the upstream pad 21 rotates in the direction opposite to the rotation direction of the rotation shaft 900 due to the balance of the moment at the support position of the upstream pad 21, so that the thickness of the oil film on the upstream side decreases.
  • the thickness on the upstream side of the oil film decreases, it becomes easier to fill the oil film region with oil with a smaller amount of oil supply. Therefore, apart from the effect of reducing the amount of oil supply by removing air bubbles, the effect of reducing the amount of oil supply in proportion to the opening ratio can be obtained.
  • the opening ratio exceeds 16%
  • the thickness of the oil film is extremely reduced, and the temperature of the oil film becomes extremely high when the rotating shaft 900 and the partial cylindrical surface 21a1 come into contact with each other or the shear of the oil film increases. May eventually lead to seizure or abnormal wear of the partial cylindrical surface 21a1. In that case, there is no effect of reducing the amount of refueling because the operation cannot be performed under all the conditions of the amount of refueling.
  • the opening ratio that is, the circumferential dimension of the opening surface 21a2 with respect to the circumferential dimension of the inner peripheral surface 21a of the upstream pad 21, 6 to 16 at the angle in the circumferential direction of the rotating shaft 900.
  • FIG. 10 is a detailed cross-sectional view of part C of FIG. 3 showing a configuration around a refueling nozzle 30 of the journal bearing 100 according to the present embodiment.
  • the shape of the opening surface 21a2 of the upstream pad 21 according to the first embodiment is changed, and the description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • an inclined surface is provided so that the tangent line 21a20 of the opening surface 21a2 passes through the bubble discharge path 40 (including the boundary surface) at the position where the front end surface 21c and the opening surface 21a2 are connected. be.
  • the bubble discharge path 40 through which the tangent line 21a20 of the opening surface 21a2 passes can be secured, the bubbles 801 flowing back to the upstream side along the opening surface 21a2 without being blocked by the oil distribution unit 301 can be efficiently bubbled. It can be guided to the discharge path 40.
  • FIG. 11 is a detailed cross-sectional view of part C of FIG. 3 showing a configuration around a refueling nozzle 30 of the journal bearing 100 according to the present embodiment.
  • the shape of the opening surface 21a2 of the upstream pad 21 according to the first embodiment is changed, and the description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • the opening surface 21a2 is composed of a plurality of inclined surfaces or curved surfaces, and among the inclined surfaces or curved surfaces, the opening surface 21a23 having the smallest angle with the partial cylindrical surface 21a1 is a plurality of inclined surfaces or curved surfaces. It is located on the most downstream side of the curved surface. That is, the angle formed by the tangent of the inclined surface or curved surface and the tangent of the outer peripheral surface of the rotating shaft 900 at a position radially opposed to the contact point of the tangent is the rotation direction of the rotating shaft 900 of the opening surface 21a2. It becomes the smallest at the rearmost.
  • the bubbles 801 flowing back to the upstream side along the opening surface 21a23 can efficiently pass through the bubble discharge path 40 to the outer diameter side without being blocked by the opening surface 21a22 and the opening surface 21a21 on the upstream side. Can be discharged.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of a main part of FIG. 2 showing a configuration of a journal bearing according to the present embodiment. The description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • the minimum axial dimension a of the refueling port 302 in the axial direction is set to half or less of the maximum axial dimension b of the oil distribution unit 301. That is, the relationship is a ⁇ b / 2.
  • a sufficient flow path is secured between the carrier ring 10 and the oil distribution section 301, so that the bubbles 801 that have passed through the bubble discharge path 40 are buoyantly connected to the carrier ring 10 and the oil distribution section 301. It can be discharged more efficiently to the atmospheric layer vertically above through the flow path between the two.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of a main part of FIG. 2 showing a configuration of a journal bearing according to the present embodiment.
  • the shape of the refueling nozzle 30 of the first embodiment is changed, and the description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • the oil supply port 302 connecting the oil distribution unit 301 and the carrier ring 10 is arranged outside the axial center of the oil distribution unit 301, for example, at both ends in the axial direction. There is.
  • a flow path is secured between the oil distribution unit 301 and the carrier ring 10 at the axial center position of the oil distribution unit 301, so that the bubbles 801 passing through the bubble discharge path 40 are buoyant. It can be discharged more efficiently to the air layer vertically above through the flow path between the carrier ring 10 and the oil distribution section 301. Since the oil film pressure that supports the rotating shaft 900 is highest at the axial center position of the partial cylindrical surface 21a1, unstable vibration is more efficiently performed by intensively suppressing the intrusion of bubbles 801 at the axial center position. Can be suppressed.
  • the oil flow inside the oil distribution unit 301 is in the direction from the oil supply ports 302 at both ends in the axial direction toward the center in the axial direction, so that the oil is supplied through the oil supply holes 301a.
  • the flow of also includes the velocity vector in the direction from both ends in the axial direction toward the center in the axial direction. Therefore, the amount of oil supplied at the axial center position can be relatively increased, and the oil film region at the axial center position where the oil film pressure is high can be filled with oil with a small amount of oil supply, which is more efficient and unstable. Vibration can be suppressed.
  • the oil filler ports 302 are arranged at both ends in the axial direction of the oil distribution unit 301, but if only one of them is used, the flow path between the oil distribution unit 301 and the carrier ring 10 is further increased. Since it is widely secured, the bubbles 801 can be discharged to the atmospheric layer more efficiently. That is, the invasion of the bubble 801 can be suppressed more efficiently, and the unstable vibration can be suppressed.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of a main part of FIG. 2 showing a configuration of a journal bearing according to the present embodiment.
  • the shape of the refueling nozzle 30 of the first embodiment is changed, and the description of the same configuration as that of the first embodiment will be omitted.
  • the oil distribution unit 301 is directly connected to two side plates 50 that axially surround the downstream pad 20 and the upstream pad 21 without providing a fuel filler port 302.
  • the bubbles 801 are discharged to the atmospheric layer more efficiently. be able to. That is, the invasion of the bubble 801 can be suppressed more efficiently, and the unstable vibration can be suppressed.
  • the oil distribution unit 301 is connected to the two side plates 50, but the same effect can be produced even if the oil distribution unit 301 is configured to be connected to only one side plate 50. be.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view showing a configuration in which the rotating device 1000 according to the present embodiment is cut along the axial direction.
  • the vertical direction in FIG. 15 represents, for example, a vertical vertical direction.
  • the rotating device 1000 is installed on the outer peripheral side of the rotating shaft 900, the horizontally installed rotating shaft 900, the pair of journal bearings 100 that rotatably support both ends of the rotating shaft 900, and the rotating shaft 900. It is equipped with a stator 901. At least one of the pair of journal bearings 100 is the journal bearing according to any one of embodiments 1 to 7.
  • Each of the journal bearings 100 is installed on the outer peripheral side of the end of the rotating shaft 900.
  • Each of the journal bearings 100 supports a radial load of the rotating shaft 900 including its own weight of the rotating shaft 900.
  • the rotating shaft 900 has a rotor 900a on which magnetic poles are formed.
  • a rotating electric machine that induces an AC voltage in the stator 901 to generate electric power is illustrated.
  • the bearing loss generated in the journal bearing 100 with respect to the energy of the rotating shaft 900 can be reduced, so that the power generation efficiency of the rotating electric machine can be improved. Further, since the amount of refueling supplied to the journal bearing 100 can be reduced, the refueling equipment such as the refueling pump 902 can be miniaturized.
  • the number of refueling nozzles may be two or more. Further, the arrangement positions of the pads and the refueling nozzles are not limited to the arrangement positions shown in FIG.
  • journal bearing 100 according to any one of the above-described first to eighth embodiments, the shape and arrangement of the flow path for supplying oil to the oil filler port 302 are not limited.
  • the opening surface 21a2 may be provided on the downstream pad 20, and the oil distribution section 301, the oil supply hole 301a, and the bubble discharge path 40 may be provided on the downstream pad 20. It may be provided on the upstream side.
  • the thickness of the oil film can be increased so that the position of the axis of the rotating shaft 900 is symmetrical.
  • cavitation gas firing
  • the downstream pad 20 and the upstream pad 21 may have a single-layer structure formed of a single material, or may be made of a plurality of materials. It may have a formed multilayer structure.
  • the material for forming the downstream pad 20 and the upstream pad 21 various materials such as metal and resin can be used.
  • the downstream pad 20 and the upstream pad 21 may have a constant axial width over the entire circumferential direction, depending on the position in the circumferential direction. They may have different axial widths.
  • the journal bearing 100 includes a state in which the lubricating oil 800 is not supplied to the inside of the journal bearing 100.
  • the shape of the oil distribution portion 301 of the refueling nozzle 30 is not limited to a cylindrical shape, and the cross-sectional shape is elliptical or polygonal, and the flow of the lubricating oil 800. As long as the shape allows the bubble discharge path 40 to be formed, the same effect can be obtained with other shapes.
  • an expression representing a change in length or number such as “decreasing toward the downstream side” is not limited to a monotonically decreasing state, but a state or range in which the amount decreases only in a certain range. It includes a state in which the rate of decrease is different for each state and a state in which the rate of decrease gradually decreases. The same applies to expressions such as "ascending toward the downstream side".
  • 10 carrier ring 20 downstream pad, 21 upstream pad, 21a inner peripheral surface, 21a1 partial cylindrical surface, 21a2 opening surface, 21a20 tangent line, 21a21 opening surface, 21a22 opening surface, 21a23 opening surface, 21b outer peripheral surface, 21c front end surface, 30 Refueling nozzle, 301 oil distribution part, 301a refueling hole, 302 refueling port, 3011 outer wall surface, 40 bubble discharge path, 50 side plate, 100 journal bearing, 800 lubricating oil, 801 bubbles, 900 rotating shaft, 900a rotor, 901 fixed Child, 902 refueling pump, 1000 rotating equipment.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

回転機器の回転軸（９００）を支えるジャーナル軸受（１００）であって、前記回転軸の軸方向に延びて潤滑油（８００）を供給する油分配部（３０１）を有する給油ノズル（３０）と、前記給油ノズルの前記回転軸の回転方向の後方に設けられ、前記回転軸を回転自在に支えるパッド（２１）と、を備え、前記回転軸の外周面に対向する前記パッドの内周面は、前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前端面から回転方向の後方に向けて、前記内周面と前記回転軸の外周面との径方向の間隔が減少する開口面（２１ａ１）を有し、前記油分配部と前記パッドとの間に、前記潤滑油の中に混入した気泡（８０１）を排出する気泡排出路（４０）を有しているので、油中に含まれる気泡を除去し、少ない給油量で効率よく隙間を油で充足できるジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器を得ることができる。

Description

ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器
　本願は、ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器に関するものである。
　特許文献１には、直接潤滑方式を用いたパッド型ジャーナル軸受が記載されている。このジャーナル軸受は、軸受内輪内に揺動可能に設けられジャーナルを自動調心可能に支持する複数個のパッドと、回転軸の回転方向に対して各パッドの回転上流に設けられ、パッドの内周面と回転軸の外周面との隙間に潤滑油を供給する給油ノズルと、を有している。パッドの前側縁部の少なくとも中央部には、パッドの内周面に向かって傾斜した面取り部が形成されている。特許文献１には、面取り部が設けられることにより油が隙間へ効率よく流入するため、少ない給油量で隙間を油で充足できることが記載されている。
特開２０００－２７４４３２号公報
　しかしながら、特許文献１のジャーナル軸受において、回転軸の外周面近傍では、回転軸の回転方向のせん断流れが強く、油中に含まれる空気の気泡が隙間に流入してしまうため、隙間を油で充足できない場合があるという課題があった。
　また、回転軸の外周面から少し離れたパッドの面取り部近傍では、回転軸の回転方向のせん断流れを持つ油と気泡がパッドの面取り部に跳ね返されて、回転軸の回転方向とは逆方向の旋回流が発生する。油中に含まれる空気の気泡の密度は油より低く、旋回流による遠心力は気泡の方が油より小さいため、気泡は旋回流の中心に留まりやすい。そのため、旋回流が発生するパッドの面取り部近傍に気泡が集まってより大きな気泡となり、最終的に気泡が隙間に侵入してしまう場合があった。これらの気泡は油より圧縮されやすいため、隙間に気泡が侵入すると、回転軸を支える油膜圧力が低下し、回転軸およびパッドに不安定振動が発生するという問題があった。
　本願は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、油中に含まれる気泡を除去し、少ない給油量で効率よく隙間を油で充足できるジャーナル軸受および回転機器を提供することを目的とする。
　本願に係わるジャーナル軸受は、回転機器の回転軸を支えるジャーナル軸受であって、前記回転軸の軸方向に延びて潤滑油を供給する油分配部を有する給油ノズルと、前記給油ノズルの前記回転軸の回転方向の後方に設けられ、前記回転軸を回転自在に支えるパッドと、を備え、前記回転軸の外周面に対向する前記パッドの内周面は、前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前端面から回転方向の後方に向けて、前記内周面と前記回転軸の外周面との径方向の間隔が減少する開口面を有し、前記油分配部と前記パッドとの間に、前記潤滑油の中に混入した気泡を排出する気泡排出路を有しているものである。
　本願によれば、前記給油ノズルの後方の前記パッドの内周面に、前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前端面から回転方向の後方に向けて、前記内周面と前記回転軸の外周面との径方向の間隔が減少する開口面を有している。そのため、前記パッドの内周面と回転軸の外周面との隙間に効率よく給油できる。さらに、前記油分配部と前記パッドとの間に、前記潤滑油の中に混入した気泡を排出する気泡排出路を有しているので、前記パッドの内周面と前記回転軸の外周面との油膜領域に気泡が侵入するがなく、回転軸およびパッドに不安定振動が発生することを防ぐことができる。
　以上のように、本願によれば、油中に含まれる気泡を除去し、少ない給油量で効率よく隙間を油で充足できるジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転電機を得ることができる。
実施の形態１に係わるジャーナル軸受の構成を示す軸方向に垂直な断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の構成を示す、図１のＡ－Ａ断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の構成を示す、図２のＢ－Ｂ断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。 実施の形態１に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。 実施の形態２に係わるジャーナル軸受の構成を示す軸方向に垂直な断面図である。 実施の形態２に係わるジャーナル軸受の給油量削減効果を示す図である。 実施の形態３に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す断面図である。 実施の形態４に係わるジャーナル軸受の給油ノズルの周辺の構成を示す断面図である。 実施の形態５に係わるジャーナル軸受の構成を示す、要部断面図である。 実施の形態６に係わるジャーナル軸受の構成を示す、要部断面図である。 実施の形態７に係わるジャーナル軸受の構成を示す、要部断面図である。 実施の形態８に係わるジャーナル軸受を用いた回転機器の構成を示す断面図である。
実施の形態１．
　実施の形態１に係わるジャーナル軸受は、回転軸を回転自在に支持する滑り軸受である。本実施の形態に係わるジャーナル軸受は、回転電機等の種々の回転機器に適用することが可能である。図１は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受１００の構成を示す断面図である。図１では、ジャーナル軸受１００および回転軸９００を回転軸９００の軸心と垂直な平面で切断した断面を示している。図２は、図１のＡ－Ａ断面を示す断面図である。図１中の上下方向は、例えば、鉛直上下方向を表している。図１および後述する図３以降の図では、回転軸９００の回転方向を矢印で示している。また、回転軸９００の回転方向の前方を上流側、回転方向の後方を下流側という。
　図１および図２に示すように、ジャーナル軸受１００は、全体として環状の形状を有している。ジャーナル軸受１００には、回転軸９００が挿入されている。ジャーナル軸受１００は、回転軸９００を回転自在に支持するように構成されている。回転軸９００の回転方向は、図１において反時計回り方向である。回転軸９００の軸心は、水平方向に延伸している。以下の説明では、回転軸９００の軸心に平行な方向のことを軸方向という。また、軸心を中心とした径方向のことを単に径方向という。軸心を中心とした周方向のことを単に周方向という。
　ジャーナル軸受１００は、回転軸９００の外周側に配置されるキャリアリング１０と、回転軸９００の外周側であってキャリアリング１０の内周側に配置され、回転軸９００の回転方向において下流側に配置した下流パッド２０と、回転軸９００の回転方向において上流側に配置した上流パッド２１と、を有している。下流パッド２０および上流パッド２１は、回転軸９００の外周面のうち下方の半周部分と、キャリアリング１０の内周面のうち下方の半周部分と、の間に設けられている。下流パッド２０および上流パッド２１は、回転軸９００の外周面に沿って、互いに異なる周方向位置に設けられている。上流パッド２１は、回転軸９００の回転方向において、間隔を空けて下流パッド２０の上流側に配置されている。
　本実施の形態では、下流パッド２０および上流パッド２１のそれぞれは、回転軸９００の外周面に対して傾くことができるように構成されている。このような下流パッド２０および上流パッド２１を有するジャーナル軸受１００は、ティルティングパッドジャーナル軸受と呼ばれる。
　ジャーナル軸受１００は、回転軸９００と下流パッド２０および上流パッド２１のそれぞれとの間に潤滑油８００を供給する給油ノズル３０を有している。給油ノズル３０は、上流パッド２１の上流側に設けられている。給油ノズル３０は、軸方向に油を分配して供給する軸方向に複数配置した給油穴３０１ａを備えた油分配部３０１と、油分配部３０１に給油する給油口３０２とを備えている。回転軸９００が回転すると、給油穴３０１ａから供給された潤滑油８００は、回転軸９００の回転によるせん断力に伴って、回転軸９００の回転方向と同じ方向に流れる。つまり、ジャーナル軸受１００における潤滑油８００の流れ方向は、回転軸９００の回転方向と同方向となる。また、ジャーナル軸受１００の軸方向の両側にはサイドプレート５０が配されており、潤滑油８００はキャリアリング１０とサイドプレート５０と回転軸９００で囲まれた中に供給されている。
　次に、上流パッド２１の構成について説明する。上流パッド２１は、全体として部分円筒状の形状を有している。上流パッド２１は、内周面２１ａおよび外周面２１ｂおよび前端面２１ｃを有している。内周面２１ａは、回転軸９００の外周面と対向して配置される。外周面２１ｂは、キャリアリング１０の内周面と対向して配置される。上流の前端面２１ｃは、内周面２１ａに対して上流側に形成され、内周面２１ａと外周面２１ｂとを接続する端面である。また、内周面２１ａは、部分円筒面２１ａ１と、部分円筒面２１ａ１の上流側に配置され、部分円筒面２１ａ１よりも外径側に位置する開口面２１ａ２と、を有している。
　さらに、ジャーナル軸受１００は、油分配部３０１の外壁面のうち、給油穴３０１ａより下流側に位置する外壁面３０１１と、上流パッド２１の前端面２１ｃまたは開口面２１ａ２とで囲む気泡排出路４０、を備えている。図３は、図２のＢ－Ｂ断面を示す断面図、図４は、図３のＣ部詳細を示す図である。ここで、気泡排出路４０は、前端面２１ｃまたは開口面２１ａ２と垂直な面のうち、外壁面３０１１と交わるなかで、回転軸９００の外周面に最も近い面と、最も遠い面とで囲まれている。
　本実施の形態における、油と空気の流れを図５、図６、図７を使って説明する。これらの図は、図４と同様に図３のＣ部詳細を示す図である。ジャーナル軸受１００の内部は、鉛直上方が空気層、鉛直下方が油層となっており、空気層と油層の境界面で、回転軸９００の回転によるせん断に伴って空気が油層内に巻き込まれ、気泡８０１となる。図５において潤滑油８００と気泡８０１の流れを太矢印で示している。給油穴３０１ａから供給された潤滑油８００は、周囲の気泡８０１と一体となって下流側に流れるが、潤滑油８００の少なくとも一部は、開口面２１ａ２と回転軸９００の外周面との隙間を通った後、部分円筒面２１ａ１と回転軸９００の外周面との隙間を通る。
　部分円筒面２１ａ１と回転軸９００の外周面との隙間（油膜領域と定義する）にある油（油膜と定義する）が回転軸９００の回転によってせん断され、部分円筒面２１ａ１および回転軸９００の外周面に対して垂直な力（油膜圧力と定義する）が発生する。回転軸９００の回転数が高い時には、この油膜圧力が回転軸９００を支持するため、回転軸９００と下流パッド２０および上流パッド２１とが接触することはない。この油膜圧力は、油膜の径方向の寸法が下流側に向かうに従って減少するくさび形状の時にのみ発生し、このくさび形状により油膜圧力を発生させる効果をくさび効果と言う。一般的な軸受において、効率的にくさび効果を得るためには、部分円筒面２１ａ１の曲率半径を回転軸９００の曲率半径より０から１％ほど大きくすると良いとされている。油膜の径方向の寸法は、大型の軸受でも数百μｍ以下と非常に狭いため、給油穴３０１ａから供給した潤滑油８００のうち、回転軸９００の外周面近傍にある極めてわずかな油のみが油膜領域に流入し、その他の油のほとんどは開口面２１ａ２に沿って上流側に逆流し、気泡排出路４０を通って外径側に排出される。回転軸９００の外周面から遠いほど、回転軸９００の回転によるせん断流れの影響が小さくなるため、逆流する油の速度は大きくなる。
　次に、本実施の形態における開口面２１ａ２と気泡排出路４０の作用について、比較例と対比しつつ説明する。図６は、大きな気泡８０１の流れを太矢印で示している。気泡８０１に働く力には、乱流に起因して壁面から遠ざける方向に作用する乱流揚力と、気泡８０１と油の相対速度と逆方向に作用する抗力があり、乱流揚力は気泡８０１の体積に比例するのに対し、抗力は気泡８０１の表面積に比例する。大きな気泡８０１は表面積に対して体積が相対的に大きいため、抗力に対して乱流揚力が大きくなり、回転軸９００の外周面から離れやすい。また、回転軸９００の外周面から遠いほど開口面２１ａ２に沿って上流側に逆流する油の速度が大きいため、回転軸９００の外周面近傍にある大きな気泡８０１は乱流揚力によって回転軸９００の外周面から離れた後、逆流する油の流れに乗って効率よく気泡排出路４０まで排出される。
　図７は、小さな気泡８０１の流れを太矢印で示している。回転軸９００の外周面から離れている小さな気泡８０１は、逆流する油の流れに乗って効率よく気泡排出路４０まで排出される。開口面２１ａ２は、回転軸９００の外周面との径方向距離の最小値が下流側に向かうに従って減少するように形成されているため、ここでもくさび効果によって油に圧力が発生する。回転軸９００の外周面近傍の小さな気泡８０１は、油膜領域まで流れようとするが、下流側に向かうに従って、開口面２１ａ２と回転軸９００の外周面との径方向距離の最小値が減少し、くさび効果によって油に発生する圧力が上昇する。そのため、圧力が高いほど気体の溶解度が高くなるというヘンリーの法則により、小さな気泡８０１は油膜領域に侵入する前に油に溶解する。
　以上のように、図１から７に示す本実施の形態のジャーナル軸受１００には、油分配部３０１および気泡排出路４０を備えている。油分配部３０１は、回転軸９００の回転方向のせん断流れを持つ潤滑油８００と気泡８０１が、前端面２１ｃおよび開口面２１ａ２に跳ね返されて発生する旋回流の中心位置に設けることもでき、気泡８０１を開口面２１ａ２近傍に留める要因となる旋回流を抑制することができる。また、大きな気泡８０１は気泡排出路４０を通って外径側に排出され、浮力によってキャリアリング１０と油分配部３０１との隙間を通って鉛直上方の大気層まで逃がすことができる。回転軸９００近傍に残された小さな気泡８０１は、くさび効果で発生した圧力によって油に溶解するため、油膜領域への気泡８０１の侵入を抑制することができる。
　以上説明したように、本実施の形態に係わるジャーナル軸受１００は、回転軸９００の軸方向に延びて潤滑油８００を供給する給油ノズル３０の油分配部３０１を有する給油ノズル３０と、給油ノズル３０の回転軸９００の回転方向の後方に設けられ、回転軸９００を回転自在に支える上流パッド２１と、を備え、回転軸９００の外周面に対向する上流パッド２１の内周面２１ａは、上流パッド２１の回転軸９００の回転方向の前方の前端面２１ｃから回転方向の後方に向けて、内周面２１ａと回転軸９００の外周面との径方向の間隔が減少する開口面２１ａ２を有し、油分配部３０１と上流パッド２１との間に、潤滑油８００の中に混入した気泡８０１を排出する気泡排出路４０を有しているものである。
　この構成によれば、油膜領域に気泡８０１が侵入することが抑制されるため、少ない給油量で油膜領域を油で充足でき、不安定振動を防止することができる。
　また、給油ノズル３０から供給される油の中にも気泡８０１が含まれている場合があるが、本実施の形態の構成によれば、給油穴３０１ａから噴射した油を油膜領域に供給するためには、周囲の油と同様に開口面２１ａ２と回転軸９００の外周面との隙間を必ず通る必要があるため、給油穴３０１ａから噴射した油中の気泡８０１は、周囲の油中の気泡８０１と同様に、気泡排出路４０へ排出される。そのため、給油穴３０１ａから噴射した油中の気泡８０１についても、油膜領域への侵入が抑制され、少ない給油量で油膜領域を油で充足でき、不安定振動を防止することができる。
　回転軸と油との摩擦により発生する摩擦損失は、油膜領域のせん断による摩擦損失である油膜損失と、油膜領域以外の領域に溜まっている油の攪拌による摩擦損失である攪拌損失と、に分けられる。回転軸のエネルギーに対してジャーナル軸受で発生する損失を軸受損失と定義すると、軸受損失は、油膜損失と攪拌損失との和にほぼ等しい。一般に、油膜損失はパッドの内周面の面積に比例し、攪拌損失は給油量に比例する。
　本実施の形態では、少ない給油量で油膜領域を油で充足できるため、油膜領域以外の領域に溜まっている油を削減することができる。したがって、本実施の形態によれば、攪拌損失を低減することができ、それによりジャーナル軸受１００の軸受損失を低減することができる。
　また、図１および図３から図７に示した構成のように、開口面２１ａ２を、開口面２１ａ２の接線と、この接線の接点に対して径方向に対向する位置における回転軸９００の外周面の接線、とがなす角度が下流側に向かうに従って減少する曲面形状とする。そうすることで、開口面２１ａ２に沿って逆流する気泡８０１の径方向の速度ベクトルが大きくなるため、油分配部３０１に遮られることなく気泡排出路４０を通って外径側に効率的よく排出することができる。また、開口面２１ａ２と回転軸９００との隙間を下流側に向かうに従って２次関数的に狭くすることで、隙間内の油の圧力をより効率的に上昇させることができるため、小さな気泡８０１をより効率的に溶解でき、油膜領域への小さな気泡８０１の侵入を抑制できる。
実施の形態２．
　実施の形態２に係わるジャーナル軸受１００について説明する。図８は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受１００の構成を示す軸方向に垂直な断面図である。なお、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。
　図８に示すように、開口面２１ａ２の、回転軸９００の周方向における角度の最大値αは、内周面２１ａの周方向における角度の最大値βに対して８から１６％の範囲にある。図９は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受の給油量削減効果を示す図である。横軸の開口率は、角度βに対する角度αの割合（１００α／β）と定義し、縦軸の給油量削減効果は、上流パッド２１に開口面２１ａ２を備えていない場合に対して、開口面２１ａ２を備えることで不安定振動を抑制することで削減できた給油量の割合と定義する。
　開口面２１ａ２と回転軸９００との隙間で発生するくさび効果による油の圧力は、開口率が大きいほど２次関数的に上昇する。開口率が６％以上になると、圧力上昇で小さな気泡８０１の一部が油に溶解し始め、開口率が８％を超えると、小さな気泡８０１のほとんどが油に溶解する。また、開口率が大きいほど部分円筒面２１ａ１の面積が減少するため、回転軸９００を支えられるだけの油膜圧力を得るために、回転軸９００が部分円筒面２１ａ１に接近する。それと共に、上流パッド２１の支持位置でのモーメントのつり合いで、回転軸９００の回転方向とは逆方向に上流パッド２１が回転するため、油膜の上流側の厚みが減少する。油膜の上流側の厚みが減少するほど、少ない給油量で油膜領域を油で充足しやすくなるため、気泡除去による給油量削減効果とは別に、開口率に比例した給油量削減効果を得られる。
　しかし、開口率が１６％を超えると、油膜の厚みが極端に減少し、回転軸９００と部分円筒面２１ａ１とが接触してしまう場合、または油膜のせん断が上昇することで油膜の温度が極端に上昇してしまう場合があり、最終的に部分円筒面２１ａ１の焼付きまたは異常摩耗に繋がってしまう場合がある。その場合には、あらゆる給油量の条件下で運転できなくないため、給油量削減効果はない。
　つまり、図１１に示すように、小さな気泡８０１の溶解による効果と油膜厚さ減少による効果を足し合わせると、開口率を６から１６％の範囲にすることで突出した給油量削減効果を得ることができ、さらに、開口率を８から１６％の範囲に限定することで、さらに安定的に突出した給油量削減効果を得ることができる。
　この構成によれば、開口率おいて、すなわち、上流パッド２１の内周面２１ａの周方向の寸法に対する開口面２１ａ２の周方向の寸法を、回転軸９００の周方向における角度において、６から１６％の範囲にすることで、突出した給油量削減効果を得ることができ、少ない給油量で油膜領域を油で充足でき、より効率的に不安定振動を抑制することができる。さらに、開口率を８から１６％の範囲に限定することで、さらに安定的に突出した給油量削減効果を得ることができる。
実施の形態３．
　実施の形態３に係わるジャーナル軸受について説明する。図１０は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受１００の給油ノズル３０の周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。実施の形態１による上流パッド２１の開口面２１ａ２の形状を変化させたものであり、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。図１０に示すように、前端面２１ｃと開口面２１ａ２とが接続される位置における、開口面２１ａ２の接線２１ａ２０が気泡排出路４０（境界面も含む）を通るように傾斜面を設けたものである。
　この構成によれば、開口面２１ａ２の接線２１ａ２０が通る気泡排出路４０を確保できるので、油分配部３０１によって遮られることなく、開口面２１ａ２に沿って上流側に逆流する気泡８０１を効率よく気泡排出路４０まで誘導することができる。
実施の形態４．
　実施の形態４に係わるジャーナル軸受について説明する。図１１は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受１００の給油ノズル３０の周辺の構成を示す、図３のＣ部詳細断面図である。なお、実施の形態１による上流パッド２１の開口面２１ａ２の形状を変化させたものであり、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。
　図１１に示すように、開口面２１ａ２は、複数の傾斜面または曲面で構成され、傾斜面または曲面のうち、部分円筒面２１ａ１となす角度が最も小さくなる開口面２１ａ２３は、複数の傾斜面または曲面の中で最も前記下流側に位置している。すなわち、傾斜面または曲面の接線と、この接線の接点に対して径方向に対向する位置における回転軸９００の外周面の接線、とがなす角度が、開口面２１ａ２の回転軸９００の回転方向の最も後方で最小となる。
　この構成によれば、開口面２１ａ２３に沿って上流側に逆流する気泡８０１を、上流側の開口面２１ａ２２および開口面２１ａ２１に遮られることなく気泡排出路４０を通って外径側に効率的よく排出することができる。
実施の形態５．
　実施の形態５に係わるジャーナル軸受について説明する。図１２は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受の構成を示す、図２の要部断面図である。なお、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。
　図１５に示すように、給油ノズル３０のうち、給油口３０２の軸方向の最小外形寸法ａを、油分配部３０１の軸方向の最大外形寸法ｂの半分以下にしている。すなわち、ａ＜ｂ／２の関係となる。
　この構成によれば、キャリアリング１０と油分配部３０１との間に十分な流路が確保されるため、気泡排出路４０を通った気泡８０１が、浮力によってキャリアリング１０と油分配部３０１との間にある流路を通って鉛直上方の大気層までより効率的に排出することができる。
実施の形態６．
　実施の形態６に係わるジャーナル軸受について説明する。図１３は、本実施の形態に係わるジャーナル軸受の構成を示す、図２の要部断面図である。実施の形態１の給油ノズル３０の形状を変化させたものであり、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。
　図１３に示すように、給油ノズル３０のうち、油分配部３０１とキャリアリング１０とが接続する給油口３０２を、油分配部３０１の軸方向中央の外側、例えば軸方向両端部に配置している。
　この構成によれば、油分配部３０１の軸方向中心位置において、油分配部３０１とキャリアリング１０との間に流路が確保されるため、気泡排出路４０を通った気泡８０１が、浮力によってキャリアリング１０と油分配部３０１との間にある流路を通って鉛直上方の大気層までより効率的に排出することができる。回転軸９００を支える油膜圧力は、部分円筒面２１ａ１の軸方向中心位置で最も高くなるため、軸方向中心位置での気泡８０１の侵入を重点的に抑制することで、より効率的に不安定振動を抑制することができる。
　また、本実施の形態によれば、油分配部３０１の内部の油の流れは、軸方向両端の給油口３０２から軸方向中心に向かう方向になるため、給油穴３０１ａを通って供給される油の流れも軸方向両端から軸方向中心に向かう方向の速度ベクトルを含む。そのため、軸方向中心位置での油の供給量を相対的に多くすることができ、少ない給油量で、油膜圧力が高い軸方向中心位置の油膜領域を油で充足でき、より効率的に不安定振動を抑制することができる。
　さらに、本実施の形態では、給油口３０２を油分配部３０１の軸方向両端部に配置しているが、どちらか片方のみにすると油分配部３０１とキャリアリング１０との間の流路がさらに広く確保されるため、気泡８０１をより効率的に大気層まで排出することができる。つまり、より効率的に気泡８０１の侵入を抑制でき、不安定振動を抑制することができる。
実施の形態７．
　実施の形態７に係るジャーナル軸受について説明する。図１４は、本実施の形態に係るジャーナル軸受の構成を示す、図２の要部断面図である。実施の形態１の給油ノズル３０の形状を変化させたものであり、実施の形態１と同様の構成については説明を省略する。
　図１４に示すように、油分配部３０１は、下流パッド２０および上流パッド２１を軸方向に囲う２つのサイドプレート５０と、給油口３０２を設けずに直接に接続されている。
　この構成によれば、油分配部３０１の全ての軸方向位置において、油分配部３０１とキャリアリング１０との間に流路が確保されるため、気泡８０１をより効率的に大気層まで排出することができる。つまり、より効率的に気泡８０１の侵入を抑制でき、不安定振動を抑制することができる。
　また、本実施の形態では、油分配部３０１は２つのサイドプレート５０と接続しているが、１つのサイドプレート５０とだけ接続するように構成していても同様な効果を生むことが可能である。
実施の形態８．
　実施の形態８に係る回転機器について説明する。図１５は、本実施の形態に係る回転機器１０００を軸方向に沿って切断した構成を示す断面図である。図１５中の上下方向は、例えば、鉛直上下方向を表している。図１５に示すように、回転機器１０００は、水平に設置された回転軸９００と、回転軸９００の両端部を回転自在に支持する一対のジャーナル軸受１００と、回転軸９００の外周側に設置された固定子９０１と、を備えている。一対のジャーナル軸受１００のうちの少なくとも一方は、実施の形態１から７のいずれかに係るジャーナル軸受である。
　ジャーナル軸受１００のそれぞれは、回転軸９００の端部の外周側に設置されている。ジャーナル軸受１００のそれぞれは、回転軸９００の自重を含む回転軸９００の径方向荷重を支持している。回転軸９００は、磁極が形成された回転子９００ａを有している。本実施の形態では、回転機器１０００として、固定子９０１に交流電圧を誘導させて発電を行う回転電機を例示している。
　本実施の形態によれば、回転軸９００のエネルギーに対してジャーナル軸受１００で発生する軸受損失を低減することができるため、回転電機の発電効率を向上させることができる。また、ジャーナル軸受１００に供給される給油量を削減することができるため、給油ポンプ９０２などの給油設備を小型化することができる。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、給油ノズルの数は２つ以上であってもよい。また、パッドおよび給油ノズルのそれぞれの配置位置についても、図２に示した配置位置には限定されない。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、給油口３０２へ油を供給するための流路の形状および配置は限定されない。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、開口面２１ａ２は、下流パッド２０に設けてもよく、油分配部３０１および給油穴３０１ａおよび気泡排出路４０は、下流パッド２０の上流側に備えていてもよい。これにより、回転軸９００の軸心の位置が左右対称の位置として、油膜の厚みを大きくすることも可能である。また、上流パッド２１の内周面２１ａと回転軸９００の外周面との隙間にあった油が、回転方向に隙間から抜け出すと、急激な圧力低下により、キャビテーション（気体の発砲）が発生するが、キャビテーションにより発生した気体が、回転軸９００の回転に沿って下流パッド２０の内周面と回転軸９００の外周面との隙間に流入することを抑制することも可能である。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、下流パッド２０および上流パッド２１は、単一の材料により形成された単層構造を有していてもよいし、複数の材料により形成された多層構造を有していてもよい。下流パッド２０および上流パッド２１の形成材料には、金属、樹脂などの種々の材料を用いることができる。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、下流パッド２０および上流パッド２１は、周方向の全体にわたって一定の軸方向幅を有していてもよいし、周方向の位置によって異なる軸方向幅を有していてもよい。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００は、ジャーナル軸受１００の内部に潤滑油８００が供給されていない状態も含まれる。
　上記実施の形態１から８のいずれかに係るジャーナル軸受１００において、給油ノズル３０の油分配部３０１の形状は、円筒形に限定されず、断面形状が楕円または多角形など、潤滑油８００の流れによって気泡排出路４０が形成できる形状であれば、他の形状でも同様な効果が得られる。
　本願明細書において、「軸方向」、「径方向」、「周方向」、「回転方向」、「垂直」等の方向を表す表現は、厳密にそのような方向を含むだけでなく、実質的に同じ機能が得られる方向をも含む。
　本願明細書において、「下流側に向かうに従って減少する」等の長さ又は数の変化を表す表現は、単調に減少する状態には限定されず、ある一部の範囲でのみ減少する状態、範囲毎に減少率が異なる状態、および段階的に減少する状態を含む。「下流側に向かうに従って上昇する」等の表現も同様である。
　本願明細書において、「備える」、「設ける」、「含む」および「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
　本願は、様々な例示的な実施の形態および実施例が記載されているが、１つ、または複数の実施の形態に記載された様々な特徴、態様、および機能は特定の実施の形態の適用に限られるのではなく、単独で、または様々な組み合わせで実施の形態に適用可能である。従って、例示されていない無数の変形例が、本願明細書に開示される技術の範囲内において想定される。例えば、少なくとも１つの構成要素を変形する場合、追加する場合または省略する場合、さらには、少なくとも１つの構成要素を抽出し、他の実施の形態の構成要素と組み合わせる場合が含まれるものとする。
１０　キャリアリング、２０　下流パッド、２１　上流パッド、２１ａ　内周面、２１ａ１　部分円筒面、２１ａ２　開口面、２１ａ２０　接線、２１ａ２１　開口面、２１ａ２２　開口面、２１ａ２３　開口面、２１ｂ　外周面、２１ｃ　前端面、３０　給油ノズル、３０１　油分配部、３０１ａ　給油穴、３０２　給油口、３０１１　外壁面、４０　気泡排出路、５０　サイドプレート、１００　ジャーナル軸受、８００　潤滑油、８０１　気泡、９００　回転軸、９００ａ　回転子、９０１　固定子、９０２　給油ポンプ、１０００　回転機器。

Claims (9)

  1. 　回転機器の回転軸を支えるジャーナル軸受であって、
    前記回転軸の軸方向に延びて潤滑油を供給する油分配部を有する給油ノズルと、
    前記給油ノズルの前記回転軸の回転方向の後方に設けられ、前記回転軸を回転自在に支えるパッドと、を備え、
    前記回転軸の外周面に対向する前記パッドの内周面は、
    前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前端面から回転方向の後方に向けて、前記内周面と前記回転軸の外周面との径方向の間隔が減少する開口面を有し、
    前記油分配部と前記パッドとの間に、前記潤滑油の中に混入した気泡を排出する気泡排出路を有していることを特徴とするジャーナル軸受。
  2. 　前記パッドの前記内周面の周方向の寸法に対する前記開口面の周方向の寸法は、前記回転軸の周方向における角度において６から１６％の範囲であることを特徴とする請求項１に記載のジャーナル軸受。
  3. 　前記パッドの前記開口面は、前記前端面と接する位置での接線が前記気泡排出路の中を通るように設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のジャーナル軸受。
  4. 　前記パッドの前記開口面は、前記開口面の接線と、前記接線の接点に対して径方向に対向する位置における前記回転軸の前記外周面の接線との角度が、前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前記前端面から後方に向けて、減少する曲面形状を有していることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のジャーナル軸受。
  5. 　前記パッドの前記開口面は、複数の傾斜面または曲面を有し、前記傾斜面または前記曲面の接線と、前記接線の接点に対して径方向に対向する位置における前記回転軸の前記外周面の接線との角度が、前記開口面の前記回転軸の回転方向の最も後方で最小となることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のジャーナル軸受。
  6. 　前記給油ノズルの前記油分配部に前記潤滑油を給油する給油口の軸方向の最小外形寸法は、前記油分配部の軸方向の最大外形寸法の半分以下であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のジャーナル軸受。
  7. 　前記給油ノズルの前記油分配部に前記潤滑油を給油する給油口は、前記油分配部の軸方向中央より外側に設けられていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか1項に記載のジャーナル軸受。
  8. 　前記給油ノズルは、給油口を設けず直接に前記油分配部に前記潤滑油を給油するようにしたことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のジャーナル軸受。
  9. 　ジャーナル軸受により回転軸を支えられている回転機器であって、
    前記回転軸の軸方向に延びて潤滑油を供給する油分配部を有する給油ノズルと、
    前記給油ノズルの前記回転軸の回転方向の後方に設けられ、前記回転軸を回転自在に支えるパッドと、を備え、
    前記回転軸の外周面に対向する前記パッドの内周面は、
    前記パッドの前記回転軸の回転方向の前方の前端面から回転方向の後方に向けて、前記内周面と前記回転軸の外周面との径方向の間隔が減少する開口面を有し、
    前記油分配部と前記パッドとの間に、前記潤滑油の中に混入した気泡を排出する気泡排出路を有していることを特徴とするジャーナル軸受を用いた回転機器。
PCT/JP2020/015600 2020-04-07 2020-04-07 ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器 WO2021205523A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2020/015600 WO2021205523A1 (ja) 2020-04-07 2020-04-07 ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器
US17/911,432 US20230115499A1 (en) 2020-04-07 2020-04-07 Journal bearing and rotary appliance using a journal bearing
CN202080099190.0A CN115427695A (zh) 2020-04-07 2020-04-07 轴颈轴承及使用轴颈轴承的旋转设备
JP2022513726A JP7391189B2 (ja) 2020-04-07 2020-04-07 ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器
DE112020007025.5T DE112020007025T5 (de) 2020-04-07 2020-04-07 Gleitlager und drehbare vorrichtung unter verwendung eines gleitlagers

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2020/015600 WO2021205523A1 (ja) 2020-04-07 2020-04-07 ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021205523A1 true WO2021205523A1 (ja) 2021-10-14

Family

ID=78023060

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2020/015600 WO2021205523A1 (ja) 2020-04-07 2020-04-07 ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20230115499A1 (ja)
JP (1) JP7391189B2 (ja)
CN (1) CN115427695A (ja)
DE (1) DE112020007025T5 (ja)
WO (1) WO2021205523A1 (ja)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS488520Y1 (ja) * 1967-05-12 1973-03-06
JP2014196788A (ja) * 2013-03-29 2014-10-16 三菱重工業株式会社 回転軸支持構造及び回転機械
JP2014202268A (ja) * 2013-04-03 2014-10-27 三菱重工業株式会社 軸受装置及び回転機械
JP2017155755A (ja) * 2016-02-29 2017-09-07 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ジャーナル軸受および回転機械
JP2019157956A (ja) * 2018-03-09 2019-09-19 三菱重工業株式会社 パッド軸受、回転機械

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58180815A (ja) * 1982-04-15 1983-10-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd テイルテイングパツド軸受
JP2000274432A (ja) 1999-03-19 2000-10-03 Toshiba Corp パッド型ジャーナル軸受
US7237957B2 (en) * 2005-02-28 2007-07-03 Kingsbury, Inc. Journal bearing having self-retaining shoes and method of using the same to support a rotating shaft
DE102017120578A1 (de) * 2017-09-07 2019-03-07 Voith Patent Gmbh Kippsegmentlager, insbesondere Radialkippsegmentlager

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS488520Y1 (ja) * 1967-05-12 1973-03-06
JP2014196788A (ja) * 2013-03-29 2014-10-16 三菱重工業株式会社 回転軸支持構造及び回転機械
JP2014202268A (ja) * 2013-04-03 2014-10-27 三菱重工業株式会社 軸受装置及び回転機械
JP2017155755A (ja) * 2016-02-29 2017-09-07 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ジャーナル軸受および回転機械
JP2019157956A (ja) * 2018-03-09 2019-09-19 三菱重工業株式会社 パッド軸受、回転機械

Also Published As

Publication number Publication date
DE112020007025T5 (de) 2023-01-19
JP7391189B2 (ja) 2023-12-04
CN115427695A (zh) 2022-12-02
JPWO2021205523A1 (ja) 2021-10-14
US20230115499A1 (en) 2023-04-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6037916B2 (ja) 回転軸支持構造及び回転機械
JP5333602B2 (ja) 軸受装置
Kurokawa J-groove technique for suppressing various anomalous flow phenomena in turbomachines
US20130129506A1 (en) Exhaust gas turbocharger with plain bearing for reducing fluid turbulence
KR102055517B1 (ko) 저널 베어링 및 회전 기계
US20190153895A1 (en) Bearing structure and turbocharger
US20170276176A1 (en) Bearing apparatus and pump
WO2021205523A1 (ja) ジャーナル軸受およびジャーナル軸受を用いた回転機器
JP6497057B2 (ja) 遠心ポンプ
CN108700115B (zh) 轴颈轴承以及旋转机械
JP5510592B2 (ja) 軸受装置
JP6765581B1 (ja) ジャーナル軸受及び回転機器
JP2008280932A (ja) 軸流ターボ機械
JP2017072173A (ja) ティルティングパッドジャーナル軸受、及びターボ機械
WO2019142383A1 (ja) ティルティングパッド軸受装置及び回転機械
JP2012072695A (ja) 遠心ポンプ
JP6849310B2 (ja) ジャーナル軸受および回転機械
JP7488120B2 (ja) キャビテーション抑制装置および渦巻ポンプ
JP2009008021A (ja) 遠心型ターボ機械
CN108700116B (zh) 径向轴承及旋转机械
US11480187B2 (en) Oil field pump
JP2010025025A (ja) ポンプおよび船舶
JP6746277B2 (ja) ポンプ
CN111868329A (zh) 用于表面压实机中的偏心轴承的润滑和冷却的风扇
JP3617606B2 (ja) インターナルポンプ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20929945

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022513726

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20929945

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1