WO2021166517A1 - バドミントンラケット - Google Patents

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WO2021166517A1
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flexural rigidity
sheet
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渉 君塚
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住友ゴム工業株式会社
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    • A63B60/42—Devices for measuring, verifying, correcting or customising the inherent characteristics of golf clubs, bats, rackets or the like, e.g. measuring the maximum torque a batting shaft can withstand

Definitions

  • the present invention relates to a badminton racket.
  • the present invention relates to improvements to the shaft of this racket.
  • the badminton racket has a frame, string and shaft.
  • the player shoots the shuttle with a racket. At the time of shot, the shaft is deformed.
  • Robbing is often hit from near the net on the player's court. Robbing is a shot intended to carry the shuttle to the back of the opponent's court. The trajectory of the shuttle at Robbing is high. Players need the skill to fly the shuttle at the intended height. Robbing-heavy players want a stable trajectory for the shuttle.
  • the ratio of the flexural rigidity value EI (2) to the flexural rigidity value EI (1) is 0.95 or less.
  • the ratio of the flexural rigidity value EI (3) to the flexural rigidity value EI (2) is 0.90 or less.
  • the difference between the flexural rigidity value EI (2) and the flexural rigidity value EI (1) (EI (2) -EI (1)) is ⁇ 0.30 Nm 2 or less.
  • the difference between the flexural rigidity value EI (3) and the flexural rigidity value EI (2) (EI (3) -EI (2)) is ⁇ 0.5 Nm 2 or less.
  • the shaft may have a hollow structure.
  • the inner diameter of the shaft from the first measurement point to the third measurement point is substantially uniform.
  • the outer diameter of the shaft from the first measurement point to the third measurement point is substantially uniform.
  • the shaft has a fiber reinforced layer.
  • the fiber reinforced layer is arranged in a zone containing the first measurement point and not including the second measurement point and the third measurement point in the axial direction.
  • This fiber reinforcing layer contains a plurality of reinforcing fibers that are substantially axially oriented.
  • a player using the badminton racket according to the present invention tends to make a shot in which the shaft bends mainly in the out-of-plane direction.
  • This racket can contribute to the victory of the game.
  • FIG. 8 is a graph showing the flexural rigidity distribution of the racket shaft according to the comparative example.
  • FIG. 9 is a graph showing the flexural rigidity distribution of the racket shaft according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a graph showing the flexural rigidity distribution of the racket shaft according to the third embodiment of the present invention.
  • thermosetting resins such as epoxy resin, pismareimide resin, polyimide and phenol resin; and polyether ether ketone, polyether sulfone, polyetherimide, polyphenylene sulfide, polyamide and polypropylene.
  • Thermoplastic resin is exemplified.
  • a resin particularly suitable for the shaft 4 is an epoxy resin.
  • reference numeral L is the length of the exposed portion of the shaft 4.
  • the length L is usually 150 mm or more and 210 mm or less.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing a part of the shaft 4 of the racket 2 of FIG.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view taken along the line IV-IV of FIG.
  • the shaft 4 is hollow.
  • the cross-sectional shape of the shaft 4 is a circle. In other words, the shaft 4 has a cylindrical shape.
  • the shaft 4 is made of fiber reinforced resin.
  • the shaft 4 can be manufactured by a sheet winding method. In this sheet winding method, multiple prepregs are wrapped around the mandrel. Each prepreg has a plurality of fibers and a matrix resin. This matrix resin is not cured.
  • the fourth fiber reinforcing layer is formed from S4, the fifth fiber reinforcing layer is formed from the fifth sheet S5, the sixth fiber reinforcing layer is formed from the sixth sheet S6, and the seventh fiber reinforcing layer is formed from the seventh sheet S7. It is formed, and the eighth fiber reinforcing layer is formed from the eighth sheet S8.
  • the left-right direction in FIG. 5 is the axial direction of the shaft 4.
  • the positions of the bad end 18 and the chip end 20 are indicated by arrows.
  • the positions of the three measurement points P1, P2, and P3, which will be described later, are indicated by arrows.
  • the scale in the left-right direction (axial direction) does not match the scale in the up-down direction.
  • the first sheet S1 exists over the entire shaft 4.
  • the shape of the first sheet S1 is substantially rectangular.
  • the first sheet S1 contains a plurality of carbon fibers arranged in parallel.
  • the extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction.
  • the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is 30 ° or more and 60 ° or less. In this embodiment, this angle is 45 °.
  • the first sheet S1 has a width of 100 mm and a length of 340 mm.
  • the second sheet S2 exists over the entire shaft 4.
  • the shape of the second sheet S2 is substantially rectangular.
  • the second sheet S2 contains a plurality of carbon fibers arranged in parallel.
  • the extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction.
  • the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is ⁇ 60 ° or more and ⁇ 30 ° or less. In this embodiment, this angle is ⁇ 45 °.
  • the second sheet S2 has a width of 100 mm and a length of 340 mm.
  • the inclination direction of the carbon fibers in the fourth sheet S4 is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the third sheet S3. Therefore, the inclination direction of the carbon fibers in the fourth fiber reinforcing layer is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the third fiber reinforcing layer.
  • a bias structure is achieved by a third fiber reinforced layer and a fourth fiber reinforced layer.
  • the third fiber reinforcing layer and the fourth fiber reinforcing layer contribute to the flexural rigidity and the torsional rigidity of the middle portion 14 and the tip portion 16.
  • the third fiber reinforcing layer and the fourth fiber reinforcing layer particularly contribute to the torsional rigidity of the middle portion 14 and the tip portion 16.
  • the fifth sheet S5 is biased toward the bad end 18 side of the shaft 4.
  • the shape of the fifth sheet S5 is generally trapezoidal.
  • the fifth sheet S5 contains a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0 °.
  • the width is 80 mm
  • the length of the upper base is 145 mm
  • the length of the lower base is 155 mm.
  • the carbon fibers contained in the fifth sheet S5 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the fifth fiber reinforcing layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction.
  • a structure in which the carbon fibers are substantially axially oriented is referred to as a "straight structure".
  • the fifth fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 bends, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further bending of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the flexural rigidity of the shaft 4. As shown in FIG.
  • the fifth sheet S5 is arranged in a zone containing the first measurement point P1 and not including the second measurement point P2 and the third measurement point P3 in the axial direction. Therefore, the fifth fiber reinforced layer is also located in the zone containing the first measurement point P1 and not including the second measurement point P2 and the third measurement point P3 in the axial direction.
  • the fifth fiber reinforcing layer particularly contributes to the flexural rigidity of the bad portion 12.
  • the sixth sheet S6 is biased toward the tip end 20 side of the shaft 4.
  • the shape of the sixth sheet S6 is generally trapezoidal.
  • the sixth sheet S6 contains a plurality of carbon fibers arranged in parallel.
  • the extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction.
  • the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is 30 ° or more and 60 ° or less. In this embodiment, this angle is 45 °.
  • the width is 20 mm
  • the length of the upper base is 95 mm
  • the length of the lower base is 105 mm.
  • the inclination direction of the carbon fibers in the seventh sheet S7 is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the sixth sheet S6. Therefore, the inclination direction of the carbon fibers in the seventh fiber reinforcing layer is opposite to the inclination direction of the carbon fibers in the sixth fiber reinforcing layer.
  • a bias structure is achieved by the sixth fiber reinforcing layer and the seventh fiber reinforcing layer.
  • the sixth fiber reinforcing layer and the seventh fiber reinforcing layer contribute to the flexural rigidity and the torsional rigidity of the bad portion 12.
  • the sixth fiber reinforcing layer and the seventh fiber reinforcing layer particularly contribute to the torsional rigidity of the bad portion 12.
  • the eighth sheet S8 is biased toward the bad end 18 side of the shaft 4.
  • the shape of the eighth sheet S8 is generally trapezoidal.
  • the eighth sheet S8 contains a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0 °.
  • the width is 40 mm
  • the length of the upper base is 235 mm
  • the length of the lower base is 245 mm.
  • the carbon fibers contained in the eighth sheet S8 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the eighth fiber reinforcing layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction.
  • the eighth fiber reinforcing layer has a straight structure. When the shaft 4 bends, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further bending of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the flexural rigidity of the shaft 4.
  • the eighth sheet S8 is arranged in a zone containing the first measurement point P1 and the second measurement point P2 and not including the third measurement point P3 in the axial direction.
  • Wrapping tape is further wrapped around these sheets.
  • These mandrels, prepregs (sheets S1-S8) and lapping tape are heated in an oven or the like. By heating, the resin of the matrix flows. Further heating causes the resin to undergo a curing reaction to obtain a molded product. The end face is processed, polished, painted, and the like to complete the shaft 4.
  • FIG. 6 is a schematic view showing a method of measuring the flexural rigidity value EI of the shaft 4 of the racket 2 of FIG.
  • FIG. 6 shows the measurement at the measurement point P where the distance from the grip 8 is L1.
  • the shaft 4 is supported from below by the first support point 28 and the second support point 30.
  • the distance from the measurement point P to the first support point 28 is 30 mm.
  • the distance from the measurement point P to the second support point 30 is 30 mm.
  • the measurement is performed by a universal material testing machine (trade name "2020" of Intesco Co., Ltd.).
  • This testing machine has an indenter 32.
  • the shape of the indenter 32 is a hemisphere.
  • the radius of curvature of this hemisphere is 20 mm.
  • the indenter 32 gradually descends at a speed of 2 mm / min.
  • the indenter 32 comes into contact with the measurement point P and further pushes the shaft 4. This push gradually bends the shaft 4.
  • the amount of deflection B (m) of the shaft 4 when the load on the shaft 4 by the indenter 32 reaches 100 N is measured.
  • This amount of deflection B is substituted into the following mathematical formula to calculate the flexural rigidity value EI (Nm 2 ).
  • EI F ⁇ L2 3 / (48 ⁇ B)
  • F is the load (N)
  • L2 is the distance (m) between the two support points
  • B is the amount of deflection (m).
  • the load F is 100N and the distance L2 is 0.06m.
  • the flexural rigidity value EI of the shaft 4 may be measured in a state where the grip 8 and the frame 6 are not attached.
  • the flexural rigidity value EI is measured at the first measurement point P1, the second measurement point P2, and the third measurement point P3.
  • the distance L1 from the grip 8 to each measurement point is as follows. First measurement point P1: 35 mm Second measurement point P2: 95 mm Third measurement point P3: 155 mm
  • the flexural rigidity value EI (1) at the first measurement point P1 is 4.97 Nm 2
  • the flexural rigidity value EI (2) at the second measurement point P2 is 3. It is .56 Nm 2
  • the flexural rigidity value EI (3) at the third measurement point P3 is 2.06 Nm 2 .
  • the flexural rigidity distribution of the shaft 4 is shown in the graph of FIG.
  • the flexural rigidity value EI (2) at the second measurement point P2 is smaller than the flexural rigidity value EI (1) at the first measurement point P1.
  • the flexural rigidity value EI (3) at the third measurement point P3 is smaller than the flexural rigidity value EI (2) at the second measurement point P2.
  • the shaft 4 has a flexural rigidity distribution that descends forward.
  • the fifth fiber reinforced layer is located in a zone containing the first measurement point P1 and not including the second measurement point P2 and the third measurement point P3 in the axial direction.
  • the eighth fiber reinforced layer is located in a zone containing the first measurement point P1 and the second measurement point P2 and not including the third measurement point P3 in the axial direction.
  • the shaft 4 having a bending rigidity distribution that descends forward is suitable for lobing.
  • a player who performs lobing using this racket 2 can easily obtain the trajectory intended by the shuttle.
  • the variation in the height of the trajectory of the shuttle in lobing is small.
  • the reason why the racket 2 according to the present invention is suitable for lobing is that the flexural rigidity distribution shown in FIG. 7 matches the deformation behavior of the shaft 4 in lobing. In lobing, the shaft 4 mainly bends in the out-of-plane direction (Z direction).
  • the racket 2 according to the present invention is also suitable for shots other than lobing, in which the shaft 4 bends mainly in the out-of-plane direction.
  • the ratio of the flexural rigidity value EI (3) to the flexural rigidity value EI (2) is preferably 0.90 or less, preferably 0.77 or less. More preferably, 0.70 or less is particularly preferable. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this ratio is preferably 0.25 or more.
  • the difference (EI (3) -EI (2)) between the flexural rigidity value EI (3) and the flexural rigidity value EI (2) is preferably ⁇ 0.50 Nm 2 or less, and ⁇ 0. 93 Nm 2 or less is more preferable, and -1.10 Nm 2 or less is particularly preferable. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably ⁇ 3.00 Nm 2 or more.
  • the difference (EI (3) -EI (1)) between the flexural rigidity value EI (3) and the flexural rigidity value EI (1) is preferably ⁇ 0.80 Nm 2 or less, and -1. 50Nm more preferably 2 or less, -1.80Nm 2 or less is particularly preferred. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably ⁇ 6.00 Nm 2 or more.
  • FIG. 3 shows the first measurement point P1, the second measurement point P2, and the third measurement point P3.
  • the inner diameter Di of the shaft 4 is substantially uniform from the first measurement point P1 to the third measurement point P3.
  • the shaft 4 can be manufactured with a mandrel having a simple shape. In the manufacture of the shaft 4, the prepreg can be easily wound.
  • the shaft 4 may have some variation in the inner diameter Di due to a manufacturing error or the like.
  • the ratio (Di1 / Di2) of the maximum inner diameter Di1 to the minimum inner diameter Di2 from the first measurement point P1 to the third measurement point P3 is preferably 1.10 or less, more preferably 1.05 or less, and 1.03 or less. Is particularly preferable.
  • the ideal ratio (Di1 / Di2) is 1.00.
  • the outer diameter Do of the shaft 4 is substantially uniform from the first measurement point P1 to the third measurement point P3.
  • the shaft 4 can be manufactured with a mandrel having a simple shape. In the manufacture of the shaft 4, the prepreg can be easily wound.
  • the shaft 4 may have some variation in outer diameter Do due to manufacturing error or the like.
  • the ratio (Do1 / Do2) of the maximum outer diameter Do1 to the minimum outer diameter Do2 from the first measurement point P1 to the third measurement point P3 is preferably 1.10 or less, more preferably 1.05 or less. 03 or less is particularly preferable.
  • the ideal ratio (Do1 / Do2) is 1.00.
  • the ratio (W1 / W2) of the mass W1 of the shaft 4 from the first measurement point P1 to the second measurement point P2 and the mass W2 of the shaft 4 from the second measurement point P2 to the third measurement point P3 is 0. It is preferably 95 or more and 1.05 or less. In the shaft 4 in which this ratio is 0.95 or more and 1.05 or less, there is no mass bias. The player can swing the racket 2 having the shaft 4 without discomfort. From this viewpoint, the ratio (W1 / W2) is more preferably 0.97 or more and 1.03 or less, and particularly preferably 0.98 or more and 1.02 or less.
  • Example 1 The badminton racket shown in Fig. 1-6 was manufactured.
  • the flexural rigidity value EI of this racket is shown in Table 1 and FIG. 7 below.
  • Example 2 and 3 and comparative examples The badminton rackets of Examples 2 and 3 and Comparative Example were obtained in the same manner as in Example 1 except that the prepreg configuration was changed.
  • the flexural rigidity EI of these rackets is shown in Table 1 and FIG. 8-10 below.
  • the badminton racket according to the present invention is suitable for a player who makes heavy use of lobing. This racket is also suitable for other styles of players.

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  • General Health & Medical Sciences (AREA)
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Abstract

バドミントンラケット２は、シャフト４、フレーム６、グリップ８及びストリング１０を有している。グリップ８からの距離が９５ｍｍである第二測定点におけるシャフト４の曲げ剛性値ＥＩ（２）は、グリップ８からの距離が３５ｍｍである第一測定点におけるシャフト４の曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも、小さい。グリップ８からの距離が１５５ｍｍである第三測定点におけるシャフト４の曲げ剛性値ＥＩ（３）は、曲げ剛性値ＥＩ（２）よりも小さい。

Description

バドミントンラケット
　本発明は、バドミントンラケットに関する。詳細には、本発明は、このラケットのシャフトの改良に関する。
　バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショット時には、シャフトが変形する。
　シャフトの変形挙動を適正にする試みが、種々なされている。中国特許公開第１０８８５３９７１号公報には、内径が段階的に変化するシャフトを有するラケットが開示されている。
中国特許公開第１０８８５３９７１号公報
　バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。ロビング、スマッシュ、カット、クリア等のショットを、プレーヤーは行う。
　ロビングは、プレーヤーのコート内の、ネットの近くから、打たれることが多い。ロビングは、相手プレーヤーのコートの奥にシャトルを運ぶことが意図されるショットである。ロビングでのシャトルの弾道は、高い。意図した高さでシャトルを飛行させる技量が、プレーヤーには必要である。ロビングを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道の安定を望んでいる。
　ロビングでは、シャフトは、主として面外方向に撓む。シャフトが面外方向に撓む、ロビング以外のショットでも、プレーヤーは、シャトルの弾道の安定を望んでいる。
　本発明の目的は、シャフトが主として面外方向に撓むショットに適したバドミントンラケットの提供にある。
　本発明に係るバドミントンラケットは、
　グリップ、
　そのバッドエンドの近傍がグリップに挿入されたシャフト、
及び
　シャフトのチップエンドの近傍に取り付けられたフレーム
を備える。グリップからの距離が９５ｍｍである第二測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（２）は、グリップからの距離が３５ｍｍである第一測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも、小さい。グリップからの距離が１５５ｍｍである第三測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（３）は、曲げ剛性値ＥＩ（２）よりも小さい。
　好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（１））は、０．９５以下である。
　好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（２）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（２））は、０．９０以下である。
　好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（１））は、－０．３０Ｎｍ２以下である。
　好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（２）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（２））は、－０．５Ｎｍ２以下である。
　シャフトが中空構造を有してもよい。好ましくは、第一測定点から第三測定点までのシャフトの内径は、実質的に均一である。
　好ましくは、第一測定点から第三測定点までのシャフトの外径は、実質的に均一である。
　好ましくは、第一測定点から第二測定点までのシャフトの質量Ｗ１と、第二測定点から第三測定点までのシャフトの質量Ｗ２との比（Ｗ１／Ｗ２）は、０．９５以上１．０５以下である。
　好ましくは、シャフトは、繊維強化層を有する。この繊維強化層は、軸方向において、第一測定点を含みかつ第二測定点及び第三測定点を含まないゾーンに配置される。この繊維強化層は、実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む。
　好ましくは、シャフトは、他の繊維強化層を有する。この繊維強化層は、軸方向において、第一測定点及び第二測定点を含みかつ第三測定点を含まないゾーンに配置される。この繊維強化層は、実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む。
　本発明に係るバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、シャフトが主として面外方向に撓むショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。
図１は、本発明の一実施形態に係るバドミントンラケットが示された正面図である。 図２は、図１のラケットが示された右側面図である。 図３は、図１のラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。 図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。 図５は、図１のラケットのシャフトのためのプリプレグが示された展開図である。 図６は、図１のラケットのシャフトの曲げ剛性値ＥＩの測定方法が示された模式図である。 図７は、図１のラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。 図８は、比較例に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。 図９は、本発明の実施例２に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。 図１０は、本発明の実施例３に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。
　以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
　図１及び２に、バドミントンラケット２が示されている。このラケット２は、シャフト４、フレーム６、グリップ８及びストリング１０を有している。図１及び２において、矢印Ｘは幅方向を表し、矢印Ｙは軸方向を表し、矢印Ｚは厚み方向を表す。
　シャフト４は、バッド部１２、ミドル部１４及びチップ部１６を有している。シャフト４はさらに、バッドエンド１８及びチップエンド２０を有している。シャフト４は、中空である。シャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト４は、複数の繊維強化層（後に詳説）を含んでいる。
　シャフト４の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂；並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト４に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。
　シャフト４の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト４に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。
　フレーム６は環状であり、中空である。フレーム６は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂の基材樹脂として、シャフト４の基材樹脂と同様の樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂の強化繊維として、シャフト４の強化繊維と同様の繊維が用いられ得る。フレーム６は、シャフト４のチップエンド２０に、堅固に結合されている。
　グリップ８は、軸方向（Ｙ方向）に延びる穴２１を有している。この穴２１に、シャフト４のバッドエンド１８の近傍が挿入されている。穴２１の内周面とシャフト４の外周面とは、接着剤で接合されている。
　ストリング１０は、フレーム６に張られている。ストリング１０は、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙに沿って張られる。ストリング１０のうち幅方向Ｘに沿って延在する部分は、横スレッド２２と称される。ストリング１０のうち軸方向Ｙに沿って延在する部分は、縦スレッド２４と称される。複数の横スレッド２２及び複数の縦スレッド２４により、フェース２６が形成されている。フェース２６は、概してＸ－Ｙ平面に沿っている。
　図１において符号Ｌは、シャフト４の露出部分の長さである。長さＬは、通常は、１５０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下である。
　図３は、図１のラケット２のシャフト４の一部が示された拡大断面図である。図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト４は中空である。図４に示されるように、このシャフト４の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト４は、円筒状である。
　図３及び４において矢印Ｄｉは、シャフト４の内径を表す。典型的な内径Ｄｉは、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。図３及び４において矢印Ｄｏは、シャフト４の外径を表す。典型的な外径Ｄｏは、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。
　前述の通りシャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト４は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。それぞれのプリプレグは、複数の繊維とマトリックス樹脂とを有する。このマトリックス樹脂は、硬化していない。
　図５は、図１のラケット２のシャフト４のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、８のプリプレグ（シート）を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シートＳ１、第二シートＳ２、第三シートＳ３、第四シートＳ４、第五シートＳ５、第六シートＳ６、第七シートＳ７及び第八シートＳ８を有する。これらのプリプレグから、後述される方法にて、複数の繊維強化層が形成される。具体的には、第一シートＳ１から第一繊維強化層が形成され、第二シートＳ２から第二繊維強化層が形成され、第三シートＳ３から第三繊維強化層が形成され、第四シートＳ４から第四繊維強化層が形成され、第五シートＳ５から第五繊維強化層が形成され、第六シートＳ６から第六繊維強化層が形成され、第七シートＳ７から第七繊維強化層が形成され、第八シートＳ８から第八繊維強化層が形成される。
　図５における左右方向は、シャフト４の軸方向である。図５には、バッドエンド１８及びチップエンド２０の位置が、矢印で示されている。図５にはさらに、後述される３つの測定点Ｐ１、Ｐ２及びＰ３の位置が、矢印で示されている。図５において、左右方向（軸方向）の縮尺は、上下方向の縮尺と一致していない。
　第一シートＳ１は、シャフト４の全体に渡って存在している。第一シートＳ１の形状は、概ね矩形である。この第一シートＳ１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第一シートＳ１では、幅は１００ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。
　第二シートＳ２は、シャフト４の全体に渡って存在している。第二シートＳ２の形状は、概ね矩形である。この第二シートＳ２は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第二シートＳ２では、幅は１００ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。
　第二シートＳ２におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シートＳ１におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第二繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第一繊維強化層及び第二繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、シャフト４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、特に、シャフト４のねじり剛性に寄与する。
　第三シートＳ３は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。第三シートＳ３の形状は、概ね台形である。この第三シートＳ３は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第三シートＳ３では、幅は４０ｍｍであり、上底の長さは１８５ｍｍであり、下底の長さは１９５ｍｍである。
　第四シートＳ４は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。軸方向において、第四シートＳ４の位置は、第三シートＳ３の位置と一致している。第四シートＳ４の形状は、概ね台形である。この第四シートＳ４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第四シートＳ４では、幅は４０ｍｍであり、上底の長さは１８５ｍｍであり、下底の長さは１９５ｍｍである。
　第四シートＳ４におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三シートＳ３におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第四繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第三繊維強化層及び第四繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、ミドル部１４及びチップ部１６の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、特に、ミドル部１４及びチップ部１６のねじり剛性に寄与する。
　第五シートＳ５は、シャフト４のバッドエンド１８側に偏って存在している。第五シートＳ５の形状は、概ね台形である。この第五シートＳ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第五シートＳ５では、幅は８０ｍｍであり、上底の長さは１４５ｍｍであり、下底の長さは１５５ｍｍである。
　前述の通り、第五シートＳ５に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第五繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。本明細書では、カーボン繊維が実質的に軸方向に配向する構造は、「ストレート構造」と称される。第五繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第五シートＳ５は、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに、配置されている。従って、第五繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに位置する。第五繊維強化層は、特に、バッド部１２の曲げ剛性に寄与する。
　第六シートＳ６は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。第六シートＳ６の形状は、概ね台形である。この第六シートＳ６は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第六シートＳ６では、幅は２０ｍｍであり、上底の長さは９５ｍｍであり、下底の長さは１０５ｍｍである。
　第七シートＳ７は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。軸方向において、第７シートの位置は、第六シートＳ６の位置と一致している。第七シートＳ７の形状は、概ね台形である。この第七シートＳ７は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第七シートＳ７では、幅は２０ｍｍであり、上底の長さは９５ｍｍであり、下底の長さは１０５ｍｍである。
　第七シートＳ７におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第六シートＳ６におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第七繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第六繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第六繊維強化層及び第七繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第六繊維強化層及び第七繊維強化層は、バッド部１２の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第六繊維強化層及び第七繊維強化層は、特に、バッド部１２のねじり剛性に寄与する。
　第八シートＳ８は、シャフト４のバッドエンド１８側に偏って存在している。第八シートＳ８の形状は、概ね台形である。この第八シートＳ８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第八シートＳ８では、幅は４０ｍｍであり、上底の長さは２３５ｍｍであり、下底の長さは２４５ｍｍである。
　前述の通り、第八シートＳ８に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第八繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第八繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第八シートＳ８は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに、配置されている。従って、第八繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに位置する。第八繊維強化層は、特に、バッド部１２及びミドル部１４の曲げ剛性に寄与する。
　このシャフト４では、第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、バッドエンド１８からチップエンド２０に渡って存在している。これらの繊維強化層は、シャフト４の耐久性に寄与しうる。
　このシャフト４の製造では、図５に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。第一シートＳ１と第二シートＳ２とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第三シートＳ３と第四シートＳ４とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第六シートＳ６と第七シートＳ７とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。
　これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ（シートＳ１－Ｓ８）及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト４が完成する。
　図６は、図１のラケット２のシャフト４の曲げ剛性値ＥＩの測定方法が示された模式図である。図６には、グリップ８からの距離がＬ１である測定点Ｐでの測定が示されている。この測定では、第一支持点２８及び第二支持点３０により、シャフト４が下方から支持される。第一支持点２８までの、測定点Ｐからの距離は、３０ｍｍである。第二支持点３０までの、測定点Ｐからの距離は、３０ｍｍである。測定は、万能材料試験機（インテスコ社の商品名「２０２０」）によってなされる。この試験機は、圧子３２を有している。この圧子３２の形状は、半球である。この半球の曲率半径は、２０ｍｍである。この圧子３２が２ｍｍ／ｍｉｎの速度で徐々に下降する。この圧子３２は測定点Ｐに当接し、さらにシャフト４を押す。この押しにより、シャフト４が徐々に撓む。この圧子３２によるシャフト４への荷重が１００Ｎとなった時点での、シャフト４の撓み量Ｂ（ｍ）が、測定される。この撓み量Ｂが下記の数式に代入されて、曲げ剛性値ＥＩ（Ｎｍ２）が算出される。
　　ＥＩ ＝ Ｆ ・ Ｌ２３ ／ （４８ ・ Ｂ）
この数式において、Ｆは荷重（Ｎ）であり、Ｌ２は２つの支持点の間の距離（ｍ）であり、Ｂは撓み量（ｍ）である。本実施形態では、荷重Ｆは１００Ｎであり、距離Ｌ２は０．０６ｍである。グリップ８及びフレーム６が取り付けられていない状態で、シャフト４の曲げ剛性値ＥＩが測定されてもよい。
　本実施形態では、第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３において、曲げ剛性値ＥＩが測定される。各測定点までのグリップ８からの距離Ｌ１は、下記の通りである。
　　第一測定点Ｐ１：３５ｍｍ
　　第二測定点Ｐ２：９５ｍｍ
　　第三測定点Ｐ３：１５５ｍｍ
　図５に示されたプリプレグ構成を有するシャフト４では、第一測定点Ｐ１における曲げ剛性値ＥＩ（１）は４．９７Ｎｍ２であり、第二測定点Ｐ２における曲げ剛性値ＥＩ（２）は３．５６Ｎｍ２であり、第三測定点Ｐ３における曲げ剛性値ＥＩ（３）は２．０６Ｎｍ２である。このシャフト４の曲げ剛性分布が、図７のグラフに示されている。
　このシャフト４では、第二測定点Ｐ２での曲げ剛性値ＥＩ（２）は、第一測定点Ｐ１での曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも小さい。さらにこのシャフト４では、第三測定点Ｐ３での曲げ剛性値ＥＩ（３）は、第二測定点Ｐ２での曲げ剛性値ＥＩ（２）よりも小さい。図７に示されるように、このシャフト４は、前下がりの曲げ剛性分布を有する。
　前述の通り、第五繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに位置している。第八繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３を含まないゾーンに位置している。第一測定点Ｐ１を含まずかつ第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含むゾーンに位置し、しかもストレート構造を有する繊維強化層は、存在しない。第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含まずかつ第三測定点Ｐ３を含むゾーンに位置し、しかもストレート構造を有する繊維強化層は、存在しない。この層構造により、前下がりの曲げ剛性分布が達成されうる。
　他の層構造によっても、前上がりの曲げ剛性分布が達成されうる。ストレート構造を有する繊維強化層がバッド部１２に偏在することで、前上がりの曲げ剛性分布が達成されうる。
　本発明者の得た知見によれば、前下がりの曲げ剛性分布を有するシャフト４は、ロビングに適している。このラケット２を用いてロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、ロビングにおけるシャトルの弾道の高さのばらつきが小さい。
　本発明に係るラケット２がロビングに適する理由は、ロビングにおけるシャフト４の変形挙動に、図７に示された曲げ剛性分布がマッチするからである。ロビングでは、シャフト４は主として、面外方向（Ｚ方向）に撓む。シャフト４が主として面外方向に撓む、ロビング以外のショットにも、本発明に係るラケット２は適する。
　プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、曲げ剛性分布が調整されうる。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（１））は０．９５以下が好ましく、０．８７以下がより好ましく、０．８２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．３０以上が好ましい。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（２）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（２））は０．９０以下が好ましく、０．７７以下がより好ましく、０．７０以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．２５以上が好ましい。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（１））は０．８０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５０以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．２０以上が好ましい。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（１））は－０．３０Ｎｍ２以下が好ましく、－０．６２Ｎｍ２以下がより好ましく、－０．８０Ｎｍ２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－３．００Ｎｍ２以上が好ましい。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（２）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（２））は－０．５０Ｎｍ２以下が好ましく、－０．９３Ｎｍ２以下がより好ましく、－１．１０Ｎｍ２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－３．００Ｎｍ２以上が好ましい。
　弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（１））は－０．８０Ｎｍ２以下が好ましく、－１．５０Ｎｍ２以下がより好ましく、－１．８０Ｎｍ２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－６．００Ｎｍ２以上が好ましい。
　曲げ剛性値ＥＩの好ましい範囲は、以下の通りである。
　　ＥＩ（１）：３Ｎｍ２以上７Ｎｍ２以下
　　ＥＩ（２）：２Ｎｍ２以上６Ｎｍ２以下
　　ＥＩ（３）：１Ｎｍ２以上５Ｎｍ２以下
　図３には、第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３が示されている。図３から明らかな通り、このシャフト４の内径Ｄｉは、第一測定点Ｐ１から第三測定点Ｐ３までにおいて、実質的に均一である。このシャフト４は、シンプルな形状のマンドレルにて、製造されうる。このシャフト４の製造では、プリプレグの巻きが容易である。シャフト４が、製造上の誤差等に起因する、内径Ｄｉの多少のばらつきを有してもよい。第一測定点Ｐ１から第三測定点Ｐ３までにおける、最大内径Ｄｉ１と最小内径Ｄｉ２との比（Ｄｉ１／Ｄｉ２）は、１．１０以下が好ましく、１．０５以下がより好ましく、１．０３以下が特に好ましい。理想的な比（Ｄｉ１／Ｄｉ２）は、１．００である。
　図３から明らかな通り、このシャフト４の外径Ｄｏは、第一測定点Ｐ１から第三測定点Ｐ３までにおいて、実質的に均一である。このシャフト４は、シンプルな形状のマンドレルにて、製造されうる。このシャフト４の製造では、プリプレグの巻きが容易である。シャフト４が、製造上の誤差等に起因する、外径Ｄｏの多少のばらつきを有してもよい。第一測定点Ｐ１から第三測定点Ｐ３までにおける、最大外径Ｄｏ１と最小外径Ｄｏ２との比（Ｄｏ１／Ｄｏ２）は、１．１０以下が好ましく、１．０５以下がより好ましく、１．０３以下が特に好ましい。理想的な比（Ｄｏ１／Ｄｏ２）は、１．００である。
　第一測定点Ｐ１から第二測定点Ｐ２までのシャフト４の質量Ｗ１と、第二測定点Ｐ２から第三測定点Ｐ３までのシャフト４の質量Ｗ２との比（Ｗ１／Ｗ２）は、０．９５以上１．０５以下が好ましい。この比が０．９５以上１．０５以下であるシャフト４では、質量の偏りがない。このシャフト４を有するラケット２を、プレーヤーは、違和感なくスイングできる。この観点から、比（Ｗ１／Ｗ２）は０．９７以上１．０３以下がより好ましく、０．９８以上１．０２以下が特に好ましい。
　以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
　［実施例１］
　図１－６に示されたバドミントンラケットを製作した。このラケットの曲げ剛性値ＥＩが、下記の表１及び図７に示されている。
　［実施例２及び３並びに比較例］
　プリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、実施例２及び３並びに比較例のバドミントンラケットを得た。これらのラケットの曲げ剛性値ＥＩが、下記の表１及び図８－１０に示されている。
　［実用テスト］
　発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにロビングを行わさせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。６回の測定を行い、平均高さＨａｖ、最大高さＨｍａｘ及び最小高さＨｍｉｎを求めた。この結果が、下記の表１に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　表１から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、ロビングにおけるシャトルの弾道が安定している。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
　本発明に係るバドミントンラケットは、ロビングを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、他のスタイルのプレーヤーにも適している。
　２・・・バドミントンラケット
　４・・・シャフト
　６・・・フレーム
　８・・・グリップ
　１０・・・ストリング
　１２・・・バッド部
　１４・・・ミドル部
　１６・・・チップ部
　１８・・・バッドエンド
　２０・・・チップエンド
　２６・・・フェース
　Ｓ１・・・第一シート
　Ｓ２・・・第二シート
　Ｓ３・・・第三シート
　Ｓ４・・・第四シート
　Ｓ５・・・第五シート
　Ｓ６・・・第六シート
　Ｓ７・・・第七シート
　Ｓ８・・・第八シート

Claims (10)

  1. 　グリップ、
    　そのバッドエンドの近傍が上記グリップに挿入されたシャフト、
    及び
    　上記シャフトのチップエンドの近傍に取り付けられたフレーム
    を備えており、
    　上記グリップからの距離が９５ｍｍである第二測定点における上記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（２）が、上記グリップからの距離が３５ｍｍである第一測定点における上記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも小さく、
    　上記グリップからの距離が１５５ｍｍである第三測定点における上記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（３）が、上記曲げ剛性値ＥＩ（２）よりも小さいバドミントンラケット。
  2. 　上記曲げ剛性値ＥＩ（２）と上記曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（１））が、０．９５以下である、請求項１に記載のラケット。
  3. 　上記曲げ剛性値ＥＩ（３）と上記曲げ剛性値ＥＩ（２）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（２））が、０．９０以下である、請求項１又は２に記載のラケット。
  4. 　上記曲げ剛性値ＥＩ（２）と上記曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（１））が、－０．３０Ｎｍ２以下である、請求項１から３のいずれかに記載のラケット。
  5. 　上記曲げ剛性値ＥＩ（３）と上記曲げ剛性値ＥＩ（２）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（２））が、－０．５Ｎｍ２以下である、請求項１から４のいずれかに記載のラケット。
  6. 　上記シャフトが中空構造を有しており、
    　上記第一測定点から上記第三測定点までの上記シャフトの内径が実質的に均一である、請求項１から５のいずれかに記載のラケット。
  7. 　上記第一測定点から上記第三測定点までの上記シャフトの外径が、実質的に均一である、請求項１から６のいずれかに記載のラケット。
  8. 　上記第一測定点から上記第二測定点までの上記シャフトの質量Ｗ１と、上記第二測定点から上記第三測定点までの上記シャフトの質量Ｗ２との比（Ｗ１／Ｗ２）が、０．９５以上１．０５以下である、請求項１から７のいずれかに記載のラケット。
  9. 　上記シャフトが、
    　軸方向において上記第一測定点を含みかつ上記第二測定点及び上記第三測定点を含まないゾーンに配置されており、かつ
    　実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む
    繊維強化層を有する、請求項１から８のいずれかに記載のラケット。
  10. 　上記シャフトが、
    　軸方向において上記第一測定点及び上記第二測定点を含みかつ上記第三測定点を含まないゾーンに配置されており、かつ
    　実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む
    繊維強化層を有する、請求項１から９のいずれかに記載のラケット。
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