WO2021152272A1 - Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive - Google Patents

Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive Download PDF

Info

Publication number
WO2021152272A1
WO2021152272A1 PCT/FR2021/050172 FR2021050172W WO2021152272A1 WO 2021152272 A1 WO2021152272 A1 WO 2021152272A1 FR 2021050172 W FR2021050172 W FR 2021050172W WO 2021152272 A1 WO2021152272 A1 WO 2021152272A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
connecting element
cavity
optical
optical fibers
fabry
Prior art date
Application number
PCT/FR2021/050172
Other languages
English (en)
Inventor
Jakob REICHEL
Romain LONG
Original Assignee
Sorbonne Universite
Centre National De La Recherche Scientifique (Cnrs)
Ecole Normale Superieure
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sorbonne Universite, Centre National De La Recherche Scientifique (Cnrs), Ecole Normale Superieure filed Critical Sorbonne Universite
Priority to US17/759,532 priority Critical patent/US11803014B2/en
Publication of WO2021152272A1 publication Critical patent/WO2021152272A1/fr

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29346—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by wave or beam interference
    • G02B6/29358—Multiple beam interferometer external to a light guide, e.g. Fabry-Pérot, etalon, VIPA plate, OTDL plate, continuous interferometer, parallel plate resonator
    • G02B6/29359—Cavity formed by light guide ends, e.g. fibre Fabry Pérot [FFP]
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29379—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device
    • G02B6/29398—Temperature insensitivity
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/36—Mechanical coupling means
    • G02B6/38—Mechanical coupling means having fibre to fibre mating means
    • G02B6/3801—Permanent connections, i.e. wherein fibres are kept aligned by mechanical means
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
    • G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
    • G02F1/01—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour 
    • G02F1/21—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour  by interference
    • G02F1/213—Fabry-Perot type
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/25—Preparing the ends of light guides for coupling, e.g. cutting
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/262—Optical details of coupling light into, or out of, or between fibre ends, e.g. special fibre end shapes or associated optical elements

Definitions

  • the present invention relates to the general field of fibry-Perot cavities.
  • a Fabry-Perot cavity can be formed between the ends of two facing optical fibers. We then speak of a “fibered” Fabry-Pérot cavity. The opposite ends are treated to form high reflectivity mirrors.
  • This laser treatment allows the fiber end to be formed into desired shapes with a small gap and very low surface roughness.
  • FIG. 1 represents an end of fiber 1 machined by this method.
  • the surface 2 transverse to the axis of the fiber here has a depression in its center which was obtained during the laser treatment.
  • the Fabry-Perot cavities as can be manufactured by the techniques of the prior art do not exhibit sufficient stability, in particular with respect to temperature fluctuations.
  • a general aim of the invention is to provide a more stable fibered Fabry-Perot cavity.
  • the object is achieved within the framework of the present invention by virtue of an optical system comprising two optical fibers configured to define between them a Fabry Pérot cavity, and a connecting element welded to each of the two optical fibers.
  • the fixing of the two optical fibers 3 and 5 by a single element and by using a welding technique makes it possible to increase the stability of the Fabry-Pérot cavity with respect to thermal variations.
  • the connecting element is in one piece; the two optical fibers extend along an axis, and at least one of the two optical fibers and the connecting element has a shape invariant by rotation of a predefined angle around the axis, for example a shape of revolution; the two optical fibers and the connecting element are adapted so that:
  • the connecting element defines a through passage, at least one of the two optical fibers comprising an end portion arranged in the passage passing through and welded to the connecting element; the two optical fibers extend along an axis, and are separated from each other by a distance Lc parallel to the axis, one of the optical fibers is welded to the link member at a first weld area, and the other optical fiber is welded to the link member at a second weld area separated from the first weld area by a distance L1 parallel to the axis, and in which the two optical fibers have a premie r coefficient of thermal expansion and the connecting element has a second coefficient of thermal expansion, so that
  • the invention also relates to a method of manufacturing an optical system as presented above, the method comprising a step of ablation of one of the two optical fibers, the ablation being carried out with a CO2 laser. , using a focused ion probe or by chemical treatment.
  • the method can be completed by depositing, on at least one of the two optical fibers, a coating layer suitable for increasing the optical reflectivity of the optical fiber, the coating layer delimiting, after deposition, the Fabry Pérot cavity
  • FIG. 1 already discussed, is a schematic representation of a fiber end machined by laser ablation;
  • Figures 2, 3 and 4 are schematic representations of a Fabry-Perot cavity fibered according to two aspects of the invention.
  • an optical system 20 comprising a first optical fiber 3 and a second optical fiber 5.
  • optical fiber is understood to mean a fiber capable of conducting light, for example a fiber of which the central part or core makes it possible to conduct light.
  • the optical fiber has two ends which can be adapted to collaborate with sources lights, light receptors or other fibers and thus receive or transmit light.
  • the length of an optical fiber is adjustable.
  • Optical fibers can be of different types such as, for example, single-mode optical fiber, multimode optical fiber, polarization-maintaining optical fiber, gradient index optical fiber, photonic crystal optical fiber.
  • the optical fibers can be large-core photonic crystal optical fibers (also known by the English name "large mode area” LMA).
  • the optical fibers are made from a material such as, for example, fused silica (also known by the English name "fused silica").
  • the first optical fiber 3, like the second optical fiber 5, runs along an axis.
  • the two optical fibers 3 and 5 typically have a shape of revolution about their axis of extension.
  • the two optical fibers 3 and 5 can have an invariant shape by rotation of a predefined angle around their axis of extension.
  • the predefined angle can be 180 °.
  • the first optical fiber 3 and the second optical fiber 5 are arranged so that their axes of extension merge into an axis A.
  • the first optical fiber 3 has a first end portion 22 and in this first end portion a first surface 4.
  • the second optical fiber 5 has a first end portion 23 and in this second end portion a second surface 6.
  • the first surface 4 and the second surface 6 may have been previously modeled by CO2 laser ablation or using a focused ion probe (also known under the English name "focused ion beam", FIB) or by a process chemical.
  • a focused ion probe also known under the English name "focused ion beam", FIB
  • FIB focused ion beam
  • the reflectivity of the first surface 4 and of the second surface 6 can typically be increased by a dielectric multilayer system.
  • the first surface 4 and the second surface 6 thus machined and treated are arranged face to face and define between them a Fabry-Pérot cavity.
  • the optical system further comprises a connecting element 7 fixed to each of the optical fibers 3 and 5.
  • the fixing of the connecting element 7 to the optical fibers 3 and 5 can be carried out by welding.
  • weld is used to designate the alloy connecting the parts to be assembled formed by the fusion of the edges to be assembled.
  • welding can be carried out with or without the addition of welding filler.
  • the weld is the result of only mixing the materials of the two parts.
  • Such welding can in particular be laser welding or splicing by electric arc or filament (in particular used in fiber welders, referred to as “splicers” in English).
  • the places 8, 21 of the connecting element 7 to the optical fibers 3 and 5 can be fixed or more spread out.
  • the attachment of the connecting element 7 to the optical fibers 3 and 5 can be achieved by welding points or one or more weld beads.
  • a weld bead can form a closed loop around the A axis.
  • the connecting element 7 fixes the position of the first surface 4 and of the second surface 6, and a length Le of the Fabry-Pérot cavity measured parallel to the axis A.
  • the connecting element 7 is in one piece.
  • the fixing of the two optical fibers 3 and 5 by a monolithic part makes it possible to reduce the sensitivity of the Fabry-Pérot cavity to mechanical vibrations.
  • the stability of the Fabry-Pérot cavity is improved.
  • the choice of a weld makes it possible to increase the stability of the Fabry-Pérot cavity, because the fixing does not require the addition of an additional material between the connecting element 7 and the optical fibers 3 and 5. In particular , this avoids using an adhesive which would not have the same thermal expansion characteristics as the fibers. In the presence of such an adhesive, a temperature variation of the optical system would give rise to stresses and displacements between the fibers and the connecting element, which ultimately would cause the length of the cavity to vary.
  • the connecting element 7 extends around the axis A.
  • the connecting element 7 can have an invariant shape by rotation of a predefined angle around this axis A.
  • the connecting element 7 has a form of revolution around axis A.
  • the connecting element 7 is positioned relative to the optical fibers 3 and 5 so that the axis of extension of the connecting element 7 coincides with the axis A.
  • the connecting element 7 having, like the optical fibers 3 and 5, a symmetry with respect to the axis A, the fixing of the two optical fibers 3 and 5 by the connecting element 7 is more stable with respect to thermal variations , to pressure variations as well as to mechanical vibrations.
  • the places of attachment or welding zones 8, 21 of the connecting element 7 to the optical fibers 3 and 5 may have an invariant shape by rotation of a predefined angle around the axis A.
  • the places of attachment or weld zones 8, 21 have a shape of revolution around its axis A.
  • each fiber 3, 5 may be for each fiber 3, 5 one or more weld beads to secure it to the connecting element 7.
  • a weld bead can take different lengths, be closed on itself or not.
  • weld bead which extends all around one of the end portions 22 and 23 in a path closed on itself.
  • the optical system 20 comprises the connecting element 7 which has a tube shape and defines a through passage.
  • the tube and the through passage have a symmetry of revolution with respect to the axis A.
  • the end portions 22 and 23 are arranged in the through passage of the connecting member. Each of the two end portions 22 and 23 is welded to the connecting element 7.
  • the internal diameter of the connecting element 7 is adapted to accommodate the fiber end portions 22 and 23.
  • the internal diameter is chosen greater but as close as possible to the external diameter of fibers 3 and 5.
  • each of the fibers 3, 5 comprises several different sections joined together, for example by arc welding electrical or filament ("splicing" or splicing).
  • the sections may differ by their diameter and by the type of fiber (single mode, multimode, gradient index fiber, etc.).
  • the first fiber 3 comprises a first section 43 and a second section 13.
  • the second section 13 of the first fiber 3 comprises a first end portion 22 on which the mirror surface 4 is produced.
  • the second fiber 5 comprises a first section 45 and a second section 15.
  • the second section 15 of the second fiber 3 comprises a first end portion 23 on which the mirror surface 6 is produced.
  • the places of attachment 8, 21 of the connecting element 7 to the optical fibers 3 and 5 are located within the second sections 13 and 15.
  • the length of the cavity is large (length greater than approximately 1 mm), since in this case the diameter of the cavity mode at the location of at least one of the mirrors 4, 5 is significantly greater than the diameter of a normal single-mode fiber (such as those used for data transmission in telecommunications).
  • the second sections 13 and 15 of fibers 3 and 5 can be gradient index. and have a core of larger diameter than the cores of single-mode fibers. It is then possible to work within the fiber with light beams of larger diameter, in comparison with another type of fiber.
  • the first sections 43 and 45 of optical fibers 3 and 5 can be of the single-mode type.
  • the second sections 13 and 15 of the fibers 3 and 5 comprise a second end portion 34 and 35 respectively opposite the first end portion 22 and 23.
  • the second end portions 34 and 35 can be optically connected to the first sections. 43 and 45 of fibers 3 and 5, for example by welding (“splicing” or splicing).
  • the light beam 9 can then have a smaller diameter than the diameter of the light beam 41 within the sections 13 and 15 with an index gradient.
  • the optical fibers 3 and 5 have the surfaces 4 and 6 and the optical system 50 comprises a connecting element 57.
  • the connecting element 57 may have an invariant shape by rotation of a predefined angle around its axis of extension.
  • the connecting element 57 has a shape of revolution about its axis of extension.
  • the connecting element 57 is positioned relative to the optical fibers 3 and 5 so that the axis of extension of the connecting element 57 coincides with the axis A.
  • the connecting element 57 comprises a first surface S1 and a second surface S2 opposite the first surface S1.
  • the surfaces S2 and S1 are perpendicular to the axis of extension of the connecting element 57.
  • the connecting element 57 defines a through passage 51 opening into the first surface S1 and into the second surface S2.
  • the through passage 51 may have a form of revolution around the axis of extension of the connecting element 57.
  • the width of the through passage 51 measured transversely to the A axis is smaller than the diameter of optical fibers 3 and 5.
  • the first optical fiber 3 comprises a first end portion 52 fixed and preferably welded to the first surface S1, according to the weld zone 58.
  • the second optical fiber 5 comprises a second end portion 53 fixed and preferably welded to the second surface S2, according to the weld zone 61.
  • a light beam is sent through one of the optical fibers 3, 5, so that a light intensity 9 passes through the optical fiber.
  • a light beam 10 takes on a geometric shape which depends in particular on the shape of the mirrors and their position. In the cases shown in Figures 2, 3 and 4, the two mirrors are symmetrical with respect to the geometric center of the cavity. Under this condition, the geometric shape of the beam 10 is itself symmetrical with respect to the geometric center of the cavity.
  • the beam 10 takes a conventional shape pinched in its center.
  • the mirrors formed by the surfaces 4 and 6 may not be symmetrical with respect to the geometric center of the cavity. In this case the geometric shape of the beam is not symmetrical with respect to the geometric center of the cavity.
  • the width of the through passage 51 measured transversely to the axis A is greater than the width of the light beam 10.
  • This condition of light resonance is all the more precise as the fineness of the cavity is important.
  • This resonance condition is one of the interests of the Fabry-Pérot cavity, the Fabry-Pérot cavity thus being able to play a reference role in terms of the wavelength of a light beam sent into the Fabry-Pérot cavity.
  • the length of the cavity Le is measured on the A axis from the intersection with the A axis of the mirror formed by the first surface 4 to the intersection with the A axis of the mirror formed by the second surface 6.
  • the length of the cavity Le is determined from the fixing of the connecting element 7 and of the two optical fibers 3 and 5 and in particular of the three distances following:
  • the distance L2 which designates the distance parallel to the axis A between the first place of attachment or first weld area 8 of the connecting element 7 to the first optical fiber 3 and the surface 4 of the first optical fiber 3 and
  • the distance L3 which designates the distance parallel to the axis A between the second place of attachment or second weld zone 21 of the connecting element 7 to the second optical fiber 5 and the surface 6 of the second optical fiber 5.
  • Lc L1 - (L2 + L3).
  • the length of cavity Le is substantially equal to the distance L1 which was previously defined in the case of the first embodiment.
  • the distance L1 corresponds in the case of FIG. 4 to the length of the connecting element 57 along the axis A.
  • the distances L1, L2 and L3 vary as follows:
  • the length of the cavity varies from ALc:
  • ALcMT effective thermal expansion coefficient of the cavity
  • a first possibility consists on the one hand in reducing the distances L2 and L3 as much as possible and on the other hand in reducing a1 as much as possible. Reducing the distances L2 and L3 as much as possible can be achieved by placing:
  • the connecting element is made of a material having a thermal expansion coefficient a1 of less than 10 7 K 1 .
  • a1 thermal expansion coefficient
  • a possible example is the glass material with very low thermal expansion (designated in English by “Ultra Low Expansion Glass”), or certain glass-ceramic type glasses such as “Zerodur”.
  • the connecting element 7 In the case where the optical fibers 3 and 5 are made of fused silica, the connecting element 7 must therefore have a coefficient of thermal expansion lower than that of the fused silica.
  • the connecting element 57 a material having a thermal expansion coefficient a1 of less than 10 6 K 1 .
  • a material having a thermal expansion coefficient a1 of less than 10 6 K 1 is the glass material with very low thermal expansion (designated in English by "Ultra Low Expansion Glass") whose absolute value of the coefficient of thermal expansion is less than 3x10 8 / K between 5 and 35 degrees Celsius (Corning ULE 7972), or certain glass-ceramic type glasses such as “Zerodur”.
  • the person skilled in the art can determine Dn and v with a tunable laser connected to a lambdameter (optical frequency meter), or with a spectrometer, or even an optical spectrum analyzer.
  • thermometric system such as, for example, a thermocouple or a thermistor, taking care to establish a uniform temperature over the entire Fabry-Perot cavity.
  • the connecting element 7, 57 may have an orifice 11 arranged to allow the introduction of gas into the Fabry-Pérot cavity from the outside of the connecting element 7, 57.
  • FIG. 2 represents an orifice 11 located on the body of the connecting element 7 between the surfaces 4 and 6.
  • the connecting element 7, 57 can also have several orifices.
  • One solution consists, for example, in using two weld beads, each extending all around one of the two end portions 22, 23 in a path closed on itself. The two end portions 22, 23, each being welded by a bead which completely seals the passage passing through the connecting element 7, 57, the Fabry-Pérot cavity is isolated in a sealed manner from the outside of the element. link 7, 57.
  • Such a sealed cavity can be useful if it is necessary to work permanently with a Fabry-Pérot cavity under vacuum or filled with a very specific gas mixture. Sealing the cavity can increase its stability.
  • the optical system 20, 30, 50 may further include a housing 12 arranged around the connecting element 7, 57 so as to define between them a sealed peripheral cavity.
  • This sealed peripheral cavity is located around the Fabry-Pérot cavity.
  • the housing 12 is not in contact with the connecting element. The housing 12 thus at a distance from the connecting element 7, 57 defines a non-zero volume between them.
  • the housing 12 is wide enough to house the connecting element 7, 57 and the two end portions 22 and 23 of the optical fibers 3 and 5.
  • Openings 24 and 25 can be arranged within the casing 12 to allow the passage of the fibers 3 and 5, while maintaining the tightness of the volume defined between the casing 12 and the connecting element 7, 57.
  • Other orifices can be arranged within the housing 12, for example to convey a gas that is to be studied.
  • the volume defined between the housing 12 and the connecting element 7, 57 serves to attenuate or eliminate on the one hand the temperature fluctuations, and on the other hand the pressure variations. In particular if a vacuum is created in the enclosure defined between the housing 12 and the connecting element 7, 57 the stability of the Fabry-Pérot cavity is increased. In particular, the stability of the cavity against pressure fluctuations of the atmosphere inside the cavity.
  • the stability of the Fabry-Pérot cavity obtained can be evaluated in terms of drift, that is to say by the variation of a resonant wavelength or of a resonant frequency of the cavity as a function of time.
  • a Fabry-Pérot cavity such as has just been described within an optical system which comprises an enclosure for thermally isolating the Fabry-Pérot cavity can exhibit a drift between 1 MHz and 100 MHz, without recourse to a slaving of the length of the cavity.
  • An optical system 20, 30, 50 comprising a more stable fiber Fabry-Perot cavity can be used in a variety of applications.
  • the increased stability of the proposed Fabry-Pérot cavity makes it possible to consider its use in Raman spectroscopy applications to characterize the chemical composition of a gas, without having to resort to a system for controlling the length of the gas. cavity.
  • a Fabry-Pérot cavity in this application requires tuning the Fabry-Pérot cavity so that it resonates with the Raman excitation laser, or with at least one of the molecular transitions or absorption lines. of a chemical species that one wishes to detect.
  • a Fabry-Pérot cavity of the prior art maintaining resonance requires slaving the length of the cavity. It is then necessary to add to the Fabry-Pérot cavity an adjustable positioning system, for example a piezoelectric system linked to one of the two mirrors. The size and cost of this positioning system as well as of the control limit the advantage of using a Fabry-Pérot cavity according to the prior art.
  • the optical system 20, 30, 50 has another advantage for spectroscopy applications: the time to ensure that the Fabry-Pérot cavity is filled with a gas that one wishes to analyze is reduced thanks to the presence of 'a possible orifice 11. The quantity of gas required for analysis is also reduced compared to a macroscopic Fabry-Perot cavity, due to its reduced volume.
  • the optical system 20, 30, 50 can also be used in the application of optical frequency combs.
  • the production of an optical comb-type optical signal requires the use of frequency filters.
  • a Fabry-Pérot cavity can play the role of such a frequency filter, but on condition that the inter-mirror distance is at least 1 cm.
  • the proposed Fabry-Pérot cavity can meet this condition, especially in the variant which uses gradient index fibers.
  • the optical system 20, 30, 50 further has advantages of stability, and of miniature size and of coupling to an optical fiber by construction.
  • the optical system 20, 30, 50 can also be used within an absolute frequency reference system.
  • these absolute frequency reference systems are used in the field of telecommunications such as, for example, discrete Fabry-Pérot cavities (that is to say, the mirrors of which are not produced directly on optical fibers) compensated in temperature.
  • the stability of these systems corresponds to a drift located between 1 GHz and 10 GHz over the entire range of operating temperatures, for example between 5 and 70 ° C.
  • the fibered Fabry-Pérot cavity described here within an optical system which comprises an enclosure has equivalent or better stability, while having the other advantages mentioned above such as the coupling to the fibers inherent in the system. It can therefore be installed in devices placed outdoors without going out of tune despite temperature variations.
  • the optical system 20, 30, 50 can serve as a very selective band-pass filter. It is known that a Fabry-Pérot cavity constitutes a filter whose pass bands correspond to the resonances. The shorter the cavity, the wider the stop band between resonances, the higher the fineness and the narrower the bandwidths.
  • the fiber cavities which can reach very high fineness values when the mirrors are fabricated by C02 laser machining, are particularly interesting for application as a narrow band-pass filter, but the resonance frequencies drifts with temperature and vibrations of the cavities constructed according to the prior art constitute a brake on their use.
  • the increased stability of the optical system 20, 30, 50 allows this application to be considered.
  • a method of manufacturing an optical system 20, 30, 50 such as we have been able to present it above, comprises in particular a step of CO2 laser ablation of the first optical fiber 3 or of the second optical fiber 5 so to form the first surface 4 or the second surface 6. It should be noted that this step can also be carried out using a focused ion probe (also known under the English name “focused ion beam”, FIB) or by a chemical treatment.
  • a focused ion probe also known under the English name “focused ion beam”, FIB
  • FIB focused ion beam
  • This step makes it possible to give the surfaces 4, 6 of the fibers a desired shape.
  • This fiber end shape influences the spatial shape of a light beam resonating with the Fabry-Pérot cavity contained in the optical system 20, 30, 50, and the resonance conditions of a light beam with the Fabry-cavity. Perot.
  • the manufacturing process may further comprise a step of depositing on one of the surfaces 4, 6 at least one coating layer suitable for increasing the optical reflectivity of the surface 4, 6. After deposition, the coating layer delimits the Fabry Pérot cavity and forms one of these mirrors.
  • This step makes it possible to give the surfaces 4, 6 of the fibers the reflectivity properties so that the Fabry-Pérot cavity contained in the optical system has great finesse.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)
  • Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
  • Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)

Abstract

Système optique (20) comprenant deux fibres optiques (3, 5) configurées pour définir entre elles une cavité Fabry Pérot, et un élément de liaison (7) soudé à chacune des deux fibres optiques (3, 5), l'élément de liaison (7) définissant un passage traversant, au moins une des deux fibres optiques (3, 5) comprenant une portion d'extrémité (22, 23) agencée dans le passage traversant et soudée à l'élément de liaison (7), les deux fibres optiques (3, 5) s'étendant le long d'un axe (A) et étant séparées l'une de l'autre par une distance Lc parallèle à l'axe (A), l'une des fibres optiques étant soudée à l'élément de liaison en une première zone de soudure, et l'autre fibre optique étant soudée à l'élément de liaison en une deuxième zone de soudure séparée de la première zone de soudure par une distance L1 parallèle à l'axe (A), dans lequel les deux fibres optiques (3, 5) présentent un premier coefficient d'expansion thermique et l'élément de liaison (7) présente un deuxième coefficient d'expansion thermique, de sorte que le premier coefficient d'expansion thermique est égal au produit du deuxième coefficient d'expansion thermique multiplié par le terme (1-Lc/L1) à une marge de 10-6 près.

Description

MICROCAVITE FABRY-PEROT FIBREE MONOLITHIQUE A GRANDE STABILITE PASSIVE DOMAINE DE L'INVENTION
La présente invention concerne le domaine général des cavités Fabry-Pérot fibrées.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Une cavité Fabry-Pérot peut être formée entre les extrémités de deux fibres optiques se faisant face. On parle alors de cavité Fabry-Pérot « fibrée ». Les extrémités en regard sont traitées pour former des miroirs de haute réflectivité.
Il est connu notamment de soumettre l’extrémité d’une ou des deux fibres optiques à une irradiation d’un laser C02 de puissance afin de modeler la surface transverse à l’axe de la fibre par ablation laser, comme décrit par exemple dans les documents « A fiber Fabry-Perot cavity with high finesse, New J. Phys. 12, 065038 (2010) » et “Laser micro-fabrication of concave, low roughness features in silica” AIP Advances 2, 012119 (2012) et « Millimeter-long fiber Fabry-Perot cavities », Opt. Express 24, 261274 (2016).
Ce traitement laser permet de donner à l’extrémité de fibre des formes souhaitées avec un faible écart et une très faible rugosité de surface.
La figure 1 représente une extrémité de fibre 1 usinée par cette méthode. La surface 2 transverse à l’axe de la fibre présente ici une dépression en son centre qui a été obtenue au cours du traitement laser.
L’intérêt de ces cavités Fabry-Pérot fibrées réside dans les hautes valeurs de finesse, dans la taille miniature de la cavité - on parle de micro cavité Fabry-Pérot -, dans la grande immunité aux vibrations de la cavité et dans le couplage de la cavité à une fibre qui est donné par la construction même de la cavité.
Pour certaines applications cependant, les cavités Fabry-Pérot telles qu’on peut les fabriquer par les techniques de l’art antérieur ne présentent pas une stabilité suffisante, en particulier par rapport aux fluctuations de température.
EXPOSE DE L'INVENTION
Un but général de l’invention est de proposer une cavité Fabry-Pérot fibrée plus stable.
Le but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un système optique comprenant deux fibres optiques configurées pour définir entre elles une cavité Fabry Pérot, et un élément de liaison soudé à chacune des deux fibres optiques. La fixation des deux fibres optiques 3 et 5 par un seul élément et en utilisant une technique de soudage permet d’augmenter la stabilité de la cavité Fabry-Pérot vis-à-vis des variations thermiques.
Un tel système optique est avantageusement complété par les différentes caractéristiques ou étapes suivantes prises seules ou en combinaison : l’élément de liaison est d’une seule pièce ; les deux fibres optiques s’étendent le long d’un axe, et au moins un parmi les deux fibres optiques et l’élément de liaison présente une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de l’axe, par exemple une forme de révolution ; les deux fibres optiques et l’élément de liaison sont adaptés pour que :
[Math. 1]
D Lc
< 1(T6 K-1 Lc AT où DT est une variation de température subie par le système optique, ALc est une variation d’une première distance Lc séparant les deux fibres optiques parallèlement à l’axe et constituant une longueur de la cavité Fabry Pérot, engendrée par une déformation thermique du système optique sous l’effet de la variation de température DT ; l’élément de liaison définit un passage traversant, au moins une des deux fibres optiques comprenant une portion d’extrémité agencée dans le passage traversant et soudée à l’élément de liaison ; les deux fibres optiques s’étendent le long d’un axe, et sont séparées l’une de l’autre par une distance Lc parallèle à l’axe, l’une des fibres optiques est soudée à l’élément de liaison en une première zone de soudure, et l’autre fibre optique est soudée à l’élément de liaison en une deuxième zone de soudure séparée de la première zone de soudure par une distance L1 parallèle à l’axe, et dans lequel les deux fibres optiques présentent un premier coefficient d’expansion thermique et l’élément de liaison présente un deuxième coefficient d’expansion thermique, de sorte que le premier coefficient d’expansion thermique est égal au produit du deuxième coefficient d’expansion thermique multiplié par le terme (1 -Lc/L1 ) à une marge de 106 près ; l’élément de liaison présente une première surface et une deuxième surface opposée à la première surface, et définit un passage traversant débouchant dans la première surface et dans la deuxième surface, dans lequel au moins une des fibres optiques comprend une portion d’extrémité soudée à l’une parmi la première surface et la deuxième surface ; l’élément de liaison présente un coefficient d’expansion thermique inférieur à 106 K ; la cavité Fabry-Pérot est étanche ; le système optique comprend un boîtier agencé autour de et à distance de l’élément de liaison de sorte à définir entre eux une cavité périphérique étanche limitant les variations de pression et/ou les variations de température à l’intérieur de la cavité Fabry-Pérot, ou permettant de faire un vide dans la cavité périphérique, ou permettant de remplir la cavité périphérique d’un gaz bien défini.
L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’un système optique tel qu’on l’a présenté plus haut, le procédé comprenant une étape d’ablation d’une des deux fibres optiques, l’ablation étant réalisée au laser CO2, à l’aide d’une sonde ionique focalisée ou par un traitement chimique.
Avantageusement, mais facultativement, le procédé peut être complété par un dépôt, sur au moins une des deux fibres optiques, d’une couche de revêtement adaptée pour augmenter la réflectivité optique de la fibre optique, la couche de revêtement délimitant, après dépôt, la cavité Fabry Pérot
DESCRIPTION DES FIGURES
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative, et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : la figure 1 , déjà discutée, est une représentation schématique d’une extrémité de fibre usinée par ablation laser ; les figures 2, 3 et 4 sont des représentations schématiques d’une cavité Fabry-Pérot fibrée selon deux aspects de l’invention.
Sur les différentes figures, des références numériques identiques désignent des éléments similaires ou équivalents.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
Il est proposé, comme représenté sur la figure 2, un système optique 20 comprenant une première fibre optique 3 et une deuxième fibre optique 5.
Fibres optiques
On entend par fibre optique une fibre capable de conduire de la lumière, par exemple une fibre dont la partie centrale ou cœur permet de conduire la lumière. La fibre optique comprend deux extrémités qui peuvent être adaptées pour collaborer avec des sources lumineuses, des récepteurs lumineux ou d’autres fibres et ainsi recevoir ou transmettre de la lumière. La longueur d’une fibre optique est réglable.
Les fibres optiques peuvent être de différents types comme par exemple la fibre optique monomode, la fibre optique multimode, la fibre optique à maintien de polarisation, la fibre optique à gradient d’indice, la fibre optique à cristal photonique. En particulier, les fibres optiques peuvent être des fibres optiques à cristal photonique à grand cœur (connu aussi sous l’appellation anglaise « large mode area » LMA). Les fibres optiques sont réalisées dans un matériau comme par exemple de la silice fondue (connue aussi sous l’appellation anglaise « fused silica »).
La première fibre optique 3, comme la deuxième fibre optique 5, s’étend le long d’un axe.
Les deux fibres optiques 3 et 5 présentent typiquement une forme de révolution autour de leur axe d’extension. Les deux fibres optiques 3 et 5 peuvent présenter une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de de leur axe d’extension. Par exemple dans le cas des fibres optiques à maintien de polarisation l’angle prédéfini peut valoir 180°.
La première fibre optique 3 et la deuxième fibre optique 5 sont agencées de sorte quel leurs axes d’extension soient confondus en un axe A.
La première fibre optique 3 présente une première portion 22 d’extrémité et dans cette première portion d’extrémité une première surface 4.
La deuxième fibre optique 5 présente une première portion 23 d’extrémité et dans cette deuxième portion d’extrémité une deuxième surface 6.
La première surface 4 et la deuxième surface 6 peuvent avoir été préalablement modelées par ablation laser C02 ou à l’aide d’une sonde ionique focalisée (connu aussi sous l’appellation anglaise « focused ion beam », FIB) ou encore par un procédé chimique.
La réflectivité de la première surface 4 et de la deuxième surface 6 peut être augmentée typiquement par un système de multicouches diélectriques.
La première surface 4 et la deuxième surface 6 ainsi usinées et traitées sont agencées face à face et définissent entre elles une cavité Fabry-Pérot.
Selon l’usinage et le traitement réalisé sur les surfaces 4 et 6, il est possible d’obtenir une cavité Fabry-Pérot présentant une finesse supérieure à 200 000.
Elément de liaison Le système optique comprend en outre un élément de liaison 7 fixé à chacune des fibres optiques 3 et 5. La fixation de l’élément de liaison 7 aux fibres optiques 3 et 5 peut être réalisée par soudage.
On entend par soudage de deux pièces un assemblage permanent de ces deux pièces. Il est établi au cours du soudage une continuité de nature entre les pièces soudées. Le terme soudure est utilisé pour désigner l'alliage reliant les pièces à assembler formé par la fusion des bords à assembler.
Le soudage peut être effectué avec ou sans adjonction de produit d’apport un soudage. Dans le cas d’un soudage sans adjonction de produit d’apport, la soudure est le résultat du seul mélange des matériaux des deux pièces.
Un tel soudage peut notamment être un soudage laser ou un épissage par arc électrique ou filament (notamment utilisé dans les soudeuses à fibres, désignées par « splicers » en anglais).
Les lieux de fixation 8, 21 de l’élément de liaison 7 aux fibres optiques 3 et 5 peuvent être ponctuels ou plus étalés. La fixation de l’élément de liaison 7 aux fibres optiques 3 et 5 peut être réalisée par des points de soudure ou un ou plusieurs cordons de soudure. Un cordon de soudure peut former une boucle fermée autour de l’axe A.
L’élément de liaison 7 fixe la position de la première surface 4 et de la deuxième surface 6, et une longueur Le de cavité Fabry-Pérot mesurée parallèlement à l’axe A.
L’élément de liaison 7 est d’une seule pièce. La fixation des deux fibres optiques 3 et 5 par une pièce monolithique permet de diminuer la sensibilité de la cavité Fabry-Pérot aux vibrations mécaniques. La stabilité de la cavité Fabry-Pérot s’en trouve améliorée.
Les expressions « d’une seule pièce » et « monolithique » qualifie tout objet fait en une seule pièce, ou bien tout objet fait en plusieurs pièces dont les propriétés mécaniques (notamment concernant la dilatation) sont identiques ou très proches, les plusieurs pièces ayant été assemblées sans utilisation de colle.
Le choix d’une soudure permet d’augmenter la stabilité de la cavité Fabry-Pérot, car la fixation ne nécessite pas l’ajout d’un matériau supplémentaire entre l’élément de liaison 7 et les fibres optiques 3 et 5. En particulier, on évite ainsi d’utiliser une colle qui ne présenterait pas les mêmes caractéristiques d’expansion thermique que les fibres. En présence d’une telle colle, une variation de température du système optique ferait naître des contraintes et des déplacements entre les fibres et l’élément de liaison, qui in fine ferait varier la longueur de la cavité. L’élément de liaison 7 s’étend autour de l’axe A. L’élément de liaison 7 peut présenter une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de cet axe A. Par exemple, l’élément de liaison 7 présente une forme de révolution autour de l’axe A.
L’élément de liaison 7 est positionné par rapport aux fibres optiques 3 et 5 de sorte que l’axe d’extension de l’élément de liaison 7 est confondu avec l’axe A.
L’élément de liaison 7 présentant, comme les fibres optiques 3 et 5, une symétrie par rapport à l’axe A, la fixation des deux fibres optiques 3 et 5 par l’élément de liaison 7 est plus stable par rapport aux variations thermiques, aux variations de pression ainsi que par rapport aux vibrations mécaniques.
Par ailleurs, les lieux de fixation ou zones de soudure 8, 21 de l’élément de liaison 7 aux fibres optiques 3 et 5 peuvent présenter une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de l’axe A. Par exemple, les lieux de fixation ou zones de soudure 8, 21 présentent une forme de révolution autour de son l’axe A.
Il peut y avoir pour chaque fibre 3, 5 un ou plusieurs cordons de soudure pour la fixer à l’élément de liaison 7. Un cordon de soudure peut prendre différentes longueurs, être fermé sur lui-même ou non.
Un cas particulier est le cordon de soudure qui s’étend tout autour d’une des portions d’extrémités 22 et 23 selon une trajectoire fermée sur elle-même.
1er mode de réalisation
Dans un premier mode de réalisation illustré sur la figure 2, le système optique 20 comprend l’élément de liaison 7 qui présente une forme de tube et définit un passage traversant. Le tube et le passage traversant présentent une symétrie de révolution par rapport à l’axe A. Les portions d’extrémité 22 et 23 sont agencées dans le passage traversant de l’élément de liaison. Chacune des deux portions d’extrémité 22 et 23 est soudée à l’élément de liaison 7.
Le diamètre interne de l’élément de liaison 7 est adapté pour accueillir les portions d’extrémité de fibre 22 et 23. Le diamètre interne est choisi supérieur mais aussi proche que possible du diamètre extérieur des fibres 3 et 5.
2éme mode de réalisation
Dans un deuxième mode de réalisation, on a représenté en figure 3 un système optique 30, qui comme le système optique 20 présenté précédemment comprend un élément de liaison 7. Le système optique 30 diffère du système optique 20 en ce que chacune des fibres 3, 5 comporte plusieurs tronçons différents solidarisés entre eux, par exemple par soudage par arc électrique ou filament (« splicing » ou épissage). Les tronçons peuvent différer par leur diamètre et par le type de fibre (fibre monomode, multimode, à gradient d’indice, etc.). Par exemple, dans la figure 3, la première fibre 3 comporte un premier tronçon 43 et un deuxième tronçon 13. Le deuxième tronçon 13 de la première fibre 3 comporte une première portion 22 d’extrémité sur laquelle est réalisée la surface de miroir 4. La deuxième fibre 5 comporte un premier tronçon 45 et un deuxième tronçon 15. Le deuxième tronçon 15 de la deuxième fibre 3 comporte une première portion 23 d’extrémité sur laquelle est réalisée la surface de miroir 6. Les lieux de fixation 8, 21 de l’élément de liaison 7 aux fibres optiques 3 et 5 se situent au sein des deuxièmes tronçons 13 et 15.
L’existence de plusieurs tronçons à propriétés optiques différentes peut permettre d’adapter le mode optique se propageant dans les fibres au mode optique de la cavité, augmentant ainsi la transmission à résonance de la cavité. Un exemple d’une telle adaptation est décrit dans l’article G. K. Gulati et al., Fiber cavities with integrated mode matching optics, Sci. Rep. 7, 5556 (2017).
Cela est particulièrement pertinent si la longueur la cavité est grande (longueur plus grande que 1 mm environ), puisque dans ce cas le diamètre du mode de cavité à l’endroit d’au moins un des miroirs 4, 5 est significativement plus grand que le diamètre d’une fibre monomode normale (telle que ceux utilisés pour la transmission de données dans le domaine des télécommunications). Par exemple, les deuxièmes tronçons 13 et 15 des fibres 3 et 5 peuvent être à gradient d’indice. et présenter un cœur de diamètre plus important que les cœurs des fibres monomodes. Il est alors possible de travailler au sein de la fibre avec des faisceaux lumineux de plus grand diamètre, en comparaison avec un autre type de fibre.
Les premiers tronçons 43 et 45 des fibres optiques 3 et 5 peuvent être de type monomode.
Les deuxièmes tronçons 13 et 15 des fibres 3 et 5 comprennent une deuxième portion d’extrémité respectivement 34 et 35 opposée à la première portion d’extrémité 22 et 23. Les deuxièmes portions d’extrémité 34 et 35 peuvent être connectées optiquement aux premiers tronçons 43 et 45 des fibres 3 et 5, par exemple par soudage (« splicing » ou épissage).
Au sein des premiers tronçons 43 et 45 monomodes, le faisceau lumineux 9 peut alors présenter un diamètre plus faible que le diamètre du faisceau lumineux 41 au sein des tronçons 13 et 15 à gradient d’indice.
3ème mode de réalisation
Dans un troisième mode de réalisation illustré sur la figure 4, les fibres optiques 3 et 5 présentent les surfaces 4 et 6 et le système optique 50 comprend un élément de liaison 57. L’élément de liaison 57 peut présenter une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de son axe d’extension. Par exemple, l’élément de liaison 57 présente une forme de révolution autour de son axe d’extension. L’élément de liaison 57 est positionné par rapport aux fibres optiques 3 et 5 de sorte que l’axe d’extension de l’élément de liaison 57 est confondu avec l’axe A.
L’élément de liaison 57 comprend une première surface S1 et une deuxième surface S2 opposée à la première surface S1. Les surfaces S2 et S1 sont perpendiculaires à l’axe d’extension de l’élément de liaison 57.
L’élément de liaison 57 définit un passage traversant 51 débouchant dans la première surface S1 et dans la deuxième surface S2. Le passage traversant 51 peut présenter une forme de révolution autour de l’axe d’extension de l’élément de liaison 57.
La largeur du passage traversant 51 mesurée transversalement à l’axe A est plus petite que le diamètre des fibres optiques 3 et 5.
La première fibre optique 3 comprend une première portion d’extrémité 52 fixée et de préférence soudée à la première surface S1 , selon la zone de soudure 58.
La deuxième fibre optique 5 comprend une deuxième portion d’extrémité 53 fixée et de préférence soudée à la deuxième surface S2, selon la zone de soudure 61.
Fonctionnement du système optique
En fonctionnement, un faisceau lumineux est envoyé dans l’une des fibres optiques 3, 5, de sorte qu’une intensité lumineuse 9 traverse la fibre optique. A l’intérieur de la cavité Fabry- Pérot, c’est-à-dire entre les miroirs formés par les surfaces 4 et 6 un faisceau lumineux 10 prend une forme géométrique qui dépend notamment de la forme des miroirs et de leur position. Dans les cas représentés sur les figures 2, 3 et 4 les deux miroirs sont symétriques par rapport au centre géométrique de la cavité. Dans cette condition, la formé géométrique du faisceau 10 est elle-même symétrique par rapport au centre géométrique de la cavité. Le faisceau 10 prend une forme classique pincée en son centre. Les miroirs formés par les surfaces 4 et 6 peuvent ne pas être symétriques par rapport au centre géométrique de la cavité. Dans ce cas la formé géométrique du faisceau n’est pas symétrique par rapport au centre géométrique de la cavité.
Dans le cas du troisième mode de réalisation illustré sur la figure 4, la largeur du passage traversant 51 mesuré transversalement à l’axe A est plus grande que la largeur du faisceau lumineux 10. Longueur de cavité
Il y a résonance lumineuse dans la cavité, lorsque la distance entre les miroirs formés par les surfaces 4 et 6 c’est à dire la longueur de la cavité Le est dans un rapport particulier avec la longueur d’onde du faisceau lumineux.
Cette condition de la résonance lumineuse est d’autant plus précise que la finesse de la cavité est importante. Cette condition de résonance constitue un des intérêts de la cavité Fabry-Pérot, la cavité Fabry-Pérot pouvant ainsi jouer un rôle de référence en termes de longueur d’onde d’un faisceau lumineux envoyé dans la cavité Fabry-Pérot.
La longueur de la cavité Le est mesurée sur l’axe A depuis l’intersection avec l’axe A du miroir formé par la première surface 4 jusqu’à l’intersection avec l’axe A du miroir formé par la deuxième surface 6.
Pour le premier mode et le deuxième mode de réalisation illustrés aux figures 2 et 3, la longueur de cavité Le est déterminée à partir de la fixation de l’élément de liaison 7 et des deux fibres optiques 3 et 5 et en particulier des trois distances suivantes :
- la distance L1 qui désigne la distance entre le premier lieu de fixation ou première zone de soudure 8 de l’élément de liaison 7 à la première fibre optique 3 et le deuxième lieu de fixation ou deuxième zone de soudure 21 de l’élément de liaison 7 à la deuxième fibre optique 5,
- la distance L2 qui désigne la distance parallèle à l’axe A entre le premier lieu de fixation ou première zone de soudure 8 de l’élément de liaison 7 à la première fibre optique 3 et la surface 4 de la première fibre optique 3 et
- la distance L3 qui désigne la distance parallèle à l’axe A entre le deuxième lieu de fixation ou deuxième zone de soudure 21 de l’élément de liaison 7 à la deuxième fibre optique 5 et la surface 6 de la deuxième fibre optique 5.
La longueur de la cavité Le s’écrit en fonction de ces trois distances sous la forme : Lc= L1 - (L2+L3).
Pour le troisième mode de réalisation illustré à la figure 4, la longueur de cavité Le est sensiblement égale à la distance L1 qui a été précédemment définie dans le cas du premier mode de réalisation. Il y a principalement deux sources d’écart entre ces deux grandeurs d’une part la profondeur du miroir concave qui est de l’ordre du micromètre et d’autre part l’extension non-nulle des points de soudure qui est également de l’ordre du micromètre. La distance L1 correspond dans le cas de la figure 4 à la longueur de l’élément de liaison 57 selon l’axe A.
Expansion thermique de la cavité
Concernant le choix de matériau des fibres optiques 3 et 5 ou de l’élément de liaison 7, 57 il est possible de choisir des coefficients d’expansion thermique particuliers. D’une manière générale, on désigne par :
- a1 le coefficient d’expansion thermique de l’élément de liaison 7, 57,
- a2 le coefficient d’expansion thermique de la première fibre optique 3,
- a3 le coefficient d’expansion thermique de la deuxième fibre optique 5.
Lorsque la température du système optique 20, 30, 50 varie de DT, il y a une déformation thermique du système optique.
Les distances L1 , L2 et L3 varient de la manière suivante :
- la distance L1 augmente de AL1 = a1 L1xAT,
- la distance L2 augmente de AL2 = a2 L2xAT,
- la distance L3 augmente de AL3 = a3 L3xAT.
La longueur de la cavité varie de ALc :
- ALc = AL1 - (AL2+AL3) = (a1 L1 - a2 L2 - a3 L3)xAT, dans le premier mode et le deuxième mode de réalisation, et
- ALc = AL1 = a1 L1 DT, dans le troisième mode de réalisation.
Limitation de l’expansion thermique de la cavité
Il est intéressant de stabiliser le plus possible la longueur de la cavité afin de ne pas perdre la référence que constitue la cavité en dépit des vibrations, les variations de température, les variations de pression, etc... Les fréquences de résonance v de la cavité varient en fonction de la longueur de la cavité Le suivant la relation ALc/Lc = Dn/n, où Dn est la variation de v. On peut définir un coefficient d’expansion thermique effectif de la cavité comme ac = 1 /Le (ALcMT). Ce même coefficient caractérise aussi la dérive thermique de la fréquence de résonance : 1 /v (Dn/DT) = ac.
Si on souhaite limiter la variation de v et donc la variation de la longueur de la cavité Le en fonction d’une variation de température, il convient de limiter, dans le premier mode et le deuxième mode de réalisation, l’expression ALc /DT= a1 L1 - a2 L2 - a3 L3.
Une première possibilité consiste d’une part à diminuer le plus possible les distances L2 et L3 et d’autre part à diminuer le plus possible a1. Diminuer le plus possible les distances L2 et L3 peut être réalisé en plaçant :
- le lieu de fixation ou zone de soudure 8 de l’élément de liaison 7 à la première fibre optique 3 aussi près que possible de la première surface 4 et
- le lieu de fixation ou zone de soudure 21 de l’élément de liaison 7 à la deuxième fibre optique 5 aussi près que possible de la deuxième surface 6.
Pour diminuer le plus possible a1 , il est possible que l’élément de liaison soit réalisé dans un matériau présentant un coefficient a1 d’expansion thermique inférieur à 107 K 1. Un exemple possible est le matériau de verre à très faible dilatation thermique (désigné en anglais par « Ultra Low Expansion Glass »), ou certains verres de type vitrocéramique comme le « Zerodur ».
Une deuxième possibilité consiste à faire un choix particulier de matériaux pour les deux fibres optiques 3 et 5 et l’élément de liaison et un choix particulier de géométrie des lieux de fixation 8 et 21 , de sorte que a1 L1 - a2 L2 - a3 L3 =0.
Pour cela, il est tout d’abord possible de choisir pour les fibres optiques 3 et 5 des matériaux présentant le même coefficient d’expansion thermique a2=a3, et une géométrie des lieux de fixation de sorte que L2=L3.
Ensuite, on fait un choix particulier de la longueur L1 pour obtenir la longueur de cavité Le souhaitée.
Enfin, il est possible de choisir pour l’élément de liaison 7 un matériau présentant un coefficient d’expansion thermique a1 vérifiant l’égalité a1 = (a2 L2 + a3 L3)/L1 = (2 a2 L2)/L1.
Il est également possible de reformuler cette égalité en utilisant la longueur de la cavité Le : a1 = a2 (L1 -Lc)/L1 , soit encore a1 /a2 = (L1 -Lc)/L1 ou encore a1= a2 (1 -Lc/LI ).
Comme L1=Lc+L2+L3, il s’ensuit que a1 doit être inférieur à a2= a3.
Dans le cas où les fibres optiques 3 et 5 sont en silice fondue, l’élément de liaison 7 doit donc présenter un coefficient d’expansion thermique inférieur à celui de la silice fondue.
Ces différentes égalités correspondent à une variation thermique nulle de Le, c’est à dire ac=0. En pratique, pour obtenir une valeur ac en dessous d’une certaine valeur limite al, ac<al, il faut vérifier (a1 L1 /Lc- a2 L2/Lc - a3 L3/Lc) < al. Si comme décrit plus haut on a choisi d’abord a2 et les longueurs L1 , L2 et L3, la déviation Da1 de a1 de sa valeur idéale (a2 L2 + a3 L3)/L1 doit vérifier
Da1 < (Lc/L1 ) al
Si par exemple on souhaite atteindre ac<107K 1 dans le cas réaliste où L1=2Lc et la valeur idéale de a1 est proche de celle de silice fondue (a1 =0.5x106), alors a1 doit approcher sa valeur idéale à 10% près.
Il est à noter qu’il est alors possible d’utiliser pour l’élément de liaison de la silice fondue modifiée par un traitement laser femtoseconde, comme présenté dans la publication Vlugter et al, Phys. Rev. Mat. 3, 053802 (2019). Cette modification de la silice fondue permet de diminuer le coefficient d’expansion thermique.
Si on souhaite limiter la variation de la longueur de la cavité Le en fonction d’une variation de température, il convient de limiter dans le troisième mode de réalisation l’expression ALc MT= a1 L1.
Il est possible, à cette fin, de diminuer le plus possible a1 , en utilisant pour l’élément de liaison 57 un matériau présentant un coefficient a1 d’expansion thermique inférieur à 106 K 1. Un exemple possible est le matériau de verre à très faible dilatation thermique (désigné en anglais par « Ultra Low Expansion Glass ») dont la valeur absolue du coefficient d’expansion thermique est inférieure à 3x108/K entre 5 et 35 degrés Celsius (Corning ULE 7972), ou certains verres de type vitrocéramique comme le « Zerodur ».
Les différentes stratégies présentées plus haut pour limiter l’expansion thermique se fondent sur l’adaptation des deux fibres optiques 3, 5 et de l’élément de liaison 7, 57 pour que ALc /(Le DT) soit inférieur à 106 K 1.
La personne du métier peut déterminer la variation ALc/Lc d’une cavité Fabry-Pérot en mesurant le déplacement Dn de l’une des fréquences de résonance v de la cavité Fabry-Pérot puis en appliquant la relation ALc/Lc = Dn/n.
La personne du métier peut déterminer Dn et v avec un laser accordable relié à un lambdamètre (fréquencemètre optique), ou avec un spectromètre, ou encore un analyseur de spectre optique.
L’homme du métier peut déterminer la variation DT à l’aide d’un système thermométrique comme par exemple un thermocouple ou une thermistance, en prenant soin d’établir une température homogène sur toute la cavité Fabry-Pérot.
Etanchéité de la cavité L’élément de liaison 7, 57 peut présenter un orifice 11 agencé pour permettre l’introduction de gaz dans la cavité Fabry-Pérot depuis l’extérieur de l’élément de liaison 7, 57. La figure 2 représente un orifice 11 situé sur le corps de l’élément de liaison 7 entre les surfaces 4 et 6. L’élément de liaison 7, 57 peut également présenter plusieurs orifices.
De cette manière, les échanges de gaz entre l’extérieur de l’élément de liaison 7, 57 et la cavité Fabry-Pérot sont possibles, les orifices permettant des fuites d’espèces chimiques de la cavité Fabry-Pérot vers l’extérieur et l’introduction d’espèces chimiques dans la cavité Fabry- Pérot.
Si au contraire, il est souhaitable que la composition chimique d’un mélange gazeux dans la cavité Fabry-Pérot ne change pas au cours du temps, il est possible de réaliser une cavité Fabry-Pérot étanche. Une solution consiste par exemple à utiliser deux cordons de soudure, chacun s’étendant tout autour d’une des deux portions d’extrémités 22, 23 selon une trajectoire fermée sur elle-même. Les deux portions d’extrémité 22, 23, étant soudées chacune par un cordon qui colmate entièrement le passage traversant de l’élément de liaison 7, 57 la cavité Fabry-Pérot se trouve isolée de manière étanche de l’extérieur de l’élément de liaison 7, 57.
Il est à noter que, si les deux fibres optiques 3, 5 et l’élément de liaison 7, 57 présentent un même coefficient d’expansion thermique, il est possible de réaliser un soudage selon des zones étalées sans diminuer la stabilité thermique du système optique.
Une telle cavité étanche peut s’avérer utile s’il est nécessaire de travailler en permanence avec une cavité Fabry-Pérot sous vide ou bien remplie d’un mélange gazeux bien particulier. L’étanchéité de la cavité peut accroître sa stabilité.
Boîtier d’étanchéité autour de la cavité Fabry-Pérot
Le système optique 20, 30, 50 peut en outre comprendre un boîtier 12 agencé autour de l’élément de liaison 7, 57 de sorte à définir entre eux une cavité périphérique étanche. Cette cavité périphérique étanche se situe autour de la cavité Fabry-Pérot. Le boîtier 12 n’est pas au contact de l’élément de liaison. Le boîtier 12 ainsi à distance de l’élément de liaison 7, 57 définit un volume non nul entre eux.
Le boîtier 12 est suffisamment large pour loger l’élément de liaison 7, 57 et les deux portions d’extrémités 22 et 23 des fibres optiques 3 et 5.
Des orifices 24 et 25 peuvent être aménagés au sein du boîtier 12 pour laisser le passage des fibres 3 et 5, tout en conservant l’étanchéité du volume défini entre le boîtier 12 et l’élément de liaison 7, 57. D’autres orifices peuvent être aménagés au sein du boîtier 12 par exemple pour acheminer un gaz que l’on souhaite étudier.
Le volume défini entre le boîtier 12 et l’élément de liaison 7, 57 sert à atténuer ou éliminer d’une part les fluctuations de température, et d’autre part les variations de pression. En particulier si un vide est réalisé dans l’enceinte défini entre le boîtier 12 et l’élément de liaison 7, 57 la stabilité de la cavité Fabry-Pérot est augmentée. En particulier la stabilité de la cavité vis-à-vis des fluctuations de pression de l’atmosphère à l’intérieur de la cavité.
De cette manière, la stabilité thermique de la cavité Fabry-Pérot est accrue.
La stabilité de la cavité Fabry-Pérot obtenue peut être évaluée en termes de dérive, c’est-à- dire par la variation d’une longueur d’onde de résonance ou d’une fréquence de résonance de la cavité en fonction du temps. Une cavité Fabry-Pérot telle qu’on vient de la décrire au sein d’un système optique qui comporte une enceinte pour isoler thermiquement la cavité Fabry- Pérot peut présenter une dérive entre 1 MHz et 100 MHz, sans recours à un asservissement de la longueur de la cavité.
Applications
Un système optique 20, 30, 50 comprenant une cavité Fabry-Pérot fibrée plus stable peut être utilisé dans diverses applications.
Tout d’abord la stabilité accrue de la cavité Fabry-Pérot proposée permet d’envisager son emploi dans des applications de spectroscopie Raman pour caractériser la composition chimique d’un gaz, sans avoir recours à un système d’asservissement de la longueur de la cavité.
L’utilisation d’une cavité Fabry-Pérot dans cette application nécessite de régler la cavité Fabry-Pérot pour qu’elle soit en résonance avec le laser d’excitation Raman, ou avec au moins une des transitions moléculaires ou des raies d’absorption d’une espèce chimique que l’on souhaite détecter. Pour une cavité Fabry-Pérot de l’art antérieur, le maintien en résonance nécessite un asservissement de la longueur de la cavité. Il est nécessaire alors d’ajouter à la cavité Fabry-Pérot un système de positionnement réglable, par exemple un système piézoélectrique lié à l’un des deux miroirs. L’encombrement et le coût de ce système de positionnement ainsi que de l’asservissement limite l’intérêt d’utiliser une cavité Fabry-Pérot selon l’art antérieur.
Par ailleurs, le système optique 20, 30, 50 présente un autre avantage pour les applications de spectroscopie : le temps pour assurer que la cavité Fabry-Pérot est remplie d’un gaz que l’on souhaite analyser est réduit grâce à la présence d’un éventuel orifice 11 . La quantité de gaz nécessaire à l’analyse est également réduite par rapport à une cavité Fabry-Pérot macroscopique, du fait de son volume réduit.
Le système optique 20, 30, 50 peut également être utilise dans l’application de peignes optiques de fréquence. Pour certaines applications, la production d’un signal optique de type peigne optique nécessite l’utilisation de filtres fréquentiels. Une cavité Fabry-Pérot peut jouer le rôle d’un tel filtre fréquentiel mais sous condition que la distance inter miroirs soit d’au moins 1 cm. La cavité Fabry-Pérot proposée peut remplir cette condition, notamment dans la variante qui utilise des fibres à gradient d’indice. Par ailleurs, le système optique 20, 30, 50 présente de surcroît des avantages de stabilité, et de taille miniature et de couplage à une fibre optique par construction.
Le système optique 20, 30, 50 peut également être utilisé au sein d’un système de référence absolue en fréquence. Actuellement ces systèmes de référence absolue en fréquence sont utilisés dans le domaine des télécommunications comme par exemple les cavités Fabry-Pérot discrètes (c'est-à-dire, dont les miroirs ne sont pas réalisés directement sur des fibres optiques) compensés en température. La stabilité de ces systèmes correspond à une dérive située entre 1 GHz et 10 GHz sur toute l’étendue des températures de fonctionnement, par exemple entre 5 et 70° C. La cavité Fabry-Pérot fibrée décrite ici au sein d’un système optique qui comporte une enceinte présente une stabilité équivalente ou meilleure, tout en possédant les autres avantages évoqués plus haut comme le couplage aux fibres inhérent au système. Elle peut donc être installée au sein d’appareils placés en extérieur sans se désaccorder en dépit des variations de température.
Enfin, le système optique 20, 30, 50 peut servir de filtre passe-bande très sélectif. Il est connu qu’une cavité Fabry-Pérot constitue un filtre dont les bandes passantes correspondent aux résonances. Plus la cavité est courte, plus la bande d’arrêt entre les résonances est large, plus la finesse est élevée et plus les bandes passantes sont étroites. Les cavités fibrées, qui peuvent atteindre des valeurs de finesse très élevées quand les miroirs sont fabriqués par usinage au laser C02, sont particulièrement intéressantes pour l’application comme filtre passe-bande étroit, mais les dérives des fréquences de résonance avec la température et les vibrations des cavités construites selon l’art antérieur constitue un frein à leur utilisation. La stabilité accrue du système optique 20, 30, 50 permet d’envisager cette application.
Procédé de fabrication
Un procédé de fabrication d’un système optique 20, 30, 50 tel qu’on a pu le présenter plus haut, comprend notamment une étape d’ablation au laser C02 de la première fibre optique 3 ou de la deuxième fibre optique 5 de sorte à former la première surface 4 ou la deuxième surface 6. Il est à noter que cette étape peut également être réalisée à l’aide d’une sonde ionique focalisée (connu aussi sous l’appellation anglaise « focused ion beam », FIB) ou par un traitement chimique.
Cette étape permet de donner aux surfaces 4, 6 des fibres une forme souhaitée. Cette forme d’extrémité de fibre influence la forme spatiale d’un faisceau lumineux en résonance avec la cavité Fabry-Pérot contenue dans le système optique 20, 30, 50, et les conditions de résonance d’un faisceau lumineux avec la cavité Fabry-Pérot.
Le procédé de fabrication peut en outre comprendre une étape de dépôt sur l’une des surfaces 4, 6 d’au moins une couche de revêtement adaptée pour augmenter la réflectivité optique de la surface 4, 6. Après dépôt, la couche de revêtement délimite la cavité Fabry Pérot et forme un de ces miroirs.
Cette étape permet de donner aux surfaces 4, 6 des fibres les propriétés de réflectivité pour que la cavité Fabry-Pérot contenue dans le système optique présente une grande finesse.

Claims

REVENDICATIONS
1. Système optique (20, 30, 50) comprenant deux fibres optiques (3, 5) configurées pour définir entre elles une cavité Fabry Pérot, et un élément de liaison (7, 57) soudé à chacune des deux fibres optiques (3, 5), l’élément de liaison (7) définissant un passage traversant, au moins une des deux fibres optiques (3, 5) comprenant une portion d’extrémité (22, 23) agencée dans le passage traversant et soudée à l’élément de liaison (7), les deux fibres optiques (3, 5) s’étendant le long d’un axe (A) et étant séparées l’une de l’autre par une distance Lc parallèle à l’axe (A), l’une des fibres optiques étant soudée à l’élément de liaison en une première zone de soudure, et l’autre fibre optique étant soudée à l’élément de liaison en une deuxième zone de soudure séparée de la première zone de soudure par une distance L1 parallèle à l’axe (A), dans lequel les deux fibres optiques (3, 5) présentent un premier coefficient d’expansion thermique et l’élément de liaison (7) présente un deuxième coefficient d’expansion thermique, de sorte que le premier coefficient d’expansion thermique est égal au produit du deuxième coefficient d’expansion thermique multiplié par le terme (1 -Lc/L1 ) à une marge de 106 près.
2. Système optique (20, 30, 50) selon la revendication 1 , dans lequel l’élément de liaison (7, 57) est d’une seule pièce.
3. Système optique (20, 30, 50) selon l’une des revendications 1 à 2, dans lequel les deux fibres optiques (3, 5) s’étendent le long d’un axe (A), et dans lequel au moins un parmi les deux fibres optiques (3, 5) et l’élément de liaison (7, 57) présente une forme invariante par rotation d’un angle prédéfini autour de l’axe (A), par exemple une forme de révolution.
4. Système optique (20, 30, 50) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel les deux fibres optiques (3, 5) et l’élément de liaison (7, 57) sont adaptés pour que :
D Lc
< 10 6 K-1 Lc AT où DT est une variation de température subie par le système optique, ALc est une variation d’une première distance Lc séparant les deux fibres optiques (3, 5) parallèlement à l’axe (A) et constituant une longueur de la cavité Fabry Pérot, engendrée par une déformation thermique du système optique sous l’effet de la variation de température DT.
5. Système optique selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’élément de liaison (57) présente un coefficient d’expansion thermique inférieur à 106 K 1.
6. Système optique selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la cavité Fabry-Pérot est étanche.
7. Système optique selon l’une des revendications 1 à 6, comprenant un boîtier (12) agencé autour de et à distance de l’élément de liaison (7, 57) de sorte à définir entre eux une cavité périphérique étanche limitant les variations de pression et/ou les variations de température à l’intérieur de la cavité Fabry-Pérot, ou permettant de faire un vide dans la cavité périphérique, ou permettant de remplir la cavité périphérique d’un gaz bien défini.
8 Procédé de fabrication d’un système optique selon l’une des revendications 1 à 7, le procédé comprenant une étape d’ablation d’une des deux fibres optiques (3, 5), l’ablation étant réalisée au laser CO2, à l’aide d’une sonde ionique focalisée ou par un traitement chimique.
9. Procédé de fabrication selon la revendication 8, comprenant un dépôt, sur au moins une des deux fibres optiques (3, 5), d’une couche de revêtement adaptée pour augmenter la réflectivité optique de la fibre optique, la couche de revêtement délimitant, après dépôt, la cavité Fabry Pérot.
PCT/FR2021/050172 2020-01-29 2021-01-29 Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive WO2021152272A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17/759,532 US11803014B2 (en) 2020-01-29 2021-01-29 Monolithic fabry-perot fibre microcavity with a high level of passive stability

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR2000891A FR3106670B1 (fr) 2020-01-29 2020-01-29 Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive
FR2000891 2020-01-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021152272A1 true WO2021152272A1 (fr) 2021-08-05

Family

ID=71452337

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2021/050172 WO2021152272A1 (fr) 2020-01-29 2021-01-29 Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive

Country Status (3)

Country Link
US (1) US11803014B2 (fr)
FR (1) FR3106670B1 (fr)
WO (1) WO2021152272A1 (fr)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5345519A (en) * 1993-09-07 1994-09-06 Canadian Marconi Company Temperature-compensated fiber optic external cavity strain sensors and an intensity-based fiber optic sensor system
CN105136358B (zh) * 2015-04-27 2017-10-17 清华大学 一种光纤双法‑珀压力传感器、测量装置及计算方法
CN110632704A (zh) * 2019-09-16 2019-12-31 山西大学 一种高精细度光纤f-p腔和制备装置及方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4861136A (en) * 1987-07-15 1989-08-29 American Telephone And Telegraph Company Optical communication systems using fabry-perot cavities
US5212745A (en) * 1991-12-02 1993-05-18 Micron Optics, Inc. Fixed and temperature tuned fiber fabry-perot filters
US5375181A (en) * 1992-08-12 1994-12-20 Micron Optics, Inc. Temperature compensated fiber fabry-perot filters
KR100332833B1 (ko) * 1999-04-23 2002-04-17 윤덕용 투과형 외인성 패브리-페롯 광섬유 센서와, 이를 이용한 변형률 및 온도 측정방법
US6445838B1 (en) * 2000-09-29 2002-09-03 Corning Incorporated Tunable optical component
US6438288B1 (en) * 2000-12-15 2002-08-20 Lightap Tunable optical filter system
US6915048B2 (en) * 2001-06-18 2005-07-05 Cidra Corporation Fabry-perot filter/resonator
EP1558955A4 (fr) * 2002-10-15 2006-04-19 Micron Optics Inc Filtres fabry-perot a fibre sans plaquette
US20080297808A1 (en) * 2005-12-06 2008-12-04 Nabeel Agha Riza Optical Sensor For Extreme Environments
CN102374874A (zh) * 2011-09-20 2012-03-14 重庆大学 内嵌石英毛细管的全石英光纤Fabry-Perot干涉传感器及制作方法
US11048047B1 (en) * 2021-02-03 2021-06-29 Quantum Valley Ideas Laboratories Housing an etalon in a frequency reference system

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5345519A (en) * 1993-09-07 1994-09-06 Canadian Marconi Company Temperature-compensated fiber optic external cavity strain sensors and an intensity-based fiber optic sensor system
CN105136358B (zh) * 2015-04-27 2017-10-17 清华大学 一种光纤双法‑珀压力传感器、测量装置及计算方法
CN110632704A (zh) * 2019-09-16 2019-12-31 山西大学 一种高精细度光纤f-p腔和制备装置及方法

Non-Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"A fiber Fabry-Perot cavity with high finesse", NEW J. PHYS., vol. 12, 2010, pages 065038
"Laser micro-fabrication of concave, low roughness features in silica", AIP ADVANCES, vol. 2, 2012, pages 012119
"Millimeter-long fiber Fabry-Perot cavities", OPT. EXPRESS, vol. 24, 2016, pages 261274
G. K. GULATI ET AL.: "Fiber cavities with integrated mode matching optics", SCI. REP., vol. 7, 2017, pages 5556
GRZEGORZ FUSIEK ET AL: "Design of a highly accurate optical sensor system for pressure and temperature monitoring in oil wells", 2009 IEEE INTRUMENTATION AND MEASUREMENT TECHNOLOGY CONFERENCE (I2MTC) - 5-7 MAY 2009 - SINGAPORE, SINGAPORE, IEEE, PISCATAWAY, NJ, USA, 5 May 2009 (2009-05-05), pages 574 - 578, XP031492702, ISBN: 978-1-4244-3352-0 *
QI WANG ET AL: "Multiplexed Fiber-Optic Pressure and Temperature Sensor System for Down-Hole Measurement", IEEE SENSORS JOURNAL, IEEE SERVICE CENTER, NEW YORK, NY, US, vol. 8, no. 11, 1 November 2008 (2008-11-01), pages 1879 - 1883, XP011237565, ISSN: 1530-437X, DOI: 10.1109/JSEN.2008.2006253 *
VLUGTER ET AL., PHYS. REV. MAT., vol. 3, 2019, pages 053802
WANG A ET AL: "SELF-CALIBRATED INTERFEROMETRIC-INTENSITY-BASED OPTICAL FIBER SENSORS", JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOGY, IEEE, USA, vol. 19, no. 10, 1 October 2001 (2001-10-01), pages 1495 - 1501, XP001115814, ISSN: 0733-8724, DOI: 10.1109/50.956136 *

Also Published As

Publication number Publication date
US11803014B2 (en) 2023-10-31
FR3106670B1 (fr) 2023-10-27
US20230075901A1 (en) 2023-03-09
FR3106670A1 (fr) 2021-07-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0683550B1 (fr) Laser à fibre optique polarisé linéairement
CN102261924B (zh) 一种基于实芯光子晶体光纤的法布里-珀罗干涉传感器及其制作方法
FR2765348A1 (fr) Dispositif optique et procede pour sa fabrication
FR2933503A1 (fr) Dispositif de couplage a birefringence compensee.
FR2772487A1 (fr) Procede de realisation d&#39;un dispositif de stabilisation de reseau de bragg vis a vis de la temperature
EP2294464A1 (fr) Structure de guide d&#39;onde optique micronanostructuré pour le contrôle de la biréfringence
EP3136068A1 (fr) Capteur de flux thermique mettant en oeuvre au moins un resonateur optique, capteur de gaz et jauge pirani comportant au moins un tel capteur
EP2410361B1 (fr) Guide d&#39;onde planaire nanophotonique comportant une structure de couplage optique avec une fibre optique
EP2818921B1 (fr) Dispositif de conversion non-lineaire de signal par melange a quatre ondes
WO2021152272A1 (fr) Microcavite fabry-perot fibree monolithique a grande stabilite passive
EP3869160A1 (fr) Capteur à fibre optique structurée intégrant un dispositif d&#39;émission laser à effet vernier accordable
EP3764136A1 (fr) Procede de fabrication d&#39;un transformateur de mode adiabatique entre deux guides d&#39;onde
FR3052872A1 (fr) Reflecteur optique resonant a multiples couches minces de materiaux dielectriques, capteur optique et dispositif d&#39;amplification laser comportant un tel reflecteur
EP1508064A1 (fr) Procede de fabrication collective de composants de filtrage optique
WO2009103180A2 (fr) Procede et dispositif pour stabiliser le spectre d&#39;une source optique coherente pulsee
EP1509794B1 (fr) Composant de filtrage optique
FR2850170A1 (fr) Coupleur de fibre optique et fibre optique pour celui-ci
WO2011051723A1 (fr) Dispositifs optiques, rétroréflecteurs et/ou procédés de filtrage d&#39;une source optique
FR2772488A1 (fr) Dispositif de stabilisation d&#39;un reseau de bragg vis a vis de la temperature, comportant deux materiaux de coefficients de dilatation thermique eloignes l&#39;un de l&#39;autre
EP1224718B1 (fr) Microcavite active accordable et procede de fabrication associe
FR2860599A1 (fr) Dispositif de couplage optique d&#39;une fibre monomode multi-coeurs, et procede de fabrication correspondant
Karam A contribution to photonic MEMS: study of optical resonators and interferometers based on all-silicon Bragg reflectors
WO2002075366A2 (fr) Composant optique a base de fibre bi-coeur avec entrees/sorties en fibres mono-coeur
WO2006037932A1 (fr) Systeme optique a extension de propagation de faisceau
WO2000048028A1 (fr) Dispositif d&#39;attenuation en ligne pour fibre monomode et procede de fabrication associe

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21706360

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 21706360

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1