FR2850170A1 - Coupleur de fibre optique et fibre optique pour celui-ci - Google Patents
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Abstract
Un coupleur de fibre optique est constitué par une partie allongée par fusion (15) au niveau de laquelle une fibre optique (11) qui est conçue et fabriquée pour une utilisation à une longueur d'onde au voisinage de 1,55 micromètres et une fibre optique (12) qui est conçue et fabriquée pour une utilisation à une longueur d'onde au voisinage de 0,98 micromètres sont fondues et allongées. La différence en termes de constante de propagation entre les fibres optiques (11) et (12) est de 10-4 rad/ m ou moins.
Description
ARRI RE-PLAN DE L'INVENTION
La présente invention concerne un coupleur de fibre optique utilisé dans les domaines de la communication d'information optique ou de la mesure optique ou similaire et de façon davantage spécifique, la présente 5 invention concerne un coupleur WDM (multiplexeur par division en longueurs d'onde) qui multiplexe/démultiplexe différentes longueurs d'onde, ainsi qu'une fibre optique pour le coupleur de fibre optique.
Un amplificateur à fibre dopée à l'erbium (EDFA) est le type principal d'amplificateur récemment utilisé dans le domaine de la communication 10 d'information optique. Dans un EDFA, une lumière de pompage qui présente une longueur d'onde au voisinage de 1,48 jim ou de 0,98 Fim arrive en incidence pour exciter un milieu de gain, c'est-à-dire une fibre dopée à l'erbium (EDF) ou un élément afférent composite (erbium). Ici, avec un coupleur WDM (ci-après appelé "coupleur de fibre optique"), une onde de 15 lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98,m arrive en incidence sur le milieu de gain (EDF) sans altérer une lumière de signal qui présente une longueur d'onde au voisinage de 1,55,um.
Les coupleurs de fibre optique incluent un type allongé par fusion ou un coupleur de fibre optique qui utilise un filtre en film mince diélectrique. Un 20 coupleur de fibre optique du type allongé par fusion classique qui est utilisé pour multiplexer/démultiplexer deux longueurs d'onde au voisinage de 0,98 Mm et de 1,55,um de façon respective (ci après appelé "coupleur de fibre optique de la bande 0,98 jtm/1,55 jim") peut être constitué par deux fibres optiques qui sont conçues et fabriquées pour une utilisation à une longueur 25 d'onde au voisinage de 0,98 gm (ci après appelées "fibres optiques de la bande 0,98 pim") qui sont combinées ensemble ou par une fibre optique de la bande 0,98!tm et par une fibre optique qui est conçue et fabriquée pour une utilisation à une longueur d'onde au voisinage de 1,55 ptm (ci après appelée "fibre optique de la bande 1,55 pm") qui sont combinées en association. La 30 combinaison de deux fibres optiques de la bande 1,55 plm n'est pas utilisée du fait qu'une lumière de pompage qui présente la longueur d'onde de 0,98.m n'est pas propagée à un mono-mode à l'intérieur d'une fibre optique de la bande 1,55,tm, ce qui empêche que des caractéristiques stables ne soient réalisées.
Des coupleurs de fibre optique classiques sont divulgués dans les documents USP 4 834 481, USP 4 556 279 et USP 4 869 570.
Dans le cas d'un coupleur de fibre optique combiné avec deux fibres optiques de la bande 0,98 Jtm (par report aux figures 1 et 2, en envisageant qu'une fibre optique de la bande 1,55 j.m 11 soit remplacée par une fibre 5 optique de la bande 0,98 gm), une fibre optique de la bande 1,55 ptm 21 et une fibre optique de la bande 0,98 tim qui sont utilisées pour le coupleur de fibre optique sont jointes au niveau d'une partie de raccord A. Alors, une perte de raccord comparativement importante qui est due à une désadaptation de diamètre de champ de mode ou MFD au niveau de la partie de raccord A se 10 produit.
Pour la plupart des fibres optiques, la distribution d'intensité d'une onde de lumière (champ électromagnétique) qui se propage dans la fibre optique est bien approchée au moyen d'une distribution gaussienne. Un MFD qui est un facteur important qui détermine la perte de raccord est la longueur entre 15 deux points qui vaut 1/e2 (o "e" représente la base du l'agorithme naturel) fois valeur maximum de cette distribution d'intensité. Lorsque des fibres optiques de MFD équivalents sont raccordées, une perte de raccord extrêmement faible peut être atteinte (sous des conditions idéales, il n'y a pas de perte) mais lorsque des fibres optiques de MFD disparates sont raccordées, plus la 20 différence en termes de grandeur des MFD respectifs des deux fibres est importante, plus la grandeur de la perte de raccord devient importante.
Puisque cette perte de raccord est aussi importante que 0,2 dB à 0,3 dB, il y a un inconvénient significatif du point de vue de la qualité de transmission dans un système de communication optique qui utilise des composants optiques.
Par conséquent, afin de réduire la perte de raccord, il est préférable que, comme représenté sur les figures 1 et 2, une fibre optique de la bande 1,55 ptm soit utilisée pour la fibre optique 11 qui joue le rôle de fibre optique pour une onde de lumière ou lumineuse d'entrée de port présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 Itm (dans le cas d'un système à 30 pompage arrière, un port depuis lequel une onde de lumière ou lumineuse présentant la longueur d'onde au voisinage de 1,55,tm est émise en sortie).
La figure 1 représente un exemple d'une première configuration d'un tel coupleur de fibre optique. La figure 2 représente un exemple d'une seconde configuration d'un tel coupleur de fibre optique. L'exemple de la première 35 configuration de la figure 1 représente un procédé de connexion qui utilise un système de pompage en sens direct, c'est-à-dire un procédé permettant d'entrer une lumière de pompage sur le milieu de gain tel qu'une EDF depuis le côté amont de la circulation de signal suivant la même direction que la lumière de signal.
Le coupleur de fibre optique qui est représenté sur la figure 1 est constitué par une partie allongée par fusion 15 dans laquelle une fibre optique de la bande 1,55 pm 11 et une fibre optique de la bande 0,98 grm 13 sont fondues ensemble et allongées. Une lumière de signal arrive en incidence depuis une fibre optique de la bande 1,55 jtm 21 qui constitue un canal de 10 signal jusqu'au côté amont via une partie de raccord A et dans un port au niveau d'une extrémité de la fibre optique de là bande 1, 55 gm 11. Une lumière de pompage arrive en incidence depuis une fibre optique de la bande 0,98 p.m 23 qui constitue une source de lumière de pompage via une partie de raccord B et dans un port au niveau d'une extrémité de la fibre optique de la 15 bande 0,98 gm 13. Une onde de lumière ou lumineuse couplée de façon supplémentaire de la lumière de pompage présentant la longueur d'onde de 0,98,um et une lumière de signal présentant la longueur d'onde de 1,55 pIm arrivent en incidence depuis un port au niveau de l'autre extrémité de la fibre optique de la bande 0,98,. m 13 via une partie de raccord C et dans une EDF 20 (fibre optique dopée à l'erbium 25 pour une onde lumineuse d'excitation présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 glm). C'est-à-dire que, moyennant ce système de pompage en sens direct, la lumière de pompage arrive en incidence dans l'EDF 25 depuis le côté amont du canal de signal, c'est-à- dire la même direction que celle de la lumière de signal comme 25 représenté par la direction indiquée par les flèches sur la figure 1. Un port 1i p au niveau de l'autre extrémité de la fibre optique de la bande 1,55 Ulm 11 n'est pas utilisé.
L'exemple d'une seconde configuration représentée sur la figure 2 illustre un procédé de connexion qui utilise un système de pompage arrière. 30 Comme représenté au moyen de la direction des flèches sur la figure 2, dans un système de pompage arrière, la lumière de pompage arrive en incidence sur i'EDF 25 depuis le côté aval du canal de signal suivant la direction opposée à celle de la lumière de signal.
En plus des deux types de systèmes de lumière de pompage qui ont 35 été décrits ci avant, il y a un système de lumière de pompage bidirectionnel selon lequel une lumière de pompage arrive en incidence depuis à la fois le côté amont et le côté aval de l'EDF. Selon cette configuration bidirectionnelle, des coupleurs de fibre optique sont agencés à la fois au niveau du côté amont de signal et du côté aval de signal de l'EDF. Le système de côté amont de 5 signal fonctionne de la même façon que le système de pompage en sens direct et le système de côté aval de signal fonctionne de la même façon que le système de pompage arrière.
R SUM DE L'INVENTION Cependant, le coupleur de fibre optique combiné avec une fibre optique 10 de la bande 0,98 jm et avec une fibre optique de la bande 1,55 gm comme décrit ci avant est un coupleur asymétrique dans lequel des constantes de propagation de l'onde lumineuse ou de lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55.trm dans la partie allongée par fusion 15 sont différentes pour les fibres optiques respectives 11 et 13. Par conséquent, il 15 n'est pas possible que la puissance lumineuse d'une onde de lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55,m soit transférée de façon parfaite depuis une fibre optique de la bande 1,55 rm jusqu'à une fibre optique de la bande 0,98 ktm; en d'autres termes, un couplage complet ne peut pas être réalisé. Par conséquent, il y a une perte d'insertion substantielle 20 de l'onde lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 ptm entre les parties de raccord A et C de la figure 1.
En outre, dans un coupleur de fibre optique combiné avec deux fibres optiques de la bande 0,98 gm, il y a une connectivité médiocre entre une fibre optique pour 0,98 ptm et un port d'une fibre optique de la bande 1, 55 Ftm (port 25 de lumière de signal).
Afin de résoudre les problèmes qui ont été mentionnés ci avant, la présente invention propose une fibre optique pour un coupleur de fibre optique et un coupleur de fibre optique du type allongé par fusion qui réalisent des caractéristiques optiques supérieures (des caractéristiques de couplage 30 pour une onde de lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 p1m) et une connectivité supérieure avec des fibres optiques d'entrée/sortie (perte de raccord faible).
Conformément à un premier aspect de la présente invention, un coupleur de fibre optique est muni d'une partie allongée par fusion qui est 35 formée en allongeant par fusion une pluralité 'de fibres optiques pour des ondes lumineuses présentant des longueurs d'onde respectivement différentes, o une différence en termes de constantes de propagation des fibres optiques est de 104 rad/ p.m ou moins.
Selon un second aspect de la présente invention, un coupleur de fibre 5 optique est proposé, lequel comporte une partie allongée par fusion qui est formée en allongeant par fusion une pluralité de fibres optiques pour des ondes de lumière présentant des longueurs d'onde respectivement différentes, o au moins l'une de la pluralité de fibres optiques est une fibre optique qui est utilisée pour le coupleur de fibre optique pour une propagation 10 monomode d'une onde de lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 ltm, o la fibre optique qui est utilisée pour le coupleur de fibre optique comprend une première âme, une seconde âme qui est agencée de manière à entourer la première âme et qui présente un rayon à l'intérieur de la plage de 10 gm et plus et un gainage agencé de manière à entourer la 15 seconde âme et o une différence en termes d'indices de réfraction relatifs de la seconde âme et du gainage est de 0, 1% ou moins.
Selon un troisième aspect de la présente invention, une fibre optique pour un coupleur de fibre optique est proposée, laquelle fibre comprend une première âme, une seconde âme qui est agencée sur la première âme et qui 20 présente un rayon dans la plage de 10,tm ou plus et un gainage agencé sur la seconde âme, o une différence en termes d'indices de réfraction relatifs de la seconde âme du gainage est de 0,1% ou moins et o la fibre optique pour le coupleur de fibre optique propage un monomode d'une onde de lumière ou lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 ptm. 25 BR VE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 représente un exemple d'une première configuration d'un coupleur de fibre optique classique; la figure 2 représente un exemple d'une seconde configuration d'un coupleur de fibre optique classique; la figure 3 représente de manière schématique un coupleur de fibre optique qui est constitué par différents types de fibres optiques selon un mode de réalisation de la présente invention; les figures 4A et 4B représentent le profil d'indice.de réfraction d'une fibre optique du type indice en marche; les figures 5A et 5B représentent le profil d'indice de réfraction d'une fibre optique comportant une seconde âme; la figure 6 est un tableau de données concernant divers aspects de différents types de fibres optiques; la figure 7 est un graphique qui représente des résultats qui illustrent la 5 transition d'une constante de propagation P d'un mode guidé de la longueur d'onde de 1,55 jim comme calculé pour une polarisation x et pour une polarisation y, en utilisant une fibre optique de la bande 1,55 gm et une fibre optique de la bande 0,98 jm non fondues et allongées en tant qu'une seule fibre optique; la figure 8 est un graphique qui représente la différence de constante de propagation A13 pour les deux canaux de guide d'onde comme représenté sur la figure 7, comme calculé pour une polarisation x et pour une polarisation y; la figure 9 représente des résultats calculés pour une constante de 15 propagation,B pour un mode guidé en utilisant une fibre optique monomode de la bande 1,55,um (un produit équivalent à SMF 28) et une autre fibre optique qui lui est similaire, les deux fibres étant allongées; la figure 10 représente des résultats qui sont calculés pour une constante de propagation P pour un mode guidé en utilisant une fibre optique 20 monomode de la bande 0,98,um (un produit équivalent à CS 980) et une autre fibre optique qui lui est similaire, les deux fibres étant allongées; la figure 11 représente des résultats calculés pour une constante de propagation P pour un mode guidé en utilisant une fibre optique de la bande 0,98 jlm améliorée (exemple 1) qui est allongée; la figure 12 représente des résultats calculés pour une constante de propagation P pour un mode guidé en utilisant une fibre optique de la bande 0,98 MLm améliorée (exemple 2) qui est allongée; la figure 13 représente des résultats calculés pour une constante de propagation f3 pour un mode guidé en utilisant une fibre optique de la bande 30 0,98.tm améliorée (exemple 3) qui est allongée; la figure 14 représente une dépendance vis- à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation Af3 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 j.m représentée sur la figure 9 (A = 0,35%) et la fibre optique de la bande 0,98 Utm représentée sur la figure 35 10; la figure 15 représente une dépendance vis-à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation Ad pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 gm représentée sur la figure 9 (A = 0, 35%) et la fibre optique de la bande 0,98 jim améliorée (exemple 1) représentée sur la figure 11; la figure 16 représente une dépendance vis- à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation A13 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55,um représentée sur la figure 9 (A = 0,35%) et la fibre optique de la bande 0,98 gm améliorée (exemple 2) 10 représentée sur la figure 12; la figure 17 représente une dépendance vis-à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation AB pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 jtmr représentée sur la figure 9 (A = 0,35%) et la fibre optique de la bande 0,98 llm améliorée (exempl e3) 15 représentée sur la figure 13; la figure 18 représente une dépendance vis-à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation A 3 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 jim représentée sur la figure 9 (A = 0,3%) et la fibre optique de la bande 0,98 jim représentée sur la figure 20 10; la figure 19 représente une dépendance vis-à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation Af3 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 Fim représentée sur la figure 9 (A = 0, 3%) et la fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée (exempl el) 25 représentée sur la figure 11; la figure 20 représente une dépendance visà-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation AP pour la fibre optique monomode de la bande 1, 55 jim représentée sur la figure 9 (A = 0,3%) et la fibre optique de la bande 0,98 Utm améliorée (exemple 2) 30 représentée sur la figure 12; la figure 21 représente une dépendance vis-à-vis du rapport ou taux d'allongement de la différence en termes de constantes de propagation A 3 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 ptm représentée sur la figure 9 (A = 0,3%) et la fibre optique de la bande 0,98 jim améliorée (exemple 3) 35 représentée sur la figure 13; la figure 22 représente le rapport d'aspect qui représente le rapport d'une longueur d'axe principal et d'une longueur d'axe secondaire pour une vue en coupe d'une partie allongée par fusion; et la figure 23 représente la relation entre un rapport d'aspect et des fusions forte et faible.
DESCRIPTION D TAILL E DES MODES DE R ALISATION PR F R S En améliorant le profil d'indice de réfraction relatif d'une fibre optique, la présente invention propose une fibre optique qui, tout en conservant les caractéristiques d'une fibre optique de la bande 0,98 grm (monomode pour 10 une longueur d'onde au voisinage de 0,98,tm et connectivité supérieure avec une fibre optique de la bande 0,98 Utm), peut être couplée de façon suffisamment forte par l'intermédiaire d'un allongement par fusion avec une fibre optique de la bande 1,55,um.
Ci-après, l'arrière-plan théorique pour ce type de coupleur de fibre 15 optique et une fibre optique pour un tel coupleur de fibre optique seront décrits et une explication détaillée des modes de réalisation de l'invention sera fournie par report aux dessins.
< Arrière-plan théorique > a) Intensité de couplage de coupleurs symétrique et asymétrique Cette explication traite seulement des points théoriques concernant des coupleurs du type même direction.
Lorsque deux guides d'onde 11 et 13 sont rapprochés l'un de l'autre, le mode de chaque guide d'onde est couplé de façon mutuelle. Le paramètre F qui détermine la valeur maximum de ce couplage est décrit en tant que: 25 F = 1 (1) 8 = -2l (2) k2 o L L(N12 -N2 2)E1 '.E2dxdy k12 = - (3) f ulz.(Eî'xH, +E1 xHl')dxdy O &12 vaut la moitié de la différence des constantes de propagation d'un mode propre des guides d'onde 11 et 13. k12 exprime la constante de 30 couplage pour les guides d'onde i1 et 13. De façon davantage spécifique, P1 et 32 sont des constantes de propagation pour respectivement le guide d'onde 11 et le guide d'onde 13, o exprime la fréquence de l'onde de lumière ou lumineuse et EQ représente la constante dit électrique du vide. u, est le vecteur unitaire de la direction z, El' et H1' sont des conjugués complexes du vecteur de champ électrique El et du vecteur de champ magnétique Hl du guide 11.
E2 est le vecteur de champ électrique pour le guide d'onde 13. n1 et n2 5 représentent la distribution d'indice de réfraction de chacun des guides d'onde, de façon respective. En outre, les symboles ".' et "x" sont les produits interne et vectoriel respectifs.
Du fait qu'un objet de la présente invention consiste à coupler une onde de signal présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 im 10 moyennant une perte faible (c'est-à-dire en réduisant la perte d'insertion) sous des conditions selon lesquelles une onde lumineuse de couplage présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 lim est suffisamment faible, le rapport ou taux de couplage maximum à une longueur d'onde au voisinage de 1,55 Fm est de préférence aussi proche que possible de l'unité. En d'autres 15 termes, le paramètre F dans l'équation (1) est de préférence amené aussi près que possible de l'unité. Par conséquent, il apparaît que, dans la condition après allongement des guides d'onde respectifs 11 et 13 au niveau de l'équation (1), 612, à savoir la moitié de la différence des constantes de propagation des guides d'onde 11 et 13, est de préférence suffisamment 20 faible par comparaison avec la constante de couplage k12.
Dans le cas d'un type allongé par fusion de coupleur de fibre optique, la constante de couplage k12 est à l'intérieur de la plage qui va de 10- rad/ iim jusqu'à 10-2 rad/ Ulm dans le cas d'une fusion forte et à l'intérieur de la plage qui va de 1 0-7 rad/ gm jusqu'à 10-5 rad/ em dans le cas d'une fusion faible. Par 25 conséquent, si l'on suppose le cas d'une fusion forte, afin de réaliser un couplage moyennant une perte faible d'une onde de signal présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 Fm, il suffit que 812 qui représente la moitié de la différence des constantes de propagation d'une fibre optique de la bande 0,98 Ftm et d'une fibre optique de la bande 1,55 jm dans un coupleur 30 de fibre optique soit à l'intérieur de la plage qui va de 10-5 rad/ itm à 10-3 rad/ gm.
(b) Différence en termes de constantes de propagation lorsqu'une fibre optique de la bande 0,98 ptm et une fibre optique de la bande 1,55 pLm sont fondues et allongées La figure 7 est un graphique qui représente des résultats qui sont calculés pour illustrer la constante de propagation P d'un mode guidé de la longueur d'onde de 1,55 ptm comme calculé pour une polarisation x et pour une polarisation y en utilisant une fibre optique de la bande 1,55 HIm (équivalente à SMF28 de Corning Inc.) et une fibre optique de la bande 5 0,98!lm (équivalente à CS980 de Corning Inc.), moyennant simplement un allongement, en tant qu'une seule fibre optique (en d'autres termes, moyennant un chauffage et un étirement). L'axe horizontal représente le taux d'allongement qui représente le degré de minceur qu'une fibre optique atteint en relation avec sa condition originale lorsqu'elle est allongée. Un taux 10 d'allongement de 100% signifie qu'une fibre optique n'est pas allongée. Un taux d'allongement de 50% signifie que, en tant que résultat de l'allongement, le diamètre externe de la fibre optique a été réduit jusqu'à la moitié du diamètre original (62,5 Ntm). Sur la figure 7, les valeurs de la constante de propagation f calculées pour la polarisation x (la ligne D 1,55x (SMF28)) et 15 pour la polarisation y (la ligne f3 1,55y (SMF28)) pour la fibre optique de la bande 1,55 ztm se chevauchent pratiquement. De façon similaire, les valeurs de la constante de propagation P calculées pour la polarisation x (la ligne f3 1,55x (CS980)) et pour la polarisation y (la ligne f 1,55y (CS980)) pour la fibre optique de la bande 0,98 Ulm se chevauchent complètement.
La figure 8 est un graphique qui représente la différence en tremes de constantes de propagation Af3 (équivalent 26) pour les deux canaux de guide d'onde représentés sur la figure 7 comme calculé pour la polarisation x et pour la polarisation y. Comme on peut le comprendre au vu de la figure 8, pour un taux d'allongement de 75%, la valeur de ô devient égale à zéro mais 25 lorsque le taux d'allongement est d'une valeur inférieure ou supérieure à 75%, la valeur de ô est une valeur autre que zéro. On peut par conséquent comprendre que pour la fibre optique de la bande 1,55 l.m (l'équivalent de SMF28) et pour la fibre optique de la bande 0,98 ptm (l'équivalent de CS980), la valeur de 6 est égale à 0 seulement pour un taux d'allongement de 75%, 30 c'est-à-dire que les conditions pour un couplage total sont présentes dans ces conditions. Sur la figure 8, les valeurs de la différence en termes de constantes de propagation AP pour les deux canaux de guide d'onde comme calculé pour la polarisation x (la ligne f 1,55x) et pour la polarisation y (la ligne f3 1,55y) se chevauchent complètement.
Cependant, du fait qu'il y a seulement un point au niveau duquel la il valeur de 5 est égale à zéro, il apparaît qu'il y a seulement une faible tolérance au niveau du processus de fabrication. En outre, en termes qualitatifs, un taux d'allongement faible selon lequel une fibre optique est mince correspond à une longueur d'onde plus longue et un taux 5 d'allongement grand selon lequel une fibre optique est plus épaisse correspond à une longueur d'onde plus courte. Par conséquent, on peut comprendre que du fait que le côté des longueurs d'onde plus longues est plus fort en terme de couplage de mode entre deux guides d'onde, une perte d'insertion dépend fortement de la longueur d'onde. Dans un coupleur WDM, 10 il s'agit d'une caractéristique non souhaitable du fait que si les caractéristiques de longueur d'onde en termes de la longueur d'onde globale au voisinage de 1,55 ptm ne sont pas planes et qu'en outre, l'intensité de couplage n'est pas aussi proche que possible de l'unité, la'perte d'insertion des longueurs d'onde au voisinage de 1,55 Itm et la dépendance vis-à-vis de la longueur d'onde ne 15 seront pas suffisamment faibles et planes. C'est-à-dire que, sous les conditions constituées par un allongement par fusion au niveau du processus de fabrication, la dépendance vis-à-vis du taux d'allongement (ou la dépendance vis-à-vis de la longueur d'onde) des constantes de propagation 3 des deux types de fibres optiques devrait dans l'idéal présenter les mêmes 20 valeurs absolues et en outre, ces éléments devraient être d'un gradiant équivalent (c'est-à-dire que sur la figure 8, les lignes respectives tracées sur le graphique représentant chacun des deux types de fibres optiques devraient être en contact).
< Coupleur de fibre optique présenté à titre d'exemple selon un mode de 25 réalisation de la présente invention > Sur la base de l'arrière-plan théorique qui a été décrit ci avant, un coupleur de fibre optique présenté à titre d'exemple selon la présente invention sera maintenant décrit en tant que coupleur à fibre optique présentant une intensité de couplage améliorée d'une fibre optique de la 30 bande 0,98 grm avec une fibre optique de la bande 1,55 Fim par l'intermédiaire d'un profil d'indice de réfraction relatif modifié de la fibre optique de la bande 0, 98 jim.
La figure 3 représente de manière schématique un coupleur de fibre optique qui est constitué par différents types de fibres optiques selon un mode 35 de réalisation de la présente invention. La figure 3 représente un coupleur de fibre optique de la bande 0,98 grm/1,55 lim constitué par une fibre optique de la bande 0,98 kum et par une fibre optique de la bande 1,55 ptm (l'équivalent de SMF28). La direction de la lumière incidente d'entrée et de la lumière de sortie comme représenté sur la figure 3 est celle d'un système de pompage en sens 5 direct. Dans le cas d'un système de pompage en sens inverse ou arrière, la circulation de la lumière de signal à 1,55 Fim devrait être opposée à celle représentée sur la figure 3.
Bien que des différences résultent des conditions de fusion, à l'exception du cas d'une fusion extrêmement forte, il peut être dit qu'une onde 10 lumineuse ou de lumière présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 jtm n'est pas couplée sur un port (du fait que sous les conditions dans lesquelles le rapport d'aspect est à l'intérieur de la plage qui va de 1,1 à 1,2, la constante de couplage d'une onde lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98 ptm est d'un facteur de 100 ou de 1000 inférieure 15 à la constante de couplage d'une onde lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 gm). Par conséquent, ici, un couplage d'une longueur d'onde au voisinage de 0,98,um n'est pas décrit et en lieu et place, l'accent est mis sur l'optimisation de la constante de couplage d'une onde lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55.trm.
Les conditions de fusion comme décrit ici se réfèrent aux diversesconditions constituées par le taux d'allongement dans la partie allongée par fusion d'un coupleur de fibre optique, par la longueur d'allongement (la longueur de la partie allongée par fusion), par la forme allant en se rétrécissant de la partie allongée et par le rapport d'aspect (c'est-àdire le 25 rapport b/a de la longueur b d'un axe principal et de la longueur a d'un axe secondaire selon la vue en coupe de la partie allongée par fusion 15 comme représenté sur la figure 22). Si deux fibres optiques en contact l'une avec l'autre sont chauffées jusqu'à la température à laquelle le verre se ramollit, les deux fibres sont fondues au niveau de la partie au niveau de laquelle les 30 surfaces externes des gainages respectifs sont en contact (la partie allongée par fusion 15a comme représenté sur la figure 23). Si le chauffage est poursuivi, l'espace entre les deux fibres optiques continue à devenir peu important du fait des actions telles que la tension de surface de la surface de gainage et similaire, de telle sorte que la distance entre les âmes respectives 35 des fibres est davantage réduite (les parties allongées par fusion 15b et 15c sur la figure 23). Pour finir, l'espace entre les deux fibres optiques disparaît complètement de telle sorte que ce qui est fortement une forme de cercle parfait tel que vu selon une coupe transversale est formé (la partie allongée par fusion 15d sur la figure 23). Une utilisation substantielle de cet effet est 5 appelée fusion forte tandis qu'une fusion faible se réfère au cas selon lequel cet effet n'est pas substantiel. Par conséquent, comme représenté sur la figure 23, le rapport d'aspect dans le cas d'une fusion faible est élevé (b/a maximum = 2) et dans le cas d'une fusion forte, le rapport d'aspect est faible (b/a minimum = 1). En outre, comme représenté sur la figure 23, lorsqu'une 10 comparaison est réalisée pour les mêmes taux d'allongement, il y a un degré élevé de dépendance vis-à-vis de la longueur d'onde de l'intensité de couplage dans le cas de la fusion faible et dans le cas de la fusion forte, la dépendance vis-à-vis de la longueur d'onde de l'intensité de couplage est faible. Comme représenté davantage au moyen de la figure 23, dans le cas 15 de la fusion faible, lorsqu'une comparaison est réalisée pour les mêmes taux d'allongement, l'intensité de couplage est faible (en valeur absolue) et dans le cas d'une fusion forte, l'intensité de couplage est substantielle.
Lorsqu'une fibre optique est dans la réalité fabriquée, la forme optimum peut être obtenue en réglant des conditions de fabrication telles que 20 la température de chauffage, la tension appliquée, la vitesse de l'allongement et similaire.
Le coupleur de fibre optique représenté sur la figure 3 comprend une partie allongée par fusion 15 o une fibre optique de la bande 1,55 mtm 11 et une fibre optique de la bande 0,98 Ztm 12 sont fondues et allongées. Une 25 lumière de signal arrive en incidence depuis une fibre optique de la bande 1,55 lam 21 constituée en tant que canal de signal sur le côté amont via une partie de raccord A et dans un port au niveau d'une extrémité de la fibre optique de la bande 1,55 ptm 11. Une lumière de pompage arrive en incidence depuis une fibre optique de la bande 0,98 pum 23 constituée en tant que 30 source de lumière de pompage via une partie de raccord B et dans un port au niveau d'une extrémité de la fibre optique de la bande 0, 98!tm 12. Une lumière couplée présentant une longueur d'onde au voisinage de 0,98,tm et une lumière de pompage et une lumière de signal présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 Ulm arrivent en incidence depuis le port au niveau 35 de l'autre extrémité de la fibre optique de la bande 0,98 Ftm 12 via une partie de raccord C et dans une EDF 25. Un port 11p au niveau de l'autre extrémité de la fibre optique de la bande 1,55,tm 11 n'est pas utilisé.
Comme représenté sur la figure 4A, la fibre optique de la bande 1,55 1tm 11 est une fibre optique qui présente un profil d'indice de réfraction 5 relatif du type indice en marche comme représenté sur la figure 4B. La fibre optique 11 comprend une première âme 11a et un gainage 11b agencé de manière à entourer la première âme 1la. Comme représenté sur la figure 5B, la fibre optique de la bande 0,98 Ftm 12 comprend une première âme 12a, une seconde âme 12b agencée de manière à entourer la première âme 12a et un 10 gainage 12c agencé de manière à entourer la seconde âme 12b.
Sur les figures 4A et 5A, nclad représente l'indice de réfraction des gainages i1 b et 12c, n(l) représente les indices de réfraction des premières âmes 1 la et 12a et n(2) représente l'indice de réfraction de la seconde âme 12b. rcdad exprime le rayon des gainages 11 b et 12c, r<1) est le rayon des 15 premières âmes 1 la et 12a et r(2) est le rayon de la seconde âme 12b. A(,) représente la différence d'indice de réfraction relatif représentant la différence des indices de réfraction des premières âmes 1la et 12a et des gainages 11 b et 12c. A(2) représente la différence d'indice de réfraction relatif représentant la différence des indices de réfraction de la seconde âme 12b et du gainage 12c. 20 Ici, la différence d'indice de réfraction relatif A est obtenue à l'aide de: A n=) nclad;n) nclad (4) 2n(i) nj o "i" représente la i-ième âme pour i = 1 ou 2. Du fait que cette différence d'indice de réfraction relatif est de façon générale une valeur extrêmement faible par comparaison avec l'unité, la valeur est normalement multipliée par 25 100 et est exprimée en tant que pourcentage.
La fibre optique de la bande 0,98 gm 12 présente un profil amélioré (modifié) en prévoyant la seconde âme 12b pour réduire la différence en tremes de constantes de propagation de la fibre optique 12 et de la fibre optique i1.
(a) Réduction de la différence de constante de propagation en améliorant le profil de fibre optique La réduction de la différence de constante de propagation due à l'amélioration du profil de la fibre optique de la bande 0,98 i.m 12 sera maintenant décrite.
Tout d'abord, les figures 9 à 13 représentent des résultats qui sont calculés pour la constante de propagation 13 pour des modes guidés lorsque chacune d'une certaine variété de différentes fibres optiques qui sont chacune allongée est utilisée. En outre, la figure 6 est un tableau qui représente des 5 données concernant divers aspects de différents types de fibres optiques qui sont utilisés pour calculer la constante de propagation f3.
La figure 9 représente des résultats qui sont calculés pour la constante de propagation p pour un mode guidé en utilisant une fibre optique monomode de la bande 1,55 ptm (un produit équivalent à SMF28) et une autre 10 fibre optique qui lui est similaire, les deux fibres étant allongées. Selon cet exemple, le rayon de première âme r(l) vaut 4,4 ptm et la différence d'indice de réfraction relatif A(,) de la première âme 11a et du gainage 11 b est à l'intérieur de la plage qui va de 0,3% à 0, 55%.
La figure 10 représente des résultats qui sont calculés pour la 15 constante de propagation p3 pour un mode guidé en utilisant une fibre optique monomode de la bande 0,98 1m (un produit équivalent à CS980) et une autre fibre optique qui lui est similaire, les deux fibres étant allongées. Selon cet exemple, le rayon de première âme r(j) vaut 2,4 jim et la différence d'indice de réfraction relatif A(,) de la première âme 12a et du gainage 12c est à l'intérieur 20 de la plage qui va de 0,6% à 1%.
La figure 11 représente des résultats qui sont calculés pour la constante de propagation p3 pour un mode guidé en utilisant une fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée (exemple 1) qui est allongée. Selon cet exemple, le rayon de première âme r(l) vaut 2,4 pm, la différence d'indice de 25 réfraction relatif A(,) de la première âme 12a et du gainage 12c est à l'intérieur de la plage qui va de 0,6% à 1% tandis que le rayon de seconde âme r(2) vaut 20,um et que la différence d'indice de réfraction relatif A(2) de la seconde âme 12b et du gainage 12c vaut 0,1%.
La figure 12 représente des résultats qui sont calculés pour la 30 constante de propagation,B pour un mode guidé en utilisant une fibre optique de la bande 0,98,tm améliorée (exemple 2) qui est allongée. Selon cet exemple, le rayon de première âme r(<) vaut 2,4 pm, la différence d'indice de réfraction relative A(,) de la première âme 12a et du gainage 12c est de 0,6% à 1 % tandis que le rayon de seconde âme r(2) vaut 20 ptm et que la différence 35 d'indice de réfraction relative A(2) de la seconde âme 12b et du gainage 12c est de 0,02%.
La figure 13 représente des résultats qui sont calculés pour la constante de propagation P pour un mode de guide d'onde en utilisant une fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée (exemple 3) qui est allongée. 5 Selon cet exemple, le rayon de première âme r(1) est de 2,4 ktm, la différence d'indice de réfraction relatif A(,) de la première âme 12a et du gainage 12c est à l'intérieur de la plage qui va de 0,6% à 1% tandis que le rayon de seconde âme r(2) est de 10,tm et que la différence d'indice de réfraction relatif A(2) de la seconde âme 12b et du gainage 12cest 0,02%.
Sur les figures 9 à 13, plusieurs types de fibres présentant des différences d'indice de réfraction relatif A ont été calculés en relation avec chacune des fibres optiques afin de prendre en compte des modifications possibles au niveau du profil des fibres optiques (c'est-àdire un affaissement du profil, une diffusion thermique au niveau des éléments et similaire) comme 15 généré par un chauffage à l'instant de l'allongement.
Ici, les valeurs absolues pour la fibre optique de la bande 0,98 pLm et pour la fibre optique de la bande 1,55 pum diffèrent pour un taux d'allongement au voisinage de la plage de 50% à 10% (la valeur pour la fibre optique de la bande 0,98,trm étant quelque peu plus faible) mais les gradients qui sont 20 indiqués au moyen des tracés de données respectifs sont largement similaires. Par conséquent, moyennant l'explication fournie ci avant concernant l'arrière-plan théorique à l'esprit, la différence des constantes de propagation relatives Ap de la fibre optique de la bande 0,98,tm et de la fibre optique de la bande 1,55, m peut être réduite en réalisant un décalage de 25 direction verticale de ces courbes (suivant la direction pour modifier la constante de propagation P). La modification du profil de la fibre optique a fait l'objet d'investigations ici pour obtenir un décalage de ces courbes suivant une direction verticale.
Il suffit d'augmenter l'indice de réfraction de la fibre optique globale, 30 tout particulièrement du gainage, afin d'augmenter la constante de propagation P3. Cependant, du fait de considérations concernant les propriétés de résistance à l'environnement et la fiabilité mécanique des fibres optiques, il est préférable que la plus grande part de la couche externe de la fibre optique soit en SiO2 pur (en quartz). Si un autre élément est ajouté afin de régler le 35 rapport d'indice de réfraction relatif, ceci conduit de façon générale à une détérioration des propriétés de résistance à l'environnement et de la fiabilité mécanique de la fibre optique. Par conséquent, la seconde âme 12b prévoit une région présentant un indice de réfraction plus élevé que le gainage 12c autour de la première âme 12a de la fibre optique de la bande 0,98 Fim.
(b) Premier mode de réalisation pour la réduction de la différence de constante de propagation Af3 Les figures 14 à 17 représentent une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation AS de la fibre optique de la bande 0,98 jam comme représenté sur les figures 10 à 13 et de 10 la fibre optique monomode de la bande 1,55 Jim (A = 0,35%) comme représenté sur la figure 9.
La figure 14 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation A\p pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 ptm comme représenté sur la figure 9 (A 15 = 0, 35%) et de la fibre optique de la bande 0,98 ptm comme comme représenté sur la figure 10. La figure 15 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation ASf pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 pim comme représenté sur la figure 9 (A = 0,35%) et pour la fibre optique de la bande 0,98 pm améliorée 20 (exemple 1) comme représenté sur la figure 11.
La figure 16 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation Ap pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 Fm comme représenté sur la figure 9 (A = 0,35%) et pour la fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée (exemple 2) 25 comme représenté sur la figure 12. La figure 17 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation ASf pour la fibre optique monomode de la bande 1,55,tm comme représenté sur la figure 9 (A = 0,35%) et pour la fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée (exemple 3) comme représenté sur la figure 13.
Comme représenté sur la figure 16, pour la fibre optique de la bande 0,98,tm améliorée (exemple 2) (qui comporte une première âme 12a avec une différence d'indice de réfraction relatif A(,) de 0,8% par rapport au gainage 12c), un rayon de seconde âme r(2) de 20,tm et une seconde âme 12b présentant une différence d'indice de réfraction relatif de t(2) de 0, 02% vis-à35 vis du gainage 12c dans la région au niveau de laquelle le taux d'allongement est de 50% ou moins, la différence de constante de propagation A3 est au plus de 104 rad/ jm. Sous ces conditions, une perte d'insertion de port de 1,55,tm peut être réduite.
En outre, il est évident que dans la région dans laquelle le taux 5 d'allongement est de 50% au moins, afin de faire en sorte que la différence de constante de propagation ASB soit égale à 104 rad/ pm ou moins, le rayon r(2) de la seconde âme est de préférence de 10 Ftm ou plus et la différence d'indice de réfraction relative A(2) de la seconde âme 12b et du gainage 12c est de préférence de 0,1% ou moins. En outre, il est démontré que lorsque la 10 différence d'indice de réfraction relatif A(1) de la première âme 12a de la fibre optique de la bande 1,55 ptm 11 qui est utilisée pour une combinaison avec la fibre optique de la bande 0,98 pim 12 vaut 0,35%, la différence d'indice de réfraction relatif A(1) de la première âme 12a de la fibre optique 12 de la bande 0, 98,um et du gainage 12c est de préférence à l'intérieur de la plage qui va de 15 0,7% à 0,9%.
(c) Second mode de réalisation pour la réduction de la différence de constante de propagation AS3 Les figures 18 à 21 représentent les résultats de la dépendance vis-àvis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation Ap de 20 la fibre optique de la bande 0,98 jtm comme représenté sur les figures 10 à 13 et de la fibre optique monomode de la bande 1,55 gm (A = 0,3%) comme représenté sur la figure 9.
La figure 18 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation ASf pour la fibre 25 optique monomode de la bande 1,55 pm comme représenté sur la figure 9 (A = 0,3%) et pour la fibre optique de la bande 0,98 ptm comme représenté sur la figure 10. La figure 19 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation AS pour la fibre optique monomode de la bande 1,55,tm comme représenté sur la figure 9 (A 30 = 0,3%) et pour la fibre optique de la bande 0,98 jtm améliorée (exemple 1) comme représenté sur la figure 11.
La figure 20 représente une dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence' de constante de propagation Agf pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 Mtm comme représenté sur la figure 9 (A 35 = 0, 3%) et pour la fibre optique de la bande 0,98,um améliorée (exemple 2) comme représenté sur la figure 12. La figure 21 représente la dépendance vis-à-vis du taux d'allongement de la différence de constante de propagation A 3 pour la fibre optique monomode de la bande 1,55 jm comme représenté sur la figure 9 (A = 0,3%) et pour la fibre optique de la bande 0,98,1m améliorée (exemple 3) comme représenté sur la figure 13.
Comme représenté sur la figure 20, pour la fibre optique de la bande 0,98,m améliorée (exemple 2) (comportant une première âme 12a avec une différence d'indice de réfraction relatif A(,) de 0,7% par rapport au gainage 12c) dans la région dans laquelle le taux d'allongement vaut 50% ou moins, la 10 différence de constante de propagation Ap vaut 104 rad/ tm ou moins. Ici, lorsque le taux d'allongement est de 50% ou moins, afin de rendre égale la différence de constante de propagation Af à 104 rad/grm ou moins, le rayon r(2> de la seconde âme est de préférence de 10 gm ou plus et la différence d'indice de réfraction relatif A(2) de la seconde âme 12b et du gainage 12c est 15 de préférence de 0,1% ou moins. En outre, il est démontré que lorsque la différence d'indice de réfraction relatif A(,) de la première âme 12a de la fibre optique de la bande 1,55 gm 11 qui est utilisée pour une combinaison avec la fibre optique de la bande 0,98 Ftm vaut 0,3%, la différence d'indice de réfraction relatif A(1) de la première âme 12a de la fibre de la bande 0, 98 pLm 20 12 est de préférence à l'intérieur de la plage qui va de 0,6% à 0,8%.
Comme il a été décrit, un coupleur de fibre optique de la bande 0,98 imf1,55pum présentant une perte faible, qui est formée à partir d'une fibre optique monomode de la bande 1,55 ptm et d'une fibre optique de la bande 0,98 améliorée peut être réalisé. C'est-à-dire que la présente invention 25 propose une fibre optique pour un coupleur de fibre optique et un coupleur de fibre optique du type allongé par fusion à perte d'insertion faible qui réalisent des caractéristiques optiques supérieures (des caractéristiques de couplage pour une onde lumineuse présentant une longueur d'onde au voisinage de 1,55 ztm) et une connectivité supérieure avec des fibres optiques 30 d'entrée/sortie (perte de couplage faible).
Qui plus est, comme il a été décrit, lors de la conception dans la réalité d'une fibre optique, en incorporant des résultats calculés concernant le profil de fibre optique après fusion et allongement, il est nécessaire de considérer des modifications de profil (un affaissement du profil d'indice de 35 réfraction) générées par le chauffage à l'instant de l'allongement. En outre, du fait que le profil optimum de la fibre optique de la bande 0,98 ptm améliorée varie conformément au profil de la fibre optique de la bande 1,5 Flm qui lui est couplée (elles sont combinées), ces variations ou modifications de profil sont de préférence considérées pendant la phase de conception.
Il est à considérer que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation et aux mises en oeuvre de la présente invention sans que l'on s'écarte ni de l'esprit, ni du cadre de l'invention telle
que définie dans les revendications qui suivent.
Claims (14)
1. Coupleur de fibre optique, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de fibres optiques incluant une fibre optique de bande Xi (12) et une fibre optique de bande X2 (11) qui sont fondues ensemble au niveau d'une partie allongée par fusion (15), dans lequel, au niveau de la partie allongée par fusion (15), chacune de la pluralité de fibres optiques va en se rétrécissant selon un diamètre externe plus étroit respectif par rapport à un diamètre externe de la fibre optique à l'extérieur de la partie allongée par fusion, dans lequel la bande X1 est différente de la bande 2, et 10 dans lequel une différence de constante de propagation entre les fibres optiques est de 104 rad/ im ou moins.
2. Coupleur de fibre optique, caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité de fibres optiques incluant une fibre optique de bande 1 (12) et une fibre optique de bande 12 (11) qui sont fondues ensemble au niveau d'une partie allongée par fusion (15), dans lequel, au niveau de la partie allongée par fusion (15), chacune de la pluralité de fibres optiques va en se rétrécissant selon un diamètre externe plus étroit respectif par rapport à un diamètre externe de la fibre optique à l'extérieur de la partie allongée par fusion, dans lequel la bande . est différente de la bande 2; dans lequel au moins à l'extérieur de la partie allongée par fusion, la fibre optique de bande X1 est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 0,98 jum, dans lequel au moins à l'extérieur de la partie allongée par fusion, la 25 fibre optique de bande , comprend une première âme, une seconde âme qui entoure la première âme et qui présente un rayon dans la plage de 10 ptm ou plus et un gainage qui entoure la seconde âme, et dans lequel une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la Féeconde âme et du gainage est de 0,1% ou moins.
-3b0
3. Coupleur de fibre optique selon la revendication 2, caractérisé en y ce qu'une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la première âme et du gainage est à l'intérieur d'une plage qui va de 0,7% à 0,9%.
4. Coupleur de fibre optique selon la revendication 3, caractérisé en ce que la fibre optique de bande X2 est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 1,55 micromètres.
5. Coupleur de fibre optique selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la première âme et du gainage est à l'intérieur d'une plage qui va de 0,6% à 0,8%.
6. Coupleur de fibre optique selon la revendication 5, caractérisé en ce que la fibre optique de bande 12 est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 1,55 lim.
7. Fibre optique pour un coupleur de fibre optique, caractérisée en 10 ce qu'elle comprend: une première âme (12a); une seconde âme (12b) qui entoure la première âme et qui présente un rayon dans la plage de 10 ptm ou plus; et un gainage (12c) qui entoure la seconde âme, dans laquelle une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la seconde âme et du gainage est de 0,1% ou moins; et dans laquelle la fibre optique pour le coupleur de fibre optique est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 0,98 pum.
8. Fibre optique pour un coupleur de fibre optique selon la 20 revendication 7, caractérisée en ce qu'une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la première âme et du gainage est à l'intérieur d'une plage qui va de 0,7% à 0,9%.
9. Fibre optique pour un coupleur de fibre optique selon la revendication 7, caractérisée en ce que la différence en termes d'indice de 25 réfraction de la première âme et du gainage est à l'intérieur d'une plage qui va de 0,6% à 0,8%.
10. Coupleur de fibre optique, caractérisé en ce qu'il comprend: une fibre optique de bande I1 (12) comportant une première âme (12a) avec un rayon de r1, une seconde âme (12b) avec un rayon de r2 qui 30 entoure la première âme et un gainage (12c) qui entoure la seconde âme; une fibre optique de bande i2 (11) qui inclut une âme (Ila) avec un rayon de r3 et un gainage 11 b) qui entoure l'âme; et une partie allongée par fusion (15) au niveau de laquelle la fibre optique de bande i1 et la fibre optique de bande i2 sont fondues ensemble, 35 chacune des fibres optiques dans la partie allongée par fusion allant en se rétrécissant selon un diamètre externe plus étroit respectif par rapport à un diamètre externe des fibres optiques à l'extérieur de la partie allongée par fusion, dans lequel la bande A, est plus basse en termes de longueur d'onde que la bande X2 et dans lequel r1 < r3 < r2.
11. Coupleur de fibre optique selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une différence de constante de propagation entre la fibre optique de bande I1 et la fibre optique de bande I2 vaut 10-4 rad/ pm ou moins.
12. Coupleur de fibre optique selon la revendication 10, caractérisé 10 en ce qu'une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la seconde âme et du gainage de la fibre optique de bande A, est de 0,1% ou moins.
13. Coupleur de fibre optique selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une différence en termes d'indice de réfraction relatif de la première âme et du gainage de la fibre optique de bande SI est à l'intérieur d'une plage 15 qui va de 0,7% à 0,9%.
14. Coupleur de fibre optique selon la revendication 10, caractérisé en ce que ladite fibre optique de bande X1 est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 0,98 lm et ladite fibre optique de bande I2 est une fibre optique monomode à une longueur d'onde au voisinage de 20 1,55 jcm.
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