WO2021099595A1 - Système de réglage d'un effort résistant s'opposant à un mouvement relatif de translation entre deux éléments téléscopiques - Google Patents
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Definitions
- TITLE SYSTEM FOR ADJUSTING A RESISTANT FORCE OPPOSING A RELATIVE MOVEMENT OF TRANSLATION BETWEEN TWO TELESCOPIC ELEMENTS.
- the invention relates, in general, to the technical field of systems for adjusting a resistance force opposing a relative translational movement between two elements.
- the steering wheels of motor vehicles are very frequently adjustable in depth and in height by virtue of an adjustment system controlled by a user of the vehicle.
- Such an adjustment system generally comprises an adjustment mechanism located on a steering column of the motor vehicle and may be manual or electric.
- an assembly consisting of a worm gear reducer associated with a screw-nut system converts the rotational movement of an electric motor into translational movement, said electric motor then being dimensioned to achieve the desired adjustment speed taking into account the frictional forces present in the steering column and more generally in the kinematic chain.
- a depth adjustment is generally carried out by means of a telescopic system with two tubes: an outer tube and an inner tube configured to translate inside the outer tube, said outer tube comprising a pressure mechanism such as a screw that applies a force to an inner tube. This force is necessary to mask the operating clearance and guarantee a minimum stiffness of the connection. The electric motor is then sized to achieve the desired adjustment speed given these forces.
- Such pressure mechanisms generally comprise a screw, screwed into a body and integral with the outer tube, provided with an interface allowing it to apply a torque and / or an angle and a friction pad rubbing on the inner tube.
- the manufacturers may have to increase the adjustment strokes so as to be able to free up more space for the driver of the vehicle in the driving phases where the control of the vehicle is insured automatically.
- These new set-up strokes can typically be two to five times greater than in the case of a conventional vehicle. With a conventional adjustment mechanism, this means that the adjustment times would be increased in the same proportion. To avoid this, manufacturers are asked to keep tuning times similar to conventional vehicles by increasing the tuning speed. However, such a constraint leads to an oversizing of the motor causing additional costs, weight and consumption of electrical energy.
- the invention aims to remedy all or part of the drawbacks of the state of the art by proposing in particular an adjustment system that is easy to use, not very bulky, and whose energy consumption to actuate it is not not increased or even reduced.
- a sleeve of a steering column comprising two elements constituted by an outer tube and an inner tube, and a system for adjusting a resisting force opposing each other.
- the adjustment system comprising: at least one friction pad, supported by a first of the two elements; a clamping surface integral with a second of the two elements, the friction pad being configured to be in contact and in abutment against the clamping surface; an adjustment mechanism comprising a cam bearing directly or indirectly on a support to generate a pressure variation of the friction pad relative to the clamping surface parallel to a fixed reference axis relative to the first of the two elements, so as to vary the pressure force of the friction pad against the clamping surface of the second of the two elements, between: i.
- the sleeve of the steering column being remarkable in that the mechanism adjustment system of the adjustment system is configured to generate a relative rotational movement between the cam and the support around the reference axis.
- Such a combination of characteristics offers a solution allowing the friction pad, on the one hand, to exert a significant force outside the adjustment phases, that is to say in the position of use, to guarantee high stiffness, and on the other hand, to exert a sufficiently low force during the adjustment phases, allowing an energy source such as an electric motor of moderate power to perform the adjustment.
- Another advantage of such a system is that it has a small footprint.
- a first of the two members constituted by the support and the cam of the adjustment mechanism is engaged with the first of the two elements constituted by the outer tube and the inner tube of the sleeve of the column of direction, in position of use, and adjustable in axial position with respect to the first of the two elements.
- the first of the two members constituted by the support and the cam comprises an annular body having an outer surface provided with a radial thread extending coaxially with the reference axis and configured to cooperate with a tapped hole of the first of the two elements formed by the outer tube and the inner tube.
- the first of these two members comprises a radial interface in the manner of a screw which can be screwed into the first of the two elements, in particular into a tapped hole in the outer tube.
- the dimensions of this first of the two members are chosen so that it can cooperate with a threaded hole identical to those made for already existing adjustment mechanisms. This makes it possible in particular to be able to adapt such an adjustment system to existing steering column sleeves.
- the first of the two members constituted by the support and the cam comprises an interface configured to allow a torque and / or an angle to be applied to it.
- a tightening procedure combining torque and angle makes it possible to obtain a desired value which determines the force applied to the other tube by the friction pad.
- such an adjustment procedure aims to position the adjustment mechanism in the position of use with the predetermined pressure applied by the friction pad on the second of the two elements, this relatively precisely thanks to the screwing of the mechanism. adjustment in the threaded hole of the first of the two elements.
- a second of the two members constituted by the support and the cam comprises a plate.
- the plate is rotated, directly or indirectly, by a transmission mechanism connected to at least one actuator, for example a motor.
- the plate is integral with a drive arm extending axially with respect to the reference axis configured to drive the plate in rotation. The use of a drive arm allows a drive mechanism to be moved outside of the column sleeve simplifying design and manufacture.
- the movable plate of the second of the two members bears, directly or indirectly, against the first of the two members constituted by the support and the cam, the two members being configured so that the rotation of the plate around the reference axis in a direct direction generates an axial displacement of said plate in a first direction, and that the rotation of the plate around the reference axis in an indirect direction generates an axial displacement of said plate in a second direction, opposite to the first direction.
- the adjustment mechanism of the adjustment system comprises rolling bodies arranged between the two bodies constituted by the support and the cam, each of the two bodies comprising rolling tracks to guide one to the other. less rolling bodies.
- the rolling bodies play the role of followers rolling on the cam.
- the rolling bodies are balls. It may however be noted that other embodiments are possible in which the shape of the rolling bodies differs from those of spherical balls. They may be, for example, rollers such as cylindrical or conical rollers.
- a minimum of three rolling bodies interposed between the support and the cam ensures stability of the mechanical connection with respect to the reference axis.
- the first of the two members is formed by the support and the second of the two members is formed by the cam, the cam carrying a profile making it possible to control the movement of said plate, said geometric profile preferably being carried by the tray itself.
- the support comprises an annular groove, continuous on its circumference, and coaxial with respect to the reference axis, forming a raceway for the rolling bodies so as to guide said rolling bodies in rotation around the reference axis.
- the cam comprises separate raceways, each extending over angular sectors, preferably separate, having a first end and a second end, each race being configured so that the associated rolling body moves axially relative to the cam when said rolling body moves along this path, between the associated first and second ends.
- the rolling body moves along the rolling path of the cam, for example the plate, the rolling body sees its axial position evolve concomitantly.
- the rolling body being axially fixed relative to the support, and constrained between the support and the cam, the rotation of the cam causes a variation in the axial distance separating the support from the cam.
- the rolling tracks of the cam therefore make it possible to control the axial displacement of said cam relative to the support, which is for example fixed relative to the first of the two elements, formed in particular by the outer tube of the steering column sleeve.
- the adjustment mechanism is configured such that the axial movement of the cam relative to the support, and therefore relative to the first of the two elements, generates a translational movement of the plate which itself generates a height variation of the spring washer, which itself generates a pressure variation of the friction pad relative to the clamping surface of the second of the two elements.
- the cam When rolling bodies are interposed between the cam and the support, the cam bears indirectly against the support of the adjustment mechanism.
- Other configurations are obviously possible such as direct support.
- the cam has a surface with slopes and the bearing has followers configured to each slide on one of the slopes of the cam. It is understood that the geometry can also be reversed. However, such contacts between sliding surfaces induce significant friction.
- the angular sectors of these raceways of the cam are preferably identical and less than 120 °. According to one embodiment, each angular sector of these raceways of the cam is greater than 30 °, preferably greater than 40 ° and less than 90 °, preferably less than 60 °.
- the circumferential length of these angular sectors is chosen so as to be sufficient so that the axial amplitude of the displacement of the friction pad relative to the clamping surface due to the relative rotation of the cam relative to the support covers the axial amplitude of the displacement of the friction pad between its use and adjustment positions.
- each cam raceway extends along a portion of a helical curve inscribed on a cylindrical casing coaxial with the reference axis.
- the pitch of the curve is determined so as to be low enough so that the force required to rotate the cam is relatively low and can be implemented by a simple motor of a power compatible with those on board a vehicle, and sufficiently large so that an angular displacement of the cam, for example of the plate when said plate carries the cam tracks, preferably less than 120 °, generates an axial displacement of the friction pad at least equal to the distance separating its positions d use and adjustment.
- each of the geometric profiles or interfaces of the support and the plate can, in another configuration, be interchanged so that the support comprises the plate mounted in rotation around the reference axis, the plate then preferably having an annular groove to guide the rolling bodies.
- the cam is mounted fixed relative to the first of the two elements, such as the outer tube of the steering column sleeve, in particular by screwing it into the threaded hole provided for this purpose.
- the screwing of the mechanism in the tapped hole makes it possible to apply a preload of the friction pad against the clamping surface of the inner tube.
- This screwing generally causes a rotation of more than 360 degrees while the rotation of the plate to move the friction pad between its use and adjustment positions is less than 120 degrees. So that the screwing is easy for an operator and without constraint of positioning of the rolling bodies relative to the cam tracks, it is advantageous that the continuous annular groove is carried by the fixed support relative to the first of the two elements of the sheath. the steering column. For this reason it is preferred to have the cam tracks bear on the rotating member, in particular by the plate itself, the support being screwed into the tapped hole for example and fixed during the use of the adjustment mechanism.
- the adjustment mechanism comprises a spring arranged between the plate and the friction pad, the spring preferably being a spring washer arranged coaxially with respect to the reference axis.
- a spring makes it possible to achieve the pressure force as a function of its compression.
- the adjustment mechanism comprises a ball arranged between, preferably interposed between, the plate and the spring washer.
- the ball is preferably single and centered on the reference axis.
- a diameter of said ball is greater than a diameter of a central hole of the spring washer.
- the adjustment mechanism comprises a distribution washer, preferably flat, arranged between the spring washer and the friction pad so as to distribute a force of the spring washer on the friction pad, the flat washer preferably being disposed coaxially with respect to the reference axis.
- a distribution washer is all the more advantageous in the case where the friction pad is made of thermoplastic material. However, it could be removed from the mechanism in cases where the friction pad is in a metallic material such as bronze or sintered metal for example.
- the adjustment system comprises at least two adjustment mechanisms controlled concomitantly by a single actuator, and preferably by a single transmission mechanism.
- Such an adjustment system is particularly simple to implement and inexpensive.
- the low presence of friction in the case of rolling bodies makes it possible to control the displacement of the friction pads from the same motor.
- Such a configuration also simplifies the logic implemented because it eliminates the constraint of controlling several actuators in a perfectly synchronized manner.
- the reference axis of the adjustment mechanism is arranged perpendicularly, preferably radially, with respect to a translation axis of the two elements constituted by the outer tube and the inner tube of the sleeve of the column steering movable in translation with respect to each other.
- the adjustment mechanism is configured so as to be able to generate a pressure variation of the friction pad relative to the clamping surface beyond its position of use, in the direction of an increase in the pressure of the friction pad applied against the clamping surface of the second of the two elements. It is in fact advantageous to increase the pressure force in the position of use so that the friction force is not only the predetermined force necessary to guarantee high stiffness, but also the force necessary to guarantee the pressure. energy absorption in a crash situation.
- FIG. 1 a perspective view of part of a steering column according to the invention
- FIG. 2 a sectional view of FIG. 1;
- FIG. 3 a detail of FIG. 2;
- FIG. 4A an exploded perspective view substantially from above of an adjustment mechanism according to a first embodiment of the invention
- FIG. 4B an exploded perspective view substantially from below of the adjustment mechanism of FIG. 4A;
- FIG. 5 a perspective view of part of an adjustment system according to this embodiment
- FIG. 6 a perspective view of part of an adjustment system according to a second embodiment
- FIG. 7A a side view of the adjustment mechanism according to the first embodiment, in a position of use;
- FIG. 7B a side view of the adjustment mechanism according to the first embodiment, in an adjustment position
- FIG. 8 a sectional view of an adjustment mechanism according to the second embodiment of the invention.
- Figures 1 and 2 illustrate a perspective and sectional view of part of a steering column of a motor vehicle, such as a car, provided with a sleeve 103.
- the sleeve 103 of the The steering column is of the type comprising a telescopic system with two tubes 101, 102, an outer tube 101 and an inner tube 102 configured to translate inside the outer tube 101.
- the steering column steering comprises an axis, such as a steering shaft, guided in the sleeve 103 and having a distal end 102 'configured to be connected directly or indirectly to a steering wheel (not shown) and another opposite end having an interface such a gimbal serving as an angle transmission to another axis, or lower axis, to rotate a pinion meshing with a steering rack (not shown).
- a steering wheel not shown
- the depth adjustment of the steering wheel for a user is made possible in particular by virtue of the translation of the inner tube 102 relative to the outer tube 101 of the sleeve 103.
- the sleeve 103 of the steering column is provided with at least one friction pad 20 supported by the outer tube 101 and configured to contact and bear against a clamping surface 30 of the inner tube 102.
- the system is configured so that a pressure d
- the predetermined use of the friction pad 20 carried by the outer tube 101 is applied against the clamping surface 30 of the inner tube 102.
- Such a pressure of the pad 20 aims to increase a resistant force to oppose the relative translational movement between these. two elements formed by the outer 101 and inner 102 tubes.
- the invention provides an adjustment system 100 of the resisting force opposing this relative translational movement between the outer tubes 101 and inner 102 of the sleeve 103 of the steering column so as to be able in particular to allow the adjustment. in depth of the flywheel over a relatively long adjustment stroke without increasing the adjustment time due to a decrease in the pressure exerted by the pad 20 on the clamping surface 30.
- the adjustment system 100 comprises in addition to the pad 20 and the clamping surface 30, an adjustment mechanism 10 to generate a translational movement of the friction pad 20 relative to the clamping surface 30 along a fixed reference axis X with respect to the outer tube 101, so as to vary the pressure force of the friction pad 20 against the clamping surface 30 of the outer tube 102.
- the reference axis X is arranged perpendicularly, in particular here radially, with respect to a translation axis W of the two elements 101, 102 constituted by the outer tube 101 and the inner tube 102 of the sleeve 103 of the steering column so as to improve the efficiency of the system 100.
- the adjustment system 100 allows the pressure variation of the friction pad 20 at least between its position of use, in which a predetermined operating pressure of the friction pad 20 is applied against the clamping surface 30 of the tube outside 102, and an adjustment position, in which the pressure of the friction pad 20 against the clamping surface 30 is reduced compared to the position of use. It is then possible to achieve higher adjustment speeds between the two tubes 101, 102 thus avoiding the oversizing of motors generating the relative movement of the two tubes 101, 102.
- the friction pad 20 can be chosen to compress the friction pad 20 relative to the clamping surface 30 beyond its position of use, in the direction of an increase in the pressure of the friction pad 20 applied against the clamping surface 30 of the inner tube 102.
- provision may be made to increase the pressure force over that applied in the position of use for that the friction force is not only the predetermined force necessary to guarantee a high stiffness, but also the force necessary to guarantee the absorption of energy during a collision.
- Figure 3 illustrates a detail of Figures 1 and 2.
- the adjustment system 100 as illustrated comprises two adjustment mechanisms 10 operating in parallel so as to be able to act together and concomitantly on the sleeve 103 of the column of direction and distribute the frictional force over several distinct clamping surfaces.
- the support 12 of the adjustment mechanism 10 is fixed relative to the outer tube 101 in the position of use, and removable relative to this outer tube 101.
- This fixing of the adjustment mechanism 10 is provided by an annular body 120 of the support 12 having an outer radial surface 121 provided with a radial thread 122 extending coaxially with the reference axis. and configured to cooperate with a threaded hole 111 of the outer tube 101.
- the support 12 can be fixed to the outer tube 101 by simply screwing the mechanism into the threaded hole 111 of the outer tube 101 provided for this purpose.
- This screwing allows the fixing of the adjustment mechanism 10 in the position of use relative to the clamping surface 30.
- Such an adjustment of the position of use with a predetermined pressure is generally done in the factory by an operator acting on a configured interface. so that a torque and / or an angle is applied.
- the adjustment mechanism 10 To generate the pressure variation of the friction pad 20 in a relatively small volume thanks to the adjustment mechanism 10, illustrated in detail in the exploded views of Figures 4A and 4B, the latter is provided with a cam 11 in contact and resting on the support 12.
- the pressure variation of the pad 20 is generated from an axial translational movement of the cam 11, itself generated from a relative rotational movement between the cam 11 and the 'support 12 around the reference axis X.
- the cam 11 comprises a plate 13 secured to a drive arm 14 extending axially relative to the reference axis X.
- the drive arm 14 is mounted in a sliding pivot connection with the part secured to the outer tube 101, namely here the support 12.
- the plate 13 of the cam 11 also comprises an annular body of radial dimension less than or equal, preferably strictly less, than that of the annular body 120 of the member mounted fixed in relation to to the outer tube 101, namely here the support 12. This gives the adjustment mechanism 10 an improved compactness and ensures that the adjustment mechanism 10 can come to be housed at least in part in the threaded hole 111 for its installation in from outside the outer tube 101 by an operator.
- the support 12 being fixed relative to the outer tube 101, it is the cam 11 which is rotated directly or indirectly by a transmission mechanism 40 connected to at least one actuator 50 such as a motor.
- the transmission mechanism 40 can include a lever, link, rack or cable system.
- the actuator 50 comprises an electric motor coupled to a reduction gear making it possible to obtain the stroke and the force necessary for the movement of the adjustment mechanisms 10. This can also be a solenoid.
- the electric motor 50 can also directly drive one of the two adjustment mechanisms 10, the other being connected to the first by an intermediate transmission mechanism similar to the transmission mechanism 40.
- the motor can also act only on only one of the adjustment mechanisms 10.
- a compensation spring can be added to the transmission mechanism 40. This spring compensates for the compressive force of the spring washer 16 during the rotation of the plate 13 of the cam of the adjustment position to the operating position.
- the motor 50 then only has to overcome the forces due to the friction of the adjustment mechanism 10 and can therefore be of smaller size.
- the motor 50 drives a worm 51 itself driving a first toothed wheel 41 itself driving a second toothed wheel 42, which meshes with a rack 43.
- the first and second Toothed wheels 41, 42 are arranged coaxially with respect to each other along an axis parallel to the reference axis X of each of the adjustment mechanisms 10.
- the kinematic chain of the transmission mechanism 40 therefore allows from the engine 50 to drive in translation a rack 43 extending over a length greater than the space separating the two adjustment mechanisms 10 so that the rack 43 rotates two pinions 45 each in engagement with one of the guide shafts 14 of each of the plates 13 of the adjustment mechanisms 10.
- the drive arm 14 has an interface locally in sliding connection with one of the pinions 45 so as to be able to allow axial movement of the arm 14 of racking relative to the associated pinion 45, while allowing a transmission of rotational movement from one part to another, for example by a cooperation of a substantially square section of the drive arm 14 in a complementary square hole of the pinion 45 , or any other non-axisymmetric section.
- the rack 43 can directly engage a toothed outer periphery 44 of the plate 13 driving a relative rotation of the cam 11 with respect to the support 12.
- a sectional view of such a system 100 is illustrated in FIG. 8.
- the outer tube 101 is arranged so as to allow the passage of the rack 43.
- the drive arm 14 can be removed since the plate 13 is guided in rotation about the reference axis X by its assembly with the annular body of the screw 12, as described in more detail below. .
- the design of the adjustment mechanism 10 is therefore simplified, the number of parts reduced and the manufacturing cost of the adjustment mechanism 10 as such is reduced.
- the plate 13 is rotated directly (via the teeth 44 of the plate 13 for example) or indirectly (by an intermediate part such as a pinion 45 engaged with the cam 11) around the reference axis X. Concomitantly with this angular displacement, the plate 13 is displaced axially by means of the cam 11, whether the cam is formed from the movable plate in rotation or, alternatively, that the cam is carried by the part forming the screw in the outer tube 101.
- the plate 13 of the cam 11 is rotated around the reference axis X coaxially with the annular body of the screw 12, and driven in rotation by the drive arm 14, itself driven in rotation by the pinion 45.
- the movable plate 13 of the cam 11 bears against the support 12, the adjustment mechanism 10 being configured so that the relative rotation of the two members 11, 12 with respect to one another drives the translation of said plate parallel to the reference axis.
- the rotation of the plate 13 around the reference axis X in a direct direction generates an axial displacement of said plate 13 in a first direction
- the rotation of the plate 13 around the reference axis X in an indirect direction opposite to the direct direction generates an axial displacement of said plate 13 in a second direction, opposite to the first direction.
- the plate 13 is in contact and in indirect support on the support 12 since the rolling bodies 15 of the ball type are interposed in the space delimited axially by the support 12 and the cam 11.
- Such rolling bodies 15 make it possible to ensure the relative rotation of the cam 11 with respect to the support 12 while reducing the friction between these members.
- Each of the two organs 11, 12 comprise respective raceways 110, 120 to guide each of the balls 15.
- a minimum number of three balls distributed regularly around the reference axis allows a good distribution of forces without constraint on the reference axis X.
- These rolling bodies 15 can be kept spaced apart by means of a rolling cage 19 having the shape of a ring 191 provided with cells 192 to house each of the balls 15 therein (see FIG. 4A).
- the screw here constituting the support 12
- the screw is made of hardened steel. Powder sintering is the most suitable process, but such a part can also be produced by cold forming, deformation and / or machining or a combination of these processes.
- the plate 13 as well as its shaft 14 formed here in one piece and here constituting the cam 11, are produced by methods similar to the screw.
- the raceway 120 of the support 12 comprises an annular groove 121, continuous on its circumference, and coaxial with the reference axis X.
- the groove 121 comprises a bottom having an arc-shaped section of a circle with a radius of curvature substantially equal to a radius of the spherical balls 15 so that the groove locally matches the shape of the balls 15 making it possible to ensure circular guidance without play around the reference axis X.
- the raceways 110 of the cam 11, in particular here of the plate 13, are configured to perform the function of controlling the axial movement of the cam 11 relative to the support 12.
- the plate 13 comprises three separate raceways 110, extending over separate angular sectors and of the same radial dimension with respect to each other, namely along arcs inscribed on a cylindrical casing of the same radius of curvature with respect to the X reference axis.
- Each of the cam tracks 110 extends in an angular sector of about 45 degrees.
- Each of the cam tracks 110 extends along a portion of a helical curve inscribed on a cylindrical casing coaxial with the reference axis X so that these tracks 110 each have a first end 110A and a second end 110B placed at different or offset axial positions implying a slope of the raceway with respect to the reference axis X.
- a force of 1500N is chosen in the position of use and of 300N in adjustment position, with a spring 16 with a stiffness of 4000N / mm, it is possible to control an axial travel of 0.3mm between the two positions of use and adjustment of the adjustment mechanism 10, which for an angle of 45 ° of movement of cam 11 corresponds to a slope of about 5%.
- each raceway 110 of the cam 11 extends along a portion of a helical curve inscribed on a cylindrical casing coaxial with the reference axis X.
- Other forms of cam tracks 110 can be used. , for example by following a curved portion inscribed on a spiral rotating around the reference axis. However, such a configuration results in a radial displacement of the balls 15 requiring a larger useful volume.
- each cam track 110 has a curved profile on which the balls 15 move and along a slope, and ends in a flat portion or with an inverted slope. This is particularly useful in an environment subject to vibrations, such as a motor vehicle.
- each cam track 110 extends in an angular sector equal to the angle of rotation of the plate configured to drive a ball 15 from one end to the other of its raceway 110, here 45 degrees.
- the cam 11 support 12 configuration can be reversed.
- the plate 13 carries an annular groove 121, continuous on its circumference, and coaxial with the reference axis X, the plate 13 then forming the support 12.
- the paths cam 110 are carried by one face of the annular body screwed into the threaded hole 111 and fixedly attached to the outer tube 101 in the position of use.
- the support 12 which is driven in rotation and by friction of the balls 15 in the associated raceways 110, 120, these said ball bearings roll following the axial component of the cam tracks 110 which are fixed with respect to to the outer tube 101.
- the support 12 can also have, at the same time as the cam 11, a geometric profile participating in the axial displacement. rolling bodies 15. This could be the case to increase the amplitude of the axial displacement without increasing the angular sector of the cam tracks.
- the pressure exerted by the friction pad 20 on the clamping surface 30 is controlled by the movement of the plate 13, the plate 13 being supported indirectly on the pad of friction 20.
- the assembly of the cam 11 and the support 12 between which are interposed rolling bodies 15 such as balls forms a bearing.
- the raceways formed here on the one hand, by the annular groove 121 and on the other hand, by the cam tracks 110, are configured to participate in the relative guidance of the cam 11 with the support 12.
- the rolling bodies 15, in particular the balls make it possible to keep the plate 13 coaxial with the reference axis X.
- the minimum number of three balls also makes it possible to ensure this guidance.
- the adjustment mechanism 10 comprises a spring washer 16 disposed between the plate 13 and the friction pad 20, and positioned coaxially with respect to the reference axis X.
- the spring washer 16 produces a pressure force as a function of its compression.
- the spring washer 16 has a stiffness allowing it, when it is compressed in the position of use, to generate the force making it possible to guarantee the minimum stiffness of the connection between the two outer tubes 101 and inner 102, and when it is compressed in the adjustment position, to generate a low but non-zero force corresponding to the adjustment force.
- This spring washer 16 has at its center a central bore 160 with a diameter less than the diameter of a ball 17 interposed between the plate 13 and the spring washer 16.
- This ball 17 is centered on the reference axis is housed in a spherical cap 170 formed in the material of the plate 13, on a face opposite to a face bearing the raceways. To limit the play of the ball 17 in the spherical cap 170, the latter has a radius substantially equal to the radius of the ball 17 which it receives.
- the spring washer 16 is positioned so that its central bore 160 receives the ball 17 at its center and bears against it, according to a substantially linear circular contact given that the diameter of a ball 17 is greater than that of the bore 160.
- the ball 17 thus transmits the movement of the plate 13 to the spring washer 16.
- the small contact surfaces of the ball 17 make it possible to 'have a reduced friction torque during the rotation of the plate 13 forming here a cam 11.
- the plate 13 can be locally reinforced by a protuberance of material 14' , as illustrated in Figure 8, intended to reinforce the structure of the spherical cap 170 formed in the material of the plate 13.
- the adjustment mechanism 10 comprises a flat distribution washer 18, centered on the reference axis X and interposed between the spring washer 16 and the friction pad 20.
- the function of such a flat washer 18 is to distribute a force of the spring washer 16 over the surface of the friction pad 20.
- the friction pad 20, in contact with the washer 18 and rubbing against the clamping surface 30 of the inner tube, is made of thermoplastic material with the possibility of adding a lubricating filler thereto.
- the friction pad 20 can also be made of a metallic material such as for example sintered bronze.
- the outer transmission mechanism 40 moves the plate 13, or here the cam 11, from the position of use to the adjustment position which generates an axial movement of said cam 11.
- This movement increases the height of the spring washer 16, which decreases the force applied to the friction pad 20 and consequently the adjustment force.
- the cam 11 and the support 12 are spaced apart by a distance CI R.
- the adjustment is thus carried out with little force.
- the actuator 50 and the outer transmission mechanism 40 replace the plate 13 of the cam 11 in the use position, which moves the plate 13 and compresses the spring washer 16, thus regaining the situation of before setting.
- the adjustment mechanism is configured so that the axial displacement preferably varies between 0.1 and 0.5mm depending on the stiffness of the spring washer 16 and the forces required.
- one of the main advantages of the invention is to be able to increase the adjustment speeds while retaining power adjustment motors similar to the motors currently in use.
- Another advantage of the invention is to be able to provide an adjustment mechanism making it possible to adapt to a sleeve of a conventional electrically adjustable column without having to modify its structure. This makes it possible to have a large number of common components with the conventional column and to be able to use the same means of assembly. These two advantages make it possible to produce a column with increased adjustment speed at a low additional cost.
- the cam can be formed by any cam with axial transmission.
- the cam can be formed by a screw-nut mechanism.
- the second of the two members constituted by the support and the cam for example the cam 11 comprises a threaded rod forming a screw cooperating with an internal thread carried by the first of these two members, for example the support 12. The screw then replaces the plate 13 in the examples illustrated.
- the cam 11 can have an interface in the manner of a dog clutch, but with teeth having surfaces inclined with respect to the reference axis X and configured to slide in rotation against complementary surfaces carried by the support 12 axially facing the cam 11.
- a cam provided with a rolling body 15 has the advantage of considerably reducing friction.
- the figures illustrate embodiments in which the cam 11 is located below the support 12.
- the cam even driven in rotation, could be located above the support, axially relative to the reference axis, that is to say that the support 12 would be located axially between the friction pad 20 and the cam 11.
- this embodiment is more bulky on the outside but allows an adaptation to sets of tubes of smaller dimensions for which it is necessary to maintain maximum structural integrity of the inner and outer tubes.
- the cam can be the fixed member mounted after screwing into the threaded hole 111 of the outer tube 101 and the support formed by the plate 13 driven in rotation, directly or indirectly by the transmission mechanism 40.
Landscapes
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Abstract
L'invention concerne un fourreau (103) d'une colonne de direction comportant deux éléments constitués par un tube extérieur (101) et un tube intérieur (102), et un système de réglage (100) d'un effort résistant s'opposant à un mouvement relatif de translation entre les deux éléments (101, 102), le système de réglage (100) comportant: au moins un patin de friction (20), supporté par un premier (101) des deux éléments (101, 102); une surface de serrage (30) solidaire d'un deuxième (102) des deux éléments (101, 102), le patin de friction (20) étant configuré pour être en contact et en appui contre la surface de serrage (30); un mécanisme de réglage (10) comportant une came (11) en appui direct ou indirect sur un appui pour générer une variation de pression du patin de friction (20) par rapport à la surface de serrage (30) parallèlement à un axe de référence (X) fixe par rapport au premier (101) des deux éléments (101, 102), de sorte à faire varier l'effort de pression du patin de friction (20) contre la surface de serrage (30) du deuxième (102) des deux éléments (101, 102), entre: une position d'utilisation et une position de réglage, le fourreau de la colonne de direction (103) étant caractérisé en ce que le mécanisme de réglage (10) du système de réglage (100) est configuré pour engendrer un mouvement de rotation relative entre la came (11) et l'appui (12) autour de l'axe de référence (X).
Description
DESCRIPTION
TITRE : SYSTEME DE REGLAGE D'UN EFFORT RESISTANT S'OPPOSANT A UN MOUVEMENT RELATIF DE TRANSLATION ENTRE DEUX ELEMENTS TÉLESCOPIQUES.
DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION
[0001] L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des systèmes de réglage d’un effort résistant s’opposant à un mouvement relatif de translation entre deux éléments.
[0002] L’invention se rapporte plus spécifiquement à des systèmes de réglage d’un effort résistant s’opposant à un mouvement relatif de translation entre deux éléments, ces deux éléments étant constitués notamment par un tube extérieur et un tube intérieur d’un fourreau d’une colonne de direction afin de permettre un réglage de la position d’un volant de direction, par exemple en profondeur, d’un véhicule, tel qu’un véhicule automobile.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
[0003] Les volants de direction des véhicules automobiles sont très fréquemment réglables en profondeur et en hauteur grâce à un système de réglage commandé par un utilisateur du véhicule. Un tel système de réglage comprend généralement un mécanisme de réglage situé sur une colonne de direction du véhicule automobile et peut-être manuel ou électrique. Dans le cas d’un système électrique, un ensemble constitué d’un réducteur à vis sans fin associé à un système vis-écrou converti le mouvement de rotation d’un moteur électrique en mouvement de translation, ledit moteur électrique étant alors dimensionné pour atteindre la vitesse de réglage souhaitée compte tenu des efforts de frottements présents dans la colonne de direction et plus généralement dans la chaîne cinématique.
[0004] Un réglage en profondeur est généralement réalisé au moyen d’un système télescopique à deux tubes : un tube extérieur et un tube intérieur configuré pour translater à l’intérieur du tube extérieur, ledit tube extérieur comprenant un mécanisme de pression tel qu’une vis qui applique un effort sur un tube intérieur. Cet
effort est nécessaire pour masquer le jeu de fonctionnement et garantir une raideur minimum de la liaison. Le moteur électrique est alors dimensionné pour atteindre la vitesse de réglage souhaitée compte tenu de ces efforts.
[0005] De tels mécanismes de pression comprennent généralement une vis, vissée dans un corps et solidaire du tube extérieur, munie d’une interface permettant de lui appliquer un couple et/ou un angle et un patin de friction frottant sur le tube intérieur. Une fois les différents composants du mécanisme mis en place dans le corps, une procédure de serrage combinant couple et angle permet d’obtenir un effort de compression d’une valeur prédéterminée souhaitée qui détermine l’effort de pression appliqué sur le tube intérieur par le patin de friction. Une telle procédure de réglage de cette valeur prédéterminée est effectuée une fois en usine lors de la fabrication du fourreau de la colonne de direction. Ensuite, durant les phases de réglage de la position du volant de direction par un utilisateur, l’effort nécessaire pour effectuer ce réglage en profondeur, qu’il soit manuel ou électrique, doit vaincre cet effort prédéterminé de serrage relatif des deux tubes, correspondant au serrage du patin de friction contre le tube intérieur, afin de pouvoir les translater relativement l’un des tubes par rapport à l’autre.
[0006] Dans le cas de véhicules équipés d’un système de conduite autonome, les constructeurs peuvent être amenés à augmenter des courses de réglage de façon à pouvoir dégager plus d’espace pour le conducteur du véhicule dans les phases de conduite où le contrôle du véhicule est assuré de manière automatique. Ces nouvelles courses de réglages peuvent être typiquement deux à cinq fois plus importantes que dans le cas d’un véhicule classique. Avec un mécanisme de réglage classique, cela signifie que les temps de réglage se trouveraient augmentés dans la même proportion. Pour éviter cela, il est demandé par les constructeurs de conserver des temps de réglage similaires aux véhicules classiques en augmentant la vitesse de réglage. Cependant, une telle contrainte conduit à un surdimensionnement du moteur occasionnant des coûts, une masse et une consommation en énergie électrique supplémentaires.
[0007] Il existe donc un besoin de trouver une solution permettant de réduire l’effort de coulissement des deux tubes télescopiques pendant les phases de réglages.
Pour palier de telles contraintes, l’homme du métier a développé plusieurs solutions diverses et variées pour commander électriquement le déplacement d’un patin de friction d’une une position d’utilisation, dans laquelle une pression d’utilisation prédéterminée du patin de friction est appliquée contre le tube intérieur, et une position de réglage, dans laquelle une pression de réglage réduite, à savoir inférieure à la pression d’utilisation, est appliquée par le patin de friction de sorte à réduire, dans cette position de réglage, l’effort résistant s’opposant à la translation des tubes extérieur et intérieur du fourreau de la colonne de direction.
[0008] Ces solutions connues aujourd’hui sont toutes volumineuses et leurs mécanismes complexes. La complexité de ces mécanismes entraînent également par voie de conséquence une complexité des chaînes cinématiques mises en œuvre dont la multiplicité des liaisons mécaniques entraîne des frottements plus importants dont il résulte une consommation en énergie électrique importante. Ceci est particulièrement contraignant tandis qu’il est constamment recherché de réduire la consommation globale en énergie d’un véhicule, en particulier s’agissant d’un véhicule électrique tel qu’un véhicule autonome.
EXPOSE DE L'INVENTION
[0009] L’invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’état de la technique en proposant notamment un système de réglage simple d’utilisation, peu volumineux, et dont la consommation en énergie pour l’actionner n’est pas accrue, voire réduite.
[0010] Pour ce faire est proposé, selon un aspect de l'invention un fourreau d’une colonne de direction comportant deux éléments constitués par un tube extérieur et un tube intérieur, et un système de réglage d’un effort résistant s’opposant à un mouvement relatif de translation entre les deux éléments, le système de réglage comportant : au moins un patin de friction, supporté par un premier des deux éléments ; une surface de serrage solidaire d’un deuxième des deux éléments, le patin de friction étant configuré pour être en contact et en appui contre, la surface de serrage ;
un mécanisme de réglage comportant une came en appui direct ou indirect sur un appui pour générer une variation de pression du patin de friction par rapport à la surface de serrage parallèlement à un axe de référence fixe par rapport au premier des deux éléments, de sorte à faire varier l’effort de pression du patin de friction contre la surface de serrage du deuxième des deux éléments, entre : i. une position d’utilisation, dans laquelle une pression d’utilisation prédéterminée du patin de friction est appliquée contre la surface de serrage du deuxième des deux éléments, et ii. une position de réglage, dans laquelle une pression de réglage inférieure à la pression d’utilisation est appliquée par le patin de friction contre la surface de serrage du deuxième des deux éléments, le fourreau de la colonne de direction étant remarquable en ce que le mécanisme de réglage du système de réglage est configuré pour engendrer un mouvement de rotation relative entre la came et l’appui autour de l’axe de référence.
[0011] Une telle combinaison de caractéristiques offre une solution permettant au patin de friction, d’une part, d’exercer un effort important en dehors des phases de réglage, c’est-à-dire en position d’utilisation, pour garantir une raideur élevée, et d’autre part, d’exercer un effort suffisamment faible pendant les phases de réglages, permettant à une source d’énergie tel qu’un moteur électrique de puissance modérée d’effectuer le réglage. Un autre avantage d’un tel système est qu’il présente un encombrement réduit.
[0012] Selon un mode de réalisation, un premier des deux organes constitués par l’appui et la came du mécanisme de réglage est en prise avec le premier des deux éléments constitués par le tube extérieur et le tube intérieur du fourreau de la colonne de direction, en position d’utilisation, et ajustable en position axiale par rapport au premier des deux éléments.
[0013] Dans une configuration avantageuse, le premier des deux organes constitués par l’appui et la came comprend un corps annulaire présentant une surface extérieure munie d’un filetage radial s’étendant coaxialement à l’axe de référence et configurée pour coopérer avec un trou taraudé du premier des deux éléments
constitués par le tube extérieur et le tube intérieur. Dans une telle configuration, le premier de ces deux organes comprend une interface radiale à la manière d’une vis pouvant se visser dans le premier des deux éléments, en particulier dans un trou taraudé du tube extérieur. De préférence, les dimensions de ce premier des deux organes sont choisies de telle sorte qu’il puisse coopérer avec un trou taraudé identique à ceux pratiqués pour des mécanismes de réglages déjà existants. Ceci permet notamment de pouvoir adapter un tel système de réglage sur des fourreaux de colonnes de direction existantes.
[0014] Selon un mode de réalisation, le premier des deux organes constitués par l’appui et la came, comprend une interface configurée pour permettre de lui appliquer un couple et ou un angle. De cette manière, une fois le système de réglage mis en place et positionné sur l’un des tubes, une procédure de serrage combinant couple et angle permet d’obtenir une valeur souhaitée qui détermine l’effort appliqué sur l’autre tube par le patin de friction. En d’autres termes, une telle procédure de réglage vise à positionner le mécanisme de réglage en position d’utilisation avec la pression prédéterminée appliquée par le patin de friction sur le deuxième des deux éléments, ceci de manière relativement précise grâce au vissage du mécanisme de réglage dans le trou taraudé du premier des deux éléments.
[0015] Selon un mode de réalisation, un deuxième des deux organes constitués par l’appui et la came comprend un plateau. De préférence, le plateau est mu en rotation, directement ou indirectement, par un mécanisme de transmission relié à au moins un actionneur, par exemple un moteur. Selon un mode de réalisation, le plateau est solidaire d’un bras d’entraînement s’étendant axialement par rapport à l’axe de référence configuré pour entraîner le plateau en rotation. L’utilisation d’un bras d’entraînement permet de déporter un mécanisme d’entraînement à l’extérieur du fourreau de la colonne simplifiant la conception et la fabrication.
[0016] Selon un mode de réalisation, le plateau mobile du deuxième des deux organes vient en appui, direct ou indirect, contre le premier des deux organes constitués par l’appui et la came, les deux organes étant configurés de sorte que la rotation du plateau autour de l’axe de référence dans un sens direct génère un déplacement axial dudit plateau dans une première direction, et que la rotation du
plateau autour de l’axe de référence dans un sens indirect génère un déplacement axial dudit plateau dans une deuxième direction, opposée à la première direction.
[0017] Selon un mode de réalisation, le mécanisme de réglage du système de réglage comprend des corps roulants disposées entre les deux organes constitués par l’appui et la came, chacun des deux organes comprenant des chemins de roulements pour guider l’un au moins des corps roulants. Une telle caractéristique permet de limiter les frottements internes au système et par conséquent de réduire la puissance et/ou la consommation énergétique de l’actionneur nécessaire pour actionner le mécanisme. [0018] Les corps roulants jouent le rôle de suiveurs roulant sur la came. De préférence les corps roulants sont des billes. On peut toutefois noter que d’autres modes de réalisations sont possibles dans lesquels la forme des corps roulants diffère de celles de billes sphériques. Il peut s’agir par exemple de rouleaux tels que des rouleaux cylindriques ou coniques. Un minimum de trois corps roulants interposés entre l’appui et la came assure une stabilité de la liaison mécanique par rapport à l’axe de référence.
[0019] Dans une configuration préférée, le premier des deux organes est formé par l’appui et le deuxième des deux organes est formé par la came, la came portant un profil permettant de piloter le déplacement dudit plateau, ledit profil géométrique étant de préférence portée par le plateau lui-même. Ainsi la rotation relative entre ces deux organes est assurée dans cette configuration par une rotation du plateau appartenant dans ce cas à la came et l’appui est fixe par rapport au tube dans lequel il est vissé.
[0020] Selon un mode de réalisation, l’appui comporte une gorge annulaire, continue sur sa circonférence, et coaxiale par rapport à l’axe de référence, formant un chemin de roulement pour les corps roulant de sorte à guider lesdits corps roulant en rotation autour de l’axe de référence.
[0021] Selon un mode de réalisation, la came comporte des chemins de roulement distincts, s’étendant chacun sur des secteurs angulaires, de préférence disjoints, présentant une première extrémité et une deuxième extrémité, chaque chemin étant
configuré pour que le corps roulant associé se déplace axialement par rapport à la came lorsque ledit corps roulant évolue le long de ce chemin, entre les première et deuxième extrémités associées. De cette manière, au fur et à mesure que le corps roulant se déplace le long du chemin de roulement de la came, par exemple le plateau, le corps roulant voit sa position axiale évoluer concomitamment. Le corps roulant étant axialement fixe par rapport à l’appui, et contraint entre l’appui et la came, la rotation de la came entraîne une variation de la distance axiale séparant l’appui de la came. Les chemins de roulement de la came, ou chemins de came, permettent donc de piloter le déplacement axial de ladite came par rapport à l’appui, qui est par exemple fixe par rapport au premier des deux éléments, formé notamment par le tube extérieur du fourreau de la colonne de direction. Le mécanisme de réglage est configuré de tel sorte que le mouvement axial de la came par rapport à l’appui, et donc par rapport au premier des deux éléments, génère un mouvement de translation du plateau qui lui- même génère une variation de hauteur de la rondelle ressort, qui elle-même génère une variation de pression du patin de friction par rapport à la surface de serrage du deuxième des deux éléments.
[0022] Lorsque des corps roulants sont interposés entre la came et l’appui, la came est en appui indirect contre l’appui du mécanisme de réglage. D’autres configurations sont évidemment possibles tel qu’un appui direct. Dans ce cas la came présente une surface avec des pentes et l’appui présente des suiveurs configurés pour glisser chacun sur l’une des pentes de la came. Il est entendu que la géométrie peut également être inversée. De tels contacts entre des surfaces de glissements induisent toutefois des frottements importants.
[0023] Les secteurs angulaires de ces chemins de roulement de la came sont de préférences identiques et inférieurs à 120°. Selon un mode de réalisation, chaque secteur angulaire de ces chemins de roulement de la came est supérieur à 30°, de préférence supérieur à 40° et inférieur à 90°, de préférence inférieur à 60°. La longueur circonférentielle de ces secteurs angulaires est choisie de sorte à être suffisante pour que l’amplitude axiale du déplacement du patin de friction par rapport à la surface de serrage du fait de la rotation relative de la came par rapport à l’appui couvre
l’amplitude axiale du déplacement du patin de friction entre ses positions d’utilisation et de réglage.
[0024] Selon un mode de réalisation, chaque chemin de roulement la came s’étend le long d’une portion de courbe hélicoïdale inscrite sur une enveloppe cylindrique coaxiale avec l’axe de référence. Le pas de la courbe est déterminé de sorte à être suffisamment faible pour que l’effort nécessaire pour mettre en rotation la came soit relativement faible et puisse être mis en œuvre par un simple moteur d’une puissance compatible à ceux embarqués dans un véhicule, et suffisamment important pour qu’un déplacement angulaire de la came, par exemple du plateau lorsque ledit plateau porte les chemins de came, de préférence inférieur à 120° génère un déplacement axial du patin de friction au moins égal à la distance séparant ses positions d’utilisation et de réglage.
[0025] On notera que chacun des profils géométriques ou interfaces de l’appui et du plateau peuvent, dans une autre configuration, être interchangées de sorte que l’appui comprend le plateau monté en rotation autour de l’axe de référence, le plateau présentant alors de préférence une gorge annulaire pour guider les corps roulants. Dans une telle configuration, la came est montée fixe par rapport au premier des deux éléments tel que le tube extérieur du fourreau de la colonne de direction, notamment par son vissage dans le trou taraudé prévu à cet effet.
[0026] Toutefois, dans la mesure où la pièce annulaire filetée est fixe par rapport au tube extérieur (par exemple) du fourreau de la colonne de direction, le vissage du mécanisme dans le trou taraudé permet d’appliquer une précontrainte du patin de friction contre la surface de serrage du tube intérieur. Ce vissage entraîne généralement une rotation de plus de 360 degrés tandis que la rotation du plateau pour déplacer le patin de friction entre ses positions d’utilisation et de réglage est inférieure à 120 degrés. Afin de que le vissage soit aisé pour un opérateur et sans contrainte de positionnement des corps roulants par rapports aux chemins de came, il est avantageux que la gorge annulaire continue soit portée par l’appui fixe par rapport au premier des deux éléments du fourreau de la colonne de direction. Pour cette raison il est préféré de faire porter les chemins de came sur l’organe mis en rotation,
notamment par le plateau lui-même, l’appui étant vissé dans le trou taraudé par exemple et fixe durant rutilisation du mécanisme de réglage.
[0027] Ainsi, lorsque le profil géométrique qui forme la came est portée par le plateau, cela confère au système une précision accrue dans la commande du déplacement du patin de friction, ceci notamment car c’est le plateau qui est mû en rotation pour générer le déplacement axial du patin de friction par le déplacement axial du plateau lui-même tandis que l’appui est fixe dans une telle configuration.
[0028] Selon un mode de réalisation, le mécanisme de réglage comporte un ressort disposé entre le plateau et le patin de friction, le ressort étant de préférence une rondelle ressort disposée coaxialement par rapport à l’axe de référence. Un tel ressort permet de réaliser l’effort de pression en fonction de sa compression.
[0029] Selon un mode de réalisation, le mécanisme de réglage comporte une bille disposée entre, de préférence interposée entre, le plateau et la rondelle ressort. La bille est de préférence unique et centrée sur l’axe de référence. Dans une configuration particulière, un diamètre de ladite bille est supérieure à un diamètre d’un trou central de la rondelle ressort. Une telle bille permet de transmettre le mouvement au moins axial du plateau à la rondelle ressort. Par ailleurs, les faibles surfaces de contact de la bille avec le ressort, en particulier une rondelle ressort, permettent d’avoir un couple de friction réduit lors de la rotation du plateau. [0030] Selon un mode de réalisation, le mécanisme de réglage comporte une rondelle de répartition, de préférence plate, disposée entre la rondelle ressort et le patin de friction de sorte à répartir un effort de la rondelle ressort sur le patin de friction, la rondelle plate étant de préférence disposée coaxialement par rapport à l’axe de référence. Une telle rondelle de répartition est d’autant plus avantageuse dans le cas où le patin de friction est en matériau thermoplastique. Elle pourrait toutefois être retirée du mécanisme dans les cas où le patin de friction est dans un matériau métallique tel qu’en bronze ou en métal fritté par exemple.
[0031] Selon un mode de réalisation, le système de réglage comprend au moins deux mécanismes de réglage commandés concomitamment par un unique actionneur,
et de préférence par un unique mécanisme de transmission. Un tel système de réglage est particulièrement simple à mettre en œuvre et peu coûteux. Par ailleurs, la faible présence de frottements dans le cas de corps roulants permet de commander le déplacement des patins de friction à partir d’un même moteur. Une telle configuration simplifie en outre la logique mise en œuvre car cela supprime la contrainte de commander plusieurs actionneurs de façon parfaitement synchronisée.
[0032] Selon un mode de réalisation, l’axe de référence du mécanisme de réglage est disposé perpendiculairement, de préférence radialement, par rapport à un axe de translation des deux éléments constitués par le tube extérieur et le tube intérieur du fourreau de la colonne de direction mobiles en translation l’un par rapport à l’autre.
[0033] Selon un mode de réalisation, le mécanisme de réglage est configuré de sorte à pouvoir générer une variation de pression du patin de friction par rapport à la surface de serrage au-delà de sa position d’utilisation, dans le sens d’une augmentation de la pression du patin de friction appliquée contre la surface de serrage du deuxième des deux éléments. On peut en effet trouver avantage à augmenter l’effort de pression dans la position d’utilisation pour que l’effort de friction ne soit pas seulement l’effort prédéterminé nécessaire à garantir une raideur élevée, mais aussi l’effort nécessaire pour garantir l’absorption d’énergie dans une situation de collision.
[0034] Cela procure deux avantages importants : le premier concerne la possibilité de supprimer un élément d’absorption d’énergie, en général une pièce en acier se déformant plastiquement et ainsi générer un gain de coût et de masse ; le second concerne la possibilité de réaliser avec des composants identiques des efforts de collision différents et de manière très simple, puisqu’une telle configuration est réalisée par un simple réglage au niveau de l’actionneur, tel qu’un moteur de commande. Cela est utile dans le cas de marchés différenciés où la réglementation locale impose des efforts de collision différents.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES
[0035] D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent :
[Fig. 1] : une vue en perspective d’une partie d’une colonne de direction selon l’invention ;
[Fig. 2] : une vue en coupe de la figure 1 ;
[Fig. 3] : un détail de la figure 2 ;
[Fig. 4A] : une vue en perspective éclatée sensiblement du dessus d’un mécanisme de réglage selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
[Fig. 4B] : une vue en perspective éclatée sensiblement du dessous du mécanisme de réglage de la figure 4A ;
[Fig. 5] : une vue en perspective d’une partie d’un système de réglage selon ce mode de réalisation ;
[Fig. 6] : une vue en perspective d’une partie d’un système de réglage selon un deuxième mode de réalisation ;
[Fig. 7A] : une vue de côté du mécanisme de réglage selon le premier mode de réalisation, dans une position d’utilisation ;
[Fig. 7B] : une vue de côté du mécanisme de réglage selon le premier mode de réalisation, dans une position de réglage ;
[Fig. 8] : une vue en coupe d’un mécanisme de réglage selon le deuxième mode de réalisation de l’invention.
[0036] Pour plus de clarté, les éléments identiques ou similaires sont repérés par des signes de référence identiques sur l’ensemble des figures.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE D'UN MODE DE RÉALISATION
[0037] Les figures 1 et 2 illustrent une vue en perspective et en coupe d’une partie d’une colonne de direction d’un véhicule automobile, telle qu’une voiture, munie d’un fourreau 103. Le fourreau 103 de la colonne de direction est du type comportant un système télescopique à deux tubes 101, 102, un tube extérieur 101 et un tube intérieur 102 configuré pour translater à l’intérieur du tube extérieur 101. La colonne de
direction comporte un axe, tel qu’un arbre de direction, guidé dans le fourreau 103 et présentant une extrémité distale 102’ configurée pour être reliée directement ou indirectement à un volant de direction (non illustré) et une autre extrémité opposée présentant une interface telle qu’un cardan servant de renvoi d'angle vers un autre axe, ou axe inférieur, pour mettre en rotation un pignon engrenant avec une crémaillère de direction (non illustrée). Le réglage en profondeur du volant de direction pour un utilisateur est permis notamment grâce à la translation du tube intérieur 102 par rapport au tube extérieur 101 du fourreau 103.
[0038] Pour masquer le jeu de fonctionnement et garantir une raideur minimum de la liaison des deux tubes 101, 102 l’un par rapport à l’autre en position d’utilisation, le fourreau 103 de la colonne de direction est muni d’au moins un patin de friction 20 supporté par le tube extérieur 101 et configuré pour venir en contact et en appui contre une surface de serrage 30 du tube intérieur 102. Dans la position d’utilisation, le système est configuré pour qu’une pression d’utilisation prédéterminée du patin de friction 20 porté par le tube extérieur 101 soit appliquée contre la surface de serrage 30 du tube intérieur 102. Une telle pression du patin 20 vise à augmenter un effort résistant pour s’opposer au mouvement relatif de translation entre ces deux éléments constitués par les tubes extérieur 101 et intérieur 102.
[0039] L’invention propose un système de réglage 100 de l’effort résistant s’opposant à ce mouvement relatif de translation entre les tubes extérieur 101 et intérieur 102 du fourreau 103 de la colonne de direction de sorte à pouvoir permettre notamment le réglage en profondeur du volant sur une course de réglage relativement importante sans augmenter le temps de réglage du fait d’une diminution de la pression exercée par le patin 20 sur la surface de serrage 30.
[0040] Pour ce faire, le système de réglage 100 comporte en plus du patin 20 et de la surface de serrage 30, un mécanisme de réglage 10 pour générer un mouvement de translation du patin de friction 20 par rapport à la surface de serrage 30 suivant un axe de référence X fixe par rapport au tube extérieur 101, de sorte à faire varier l’effort de pression du patin de friction 20 contre la surface de serrage 30 du tube extérieur 102. L’axe de référence X est disposé perpendiculairement, en particulier ici radialement, par rapport à un axe de translation W des deux éléments 101, 102 constitués par le
tube extérieur 101 et le tube intérieur 102 du fourreau 103 de la colonne de direction de sorte à améliorer l’efficacité du système 100.
[0041] Le système de réglage 100 permet la variation de pression du patin de friction 20 au moins entre sa position d’utilisation, dans laquelle une pression d’utilisation prédéterminée du patin de friction 20 est appliquée contre la surface de serrage 30 du tube extérieur 102, et une position de réglage, dans laquelle la pression du patin de friction 20 contre la surface de serrage 30 est réduite par rapport à la position d’utilisation. Il est alors possible d’atteindre des vitesses de réglage plus importante entre les deux tubes 101, 102 évitant ainsi le surdimensionnement de moteurs générant le mouvement relatif des deux tubes 101, 102.
[0042] On notera que selon le mode de réalisation, il peut être choisi de comprimer le patin de friction 20 par rapport à la surface de serrage 30 au-delà de sa position d’utilisation, dans le sens d’une augmentation de la pression du patin de friction 20 appliquée contre la surface de serrage 30 du tube intérieur 102. Dans une situation de collision par exemple, il peut être prévu d’augmenter l’effort de pression par rapport à celle appliquée dans la position d’utilisation pour que l’effort de friction ne soit pas seulement l’effort prédéterminé nécessaire à garantir une raideur élevée, mais aussi l’effort nécessaire pour garantir l’absorption d’énergie durant une collision.
[0043] La figure 3 illustre un détail des figures 1 et 2. Le système de réglage 100, tel qu’illustré comporte deux mécanismes de réglages 10 fonctionnant en parallèle de sorte à pouvoir agir ensemble et concomitamment sur le fourreau 103 de la colonne de direction et répartir l’effort de friction sur plusieurs surfaces de serrage 30 distinctes.
[0044] Dans cette configuration, pour chacun des deux mécanismes de réglage 10 équipant le fourreau 103 de la colonne de direction, l’appui 12 du mécanisme de réglage 10 est fixe par rapport au tube extérieur 101 en position d’utilisation, et amovible par rapport à ce tube extérieur 101. Cette fixation du mécanisme de réglage 10 est assurée par un corps annulaire 120 de l’appui 12 présentant une surface radiale extérieure 121 munie d’un filetage 122 radial s’étendant coaxialement à l’axe de référence et configurée pour coopérer avec un trou taraudé 111 du tube extérieur 101.
De cette manière l’appui 12 peut être fixé au tube extérieur 101 par un simple vissage du mécanisme dans le trou taraudé 111 du tube extérieur 101 prévu à cet effet. Ce vissage permet la fixation du mécanisme de réglage 10 dans la position d’utilisation rapport à la surface de serrage 30. Un tel réglage de la position d’utilisation avec une pression prédéterminée est généralement fait en usine par un opérateur agissant sur une interface configurée pour que soit appliqué un couple et/ou un angle.
[0045] Pour générer la variation de pression du patin de friction 20 dans un volume relativement réduit grâce au mécanisme de réglage 10, illustré en détail dans les vues éclatées des figures 4A et 4B, ce dernier est muni d’une came 11 en contact et en appui sur l’appui 12. La variation de pression du patin 20 est engendrée à partir d’un mouvement translation axial de la came 11, lui-même engendré à partir d’un mouvement de rotation relative entre la came 11 et l’appui 12 autour de l’axe de référence X.
[0046] La came 11 comprend un plateau 13 solidaire d’un bras 14 d’entraînement s’étendant axialement par rapport à l’axe de référence X. Le bras d’entraînement 14 est monté en liaison pivot glissant avec la pièce solidaire du tube extérieure 101, à savoir ici l’appui 12. Le plateau 13 de la came 11 comporte également un corps annuaire de dimension radiale inférieur ou égale, de préférence strictement inférieur, à celle du corps annulaire 120 de l’organe monté fixe par rapport au tube extérieur 101, à savoir ici l’appui 12. Cela confère au mécanisme de réglage 10 une compacité améliorée et assure que le mécanisme de réglage 10 peut venir se loger au moins en partie dans le trou taraudé 111 pour sa mise en place à partir de l’extérieur du tube extérieur 101 par un opérateur.
[0047] Dans cette configuration, l’appui 12 étant fixe par rapport au tube extérieur 101, c’est la came 11 qui est entraînée en rotation directement ou indirectement par un mécanisme de transmission 40 relié à au moins un actionneur 50 tel qu’un moteur.
[0048] Le mécanisme de transmission 40 peut comprendre un système à levier, biellette, crémaillère ou câble. L’actionneur 50 comprend un moteur électrique couplé à un réducteur permettant d’obtenir la course et l’effort nécessaire au mouvement des mécanismes de réglage 10. Cela peut aussi être un solénoïde.
[0049] Le moteur électrique 50 peut aussi entraîner directement une des deux mécanismes de réglage 10, l’autre étant reliée à la première par un mécanisme de de transmission intermédiaire similaire au mécanisme de transmission 40. Le moteur peut aussi n’agir que sur un seul des mécanismes de réglage 10.
[0050] Pour réduire la force demandée au moteur électrique 50, un ressort de compensation peut être ajouté au mécanisme de transmission 40. Ce ressort compense l’effort de compression de la rondelle ressort 16 pendant la rotation du plateau 13 de la came de la position de réglage à la position d’utilisation. Le moteur 50 n’a alors qu’à vaincre les efforts dus aux frottements du mécanisme de réglage 10 et peut donc être de plus petite taille.
[0051] Comme cela est visible sur la figure 5, le moteur 50 entraîne une vis sans fin 51 entraînant elle-même une première roue dentée 41 entraînant elle-même une seconde roue dentée 42, laquelle engrène une crémaillère 43. Les première et deuxième roues dentées 41, 42 sont disposées coaxialement l’une par rapport à l’autre selon un axe parallèle à l’axe de référence X de chacun des mécanismes de réglage 10. La chaîne cinématique du mécanisme de transmission 40 permet donc à partir du moteur 50 d’entraîner en translation une crémaillère 43 s’étendant sur une longueur supérieure à l’espace séparant les deux mécanismes de réglage 10 de sorte que la crémaillère 43 entraîne en rotation deux pignons 45 chacun en prise avec l’un des arbres de guidage 14 de chacun des plateaux 13 des mécanismes de réglage 10. En particulier, le bras 14 d’entraînement présente une interface localement en liaison glissière avec l’un des pignons 45 de sorte à pouvoir permettre un mouvement axial du bras 14 d’entraînement par rapport au pignon 45 associé, tout permettant une transmission de mouvement de rotation d’une pièce à l’autre, par exemple par une coopération d’une section sensiblement carrée du bras 14 d’entraînement dans un orifice carré complémentaire du pignon 45, ou tout autre section non axisymétrique. De cette manière, il est possible de commander concomitamment en parallèle deux mécanismes de réglage 10 à partir d’un même mécanisme de transmission 40 entraîné par un seul moteur 50.
[0052] Alternativement, comme cela est illustré sur la figure 6, la crémaillère 43 peut engrener directement un pourtour extérieur denté 44 du plateau 13 entraînant
une rotation relative de la came 11 par rapport à l’appui 12. Une vue en coupe d’un tel système 100 est illustré sur la figure 8. Le tube extérieur 101 est aménagé de façon à permettre le passage de la crémaillère 43. Dans cette configuration, le bras 14 d’entraînement peut être retiré étant donné que le plateau 13 est guidé en rotation autour de l’axe de référence X par son assemblage avec le corps annulaire de la vis 12, comme cela est décrit plus en détail après. La conception du mécanisme de réglage 10 est donc simplifiée, le nombre de pièces diminué et le coût de fabrication du mécanisme de réglage 10 en tant que tel est réduit.
[0053] Quel que soit le mode de réalisation du mécanisme de transmission 40, le plateau 13 est entraînée en rotation directement (via la denture 44 du plateau 13 par exemple) ou indirectement (par une pièce intermédiaire tel qu’un pignon 45 en prise avec la came 11) autour de l’axe de référence X. Concomitamment à ce déplacement angulaire, le plateau 13 est déplacé axialement par l’intermédiaire de la came 11, que la came soit formée du plateau mobile en rotation ou, alternativement que la came soit portée par la pièce formant la vis dans le tube extérieur 101.
[0054] Le plateau 13 de la came 11 est mu en rotation autour de l’axe de référence X coaxialement au corps annulaire de la vis 12, et entraîné en rotation par le bras d’entraînement 14, lui-même entraîné en rotation par le pignon 45. Le plateau 13 mobile de la came 11 vient en appui contre l’appui 12, le mécanisme de réglage 10 étant configuré de sorte que la rotation relative des deux organes 11, 12 l’un par rapport à l’autre entraîne la translation dudit plateau parallèlement à l’axe de référence. En particulier, la rotation du plateau 13 autour de l’axe de référence X dans un sens direct génère un déplacement axial dudit plateau 13 dans une première direction, et la rotation du plateau 13 autour de l’axe de référence X dans un sens indirect opposé au sens direct génère un déplacement axial dudit plateau 13 dans une deuxième direction, opposée à la première direction.
[0055] Le plateau 13 est en contact et en appui indirect sur l’appui 12 étant donné que des corps roulants 15 de type billes sont interposés dans l’espace délimité axialement par l’appui 12 et la came 11. De tels corps roulants 15 permettent de pouvoir assurer la rotation relative de la came 11 par rapport à l’appui 12 tout en réduisant les frottements entre ces organes. Chacun des deux organes 11, 12
comprennent des chemins de roulements respectifs 110, 120 pour guider chacune des billes 15. Un nombre minimum de trois billes réparties régulièrement autour de l’axe de référence permet une bonne répartition des efforts sans contrainte sur l’axe de référence X. Ces corps roulants 15 pourront être maintenus espacés entre eux par l’intermédiaire d’une cage 19 de roulement présentant la forme d’un anneau 191 muni d’alvéoles 192 pour y loger chacune des billes 15 (voir la figure 4A).
[0056] Afin de résister aux pressions générées par le contact avec les billes 15 la vis, ici constituant l’appui 12, est réalisée en acier trempé. Le frittage de poudre est le procédé le plus adapté mais une telle pièce peut aussi être réalisée par frappe à froid déformation et/ou usinage ou une combinaison de ces procédés. Pour les mêmes raisons, le plateau 13 ainsi que son arbre 14 formés ici monoblocs et constituant ici la came 11, sont réalisés par des procédés similaires à la vis.
[0057] Le chemin de roulement 120 de l’appui 12 comporte une gorge 121 annulaire, continue sur sa circonférence, et coaxiale par rapport à l’axe de référence X. La gorge 121 comprend un fond présentant une section en forme d’arc de cercle de rayon de courbure sensiblement égal à un rayon des billes 15 sphériques de sorte que la gorge épouse localement la forme des billes 15 permettant d’en assurer le guidage circulaire sans jeu autour de l’axe de référence X.
[0058] Les chemins de roulement 110 de la came 11, en particulier ici du plateau 13, sont configurés pour assurer la fonction consistant à piloter le déplacement axial de la came 11 par rapport à l’appui 12. En effet, le plateau 13 comporte trois chemins de roulement 110 distincts, s’étendant sur des secteurs angulaires disjoints et de même dimension radiale l’un par rapport à l’autre, à savoir suivant des arcs inscrits sur une enveloppe cylindrique de même rayon de courbure par rapport à l’axe de référence X. Chacun des chemins de came 110 s’étend suivant un secteur angulaire d’environ 45 degrés. Chacun des chemins de came 110 s’étend le long d’une portion de courbe hélicoïdale inscrite sur une enveloppe cylindrique coaxiale avec l’axe de référence X de sorte que ces chemins de roulement 110 présentent chacun une première extrémité 110A et une deuxième extrémité 110B placées à des positions axiales différentes ou décalées impliquant une pente du chemin de roulement par rapport à l’axe de référence X. Par exemple si on choisit un effort de 1500N en position d’utilisation et de 300N en
position de réglage, avec un ressort 16 de raideur de 4000N/mm, il est possible de commander une course axiale de 0,3mm entre les deux positions d’utilisation et de réglage du mécanisme de réglage 10, ce qui pour un angle de 45° de déplacement de la came 11 correspond à une pente d’environ 5%.
[0059] La pente de ces chemins de roulements 110 permet aux billes 15 associées de se déplacer axialement par rapport à l’axe de référence lorsque les billes 15 évoluent le long de ce chemin 110 de l’une à l’autre des extrémités 110A, 110B. Plus précisément, chaque chemin de roulement 110 de la came 11 s’étend le long d’une portion de courbe hélicoïdale inscrite sur une enveloppe cylindrique coaxiale avec l’axe de référence X. D’autres formes de chemins de came 110 peuvent être utilisés, comme par exemple en suivant une portion courbe inscrite sur une spirale tournant autour de l’axe de référence. Toutefois une telle configuration entraîne un déplacement radial des billes 15 nécessitant un volume utile plus grand. De façon à assurer la stabilité du système, dans la position d’utilisation, chaque chemin 110 de came présente un profil courbe sur laquelle évoluent les billes 15 et suivant une pente, et se termine par une portion plane ou de pente inversée. Cela est particulièrement intéressant dans un environnement soumis aux vibrations, tel qu’un véhicule automobile. De préférence, chaque chemin de came 110 s’étend suivant un secteur angulaire égal à l’angle de rotation du plateau configuré pour entraîner une bille 15 d’une extrémité à l’autre de son chemin de roulement 110, soit ici 45 degrés.
[0060] On notera que la configuration came 11 appui 12 peut inversée. Dans ce cas, le plateau 13 porte une gorge 121 annulaire, continue sur sa circonférence, et coaxiale par rapport à l’axe de référence X, le plateau 13 formant alors l’appui 12. De même, dans une telle configuration, les chemins de came 110 sont portés par une face du corps annulaire vissé dans le trou taraudé 111 et hé fixement au tube extérieur 101 en position d’utilisation. Dans une telle situation, c’est l’appui 12 qui est entraîné en rotation et par frottement des billes 15 dans les chemins de roulements 110, 120 associés, ces dites billent roulent en suivant la composante axiale des chemins de came 110 fixes par rapport au tube extérieur 101.
[0061] Dans une autre configuration, l’appui 12 peut également présenter, en même temps que la came 11, un profil géométrique participant au déplacement axial
des corps roulant 15. Ceci pourrait être le cas pour augmenter l’amplitude du déplacement axial sans augmenter le secteur angulaire des chemins de came.
[0062] Quelle que soit la configuration came 11 et appui 12 choisie, la pression exercée par le patin de friction 20 sur la surface de serrage 30 est commandée par le déplacement du plateau 13, le plateau 13 étant en appui indirectement sur le patin de friction 20.
[0063] Par ailleurs, quelle que soit la configuration came 11 et appui 12 choisie, l’assemblage de la came 11 et de l’appui 12 entre lesquels sont interposés des corps roulants 15 tels que des billes, forme un roulement. Les chemins de roulements formés ici d’une part, par la gorge 121 annulaire et d’autre part, par les chemins de came 110, sont configurés pour participer au guidage relatif de la came 11 avec l’appui 12. En d’autres termes les corps roulants 15, notamment les billes, permettent de maintenir le plateau 13 coaxial par rapport à l’axe de référence X. Le nombre minimum de trois billes permet également d’assurer ce guidage.
[0064] Le mécanisme de réglage 10 comporte une rondelle ressort 16 disposée entre le plateau 13 et le patin de friction 20, et positionnée coaxialement par rapport à l’axe de référence X. La rondelle ressort 16 réalise un effort de pression en fonction de sa compression. La rondelle ressort 16 a une raideur lui permettant, lorsqu’elle est comprimée en position d’utilisation, de générer l’effort permettant de garantir la raideur minium de la liaison entre les deux tubes extérieur 101 et intérieur 102, et lorsqu’elle est comprimée en position de réglage, de générer un effort faible mais non nul correspondant à l’effort de réglage.
[0065] Cette rondelle ressort 16 présente en son centre un alésage central 160 d’un diamètre inférieur au diamètre d’une bille 17 interposée entre le plateau 13 et la rondelle ressort 16. Cette bille 17 est centrée sur l’axe de référence est logée dans une calotte sphérique 170 formée dans la matière du plateau 13, sur une face opposée à une face portant les chemins de roulement. Pour limiter le jeu de la bille 17 dans la calotte sphérique 170, celle-ci présente un rayon sensiblement égal au rayon de la bille 17 qu’elle reçoit. La rondelle ressort 16 est positionnée de sorte que son alésage central 160 reçoit la bille 17 en son centre et vient en appui contre elle, selon un
contact sensiblement linéique circulaire étant donné que diamètre d’une bille 17 est supérieur à celui de l’alésage 160. La bille 17 transmet ainsi le mouvement du plateau 13 à la rondelle ressort 16. Les faibles surfaces de contact de la bille 17 permettent d’avoir un couple de friction réduit lors de la rotation du plateau 13 formant ici came 11. Dans le cas où le plateau 13 ne présente pas de bras 14 d’entraînement, le plateau 13 peut être renforcé localement par une excroissance de matière 14', comme illustré sur la figure 8, destinée à renforcer la structure de la calotte sphérique 170 formée dans la matière du plateau 13.
[0066] Cette succession de pièces axisymétrique en appui l’une avec la suivante, permet de répartir de manière homogène les efforts de pression sur la rondelle ressort 16 qui vient quant à elle en appui contre une face arrière du patin de friction 20. Cet appui de la rondelle ressort 16 contre le patin de friction est ici indirect étant donné que le mécanisme de réglage 10 comporte une rondelle de répartition 18 plate, centrée sur l’axe de référence X et interposée entre la rondelle ressort 16 et le patin de friction 20. Une telle rondelle plate 18 a pour fonction de répartir un effort de la rondelle ressort 16 sur la surface du patin de friction 20.
[0067] Le patin de friction 20, en contact avec la rondelle 18 et frottant sur la surface de serrage 30 du tube intérieur, est réalisé en matière thermoplastique avec la possibilité d’y ajouter une charge lubrifiante. Le patin de friction 20 peut aussi être réalisé en matériau métallique comme par exemple du bronze fritté.
[0068] Une fois ces différents composants mis en place dans le corps, une procédure de serrage combinant couple et angle permet d’obtenir la compression de la rondelle ressort 16 à une valeur souhaitée qui détermine l’effort appliqué sur le tube intérieur 102 par le patin de friction 20. Pendant cette procédure la came 11 est maintenue dans la position d’utilisation (voir la figure 7A). Dans cette position, la came 11 et l’appui 12 sont espacés d’une distance du.
[0069] En phase de réglage (voir la figure 7B), le mécanisme de transmission 40 extérieur déplace le plateau 13, soit ici la came 11, de la position d’utilisation à la position de réglage ce qui génère un mouvement axial de de ladite came 11. Ce mouvement augmente la hauteur de la rondelle ressort 16, ce qui diminue l’effort
appliqué sur le patin de friction 20 et par conséquence l’effort de réglage. Dans cette position, la came 11 et l’appui 12 sont espacés d’une distance CIR. Le réglage est ainsi effectué sous un faible effort. Une fois le réglage effectué, l’actionneur 50 et le mécanisme de transmission 40 extérieur replacent le plateau 13 de la came 11 en position d’utilisation, ce qui déplace la plateau 13 et comprime la rondelle ressort 16, retrouvant ainsi la situation d’avant le réglage. Le mécanisme de réglage est configuré de sorte que le déplacement axial varie de préférence entre 0,1 et 0,5mm en fonction de la raideur de la rondelle ressort 16 et des efforts nécessaires.
[0070] En résumé, un des principaux avantages de l’invention est de pouvoir augmenter les vitesses de réglages tout en conservant des moteurs de réglages de puissance similaire aux moteurs actuellement utilisés. Un autre avantage de l’invention est de pouvoir offrir un mécanisme de réglage permettant de s’adapter sur un fourreau d’une colonne à réglage électrique classique sans avoir à en modifier sa structure. Cela permet d’avoir un grand nombre de composants communs avec la colonne classique et de pouvoir utiliser les mêmes moyens d’assemblage. Ces deux avantages permettent de réaliser une colonne à vitesse de réglage augmentée avec un faible surcoût.
[0071] Naturellement, l’invention est décrite dans ce qui précède à titre d’exemple. Il est entendu que l’homme du métier est à même de réaliser différentes variantes de réalisation de l’invention sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
[0072] Par exemple, la came peut être formée par toute came à transmission axiale. La came peut être formé d’un mécanisme vis-écrou. Dans ce cas le deuxième des deux organes constitués par l’appui et la came, par exemple la came 11 comporte une tige filetée formant vis coopérant avec un filetage intérieur porté par le premier de ces deux organes, par exemple l’appui 12. La vis vient alors se substituer au plateau 13 dans les exemples illustrés.
[0073] Dans une configuration alternative, la came 11 peut présenter une interface à la manière d’un crabot, mais avec des dents présentant des surfaces inclinées par rapport à l’axe de référence X et configurées pour glisser en rotation contre des surfaces complémentaires portées par l’appui 12 en regard axialement de la came 11.
Toutefois, une came munie de corps roulant 15 présente l’avantage de réduire considérablement les frottements.
[0074] Par ailleurs, les figures illustrent des modes de réalisation dans lesquels la came 11 est situé en dessous de l’appui 12. Bien entendu, la came, même entraînée en rotation, pourrait être située au-dessus de l’appui, axialement par rapport à l’axe de référence, c’est-à-dire que l’appui 12 serait situé axialement entre le patin de friction 20 et la came 11. Toutefois, ce mode de réalisation est plus encombrant extérieurement mais permet une adaptation à des ensemble de tubes de dimensions plus réduites pour lesquels il est nécessaire de conserver au maximum une intégrité structurelle des tubes intérieur et extérieur.
[0075] Il est rappelé également, que la came peut être l’organe monté fixe après vissage dans le trou taraudé 111 du tube extérieur 101 et l’appui formé par le plateau 13 entraîné en rotation, directement ou indirectement par le mécanisme de transmission 40.
Claims
1 . Fourreau (103) de colonne de direction comportant deux éléments constitués par un tube extérieur (101) et un tube intérieur (102), et un système de réglage (100) d’un effort résistant s’opposant à un mouvement relatif de translation entre les deux éléments (101, 102), le système de réglage (100) comportant : au moins un patin de friction (20), supporté par un premier (101) des deux éléments (101, 102) ; une surface de serrage (30) solidaire d’un deuxième (102) des deux éléments (101, 102), le patin de friction (20) étant configuré pour être en contact et en appui contre la surface de serrage (30) ; un mécanisme de réglage (10) comportant une came (11) en appui direct ou indirect sur un appui pour générer une variation de pression du patin de friction (20) par rapport à la surface de serrage (30) parallèlement à un axe de référence (X) fixe par rapport au premier (101) des deux éléments (101, 102), de sorte à faire varier l’effort de pression du patin de friction (20) contre la surface de serrage (30) du deuxième (102) des deux éléments (101, 102), entre : i. une position d’utilisation, dans laquelle une pression d’utilisation prédéterminée du patin de friction (20) est appliquée contre la surface de serrage (30) du deuxième (102) des deux éléments (101, 102), et ii. une position de réglage, dans laquelle une pression de réglage inférieure à la pression d’utilisation est appliquée par le patin de friction (20) contre la surface de serrage (30) du deuxième (102) des deux éléments (101, 102), le fourreau (103) de colonne de direction étant caractérisé en ce que le mécanisme de réglage (10) du système de réglage (100) est configuré pour engendrer un mouvement de rotation relative entre la came (11) et l’appui (12) autour de l’axe de référence (X).
2. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’un premier des deux organes constitués par l’appui (12) et la came (11) du
mécanisme de réglage (10) est en prise avec le premier (101) des deux éléments (101, 102) en position d’utilisation, et ajustable en position axiale par rapport au premier des deux éléments (101, 102).
3. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier (12) des deux organes constitués par l’appui (12) et la came (11), comprend un corps annulaire (123) présentant une surface extérieure (121) munie d’un filetage (122) radial s’étendant coaxialement à l’axe de référence et configurée pour coopérer avec un trou taraudé (111) du premier (101) des deux éléments (101, 102).
4. Fourreau (103) de colonne de direction selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’un deuxième (11) des deux organes constitués par l’appui (12) et la came (11), comprend un plateau (13), le plateau (13) étant mu en rotation par un mécanisme de transmission (40) relié à au moins un actionneur (50), par exemple un moteur.
5. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 4, caractérisé en ce que le plateau (13) mobile du deuxième (11) des deux organes (11, 12) vient en appui, direct ou indirect, contre le premier (12) des deux organes (11, 12), les deux organes (11, 12) étant configurés de sorte que la rotation du plateau (13) autour de l’axe de référence (X) dans un sens direct génère un déplacement axial dudit plateau (13) dans une première direction, et que la rotation du plateau (13) autour de l’axe de référence (X) dans un sens indirect génère un déplacement axial dudit plateau (13) dans une deuxième direction, opposée à la première direction.
6. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 5, caractérisé en ce que le mécanisme de réglage (10) du système de réglage (100) comprend des corps roulants (15) disposées entre les deux organes constitués par l’appui (12) et la came (11), chacun des deux organes (11, 12) comprenant des chemins de roulements (110, 120) pour guider l’un au moins des corps roulants (15).
7. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 6, caractérisé en ce que les corps roulants (15) sont des billes.
8. Fourreau (103) de colonne de direction selon l’une quelconque des revendications 2 à 7, caractérisé en ce que le premier des deux organes (11, 12) est l’appui (12) et en ce que le deuxième des deux organes (11, 12) est la came
(11).
9. Fourreau (103) de colonne de direction selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que l’appui (12) comporte une gorge (121) annulaire, continue sur sa circonférence, et coaxiale par rapport à l’axe de référence (X), formant un chemin de roulement (120) pour les corps roulant (15) de sorte à guider lesdits corps roulants (15) en rotation autour de l’axe de référence (X).
10. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que le plateau (13) est un plateau de la came (11) et comporte des chemins (110) de roulements distincts, s’étendant chacun sur des secteurs angulaires, de préférence disjoints, présentant une première extrémité (110A) et une deuxième extrémité (110B), chaque chemin (110) étant configuré pour que le corps roulant (15) associé se déplace axialement lorsque ledit corps roulant (15) évolue le long de ce chemin (110) entre les première et deuxième extrémités (110A, 110B) associées.
11 . Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 10, caractérisé en ce que chaque chemin de roulement (110) du plateau (13) de la came (11) s’étend le long d’une portion de courbe hélicoïdale inscrite sur une enveloppe cylindrique coaxiale avec l’axe de référence (X).
12. Fourreau (103) de colonne de direction selon la revendication 4 ou l’une quelconque des revendications 5 à 11 dépendante de la revendication 4, caractérisé en ce que le mécanisme de réglage (10) comporte un ressort (16) disposé entre le plateau (13) et le patin de friction (20), le ressort (16) étant de préférence une rondelle ressort disposée coaxialement par rapport à l’axe de
référence (X), le mécanisme de réglage (10) du système de réglage (100) comportant une bille (17) disposée entre le plateau (13) et la rondelle ressort (16), la bille (17) étant de préférence unique et centrée sur l’axe de référence (X).
13. Fourreau (103) de colonne de direction selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le système de réglage (100) comprend au moins deux mécanismes de réglage (10) commandés concomitamment par un unique actionneur (50), et de préférence par un unique mécanisme de transmission (40).
14. Fourreau (103) de colonne de direction selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’axe de référence (X) est disposé radialement par rapport à un axe de translation (W) des deux éléments (101, 102) constitués par le tube extérieur (101) et le tube intérieur (102) du fourreau (103) de la colonne de direction.
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