WO2021001106A1 - Diffusor für eine strömungsmaschine - Google Patents

Diffusor für eine strömungsmaschine Download PDF

Info

Publication number
WO2021001106A1
WO2021001106A1 PCT/EP2020/065261 EP2020065261W WO2021001106A1 WO 2021001106 A1 WO2021001106 A1 WO 2021001106A1 EP 2020065261 W EP2020065261 W EP 2020065261W WO 2021001106 A1 WO2021001106 A1 WO 2021001106A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
diffuser
dff
vns
guide vanes
ldw
Prior art date
Application number
PCT/EP2020/065261
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Nico Petry
Original Assignee
Siemens Energy Global GmbH & Co. KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens Energy Global GmbH & Co. KG filed Critical Siemens Energy Global GmbH & Co. KG
Publication of WO2021001106A1 publication Critical patent/WO2021001106A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/444—Bladed diffusers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/10—Stators
    • F05D2240/12—Fluid guiding means, e.g. vanes
    • F05D2240/121—Fluid guiding means, e.g. vanes related to the leading edge of a stator vane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/10—Stators
    • F05D2240/12—Fluid guiding means, e.g. vanes
    • F05D2240/122—Fluid guiding means, e.g. vanes related to the trailing edge of a stator vane

Definitions

  • the invention relates to a diffuser for a flow machine with an impeller, the diffuser extending annularly around an axis along a circumferential direction, the diffuser having a plurality of diffuser vanes, the diffuser vanes along the
  • Blade height between two diffuser boundary walls extend from a diffuser boundary wall on a housing side to a diffuser boundary wall on a hub side, the diffuser guide vanes having a vane overlap for each position of the vane height, which is defined as the ratio of a chord length of the respective diffuser guide vane to the circumferential pitch of the arrangement of the diffuser vane guide vane. Furthermore, the invention relates to an arrangement with such a diffuser and a flow machine with such an arrangement.
  • LSD low-solidity diffusers
  • AE diffusers aerodynamic diffusers
  • LSDs are used for the following reasons: - Suppression of rotating stall, which could possibly occur in the case of an unchecked annulus
  • EP 2 650 546 A1 is known. It is proposed there to arrange the guide vanes of the diffuser in an inclined shape in a standing diffuser arranged behind the impeller (dihedral vanes). With the LSD in particular, this aerodynamic measure is intended to achieve a reduced pressure loss.
  • the main task of the invention is to reduce the radial space requirement of an LSD so that the other
  • the increased radial installation space requirement compared to a non-bladed diffuser is no longer so significant.
  • radial, axial, tangential or circumferential direction relate to the initially defined axis around which the diffuser extends in an annular manner. In the case of a turbo compressor or a radial turbo compressor, this axis is coaxial with the axis of rotation of the rotor.
  • turbomachine relates to radial turbomachines which provide a deflection of the process fluid.
  • the application for a radial turbo compressor is of primary importance.
  • the diffuser is a flow-conducting component of the stator that is located downstream of the impeller outlet.
  • the flow rate of the process fluid is generally delayed in the diffuser, so that, in accordance with Bernoulli's laws, a
  • the diffuser effect is obtained simply by the radial increase in the cross-sectional area through which the flow passes.
  • a change in the width of the diffuser channel is also important, as this generally results in the axial extent of the clear width of the diffuser.
  • the diffuser can also extend in a manner deviating from the radial direction. Most diffusers, however, extend largely radially.
  • the diffuser channel width is limited by the diffuser boundary walls provided on both sides. In the case of one purely radially extending diffuser without axial expansion, the diffuser boundary walls also run purely radially.
  • the impeller Due to the axial suction of a radial turbo compressor and the radial output of the process fluid from the impeller, a deflection from axial to radial takes place in the impeller.
  • the impeller is usually built up with a wheel disc that connects the impeller to the shaft with a shaft-hub connection.
  • the side that does not have the axial suction of the impeller is referred to here as the hub side.
  • the other opposite axial side is referred to as the housing side.
  • this housing side is often referred to as the cover disk side.
  • the invention understands a blade height as the extent of the
  • Blade perpendicular to the main flow direction. If one follows a representative flow thread through the arrangement of the invention, for example through the diffuser, then this flow thread extends essentially perpendicularly in the direction of the blade height. If this flow thread extends approximately centrally through the arrangement, it will be approximately 50% of the blade height.
  • the blade cover differs between the hub side and the outer one aims at ensuring that the respective aerodynamic requirements on the hub side and on the housing side are or can be individually adapted.
  • the invention provides that the blade cover on the hub side is between 0.5 and 0.8 on the housing side between 0.7 and 1.0 be.
  • the blade coverage on the hub side is at least 0.5 and on the housing side at least 0.7.
  • Another advantageous development of the invention provides that the leading edge diameter on the housing side and the hub side are different.
  • the diffuser guide vanes have a vane overlap for each position of the vane height, which is defined as the ratio of a chord length of the respective one Diffuser guide vane for circumferential division of the arrangement of the diffuser guide vanes.
  • the profile chord is the imaginary connecting line between the leading edge of the profile and the trailing edge or trailing edge.
  • the circumferential division - also often simply referred to as division - means the distance in the circumferential direction between the front derkanten of the diffuser guide vanes.
  • the invention proposes as an advantageous development that the diffuser guide vanes have a curved and profiled profile.
  • Profiled means that the blade profile does not have a constant thickness over its extension in the main flow direction, but is aerodynamically adapted with regard to the profile thickness distribution.
  • the blade or the blade profile on the pressure side is designed to be more concave over a further area of extent than on the suction side - accordingly, the blade profile on the suction side is designed to be convex over a further area of extent.
  • an angle of attack is defined as the mathematically positive angle from the circumferential tangent to the tangent at the profile center line.
  • a leading edge angle is an angle of incidence at the leading edge
  • an exit edge angle is an angle of incidence at the trailing edge of the diffuser guide vane.
  • a negative value means that the flow exits more tangentially than it enters.
  • the invention understands a profile center line to be an imaginary line that extends through the center of a blade profile.
  • the blade profile is understood as a two-dimensional shape.
  • the profile center line can be in This two-dimensional shape can be constructed by, for example, connecting the centers of all inscribed circles by means of a line - the profile center line - who.
  • the leading edge angle can vary over the blade height.
  • the entry edge angle on the housing side can be between 10 ° and 20 °.
  • the leading edge angle on the hub side can be between 20 ° and 35 °. It is particularly preferable if the trailing edge angle on the hub side and on the housing side differ by at most 2 °. Accordingly, the process fluid emerges from the diffuser largely homogenized in terms of flow distribution and speeds.
  • the diffuser is axially defined by diffuser boundary walls.
  • diffuser boundary walls is not to be understood in such a way that the diffuser boundary walls always have an axial surface normal. Rather, this term is intended to mean that the diffuser boundary walls in any case have a radial extension and - even if they have an oblique course with respect to the radial or axial - limit the diffuser in the axial direction.
  • Another advantageous development of the invention provides that the axial distance between diffuser boundary walls widens in the radial direction.
  • the diffuser boundary wall on the hub side extends less obliquely to the radial direction than the diffuser boundary wall on the housing side, in such a way that at least 80% of the axial expansion results from the inclined position of the diffuser boundary wall on the housing side.
  • the diffuser upstream of the diffuser guide fins has rib guide vanes that extend from the Extend the housing side along 25% - 50% of the diffuser channel width in the direction of the hub side.
  • These ribbed guide vanes also take into account the fact that the process fluid emerging from the impeller has a different flow distribution and speed distribution on the housing side than on the hub side.
  • the ribbed guide vanes are provided in front of the actual diffuser guide vanes, so that these differences are better compensated and the most homogeneous outflow possible takes place behind the outlet of the diffuser.
  • a rib entry angle REA is defined in relation to the entry angle of the diffuser guide vanes and is preferably between 14 ° and 22 °.
  • a further advantageous development provides that the difference between the rib entry angle and the rib exit angle between -4 ° and + 10 °, averaged over the blade height, is designed as a metal angle.
  • a negative difference between the entry angle and the exit angle or the rib entry angle and the rib exit angle indicates that the blade is more tangential than the entry.
  • a flow fluid that would at least largely or completely follow such a blade design has a more tangential flow direction after flowing through such a blade arrangement with such a negative difference.
  • the invention also relates to an arrangement with a diffuser of the already defined design, the arrangement having an impeller arranged upstream of the diffuser and a smaller distance between the rotor exit edges of the impeller or the impeller blades and a leading edge of the diffuser guide vanes on the housing side as well as on the hub side. It is also particularly preferable for the distance that the rotor outlet edges are arranged on a mean rotor outlet edge diameter and the following applies to the ratio RDT of the inlet edge diameter of the diffuser to the mean rotor outlet edge diameter:
  • RDT housing side (SHR)
  • RDT hub side (HBS)
  • a ratio or a distance between the impeller and diffuser is also provided in such a way that the rotor trailing edges of the impeller blades of the impeller are arranged on a mean rotor trailing edge diameter (TID) and for the ratio (RDT) leading edge diameter (DLE) to the average Rotor trailing edge diameter (TID) applies:
  • the invention also relates to a turbomachine with an arrangement of the type defined above.
  • Figure 1 is a schematic longitudinal section along a
  • FIG. 2 shows a section II-II along a main flow direction according to FIG. 1,
  • FIG. 3 shows the detail III from FIG. 2
  • FIG. 4 shows a schematic representation of a longitudinal section through a diffuser with a widened diffuser channel width.
  • FIG. 1 shows a turbomachine CMP with an arrangement ARA with a diffuser DFF and an impeller IMP arranged upstream of the diffuser DFF.
  • the impeller IMP and the diffuser DFF extend annularly along a circumferential direction CDR (not shown in Figure 1) an axis X with an axis of rotation ROT.
  • the impeller IMP is attached to a certain axial position on a shaft SHT rotatably mounted about the axis of rotation ROT or the axis X arranged coaxially to the axis of rotation ROT.
  • the impeller IMP has a wheel disk HUB, blades BLD and a cover disk SHR, the blades BLD forming flow channels being attached between the wheel disk HUB and the cover disk SHR.
  • a process fluid PFL is sucked in axially and deflected outwards in the radial direction, where it exits from the rotating impeller IMP during operation and enters the static diffuser DFF.
  • Diffuser guide vanes VNS of the static diffuser DFF homogenize and correct the speed distribution of the exiting process fluid PFL before it is introduced into a spiral VLT.
  • the diffuser DFF has two axially delimiting diffusor limiting walls LDW, between which the diffuser guide vanes VNS extend from a housing side CSS to a hub side HBS along a blade height AFH.
  • Figure 2 shows a section according to II-II of Figure 1 schematically table. Contrary to the circumferential direction CDR illustrated there, in a direction of rotation RDR, the impeller IMP is shown rotatable about the X axis.
  • the blades BLD of the impeller IMP are schematically illustrated with a concave pressure side PRS and a convex suction side SCS - as are the diffuser guide vanes VNS.
  • the rotor trailing edges TRI of the impeller blades BLD are set back somewhat on a compared to the maximum diameter IPD of the impeller IMP
  • Diameter TID Downstream there are leading edges LEE of the diffuser guide vanes VNS on a leading edge diameter DLE.
  • the diffuser guide vanes VNS each have a trailing edge TRE on a trailing edge diameter TRD.
  • the diffuser guide vanes VNS extend in the direction of the vane height AFH in the illustration of FIG. 1 between the two diffuser boundary walls LDW over the entire diffuser channel width ADW.
  • FIG. 3 shows a detail that is indicated in Figure 2 with III.
  • the two exemplary diffuser guide vanes VNS shown there have a vane cover SLD for each position of the vane height AFH in their arrangement to one another, which is defined as the ratio of a chord length CHD of the respective diffuser vane VNS to the circumferential pitch CCP of the arrangement of the diffuser vane VNS.
  • the blade overlap SLD differs between the hub side HBS and the housing side CSS. It is indicated in FIG. 3 by the different pitches on the one hand on the housing side CSS with the pitch CCP and on the hub side HBS with the pitch CCP '.
  • an adjustment angle PMA is defined as the mathematically positive angle between the circumferential tangent CDT and the tangent PMT.
  • a leading edge angle LEA is a pitch angle PMA at the leading edge LEE.
  • An exit edge angle EXA is an angle of attack PMA at an exit edge TRE of the diffuser guide vanes VNS. The following applies to a difference between the leading edge angle LEA and the trailing edge angle EXA averaged over the blade height AFH:
  • the leading edge angle LEA varies over the blade height AFH.
  • the leading edge angle LEA on the CSS side is between 10 ° and 20 °.
  • the leading edge angle LEA is between 20 ° and 35 °.
  • the trailing edge angle EXA is largely constant over the entire blade height AFH and differs between the hub side HBS and the housing side CSS by a maximum of 2 °.
  • FIG. 4 shows an expansion of the axial distance between axial diffuser boundary walls LDW with increasing radial extent.
  • a leading edge axial distance ALE means the mean axial distance AXD between axial diffuser limiting walls LDW in the area of the leading edge LEE of the diffuser guide vanes VNS and an exit edge axial distance ATE means the mean axial distance AXD between axial diffuser delimiting walls LDW in the region of the trailing edge TRE of the diffuser guide vanes.
  • the axial distance AXD between axial diffuser limiting walls LDW widens axially in the radial direction in such a way that the entry edge axial distance ALE is smaller than the exit edge axial distance ATE.
  • the diffuser boundary walls LDW are designed in such a way that the diffuser boundary walls on the hub side HBS wall LDW extends less obliquely to the radial direction than the diffuser boundary wall LDW on the housing side SHR. This results in at least 80% axial expansion exclusively from the inclined position of the diffuser delimitation wall LDW on the housing side CSS.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft einen Diffusor (DFF) für eine Strömungsmaschine (CMP) mit einem Laufrad (BLD), wobei der Diffusor (DFF) sich ringförmig um eine Achse (X) entlang einer Umfangsrichtung (CDR) erstreckt, wobei der Diffusor (DFF) eine Mehrzahl von Diffusorleitschaufeln (VNS) aufweist, wobei sich die Diffusorleitschaufeln (VNS) entlang der Schaufelhöhe (AFH) zwischen zwei Diffusorbegrenzungswänden (LDW) von einer Diffusorbegrenzungswand (LDW) an einer Gehäuseseite (CSS) zu einer Diffusorbegrenzungswand (LDW) an einer Nabenseite (HBS) erstrecken, wobei die Diffusorleitschaufeln (VNS) für jede Position der Schaufelhöhe (AFH) eine Schaufelüberdeckung (SLD) aufweisen, die definiert ist als das Verhältnis einer Profilsehnenlänge (CHD) der jeweiligen Diffusorleitschaufel (VNS) zur Umfangsteilung (CCP) der Anordnung der Diffusorleitschaufeln (VNS). Zur Verbesserung der aerodynamischen Wirkung des Diffusors wird vorgeschlagen, dass die Schaufelüberdeckung (SLD) sich zwischen der Nabenseite (HBS) und der Gehäuseseite (CSS) unterscheiden. Weiterhin betrifft die Erfindung eine Anordnung mit einem derartigen Diffuser (DFF) und eine Strömungsmaschine (CMP).

Description

Beschreibung
Diffusor für eine Strömungsmaschine
Die Erfindung betrifft einen Diffusor für eine Strömungsma schine mit einem Laufrad, wobei der Diffusor sich ringförmig um eine Achse entlang einer Umfangsrichtung erstreckt, wobei der Diffusor eine Mehrzahl von Diffusorleitschaufeln auf weist, wobei sich die Diffusorleitschaufeln entlang der
Schaufelhöhe zwischen zwei Diffusorbegrenzungswänden von ei ner Diffusorbegrenzungswand an einer Gehäuseseite zu einer Diffusorbegrenzungswand an einer Nabenseite erstrecken, wobei die Diffusorleitschaufeln für jede Position der Schaufelhöhe eine Schaufelüberdeckung aufweisen, die definiert ist als das Verhältnis einer Profilsehnenlänge der jeweiligen Diffusor leitschaufel zur Umfangsteilung der Anordnung der Diffusor- leitschaufein . Weiterhin betrifft die Erfindung eine Anord nung mit einem derartigen Diffuser und eine Strömungsmaschine mit einer solchen Anordnung.
Bei Radialverdichtern verlässt das Fluid das Laufrad nach ra dial außen und gelangt von dort in den Diffusor, welcher ty pischerweise ebenfalls radial von innen nach außen durch strömt wird. Diffusoren können beschaufeit oder unbeschaufeit ausgeführt sein. Bei den beschaufeiten Arten wird zwischen Low-Solidity-Diffusoren [LSD] mit geringer Schaufelüberde ckung (mit Leitschaufein, die einen verhältnismäßig großen Abstand zueinander in Umfangsrichtung im Verhältnis zu deren Radialerstreckung aufweisen) und Kanaldiffusoren - auch als aerodynamische Diffusoren [AE-Diffusor] bezeichnet - unter schieden. Aufgrund der Nachteile bzgl. des Fahrbereichs wer den AE-Diffusoren sehr selten eingesetzt. LSDs bieten dagegen einen deutlich besseren also umfangreicheren Fahrbereich als AE-Diffusoren . Heutzutage sind nahezu alle beschaufeiten Dif fusoren LSDs .
LSDs werden aus den folgenden Gründen eingesetzt: - Unterdrücken von Rotating Stall, welcher im Fal le eines unbeschaufeiten Ringraums ggf. auftre ten könnte
- Steigerung des Wirkungsgrades der Stufe durch Aufrichten der Strömung und durch Vergleichmäßi gung der Strömung über der Kanalhöhe. Dies führt zu einer Reduktion von Verlusten in den nachge schalteten Komponenten wie Rückführstufe oder Spirale .
- Besserer Kennlinienanstieg zur Pumpgrenze.
Nachteile von LSDs sind:
- Reduzierter Fahrbereich (schmalere Kennlinie) im Vergleich zur unbeschaufeiten Variante
- Höherer Lärmpegel
- Höhere Laufradanregung
- Notwendige radiale Erstreckung des Diffusors
größer als für den unbeschaufeiten Diffusor
- Notwendige Sammelspiralgehäusegröße nimmt mit LSD zu, da die Umfangskomponente der Geschwin digkeit (Transportgröße in der Spirale) durch den LSD reduziert wird.
Eine entsprechende Anordnung ist bereits aus der
EP 2 650 546 Al bekannt. Dort wird vorgeschlagen, die Leit schaufeln des Diffusors in geneigter Form in einem hinter dem Laufrad angeordneten stehenden Diffusor anzuordnen (dihedral vanes) . Insbesondere beim LSD soll mittels dieser aerodynami schen Maßnahme ein verringerter Druckverlust erzielt werden.
Aus den WO2019057412A1, WO2019057413A1, WO2019057414A1 sind bereits Anordnungen aus Laufrädern und Diffusoren von insbe sondere Turboverdichtern bekannt.
Ausgehend insbesondere von den beschriebenen Nachteilen hat es sich die Erfindung vorrangig zur Aufgabe gemacht, radialen Bauraumbedarf eines LSD's zu verringern, so dass der ansons- ten vergrößerte radiale Bauraumbedarf gegenüber einem unbe- schaufelten Diffusor nicht mehr so ins Gewicht fällt.
Zur Lösung des Problems wird ein Diffusor bzw. eine Anordnung und eine Strömungsmaschine mit einem solchen Diffusor mit den eingangs definierten Merkmalen vorgeschlagen, der die zusätz lichen Merkmale des Kennzeichens des Anspruchs 1 aufweist.
Die rückbezogenen Unteransprüchen beinhalten vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung.
Begriffe, wie radial, axial, tangential oder Umfangsrichtung beziehen sich auf die eingangs definierte Achse, um die sich der Diffusor ringförmig erstreckt. Diese Achse ist im Falle eines Turboverdichters bzw. eines Radialturboverdichters koa xial zu der Drehachse des Rotors.
Der Begriff Strömungsmaschine bezieht sich nach der Erfindung auf radiale Turbomaschinen, die eine Umlenkung des Prozess fluids vorsehen. Von vorrangiger Bedeutung ist hierbei die Anwendung für einen Radialturboverdichter . Insbesondere im Falle des Radialturboverdichters ist der Diffusor ein strö mungsleitendes Bauteil des Stators, das sich stromabwärts des Laufradaustritts befindet. In dem Diffusor wird in der Regel die Strömungsgeschwindigkeit des Prozessfluids verzögert, so dass sich gemäß der Gesetzmäßigkeiten von Bernoulli ein
Druckaufbau ergibt.
Im Falle des Radialturboverdichters und eines sich im Wesent lichen radial nach außen erstreckenden Diffusors ergibt sich die Diffusor-Wirkung schon allein durch die radiale Zunahme der durchströmten Querschnittsfläche. Zusätzlich von Bedeu tung ist eine Veränderung der Diffusorkanalbreite, die sich im Regelfall die axiale Erstreckung der lichten Weite des Diffusors ergibt. Grundsätzlich kann sich der Diffusor auch abweichend von der Radialrichtung erstrecken. Die meisten Diffusoren erstrecken sich aber weitestgehend radial. Die Diffusorkanalbreite wird begrenzt durch an beiden Seiten vor gesehenen Diffusorbegrenzungswänden. Im Falle eines sich rein radial erstreckenden Diffusors ohne axiale Aufweitung laufen die Diffusorbegrenzungswände ebenfalls rein radial. Aufgrund der axialen Ansaugung eines Radialturboverdichters und der radialen Ausgabe des Prozessfluids aus dem Laufrad findet in dem Laufrad eine Umlenkung von axial nach radial statt. Das Laufrad ist hierbei in der Regel mit einer Radscheibe aufge baut, die mit einer Welle-Naben-Verbindung das Laufrad mit der Welle verbindet. Diejenige Seite, die nicht die axiale Ansaugung des Laufrades aufweist, wird hierbei als die Naben seite bezeichnet. Die andere gegenüberliegende Axialseite wird als Gehäuseseite bezeichnet. Bei Laurädern, die gehäuse seitig eine Deckscheibe aufweisen, wird diese Gehäuseseite auch häufig als die Deckscheibenseite bezeichnet. Unter einer Schaufelhöhe versteht die Erfindung die Erstreckung der
Schaufel senkrecht zur Hauptströmungsrichtung . Folgt man ei nem repräsentativen Strömungsfaden durch die Anordnung der Erfindung, beispielsweise durch den Diffusor, so erstreckt sich dieser Strömungsfaden im Wesentlichen senkrecht in Rich tung der Schaufelhöhe. Erstreckt sich dieser Strömungsfaden in etwa mittig durch die Anordnung wird er in etwa bei 50% der Schaufelhöhe liegen.
Das erfindungsgemäße Merkmal, dass sich die Schaufelüberde- ckung zwischen den Nabenseite und der Geäußerte unterscheiden zielt darauf ab, dass die jeweils aerodynamischen Anforderun gen auf der Nabenseite und auf der Gehäuseseite individuell angepasst sind bzw. sein können. Die Erfindung sieht hierzu vor, dass die Schaufelüberdeckung auf der Nabenseite zwischen 0,5 und 0,8 auf der Gehäuseseite zwischen 0,7 und 1,0 be trägt. Erfindungsgemäß beträgt die Schaufelüberdeckung auf der Nabenseite mindestens 0,5 und auf der Gehäuseseite min destens 0,7. Eine andere vorteilhafte Weiterbildung der Er findung sieht vor, dass der Eintrittskantendurchmesser an der Gehäuseseite und der Nabenseite unterschiedlich sind.
Hierbei weisen die Diffusorleitschaufeln für jede Position der Schaufelhöhe eine Schaufelüberdeckung auf, die definiert ist als das Verhältnis einer Profilsehnenlänge der jeweiligen Diffusorleitschaufel zur Umfangsteilung der Anordnung der Diffusorleitschaufeln. Unter der Profilsehne versteht man die gedachte Verbindungslinie zwischen der Eintrittskante des Profils und der Austrittskante bzw. Hinterkante. Unter der Umfangsteilung - auch häufig einfach als Teilung bezeichnet - versteht man den Abstand in Umfangsrichtung zwischen den Vor derkanten der Diffusorleitschaufeln.
Weiterhin schlägt die Erfindung als vorteilhafte Weiterbil dung vor, dass die Diffusorleitschaufeln ein gewölbtes und profiliertes Profil aufweisen. Profiliert bedeutet hierbei, dass das Schaufelprofil keine konstante Dicke über die Er streckung in Hauptströmungsrichtung aufweist, sondern aerody namisch hinsichtlich der Profildickenverteilung angepasst ist .
In der Regel ist die Schaufel bzw. das Schaufelprofil auf der Druckseite über einen weiteren Erstreckungsbereich konkaver gestaltet als auf der Saugseite - dementsprechend ist das Schaufelprofil auf der Saugseite über einen weiteren Erstre ckungsbereich konvex gestaltet.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass für jede Position entlang der Profilmittellinie des Schaufelprofils der Diffusorleitschaufeln ein Anstellwinkel definiert ist als der mathematisch positive Winkel von der Umfangstangente auf die Tangente an der Profilmittellinie. Hierbei ist jeweils ein Eintrittskantenwinkel ein Anstellwin kel an der Eintrittskante und ein Austrittskantenwinkel ein Anstellwinkel an der Austrittskante der Diffusorleitschaufel. Für die Differenz zwischen Eintrittskantenwinkel und Aus- trittskantenwinkel gemittelt über die Schaufelhöhe gilt:
-2 > Eintrittskantenwinkel - Austrittskantenwinkel > 15°.
Ein negativer Wert bedeutet hierbei, dass die Strömung tan gentialer austritt als diese eintritt.
Unter einer Profilmittellinie versteht die Erfindung eine ge dachte Linie, die sich durch die Mitte eines Schaufelprofiles erstreckt. Hierbei wird das Schaufelprofil als eine zweidi mensionale Form aufgefasst. Die Profilmittellinie kann in dieser zweidimensionalen Form konstruiert werden, indem bei spielsweise die Mittelpunkte aller eingeschriebenen Kreise mittels einer Linie - der Profilmittellinie - verbunden wer den .
Besonders bevorzugt ist der Eintrittskantenwinkel über die Schaufelhöhe variierend ausgebildet. Hierbei kann der Ein- trittskantenwinkel an der Gehäuseseite zwischen 10° und 20° betragen. An der Nabenseite kann der Eintrittskantenwinkel zwischen 20° und 35° betragen. Hierbei ist es besonders be vorzugt, wenn der Austrittskantenwinkel an der Nabenseite und an der Gehäuseseite sich um höchstens 2° unterscheiden. Dem entsprechend tritt das Prozessfluid aus dem Diffusor weitest gehend homogenisiert hinsichtlich der Strömungsverteilung und Geschwindigkeiten aus.
Der Diffusor wird axial von Diffusorbegrenzungswänden defi niert. Hierbei ist der Begriff „Diffusorbegrenzungswände" nicht derart zu verstehen, dass die Diffusorbegrenzungswände immer eine axiale Flächennormale aufweisen. Vielmehr soll dieser Begriff bedeuten, dass die Diffusorbegrenzungswände jedenfalls eine Radialerstreckung aufweisen und - auch wenn sie einen gegenüber der Radialen oder Axialen schrägem Ver lauf aufweisen - den Diffusor in Axialrichtung begrenzen. Ei ne weitere vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass sich in radialer Richtung der Axialabstand zwischen Diffusorbegrenzungswänden aufweitet .
Eine vorteilhafte Weiterbildung dieses Merkmals sieht vor, dass die Diffusorbegrenzungswand auf der Nabenseite sich we niger schräg zur Radialrichtung erstreckt als die Diffusorbe grenzungswand auf der Gehäuseseite, derart, dass mindestens 80% der axialen Aufweitung sich aus der Schrägstellung der Diffusorbegrenzungswand auf der Gehäuseseite ergibt.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass der Diffusor stromaufwärts der Diffusorleitschau feln Rippenleitschaufein aufweist, die sich ausgehend von der Gehäuseseite entlang 25% - 50% der Diffusorkanalbreite in der Richtung der Nabenseite erstrecken. Diese Rippenleitschaufein tragen dem Umstand zusätzlich Rechnung, dass das aus dem Laufrad austretende Prozessfluid auf der Gehäuseseite eine andere Strömungsverteilung und Geschwindigkeitsverteilung hat als auf der Nabenseite. Zum Ausgleich dieser Differenz sind die Rippenleitschaufein vor den eigentlichen Diffusorleit schaufeln vorgesehen, so dass diese Unterschiede besser aus geglichen werden und hinter dem Austritt des Diffusors eine möglichst homogene Abströmung erfolgt. Für die Rippenleit schaufeln ist ein Rippeneintrittswinkel REA definiert zu dem Eintrittswinkel der Diffusorleitschaufeln und beträgt bevor zugt zwischen 14° und 22°. Bei einer analogen Definition des Rippenaustrittswinkels zu dem Austrittswinkel der Diffusor- leitschaufein sieht eine weitere vorteilhafte Weiterbildung vor, dass gemittelt über die Schaufelhöhe die Differenz zwi schen Rippeneintrittswinkel und Rippenaustrittswinkel zwi schen -4° und +10° als Metallwinkel ausgelegt ist.
Sämtliche Winkelangaben beziehen sich hierbei stets auf die gegenständlichen Winkel an den tatsächlichen geometrischen Formen - kurz: Metallwinkel.
Eine negative Differenz zwischen dem Eintrittswinkel und dem Austrittswinkel bzw. dem Rippeneintrittswinkel und dem Rip- penaustrittswinkel zeigt an, dass die Schaufel tangentialer ausläuft als der Eintritt gestaltet ist. Ein Strömungsfluid, dass einer derartigen Schaufelgestaltung zumindest weitestge hend oder vollkommen folgen würde, hat bei einer derartigen negativen Differenz eine tangentialere Strömungsausrichtung nach Durchströmung einer derartigen Schaufelanordnung.
Weiterhin betrifft die Erfindung eine Anordnung mit einem Diffusor der bereits definierten Ausbildung, wobei die Anord nung ein stromaufwärts des Diffusors angeordnetes Laufrad aufweist und ein geringerer Abstand zwischen den Rotoraus trittskanten des Laufrads bzw. der Laufradschaufeln und Ein trittskanten der Diffusorleitschaufeln auf der Gehäuseseite als auch auf der Nabenseite vorgesehen ist. Besonders bevor zugt gilt außerdem für den Abstand, dass die Rotoraustritts kanten an einem mittleren Rotoraustrittskantendurchmesser an geordnet sind und für das Verhältnis RDT des Eintrittskanten durchmessers des Diffusors zum mittleren Rotoraustrittskan tendurchmesser gilt:
- Eintrittskanten (LEE) Nabenseite (HBS) :
1,15 < RDT < 1,3,
- Eintrittskanten (LEE) Gehäuseseite (SHR) :
1, 05 < RDT < 1,15, wobei gilt:
RDT (Gehäuseseite (SHR) ) / RDT (Nabenseite (HBS) )öl .
Grundsätzlich ist außerdem ein Verhältnis bzw. ein Abstand zwischen Laufrad und Diffusor vorgesehen, in der Weise, dass Rotoraustrittskanten der Laufradschaufeln des Laufrads an ei nem mittleren Rotoraustrittskantendurchmesser (TID) angeord net sind und für das Verhältnis (RDT) Eintrittskantendurch messer (DLE) zu mittlerem Rotoraustrittskantendurchmes ser (TID) gilt:
1,04 < DLE/TRD < 1,1.
Weiterhin betrifft die Erfindung eine Strömungsmaschine mit einer Anordnung der vorab definierten Art.
Im Folgenden ist die Erfindung anhand verschiedener Figuren zum besseren Verständnis unter Darstellung bevorzugter Aus führungsbeispiele illustriert. Es zeigen:
Figur 1 einen schematischen Längsschnitt entlang einer
Drehachse durch eine erfindungsgemäße Strömungs maschine mit einem erfindungsgemäßen Diffusor bzw. einer erfindungsgemäßen Anordnung, Figur 2 einen Schnitt II-II entlang einer Hauptströmungs- richtung gemäß Figur 1,
Figur 3 das Detail III aus Figur 2, Figur 4 eine schematische Darstellung eines Längsschnitts durch einen Diffusor mit aufgeweiteter Diffusor kanalbreite .
In den Figuren bedeuten gleiche Bezugszeichen funktionsglei che Bauteile.
Figur 1 zeigt eine Strömungsmaschine CMP mit einer Anord nung ARA mit einem Diffusor DFF und einem stromaufwärts des Diffusors DFF angeordneten Laufrad IMP. Das Laufrad IMP und der Diffusor DFF erstrecken sich ringförmig entlang einer Um fangsrichtung CDR (in Figur 1 nicht dargestellt) einer Achse X mit einer Drehachse ROT. Das Laufrad IMP ist einer bestimm ten Axialposition an einer um die Drehachse ROT bzw. die koa xial zur Drehachse ROT angeordnete Achse X drehbar gelagerte Welle SHT befestigt. Das Laufrad IMP weist eine Radscheibe HUB, Schaufeln BLD und eine Deckscheibe SHR auf, wobei die Schaufeln BLD Strömungskanäle ausbildend sich befestigt zwi schen der Radscheibe HUB und der Deckscheibe SHR befinden.
Ein Prozessfluid PFL wird axial angesaugt und in die Radial richtung nach außen umgelenkt, wo es aus dem rotierenden Laufrad IMP im Betrieb austretend in den statischen Diffusor DFF gelangt. Diffusorleitschaufeln VNS des statischen Dif fusors DFF homogenisieren und korrigieren die Geschwindig- keitsverteilung des austretenden Prozessfluids PFL bevor es in eine Spirale VLT eingeleitet wird.
Der Diffusor DFF weist zwei axial begrenzende Diffusorbegren zungswände LDW auf, zwischen denen sich entlang einer Schau felhöhe AFH die Diffusorleitschaufeln VNS von einer Gehäu seseite CSS zu einer Nabenseite HBS hin erstrecken. Figur 2 zeigt einen Schnitt gemäß II-II der Figur 1 schema tisch. Entgegen der dort illustrierten Umfangsrichtung CDR, in einer Rotationsrichtung RDR ist dort das Laufrad IMP ro tierbar um die Achse X dargestellt. Schematisch sind die Schaufeln BLD des Laufrades IMP illustriert mit einer konka ven Druckseite PRS und einer konvexen Saugseite SCS - ebenso die Diffusorleitschaufeln VNS . Die Rotoraustrittskanten TRI der Laufradschaufeln BLD sind gegenüber dem Maximaldurchmes ser IPD des Laufrads IMP etwas zurückversetzt auf einem
Durchmesser TID. Stromabwärts befinden sich Eintrittskanten LEE der Diffusorleitschaufeln VNS auf einem Eintrittskanten durchmesser DLE .
Die Diffusorleitschaufeln VNS weisen jeweils eine Austritts kante TRE auf, auf einem Austrittskantendurchmesser TRD. Die Diffusorleitschaufeln VNS erstrecken sich in Richtung der Schaufelhöhe AFH in der Illustration der Figur 1 zwischen den beiden Diffusorbegrenzungswänden LDW über die gesamte Dif fusorkanalbreite ADW.
Figur 3 zeigt ein Detail, das in der Figur 2 mit III ausge wiesen ist. Die beiden dort abgebildeten exemplarischen Dif fusorleitschaufeln VNS weisen für jede Position der Schaufel höhe AFH in ihrer Anordnung zueinander eine Schaufelüberde- ckung SLD auf, die definiert ist als das Verhältnis einer Profilsehnenlänge CHD der jeweiligen Diffusorleitschaufel VNS zur Umfangsteilung CCP der Anordnung der Diffusorleitschau feln VNS. Hierbei ist es entscheidend, dass die Schaufelüber deckungen SLD sich zwischen der Nabenseite HBS und der Gehäu seseite CSS unterscheiden. Es ist in der Figur 3 angedeutet durch die unterschiedlichen Teilungen einerseits auf der Ge häuseseite CSS mit der Teilung CCP und auf der Nabenseite HBS mit der Teilung CCP'. Der Teilungsunterschied ist nur gering, vielmehr fällt der Unterschied der beiden Profilsehnenlän gen CHD, CHD' ins Gewicht mit einer gehäuseseitigen längeren Profilsehnenlänge CHD und einer nabenseitigen kürzeren Seh nenlänge CHD'. In Figur 1 ist hierzu auch der nabenseitig da- mit größer ausfallende Eintrittskantendurchmesser DLE ' darge stellt.
Für jede Position entlang der Profilmittellinie SCL des Schaufelprofils der Diffusorleitschaufeln VNS ist ein An stellwinkel PMA definiert als der mathematisch positive Win kel zwischen der Umfangstangente CDT und der Tangente PMT . Hierbei ist ein Eintrittskantenwinkel LEA ein Anstellwinkel PMA an der Eintrittskante LEE. Ein Austrittskantenwinkel EXA ist ein Anstellwinkel PMA an einer Austrittskante TRE der Diffusorleitschaufeln VNS. Für eine Differenz zwischen Ein- trittskantenwinkel LEA und Austrittskantenwinkel EXA gemit telt über die Schaufelhöhe AFH gilt:
-2° > LEA - EXA > 15° .
Der Eintrittskantenwinkel LEA variiert über die Schaufelhö he AFH. Hierbei beträgt der Eintrittskantenwinkel LEA an der Gehäuseseite CSS zwischen 10° und 20°. An der Nabenseite HBS beträgt der Eintrittskantenwinkel LEA zwischen 20° und 35°. Der Austrittskantenwinkel EXA ist über die gesamte Schaufel höhe AFH weitestgehend konstant und unterscheidet sich zwi schen der Nabenseite HBS und der Gehäuseseite CSS um höchs tens 2 ° .
Figur 4 zeigt eine Aufweitung des Axialabstandes zwischen axialen Diffusorbegrenzungswänden LDW mit zunehmender radia ler Erstreckung. Hierbei bedeuten ein Eintrittskantenaxialab stand ALE der mittlere Axialabstand AXD zwischen axialen Dif fusorbegrenzungswänden LDW im Bereich der Eintrittskante LEE der Diffusorleitschaufeln VNS und ein Austrittskantenaxialab stand ATE der mittlere Axialabstand AXD zwischen axialen Dif fusorbegrenzungswänden LDW im Bereich der Austrittskante TRE der Diffusorleitschaufeln VNS. Vorteilhaft weitet sich in ra dialer Richtung der Axialabstand AXD zwischen axialen Dif fusorbegrenzungswänden LDW axial derart auf, so dass der Ein- trittskantenaxialabstand ALE kleiner ist als der Austritts kantenaxialabstand ATE.
Hierbei sind die Diffusorbegrenzungswände LDW derart ausge bildet, dass auf der Nabenseite HBS die Diffusorbegrenzungs- wand LDW weniger schräg zur Radialrichtung sich erstreckt als die Diffusorbegrenzungswand LDW auf der Gehäuseseite SHR. Dadurch ergibt sich eine mindestens 80% axiale Ausweitung ausschließlich aus der Schrägstellung der Diffusorbegren- zungswand LDW auf der Gehäuseseite CSS.

Claims

Patentansprüche
1. Diffusor (DFF) für eine radiale Strömungsmaschine (CMP) mit einem Laufrad (IMP),
wobei der Diffusor (DFF) sich ringförmig um eine Achse (X) entlang einer Umfangsrichtung (CDR) erstreckt,
wobei der Diffusor (DFF) eine Mehrzahl von Diffusorleitschau feln (VNS) aufweist,
wobei sich die Diffusorleitschaufeln (VNS) entlang der Schau felhöhe (AFH) zwischen zwei Diffusorbegrenzungswänden (LDW) von einer Diffusorbegrenzungswand (LDW) an einer Gehäusesei te (CSS) zu einer Diffusorbegrenzungswand (LDW) an einer Na benseite (HBS) erstrecken,
wobei die Diffusorleitschaufeln (VNS) für jede Position der Schaufelhöhe (AFH) eine Schaufelüberdeckung (SLD) aufweisen, die definiert ist als das Verhältnis einer Profilsehnenlän ge (CHD, CHD') der jeweiligen Diffusorleitschaufel (VNS) zur Umfangsteilung (CCP) der Anordnung der Diffusorleitschau feln (VNS) ,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Schaufelüberdeckung (SLD) sich zwischen der Nabensei te (HBS) und der Gehäuseseite (CSS) unterscheiden,
wobei die Schaufelüberdeckung (SLD) auf der Nabenseite (HBS) mindestens 0,5 und auf der Gehäuseseite (CSS) mindestens 0,7 beträgt .
2. Diffusor (DFF) nach Anspruch 1,
wobei der Eintrittskantendurchmesser (DLE) an der Gehäusesei te (CSS) und Naben-seite (HBS) unterschiedlich sind.
3. Diffusor (DFF) nach Anspruch 1 oder 2,
wobei die Diffusorleitschaufeln (VNS) ein gewölbtes und pro filiertes Profil aufweisen.
4. Diffusor (DFF) nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis
3,
wobei, wobei für jede Position entlang der Profilmittellinie des Schaufelprofils der Diffusorleitschaufeln (VNS) ein An- stellwinkel (PMA) definiert ist als der mathematisch positive Winkel von der Umfangstangente (CDT) auf die Tangente (PMT) an der Profilmittellinie (SCL) ,
wobei ein Eintrittskantenwinkel (LEA) ein Anstellwinkel (PMA) an der Eintrittskante (LEE) ist,
wobei ein Austrittskantenwinkel (EXA) ein Anstellwinkel (PMA) an einer Austrittskante (TRE) der Diffusorleitschaufeln (VNS) ist,
wobei für die Differenz (DFA) zwischen Eintrittskantenwin kel (LEA) und Austrittskantenwinkel (EXA) gemittelt über die Schaufelhöhe (AFH) gilt: -2° < LEA-EXA < 15°.
5. Diffusor (DFF) nach Anspruch 4,
wobei der Eintrittskantenwinkel (LEA) über die Schaufelhö he (AFH) variiert.
6. Diffusor (DFF) nach Anspruch 4 oder 5,
wobei der Eintrittskantenwinkel (LEA) an der Gehäusesei te (CSS) zwischen 10° und 20° beträgt,
wobei der Eintrittskantenwinkel (LEA) an der Nabenseite (HBS) zwischen 20° und 35° beträgt.
7. Diffusor (DFF) nach mindestens einem der Ansprüche 4,5,6, wobei die Austrittskantenwinkel (EXA) an der Nabenseite (HBS) und Gehäuseseite (CSS) sich um höchstens 2° unterscheiden.
8. Diffusor (DFF) nach mindestens einem der vorherigen An sprüche 1 - 7,
wobei ein Eintrittskantenaxialabstand (ALE) der mittlere Axi alabstand (AXD) zwischen axialen Diffusorbegrenzungswän den (LDW) im Bereich der Eintrittskante (LEE) der Diffusor- leitschaufein (VNS) ist,
wobei ein Austrittskantenaxialabstand (ATE) der mittlere Axi alabstand (AXD) zwischen axialen Diffusorbegrenzungswän den (LDW) im Bereich der Austrittskante (TRE) der Diffusor- leitschaufein (VNS) ist,
kleiner ist als der Austrittskantenaxialabstand (ATE) , wobei sich in radialer Richtung der Axialabstand (AXD) zwi- sehen axialen Diffusorbegrenzungswänden (LDW) axial aufwei tet, so dass der Eintrittskantenaxialabstand (ALE) kleiner ist als der Austrittskantenaxialabstand (ATE) .
9. Diffusor (DFF) nach Anspruch 8,
wobei die Diffusorbegrenzungswand (LDW) auf der Nabensei te (HBS) sich weniger schräg zur Radialrichtung erstreckt als die Diffusorbegrenzungswand (LDW) auf der Gehäuseseite (SHR) , derart, dass mindestens 80% der axialen Aufweitung sich aus der Schrägstellung der Diffusorbegrenzungswand (LDW) auf der Gehäuseseite (SHR) ergibt.
10. Anordnung (ARA) mit einem Diffusor (DFF) nach mindestens einem der vorherigen Ansprüche 1 - 9 und einem stromaufwärts angeordneten Laufrad (IMP),
wobei ein geringerer Abstand zwischen Rotoraustrittskan ten (TRI) der Laufradschaufeln (BLD) des Laufrads (IMP) und Eintrittskanten (LEE) der Diffusorleitschaufeln (VNS) auf der Gehäuseseite (CSS) als auf der Nabenseite (HBS) vorgesehen ist .
11. Anordnung (ARA) nach Anspruch 10,
wobei die Rotoraustrittskanten (TRI) an einem mittleren Ro- toraustrittskantendurchmesser (TID) angeordnet sind und für das Verhältnis (RDT) Eintrittskantendurchmesser (DLE) zu mittlerem Rotoraustrittskantendurchmesser (TID) gilt für: die Eintrittskanten (LEE) auf der Nabenseite (HBS) 1.15 < RDT < 1.3,
die Eintrittskanten (LEE) Gehäuseseite (SHR) 1.05 < RDT <
1.15,
Wobei gilt RDT (Gehäuseseite (SHR))/ HDT (Nabenseite (HBS))Sl.
12. Anordnung (ARA) mit einem Diffusor (DFF) nach Anspruch 11 und einem stromaufwärts angeordneten Laufrad (IMP), wobei Ro- toraustrittskanten (TRE) der Laufradschaufeln (BLD) des Lauf rads (IMP) an einem mittleren Rotoraustrittskantendurchmes ser (TID) angeordnet sind und für das Verhältnis (RDT) Ein- trittskantendurchmesser (DLE) zu mittlerem Rotoraustrittskan tendurchmesser (TID) gilt: 1.04 < DLE/TID < 1.1.
13. Strömungsmaschine (CMP) mit einer Anordnung (ARA) nach mindestens einem der Ansprüche 10 bis 12.
PCT/EP2020/065261 2019-07-04 2020-06-03 Diffusor für eine strömungsmaschine WO2021001106A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP19184296.2A EP3760871A1 (de) 2019-07-04 2019-07-04 Diffusor für eine strömungsmaschine
EP19184296.2 2019-07-04

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021001106A1 true WO2021001106A1 (de) 2021-01-07

Family

ID=67180586

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2020/065261 WO2021001106A1 (de) 2019-07-04 2020-06-03 Diffusor für eine strömungsmaschine

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP3760871A1 (de)
WO (1) WO2021001106A1 (de)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1873402A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-02 Siemens Aktiengesellschaft Abgasturbolader mit einem Radialverdichter
US20080038114A1 (en) * 2005-08-09 2008-02-14 Ahmed Abdelwahab Airfoil diffuser for a centrifugal compressor
WO2008109036A1 (en) * 2007-03-05 2008-09-12 Xcelaero Corporation High efficiency cooling fan
EP2650546A1 (de) 2010-12-10 2013-10-16 Hitachi, Ltd. Zentrifugal-turbomaschine
WO2019057413A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019057414A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019057412A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019220071A1 (en) * 2018-05-18 2019-11-21 Dyson Technology Limited A compressor

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080038114A1 (en) * 2005-08-09 2008-02-14 Ahmed Abdelwahab Airfoil diffuser for a centrifugal compressor
EP1873402A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-02 Siemens Aktiengesellschaft Abgasturbolader mit einem Radialverdichter
WO2008109036A1 (en) * 2007-03-05 2008-09-12 Xcelaero Corporation High efficiency cooling fan
EP2650546A1 (de) 2010-12-10 2013-10-16 Hitachi, Ltd. Zentrifugal-turbomaschine
WO2019057413A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019057414A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019057412A1 (de) 2017-09-20 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchströmbare anordnung
WO2019220071A1 (en) * 2018-05-18 2019-11-21 Dyson Technology Limited A compressor

Also Published As

Publication number Publication date
EP3760871A1 (de) 2021-01-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE112006001614B4 (de) Turbomaschinenschaufel
EP2096316B1 (de) Gehäusestrukturierung für Axialverdichter im Nabenbereich
EP1478828B1 (de) Rezirkulationsstruktur für turboverdichter
EP2725194B1 (de) Turbinenrotorschaufel einer Gasturbine
EP2304186B1 (de) Axialturbomaschine mit geringen spaltverlusten
EP2025945B1 (de) Strömungsarbeitsmaschine mit Ringkanalwandausnehmung
EP1632662B1 (de) Strömungsarbeitsmaschine mit Fluidentnahme
EP2696029B1 (de) Schaufelgitter mit Seitenwandkonturierung und Strömungsmaschine
EP2669474B1 (de) Übergangskanal für eine Strömungsmaschine und Strömungsmaschine
EP2462320B1 (de) Schaufelblatt
EP3408503B1 (de) Strömungsmaschine mit beschaufeltem diffusor
DE4422700A1 (de) Diffusor für Turbomaschine
WO2007141160A1 (de) Ringförmiger strömungskanal für eine in axialrichtung von einem hauptstrom durchströmbare strömungsmaschine
DE102006048933A1 (de) Anordnung zur Strömungsbeeinflussung
EP3775565B1 (de) Kompakter diagonalventilator mit nachleiteinrichtung
WO2019063384A1 (de) Diffusor für einen verdichter
DE102015219556A1 (de) Diffusor für Radialverdichter, Radialverdichter und Turbomaschine mit Radialverdichter
DE102004032978A1 (de) Strömungsstruktur für einen Turboverdichter
DE102020201830B4 (de) Leitschaufel-diffusor und zentrifugalkompressor
EP3848590A1 (de) Abströmbereich eines verdichters, verdichter mit einem solchen abströmbereich, und turbolader mit dem verdichter
EP2458149B1 (de) Flugtriebwerk-Beschaufelung
WO2011036206A1 (de) Radialverdichterdiffusor
WO2018060068A1 (de) Schaufeln mit in strömungsrichtung s-förmigem verlauf für laufräder radialer bauart
WO2016046036A1 (de) Radialverdichterlaufrad und zugehöriger radialverdichter
EP3181813B1 (de) Schwerpunktsfaedelung von laufschaufeln

Legal Events

Date Code Title Description
DPE2 Request for preliminary examination filed before expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20732783

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20732783

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1