WO2020204752A1 - Литейный алюминиевый сплав - Google Patents
Литейный алюминиевый сплав Download PDFInfo
- Publication number
- WO2020204752A1 WO2020204752A1 PCT/RU2019/050246 RU2019050246W WO2020204752A1 WO 2020204752 A1 WO2020204752 A1 WO 2020204752A1 RU 2019050246 W RU2019050246 W RU 2019050246W WO 2020204752 A1 WO2020204752 A1 WO 2020204752A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- nickel
- casting
- alloy
- castings
- iron
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Definitions
- the invention relates to the field of metallurgy, specifically to alloys based on aluminum, and can be used in obtaining castings of complex shapes by casting into a metal mold by various types of casting, in particular by injection molding, low pressure casting, gravity casting, etc.
- Thermally unhardenable alloys are usually characterized by low values of mechanical properties, in particular, in the AK12pch alloy (GOST 1583-93), the ultimate strength when casting into a metal mold does not exceed 180-210 MPa, the yield strength is at the level of 70-80 MPa, and typical values of the relative elongation reach the level of 6-15%.
- Low relative elongations correspond to the structure of an alloy with a coarse morphology of silicon of eutectic origin; in order to increase the relative elongation, silumins are modified in this case, however, this often results in an increase in porosity, which in turn leads to a deterioration in the tightness of thin-walled castings.
- the chemical composition of the proposed invention contains the following range of alloying elements (wt.%): 6, 6-8.0% Ni; 0.5-3.5% Mn, up to 0.25% any element from the group Fe and Si; up to 0.5% of any element from the group Cu, Zn, n Mg; up to 0.2% of any element from the group Ti, Zr, and Sc, additionally B and C can be included up to a content of 0.1%.
- a high level of casting and mechanical properties is provided by the use of high-purity aluminum grades and a high nickel content, which significantly increases the cost of the resulting castings.
- high nickel concentrations significantly reduce corrosion resistance.
- the corrosion resistance of castings is significantly reduced. With a relatively low content of nickel and manganese, casting alloys have a low level of strength characteristics.
- Alcoa in the invention US8950465B2 (publ. 02/10/2015) on aluminum alloys and the method of their production has expanded the concentration range of alloying elements, reflected in the invention US8349462B2.
- castings in the cast state can be made from alloys of the Al-Ni and Al-Ni-Mn systems with the following concentration range of alloying elements (wt.%), In particular for the Al-Ni system, 0.5-8.0% Ni and for Al-Ni-Mn contains 0.5-8.0% Ni and 0.5-3.5% Mn.
- wt.% concentration range of alloying elements
- the closest alloy to the proposed one is an aluminum-based alloy developed by NUST "MISiS" and disclosed in RF patent 2478131C2 publ. 03/27/2013 This alloy contains (wt%): l, 5-2.5% Ni, 0.3-0.7% Fe, 1-2% Mn, 0.02-0.2% Zr, 0.02% - 0.12% Sc and 0.002-0.1% Ce. Castings obtained from the alloy after annealing (without using the hardening operation) are characterized by a temporary resistance of at least 250 MPa with a relative elongation of at least 4%.
- the first disadvantage of this alloy is its increased tendency to form concentrated porosity, which makes it difficult to obtain high-quality relatively large castings.
- the second drawback is associated with the need to use elevated casting temperatures, which cannot always be realized in foundries.
- the objective of the invention is to create a new aluminum alloy intended for the production of shaped castings and meeting the specified requirements for a set of technological and mechanical characteristics, primarily the relative elongation.
- the technical result is to provide the required combination of technological and mechanical properties of the alloy during casting.
- the aluminum-based casting alloy contains iron, nickel, manganese, at least one element selected from the group of titanium and zirconium at the following alloying element concentrations, wt. %:
- the eutectic elements iron and nickel must be presented mainly in the form of aluminides of eutectic origin in an amount of at least 4 wt.%.
- this alloy makes it possible to obtain castings in which the following mechanical tensile properties are provided:
- the amount of the eutectic component should be calculated using the Thermo-Calc software (TTAL5 database).
- Zirconium can be redistributed between the solid solution and secondary precipitates up to 20 nm in size and lattice type LZ.
- the alloy may contain aluminum obtained by inert anode electrolysis technology.
- the concentration of iron and nickel within the stated limits provides the required amount of aluminides of eutectic origin in an amount of at least 4 wt.%, which, in turn, provides the required combination of manufacturability during casting (primarily in terms of hot brittleness). If the content of iron and nickel is less than the declared amount, the proportion of eutectic phases will be less than the required level, which will not provide the required level of casting properties, and if the content is more than the claimed concentration range of iron and nickel and - in the structure during crystallization, primary crystals of Fe, Ni-containing phases will form, which will lead to a decrease in the overall level of mechanical properties.
- Manganese within the stated limits is necessary to ensure solid solution hardening in the case of the cast state and for precipitation hardening for the heat treated state.
- a lower concentration of manganese will be insufficient to achieve the required level of strength properties, and with large amounts, there will be a high probability of the formation of primary crystals of the Al 6 (Fe, Mn) phase, which will lead to a decrease in the level of mechanical properties and reduced manufacturability during casting.
- Zirconium in the claimed amounts is necessary for solid solution hardening (when used in a cast state) or the formation of secondary precipitates of the Al ⁇ Zr phase with a LC crystal lattice (in the case of using heat treatment). At lower concentrations, the amount of the latter will be insufficient to achieve the specified strength characteristics, and at large quantities, an increase in the casting temperature above a given level will be required.
- Titanium in the claimed amount is necessary to modify the aluminum solid solution, in addition, titanium is able to dissolve in the secondary phase of Al ⁇ Zr with the L12 crystal lattice, increasing the effect of precipitation hardening in the case of using heat treatment.
- primary crystals may appear, which will reduce the overall level of mechanical properties, and at a lower titanium content, the positive effect from the influence of this element will not be realized.
- Chromium within the stated limits is required to provide solid solution hardening for the cast state and / or for precipitation hardening for the heat treated state.
- a lower concentration of chromium will not provide the required level of strength properties, and at a higher concentration it will be high the probability of the formation of primary crystals of the AbCr phase, which will lead to a decrease in the level of mechanical properties.
- the alloy compositions indicated in Table 1 were prepared.
- the alloys were prepared in an induction furnace in graphite crucibles using aluminum grade A85, nickel grade NO and alloys A1-10Cg, A1-10Mp, and A1-5T ⁇ .
- the casting temperature for the alloys was 750 ° C.
- the obtained alloys were poured into a metal chill mold "rod” to assess the mechanical properties and analyze the microstructure.
- the casting properties of the alloys were evaluated in terms of hot brittleness (HF) using a “ring sample”, where the best indicator is a ring with a minimum wall section that crystallized without a crack.
- the phase composition and the amount of the eutectic phase of the considered alloys are analyzed using the calculation method. The results are presented in Table 2. For alloy 5 of Table 1, the calculation was not performed due to the incorrect calculation of the eutectic phase due to the presence of primary crystals.
- alloys 2-5 in the stated concentration range provide a good level of casting characteristics.
- Alloy of composition 1 is characterized by an unsatisfactory level of casting properties (in terms of hot brittleness), primarily due to the low content of eutectic.
- primary crystals of the ferrous phase were revealed, which negatively affected the mechanical properties and, above all, relative elongation (table 3).
- Mechanical properties were determined from a casting obtained by gravity casting with an average cooling rate in the crystallization range of about 10 K / s. Tensile tests were carried out on separately cast specimens with a diameter of 10 mm and a calculated length of 50 mm. The test speed was 10 mm / min.
- Formation in the structure of aluminides of eutectic origin with a favorable morphology is a necessary condition for achieving a high level of relative elongation.
- a typical structure providing a good level of elongation is shown in Figure 1.
- the most preferable composition corresponds to alloys 2 and 3 (Table 1).
- alloys were prepared with its variable content at a fixed content of iron and nickel, respectively.
- the chemical composition is presented in Table 4.
- alloy 5 of Table 1 the calculation was not performed due to the incorrect calculation of the eutectic phase due to the presence of primary crystals.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Fittings On The Vehicle Exterior For Carrying Loads, And Devices For Holding Or Mounting Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для получения фасонных отливок гравитационным литьем в кокиль, литьем под давлением, кристаллизацией под давлением, используемых в автомобилестроении, для корпусов электронных устройств, а также в качестве деталей ответственного назначения, способных работать при повышенных температурах. Литейный сплав на основе алюминия содержит, масс. %: железо 0,01-1,1, марганец 0,5-2,5, никель 1,2-2,2, хром 0,02-0,20, титан 0,02-0,15, цирконий 0,02-0,35, алюминий – остальное, при этом железо, никель представлены преимущественно в виде алюминидов эвтектического происхождения в количестве не менее 4 масс.%, Изобретение направлено на создание нового высокотехнологичного алюминиевого сплава, способного к упрочнению без использования операции закалки в воду.
Description
ЛИТЕЙНЫЙ АЛЮМИНИЕВЫЙ СПЛАВ
Область техники
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к сплавам на основе алюминия, и может быть использовано при получении отливок сложной формы литьем в металлическую форму различными видами литья, в частности литьем под давлением, литьем под низким давлением, гравитационным литьем и т.д.
Предшествующий уровень техники
Отливки сложной формы, в зависимости от назначения, изготавливают из термически не упрочняемых и упрочняемых силуминов. Отливки, предназначенные для наиболее ответственных деталей, как правило, используют после полной термической обработки типа Тб (ГОСТ 1583 -93), включающей закалку в воду и старение на максимальную прочность. При этом максимальный уровень прочностных характеристик в состоянии Тб у безмедистых силуминов (например, сплава АК7пч (ГОСТ1583-93)) обычно составляет до 250-300 МПа для временного сопротивления разрыву и 170-240 МПа для значений предела текучести. Закалка существенно усложняет технологический цикл получения отливок, поскольку при ее использовании возможно коробление отливок, изменение габаритных размеров и появление трещин.
Термически неупрочняемые сплавы обычно характеризуются невысокими значениями механических свойств, в частности у сплава АК12пч (ГОСТ1583-93) временное сопротивление при литье в металлическую форму не превышает 180-210 МПа, предел текучести находится на уровне 70-80 МПа, а типичные значения относительное удлинение достигают уровня 6-15 %. Низкое значения относительного
удлинения, соответствуют структуре сплава с грубой морфологией кремния эвтектического происхождения, для повышения относительного удлинения силумины в этом случае модифицируют, однако, зачастую, следствием этого является увеличение пористости, что в свою очередь приводит к ухудшению герметичности тонкостенных отливок.
Известен литейный сплав системы Al-Ni-Mn, предназначенный для получения структурных компонентов для автомобильного и аэрокосмического применения, являющийся альтернативой марочным силуминам, разработанный компанией Alcoa и раскрытый в патенте US6783730B2 (публ. 31.08.2004). Из этого сплава возможно получить отливки с хорошим сочетанием литейных и механических свойств при содержании (масс.%) 2-6 % Ni, 1-3 % Mn, 1 % Fe, менее 1 % кремния, а также при содержании других неизбежных примесей. Среди недостатков предложенного изобретения следует выделить то, что высокий уровень литейных и механических свойств обеспечивается использованием высоких по чистоте марок алюминия и при высоком содержании никеля, что существенно удорожает стоимость полученных отливок. Кроме того, предложенный материала является термически неупрочняемым во всем концентрационном диапазоне, что ограничивает его использование. При этом в области высоких концентраций никеля существенно снижается коррозионная стойкость отливок.
Известны литейные алюминиевые сплавы на основе систем Al-Ni и Al-Ni-Mn и способ получения литых деталей из них, которые описанные в изобретении компании Alcoa US8349462B2 (публ. 08.01.2013). В изобретении предложены составы сплавов для применения в литом состоянии и способ их получения для достижения заданной структуры, которая обеспечивает требуемый уровень механических свойств и формирование декоративных анодированных покрытий. Химический состав предложенного изобретения содержит следующий диапазон легирующих элементов (масс.%): 6, 6-8,0 % Ni; 0,5-3.5 % Mn, до 0,25 %
любого элемента из группы Fe и Si; до 0,5 % любого элемента из группы Си, Zn, п Mg; до 0,2 % любого элемента из группы Ti, Zr, and Sc, дополнительно В и С может быть включен до содержания 0,1 %. Как и в изобретении US6783730B2 высокий уровень литейных и механических свойств обеспечивается использованием высоких по чистоте марок алюминия и при высоком содержании никеля, что существенно удорожает стоимость полученных отливок. При этом высокие концентрации никеля существенно снижают коррозионную стойкость. При этом в области высоких концентраций никеля существенно снижается коррозионная стойкость отливок. При относительно невысоком содержании никеля и марганца литейные сплавы имеют невысокий уровень прочностных характеристик.
Компании Alcoa в изобретении US8950465B2 (публ. 10.02.2015) на алюминиевые сплавы и способ их получения расширила концентрационный диапазон легирующих элементов, отраженный в изобретении US8349462B2. В предложенном изобретении отливки в литом состоянии могут быть выполнены из сплавов систем Al-Ni и Al-Ni- Мп при следующем концентрационном диапазоне легирующих элементов (масс.%), в частности для системы Al-Ni содержится 0, 5-8,0 % Ni и для Al-Ni-Mn содержится 0, 5-8,0 % Ni и 0,5-3, 5 % Мп. Среди недостатков предложенного изобретения следует выделить то, что высокий уровень литейных и механических свойств обеспечивается использованием высоких по чистоте марок алюминия и при высоком содержании никеля, что существенно удорожает стоимость полученных отливок.
Наиболее близким сплавом к предложенному является сплав на основе алюминия, разработанный НИТУ «МИСиС» и раскрытый в патенте РФ 2478131С2 публ. 27.03.2013г. Данный сплав содержит (масс.%): l,5-2,5%Ni, 0,3-0,7%Fe, 1-2%Мп, 0,02-0,2%Zr, 0,02%-0,12%Sc и 0,002-0, 1%Се. Отливки, полученные из сплава после отжига (без использования операции закалки) характеризуются временным
сопротивлением не менее 250 МПа при относительном удлинении не менее 4 %. Первым недостатком данного сплава является его повышенная склонность к образованию сосредоточенной пористости, что затрудняет получение качественных относительно крупных отливок. Второй недостаток связан с необходимостью использования повышенных температур литья, что не всегда может быть реализовано в условиях литейных предприятий.
Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является создание нового алюминиевого сплава, предназначенного для получения фасонных отливок и удовлетворяющего заданным требованиям по комплексу технологических и механических характеристик, прежде всего относительного удлинения.
Техническим результатом является обеспечение требуемого сочетания технологических и механических свойств сплава при литье.
Технический результат достигается тем, что литейный сплав на основе алюминия содержит железо, никель, марганец, по меньшей мере один элемент выбранный из группы титан и цирконий при следующих концентрациях легирующих элементов, масс. %:
Железо 0,1 -1,1
Марганец 0,5-2, 5
Никель 1,2-2, 2
Хром 0,02-0,20
Титан 0,02-0,15
Цирконий 0,02-0,35
Алюминий остальное
при этом должны выполняться следующие условия: эвтектические элементы железо и никель должны быть представлены преимущественно в виде алюминидов эвтектического происхождения в количестве не менее 4 масс.%.
В частном исполнении данный сплав позволяет получать отливки, в которых обеспечиваются следующие механические свойства на растяжение:
- при соотношении 0,02<Zr+Ti<0,45: в литом состоянии временное сопротивление не менее 200 МПа и относительное удлинение не менее 15 %;
Количество эвтектической составляющей следует рассчитывать с использованием программы Thermo-Calc (база данных TTAL5).
Цирконий может перераспределяться между твердым раствором и вторичными выделениями с размером до 20 нм и типом решетки ЬЦ.
Сплав может содержать алюминий, полученный по технологии электролиза с инертным анодом.
Приведенные выше варианты частного выполнения по изобретению не являются единственно возможными. Допускаются различные модификации и улучшения, не выходящие за пределы области действия изобретения, определенной первым пунктом формулы.
Сущность изобретения
Концентрация железа и никеля в заявленных пределах обеспечивает необходимое количество алюминидов эвтектического происхождения в количестве не менее 4 масс.%, что, в свою очередь, обеспечивает требуемое сочетание технологичности при литье (прежде всего по показателю горячеломкость). При содержании железа и никеля менее заявленного количества доля эвтектических фаз будет меньше требуемого уровня, что не обеспечит необходимый уровень литейных свойств, а при содержании более заявляемого концентрационного диапазона железа и никеля и - в структуре при кристаллизации сформируются первичные кристаллы Fe,Ni- содержащих фаз, что приведет к снижению общего уровня механических свойств.
Марганец в заявленных пределах необходим для обеспечения твердорастворного упрочнения в случае литого состояния и для дисперсионного твердения для термически обработанного состояния. Меньшее концентрации марганца будут недостаточны для достижения требуемого уровня прочностных свойств, а при больших количествах будет высока вероятность формирования первичных кристаллов фазы Al6(Fe,Mn), что приведет к снижению уровня механических свойств и снижена технологичность при литье.
Цирконий в заявляемых количествах необходимы для твердорастворного упрочнения (при использовании в литом состоянии) или образования вторичных выделений фазы Al ^Zr с кристаллической решеткой ЬЦ (в случае использования термической обработки). При меньших концентрациях количество последних будет недостаточным для достижения заданных прочностных характеристик, а при больших количествах потребуется повышение температуры литья выше заданного уровня.
Титан в заявляемом количестве необходим для модифицирования алюминиевого твердого раствора, кроме того титан способен растворяться в вторичной фазе Al^Zr с кристаллической решеткой L12, увеличивая эффект дисперсионного твердения в случае использования термической обработки. При большем содержании титана в структуре возможно появление первичных кристаллов, которые снизят общий уровень механических свойств, а при меньшем - не будет реализован положительный эффект от влияния этого элемента.
Хром в заявленных пределах необходим для обеспечения твердорастворного упрочнения для литого состояния и/или для дисперсионного твердения для термически обработанного состояния. Меньшая концентрация хрома не обеспечит требуемого уровня прочностных свойств, а при более высокой концентрации будет высока
вероятность формирования первичных кристаллов фазы АЬСг, что приведет к снижению уровня механических свойств.
Присутствие кремния в качестве примеси до 0,15 масс.% обеспечит дополнительный эффект от твердорастворного упрочнения. При большем содержании кремния происходит существенное увеличение интервала кристаллизации, что приведет к снижению литейных характеристик.
Пример конкретного исполнения
ПРИМЕР 1
В лабораторных условиях приготовлены составы сплавов, указанные в таблице 1. Сплавы готовили в индукционной печи в графитовых тиглях с использованием алюминия марки А85, никеля марки НО и лигатур А1-10Сг, А1-10Мп, и A1-5TΪ. Температура литья для сплавов составляла 750 °С. Полученные сплавы заливали в металлический кокиль «пруток» для оценки механических свойств и анализа микроструктуры. Литейные свойства сплавов оценивались по показателю горячеломкость (ПГ) с использованием «кольцевой пробы», где наилучшим показателем является кольцо с минимальным сечением стенки, закристаллизовавшейся без трещины. С использованием расчетного метода проанализирован фазовый состав и количество эвтектической фазы рассмотренных сплавов. Результаты представлены в таблице 2. Для сплава 5 таблицы 1 расчет не производился ввиду некорректного расчета эвтектической фазы из-за наличия первичных кристаллов.
Из анализа результатов таблиц 1 и 2 видно, что сплавы 2-5 в заявленном концентрационном диапазоне обеспечивают хороший уровень литейных характеристик. Сплав состава 1 характеризуется неудовлетворительным уровнем литейных свойств (по показателю горяч еломкости), прежде всего, ввиду низкого содержания эвтектики. В структуре сплава 5 выявлены первичные кристаллы железистой фазы, что негативно отразилось на механических свойствах и прежде всего
относительного удлинения (таблица 3). Механические свойства определялись из отливки, полученной гравитационным литьем со средней скоростью охлаждения в интервале кристаллизации около 10 К/с. Испытания на разрыв проведено на отдельно отлитых образцах диаметром 10 мм и расчетной длиной 50 мм. Скорость испытания составляла 10 мм/мин.
Таблица 1 - Химический состав и количество эвтектики
Таблица 2 - Результаты определения показателя горячеломкость (ПГ) и анализа микроструктуры
* - см .таблицу 1 ; ** - (А1) - алюминиевый твердый раствор,
Формирование в структуре алюминидов эвтектического происхождения с благоприятной морфологией является необходимым условием для достижения высокого уровня относительного удлинения. Типичная структура, обеспечивающая хороший уровень относительного удлинения приведена на фигуре 1.
Для использования в литом состоянии наиболее предпочтителен состав, соответствующий сплавам 2 и 3 (табл.1).
Таблица 3 - механические испытания на разрыв (гравитационное литье)
* - см .таблицу 1; ** - F -литое состояние;
ПРИМЕР 2
Для оценки влияния количества эвтектики были приготовлены сплавы с переменным ее содержанием при фиксированном содержании железа и никеля соответственно. Химический состав представлен в таблице 4. Для сплава 5 таблицы 1 расчет не производился ввиду некорректного расчета эвтектической фазы из-за наличия первичных кристаллов .
Таблица 4 - Химический состав, количество эвтектики в рассмотренных сплавах и показатель горячеломкости
Из таблицы 4 видно, что только заявляемый сплавы при условии количества эвтектики выше 4 обеспечивают требуемые значения по показателю горячеломкости.
ПРИМЕР 3
Из состава сплава 2 и 3 таблица 1 были получены отливки методом литья под давлением (HPDC). Результаты приведены в таблице 5. Таблица 5 - механические испытания на разрыв (гравитационное литье)
Claims
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
Е Литейный сплав на основе алюминия, содержащий железо, никель и марганец отличающийся тем, что он дополнительно содержит хром и, по меньшей мере, один элемент из группы, включающей титан и цирконий, при следующих концентрациях легирующих элементов, масс.
%
Железо 0,1 -1,1
Марганец 0,5-2, 5
Никель 1,2-2, 2
Хром 0,02-0,20
Титан 0,02-0,15
Цирконий 0,02-0,35
Алюминий остальное
при этом железо, никель представлены преимущественно в виде алюминидов эвтектического происхождения в количестве не менее 4 масс.%.
2. Сплав по п.1, отличающийся тем, что содержит алюминий, полученный по технологии электролиза с инертным анодом.
3. Сплав по п.1 или 2, отличающийся тем, что он выполнен в виде отливок при соотношении 0,02<Zr+Ti<0,35, обладающих следующими свойствами на растяжение: временное сопротивление не менее 160 МПа и относительное удлинение не менее 15 %.
4. Сплав по п.1 или 2, отличающийся тем, что он выполнен в виде отливок при соотношении Ni/Fe>l,l, обладающих в литом состоянии следующими свойствами на растяжение: временное сопротивление не менее 160 МПа и относительное удлинение не менее 15 %.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP19922609.3A EP3950986A4 (en) | 2019-04-03 | 2019-12-17 | CASTING ALUMINUM ALLOY |
| MX2021012099A MX2021012099A (es) | 2019-04-03 | 2019-12-17 | Aleación de fundicion de aluminio. |
| CA3135702A CA3135702C (en) | 2019-04-03 | 2019-12-17 | Aluminium casting alloy |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019109956A RU2708729C1 (ru) | 2019-04-03 | 2019-04-03 | Литейный алюминиевый сплав |
| RU2019109956 | 2019-04-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2020204752A1 true WO2020204752A1 (ru) | 2020-10-08 |
Family
ID=69006476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2019/050246 WO2020204752A1 (ru) | 2019-04-03 | 2019-12-17 | Литейный алюминиевый сплав |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP3950986A4 (ru) |
| CA (1) | CA3135702C (ru) |
| MX (1) | MX2021012099A (ru) |
| RU (1) | RU2708729C1 (ru) |
| WO (1) | WO2020204752A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023004131A1 (en) * | 2021-07-23 | 2023-01-26 | Tesla, Inc. | Aluminum alloys for brazable casting |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1370542A (fr) * | 1963-10-09 | 1964-08-21 | Alliages légers résistant aux températures élevées, procédé et applications les concernant | |
| US6783730B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-08-31 | Alcoa Inc. | Al-Ni-Mn casting alloy for automotive and aerospace structural components |
| US8349462B2 (en) | 2009-01-16 | 2013-01-08 | Alcoa Inc. | Aluminum alloys, aluminum alloy products and methods for making the same |
| RU2478131C2 (ru) * | 2010-10-29 | 2013-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Термостойкий литейный алюминиевый сплав |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201402323D0 (en) * | 2014-02-11 | 2014-03-26 | Univ Brunel | A high strength cast aluminium alloy for high pressure die casting |
| EA033989B9 (ru) * | 2015-11-02 | 2020-01-30 | Автономная некоммерческая образовательная организация высшего образования "Сколковский институт науки и технологий" | Сверхпластичный алюминиевый сплав (варианты), его применение и изготовленное из него изделие |
-
2019
- 2019-04-03 RU RU2019109956A patent/RU2708729C1/ru active
- 2019-12-17 CA CA3135702A patent/CA3135702C/en active Active
- 2019-12-17 MX MX2021012099A patent/MX2021012099A/es unknown
- 2019-12-17 WO PCT/RU2019/050246 patent/WO2020204752A1/ru unknown
- 2019-12-17 EP EP19922609.3A patent/EP3950986A4/en active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1370542A (fr) * | 1963-10-09 | 1964-08-21 | Alliages légers résistant aux températures élevées, procédé et applications les concernant | |
| US6783730B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-08-31 | Alcoa Inc. | Al-Ni-Mn casting alloy for automotive and aerospace structural components |
| US8349462B2 (en) | 2009-01-16 | 2013-01-08 | Alcoa Inc. | Aluminum alloys, aluminum alloy products and methods for making the same |
| US8950465B2 (en) | 2009-01-16 | 2015-02-10 | Alcoa Inc. | Aluminum alloys, aluminum alloy products and methods for making the same |
| RU2478131C2 (ru) * | 2010-10-29 | 2013-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Термостойкий литейный алюминиевый сплав |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023004131A1 (en) * | 2021-07-23 | 2023-01-26 | Tesla, Inc. | Aluminum alloys for brazable casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX2021012099A (es) | 2022-05-24 |
| EP3950986A1 (en) | 2022-02-09 |
| CA3135702C (en) | 2023-09-12 |
| RU2708729C1 (ru) | 2019-12-11 |
| CA3135702A1 (en) | 2020-10-08 |
| EP3950986A4 (en) | 2023-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111032897A (zh) | 形成铸造铝合金的方法 | |
| CA3021397C (en) | Die casting alloy | |
| US6767506B2 (en) | High temperature resistant magnesium alloys | |
| WO2011030500A1 (en) | Aluminum alloy casting and production method thereof | |
| CA3065136C (en) | High-strength aluminium-based alloy | |
| US20230212717A1 (en) | Aluminum casting alloy | |
| US9163302B2 (en) | Castable heat resistant aluminium alloy | |
| US11713500B2 (en) | Advanced cast aluminum alloys for automotive engine application with superior high-temperature properties | |
| US7041179B2 (en) | High strength creep resistant magnesium alloys | |
| RU2672653C1 (ru) | Коррозионностойкий литейный алюминиевый сплав | |
| RU2610578C1 (ru) | Высокопрочный сплав на основе алюминия | |
| RU2714564C1 (ru) | Литейный алюминиевый сплав | |
| JP4526768B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| WO2020204752A1 (ru) | Литейный алюминиевый сплав | |
| RU2741874C1 (ru) | Литейный алюминиево-кальциевый сплав на основе вторичного сырья | |
| RU2749073C1 (ru) | Жаропрочные литейные и деформируемые алюминиевые сплавы на основе систем Al-Cu-Y и Al-Cu-Er (варианты) | |
| RU2699422C1 (ru) | Деформируемый алюминиево-кальциевый сплав | |
| CN111118358A (zh) | 一种含Er的可铸造的变形Al-Cu合金 | |
| RU2793657C1 (ru) | Литейный алюминиевый сплав | |
| WO2024072262A1 (ru) | Литейный алюминиевый сплав | |
| Radiša | Identification of Phases Formed by Cu and Ni in Al? Si Piston Alloys | |
| JPH1017975A (ja) | 鋳物用アルミニウム合金 | |
| JP7126915B2 (ja) | アルミニウム合金押出材及びその製造方法 | |
| KR100497053B1 (ko) | 시효경화성이 향상된 고강도 알루미늄 주조합금 | |
| AU2022333523A1 (en) | Improved aluminium based casting alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 19922609 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 3135702 Country of ref document: CA |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 2019922609 Country of ref document: EP Effective date: 20211103 |