WO2020189198A1 - Electromagnetic field distribution generation program, file generation program, and electromagnetic field distribution generation device - Google Patents
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Abstract
This electromagnetic field distribution generation program executes, in a computer: a measurement interval data acquisition function for acquiring measurement interval data that indicates an interval in which at least one among an electric field and a magnetic field of a radiant interference wave radiated from a radiation source is measured; a correction coefficient calculation function for calculating a correction coefficient by using the wavelength of the radiant interference wave and the interval indicated by the measurement interval data; a cutoff frequency calculation function for calculating a cutoff frequency by using the correction coefficient and the frequency of the radiant interference wave; and an interpolation function for generating an electromagnetic field distribution after interpolation by applying a low pass filter having the cutoff frequency to an electromagnetic field distribution before interpolation that is a distribution of at least one among the electric field and the magnetic field of the radiant interference wave, which are measured in the interval indicated by the measurement interval data.
Description
本発明は、電磁界分布生成プログラム、フィルタ生成プログラム及び電磁界分布生成装置に関する。
本願は、２０１９年０３月１８日に日本に出願された特願２０１９－０４９８１１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention relates to an electromagnetic field distribution generation program, a filter generation program, and an electromagnetic field distribution generation device.
The present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2019-049811 filed in Japan on March 18, 2019, the contents of which are incorporated herein by reference.
本願は、２０１９年０３月１８日に日本に出願された特願２０１９－０４９８１１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention relates to an electromagnetic field distribution generation program, a filter generation program, and an electromagnetic field distribution generation device.
The present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2019-049811 filed in Japan on March 18, 2019, the contents of which are incorporated herein by reference.
電子機器は、周囲の電子機器や通信機器に影響を及ぼす電磁波である放射妨害波を放射することがある。このため、現在では、電子機器が市場へ出荷される前に、放射妨害波の電界強度が国際的に定められた規格の許容値以下であることを確認する放射妨害波試験を行う必要がある。
Electronic devices may emit radiant interference waves, which are electromagnetic waves that affect surrounding electronic devices and communication devices. For this reason, it is now necessary to conduct a radiated jamming test to confirm that the electric field strength of the radiated jamming wave is below the permissible value of the internationally established standard before the electronic device is shipped to the market. ..
放射妨害波試験では、放射妨害波の放射源を基準としたアンテナの高さ及び放射源を基準としたアンテナの方位を変化させながらアンテナにより電界強度を測定し、電界強度が最大となる位置を探索する。そして、電界強度が最大となる位置において、放射妨害波の電界強度が一定時間測定され、この電界強度の測定値が国際的に定められた規格の許容値以下であるか否かが確認される。
In the radiated interference wave test, the electric field strength is measured by the antenna while changing the height of the antenna based on the radiation source of the radiated interference wave and the orientation of the antenna based on the radiation source, and the position where the electric field strength is maximized is determined. Explore. Then, at the position where the electric field strength is maximum, the electric field strength of the radiated interfering wave is measured for a certain period of time, and it is confirmed whether or not the measured value of the electric field strength is equal to or less than the permissible value of the internationally established standard. ..
このような放射妨害波試験を行うための装置として、例えば、特許文献１に記載された放射妨害波測定装置が挙げられる。
Examples of the device for performing such a radiated interference wave test include the radiated interference wave measuring device described in Patent Document 1.
電界強度が最大となる位置を探索するためには、アンテナの高さ及び供試体が載置されたターンテーブルの角度を逐一変更して電界分布を測定する必要がある。このため、放射妨害波試験では、膨大な数の測定点ごとに電界強度を測定する必要がある。例えば、情報通信機器の周波数帯域である３０ＭＨｚから４０ＧＨｚが測定対象の周波数の範囲である放射妨害波測定を一例として挙げると、アンテナの高さを１ｍから４ｍまで変化させ、供試体が載置されたターンテーブルの角度を０度から３６０度に変化させる必要がある。この場合、アンテナの高さを１ｃｍ間隔、ターンテーブルの角度を１度間隔として放射妨害波試験を実施する場合、測定点の数が約１４万と膨大になり、放射妨害波試験の実施に必要な時間が非常に長くなってしまう。
In order to search for the position where the electric field strength is maximum, it is necessary to measure the electric field distribution by changing the height of the antenna and the angle of the turntable on which the specimen is placed one by one. Therefore, in the radiated interference wave test, it is necessary to measure the electric field strength at each of a huge number of measurement points. For example, taking radiated interfering wave measurement in which the frequency band of information and communication equipment, 30 MHz to 40 GHz, is the frequency range to be measured, the height of the antenna is changed from 1 m to 4 m, and the specimen is placed. It is necessary to change the angle of the turntable from 0 degrees to 360 degrees. In this case, when the radiation jamming test is performed with the antenna height at 1 cm intervals and the turntable angle at 1 degree intervals, the number of measurement points becomes enormous, about 140,000, which is necessary for conducting the radiation jamming test. Time will be very long.
また、このような放射妨害波試験では、広い周波数帯域について最大電界強度位置を検出する必要があるため、広い周波数帯域のスペクトルを測定することができるスペクトルアナライザが使用される。このようなスペクトルアナライザとしては、例えば、スーパーヘテロダイン方式のスペクトルアナライザ、ＦＦＴ（Fast Fourier Transform）方式のスペクトルアナライザが挙げられる。ところが、広い周波数帯域のスペクトルを測定することにより、放射妨害波試験の実施に必要な時間が更に長くなってしまう。
Further, in such a radiation interference test, since it is necessary to detect the maximum electric field strength position in a wide frequency band, a spectrum analyzer capable of measuring a spectrum in a wide frequency band is used. Examples of such a spectrum analyzer include a superheterodyne type spectrum analyzer and an FFT (Fast Fourier Transform) type spectrum analyzer. However, measuring the spectrum in a wide frequency band further increases the time required to carry out the radiated jamming test.
このように、電界強度が最大となるアンテナの高さ及びターンテーブルの角度を探索する作業は、多大な時間を必要とする。このため、特許文献１に開示されている放射妨害波測定装置は、放射妨害波の波長の１／２以下の測定間隔で設定された測定点における放射妨害波の電界強度分布を測定し、これらの測定点の間における電界強度を補間することにより、測定点数を削減し、放射妨害波試験の実施に必要な時間を短縮している。
In this way, the work of searching for the height of the antenna and the angle of the turntable that maximizes the electric field strength requires a great deal of time. Therefore, the radiation interference wave measuring device disclosed in Patent Document 1 measures the electric field intensity distribution of the radiation interference wave at the measurement points set at the measurement interval of 1/2 or less of the wavelength of the radiation interference wave. By interpolating the electric field strength between the measurement points, the number of measurement points is reduced and the time required to carry out the radiated interference wave test is shortened.
ところが、特許文献１に開示されている放射妨害波測定装置は、測定点の間隔の最適化を実行しないため、放射妨害波試験の実施に必要な時間を十分に短縮し得ないことがある。また、放射妨害波の周波数が高い場合、放射妨害波の波長が短くなる。このため、例えば、放射妨害波の周波数が１０ＧＨｚであり、アンテナと供試体との水平方向の距離が３ｍであり、アンテナの高さを１ｍから４ｍまで変化させ、供試体が載置されたターンテーブルの角度を０度から３６０度に変化させて放射妨害波試験を実施する場合、測定点の数は、約２５万と膨大になり、放射妨害波試験の実施に必要な時間が非常に長くなってしまう。
However, since the radiation interference wave measuring device disclosed in Patent Document 1 does not optimize the interval between measurement points, it may not be possible to sufficiently shorten the time required to carry out the radiation interference wave test. Further, when the frequency of the radiated interference wave is high, the wavelength of the radiated interference wave becomes short. Therefore, for example, the frequency of the radiated interfering wave is 10 GHz, the horizontal distance between the antenna and the specimen is 3 m, the height of the antenna is changed from 1 m to 4 m, and the turn on which the specimen is placed. When the radiated jamming test is performed by changing the table angle from 0 degrees to 360 degrees, the number of measurement points becomes enormous, about 250,000, and the time required to carry out the radiated jamming test is very long. turn into.
そこで、本発明は、放射妨害波試験の実施に必要な時間を短縮することができる電磁界分布生成プログラム、フィルタ生成プログラム及び電磁界分布生成装置を提供することを課題とする。
Therefore, it is an object of the present invention to provide an electromagnetic field distribution generation program, a filter generation program, and an electromagnetic field distribution generation device that can shorten the time required for carrying out the radiated interference wave test.
本発明の一態様は、放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得機能と、前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出機能と、前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出機能と、前記測定間隔データが示す間隔で測定された前記放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方の分布である補間前電磁界分布に前記遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電磁界分布を生成する補間機能と、をコンピュータに実行させる電磁界分布生成プログラムである。
One aspect of the present invention includes a measurement interval data acquisition function for acquiring measurement interval data indicating an interval for measuring at least one of an electric field and an electromagnetic field of a radiation interference wave radiated from a radiation source, a wavelength of the radiation interference wave, and the said. A correction coefficient calculation function that calculates a correction coefficient using the interval indicated by the measurement interval data, a cutoff frequency calculation function that calculates a cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated electromagnetic field, and the measurement interval data. With an interpolation function that generates an electromagnetic field distribution after interpolation by applying a low-pass filter having the cutoff frequency to the electromagnetic field distribution before interpolation, which is the distribution of at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave measured at the intervals indicated by. , Is an electromagnetic field distribution generation program that causes a computer to execute.
また、本発明の一態様において、前記測定間隔データ取得機能は、前記放射妨害波を受信するアンテナの高さの間隔を示す高さ間隔データを前記測定間隔データとして取得し、前記補正係数算出機能は、前記放射妨害波の最短波長及び前記高さ間隔データが示す間隔を使用して第一補正係数を前記補正係数として算出し、前記遮断周波数算出機能は、前記第一補正係数と、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される前記放射妨害波の周波数とを掛けることにより前記遮断周波数を算出する。
Further, in one aspect of the present invention, the measurement interval data acquisition function acquires height interval data indicating the interval of the height of the antenna that receives the radiated interfering wave as the measurement interval data, and the correction coefficient calculation function. Calculates the first correction coefficient as the correction coefficient using the shortest wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the height interval data, and the cutoff frequency calculation function uses the first correction coefficient, an electric field, and the like. The cutoff frequency is calculated by multiplying at least one of the magnetic fields by the frequency of the radiating interfering wave to be measured.
また、本発明の一態様において、前記測定間隔データ取得機能は、前記放射妨害波を受信するアンテナに対する前記放射源を含む供試体の角度の間隔を示す角度間隔データを前記測定間隔データとして取得し、前記補正係数算出機能は、前記放射妨害波の最短波長及び前記角度間隔データが示す間隔を使用し第二補正係数を前記補正係数として算出し、前記遮断周波数算出機能は、前記第二補正係数と、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される前記放射妨害波の周波数とを掛けることにより前記遮断周波数を算出する。
Further, in one aspect of the present invention, the measurement interval data acquisition function acquires angle interval data indicating the interval of the angle of the specimen including the radiation source with respect to the antenna receiving the radiation interference wave as the measurement interval data. The correction coefficient calculation function calculates the second correction coefficient as the correction coefficient using the shortest wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the angular interval data, and the cutoff frequency calculation function uses the second correction coefficient. And the frequency of the radiating interfering wave at which at least one of the electric field and the magnetic field is measured is multiplied to calculate the breaking frequency.
また、本発明の一態様において、前記角度間隔データが示す前記供試体の角度の間隔は、前記放射源から放射される前記放射妨害波に対する推定半値幅以下である。
Further, in one aspect of the present invention, the angle interval of the specimen indicated by the angle interval data is equal to or less than the estimated half-value width with respect to the radiation interfering wave emitted from the radiation source.
本発明の一態様は、放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得機能と、前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出機能と、前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出機能と、前記遮断周波数を有するローパスフィルタを生成するフィルタ生成機能と、をコンピュータに実行させるフィルタ生成プログラムである。
One aspect of the present invention includes a measurement interval data acquisition function for acquiring measurement interval data indicating an interval for measuring at least one of an electric field and a magnetic field of a radiation interference wave radiated from a radiation source, a frequency of the radiation interference wave, and the said. A correction coefficient calculation function that calculates a correction coefficient using the interval indicated by the measurement interval data, a cutoff frequency calculation function that calculates a cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated interfering wave, and the cutoff frequency. It is a filter generation program that causes a computer to execute a filter generation function that generates a low-pass filter that it has.
本発明の一態様は、放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得部と、前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出部と、前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出部と、前記測定間隔データが示す間隔で測定された前記放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方の分布である補間前電磁界分布に前記遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電磁界分布を生成する補間部と、を備える電磁界分布生成装置である。
One aspect of the present invention includes a measurement interval data acquisition unit that acquires measurement interval data indicating an interval for measuring at least one of an electric field and a magnetic field of a radiation interference wave radiated from a radiation source, a wavelength of the radiation interference wave, and the said. A correction coefficient calculation unit that calculates a correction coefficient using the interval indicated by the measurement interval data, a cutoff frequency calculation unit that calculates a cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated electromagnetic field, and the measurement interval data. With an interpolation unit that generates an electromagnetic field distribution after interpolation by applying a low-pass filter having the cutoff frequency to the electromagnetic field distribution before interpolation, which is the distribution of at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave measured at the intervals indicated by. It is an electromagnetic field distribution generation device including.
本発明によれば、放射妨害波試験の実施に必要な時間を短縮することができる。
According to the present invention, the time required to carry out the radiated interfering wave test can be shortened.
［実施形態］
図１から図７を参照しながら、実施形態に係る放射妨害波測定装置について説明する。図１は、実施形態に係る放射妨害波測定装置の構成の例を示す図である。 [Embodiment]
The radiation interference wave measuring device according to the embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 7. FIG. 1 is a diagram showing an example of a configuration of a radiation interference wave measuring device according to an embodiment.
図１から図７を参照しながら、実施形態に係る放射妨害波測定装置について説明する。図１は、実施形態に係る放射妨害波測定装置の構成の例を示す図である。 [Embodiment]
The radiation interference wave measuring device according to the embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 7. FIG. 1 is a diagram showing an example of a configuration of a radiation interference wave measuring device according to an embodiment.
図１に示した放射妨害波測定装置１は、例えば、ＥＭＣ規格に従って、供試体である供試体１００から放射される放射妨害波を測定する放射妨害波試験に利用される装置である。この放射妨害波試験は、試験条件及び試験方法が国際的に定められている。放射妨害波測定装置１は、グランドプレーンを形成している金属床面を備える電波暗室内に配置される。電波暗室の内壁のうち金属床面を除いた壁面には、電波吸収体が貼り付けられている。また、供試体１００は、例えば、電子機器であり、放射妨害波を放射する放射源を含んでいる。
The radiation jamming wave measuring device 1 shown in FIG. 1 is, for example, a device used for a radiation jamming wave test for measuring a radiation jamming wave emitted from a specimen 100, which is a specimen, in accordance with an EMC standard. The test conditions and test methods for this radiated disturbance test are internationally defined. The radiation interference wave measuring device 1 is arranged in an anechoic chamber provided with a metal floor surface forming a ground plane. A radio wave absorber is attached to the inner wall of the anechoic chamber excluding the metal floor. Further, the specimen 100 is, for example, an electronic device, and includes a radiation source that emits a radiating interfering wave.
図１に示すように、放射妨害波測定装置１は、アンテナ１１と、アンテナマスト１２と、ターンテーブル１３と、コントローラ１４と、制御部２０と、受信部３０とを備える。
As shown in FIG. 1, the radiation interference wave measuring device 1 includes an antenna 11, an antenna mast 12, a turntable 13, a controller 14, a control unit 20, and a reception unit 30.
アンテナ１１は、供試体１００を囲む面上に位置する測定点における所定の周波数帯域の放射妨害波を受信する。図２は、実施形態に係る供試体を囲む面上に位置する測定点の例を示す図である。この面は、例えば、中心軸がグランドプレーンに垂直であり、内部に供試体１００及び台２００を含む円筒の側面である。図２に白丸で示されているように、各測定点は、当該円筒の底面の円の円周方向に沿っている第一軸及び当該円筒の中心軸に平行な軸である第二軸により規定される二次元直交座標上に配置されている。第一軸は、供試体１００を基準とした各測定点の高さを示している。第二軸は、供試体１００を基準とした各測定点の角度を示している。また、図２に示した測定点は、第一軸に平行な方向及び第二軸に平行な方向において等間隔に配置されている。ただし、図２に示した測定点は、第一軸に平行な方向及び第二軸に平行な方向の少なくとも一方において任意の間隔で配置されていてもよい。
The antenna 11 receives the radiated interfering wave in a predetermined frequency band at the measurement point located on the surface surrounding the specimen 100. FIG. 2 is a diagram showing an example of measurement points located on a surface surrounding the specimen according to the embodiment. This surface is, for example, the side surface of a cylinder whose central axis is perpendicular to the ground plane and which contains the specimen 100 and the base 200 inside. As shown by white circles in FIG. 2, each measurement point is formed by a first axis along the circumferential direction of the circle on the bottom surface of the cylinder and a second axis parallel to the central axis of the cylinder. It is arranged on the specified two-dimensional Cartesian coordinates. The first axis shows the height of each measurement point with respect to the specimen 100. The second axis shows the angle of each measurement point with respect to the specimen 100. Further, the measurement points shown in FIG. 2 are arranged at equal intervals in a direction parallel to the first axis and a direction parallel to the second axis. However, the measurement points shown in FIG. 2 may be arranged at arbitrary intervals in at least one of the direction parallel to the first axis and the direction parallel to the second axis.
アンテナマスト１２は、アンテナ１１を昇降可能な形態で支持しており、供試体１００から所定の間隔をおいて配置される。ターンテーブル１３は、グランドプレーンに設けられた円盤状の回転台であり、グランドプレーンに垂直な軸を中心として回転することができる。供試体１００は、ターンテーブル１３に載置された台２００の上に載置される。
The antenna mast 12 supports the antenna 11 in a form that allows it to be raised and lowered, and is arranged at a predetermined distance from the specimen 100. The turntable 13 is a disk-shaped turntable provided on the ground plane, and can rotate about an axis perpendicular to the ground plane. The specimen 100 is placed on a table 200 placed on the turntable 13.
コントローラ１４は、高さ変更部１４１と、方位変更部１４２とを備える。高さ変更部１４１は、供試体１００が放射する放射妨害波を受信するアンテナ１１の供試体１００を基準とした高さを変更する高さ変更処理を実行する。具体的には、高さ変更部１４１は、アンテナマスト１２を駆動してアンテナ１１を昇降させ、アンテナ１１を所定の高さに固定する。方位変更部１４２は、供試体１００を基準としたアンテナ１１の方位を変更する方位変更処理を実行する。具体的には、方位変更部１４２は、高さ変更部１４１によりアンテナ１１が所定の高さに固定された後、ターンテーブル１３を駆動して供試体１００及び台２００を３６０度回転させる。
The controller 14 includes a height changing unit 141 and an azimuth changing unit 142. The height changing unit 141 executes a height changing process for changing the height of the antenna 11 that receives the radiation interference wave radiated by the specimen 100 with respect to the specimen 100. Specifically, the height changing unit 141 drives the antenna mast 12 to raise and lower the antenna 11 to fix the antenna 11 at a predetermined height. The azimuth changing unit 142 executes an azimuth changing process for changing the azimuth of the antenna 11 with reference to the specimen 100. Specifically, the orientation changing unit 142 drives the turntable 13 to rotate the specimen 100 and the table 200 by 360 degrees after the antenna 11 is fixed to a predetermined height by the height changing unit 141.
制御部２０は、測定間隔データ取得機能２０１と、補正係数算出機能２０２と、遮断周波数算出機能２０３と、補間機能２０４とを備える。
The control unit 20 includes a measurement interval data acquisition function 201, a correction coefficient calculation function 202, a cutoff frequency calculation function 203, and an interpolation function 204.
測定間隔データ取得機能２０１は、供試体１００から放射される放射妨害波の電界を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する。例えば、測定間隔データ取得機能２０１は、放射妨害波を受信するアンテナ１１の高さの間隔を示す高さ間隔データを測定間隔データとして取得する。或いは、測定間隔データ取得機能２０１は、放射妨害波を受信するアンテナ１１に対する供試体１００を含む供試体の角度の間隔を示す角度間隔データを測定間隔データとして取得する。また、測定間隔データ取得機能２０１は、放射妨害波測定装置１のユーザが後述する入力装置２２０を使用して入力された測定間隔データ又は過去に実施された放射妨害波試験の結果を統計的に解析することにより測定間隔データを取得する。
The measurement interval data acquisition function 201 acquires measurement interval data indicating an interval for measuring the electric field of the radiated interfering wave radiated from the specimen 100. For example, the measurement interval data acquisition function 201 acquires height interval data indicating the height interval of the antenna 11 that receives the radiated interfering wave as measurement interval data. Alternatively, the measurement interval data acquisition function 201 acquires angle interval data indicating the angle interval of the specimen including the specimen 100 with respect to the antenna 11 that receives the radiation interference wave as the measurement interval data. Further, the measurement interval data acquisition function 201 statistically obtains the measurement interval data input by the user of the radiation interference wave measurement device 1 using the input device 220 described later or the result of the radiation interference wave test conducted in the past. Measurement interval data is acquired by analysis.
補正係数算出機能２０２は、放射妨害波の波長及び測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する。例えば、補正係数算出機能２０２は、以下に説明する原理に基づいて補正係数を算出する。
The correction coefficient calculation function 202 calculates the correction coefficient using the wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the measurement interval data. For example, the correction coefficient calculation function 202 calculates the correction coefficient based on the principle described below.
任意の点における電界Ｅは、次の式（１）で表される。
The electric field E at an arbitrary point is expressed by the following equation (1).
電界強度の二乗は、式（１）を考慮すると次の式（２）で表される。式（２）は、放射源を示す引数ｎ、ｍ、アンテナ１１と放射源との距離ｒｎ、ｒｍ、係数ａｎ、ａｍ、ｂｎ、ｂｍ、波数ｋ、供試体１００の個数Ｎを含んでいる。また、式（２）は、電界強度がｒｎ－ｒｍに対して振動する正弦波の和となることを示している。
The square of the electric field strength is expressed by the following equation (2) in consideration of the equation (1). Equation (2), the distance r n argument n indicating the radiation source, m, and the antenna 11 and the radiation source, r m, coefficients a n, a m, b n , b m, wavenumber k, the number of specimen 100 Contains N. Further, Equation (2) shows that the electric field strength is the sum of a sine wave that oscillates with respect to r n -r m.
また、波数ｋは、２πを測定周波数で除算したものである。このため、放射妨害波測定装置１は、サンプリング定理に基づいた次の式（３）の条件を満たす間隔で放射妨害波の電界を測定することにより、電界強度分布を完全に再現することができる。ここで、λは、放射妨害波測定装置１が電界強度を測定する放射妨害波の波長である。
The wave number k is 2π divided by the measurement frequency. Therefore, the radiation interference wave measuring device 1 can completely reproduce the electric field intensity distribution by measuring the electric field of the radiation interference wave at intervals satisfying the condition of the following equation (3) based on the sampling theorem. .. Here, λ is the wavelength of the radiation interference wave for which the radiation interference wave measuring device 1 measures the electric field strength.
一方、ｒｎ－ｒｍの変化量Δ（ｒｎ－ｒｍ）とアンテナの高さｈｒｘとの関係は、次の式（４）で表される。ここで、Δｈｒｘは、アンテナの高さｈｒｘの変化量である。また、Ｋｈは、第一補正係数である。
On the other hand, the relationship between r n of change -r m delta (r n -r m) and antenna height h rx is expressed by the following equation (4). Here, Δh rx is the amount of change in the height h rx of the antenna. K h is the first correction coefficient.
また、ｒｎ－ｒｍの変化量Δ（ｒｎ－ｒｍ）と供試体１００の角度θとの関係は、次の式（５）で表される。ここで、Δθは、供試体１００の角度θの変化量である。また、Ｋθは、第二補正係数である。
The relationship between r n amount of change -r m delta (r n -r m) and the angle of the specimen 100 theta is expressed by the following equation (5). Here, Δθ is the amount of change in the angle θ of the specimen 100. Further, K θ is a second correction coefficient.
式（４）及び式（５）が式（３）を満たす場合、サンプリング定理が満たされるため、放射妨害波測定装置１は、電界強度分布を完全に再現することができる。
When the equations (4) and (5) satisfy the equation (3), the sampling theorem is satisfied, so that the radiation interference wave measuring device 1 can completely reproduce the electric field strength distribution.
また、放射妨害波測定装置１は、供試体１００に含まれる放射源の位置を特定することができた場合、式（４）に含まれる第一補正係数Ｋｈ及び式（５）に含まれる第二補正係数Ｋθの少なくとも一方を算出し、電界強度分布を完全に再現することができる測定の間隔を算出することができる。ところが、放射妨害波は、供試体１００の設計者が想定していない電磁波である。このため、事実上、供試体１００に含まれる放射源の位置を特定することは困難である。
Further, when the position of the radiation source included in the specimen 100 can be specified, the radiation interference wave measuring device 1 is included in the first correction coefficient K h included in the equation (4) and the equation (5). At least one of the second correction coefficient K θ can be calculated, and the measurement interval that can completely reproduce the electric field strength distribution can be calculated. However, the radiated interfering wave is an electromagnetic wave that the designer of the specimen 100 does not anticipate. Therefore, it is practically difficult to specify the position of the radiation source contained in the specimen 100.
また、放射妨害波測定装置１は、供試体１００の寸法を使用して式（４）に含まれる第一補正係数Ｋｈよりも大きな第一補正係数及び式（５）に含まれる第二補正係数Ｋθよりも大きな第二補正係数の少なくとも一方を算出することができる。ところが、当該第一補正係数及び第二補正係数の少なくとも一方を使用して算出された測定の間隔は、第一補正係数Ｋｈ及び第二補正係数Ｋθの少なくとも一方を使用して算出された測定の間隔よりも短くなってしまう。すなわち、この方法では、測定の間隔が短くなることで放射妨害波試験の実施に必要な時間が長くなってしまう。さらに、この方法では、供試体１００の寸法を計測する必要が発生することにより放射妨害波試験の実施に必要な時間が長くなってしまう。
Further, the radiation interference wave measuring device 1 uses the dimensions of the specimen 100 to have a first correction coefficient larger than the first correction coefficient K h included in the equation (4) and a second correction included in the equation (5). At least one of the second correction coefficients larger than the coefficient K θ can be calculated. However, the measurement interval calculated using at least one of the first correction coefficient and the second correction coefficient was calculated using at least one of the first correction coefficient K h and the second correction coefficient K θ . It will be shorter than the measurement interval. That is, in this method, the time required to carry out the radiated interfering wave test becomes longer due to the shorter measurement interval. Further, in this method, it becomes necessary to measure the size of the specimen 100, which increases the time required to carry out the radiation interference wave test.
そこで、補正係数算出機能２０２は、測定間隔データ取得機能２０１が取得した測定間隔データが示す間隔がサンプリング定理を満たす間隔であると仮定して式（４）に含まれる第一補正係数Ｋｈ及び式（５）に含まれる第二補正係数Ｋθの少なくとも一方を算出する。この仮定の下では、次の式（６）及び式（７）が成立する。ここで、λＳは、放射妨害波の最短波長であり、後述するスペクトルアナライザにおいて設定され得る最大周波数の波長に等しい。Ｋｈ＿ｍａｘは、第一補正係数Ｋｈの絶対値の最大値である。また、Ｋθ＿ｍａｘは、第二補正係数Ｋθの絶対値の最大値である。
Therefore, the correction coefficient calculation function 202 includes the first correction coefficient K h and the first correction coefficient K h included in the equation (4) on the assumption that the interval indicated by the measurement interval data acquired by the measurement interval data acquisition function 201 is an interval satisfying the sampling theorem. At least one of the second correction coefficient K θ included in the equation (5) is calculated. Under this assumption, the following equations (6) and (7) hold. Here, λ S is the shortest wavelength of the radiated interfering wave, and is equal to the wavelength of the maximum frequency that can be set in the spectrum analyzer described later. K h_max is the maximum value of the absolute value of the first correction coefficient K h . Further, K θ_max is the maximum value of the absolute value of the second correction coefficient K θ .
すなわち、補正係数算出機能２０２は、放射妨害波の最短波長λＳ及び高さ間隔データが示す間隔を使用して第一補正係数Ｋｈを算出する。言い換えると、補正係数算出機能２０２は、次の式（６）を使用して第一補正係数Ｋｈを算出する。
That is, the correction coefficient calculation function 202 calculates the first correction coefficient K h using the shortest wavelength λ S of the radiated interfering wave and the interval indicated by the height interval data. In other words, the correction coefficient calculation function 202 calculates the first correction coefficient K h using the following equation (6).
或いは、補正係数算出機能２０２は、放射妨害波の最短波長λＳ及び角度間隔データが示す間隔を使用して第二補正係数Ｋθを算出する。言い換えると、補正係数算出機能２０２は、次の式（７）を使用して第二補正係数Ｋθを算出する。
Alternatively, the correction coefficient calculation function 202 calculates the second correction coefficient K θ using the shortest wavelength λ S of the radiated interfering wave and the interval indicated by the angular interval data. In other words, the correction coefficient calculation function 202 calculates the second correction coefficient K θ using the following equation (7).
また、Ｋｈ＿ｍａｘが決定された場合、次の式（８）が成立し、Ｋθ＿ｍａｘが決定された場合、次の式（９）が成立する。
Further, when K h_max is determined, the following equation (8) is established, and when K θ_max is determined, the following equation (9) is established.
式（８）及び式（９）式を満たす間隔で測定された電界強度分布は、式（２）、式（４）及び式（５）から電界強度分布が測定される放射妨害波の周波数に上述した補正係数を掛けた周波数により帯域制限がかかっていることが分かる。
The electric field intensity distribution measured at intervals satisfying the equations (8) and (9) is the frequency of the radiated interfering wave whose electric field intensity distribution is measured from the equations (2), (4) and (5). It can be seen that the band is limited by the frequency multiplied by the correction coefficient described above.
また、このような帯域制限がかかっている電界強度分布に対して帯域制限がかかっている周波数に等しい遮断周波数を有するローパスフィルタを適用することにより、電界強度分布を高い空間解像度で再現することができる。
Further, by applying a low-pass filter having a cutoff frequency equal to the frequency for which the band limitation is applied to the electric field strength distribution for which the band limitation is applied, the electric field strength distribution can be reproduced with high spatial resolution. it can.
そこで、遮断周波数算出機能２０３は、第一補正係数Ｋｈ又は第二補正係数Ｋθと、放射妨害波の周波数ｆｍｅａｓとを使用して遮断周波数を算出する。
Therefore, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency by using the first correction coefficient K h or the second correction coefficient K θ and the frequency fmeas of the radiated interfering wave.
具体的には、遮断周波数算出機能２０３は、第一補正係数Ｋｈと、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される放射妨害波の周波数ｆｍｅａｓとを掛けることにより遮断周波数を算出する。言い換えると、遮断周波数算出機能２０３は、次の式（１０）を使用して遮断周波数を算出する。
Specifically, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency by multiplying the first correction coefficient K h by the frequency fmeas of the radiated interfering wave in which at least one of the electric field and the magnetic field is measured. In other words, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency using the following equation (10).
或いは、遮断周波数算出機能２０３は、第二補正係数Ｋθと、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される放射妨害波の周波数ｆｍｅａｓとを掛けることにより遮断周波数を算出する。言い換えると、遮断周波数算出機能２０３は、次の式（１１）を使用して遮断周波数を算出する。
Alternatively, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency by multiplying the second correction coefficient K θ by the frequency fmeas of the radiated interfering wave in which at least one of the electric field and the magnetic field is measured. In other words, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency using the following equation (11).
図３は、実施形態に係る補間前電界強度分布の一部の例を示す図である。補間前電界強度分布は、測定間隔データが示す間隔で測定された電界強度分布である。図３の白丸は、この間隔で測定された電界強度を示している。また、補間機能２０４は、測定間隔データが示す間隔で測定された位置と異なる位置における電界強度にゼロを内挿する。図３の黒丸は、補間機能２０４により内挿されたゼロを示している。なお、補間機能２０４は、測定間隔データが示す間隔で測定された位置と異なる位置における電界強度にゼロではなく測定された電界強度の最小値よりも十分に小さな電界強度を内挿してもよい。
FIG. 3 is a diagram showing a part of an example of the electric field strength distribution before interpolation according to the embodiment. The electric field strength distribution before interpolation is the electric field strength distribution measured at the intervals indicated by the measurement interval data. The white circles in FIG. 3 indicate the electric field strength measured at this interval. Further, the interpolation function 204 interpolates zero to the electric field strength at a position different from the position measured at the interval indicated by the measurement interval data. The black circle in FIG. 3 indicates the zero interpolated by the interpolation function 204. In addition, the interpolation function 204 may interpolate the electric field strength at a position different from the position measured at the interval indicated by the measurement interval data, which is not zero but sufficiently smaller than the minimum value of the measured electric field strength.
図４は、実施形態に係る補間後電界強度分布の一部の例を示す図である。補間機能２０４は、補間前電磁界分布に上述した式（１０）又は式（１１）を使用して算出された遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電磁界分布を生成する。図４の白丸は、図３の白丸と同様の電界強度を示している。図４の黒丸は、式（１０）又は式（１１）を使用して算出された遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間することにより再現された電界強度を示している。
FIG. 4 is a diagram showing a part of an example of the electric field strength distribution after interpolation according to the embodiment. The interpolation function 204 applies a low-pass filter having a cutoff frequency calculated by using the above equation (10) or (11) to the electromagnetic field distribution before interpolation to generate the electromagnetic field distribution after interpolation. The white circles in FIG. 4 show the same electric field strength as the white circles in FIG. The black circles in FIG. 4 indicate the electric field strength reproduced by applying and interpolating a low-pass filter having a cutoff frequency calculated using the equation (10) or the equation (11).
図５は、実施形態に係る供試体がダイポールアンテナである場合における補間前電界強度分布の一部及びシミュレーションにより再現された電界強度分布の例を示す図である。図６は、実施形態に係る供試体が標準ゲインホーンアンテナである場合における補間前電界強度分布の一部及びシミュレーションにより再現された電界強度分布の例を示す図である。図５及び図６の白丸は、測定間隔データが示す間隔で測定された電界強度を示している。図５及び図６の破線は、上述した式（１０）又は式（１１）を使用して算出された遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して再現された電界強度を示している。図５及び図６の実線は、シミュレーションにより再現された電界強度を示している。
FIG. 5 is a diagram showing a part of the electric field strength distribution before interpolation and an example of the electric field strength distribution reproduced by simulation when the specimen according to the embodiment is a dipole antenna. FIG. 6 is a diagram showing a part of the electric field strength distribution before interpolation and an example of the electric field strength distribution reproduced by simulation when the specimen according to the embodiment is a standard gain horn antenna. The white circles in FIGS. 5 and 6 indicate the electric field strength measured at the intervals indicated by the measurement interval data. The dashed lines in FIGS. 5 and 6 show the electric field strength reproduced by applying a low-pass filter having a cutoff frequency calculated using the above equation (10) or (11). The solid lines in FIGS. 5 and 6 show the electric field strength reproduced by the simulation.
また、図５及び図６のいずれにおいても、測定間隔データ、すなわち角度間隔データが示す供試体１００の角度の間隔は、放射源から放射される放射妨害波に対する推定半値幅である。この推定半値幅は、放射源から放射されると推測される放射妨害波の半値幅であり、事前に理論的なシミュレーション又は統計的なシミュレーションにより推定された値である。図５及び図６に示すように、放射妨害波測定装置１は、測定間隔データが示す間隔で測定された電界強度に対して、上述した式（１０）又は式（１１）を使用して算出された遮断周波数を有するローパスフィルタを適用することにより、電界強度分布を的確に再現する。なお、角度間隔データが示す供試体１００の角度の間隔は、放射源から放射される放射妨害波に対する推定半値幅以下であればよい。
Further, in both FIGS. 5 and 6, the measurement interval data, that is, the angle interval of the specimen 100 indicated by the angle interval data is an estimated half-value width with respect to the radiation interfering wave emitted from the radiation source. This estimated half-value width is the half-value width of the radiation interfering wave estimated to be emitted from the radiation source, and is a value estimated in advance by a theoretical simulation or a statistical simulation. As shown in FIGS. 5 and 6, the radiated cutoff wave measuring device 1 calculates the electric field strength measured at the interval indicated by the measurement interval data by using the above-mentioned equation (10) or equation (11). By applying a low-pass filter having a cutoff frequency, the electric field strength distribution is accurately reproduced. The angle interval of the specimen 100 indicated by the angle interval data may be equal to or less than the estimated half-value width with respect to the radiation interfering wave emitted from the radiation source.
受信部３０は、例えば、スーパーヘテロダイン方式のスペクトルアナライザ、ＦＦＴ方式のスペクトルアナライザである。受信部３０は、供試体１００を囲む面上に位置する測定点における所定の周波数帯域の電界強度を測定する測定処理を実行する。そして、受信部３０は、最大の電界強度が測定された測定点において電界強度を一定時間測定する。
The receiving unit 30 is, for example, a superheterodyne type spectrum analyzer and an FFT type spectrum analyzer. The receiving unit 30 executes a measurement process for measuring the electric field strength in a predetermined frequency band at a measurement point located on a surface surrounding the specimen 100. Then, the receiving unit 30 measures the electric field strength for a certain period of time at the measurement point where the maximum electric field strength is measured.
図７は、実施形態に係る制御部のハードウエア構成の例を示す図である。図７に示すように、制御部２０は、主制御部２１０と、入力装置２２０と、出力装置２３０と、記憶装置２４０と、バス２５０とを備える。
FIG. 7 is a diagram showing an example of the hardware configuration of the control unit according to the embodiment. As shown in FIG. 7, the control unit 20 includes a main control unit 210, an input device 220, an output device 230, a storage device 240, and a bus 250.
主制御部２１０は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）及びＲＡＭ（Random Access Memory）を備えており、入力装置２２０、出力装置２３０及び記憶装置２４０の間でのデータの送受信を制御し、出力装置２３０及び記憶装置２４０の動作を制御する。
The main control unit 210 includes a CPU (Central Processing Unit) and a RAM (Random Access Memory), controls data transmission / reception between the input device 220, the output device 230, and the storage device 240, and controls the transmission / reception of data between the output device 230 and the output device 230. Controls the operation of the storage device 240.
入力装置２２０は、放射妨害波測定装置１の操作に必要なデータを入力するために使用される装置、例えば、キーボード、マウス、タッチパネルである。
The input device 220 is a device used for inputting data necessary for operating the radiation interference wave measuring device 1, for example, a keyboard, a mouse, and a touch panel.
出力装置２３０は、放射妨害波測定装置１の動作に関連する情報を出力するために使用される装置、例えば、ディスプレイである。
The output device 230 is a device used for outputting information related to the operation of the radiated interference wave measuring device 1, for example, a display.
記憶装置２４０は、データを記憶させるために使用される装置、例えば、ハードディスク装置、光ディスク装置である。また、記憶装置２４０は、記憶媒体２４５を備えており、記憶媒体２４５にデータを格納し、記憶媒体２４５からデータを読み出す。記憶媒体２４５は、データを記憶させるために使用される記憶媒体、例えば、ハードディスク、光ディスクである。また、記憶媒体２４５は、測定間隔データ取得機能２０１、補正係数算出機能２０２、遮断周波数算出機能２０３及び補間機能２０４それぞれを実現するプログラムを記憶している。この場合、主制御部２１０は、これらのプログラムを読み出して実行することにより、測定間隔データ取得機能２０１、補正係数算出機能２０２及び遮断周波数算出機能２０３それぞれの機能を実現させる。
The storage device 240 is a device used for storing data, for example, a hard disk device or an optical disk device. Further, the storage device 240 includes a storage medium 245, stores data in the storage medium 245, and reads data from the storage medium 245. The storage medium 245 is a storage medium used for storing data, for example, a hard disk or an optical disk. Further, the storage medium 245 stores programs that realize the measurement interval data acquisition function 201, the correction coefficient calculation function 202, the cutoff frequency calculation function 203, and the interpolation function 204, respectively. In this case, the main control unit 210 realizes the functions of the measurement interval data acquisition function 201, the correction coefficient calculation function 202, and the cutoff frequency calculation function 203 by reading and executing these programs.
バス２５０は、主制御部２１０、入力装置２２０、出力装置２３０及び記憶装置２４０を相互に通信可能に接続している。
The bus 250 connects the main control unit 210, the input device 220, the output device 230, and the storage device 240 so as to be able to communicate with each other.
次に、図８を参照しながら実施形態に係る放射妨害波測定装置の動作の一例を説明する。図８は、実施形態に係る放射妨害波測定装置が実行する処理の例を示すフローチャートである。
Next, an example of the operation of the radiation interference wave measuring device according to the embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a flowchart showing an example of processing executed by the radiation interference wave measuring device according to the embodiment.
ステップＳ１０において、放射妨害波測定装置１は、測定条件の入力を受け付ける。ここで言う測定条件は、例えば、電界強度を測定する放射妨害波の周波数帯域、グランドプレーンを基準とする高さ方向の測定範囲、高さ方向における測定点の間隔、角度方向の測定範囲、角度方向における測定点の間隔、サンプリング時間、受信部３０の検波方式及び周波数分解能帯域幅である。また、高さ方向における測定点の間隔及び角度方向における測定点の間隔は、上述した通り、ユーザが後述する入力装置２２０を使用して入力され、測定間隔データ取得機能２０１により取得される。或いは、また、高さ方向における測定点の間隔及び角度方向における測定点の間隔は、上述した通り、過去に実施された放射妨害波試験の結果を統計的に解析することにより取得された間隔であり、測定間隔データ取得機能２０１により取得される。
In step S10, the radiation interference wave measuring device 1 accepts the input of the measurement conditions. The measurement conditions referred to here are, for example, the frequency band of the radiation interference wave for measuring the electric field strength, the measurement range in the height direction with respect to the ground plane, the distance between the measurement points in the height direction, the measurement range in the angular direction, and the angle. The interval between measurement points in the direction, the sampling time, the detection method of the receiving unit 30, and the frequency resolution bandwidth. Further, as described above, the interval between the measurement points in the height direction and the interval between the measurement points in the angular direction are input by the user using the input device 220 described later, and are acquired by the measurement interval data acquisition function 201. Alternatively, the interval between the measurement points in the height direction and the interval between the measurement points in the angular direction are the intervals obtained by statistically analyzing the results of the radiation interference wave test conducted in the past as described above. Yes, it is acquired by the measurement interval data acquisition function 201.
ステップＳ２０において、補正係数算出機能２０２は、放射妨害波の波長及び測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する。
In step S20, the correction coefficient calculation function 202 calculates the correction coefficient using the wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the measurement interval data.
ステップＳ３０において、コントローラ１４は、最も低い高さに配置されている測定点の電界強度を測定可能な高さにアンテナ１１の高さを変更し、最も角度が小さな位置に配置されている測定点の電界強度を測定可能な角度までターンテーブル１３を回転させる。
In step S30, the controller 14 changes the height of the antenna 11 to a height at which the electric field strength of the measurement point arranged at the lowest height can be measured, and the measurement point arranged at the position having the smallest angle. The turntable 13 is rotated to an angle at which the electric field strength of the above can be measured.
ステップＳ４０において、放射妨害波測定装置１は、供試体１００を基準としたアンテナ１１の高さを維持した状態でターンテーブル１３を回転させながら各測定点において所定の周波数帯域で電界強度の測定を実行する。
In step S40, the radiation interference wave measuring device 1 measures the electric field strength in a predetermined frequency band at each measurement point while rotating the turntable 13 while maintaining the height of the antenna 11 with respect to the specimen 100. Execute.
ステップＳ５０において、放射妨害波測定装置１は、現在のターンテーブルの角度が上限であるか否かを判定する。放射妨害波測定装置１は、現在のターンテーブルの角度が上限であると判定した場合（ステップＳ５０：ＹＥＳ）、処理をステップＳ６０に進め、現在のターンテーブルの角度が上限でないと判定した場合（ステップＳ５０：ＮＯ）、処理をステップＳ４０戻す。
In step S50, the radiation interference wave measuring device 1 determines whether or not the current turntable angle is the upper limit. When the radiation interference wave measuring device 1 determines that the current turntable angle is the upper limit (step S50: YES), the process proceeds to step S60, and when it is determined that the current turntable angle is not the upper limit (step S50: YES). Step S50: NO), the process is returned to step S40.
ステップＳ６０において、コントローラ１４は、アンテナ１１の高さを上昇させる。
In step S60, the controller 14 raises the height of the antenna 11.
ステップＳ７０において、放射妨害波測定装置１は、現在のアンテナの高さが上限であるか否かを判定する。放射妨害波測定装置１は、現在のアンテナの高さが上限であると判定した場合（ステップＳ７０：ＹＥＳ）、処理をステップＳ８０に進め、現在のアンテナの高さが上限でないと判定した場合（ステップＳ７０：ＮＯ）、処理をステップＳ４０戻す。
In step S70, the radiation interference wave measuring device 1 determines whether or not the current height of the antenna is the upper limit. When the radiation interference wave measuring device 1 determines that the height of the current antenna is the upper limit (step S70: YES), the process proceeds to step S80, and when it is determined that the height of the current antenna is not the upper limit (step S70: YES). Step S70: NO), the process is returned to step S40.
ステップＳ８０において、補間機能２０４は、測定点の間の電界強度にゼロを内挿する。
In step S80, the interpolation function 204 interpolates zero into the electric field strength between the measurement points.
ステップＳ９０において、遮断周波数算出機能２０３は、ステップＳ２０で算出された補正係数及び放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する。
In step S90, the cutoff frequency calculation function 203 calculates the cutoff frequency using the correction coefficient calculated in step S20 and the frequency of the radiated interfering wave.
ステップＳ１００において、補間機能２０４は、ステップＳ８０でゼロを内挿した補間前電界強度分布にステップＳ９０で算出した遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電界強度分布を生成する。
In step S100, the interpolation function 204 applies a low-pass filter having a cutoff frequency calculated in step S90 to the pre-interference electric field strength distribution with zeros intercalated in step S80 to generate a post-interference electric field strength distribution.
ステップＳ１１０において、放射妨害波測定装置１は、ステップＳ１００で生成された補間後電界強度分布において最大の電界強度となるアンテナの高さ及びターンテーブルの角度を示すデータを取得する。
In step S110, the radiation interference wave measuring device 1 acquires data indicating the height of the antenna and the angle of the turntable, which are the maximum electric field strengths in the post-interpolated electric field strength distribution generated in step S100.
以上、実施形態に係る放射妨害波測定装置１について説明した。放射妨害波測定装置１は、サンプリング定理を満たすと仮定されており、測定間隔データにより示されている間隔を使用して遮断周波数を算出する。そして、放射妨害波測定装置１は、測定間隔データにより示されている間隔で測定した補間前電界強度分布に当該遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電界強度分布を生成する。これにより、放射妨害波測定装置１は、測定点の数を減らし、放射妨害波試験の実施に必要な時間を短縮しつつ、正確な電界強度分布である補間後電界強度分布を生成することができる。具体的には、放射妨害波測定装置１は、上述した第一補正係数Ｋｈを使用して算出した遮断周波数を有するローパスフィルタを使用することにより、アンテナ１１の高さ方向について、当該効果を奏することができる。また、放射妨害波測定装置１は、上述した第二補正係数Ｋθを使用して算出した遮断周波数を有するローパスフィルタを使用することにより、供試体１００の角度方向について、当該効果を奏することができる。
The radiation interference wave measuring device 1 according to the embodiment has been described above. The radiated interference wave measuring device 1 is assumed to satisfy the sampling theorem, and calculates the cutoff frequency using the interval indicated by the measurement interval data. Then, the radiation interference wave measuring device 1 applies a low-pass filter having the cutoff frequency to the electric field strength distribution before interpolation measured at the interval indicated by the measurement interval data to generate the electric field strength distribution after interpolation. As a result, the radiated interference wave measuring device 1 can generate an accurate electric field strength distribution after interpolation while reducing the number of measurement points and shortening the time required for performing the radiated interference wave test. it can. Specifically, the radiation interference wave measuring device 1 obtains the effect in the height direction of the antenna 11 by using a low-pass filter having a cutoff frequency calculated by using the above-mentioned first correction coefficient K h. Can play. Further, the radiation interference wave measuring device 1 can exert the effect in the angular direction of the specimen 100 by using a low-pass filter having a cutoff frequency calculated by using the above-mentioned second correction coefficient K θ. it can.
なお、上述した実施形態では、放射妨害波測定装置１が測定点における電界強度を測定し、補間後電界強度分布を生成する場合を例に挙げて説明したが、これに限定されない。例えば、放射妨害波測定装置１は、電界強度ではなく、測定点における電界、例えば、上述した式（２）の一つ目の等号の右側の式の絶対値記号の中身に相当する値に対する分布を測定する。次に、放射妨害波測定装置１は、上述した式（１）から上述した手順と同様の手順で導かれる式を使用して第一補正係数及び第二補正係数の少なくとも一方を算出する。そして、放射妨害波測定装置１は、当該第一補正係数を使用して算出した遮断周波数を有するローパスフィルタ又は当該第二補正係数を使用して算出した遮断周波数を有するローパスフィルタを補間前の当該分布に適用して補間後の当該分布を生成する。また、電界と磁界は双対性の関係があることから、放射妨害波測定装置１が測定点における磁界又は磁界強度を測定し、当該値の磁界分布又は磁界強度分布を測定し、補間前磁界分布又は補間前磁界強度分布に上述したローパスフィルタを適用して補間後磁界又は磁界強度分布を生成してもよい。
In the above-described embodiment, the case where the radiation interference wave measuring device 1 measures the electric field strength at the measurement point and generates the electric field strength distribution after interpolation has been described as an example, but the present invention is not limited to this. For example, the radiation interference wave measuring device 1 is not for the electric field strength but for the electric field at the measurement point, for example, the value corresponding to the content of the absolute value symbol of the equation on the right side of the first equal sign of the above equation (2). Measure the distribution. Next, the radiation interference wave measuring device 1 calculates at least one of the first correction coefficient and the second correction coefficient by using the formula derived from the above formula (1) by the same procedure as the above-mentioned procedure. Then, the radiation interference wave measuring device 1 uses the low-pass filter having a cutoff frequency calculated by using the first correction coefficient or the low-pass filter having a cutoff frequency calculated by using the second correction coefficient before interpolating. Apply to the distribution to generate the interpolated distribution. Further, since the electric field and the magnetic field have a dual relationship, the radiation interference wave measuring device 1 measures the magnetic field or the magnetic field strength at the measurement point, measures the magnetic field distribution or the magnetic field strength distribution of the value, and the magnetic field distribution before interpolation. Alternatively, the low-pass filter described above may be applied to the magnetic field strength distribution before interpolation to generate the magnetic field or magnetic field strength distribution after interpolation.
また、上述した実施形態に係るコントローラ１４、制御部２０及び受信部３０の各機能を実現するためのプログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体に記録させ、この記録媒体に記録されたプログラムをコンピュータシステムに読み込ませて実行することにより、処理を行ってもよい。また、特に、この記録媒体は、測定間隔データ取得機能２０１、補正係数算出機能２０２、遮断周波数算出機能２０３及び補間機能２０４をコンピュータに実行させるための電磁界分布生成プログラムを記憶していてもよい。
Further, a program for realizing each function of the controller 14, the control unit 20, and the receiving unit 30 according to the above-described embodiment is recorded on a computer-readable recording medium, and the program recorded on the recording medium is recorded in the computer system. Processing may be performed by reading and executing. Further, in particular, this recording medium may store an electromagnetic field distribution generation program for causing a computer to execute the measurement interval data acquisition function 201, the correction coefficient calculation function 202, the cutoff frequency calculation function 203, and the interpolation function 204. ..
ここで言うコンピュータシステムとは、オペレーティング・システム（Operating System：ＯＳ）又は周辺機器等のハードウエアを含むものであってもよい。また、コンピュータ読み取り可能な記録媒体とは、例えば、フロッピーディスク、光磁気ディスク、ＲＯＭ（Read Only Memory）、フラッシュメモリ等の書き込み可能な不揮発性メモリ、ＤＶＤ（Digital Versatile Disc）等の可搬媒体、コンピュータシステムに内蔵されるハードディスク等の記憶装置、ネットワーク又は通信回線を介してプログラムが送信される場合におけるサーバ又はクライアントとなるコンピュータシステム内部の揮発性メモリのように一定時間プログラムを保持しているものも含む。
The computer system referred to here may include hardware such as an operating system (OS) or peripheral devices. The computer-readable recording medium includes, for example, a floppy disk, a photomagnetic disk, a ROM (Read Only Memory), a writable non-volatile memory such as a flash memory, and a portable medium such as a DVD (Digital Versatile Disc). A computer system that holds a program for a certain period of time, such as a volatile memory inside a computer system that serves as a server or client when a program is transmitted via a storage device such as a hard disk built into the computer system, a network, or a communication line. Also includes.
また、上述したプログラムは、このプログラムを記憶装置等に格納したコンピュータシステムから、伝送媒体を介して、又は、伝送媒体中の伝送波により他のコンピュータシステムに伝送されてもよい。ここで、プログラムを伝送する伝送媒体とは、インターネット等のネットワーク又は電話回線等の通信回線のように情報を伝送する機能を有する媒体のことをいう。
Further, the above-mentioned program may be transmitted from a computer system in which this program is stored in a storage device or the like to another computer system via a transmission medium or by a transmission wave in the transmission medium. Here, the transmission medium for transmitting a program means a medium having a function of transmitting information, such as a network such as the Internet or a communication line such as a telephone line.
また、上述したプログラムは、上述した機能の一部を実現するためのものであってもよく、上述した機能をコンピュータシステムに既に記録されているプログラムとの組み合わせで実現できるもの、いわゆる差分プログラムであってもよい。上述したプログラムは、例えば、コンピュータが備えるＣＰＵ（Central Processing Unit）等のプロセッサにより読み出されて実行される。
Further, the above-mentioned program may be for realizing a part of the above-mentioned functions, and is a so-called difference program which can realize the above-mentioned functions in combination with a program already recorded in the computer system. There may be. The above-mentioned program is read and executed by a processor such as a CPU (Central Processing Unit) provided in the computer, for example.
以上、本発明の実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の変形、置換又は設計変更を加えることができる。また、上述した実施形態に記載の構成を組み合わせてもよい。
Although the embodiment of the present invention has been described in detail with reference to the drawings, the specific configuration is not limited to this embodiment, and various modifications, substitutions or designs are made without departing from the gist of the present invention. You can make changes. Further, the configurations described in the above-described embodiments may be combined.
１…放射妨害波測定装置、１１…アンテナ、１２…アンテナマスト、１３…ターンテーブル、１４…コントローラ、１４１…高さ変更部、１４２…方位変更部、２０…制御部、２０１…測定間隔データ取得機能、２０２…補正係数算出機能、２０３…遮断周波数算出機能、２０４…補間機能、２１０…主制御部、２２０…入力装置、２３０…出力装置、２４０…記憶装置、２４５…記憶媒体、２５０…バス、３０…受信部、１００…供試体、２００…台
1 ... Radiation cutoff wave measuring device, 11 ... Antenna, 12 ... Antenna mast, 13 ... Turntable, 14 ... Controller, 141 ... Height changing unit, 142 ... Direction changing unit, 20 ... Control unit, 201 ... Measurement interval data acquisition Function, 202 ... Correction coefficient calculation function, 203 ... Cutoff frequency calculation function, 204 ... Interpolation function, 210 ... Main control unit, 220 ... Input device, 230 ... Output device, 240 ... Storage device, 245 ... Storage medium, 250 ... Bus , 30 ... Receiver, 100 ... Specimen, 200 ... Unit
Claims (6)
- 放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得機能と、
前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出機能と、
前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出機能と、
前記測定間隔データが示す間隔で測定された前記放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方の分布である補間前電磁界分布に前記遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電磁界分布を生成する補間機能と、
をコンピュータに実行させる電磁界分布生成プログラム。 A measurement interval data acquisition function that acquires measurement interval data indicating the interval for measuring at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave radiated from the radiation source.
A correction coefficient calculation function that calculates a correction coefficient using the wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the measurement interval data, and
A cutoff frequency calculation function that calculates the cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated interfering wave, and
A low-pass filter having the cutoff frequency is applied to the electromagnetic field distribution before interpolation, which is the distribution of at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave measured at the interval indicated by the measurement interval data, to generate the electromagnetic field distribution after interpolation. Interpolation function and
An electromagnetic field distribution generation program that causes a computer to execute. - 前記測定間隔データ取得機能は、前記放射妨害波を受信するアンテナの高さの間隔を示す高さ間隔データを前記測定間隔データとして取得し、
前記補正係数算出機能は、前記放射妨害波の最短波長及び前記高さ間隔データが示す間隔を使用して第一補正係数を前記補正係数として算出し、
前記遮断周波数算出機能は、前記第一補正係数と、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される前記放射妨害波の周波数とを掛けることにより前記遮断周波数を算出する、
請求項１に記載の電磁界分布生成プログラム。 The measurement interval data acquisition function acquires height interval data indicating the height interval of the antenna that receives the radiation interference wave as the measurement interval data.
The correction coefficient calculation function calculates the first correction coefficient as the correction coefficient using the shortest wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the height interval data.
The cutoff frequency calculation function calculates the cutoff frequency by multiplying the first correction coefficient by the frequency of the radiated interfering wave at which at least one of the electric field and the magnetic field is measured.
The electromagnetic field distribution generation program according to claim 1. - 前記測定間隔データ取得機能は、前記放射妨害波を受信するアンテナに対する前記放射源を含む供試体の角度の間隔を示す角度間隔データを前記測定間隔データとして取得し、
前記補正係数算出機能は、前記放射妨害波の最短波長及び前記角度間隔データが示す間隔を使用し第二補正係数を前記補正係数として算出し、
前記遮断周波数算出機能は、前記第二補正係数と、電界及び磁界の少なくとも一方が測定される前記放射妨害波の周波数とを掛けることにより前記遮断周波数を算出する、
請求項１に記載の電磁界分布生成プログラム。 The measurement interval data acquisition function acquires angle interval data indicating the angle interval of the specimen including the radiation source with respect to the antenna receiving the radiation interference wave as the measurement interval data.
The correction coefficient calculation function calculates the second correction coefficient as the correction coefficient using the shortest wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the angle interval data.
The cutoff frequency calculation function calculates the cutoff frequency by multiplying the second correction coefficient by the frequency of the radiated interfering wave at which at least one of the electric field and the magnetic field is measured.
The electromagnetic field distribution generation program according to claim 1. - 前記角度間隔データが示す前記供試体の角度の間隔は、前記放射源から放射される前記放射妨害波に対する推定半値幅以下である、
請求項３に記載の電磁界分布生成プログラム。 The angular spacing of the specimen indicated by the angular spacing data is equal to or less than the estimated half-value width with respect to the radiated interfering wave emitted from the radiation source.
The electromagnetic field distribution generation program according to claim 3. - 放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得機能と、
前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出機能と、
前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出機能と、
前記遮断周波数を有するローパスフィルタを生成するフィルタ生成機能と、
をコンピュータに実行させるフィルタ生成プログラム。 A measurement interval data acquisition function that acquires measurement interval data indicating the interval for measuring at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave radiated from the radiation source.
A correction coefficient calculation function that calculates a correction coefficient using the wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the measurement interval data, and
A cutoff frequency calculation function that calculates the cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated interfering wave, and
A filter generation function that generates a low-pass filter having the cutoff frequency, and
A filter generator that lets your computer run. - 放射源から放射される放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方を測定する間隔を示す測定間隔データを取得する測定間隔データ取得部と、
前記放射妨害波の波長及び前記測定間隔データが示す間隔を使用して補正係数を算出する補正係数算出部と、
前記補正係数及び前記放射妨害波の周波数を使用して遮断周波数を算出する遮断周波数算出部と、
前記測定間隔データが示す間隔で測定された前記放射妨害波の電界及び磁界の少なくとも一方の分布である補間前電磁界分布に前記遮断周波数を有するローパスフィルタを適用して補間後電磁界分布を生成する補間部と、
を備える電磁界分布生成装置。 A measurement interval data acquisition unit that acquires measurement interval data indicating an interval for measuring at least one of the electric field and the magnetic field of the radiated interfering wave emitted from the radiation source.
A correction coefficient calculation unit that calculates a correction coefficient using the wavelength of the radiated interfering wave and the interval indicated by the measurement interval data, and
A cutoff frequency calculation unit that calculates the cutoff frequency using the correction coefficient and the frequency of the radiated interfering wave.
A low-pass filter having the cutoff frequency is applied to the electromagnetic field distribution before interpolation, which is the distribution of at least one of the electric and magnetic fields of the radiated interfering wave measured at the interval indicated by the measurement interval data, to generate the electromagnetic field distribution after interpolation. Interpolator and
An electromagnetic field distribution generator equipped with.
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