WO2020170563A1

WO2020170563A1 - 連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法

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Publication number: WO2020170563A1
Application number: PCT/JP2019/048374
Authority: WO
Inventors: 大河郡山; 章敏松井; 佳也橋本; 達郎林田; 周吾森田; 亮森下; 稜介益田
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2019-02-19
Filing date: 2019-12-11
Publication date: 2020-08-27
Anticipated expiration: 2021-08-19
Also published as: CN113423521A; KR102695836B1; KR20210116577A; CN113423521B

Abstract

本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置１０は、連続鋳造機１の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部１１と、溶鋼流動状態推定部１１によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部１２と、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、連続鋳造機１の操業条件を制御する操業条件制御部１３と、を備えている。

Description

連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法

　本発明は、連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法に関する。

　近年、連続鋳造機において製造されるスラブ等の鋳片に対する高品質化の要求がますます高まっている。このため、連続鋳造機の鋳型内における溶鋼の状況を制御する技術が開発されている。例えば特許文献１には、鋳型内の溶鋼に磁場を印加する方法が記載されている。鋳型内の溶鋼に磁場を印加して溶鋼流動を制御することにより、鋳片の品質を安定化させることができる。しかしながら、溶鋼に磁場を印加しても予期せぬ操業変動に起因して完全には溶鋼流動を制御することは困難である。このため、鋳型銅板に埋め込まれた測温素子による溶鋼の測温結果を併用して操業を制御する技術が提案されている。例えば特許文献２には、鋳型内銅板温度データに基づいて鋳型内の溶鋼流動を補正することにより、溶鋼流動を高精度に推定する方法が記載されている。

　なお、鋳片に要求される品質の一つとして、鋳片の表層近傍に混入した気泡や介在物等の不純物による欠陥が少ないことが挙げられる。連続鋳造機では、浸漬ノズルを介して鋳型内に注湯された溶鋼は、鋳型壁面から殻状に凝固を開始し（以下、殻状に凝固した鋼を凝固シェルと称する）、鋳造の進行と共に凝固シェル厚みを増加させていく。鋳型内に注湯される溶鋼中には気泡や介在物が懸濁しているが、これら気泡や介在物が凝固シェルに捕捉されてそのまま凝固が進行すると上記の欠陥となる。

　溶鋼中に懸濁した気泡や介在物は、凝固界面の溶鋼流速が速いほど凝固シェルに捕捉されにくいことが知られており、この観点から鋳型内の溶鋼流動を適切に制御する技術開発も行なわれている。例えば特許文献３には、鋳造速度が１．６ｍ／ｍｉｎ程度と比較的遅い場合等において、凝固界面での溶鋼流速が不足して欠陥が発生することを抑制するための技術が開示されている。具体的には、この技術は、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流に制動力が作用するように移動磁場を印加して連続鋳造する際、移動磁場印加位置に対する浸漬ノズルの吐出口の位置及び吐出角度を適正な範囲とするものである。

特開平１０－３０５３５３号公報特開２０１６－１６４１４号公報特開２００５－１５２９９６号公報

　特許文献２には、鋳型内の溶鋼流動を高精度に推定する方法が記載されているが、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標を推定し、溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することは開示、示唆されていない。高品質な鋳片を製造するためには、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標を推定し、溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することが必要である。このため、特許文献２に記載の方法だけでは、高品質な鋳片を製造することは困難である。

　一方、特許文献３には、凝固界面での溶鋼流速を適正範囲に制御する方法が記載されているが、この適正範囲はあくまで設備の幾何学的関係のみで規定されたものである。しかしながら、実際の連続鋳造では、浸漬ノズルのノズル孔に介在物が付着して偏流が生じる等の溶鋼流速の変動要因があり、こうした変動が生じた場合にも、その変動状況に応じて凝固界面での溶鋼流速を適正範囲内に制御する必要がある。すなわち、鋳型内で気泡や介在物等の不純物が鋳片へ混入する要因となる凝固界面の溶鋼流速の低下を、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて溶鋼流動指標として推定し、その推定結果に基づき溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することによって、より高品質な鋳片を製造することが可能になる。

　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、高品質な鋳片を製造可能な連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法を提供することにある。

　本発明に係る連続鋳造機の制御方法は、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定ステップと、前記溶鋼流動状態推定ステップにおいて推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出ステップと、前記溶鋼流動指標算出ステップにおいて算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御ステップと、を含む。

　前記溶鋼流動指標には、電磁攪拌磁場により生じる攪拌流の中で流速が所定値以下となっている領域の面積が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面の速度又は流動状態が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、凝固界面流速が所定値以下となる面積が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面流速の最大値が含まれているとよい。

　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値が含まれているとよい。

　前記鋳型内の溶鋼の温度データは、鋳型に設置された温度センサの測定値を含む温度データであるとよい。

　前記連続鋳造機の操業条件には、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つが含まれているとよい。

　本発明に係る連続鋳造機の制御装置は、連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部と、前記溶鋼流動状態推定部によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部と、前記溶鋼流動指標算出部によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御部と、を備える。

　本発明に係る鋳片の製造方法は、本発明に係る連続鋳造機の制御方法を用いて連続鋳造機を制御しながら鋳片を製造するステップを含む。

　本発明に係る連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法によれば、高品質な鋳片を製造することができる。

図１は、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例を示す模式図である。図２は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成を示すブロック図である。図３は、浸漬ノズルの一構成例を示す模式図である。図４は、電磁撹拌磁場の磁束密度の変化に伴う低流速面積の変化の一例を示す図である。図５は、電磁撹拌磁場の磁束密度の変化に伴う溶鋼表面最大流速の変化の一例を示す図である。図６は、電磁撹拌磁場の磁束密度及びノズル浸漬深さの変化に伴う溶鋼表面最大流速の変化の一例を示す図である。図７は、操業条件の制御の有無に伴うスラブの欠陥混入率の変化の一例を示す図である。

　以下、図面を参照して、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成及びその動作について説明する。

〔連続鋳造機の構成〕
　まず、図１を参照して、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例について説明する。　　　

　図１は、本発明が適用される連続鋳造機の一構成例を示す模式図である。図１に示すように、この連続鋳造機１では、溶鋼２が満たされたタンディッシュ３の鉛直方向下方に鋳型４が設けられ、タンディッシュ３の底部に鋳型４への溶鋼２の供給口となる浸漬ノズル５が設けられている。溶鋼２は、タンディッシュ３から連続的に鋳型４に注がれ、水冷管が埋設された鋳型４により冷却され、鋳型４の下部から引き抜かれてスラブとなる。その際、マスバランスを保証するため、引き抜き速度に応じて浸漬ノズル５の直上に設けられた図示しないスライディングゲートノズル等により浸漬ノズル５の開度が調整される。鋳型４には、鋳造されるスラブの厚み方向の両端となるＦ面及びＢ面に、複数の温度センサが設置されている。各温度センサは、各設置位置での溶鋼２の温度を測定する。また、鋳型４には、湯面を回転させる電磁撹拌磁場を発生させる図示しないコイルが設置されている。

〔制御装置の構成〕
　次に、図２を参照して、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成について説明する。

　図２は、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置の構成を示すブロック図である。図２に示すように、本発明の一実施形態である連続鋳造機の制御装置１０は、コンピュータ等の情報処理装置によって構成され、ＣＰＵ（Central　Processing　Unit）等の内部の演算処理装置がコンピュータプログラムを実行することにより、溶鋼流動状態推定部１１、溶鋼流動指標算出部１２、及び操業条件制御部１３として機能する。

　溶鋼流動状態推定部１１は、特許文献２に記載の溶鋼の流動状態推定方法等の周知の技術を利用して、鋳型４内における溶鋼２の流動状態をオンラインで推定する。具体的には、溶鋼流動状態推定部１１は、乱流モデルを考慮した数値流体力学等の物理モデルを用いて、連続鋳造機１の操業条件及び鋳型４に設置されている温度センサの測定値から鋳型４内における溶鋼２の流動状態をオンラインで推定する。連続鋳造機１の操業条件としては、鋳造幅、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、浸漬ノズル５の浸漬深さ（ノズル浸漬深さ）等を例示できる。

　溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼流動状態推定部１１によって推定された溶鋼２の流動状態のデータを用いて、鋳型４内でスラブ（鋳片）へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで推定する。ここで、スラブへ混入する不純物としては、モールドパウダーを起源とした介在物がある。モールドパウダーは、鋳型４内に注入された溶鋼の上表面に常時供給され、鋳型４とスラブとの焼き付きを防止する潤滑剤であり、溶鋼２の保温効果等も有している。鋳型４内の溶鋼２の最上部では、モールドパウダーは溶融状態で溶鋼２と接触し、溶鋼２はある流速で流動している。ここで、本発明では、モールドパウダーとの接触位置における溶鋼２の流速を溶鋼２の表面流速と称する。そのため、溶鋼２の表面流速が過大となると、溶融パウダが溶鋼２の内部に巻き込まれて介在物欠陥となる可能性がある。また、アルミナ等の介在物は浸漬ノズル５から供給されるＡｒガス等の気泡と共に溶鋼流動にあわせて上昇し、溶融パウダ層に吸収されて溶鋼２の清浄化が行われるが、凝固界面流速が遅い場合には、介在物や気泡が凝固シェル側にトラップされ、製品時に表面欠陥の原因となる可能性がある。ここで、凝固界面流速とは、鋳型内の凝固シェルの近傍領域における溶鋼の流速のことを意味する。

　このため、鋳型４内でスラブへ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標としては、鋳型４内の溶鋼表面流速の最大値（溶鋼表面最大流速）、凝固界面流速が所定値以下となる面積（低流速面積）、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値を例示することができる。具体的には、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の最上段部（メニスカス：溶鋼湯面の高さ位置）の溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向及び厚み方向の全領域）における溶鋼流速の最大値を溶鋼表面最大流速として算出する。また、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の高さ方向（鋳造方向）及び厚み方向の所定位置にある溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向は全領域）において溶鋼流速が所定値以下である溶鋼流動状態計算メッシュの面積を算出する。例えば溶鋼流動指標算出部１２は、幅方向の全領域、且つ、鋳型高さ方向には少なくともメニスカス位置から２００ｍｍ下方までの範囲で、溶鋼流速が所定値以下である溶鋼流動状態計算メッシュの面積を鋳型長辺の片面毎に合計して、その値をそれぞれ低流速面積とする。また、溶鋼流動指標算出部１２は、溶鋼２の流動状態のデータから、鋳型４の最上段部の溶鋼流動状態計算メッシュ（幅方向、厚み方向の全領域）における乱流エネルギーの最大値を溶鋼表面乱流エネルギーの最大値として算出する。

　ここで、乱流エネルギーとは、流れの乱れの強さを示す値であり、ある空間位置において時間的に変動する流速の時間平均値からのずれの大きさに基づき与えられる。具体的には、乱流エネルギーは以下に示す数式で与えられる。

　k＝(1/2)・U_i ²
　U＝U_ave＋U_i
　kは乱流エネルギー、Uはある空間位置における流体の流速の瞬時値、U_aveはある空間位置における流体の流速の時間平均値、U_iはある空間位置における流体の流速の時間平均値からのずれを示す。

　低流速面積は、スラブの凝固界面における溶鋼流動が速い場合には溶鋼２により凝固シェルに補足される不純物（気泡や介在物）を低減できる効果があることから有効な指標となる。ここで低流速であると判定すべき流速は、鋼種成分や要求される品質レベル及び鋳型寸法等に応じて個別に定めればよく、一定値に定めるべきものではない。なお、本発明者らの調査によれば、低流速と判定する目安として、０．０５ｍ／ｓ未満を採用することができる。また、低流速面積は、例えば、溶鋼流動状態計算メッシュの単位面積を１ｃｍ^２（０．０００１ｍ^２）とした場合、鋳型長辺の片面について低流速と判定された単位メッシュが１００メッシュあるとき、低流速面積が０．０１ｍ^２あるとする。また、低流速面積の適正値についても、鋼種成分や要求される品質レベル及び鋳型寸法等に応じて個別に定めればよく、一定値に定めるべきものではない。なお、本発明者らの調査によれば、要求される品質レベルが厳しい場合は、０．０１ｍ^２以下、要求される品質レベルがさほど厳しくない場合は、０．０２ｍ^２以下、をそれぞれ目安として採用することができる。溶鋼表面最大流速は、溶鋼表面における溶鋼流動が遅い場合にはモールドパウダーの溶鋼２内への巻き込みを低減できる効果があることから有効な指標となる。また、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値は、溶鋼表面最大流速と同様な理由から有効な指標となる。

　操業条件制御部１３は、溶鋼流動指標算出部１２によって算出された溶鋼流動指標を適正範囲内に制御するために、溶鋼流動指標に応じて鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さ等の操業条件を制御する。例えば、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値を超えた場合は、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくして電磁撹拌力を強めるよう操業条件を制御する。電磁撹拌力によって鋳型内の溶鋼にさらに流速を付与すれば、凝固界面流速が所定値以下となった位置においても、溶鋼流速が増加するよう作用するからである。また、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくしても、依然、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値を超えており、しかも凝固界面流速が所定値以下となる位置が溶鋼表面に近い場合は、浸漬ノズルの深さを浅くするよう操業条件を制御してもよい。浸漬ノズルの深さを浅くすると、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流の影響が、より溶鋼表面側に現れ、溶鋼表面の溶鋼流速を増加させるよう作用するからである。一方、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくすることで、凝固界面流速が所定値以下となる面積が予め定めた値未満となったものの、溶鋼表面流速及び／又は溶鋼表面乱流エネルギーが所定値を超える場合は、電磁撹拌磁場の磁束密度を大きくしたまま、浸漬ノズルの深さを深くするよう操業条件を制御してもよい。浸漬ノズルの深さを深くすると、浸漬ノズルから吐出される溶鋼の吐出流の影響が、溶鋼表面側に現れにくくなり、溶鋼表面流速及び／又は溶鋼表面乱流エネルギーを減少させるよう作用するからである。

　一般に、鋳型４内における溶鋼２の流動状態は連続鋳造機１の操業状態の違いに応じて変化する。例えば図３に示すように、左右の２箇所に吐出口５ａがある浸漬ノズル５を使用している場合、片側の吐出口５ａにアルミナ等の介在物が付着することにより、鋳型４内における溶鋼２の吐出流に左右差（偏流）が生じる場合がある。この偏流は、鋳造幅、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度といった操業条件が同じあっても発生するため、鋳型４に設置されている温度センサの測定値を用いて偏流を含む溶鋼の流動状態を精度よく再現することにより精度よく溶鋼流動指標をオンラインで推定する。

　すなわち、鋳型４に設置されている温度センサの測定値に対応するよう、溶鋼流動指標算出部１２における計算条件を修正し、計算値を逐次更新することで、オンラインでより精度よく溶鋼流動指標を推定する。なお、温度センサの設置数やピッチ及び測定値のサンプリング間隔は、本発明を実施する環境等に応じて可能な範囲で定めればよい。本発明者らの調査によれば、温度センサを、鋳造方向及び幅方向にそれぞれ５０ｍｍピッチ以下及び１００ｍｍピッチ以下で配置し、測定値を１秒間隔以下で採取するようにすると、溶鋼流動指標算出部１２の計算精度がより向上する。溶鋼流動指標をオンラインで推定することにより、欠陥発生リスクが少ない適正範囲内で操業ができているかを把握でき、操業条件を変更することによって溶鋼流動指標を適正範囲内に制御することができる。結果、高品質なスラブを製造することができる。

　なお、本実施形態では、低流速面積を凝固界面流速が所定値以下となる面積であるとして検討したが、溶鋼流動指標としては、凝固界面そのものの流速には限られない。電磁攪拌磁場等により生じる溶鋼流動（攪拌流）の中で低流速となっている領域があれば、このような領域は凝固界面への気泡や介在物補足に悪影響を及ぼすから、これを溶鋼流動指標とすることができる。このように低流速面積は凝固界面流速に限られずに種々の定義の仕方が可能である。同様に、溶鋼表面流速の最大値及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値は、溶鋼の表面状態を表しており、上記したようにモールドパウダーの巻き込みに関連する。従って、溶鋼流動指標としては、これら最大値に限られず、溶鋼表面の速度又は流動状態を適宜規定することで溶鋼流動指標とすることができる。

　本実施例として、極低炭素鋼の連続鋳造において、本発明を適用した。鋳型寸法は、幅１２００ｍｍ、厚み２６０ｍｍで、定常状態の鋳造速度は１．６ｍ／ｍｉｎである。本実施例では、低流速面積の適正範囲を０．０２ｍ^２以下、溶鋼表面最大流速の適正範囲を０．０５～０．３０ｍ／ｓと設定して操業を行なった。操業中、連続鋳造機１の操業中に算出された低流速面積が適正範囲より大きくなったために、電磁撹拌磁場の磁束密度を５％大きくした。その結果、図４に示すように、鋳型４内の溶鋼撹拌力が強くなり、凝固界面流速がアップし、低流速面積が減少した。しかしながら、この操業条件の変更によって溶鋼撹拌力が強くなったことにより、図５に示すように、溶鋼表面最大流速が適正範囲を超えてしまう場合があった。そこで、ノズル浸漬深さを３０ｍｍ深くした。これは、浸漬ノズル５の吐出流が鋳型銅板に衝突、反転して流れが撹拌流と重なりあって溶鋼表面流速を高めているので、浸漬ノズル５の浸漬深さを深くすることにより、反転流が小さくなり、溶鋼表面流速を抑制できるためである。この操業条件変更により、図６に示すように、低流速面積を小さくしつつ、溶鋼表面最大流速を適正範囲内に制御できた。また、オンラインで溶鋼流動指標（溶鋼表面最大流速、低流速面積、及び溶鋼表面乱流エネルギーの最大値）を推定することにより、溶鋼流動指標を適正範囲にするための操業条件を制御することが可能となり、結果として、図７に示すように、スラブ品質指標であるスラブの欠陥混入率を低減することができた。このようにして、本発明に係る連続鋳造機の制御方法によれば、優れた品質のスラブを製造できることが確認された。

　以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。

　本発明によれば、高品質な鋳片を製造可能な連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法を提供することができる。

　１　連続鋳造機
　２　溶鋼
　３　タンディッシュ
　４　鋳型
　５　浸漬ノズル
　１０　制御装置
　１１　溶鋼流動状態推定部
　１２　溶鋼流動指標算出部
　１３　操業条件制御部

Claims

　連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定ステップと、
　前記溶鋼流動状態推定ステップにおいて推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出ステップと、
　前記溶鋼流動指標算出ステップにおいて算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御ステップと、
　を含む、連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、電磁攪拌磁場により生じる攪拌流の中で流速が所定値以下となっている領域の面積が含まれる、請求項１に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面の速度又は流動状態が含まれる、請求項１又は２に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、凝固界面流速が所定値以下となる面積が含まれる、請求項１～３のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面流速の最大値が含まれる、請求項４に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記溶鋼流動指標には、溶鋼表面乱流エネルギーの最大値が含まれる、請求項４又は５に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記鋳型内の溶鋼の温度データは、鋳型に設置された温度センサの測定値を含む温度データである、請求項１～６のいずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　前記連続鋳造機の操業条件には、鋳造速度、電磁撹拌磁場の磁束密度、及びノズル浸漬深さのうちの少なくとも一つが含まれる、請求項１～７のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法。
　連続鋳造機の操業条件及び鋳型内の溶鋼の温度データを用いて、鋳型内における溶鋼の流動状態をオンラインで推定する溶鋼流動状態推定部と、
　前記溶鋼流動状態推定部によって推定された溶鋼の流動状態に基づいて、鋳型内で鋳片へ不純物が混入する要因となる溶鋼流動指標をオンラインで算出する溶鋼流動指標算出部と、
　前記溶鋼流動指標算出部によって算出された溶鋼流動指標が適正範囲内になるように、前記連続鋳造機の操業条件を制御する操業条件制御部と、
　を備える、連続鋳造機の制御装置。
　請求項１～８のうち、いずれか１項に記載の連続鋳造機の制御方法を用いて連続鋳造機を制御しながら鋳片を製造するステップを含む、鋳片の製造方法。