WO2020070188A1 - Rotor und maschine mit supraleitendem permanentmagneten für hohe magnetische flussdichten - Google Patents

Rotor und maschine mit supraleitendem permanentmagneten für hohe magnetische flussdichten

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WO2020070188A1
WO2020070188A1 PCT/EP2019/076697 EP2019076697W WO2020070188A1 WO 2020070188 A1 WO2020070188 A1 WO 2020070188A1 EP 2019076697 W EP2019076697 W EP 2019076697W WO 2020070188 A1 WO2020070188 A1 WO 2020070188A1
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rotor
magnetic
superconducting
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pole
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PCT/EP2019/076697
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Peter Kummeth
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment

Definitions

  • the present invention relates to a rotor for an electrical machine with a central rotor axis, comprising a rotor carrier and a mechanically carried by the rotor carrier ge permanent magnetic superconducting magnetic device.
  • the magnetic device is designed to form a multipole excitation field, the position of the magnetic poles being distributed around the circumference of the rotor.
  • the power density of an electrical machine scales with the magnetic flux density that can be generated by the electric or permanent magnets used in the electrical machine. This relationship allows a significant increase in the power density without a significant change in the topology of the electrical machine, for example when conventional permanent magnets are replaced by super permanent permanent magnets, since higher magnetic flux densities can be generated with them.
  • One approach to increasing the power density is therefore to equip an electrical machine with permanent magnets made of superconducting materials.
  • Such materials can generate magnetic flux densities in magnitudes that are a multiple of the flux densities that can be generated with conventional permanent magnets at correspondingly low temperatures.
  • YBCO yttrium barium copper oxide
  • DE102016205216A1 describes an electrical machine with superconducting permanent magnets and a method for magnetizing the permanent magnets.
  • superconducting permanent magnets Before operation, superconducting permanent magnets must first be magnetized at a cryogenic temperature below the transition temperature of the super conductor and then kept permanently at such a cryogenic temperature. Due to the loss-free current flow in the superconductor material, a permanent magnetization state is achieved.
  • a p-pole magnetic field can be generated by the rotor, the number p of the magnetic poles either being directly related to the number of superconducting permanent magnets distributed over the circumference or the number of number of groups of superconducting permanent magnets combined to form one pole. These distributed over the circumference superconducting permanent magnets can accordingly be referred to as magnetic pole elements.
  • a disadvantage of such a rotor is that the magnetic flux theoretically achievable with the superconducting permanent magnets is typically not optimally used. This is due to the fact that typically either amagnetic material or ferromagnetic material is used for magnetic flux guidance in the radially inner region of the rotor. Such a material has a magnetic resistance, which also contributes to reducing the available magnetic flux in the air gap of the electrical machine. This applies in particular to ferromagnetic materials when the saturation magnetization of such a material is exceeded.
  • the object of the invention is therefore to provide a rotor with a permanent magnetic superconducting magnetic device which overcomes the disadvantages mentioned.
  • a rotor is to be made available with which a particularly high useful magnetic flux can be achieved in an electrical machine.
  • Another task is to specify an electrical machine with such a rotor.
  • the rotor according to the invention is designed as a rotor for an electrical machine. It has a central rotor axis A.
  • the rotor comprises a rotor carrier and a permanent magnetic super-magnetic magnet device mechanically carried by the rotor carrier.
  • the magnet device is designed to form a p-pole field of excitation in such a way that the positions of the magnetic poles are distributed over the circumference of the rotor.
  • the superconducting magnet device has a number m of superconducting magnet elements. Each magnetic element has two superconducting magnetic pole elements, which are each arranged in a radially outer area of the rotor.
  • each magnetic element has a superconductor of the magnetic connecting element, which is arranged in a region of the rotor that lies further inside and connects the two superconducting magnetic pole elements to one another.
  • the number m of superconducting magnetic elements described can in particular be either 1 or greater than 1. It is therefore sufficient if there is at least one such magnetic element which, as described, is composed of at least two radially outer pole elements and a comparatively radially further inner connection element between these two pole elements. Such a magnetic telement thus forms a continuous, higher-level element, which it extends at least over two magnetic poles.
  • the magnetic element and / or the pole elements contained therein and the connecting element are either completely designed as superconducting permanent magnets or at least each have such superconducting permanent magnets as main components.
  • a superordinate magnetic element improves the magnetic flux guidance within the rotor and in particular in the region of the rotor lying radially further inside. This is achieved in that the “magnetic air gap” typically present in the prior art inside the rotor is partially avoided.
  • This “magnetic air gap” in a conventional rotor means the area that lies radially further inward than the position of the radially outer permanent magnet and in which the magnetic flux between adjacent magnetic poles closes.
  • this area typically has an magnetic material, so that there is an air gap magnetically seen here.
  • the arrangement according to the invention of a superconducting magnetic connecting element in this area closes the magnetic flux between individual (preferably adjacent) magnetic poles and the flow guidance in the rotor is improved overall, which increases the locally effective magnetic flux density in the area of the individual poles. This also leads to an increased magnetic flux density in the area of the air gap of the electrical machine, that is to say radially between the rotor and the stator. This effect enables the power and / or the power density of the electrical machine to be increased compared to the prior art.
  • the electrical machine according to the invention has a rotor according to the invention and a stationary stator.
  • the advantages of the machine according to the invention arise analogously to the advantages of the rotor according to the invention described above.
  • the m magnetic elements can each advantageously have a high-temperature superconducting material (HTS material).
  • HTS material high-temperature superconducting material
  • both the pole elements and the at least one connecting element can each have such a HTS material.
  • All existing pole elements and connecting elements are particularly advantageously made of a HTS material.
  • High-temperature superconductors are superconducting materials with a transition temperature above 25 K and with some material classes, for example the cuprate superconductors, above 77 K, in which the operating temperature can be achieved by cooling with cryogenic materials other than liquid helium.
  • HTS materials are also particularly attractive because, depending on the choice of operating temperature, these materials can have high upper critical magnetic fields and high critical current densities.
  • the high-temperature superconductor can comprise, for example, magnesium diboride or an oxide-ceramic superconductor, for example a compound of the type REBa2Cu30 x ( REBCO for short), RE standing for an element of rare earths or a mixture of such elements.
  • the rotor can either individually or in groups form the magnetic poles of the rotor.
  • the permanent magnets can each be cuboid, which enables a comparatively simple manufacture.
  • the magnetic elements can each have at least one stack of a plurality of superconducting strip conductors.
  • a superconducting ribbon conductor typically has a thin superconducting layer on a ribbon-shaped carrier substrate. Additional layers between, under can also be used as an option and / or are present over the layers mentioned.
  • several such superconducting strip conductors can be stacked one above the other in the radial direction r with respect to the rotor axis.
  • the main direction of the stacking can in principle also be oriented differently.
  • a plurality of individual strip conductors can also be present in the stack next to one another in the circumferential direction and / or in the axial direction.
  • the strip conductors of the entire stack can optionally also be arranged offset from one another between the individual stack layers, the orientation of the individual strips (ie the position of their longitudinal direction), for example, also being able to change from stack level to stack level.
  • a simple shaping of the superconducting magnetic element and in particular the formation of a desired size is possible in a simple manner by the formation of strip conductor stacks. Cuboid magnetic elements can be produced particularly easily in this way.
  • the superconducting magnetic elements formed as a stack of strip conductors can generally be advantageously produced as prefabricated components and can then be inserted as a whole into a corresponding recess in the rotor carrier.
  • Each magnetic element can particularly advantageously have either one or more such stacked strips.
  • a magnetic element can be formed by a single continuous strip conductor stack. Such a continuous strip conductor stack can be divided into individual sections, which correspond to the pole elements and the connecting element arranged between them. The transition between these sections can be gradual and / or need not be visible from the outside. The pole elements are then simply formed by the regions of such a continuous stack lying radially further outward. Alternatively, such a magnetic element can also include several partial stacks, which are subsequently assembled to form the superordinate magnetic elements. The pole elements and the connecting element can each comprise either one or more such partial stacks. In addition to the tape leader pel or the plurality of partial stacks, the magnetic element can also optionally have further elements, as described below in connection with additional ferromagnetic flux guiding elements.
  • the magnetic element can also have one or more superconducting bulk elements.
  • a bulk element is to be understood as a one-piece element made of superconducting material.
  • Such bulk elements can in principle be produced in any geometry. In particular, it is relatively easy to provide qua-shaped, but also wedge-shaped permanent magnetic elements.
  • Advantageous materials for such bulk elements are, for example, magnesium diboride and REBCO.
  • each of the strip conductors has a flat superconductor layer, the thickness of the superconductor layer being at least 1% and in particular at least 2% of the thickness of the respective strip conductor.
  • the advantage of such a comparatively thick superconductor layer is that the volume fraction of the superconductor material in the respective magnetic element is then also comparatively high.
  • the proportion of superconductor material in the entire stack can then be, for example, at least 1% and in particular at least 2%.
  • Such a high volume proportion of superconductor material is advantageous for achieving a high magnetic flux density and thus also for high performance
  • the permanent magnetic super-magnetic device can be designed to generate a magnetic field with a magnetic flux density of at least 2 Tesla.
  • Flux density is a flux density within the rotor.
  • the magnetic flux density in the air gap of the electrical machine is particularly advantageous in this comparatively high range.
  • An advantage of this embodiment is that the magnetic flux density can in particular be higher than would be achievable with conventional permanent magnets. With such high magnetic flux densities, the advantages brought about by the invention in magnetic flux guidance are particularly effective. With such a high magnetic flux density, it is no longer expedient to effect the magnetic flux guidance between the individual poles mainly with ferromagnetic flux guidance elements. This would lead to a comparatively high magnetic resistance, since the saturation magnetization of these materials is exceeded.
  • ferromagnetic sections within the superordinate magnetic element should not be ruled out in principle: Such ferromagnetic sections can optionally be present in addition to the superconductor material within the magnetic element (and in particular within the connecting element). However, they should not make up the essential part of such a connecting element, but at most form part of a subordinate volume. In other words, they should fill out less than half of the total volume.
  • the m magnetic elements can be a straight-shaped element.
  • it can be a straight and generally elongated magnetic element.
  • the connecting element never connects the two pole elements of the magnetic element in an even Li.
  • the one magnetic element then extends in a straight line from pole to pole.
  • the connecting element of such a straight Magnetele element can then particularly preferably extend centrally and symmetrically through the rotor axis A.
  • such a magnetic element is formed by a superconducting ribbon conductor stack, this can in particular be designed as a homogeneous elongated element which is only roughly divided into the outer regions of the two pole elements and the inner region of the connecting element.
  • the strip conductor level of the individual stacked strip conductors can then be in particular perpendicular to the longitudinal direction of this elongated magnetic element.
  • the m magnetic elements can each have a curved shape.
  • This variant is particularly advantageous if the rotor has more than one such magnetic element (m> 2).
  • the connecting element can be curved in each case.
  • the pole elements belonging together in pairs are therefore connected to each other by a curved structure.
  • This variant has the advantage that, in the case of a higher-pole magnetic device (in particular p> 4), two adjacent poles can be connected to one another in pairs and that at the same time the center of the rotor - that is to say the region around the central rotor axis A - remains free of the magnetic elements . In this way, several separate magnetic elements can be formed which do not overlap spatially.
  • the area around the central rotor axis A can advantageously be used for the arrangement of a coolant channel for feeding in a cryogenic coolant.
  • the embodiments with a curved connecting element can be implemented particularly well by a curved strip conductor stack in the connecting element.
  • such a connecting element can also comprise one or more straight strip conductor stacks (or other cuboid superconductor elements), each of which is connected to adjacent ones by wedge-shaped connecting pieces cuboid elements are connected.
  • wedge-shaped connectors can be, for example, wedge-shaped ferromagnetic flux guiding elements or else wedge-shaped superconducting bulk elements.
  • the m magnetic elements can each be arranged at a distance from the central rotor axis A.
  • the rotor can generally advantageously have an internal coolant channel, which can be embedded in particular within the rotor carrier.
  • a coolant channel can be used to transport a cryogenic fluid coolant through which the superconducting magnetic elements (i.e. the magnetic elements including their respective pole elements and connecting elements) can be cooled to a cryogenic operating temperature below the transition temperature of the superconductor.
  • the rotor carrier can expediently be cooled to the cryogenic temperature together with these superconducting elements.
  • such a coolant channel can run in particular in the region of the central axis A.
  • the superconducting magnetic connecting element can consist of at least 50% by volume of superconducting partial elements in each of the n magnetic elements.
  • a “superconducting sub-element” is to be understood in particular to mean a superconducting strip conductor stack or a superconducting bulk element. Such a superconducting sub-element therefore does not have to consist of 100% superconducting material in each case However, it is essential that there are at least no larger gaps between the individual superconducting layers in each superconducting sub-element, ie if a superconducting sub-element encompasses a large number of superconducting layers.
  • a non-superconducting gap - i.e. the distance between two superconducting layers - should never be greater than 1 mm.
  • the superconducting magnetic connecting element in one or more of the m magnetic elements can each have at least one superconductor of the partial element and additionally one or more ferromagnetic partial elements.
  • the connecting element is therefore not formed exclusively from a superconductor material or from a stack of superconducting strip conductors, but rather comprises one or additional ferromagnetic partial elements for magnetic flux guidance.
  • This embodiment variant can be particularly advantageous if the at least one connecting element is curved and the desired bending can be achieved only comparatively with difficulty by means of a superconducting partial element.
  • one or more wedge-shaped ferromagnetic sub-elements can then be inserted between individual cuboid superconducting sub-elements in order to produce an overall curved structure.
  • a ferromagnetic sub-element can include material such as iron, soft iron, ferrite, St37, transformer sheet, dynamo sheet, cobalt iron, silicon iron, nickel iron and / or X8Ni9.
  • the ferromagnetic material used preferably has a saturation magnetization above half of 1 Tesla, particularly preferably above 1.5 Tesla.
  • a number of high-saturation ferromagnetic materials are known with which saturation magnetizations of, for example, up to 2.5 Tesla can be achieved.
  • the flux density that can be generated by the superconducting magnetic elements is typically above the saturation magnetization of these ferromagnetic materials.
  • the volume fraction of such ferromagnetic partial elements in a given connecting element can advantageously be at most 50%.
  • the thickness of these ferromagnetic partial elements can be limited to a maximum of 5 cm. In this way, only a low magnetic resistance is introduced into the connecting element, and overall there is nevertheless an improved flow guidance with a lighter geometric shape.
  • the existing superconducting magnetic connecting elements can also consist of one or more superconducting sub-elements.
  • Such a “continuous” embodiment should be understood here in particular to mean that any gaps or distances between individual superconducting partial layers should in turn be limited to a maximum of 2 mm.
  • a “permissible gap” dimensioned in this way a bend can advantageously be made within a strip conductor stack are generated, the distance between the individual superconductor layers is also kept small enough in the bending area so that the strip conductor stack nevertheless acts as a superordinate superconducting magnetic element.
  • the superconducting magnetic connecting element can have a curved shape, the curvature being achieved by a strip conductor stack with a fanned-out arrangement of the individual strip conductors.
  • wedge-shaped gaps are formed here between individual adjacent strip conductors, which, however, should be limited in their extent as indicated above.
  • the rotor can each have a pole cap in the region of the individual pole elements.
  • a pole cap can in particular have a cross-sectional shape with a rounded radially outer surface and a projection on both sides (beyond the lateral dimension of the pole element) in the circumferential direction.
  • These pole elements can in particular be formed from a ferromagnetic flux-conducting material, whereby the same advantageous materials can be used, which have been described above.
  • pole caps shaped in this way can, in principle, also be formed by an additional superconducting element (for example an additional strip conductor stack or an additional superconducting bulk element).
  • the machine or the rotor is preferably designed for a nominal output of at least 0.5 MW, in particular at least 10 MW. With such a high output, it is basically suitable for driving a vehicle, in particular an aircraft.
  • the type of powerful machine can also be used to generate the electrical current required for the drive on board the vehicle when operating as a generator.
  • the machine can either be designed as a motor or as a generator or can optionally be designed for both operating modes.
  • it can be a permanently excited synchronous machine.
  • it can be a radial flux machine in a particularly advantageous manner.
  • FIG. 1 shows a schematic cross-sectional representation of a conventional electrical machine with permanent magnets in the rotor
  • Figure 2 shows an electrical machine according to a first embodiment of the invention
  • Figures 3 to 6 also show further exemplary embodiments of the invention in schematic cross section.
  • an electrical machine 1 is shown in schematic cross section, that is perpendicular to the central axis A. It is a conventional machine according to the state of the art.
  • the machine comprises an external fixed stator 3 and an internal rotor 5 rotatably mounted about the central axis A.
  • the electromagnetic interaction between the rotor 5 and the stator 3 takes place over the air gap 15 between them.
  • It is a permanently excited machine which, in order to form an excitation field in the area of the rotor, has a plurality of conventional permanent magnets 8 which are mechanically carried by a rotor carrier 7.
  • FIG. 1 In the machine of FIG.
  • two such permanent magnets 8 are shown by way of example, the magnetic north pole N being oriented radially outward in the left part of the drawing and the magnetic south pole S being oriented externally in the right part of the drawing.
  • the individual permanent magnets 8 can accordingly also be referred to as pole elements. They are arranged in a radially outer area of the rotor 5.
  • Two pole caps 12 made of ferromagnetic material are arranged radially adjacent to these pole elements in order to improve the magnetic flux guidance in the direction of the air gap 15.
  • an electrical machine 1 is shown according to a first embodiment of the invention, also here in the cal matic cross section perpendicular to the central axis A.
  • This machine 1 is basically similar to the machine of Figure 1.
  • the conventional permanent magnets replaced by a permanent magnetic superconducting magnetic device.
  • the rotor In order to cool the superconducting material used to a cryogenic operating temperature below the transition temperature of the super conductor, the rotor is bounded radially outwards by a cryostat wall 11.
  • This cryostat wall 11 surrounds an annular vacuum space which thermally insulates the inner regions of the rotor from the outside.
  • This superconducting magnetic element in turn has two superconducting magnetic pole elements 21, which correspond in their position and magnetic polarity to the conventional permanent magnets 8 of FIG. 1.
  • These two Polele elements 21 are interconnected within the superordinate superconducting magnetic element 9 by a likewise superconducting magnetic connecting element 22.
  • the entire superordinate magnetic elements 9 is realized by a radially continuous superconducting ribbon conductor stack of individual superconducting ribbon conductors 10.
  • the main plane of the individual strip conductors 10 in the stack is advantageously perpendicular to the local radial direction r in which the two magnetic poles are connected to one another.
  • the above-described division into two radially outer pole elements 21 and a radially inner connection element 22 is not to be understood as a sharp physical delimitation, but only as a rough subdivision into three areas.
  • the function of the pole elements 21 corresponds to that of the radially outer permanent magnets 8 of the conventional electrical machine of FIG. 1.
  • the magnetic element 9 of FIG. 2 also creates a two-pole magnetic excitation field a magnetic north pole N (here left) and a magnetic south pole S (here right).
  • the design of the magnetic element 9 as a superconducting permanent magnet has the advantage that very high magnetic flux densities can be generated in comparison with conventional permanent magnets. As a result, a very high performance and also a very high power density can be achieved for the machine 1.
  • the magnetic flux guidance inside the rotor 5 is decisively improved by the superconducting connecting element 22 designed according to the invention.
  • the connecting element 22 is configured as a continuous superconducting strip conductor stack between the regions of the two pole elements 21. The intermediate area is also a superconducting permanent magnet.
  • FIG. 2 shows a similar cross-sectional view of an electrical machine 1 according to another embodiment of the invention.
  • the rotor 5 has a permanent magnetic superconducting magnet device which is carried by the rotor carrier 7.
  • each of these magnetic elements 9 comprising two superconducting pole elements 21.
  • the magnetic poles are evenly distributed over the circumference of the rotor.
  • magnetically flux-conducting pole caps 12 are arranged.
  • the pole element 21 from an outer south pole S and the pole element 21 from an outer north pole N are connected in pairs by a superconducting magnetic connecting element 22.
  • the connecting elements 22 are curved so that the magnetic poles, which are offset by 90 ° here, can be connected such that the arrangement of the respective connecting element corresponds to a suitable connecting path for the magnetic flux lines between the two poles. Another difference from FIG.
  • the connecting element 22 is not designed as a completely continuous superconducting tape conductor stack. In its central area it does have a superconducting sub-element 23, which is designed as a cuboid superconducting strip conductor stack.
  • the main plane of the individual strip conductors of the stack is arranged essentially perpendicular to the main direction of the magnetic flux guide. This also applies to the stacking direction of the strip conductors in the axially outside lying magnetic pole elements 21.
  • the areas between the individual cuboid strip conductor stacks 21 and 23 are here filled by smaller non-superconducting sections, namely by wedge-shaped ferromagnetic sections 25.
  • the superconducting elements 21 and 23 are not themselves permanently magnetic. Due to their ferromagnetic properties however, they support the magnetic flux guidance within the connecting element 22. Such a wedge-shaped element can be produced comparatively easily from ferromagnetic materials. This makes it possible in a simple manner to generate the desired bend within the connecting element 23. It is true that an additional magnetic resistance is inserted into the superordinate magnetic elements 9 here. By choosing a comparatively small maximum thickness d25 of the ferromagnetic partial element 25, this additional magnetic resistance is however kept comparatively low. The thickness d25 can be, for example, 5 cm or less.
  • FIG. 4 Another advantage of the curved configuration of the superconducting magnetic elements 9 in the example of FIG. 3 is that the immediate vicinity of the central rotor axis A can be kept free from these magnetic elements. This area is advantageously available for feeding a cryogenic coolant, with which the rotor carrier 7 and the magnetic elements 9 can be cooled together to a cryogenic operating temperature. Accordingly, a similar embodiment is shown in Figure 4, in which an internal axial coolant channel 41 is arranged in the region of the central rotor axis A. For the rest, the rotor 5 in the example of FIG. 4 can be designed similarly to the example in FIG. 3.
  • the individual superconducting sub-elements 21 and 23 can in principle be realized by tape conductor stacks, as indicated in the upper right part of FIG. 4.
  • Another embodiment variant is sketched in the lower left part of FIG. 4, by way of example: the superconducting partial elements 21 and 23 of the magnetic element 9 arranged here are, for example, not realized as a strip conductor stack, but as superconducting bulk elements.
  • the differently illustrated embodiment only serves to visualize the individual variants - in particular, the individual magnetic elements 9 in a real rotor 5 are advantageously designed to be identical to one another. tet, i.e. either with strip conductor stacks or with bulk elements.
  • Figure 5 shows a similar cross-sectional view of an electrical machine 1 according to another embodiment of the invention. Similar to the example in FIG. 3, the rotor 5 is designed to form a 4-pole magnetic excitation field. Here, too, there are two separate superconducting magnetic elements 9, each of which comprises two radially outer pole elements 21. In contrast to the example in FIG. 3, the bend here is not realized by wedge-shaped ferromagnetic partial elements, but by fanned sections 27 of the strip conductor stack.
  • the individual magnetic elements 9 are realized here as a strip conductor stack running from pole to pole, each of which has two fanned out regions 27 for implementing the bend.
  • a particular advantage of this embodiment is that, by designing the connecting element 23 as a continuous superconducting tape, an additional magnetic resistance is avoided before. In the outer curve area of the fanned sections 27 there is a small additional gap between the individual strip conductors 10. However, this gap is chosen so small that the distance d27 between two adjacent superconducting layers is a maximum of 1 mm. This limitation of the maximum gap between the superconducting portions of the strip conductor stack results in a particularly high magnetic flux within the connecting element 22.
  • FIG. 6 shows a further embodiment of the invention, in which, similarly to FIG. 4, the exposed area of the central rotor axis A is used to arrange an axial coolant channel 41.
  • FIG. 4 a realization with superconducting bulk elements is also shown here for the superconducting magnetic element 9 shown at the bottom left.
  • the fanned-out superconducting strip conductors shown in FIG. 6 could of course also be replaced by superconducting bulk elements in the curve regions.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)

Abstract

Es wird ein Rotor (5) für eine elektrische Maschine (1) mit einer zentralen Rotorachse (A) angegeben. Der Rotor umfasst - einen Rotorträger (7) und - eine von dem Rotorträger mechanisch getragene permanentmagnetische supraleitende Magneteinrichtung, - wobei die Magneteinrichtung zur Ausbildung eines p-poligen Erregerfeldes ausgestaltet ist, derart, dass die Positionen der magnetischen Pole (N,S) über den Umfang des Rotors (5) verteilt sind, - wobei die supraleitende Magneteinrichtung eine Anzahl m von supraleitenden Magnetelementen (9) aufweist, - wobei jedes Magnetelement (9) zwei supraleitende magnetische Polelemente (21) aufweist, welche an unterschiedlichen Umfangspositionen und jeweils in einem radial außenliegenden Bereich des Rotors (5) angeordnet sind, - und wobei jedes Magnetelement (9) ein supraleitendes magnetisches Verbindungselement (22) aufweist, welches in einem radial weiter innenliegenden Bereich des Rotors (5) angeordnet ist und die beiden supraleitenden magnetischen Polelemente (21) miteinander verbindet. Weiterhin wird eine elektrische Maschine (1) mit einem derartigen Rotor (5) angegeben.

Description

Beschreibung
Rotor und Maschine mit supraleitendem Permanentmagneten für hohe magnetische Flussdichten
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Rotor für eine elek trische Maschine mit einer zentralen Rotorachse, umfassend einen Rotorträger und eine von dem Rotorträger mechanisch ge tragene permanentmagnetische supraleitende Magneteinrichtung. Die Magneteinrichtung ist zur Ausbildung eines mehrpoligen Erregerfeldes ausgestaltet, wobei die Position der magneti schen Pole um den Umfang des Rotors verteilt ist.
Aus dem Stand der Technik sind elektrische Maschinen bekannt, welche einen Stator und einen Rotor aufweisen und bei welchen der Rotor dazu ausgelegt ist, ein elektromagnetisches Erre gerfeld zu erzeugen. Ein solches Erregerfeld kann entweder durch auf dem Rotor angeordnete Permanentmagnete oder durch auf dem Rotor angeordnete Spulenelemente erzeugt werden. Für elektrische Maschinen mit besonders hohen Leistungsdichten werden zum Teil Rotoren mit supraleitenden Spulenelementen eingesetzt. Eine andere Möglichkeit zum Erreichen besonders hoher Leistungsdichten ist die Verwendung von supraleitenden Permanentmagneten .
Die Leistungsdichte einer elektrischen Maschine skaliert mit der magnetischen Flussdichte, die durch die in der elektri schen Maschine zum Einsatz kommenden Elektro- oder Permanent magnete erzeugbar ist. Dieser Zusammenhang erlaubt eine sig nifikante Erhöhung der Leistungsdichte ohne wesentliche Ver änderung der Topologie der elektrischen Maschine, wenn bei spielsweise konventionelle Permanentmagnete durch supralei tende Permanentmagnete ersetzt werden, da mit diesen höhere magnetische Flussdichten generiert werden können.
Ein Ansatz zur Erhöhung der Leistungsdichte besteht daher da rin, eine elektrische Maschine mit Permanentmagneten aus sup- raleitfähigen Materialien auszustatten. Derartige Materialien können bei entsprechend niedrigen Temperaturen magnetische Flussdichten in Größenordnungen erzeugen, die ein Vielfaches der mit konventionellen Permanentmagneten erzeugbaren Fluss dichten betragen. Bspw. ist es möglich, mit einem Magneten aus YBCO (Yttrium-Barium-Kupfer-Oxid) bei ca. 30 K ein Mag netfeld mit einer magnetischen Flussdichte von bis zu 8 T zu erzeugen, während ein konventioneller Magnet, bspw. bestehend aus NeFeB, Flussdichten in Größenordnungen von ca. 1,2 T ge neriert .
In der DE102016205216A1 wird eine elektrische Maschine mit supraleitfähigen Permanentmagneten sowie ein Verfahren zum Magnetisieren der Permanentmagnete beschrieben. Supraleitende Permanentmagnete müssen vor ihrem Betrieb zunächst bei einer kryogenen Temperatur unterhalb der Sprungtemperatur des Sup raleiters aufmagnetisiert werden und dann dauerhaft auf einer solchen kryogenen Temperatur gehalten werden. Aufgrund des verlustfreien Stromflusses im Supraleitermaterial wird so ein dauerhafter Magnetisierungszustand erreicht.
Aufgrund der hohen kritischen Stromdichten und der hohen kri tischen magnetischen Flussdichten der inzwischen zur Verfü gung stehenden supraleitenden Materialien können auf diese Weise elektrische Maschinen mit prinzipiell sehr hohem magne tischem Nutzfluss (also dem nutzbaren magnetischen Fluss im Luftspalt der elektrischen Maschine) erreicht werden. Für Ra dialflussmaschinen mit supraleitenden Permanentmagneten im Rotor sind bisher nur sehr wenige tatsächliche technische Re alisierungen bekannt. Die meisten bekannten Konzepte basieren auf einem Ersatz der konventionellen Permanentmagneten durch supraleitende Permanentmagnete im Rotor einer konventionellen Radialflussmaschine. Dies bedeutet, dass dann im Rotor mehre re supraleitende Permanentmagnete in einem radial außenlie genden Bereich eines Rotorträgers über den Umfang des Rotors verteilt sind. Auf diese Weise kann durch den Rotor ein p-poliges Magnetfeld erzeugt werden, wobei die Anzahl p der magnetischen Pole entweder direkt der Anzahl der über den Um fang verteilten supraleitenden Permanentmagnete oder der An- zahl von jeweils zu einem Pol zusammengefassten Gruppen von supraleitenden Permanentmagneten entspricht. Diese über den Umfang verteilten supraleitenden Permanentmagnete können ent sprechend auch als magnetische Polelemente bezeichnet werden.
Nachteilig bei einem solchen Rotor ist, dass der theoretisch mit den supraleitenden Permanentmagneten erreichbare magneti sche Fluss typischerweise nicht optimal ausgenutzt wird. Dies liegt daran, dass im radial innenliegenden Bereich des Rotors typischerweise entweder amagnetisches Material oder ferromag netisches Material zur magnetischen Flussführung verwendet wird. Ein solches Material besitzt einen magnetischen Wider stand, der auch zur Verringerung des verfügbaren magnetischen Flusses im Luftspalt der elektrischen Maschine beiträgt. Dies gilt bei ferromagnetischen Materialien insbesondere dann, wenn die Sättigungsmagnetisierung eines solchen Materials überschritten wird. Aufgrund der hohen Qualität der bereits heute verfügbaren Supraleitermaterialien und der weiter zu erwartenden Steigerung der kritischen Stromdichte und der verfügbaren geometrischen Abmessungen solcher supraleitenden Permanentmagneten ergibt sich hier eine Lücke zwischen den theoretisch möglichen magnetischen Flussdichten und den tat sächlich in einer solchen elektrischen Maschine im Luftspalt nutzbar zur Verfügung gestellten magnetischen Flussdichten.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Rotor mit einer permanentmagnetischen supraleitenden Magneteinrichtung anzu geben, welcher die genannten Nachteile überwindet. Insbeson dere soll ein solcher Rotor zur Verfügung gestellt werden, mit welchem ein besonders hoher magnetischer Nutzfluss in einer elektrischen Maschine erreicht werden kann. Eine weite re Aufgabe ist es, eine elektrische Maschine mit einem derar tigen Rotor anzugeben.
Diese Aufgaben werden durch den in Anspruch 1 beschriebenen Rotor und die in Anspruch 15 beschriebene elektrische Maschi ne gelöst. Der erfindungsgemäße Rotor ist als Rotor für eine elektrische Maschine ausgestaltet. Er weist eine zentrale Rotorachse A auf. Der Rotor umfasst einen Rotorträger und eine von dem Ro torträger mechanisch getragene permanentmagnetische supralei tende Magneteinrichtung. Die Magneteinrichtung ist zur Aus bildung eines p-poligen Erregerfeldes ausgestaltet und zwar derart, dass die Positionen der magnetischen Pole über den Umfang des Rotors verteilt sind. Die supraleitende Magnetein richtung weist eine Anzahl m von supraleitenden Magnetelemen ten auf. Dabei weist jedes Magnetelement zwei supraleitende magnetische Polelemente auf, welche jeweils in einem radial außenliegenden Bereich des Rotors angeordnet sind. Die beiden Polelemente sind an unterschiedlichen Umfangspositionen ange ordnet. Zusätzlich weist jedes Magnetelement ein supraleiten des magnetisches Verbindungselement auf, welches in einem ra dial weiter innen liegenden Bereich des Rotors angeordnet ist und die beiden supraleitenden magnetischen Polelemente mitei nander verbindet.
Die Anzahl m der beschriebenen supraleitenden Magnetelemente kann insbesondere entweder 1 oder auch größer als 1 sein. Es reicht also aus, wenn wenigstens ein solches Magnetelement vorliegt, welches wie beschrieben wenigstens aus zwei radial außenliegenden Polelementen und einem vergleichsweise radial weiter innen liegenden Verbindungselement zwischen diesen beiden Polelementen zusammengesetzt ist. Ein solches Magne telement bildet also ein durchgehendes übergeordnetes Ele ment, welches sich zumindest über zwei magnetische Pole er streckt .
Das Magnetelement und/oder die darin enthaltenen Polelemente und das Verbindungselement sind jeweils entweder vollständig als supraleitende Permanentmagnete ausgebildet oder weisen zumindest jeweils solche supraleitenden Permanentmagnete als Hauptbestandteile auf. Im Vergleich zum Stand der Technik wird durch ein solches übergeordnetes Magnetelement die magnetische Flussführung in nerhalb des Rotors und insbesondere im radial weiter innen liegenden Bereich des Rotors verbessert. Dies wird dadurch erreicht, dass der typischerweise im Stand der Technik vor liegende „magnetische Luftspalt" innerhalb des Rotors vor teilhaft vermieden wird. Mit diesem „magnetischen Luftspalt" ist bei einem herkömmlichen Rotor der Bereich gemeint, der radial weiter innen liegt als die Position der radial außen liegenden Permanentmagneten und in dem sich der magnetische Fluss zwischen benachbarten magnetischen Polen schließt. Bei einem herkömmlichen Rotor mit über den Umfang verteilten Per manentmagneten weist dieser Bereich typischerweise ein amag netisches Material auf, sodass hier magnetisch gesehen ein Luftspalt vorliegt. Durch die erfindungsgemäße Anordnung eines supraleitenden magnetischen Verbindungselements in die sem Bereich wird der magnetische Fluss zwischen einzelnen (vorzugsweise benachbarten) magnetischen Polen geschlossen und die Flussführung im Rotor wird insgesamt verbessert, wodurch sich die lokal wirksame magnetische Flussdichte im Bereich der einzelnen Pole erhöht. Dies führt auch zu einer erhöhten magnetischen Flussdichte im Bereich des Luftspalts der elektrischen Maschine, also radial zwischen Rotor und Stator. Durch diesen Effekt kann im Vergleich zum Stand der Technik die Leistung und/oder die Leistungsdichte der elektrischen Maschine erhöht werden.
Die erfindungsgemäße elektrische Maschine weist einen erfin dungsgemäßen Rotor und einen feststehend angeordneten Stator auf. Die Vorteile der erfindungsgemäßen Maschine ergeben sich analog zu den oben beschriebenen Vorteilen des erfindungsge mäßen Rotors .
Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfin dung gehen aus den von Anspruch 1 abhängigen Ansprüchen sowie der folgenden Beschreibung hervor. Dabei können die beschrie benen Ausgestaltungen des Rotors und der elektrischen Maschi ne allgemein vorteilhaft miteinander kombiniert werden. Allgemein vorteilhaft können die m Magnetelemente vorteilhaft jeweils ein hochtemperatursupraleitendes Material (HTS-Mate- rial) aufweisen. Insbesondere können sowohl die Polelemente als auch das wenigstens eine Verbindungselement jeweils ein solches HTS-Material aufweisen. Besonders vorteilhaft weisen alle vorhandenen Polelemente und Verbindungselemente ein HTS- Material auf. Hochtemperatursupraleiter sind supraleitende Materialien mit einer Sprungtemperatur oberhalb von 25 K und bei einigen Materialklassen, beispielsweise den Kuprat-Supra leitern, oberhalb von 77 K, bei denen die Betriebstemperatur durch Kühlung mit anderen kryogenen Materialien als flüssigem Helium erreicht werden kann. HTS-Materialien sind auch des halb besonders attraktiv, da diese Materialien abhängig von der Wahl der Betriebstemperatur hohe obere kritische Magnet felder sowie hohe kritische Stromdichten aufweisen können.
Der Hochtemperatursupraleiter kann beispielsweise Magnesium- diborid oder einen oxidkeramischen Supraleiter, beispielswei se eine Verbindung des Typs REBa2Cu30x (kurz REBCO) umfassen, wobei RE für ein Element der seltenen Erden oder eine Mi schung solcher Elemente steht.
Allgemein und unabhängig von der Materialwahl können im Rotor mehrere supraleitende Permanentmagnete vorliegen, welche ent weder jeweils einzeln oder gruppenweise die magnetischen Pole des Rotors ausbilden können. Für die einzelnen Permanentmag nete sind dabei grundsätzlich beliebige Formen möglich. Ins besondere können die Permanentmagnete jeweils quaderförmig ausgestaltet sein, was eine vergleichsweise einfache Herstel lung ermöglicht.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsvariante können die m Mag netelemente jeweils wenigstens einen Stapel aus mehreren sup raleitenden Bandleitern aufweisen. Ein solcher supraleitender Bandleiter weist typischerweise eine dünne supraleitende Schicht auf einem bandförmigen Trägersubstrat auf. Dabei kön nen zusätzlich optional weitere Schichten zwischen, unter und/oder über den genannten Schichten vorliegen. Beispiels weise können dann mehrere solche supraleitende Bandleiter in radialer Richtung r bezüglich der Rotorachse übereinander ge stapelt sein. Die Hauptrichtung der Stapelung kann aber grundsätzlich auch anders orientiert sein. Zusätzlich können auch in Umfangsrichtung und/oder in axialer Richtung mehrere einzelne Bandleiter im Stapel nebeneinander vorliegen. Die Bandleiter des gesamten Stapels können optional auch zwischen den einzelnen Stapelschichten versetzt zueinander angeordnet sein, wobei sich beispielsweise auch die Orientierung der einzelnen Bänder (also die Lage ihrer Längsrichtung) von Sta pelebene zu Stapelebene ändern kann. In jedem Fall ist durch die Bildung von Bandleiterstapeln eine einfache Formgebung des supraleitenden magnetischen Elements und insbesondere die Ausbildung einer gewünschten Größe auf einfache Weise mög lich. Besonders einfach können quaderförmige magnetische Ele mente auf diese Weise hergestellt werden. Die als Stapel aus Bandleitern gebildeten supraleitenden magnetischen Elemente können allgemein vorteilhaft als vorgefertigte Bauteile her gestellt werden und dann als Ganzes in eine entsprechende Aussparung des Rotorträgers eingelegt werden.
Besonders vorteilhaft kann jedes Magnetelement entweder einen oder mehrere solche Bandleiterstapel aufweisen. Beispielswei se kann ein Magnetelement durch einen einzelnen durchgehenden Bandleiterstapel gebildet sein. Ein solcher durchgehender Bandleiterstapel kann in einzelne Abschnitte eingeteilt wer den, welche jeweils den Polelementen und den dazwischen ange ordneten Verbindungselement entsprechen. Der Übergang zwi schen diesen Abschnitten kann allmählich sein und/oder muss nicht äußerlich erkennbar sein. Die Polelemente sind dann einfach durch die radial weiter außen liegenden Bereiche eines solchen durchgehenden Stapels gebildet. Alternativ kann ein solches Magnetelement aber auch mehrere Teilstapel umfas sen, welche nachträglich zu den übergeordneten Magnetelemen ten zusammengesetzt sind. Dabei können die Polelemente und das Verbindungselement jeweils entweder einen oder mehrere solcher Teilstapel umfassen. Zusätzlich zu dem Bandleitersta- pel beziehungsweise der Mehrzahl an Teilstapeln kann das Mag netelement aber auch optional noch weitere Elemente aufwei sen, wie beispielsweise weiter unten im Zusammenhang mit zu sätzlichen ferromagnetischen Flussführungselementen beschrie ben ist.
Alternativ oder insbesondere auch zusätzlich zu dem wenigs tens einen Bandleiterstapel kann das Magnetelement aber auch ein oder mehrere supraleitende Bulk-Elemente aufweisen. Unter einem solchen Bulk-Element soll dabei ein einstückiges Ele ment aus supraleitendem Material verstanden werden. Solche Bulk-Elemente können prinzipiell in beliebigen Geometrien hergestellt werden. Insbesondere können relativ leicht qua derförmige, aber auch keilförmige permanentmagnetische Ele mente zur Verfügung gestellt werden. Vorteilhafte Materialien für solche Bulk-Elemente sind wiederum beispielsweise Magne- siumdiborid und REBCO.
Bei den Ausführungsformen mit wenigstens einem Bandleitersta pel ist es besonders bevorzugt, wenn jeder der Bandleiter eine flächige Supraleiterschicht aufweist, wobei die Dicke der Supraleiterschicht wenigstens 1 % und insbesondere we nigstens 2 % der Dicke des jeweiligen Bandleiters beträgt.
Der Vorteil einer solchen vergleichsweise dicken Supraleiter schicht ist, dass dann auch der Volumenanteil des Supra leitermaterials am jeweiligen magnetischen Element ver gleichsweise hoch ist. Insbesondere kann dann auch der Anteil des Supraleitermaterials im gesamten Stapel beispielsweise bei wenigstens 1 % und insbesondere bei wenigstens 2 % lie gen. Ein derart hoher Volumenanteil an Supraleitermaterial ist vorteilhaft für das Erreichen einer hohen magnetischen Flussdichte und damit auch für eine hohe Leistung der
elektrischen Maschine.
Allgemein bevorzugt kann die permanentmagnetische supralei tende Magneteinrichtung zur Erzeugung eines Magnetfelds mit einer magnetischen Flussdichte von wenigstens 2 Tesla ausge legt sein. Beispielsweise kann es sich bei der genannten Flussdichte um eine Flussdichte innerhalb des Rotors handeln. Besonders vorteilhaft liegt aber auch die magnetische Fluss dichte im Luftspalt der elektrischen Maschine in diesem ver gleichsweise hohen Bereich. Ein Vorteil dieser Ausführungs form ist, dass die magnetische Flussdichte insbesondere höher sein kann als dies mit konventionellen Permanentmagneten er reichbar wäre. Bei derart hohen magnetischen Flussdichten kommen die durch die Erfindung bewirkten Vorteile bei der magnetischen Flussführung besonders wirksam zum Tragen. Bei einer derart hohen magnetischen Flussdichte ist es nicht mehr zweckmäßig, die magnetische Flussführung zwischen den einzel nen Polen hauptsächlich mit ferromagnetischen Flussführungs elementen zu bewirken. Dies würde zu einem vergleichsweise hohen magnetischen Widerstand führen, da die Sättigungsmagne tisierung dieser Materialien überschritten wird. Daher ist es im Zusammenhang mit solch hohen magnetischen Flussdichten be sonders vorteilhaft, die magnetische Flussführung zwischen den einzelnen Polelementen gemäß der Erfindung durch ein sup raleitendes magnetisches Verbindungselement zu bewirken. Das Vorliegen von einzelnen ferromagnetischen Teilstücken inner halb des übergeordneten Magnetelements soll dabei allerdings nicht grundsätzlich ausgeschlossen sein: Solche ferromagneti schen Teilstücke können optional zusätzlich zum Supraleiter material innerhalb des Magnetelements (und insbesondere in nerhalb des Verbindungselements) vorliegen. Sie sollen aber nicht den wesentlichen Teil eines solchen Verbindungselements ausmachen, sondern höchstens einen untergeordneten Volumenan teil bilden. Mit anderen Worten sollen sie weniger als die Hälfte des Gesamtvolumens ausfüllen.
Gemäß einer ersten vorteilhaften Ausführungsvariante kann we nigstens eines der m Magnetelemente als ein gerade geformtes Element ausgebildet sein. Insbesondere kann es sich um ein gerades und allgemein länglich geformtes Magnetelement han deln. Mit anderen Worten verbindet dann das Verbindungsele ment die beiden Polelemente des Magnetelements in gerader Li nie. Diese Ausführungsvariante ist besonders vorteilhaft, wenn der Rotor nur ein solches Magnetelement aufweist (m = 1) . Bei einer zweipoligen Magneteinrichtung erstreckt sich dann also das eine Magnetelement geradlinig von Pol zu Pol. Das Verbindungselement eines solchen geraden Magnetele ments kann sich dann besonders bevorzugt zentral und symmet risch durch die Rotorachse A hindurch erstrecken. Wenn ein solches Magnetelement durch einen supraleitenden Bandleiter stapel gebildet ist, kann dieser insbesondere als ein homoge nes längliches Element ausgebildet sein, welches nur grob in die außenliegenden Bereiche der beiden Polelemente und den innenliegenden Bereich des Verbindungselements unterteilt ist. Die Bandleiterebene der einzelnen gestapelten Bandleiter kann dann insbesondere senkrecht zur Längsrichtung dieses länglichen Magnetelements liegen.
Gemäß einer alternativen vorteilhaften Ausführungsvariante können die m Magnetelemente jeweils eine gebogene Form auf weisen. Diese Ausführungsvariante ist besonders vorteilhaft, wenn der Rotor mehr als ein solches Magnetelement aufweist (m > 2) . Insbesondere kann bei dieser Ausführungsvariante das Verbindungselement jeweils gekrümmt sein. Die paarweise zu sammengehörenden Polelemente werden also jeweils durch eine gebogene Struktur miteinander verbunden. Diese Ausführungsva riante hat den Vorteil, dass bei einer höherpoligen Mag neteinrichtung (insbesondere p > 4) jeweils zwei benachbarte Pole paarweise miteinander verbunden werden können und dass gleichzeitig das Zentrum des Rotors - also der Bereich um die zentrale Rotorachse A - frei von den Magnetelementen bleibt. Auf diese Weise können mehrere separate Magnetelemente gebil det werden, welche sich räumlich nicht überlappen. Außerdem kann der Bereich um die zentrale Rotorachse A vorteilhaft für die Anordnung eines Kühlmittelkanals zur Einspeisung eines kryogenen Kühlmittels genutzt werden. Die Ausführungsformen mit einem gekrümmten Verbindungselement sind besonders gut durch einen gebogenen Bandleiterstapel im Verbindungselement realisierbar. Alternativ kann ein solches Verbindungselement aber auch ein oder mehrere gerade Bandleiterstapel (oder an dere quaderförmige Supraleiterelemente) umfassen, welche je weils durch keilförmige Verbindungsstücke mit benachbarten quaderförmigen Elementen verbunden sind. Bei solchen keilför migen Verbindungsstücken kann es sich beispielsweise um keil förmige ferromagnetische Flussführungselementen oder aber auch um keilförmige supraleitende Bulk-Elemente handeln.
Allgemein und unabhängig von der genauen Zusammensetzung und geometrischen Formgebung können die m Magnetelemente jeweils beabstandet von der zentralen Rotorachse A angeordnet sein.
Der Rotor kann allgemein vorteilhaft einen innenliegenden Kühlmittelkanal aufweisen, welcher insbesondere innerhalb des Rotorträgers eingebettet sein kann. Ein solcher Kühlmittelka nal kann zum Transport eines kryogenen fluiden Kühlmittels genutzt werden, durch welches die supraleitenden magnetischen Elemente (also die Magnetelemente inklusive ihrer jeweiligen Polelemente und Verbindungselemente) auf eine kryogene Be triebstemperatur unterhalb der Sprungtemperatur des Supralei ters gekühlt werden können. Zweckmäßig kann der Rotorträger zusammen mit diesen supraleitenden Elementen auf die kryogene Temperatur gekühlt werden. Bei den Ausführungsformen, bei de nen die Magnetelemente von der zentralen Rotorachse A beab standet angeordnet sind, kann ein solcher Kühlmittelkanal insbesondere im Bereich der zentralen Achse A verlaufen.
Allgemein vorteilhaft kann in jeden der n Magnetelemente das supraleitende magnetische Verbindungselement zu wenigstens 50% Volumenprozent aus supraleitenden Teilelementen bestehen. In diesem Zusammenhang soll unter einem „supraleitenden Teil element" insbesondere ein supraleitender Bandleiter-Stapel oder ein supraleitendes Bulk-Element verstanden werden. Ein solches supraleitendes Teilelement muss also jeweils nicht zu 100 % aus supraleitendem Material bestehen. So weist insbe sondere ein Bandleiterstapel typischerweise einen deutlich geringeren Volumenanteil an Supraleitermaterial auf. Wesent lich ist aber, dass in jedem supraleitenden Teilelement zu mindest keine größeren Lücken zwischen den einzelnen supra leitenden Schichten vorliegen. Wenn also ein supraleitendes Teilelement eine Vielzahl von supraleitenden Schichten um- fasst (wie dies bei einem Bandleiterstapel der Fall ist) dann soll eine nicht-supraleitende Lücke - also der Abstand zweier supraleitender Schichten - nirgends größer als 1 mm sein. In einem solchen Fall soll insgesamt von einem supraleitenden Teilelement gesprochen werden, selbst dann, wenn der Volumen anteil an Supraleitermaterial wesentlich geringer als 100 % ist .
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsvariante kann das supra leitende magnetische Verbindungselement in einem oder mehre ren der m Magnetelemente jeweils wenigstens ein supraleiten des Teilelement und zusätzlich ein oder mehrere ferromagneti sche Teilelemente aufweisen. Bei dieser Ausführungsform ist also das Verbindungselement nicht ausschließlich aus einem Supraleitermaterial oder aus einem Stapel von supraleitenden Bandleitern gebildet, sondern es umfasst ein oder zusätzliche ferromagnetische Teilelemente zur magnetischen Flussführung. Diese Ausführungsvariante kann vor allem dann vorteilhaft sein, wenn das wenigstens eine Verbindungselement gebogen ausgeführt ist und die gewünschte Biegung nur vergleichsweise schwierig durch ein supraleitendes Teilelement realisiert werden kann. Beispielsweise können dann ein oder mehrere keilförmige ferromagnetische Teilelemente zwischen einzelnen quaderförmigen supraleitenden Teilelementen eingesetzt wer den, um insgesamt eine gebogene Struktur zu erzeugen. Ein solches ferromagnetisches Teilelement kann als Material bei spielsweise Eisen, Weicheisen, Ferrit, St37, Transformator blech, Dynamoblech, Kobalt-Eisen, Silizium-Eisen, Nickel- Eisen und/oder X8Ni9 umfassen. Bevorzugt weist das verwendete ferromagnetische Material eine Sättigungsmagnetisierung ober halb von 1 Tesla, besonders bevorzugt oberhalb von 1,5 Tesla auf. Es sind eine Reihe von hochsättigenden ferromagnetischen Materialien bekannt, mit denen Sättigungsmagnetisierungen von beispielsweise bis zu 2,5 Tesla erreicht werden können.
Auch bei den genannten vergleichsweise hohen Bereichen für die Sättigungsmagnetisierung liegt die durch die supraleiten den Magnetelemente erzeugbare Flussdichte typischerweise oberhalb der Sättigungsmagnetisierung dieser ferromagneti schen Materialien. Aus diesem Grund ist es vorteilhaft, wenn derartige ferromagnetische Teilelemente in ihrer Dicke bezie hungsweise ihrem Volumenanteil des Verbindungselements be grenzt sind. Vorteilhaft kann insbesondere der Volumenanteil derartiger ferromagnetischer Teilelemente in einem gegebenen Verbindungselement bei höchstens 50%. Alternativ oder zusätz lich kann die Dicke dieser ferromagnetischen Teilelemente (also die Ausdehnung entlang einer lokalen Längsrichtung des Verbindungselements) auf höchstens 5 cm begrenzt sein. Auf diese Weise wird nur ein geringer magnetischer Widerstand in das Verbindungselement eingebracht und es liegt insgesamt trotzdem eine verbesserte Flussführung bei gleichzeitig er leichterter geometrischer Formgebung vor.
Alternativ zur vorab beschriebenen Ausführungsform können die vorhandenen supraleitenden magnetischen Verbindungselemente aber auch jeweils durchgängig aus einem oder mehreren supra leitenden Teilelementen gebildet sein. Unter einer solchen „durchgängigen" Ausführungsform soll hier insbesondere ver standen werden, dass eventuell vorliegende Lücken oder Ab stände zwischen einzelnen supraleitenden Teilschichten wiede rum auf höchstens 2 mm begrenzt sein sollen. Bei einer derart dimensionierten „erlaubten Lücke" kann vorteilhaft innerhalb eines Bandleiterstapels eine Biegung erzeugt werden, wobei der Abstand der einzelnen Supraleiterschichten auch im Bie gungsbereich gering genug gehalten wird, damit der Band leiterstapel trotzdem als übergeordnetes supraleitendes mag netisches Element wirkt.
So kann insbesondere in einem oder mehreren der m Magnetele mente das supraleitende magnetische Verbindungselement eine gebogene Form aufweisen, wobei die Krümmung durch einen Band leiterstapel mit einer aufgefächerten Anordnung der einzelnen Bandleiter erreicht wird. Mit anderen Worten werden hier zwi schen einzelnen benachbarten Bandleitern keilförmige Lücken gebildet, welche aber wie oben angegeben in ihrer Ausdehnung begrenzt sein sollen. Ein wesentlicher Vorteil dieser Ausfüh- rungsform ist, dass zusätzliche flussführende Materialien (welche insbesondere früh in magnetische Sättigung gehen) vermieden werden können. Hierdurch kann insgesamt eine sehr gute magnetische Flussführung bei hohen magnetischen Fluss dichten erreicht werden.
Allgemein vorteilhaft kann der Rotor im Bereich der einzelnen Polelemente jeweils eine Polkappe aufweisen. Eine solche Pol kappe kann insbesondere eine Querschnittsform mit einer abge rundeten radial außenliegenden Oberfläche und einem beidsei tigen Überstand (über die seitliche Abmessung des Polelements hinaus) in Umfangsrichtung aufweisen. Diese Polelemente kön nen insbesondere aus einem ferromagnetischen flussführenden Material ausgebildet sein, wobei dieselben vorteilhaften Ma terialien zum Einsatz kommen können, welche weiter oben be schrieben worden sind. Alternativ können derart geformte Pol kappen aber prinzipiell auch durch ein zusätzliches supralei tendes Element (beispielsweise einen zusätzlichen Bandleiter stapel oder ein zusätzliches supraleitendes Bulk-Element) ge bildet sein.
Die Maschine beziehungsweise der Rotor ist bevorzugt für eine Nennleistung von wenigstens 0,5 MW, insbesondere wenigstens 10 MW, ausgelegt. Mit einer derart hohen Leistung ist sie grundsätzlich für den Antrieb eines Fahrzeugs, insbesondere eines Luftfahrzeugs geeignet. Alternativ kann mit einer der art leistungsstarken Maschine aber auch beim Betrieb als Ge nerator der für den Antrieb benötigte elektrische Strom an Bord des Fahrzeugs erzeugt werden. Grundsätzlich kann die Ma schine entweder als Motor oder als Generator ausgestaltet sein oder optional für beide Betriebsarten ausgelegt sein. Es kann sich beispielsweise um eine permanenterregte Synchronma schine handeln. Allgemein vorteilhaft kann es sich insbeson dere um eine Radialflussmaschine handeln.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand einiger bevorzugter Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die angehängten Zeichnungen beschrieben, in denen: Figur 1 eine schematische Querschnittsdarstellung einer kon ventionellen elektrischen Maschine mit Permanentmag neten im Rotor zeigt,
Figur 2 eine elektrische Maschine nach einem ersten Ausfüh rungsbeispiel der Erfindung zeigt und
Figuren 3 bis 6 weitere Ausführungsbeispiele der Erfindung ebenfalls im schematischen Querschnitt zeigen.
In den Figuren sind gleiche oder funktionsgleiche Elemente mit gleichen Bezugszeichen versehen.
In Figur 1 ist eine elektrische Maschine 1 im schematischen Querschnitt, also senkrecht zur zentralen Achse A gezeigt. Es handelt sich um eine konventionelle Maschine nach dem Stand der Technik. Die Maschine umfasst einen außenliegenden fest stehend angeordneten Stator 3 und einen innenliegenden um die zentrale Achse A drehbar gelagerten Rotor 5. Die elektromag netische Wechselwirkung zwischen Rotor 5 und Stator 3 findet dabei über den dazwischenliegenden Luftspalt 15 hinweg statt. Es handelt sich um eine permanenterregte Maschine, welche zur Ausbildung eines Erregerfeldes im Bereich des Rotors eine Mehrzahl von konventionellen Permanentmagneten 8 aufweist, die mechanisch von einem Rotorträger 7 getragen werden. Bei der Maschine der Figur 1 sind beispielhaft zwei solche Perma nentmagnete 8 gezeigt, wobei im linken Teil der Zeichnung der magnetische Nordpol N nach radial außen orientiert ist und im rechten Teil der Zeichnung der magnetische Südpol S nach ra dial außen orientiert ist. Der Rotor 5 dieser elektrischen Maschine ist hier also zur Ausbildung eines zweipoligen Erre gerfeldes ausgestaltet (p=2). Die einzelnen Permanentmagnete 8 können entsprechend auch als Polelemente bezeichnet werden. Sie sind in einem radial außenliegenden Bereich des Rotors 5 angeordnet. Radial angrenzend an diese Polelemente sind zur Verbesserung der magnetischen Flussführung in Richtung des Luftspalts 15 noch zwei Polkappen 12 aus ferromagnetischem Material angeordnet. In Figur 2 ist eine elektrische Maschine 1 nach einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung gezeigt, auch hier im sche matischen Querschnitt senkrecht zur zentralen Achse A. Diese Maschine 1 ist prinzipiell ähnlich aufgebaut wie die Maschine der Figur 1. Im Unterschied zu dieser sind hier jedoch die konventionellen Permanentmagnete durch eine permanentmagneti sche supraleitende Magneteinrichtung ersetzt. Um das dabei eingesetzte supraleitende Material auf eine kryogene Be triebstemperatur unterhalb der Sprungtemperatur des Supra leiters zu kühlen, ist der Rotor hier nach radial außen von einer Kryostatwand 11 begrenzt. Diese Kryostatwand 11 umgibt einen ringförmigen Vakuumraum, der die innenliegenden Berei che des Rotors thermisch nach außen hin isoliert. Im Beispiel der Figur 2 besteht die supraleitende Magneteinrichtung aus einem übergeordneten supraleitenden Magnetelement 9 (m = 1) . Dieses supraleitende Magnetelement weist wiederum zwei supra leitende magnetische Polelemente 21 auf, welche in ihrer Po sition und magnetischen Polarität den konventionellen Perma nentmagneten 8 der Figur 1 entsprechen. Diese beiden Polele mente 21 sind innerhalb des übergeordneten supraleitenden Magnetelements 9 durch ein ebenfalls supraleitendes magneti sches Verbindungselement 22 miteinander verbunden. Beim Bei spiel der Figur 2 ist das ganze übergeordnete Magnetelementen 9 durch einen radial durchgehenden supraleitenden Bandleiter stapel aus einzelnen supraleitenden Bandleitern 10 reali siert. Die Hauptebene der einzelnen Bandleiter 10 in dem Sta pel liegt dabei vorteilhaft senkrecht zur lokalen radialen Richtung r, in welcher die beiden magnetischen Pole miteinan der verbunden sind. Die oben beschriebene Einteilung in zwei radial außenliegende Polelemente 21 und einen radial weiter innenliegendes Verbindungselement 22 ist dabei nicht als scharfe physikalische Abgrenzung, sondern nur als grobe Un terteilung in drei Bereiche zu verstehen. Dabei entsprechen die Polelemente 21 in ihrer Funktion den radial außenliegen den Permanentmagneten 8 der herkömmlichen elektrischen Ma schine der Figur 1. Auch durch das Magnetelement 9 der Figur 2 wird also ein zweipoliges magnetisches Erregerfeld mit einem magnetischen Nordpol N (hier links) und einem magneti schen Südpol S (hier rechts) erzeugt.
Die Ausgestaltung des Magnetelements 9 als supraleitender Permanentmagnet bewirkt den Vorteil, dass hiermit im Ver gleich zu konventionellen Permanentmagneten sehr hohe magne tische Flussdichten erzeugt werden können. Hierdurch kann für die Maschine 1 eine sehr hohe Leistung und auch eine sehr ho he Leistungsdichte erreicht werden. Im Vergleich zu einer elektrischen Maschine, bei der nur die außenliegenden Perma nentmagneten 8 der Figur 1 durch supraleitende Permanentmag nete ersetzt wären, ist durch das erfindungsgemäß ausgestal tete supraleitend ausgeführte Verbindungselement 22 die mag netische Flussführung im Inneren des Rotors 5 entscheidend verbessert. Im Beispiel der Figur 1 ist das Verbindungsele ment 22 als durchgängiger supraleitender Bandleiterstapel zwischen den Bereichen der beiden Polelemente 21 ausgestal tet. Auch der Zwischenbereich ist also ein supraleitender Permanentmagnet. Hierdurch wird eine sehr gute magnetische Flussführung zwischen den beiden magnetischen Polen N und S erreicht, denn durch die supraleitenden Eigenschaften tritt hier keine magnetische Sättigung, sondern eine zusätzliche Verstärkung des magnetischen Flusses auf. Durch die darge stellte Ausführung des gesamten Magnetelements 9 und insbe sondere des Verbindungselements 22 als gerade geformtes Ele ment wird eine optimierte symmetrische und konzentrierte Flussführung zwischen den beiden Polen ermöglicht.
In der Querschnittsdarstellung Figur 2 ist nur ein supralei tendes Magnetelement 9 zur Ausbildung des starken zweipoligen Magnetfeldes gezeigt. Es ist aber prinzipiell möglich und un ter Umständen auch vorteilhaft, wenn in der hier nicht darge stellten axialen Richtung des Rotors noch weitere derartige Magnetelemente 9 hintereinander angeordnet sind (oder wenn ein solches Magnetelement aus mehreren ähnlichen axial be nachbarten Teilelementen zusammengesetzt ist) . Figur 3 zeigt eine ähnliche Querschnittsdarstellung einer elektrischen Maschine 1 nach einem weiteren Ausführungsbei spiel der Erfindung. Auch in diesem Beispiel weist der Rotor 5 eine permanentmagnetische supraleitende Magneteinrichtung auf, die vom Rotorträger 7 getragen wird. In diesem Beispiel ist die Magneteinrichtung zur Ausbildung eines 4-poligen Er regerfeldes ausgestaltet (p = 4) . Hierzu weist sie an der ge zeigten Querschnittsposition zwei separate supraleitende Mag netelemente 9 auf, wobei jedes dieser Magnetelemente 9 zwei supraleitende Polelemente 21 umfasst. Auch hier sind die mag netischen Pole gleichmäßig über den Umfang des Rotors ver teilt. Radial außerhalb von den Polelementen 21 sind jeweils magnetisch flussführende Polkappen 12 angeordnet. Dabei sind jeweils das Polelement 21 von einem außenliegenden Südpol S und das Polelement 21 von einem außenliegenden Nordpol N paarweise durch ein supraleitendes magnetisches Verbindungs element 22 verbunden. In diesem Beispiel sind die Verbin dungselemente 22 gebogen ausgeführt, um die hier um 90° ver setzten magnetischen Pole so verbinden zu können, dass die Anordnung des jeweiligen Verbindungselements einer geeigneten Verbindungsstrecke für die magnetischen Flusslinien zwischen den beiden Polen entspricht. Ein weiterer Unterschied zum Beispiel der Figur 2 ist, dass hier das Verbindungselement 22 nicht als vollständig durchgehender supraleitender Band leiterstapel ausgebildet ist. In seinem zentralen Bereich weist es zwar ein supraleitendes Teilelement 23 auf, welches als quaderförmige supraleitender Bandleiterstapel ausgebildet ist. Auch hier ist die Hauptebene der einzelnen Bandleiter des Stapels im Wesentlichen senkrecht zur Hauptrichtung der magnetischen Flussführung angeordnet. Dies gilt ebenso für die Stapelungsrichtung der Bandleiter in den axial außenlie genden magnetischen Polelementen 21. Die Bereiche zwischen den einzelnen quaderförmigen Bandleiterstapeln 21 und 23 sind hier aber durch kleinere nicht-supraleitende Teilstücke, näm lich durch keilförmige ferromagnetische Teilstücke 25 ausge füllt. Im Unterschied zu den beschriebenen supraleitenden Elementen 21 und 23 sind diese also selbst nicht permanent magnetisch. Durch ihre ferromagnetischen Eigenschaften unter- stützen sie jedoch die magnetische Flussführung innerhalb des Verbindungselements 22. Mit ferromagnetischen Materialien lässt sich vergleichsweise leicht ein solches keilförmig aus gestaltetes Element hersteilen. Dies ermöglicht es auf einfa che Weise, die gewünschte Biegung innerhalb des Verbindungs elements 23 zu erzeugen. Es wird zwar hier ein zusätzlicher magnetischer Widerstand in das übergeordnete Magnetelementen 9 eingefügt. Durch die Wahl einer vergleichsweise geringen maximalen Dicke d25 des ferromagnetischen Teilelements 25 wird dieser zusätzliche magnetische Widerstand jedoch ver gleichsweise gering gehalten. Die Dicke d25 kann beispiels weise bei 5 cm oder weniger liegen.
Ein weiterer Vorteil der gebogenen Ausgestaltung der supra leitenden Magnetelemente 9 beim Beispiel der Figur 3 liegt darin, dass die unmittelbare Umgebung der zentralen Rotorach se A frei von diesen Magnetelementen gehalten werden kann. So steht dieser Bereich vorteilhaft für die Einspeisung eines kryogenen Kühlmittels zur Verfügung, mit dem Rotorträger 7 und Magnetelemente 9 zusammen auf eine kryogene Betriebstem peratur gekühlt werden können. Entsprechend ist in Figur 4 eine ähnliche Ausführungsform gezeigt, bei welcher im Bereich der zentralen Rotorachse A ein innenliegender axialer Kühl mittelkanal 41 angeordnet ist. Im Übrigen kann der Rotor 5 beim Beispiel der Figur 4 ähnlich ausgeführt sein wie beim Beispiel der Figur 3. Auch hier können also die einzelnen supraleitenden Teilelemente 21 und 23 prinzipiell durch Band leiterstapel realisiert sein, wie im rechten oberen Teil der Figur 4 angedeutet. Beispielhaft ist im linken unteren Teil der Figur 4 aber auch noch eine andere Ausführungsvariante skizziert: Die supraleitenden Teilelemente 21 und 23 des hier angeordneten Magnetelements 9 sind beispielhaft nicht als Bandleiterstapel, sondern als supraleitende Bulk-Elemente re alisiert. Die unterschiedlich dargestellte Ausgestaltung dient aber nur zur Visualisierung der einzelnen Varianten - insbesondere sollen in einem realen Rotor 5 die einzelnen Magnetelemente 9 vorteilhaft untereinander gleich ausgestal- tet sein, also jeweils entweder mit Bandleiterstapeln oder mit Bulk-Elementen .
Figur 5 zeigt eine ähnliche Querschnittsdarstellung einer elektrischen Maschine 1 nach einem weiteren Ausführungsbei spiel der Erfindung. Ähnlich wie beim Beispiel der Figur 3 ist hier der Rotor 5 zur Ausbildung eines 4-poligen magneti schen Erregerfeldes ausgestaltet. Auch hier liegen zwei sepa rate supraleitende Magnetelemente 9 vor, welche jeweils zwei radial außenliegende Polelemente 21 umfassen. Im Unterschied zum Beispiel der Figur 3 ist hier die Biegung nicht durch keilförmige ferromagnetische Teilelemente, sondern durch auf gefächerte Abschnitte 27 des Bandleiterstapels realisiert.
Mit anderen Worten sind die einzelnen Magnetelemente 9 hier als von Pol zu Pol durchgehende Bandleiterstapel realisiert, welche jeweils zwei aufgefächerte Bereiche 27 zur Umsetzung der Biegung aufweisen. Ein besonderer Vorteil dieser Ausfüh rungsform liegt darin, dass durch die Ausgestaltung des Ver bindungselements 23 als durchgängiger supraleitender Band leiterstapel ein zusätzlicher magnetischer Widerstand vor teilhaft vermieden wird. Im kurvenäußeren Bereich der aufge fächerten Abschnitte 27 liegt zwar eine kleine zusätzliche Lücke zwischen den einzelnen Bandleitern 10 vor. Diese Lücke ist jedoch so klein gewählt, dass der Abstand d27 zweier be nachbarter supraleitender Schichten maximal 1 mm beträgt. Durch diese Begrenzung der maximalen Lücke zwischen den sup raleitenden Anteilen des Bandleiterstapels wird ein besonders hoher magnetischer Fluss innerhalb des Verbindungselements 22 erreicht .
Figur 6 zeigt eine weitere Ausführungsform der Erfindung, bei der ähnlich wie in Figur 4 der freiliegende Bereich der zent ralen Rotorachse A zur Anordnung eines axialen Kühlmittelka nals 41 genutzt ist. Analog zur Figur 4 ist auch hier für das links unten dargestellte supraleitende Magnetelement 9 bei spielhaft eine Realisierung mit supraleitenden Bulk-Elementen dargestellt . Es könnten natürlich auch die in Figur 6 dargestellten aufge fächerten supraleitenden Bandleiter in den Kurvenbereichen durch supraleitende Bulk-Elemente ersetzt werden.
Bezugs zeichenliste
I elektrische Maschine
3 Stator
5 Rotor
7 Rotorträger
8 konventioneller Permanentmagnet
9 supraleitendes Magnetelement
10 Bandleiter
II Kryostatwand
12 Polkappe
15 Luftspalt
21 Polelement
22 Verbindungselement
23 supraleitendes Teilelement
25 ferromagnetisches Teilelement
27 aufgefächerter Bandleiterstapel
41 Kühlmittelkanal
A zentrale Rotorachse
d25 maximale Dicke des ferromagnetischen Teilelements d27 maximaler Abstand der supraleitenden Schichten r radiale Richtung
N magnetischer Nordpol
S magnetischer Südpol
V Vakuumraum

Claims

Patentansprüche
1. Rotor (5) für eine elektrische Maschine (1) mit einer zentralen Rotorachse (A) , umfassend
- einen Rotorträger (7) und
- eine von dem Rotorträger mechanisch getragene permanentmag netische supraleitende Magneteinrichtung,
- wobei die Magneteinrichtung zur Ausbildung eines p-poligen Erregerfeldes ausgestaltet ist, derart, dass die Positionen der magnetischen Pole (N,S) über den Umfang des Rotors (5) verteilt sind,
- wobei die supraleitende Magneteinrichtung eine Anzahl m von supraleitenden Magnetelementen (9) aufweist,
- wobei jedes Magnetelement (9) zwei supraleitende magneti sche Polelemente (21) aufweist, welche an unterschiedlichen Umfangspositionen und jeweils in einem radial außenliegen den Bereich des Rotors (5) angeordnet sind,
- und wobei jedes Magnetelement (9) ein supraleitendes magne tisches Verbindungselement (22) aufweist, welches in einem radial weiter innenliegenden Bereich des Rotors (5) ange ordnet ist und die beiden supraleitenden magnetischen
Polelemente (21) miteinander verbindet.
2. Rotor (5) nach Anspruch 1, bei welchem die m Magnetelemen te (9) jeweils ein hochtemperatursupraleitendes Material auf weisen .
3. Rotor (5) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, bei welchem die m Magnetelemente (9) jeweils wenigstens einen Stapel aus mehreren supraleitenden Bandleitern (10) aufweisen.
4. Rotor (5) nach Anspruch 3, bei welchem jeder der Bandlei ter (10) im Bandleiter-Stapel eine flächige Supraleiter schicht aufweist, wobei die Dicke der Supraleiterschicht we nigstens 1 % und insbesondere wenigstens 2 % der Dicke des jeweiligen Bandleiters beträgt.
5. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem die permanentmagnetische supraleitende Magneteinrich tung zur Erzeugung eines Magnetfelds mit einer magnetischen Flussdichte von wenigstens 2 T ausgelegt ist.
6. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem wenigstens eines der m Magnetelemente (9) als gerade geformtes Element ausgebildet ist.
7. Rotor (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei welchem die m Magnetelemente (9) jeweils eine gebogene Form aufwei sen .
8. Rotor nach Anspruch 7, bei welchem die m Magnetelemente (9) jeweils beabstandet von der zentralen Rotorachse (A) an geordnet sind.
9. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, welcher einen innenliegenden Kühlmittelkanal (41) aufweist.
10. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem in jedem der m Magnetelemente (9) das supraleitende magnetische Verbindungselement (22) zu wenigstens 50 Volu menprozent aus supraleitenden Teilelementen (23) besteht.
11. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem in einem oder mehreren der m Magnetelemente (9) das supraleitende magnetische Verbindungselement (22) wenigstens ein supraleitendes Teilelement (23) und zusätzlich ein oder mehrere ferromagnetische Teilelemente (25) aufweist.
12. Rotor (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bei welchem in jedem der m Magnetelemente (9) das supraleitende magneti sche Verbindungselement (22) durchgängig aus einem oder meh reren supraleitenden Teilelementen (23) gebildet ist.
13. Rotor (5) nach Anspruch 12, bei welchem in einem oder mehreren der m Magnetelemente (9) das supraleitende magneti- sehe Verbindungselement (22) eine gebogene Form aufweist, wo bei die Krümmung durch einen Bandleiter-Stapel mit einer auf gefächerten Anordnung der einzelnen Bandleiter (10) erreicht wird .
14. Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wel cher im Bereich der Polelemente (21) jeweils eine Polkappe (12) aufweist.
15. Elektrische Maschine (1) mit einem Rotor (5) nach einem der vorhergehenden Ansprüche und einem feststehend angeordne ten Stator (3) .
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