WO2019179891A1 - Regelung von sättigungseffekten von transformatoren - Google Patents

Regelung von sättigungseffekten von transformatoren Download PDF

Info

Publication number
WO2019179891A1
WO2019179891A1 PCT/EP2019/056566 EP2019056566W WO2019179891A1 WO 2019179891 A1 WO2019179891 A1 WO 2019179891A1 EP 2019056566 W EP2019056566 W EP 2019056566W WO 2019179891 A1 WO2019179891 A1 WO 2019179891A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
phase
voltage
ports
transformer
transformers
Prior art date
Application number
PCT/EP2019/056566
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Johannes VOSS
Stefan Engel
Rik W. De Doncker
Original Assignee
Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule (Rwth) Aachen
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule (Rwth) Aachen filed Critical Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule (Rwth) Aachen
Priority to DE112019001457.9T priority Critical patent/DE112019001457A5/de
Publication of WO2019179891A1 publication Critical patent/WO2019179891A1/de

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33576—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
    • H02M3/33584—Bidirectional converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/40—Means for preventing magnetic saturation

Definitions

  • the invention relates to a control method for DAB converter to avoid saturation effects of the transformers in the converter and a converter operated with such a control method.
  • a DC-DC converter also called DC / DC converter, denotes an electrical circuit which converts a DC voltage supplied to the input by means of transformers into a DC voltage with a higher, lower or inverted voltage level.
  • DC-DC converters based on the functional principle of a Dual-Active Bridge (DAB) topology, both the input converter (a first port) and the output converter (a second port) are switched by means of semiconductor switches / DC-DAB converters can be used in single-phase or multi-phase configurations are implemented. If more than two electronic systems or devices are to be connected or supplied with a single transducer, so-called multiport active bridge converters are used, which correspond to a 2-port DAB converter corresponding to several ports connected via the central transformer include. Multiport Active Bridge converters activate all ports.
  • the transmitted power is adjusted by varying the phase angle between the voltage on the primary side and the voltage on the secondary side.
  • Dead-time effects, load-dependent forward voltage variation of components, harmonic oscillations on the DC link capacitors, or transformer imbalances may cause single or multiple transformers to saturate across the main inductance due to a non-zero voltage time area, thus increasing and distorting phase currents, unbalanced voltages, and increases Losses are caused.
  • These different voltage time surfaces can have several causes, eg. B.
  • a control method for an n-phase multiport active bridge converter with n> 3 phases comprising at least two ports which can each be operated as input or output ports, the ports each having n actively switched phase circuits, respectively a plurality of active switches, wherein at least one of the ports for converting a DC input voltage into an n-phase AC input voltage and at least one other of the ports for converting a corresponding n-phase AC output voltage is provided in a DC output voltage.
  • Each of the phase circuits of a port is coupled to one of the phase circuits of all other ports via an n-phase transformer or via a respective transformer to one of the n-phases for transforming the at least one input AC voltage into the at least one AC output voltage per voltage bridge, the method the following steps include:
  • phase bridge designates the connection of a phase between two ports, whereby, for example, in a first phase of a three-phase multiport active-bridge converter, the phase circuits of the first phase of the first port are connected to the respective first phases of the second and third ports.
  • a dual-active bridge with two ports are the respective phases of the first and second ports
  • the voltage bridges of a port can also be referred to as phases.
  • a voltage measurement is, compared to other measuring methods (eg direct
  • the voltage measurement provides sufficiently accurate measured values for the control method according to the invention, since, for example, transformers for high-power applications have only very low magnetization currents (eg ⁇ 20A) with simultaneously very high load currents (eg> 1 kA).
  • a measurement of the magnetizing current either would not provide sufficiently accurate data to avoid operation in saturated transformers, or it would only be possible with expensive, expensive, highly accurate current sensors, which would make the corresponding converter more expensive.
  • methods that detect saturation of the transformer via the direct measurement of flux would require that a flux sensor be attached to the transformer core.
  • the corresponding test leads must also be routed through the transformer housing, which means additional costs.
  • These disadvantages are avoided by measuring the star voltage or the individual phase voltages as the basis of the control method.
  • the measurements of the neutral point voltage or the individual phase voltages can be irregular, periodic or continuous.
  • a neutral point voltage is the voltage that is tapped at the neutral point (where the individual phases of the transformers converge).
  • the phase voltages designate the voltages that are tapped from the individual phases before the star point.
  • a symmetrical voltage distribution over the transformers can be achieved.
  • Isolation voltages guaranteed. Furthermore, the influence of manufacturing deviations in the components and the effects of parasitic effects or dead times in the hardware is compensated. In addition, the volume decreases significantly during operation due to the operation outside of saturation. The method is not limited to nominal duty cycles of 50%.
  • the method is not limited to three-phase systems. It can also be applied analogously to four-, five- or more-phase systems.
  • the switching operations are not limited to the described order of the voltage bridges.
  • the method is applicable to multi-port multi-port active bridge converters, such as tripple active bridge converters or converters with more than three ports.
  • the method can be applied to various types of transformers, e.g. B. with other nuclear material, are applied.
  • the method can be applied to transformers with multiple secondary windings.
  • the procedure is not limited to a specific (primary or secondary) page.
  • the control method according to the invention thus represents a simple control method for multiport active bridge converter, which detects whether the transformer (s) in the converter saturate and then controls the converter in such a way that the saturation is avoided.
  • the neutral point voltage or the individual phase voltages of the transformers is detected as an indicator of occurring saturation effects with one or more measuring devices and restored by a slight, systematic shift of the switching edges of the symmetrical and thus unsaturated operation.
  • the detection of the neutral point voltage or the phase voltage of each transformer is performed with different switching combination of the switches. This allows the saturated transformer to be clearly identified and compensated.
  • the measurement can be rotated through with different switching combinations, which designates the measurement of the neutral point voltage or the phase voltages in all possible combinations of switching states and repeating the measurements in the repetitive combinations of the switching states as a function of time.
  • the neutral point voltage or the phase voltages are detected continuously. This allows early responses to impending saturations.
  • control method further comprises detecting a harmonic of the neutral point voltage or the phase voltages through the one or more measuring devices or the control element.
  • the phase of the harmonics of the neutral point voltage or the phase voltage is an indicator of which transformer is saturated.
  • the amplitude indicates how high the DC offset (deviation of the DC current from zero) is in the transformer.
  • the harmonics can be obtained for example by means of filtering or spectral analysis of the signal of the detected neutral point voltage.
  • the term "the harmonic” may also include the "subharmonic" in one embodiment.
  • the harmonic may be the second harmonic of the neutral point voltage or the phase voltage through the one or more Measuring devices or the control can be detected.
  • control method further comprises adjusting a duty cycle of each one of the voltage bridges to compensate for the present or approaching saturation of the one or more transformers.
  • the duty cycle also called modulation rate
  • the duty cycle indicates the ratio of the pulse duration to the period duration for a periodic sequence of pulses.
  • the duty cycle is usually given as a ratio of the number dimension with a value range of 0 to 1 or 0 to 100%.
  • the aim of the change of the duty cycle is the compensation of the DC current and the voltage time surface on the transformer.
  • the term voltage time area refers to the integral of the voltage over time over a switching period.
  • control of the switches is performed by the control such that the harmonic of the neutral point voltage or the phase voltages is regulated to zero.
  • the control is performed by the control such that the harmonic of the neutral point voltage or the phase voltages is regulated to zero.
  • control method is applied to a 3-phase multiport active bridge converter.
  • 3-phase multiport converters are the more common devices compared to multiphase multiport converters.
  • control method is applied to a two-port 3-phase DAB converter.
  • the invention further relates to a system with an n-phase multiport Active bridge converter with n> 3 phases comprising at least two ports, each of which can be operated as input or output ports, the ports each have n active switched phase circuits each having a plurality of active switches, wherein at least one of the ports for converting a DC Input voltage is provided in an n-phase input AC voltage and at least one other of the ports for converting a corresponding n-phase AC output voltage to a DC output voltage, wherein each of the phase circuits of a port with one of the phase circuits of all other ports via an n-phase transformer or via a respective transformer to each one of the n-phases for transforming the at least one input AC voltage into the at least one AC output voltage per voltage bridge for transmitting power from one of the ports to another of the ports by varying a phase angle between the input AC voltage of one of the ports and the AC output voltage of the other of the ports is further comprising one or more measuring means for detecting a neutral voltage of the transformer or a
  • the system according to the invention thus represents a simple system for multiport active bridge converter with an implemented control method according to the invention, which detects whether the transformer or transformers saturate in the converter and then controls the converter in such a way that the saturation is avoided.
  • control is located on the n-phase multiport active bridge converter. This makes the system compact and the control does not need to be connected to the phased multiport active bridge converter to be connected because its connections are already integrated in the multiport active bridge converter.
  • the one or more measuring devices are arranged on the n-phase multiport active bridge converter.
  • the system can also be made compact and the one or more measuring devices need not be connected to the n-phase multiport active bridge converter, since their connections are already integrated in the multiport active bridge converter.
  • the n-phase multiport active bridge converter is a 3-phase multiport active bridge converter.
  • the n-phase multiport active bridge converter is a 3-phase two-port DAB converter.
  • DAB dual-active bridge
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a multiport active bridge converter as an example with three phases and three ports
  • Fig. 2 Schematic saturation curves and working range during the magnetization of the transformer
  • Fig.3 main impedance as a function of the magnetizing current
  • Fig.5 switching states of a multiport-active-bridge converter using the example of a three-phase dual-active-bridge converter (two ports) within a period for the first port as the primary side of the dual-active-bridge converter;
  • FIG. 6 neutral point voltage and main impedance of a multiport active bridge converter according to FIG. 4 over time in the case of a positive-phase transformer of the first phase;
  • FIG. 7 shows an embodiment of a controlled system for the control method according to the invention for a multiport active bridge converter
  • Fig.8 neutral point voltage over time with saturated transformer in unregulated operation of the multiport active bridge converter and the operation of the multiport active bridge converter according to the invention
  • FIG. 10 shows an embodiment of the system according to the invention of multiport active bridge converter and control element integrated into the multiport active bridge converter
  • FIG. 11 shows another embodiment of the system according to the invention comprising multiport active bridge converter and control element arranged separate from the multiport active bridge converter.
  • FIG. 1 shows a circuit diagram (topology) of a multiport active-bridge converter according to the invention using the example of a 3-phase triple-active bridge converter 10 with ports 1, 2, 3, each depending on the application as input or output ports can be operated, wherein the ports 1, 2, 3 each comprise three actively connected phase circuits 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33, each with two active switches 4, wherein at least one of the ports 1, 2 3 for converting a DC input voltage DC-i into a 3-phase input AC voltage AC-i and at least one other of the ports 1, 2, 3 for converting a corresponding 3-phase
  • Output AC voltage AC-o is provided in a DC output voltage DC-o, wherein each of the three phase circuits 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 of a port 1, 2, 3, each with one of the phase circuits 11th , 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 in all other ports 1, 2, 3 either via a 3-phase transformer 5 or via a respective transformer 5 to each of the three phases for transforming the at least one AC input voltage AC-i in the at least one AC output voltage AC-o per voltage bridge for transmitting power from one of the ports 1, 2, 3 to one other of the ports 1, 2, 3 by varying a phase angle cp between the AC input voltage AC-i of one of the ports 1, 2, 3 and the AC output voltage AC-o of the other of the ports 1, 2, 3 is coupled.
  • the multiport active bridge converter further comprises a measuring device 6 for detecting a neutral point voltage U y at the neutral point 8 of the transformer (s).
  • a measuring device 6 for detecting a neutral point voltage U y at the neutral point 8 of the transformer (s).
  • the phase voltages PS of each of the transformers 5 could also be detected to determine any saturation or incipient saturation of one or more of the transformers 5.
  • a control element 7 is connected to the switches 4 for controlling the switches 4 on the basis of the detected neutral point voltage U y or phase voltage PS in a suitable manner, the control element 7 being designed to carry out the method 100 according to the invention.
  • the control and the corresponding terminals for driving the switches in Fig. L is not shown.
  • FIG. 3 (a) shows a time-dependent saturation, which leads to a reduction of the impedance L m (t) in the case of a negative half-wave of the current Imi.
  • the transformer 5 desaturates again, resulting in a constant main impedance L m (t) in this time interval.
  • FIG. 4 shows a schematic representation of the modulation of the duty cycle T on one phase. Due to the above-mentioned effects, the voltage-time surfaces Fl, F2 of the voltage phase change for each half-wave, so that the voltage-time surfaces of the first and second half-waves Fl, F2 are no longer equal. These voltage time areas Fl. F2 causes saturation in the transformer 5. The DC offset caused thereby results in a DC current IM X in a transformer core X through the main inductance LM X. The magnetic saturation of the material then reduces the main inductance LM X at the operating point.
  • the main inductors form a three-element inductive divider which is subjected to different voltages by the switching states S1-S6 of the converter, see FIGS. 5 and 6.
  • the aim is to change the nominal value Duty C to compensate for the DC phase current and the voltage time surface Fl, F2 on the transformer 5.
  • the voltage time surfaces Fl, F2 of each phase can be adjusted relative to each other be so that the area Fl or area F2 be increased or decreased by modulation.
  • FIG. 5 shows different switching states of a multiport active bridge converter 10 using the example of a three-phase dual-active-bridge converter (two ports) within a period for the first port 1 as the primary side of the Dual Active Bridge Converter 10.
  • the equivalent circuit diagram shows the respectively switched switches 4 and the tap of the star voltage U y at star point 8 for all switching states S1-S6.
  • An upward stroke means that the upper switch is switched through, while a downward stroke means that the switch under the phase is switched through.
  • FIG. 6 shows neutral point voltage 8 and main impedance of a multiport active bridge converter 10 according to FIG. 4 over time with saturated transformer 5 of the first phase.
  • the respective upper graphs for Uy-Uy * and for Lml show a positive saturation 51, the lower graphs a negative saturation 52.
  • FIGS. 2 (c) and 3 (b) in the case of a negative magnetizing current.
  • detecting eg, filtering or spectral analysis
  • the second harmonic of the neutral point voltage U y or the individual phase voltages PS
  • the phase of the neutral point voltage U y (or the individual phase voltages PS) to the three-phase system 20 is thus the indicator of which transformer 5 is saturated.
  • the amplitude indicates how high the DC offset in the transformer 5 is.
  • positive or negative saturation has a different phase within the rotating system. For example, a positive saturation 51 occurs only in the transformer 5 of the first phase within switching state S2, but a negative saturation 52 within switching state S5. Equivalent relationships can be drawn for the transformers 5 of the other phases. It should be noted that due to the chaining also transformers 5 of several phases can saturate, which superimpose the harmonics of the neutral point voltages U y .
  • FIG. 7 shows an embodiment of a controlled system for the inventive control method 100 for a multiport active bridge converter 10.
  • the change in the impedance leads to a voltage change in the inductive divider, which then causes the deviating neutral point voltage U y .
  • the error signal (U y - U y *) should be regulated to zero.
  • U y * is the neutral point voltage which occurs in unsaturated mode. Since the switching frequency of the system tested here is 1 kHz, filtering with bandpass BP follows, for example, for the second harmonic at 2 kHz. A downstream PR controller controls the component to zero.
  • the phase shifter PV corresponds to the simplified controlled system. Finally, the modulator for the duty cycles TI, T2, T3 of the individual phases forms the manipulated variables of the regulator.
  • FIG. 8 shows the measured neutral point voltage U y over the time at (a) saturated transformer 5 during uncontrolled operation of the multiport active bridge converter 10, and (b) in the operation of the multi-port active bridge converter 10 according to the invention
  • Data shown here are test results on a test bench with a 3-phase DAB converter as multiport active bridge converter 10 with a DC voltage on the primary and secondary side of 1200V and a transmitted power of 450kW.
  • 8 (a) and (b) respectively show in the upper graph the voltage curve of the phase voltage of the first phase U Phi , in the respective lower graph the neutral point voltage U y measured in the star point 8 is plotted over time.
  • Fig. 8 (a) shows the voltage waveforms of the unregulated system.
  • FIG. 8 (b) shows the voltage characteristics of the 3-phase DAB converter as multiport active bridge converter 10 with the control method 100 according to the invention.
  • the neutral point voltage U y and the phase voltages again have one symmetrical course on.
  • FIG. 9 shows an embodiment of the control method 100 according to the invention for an n-phase multiport active-bridge converter 10 with n> 3 phases comprising at least two ports 1, 2, 3, each of which can be operated as input or output ports the ports 1, 2, 3 each have n actively connected phase circuits 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33, each having a plurality of active switches 4, wherein at least one of the ports 1, 2, 3 for converting a DC input voltage DC-i in a n-phase input AC voltage AC-i and at least one other of the ports 1, 2, 3 for converting a corresponding n-phase
  • AC output voltage AC o is provided in a DC output voltage DC-o, wherein each of the phase circuits 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 of a port 1, 2, 3, each with one of the phase circuits 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 of all other ports 1, 2, 3 via an n-phase transformer 5 or via a respective transformer 5 to one of the n-phases for transforming the at least one input AC voltage AC in which at least one AC output voltage AC-o per voltage bridge is coupled, comprising the steps of transmitting a power from one of the ports 1, 2, 3 to another of the ports 1, 2, 3 by varying the phase angle cp between the AC input voltage AC-i of one of the ports 1, 2, 3 and the AC output voltage AC-o of the other of the ports 1, 2, 3; detecting 120 a neutral point voltage U y of the transformer or 5 or a phase voltage PS of each of the transformers 5 by means of one or more measuring devices 6 for determining a possibly existing or imminent saturation of one or more of the transformers 5; and the shifting 130 one or more
  • the detection 120 of the neutral point voltage U y or the phase voltage PS of each transformer 5 can be at different Switching combination of the switches 4 are performed, wherein measurement can be irregular, periodic or continuous.
  • the control method 100 further comprises detecting 125 a harmonic of the neutral point voltage Uy or the phase voltages PS by the one or more measuring devices 6 or the control element 7.
  • the control element 7 can thereby perform the control of the switches 4, that the harmonic is controlled to zero or a predetermined setpoint.
  • the control method 100 further comprises an adaptation 140 of a duty cycle T of each individual one of the voltage bridges for compensation of the present or approaching saturation of the transformer or transformers 5.
  • the control method according to the invention can be based on an n-phase multiport active bridge Converters 10 with n> 3 phases and two or more ports are applied.
  • the inventive control method is applied to a 3-phase multiport active bridge converter, in another embodiment to a 3-phase two port DAB converter.
  • the control method according to the invention is able to return the system to the desired operating point within a few switching periods.
  • the system 20 shows an embodiment of the inventive system 20 of multiport active bridge converter 10 and control 7 integrated into the multiport active bridge converter 10.
  • the system 20 can be made compact and the control 7 does not need to n-phase multiport active bridge converter 10 to be connected because its connections are already integrated in the multiport active bridge converter 10.
  • the measuring device 6 may in this case be arranged separately from the multiport active bridge converter 10.
  • FIG. 11 shows another embodiment of the system 20 according to the invention comprising multiport active bridge converter 10, control element 7 and measuring devices 6 integrated in the multiport active bridge converter 10.
  • the system 20 can be constructed even more compactly and the control element 7 and measuring device 6 need not be connected to the n-phase multiport active bridge converter 10, since their Connections are already integrated in the multiport active bridge converter 10.
  • Phase voltages e.g., second harmonic

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Steuerverfahren (100) für Multiport-Active-Bridge-Wandler (10) zur Vermeidung von Sättigungseffekten der Transformatoren (5) im Wandler (10) sowie einen mit einem solchen Steuerverfahren (100) betriebenen Wandler(10).Beim Steuerverfahren (100) wird dabei eine Sternpunktspannung (Uy) des oder der Transformatoren (5) oder eine Phasenspannung (PS) eines jeden der Transformatoren (5) mittels einer oder mehrerer Messeinrichtungen (6) zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren (5) erfasst (120) und ein oder mehrerer Schaltflanken (SF) beim Schalten der Schalter (4) zur Übertragung der Leistung durch ein Steuerelement (7) zu Steuerung der Schalter (4) auf Basis der erfassten Sternpunktspannung (Uy) oder der erfassten Phasenspannungen (PS) derart verschoben (130), dass nach Verschiebung der Schaltflanken (SF) das Schalten weiterhin im ungesättigten Bereich des oder der Transformatoren (5) erfolgt.

Description

Regelung von Sättiqunqseffekten von Transformatoren
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft ein Steuerverfahren für DAB-Wandler zur Vermeidung von Sättigungseffekten der Transformatoren im Wandler sowie einen mit einem solchen Steuerverfahren betriebenen Wandler.
Hintergrund der Erfindung
Ein Gleichspannungswandler, auch DC/DC-Wandler genannt, bezeichnet eine elektrische Schaltung, welche eine am Eingang zugeführte Gleichspannung mittels Transformatoren in eine Gleichspannung mit höherem, niedrigerem oder invertiertem Spannungsniveau umwandelt. Bei 2-Port- Gleichspannungswandlern, die auf dem Funktionsprinzip einer „Dual-Active Bridge (DAB)"-Topologie beruhen, wird sowohl der Eingangswandler (ein erster Port) als auch der Ausgangswandler (ein zweiter Port) mittels Halbleiterschaltern aktiv geschaltet. Diese DC/DC-DAB-Wandler können in einphasigen oder mehrphasigen Konfigurationen implementiert werden. Sofern mehr als nur zwei elektronische Anlagen oder Geräte mit einem einzigen Wandler miteinander verbunden beziehungsweise versorgt werden sollen, kommen sogenannte Multiport-Active-Bridge-Wandler zum Einsatz, die gegenüber einem 2-Port-DAB-Wandler entsprechend mehrere über den zentralen Transformator verbundene Ports umfassen. Bei Multiport-Active- Bridge-Wandlern werden alle Ports aktiv geschaltet.
Bei einem DAB-Wandler wird die übertragene Leistung durch Variation des Phasenwinkels zwischen Spannung auf der Primärseite und Spannung auf der Sekundärseite eingestellt. Durch Totzeiteffekte, lastabhängige Durchlassspannungsvariation von Bauteilen, harmonische Schwingungen auf den Kondensatoren des Spannungszwischenkreises oder Asymmetrien in den Transformatoren kann es passieren, dass einzelne oder mehrere Transformatoren aufgrund einer von Null ungleichen Spannungszeitfläche über der Hauptinduktivität sättigen und so erhöhte und verzerrte Phasenströme, unsymmetrische Spannungen und erhöhte Verluste hervorgerufen werde. Diese unterschiedlichen Spannungszeitflächen können mehrere Ursachen haben, z. B. (a) eine Abweichung der Schaltzeiten aufgrund von Laufzeitunterschieden (z. B. aufgrund von Bauteilvarianzen in der Treiberschaltung der Schalter oder des Schalters selbst), (b) unterschiedliche Durchlassspannungen der Schalter und/oder Dioden, oder (c) der DC-Link- Spannung überlagerte Wechselspannungen. Sättigungseffekte bei Transformatoren sind im Allgemeinen unerwünscht.
Der Sättigung entgegenwirkende Steuerungsverfahren unter Einsatz von Hall- Effekt- Sen soren sind für einphasige DC/DC-Wandler bekannt. Die Verfahren zur Kompensation mit Hall-Effekt-Sensoren erfordern einen hohen Aufwand zur Detektion.
Es wäre daher wünschenswert, ein einfaches Steuerverfahren für n-phasige Multi-Active-Bridge-Wandler zur Verfügung zu haben, das erkennt, ob der oder die Transformatoren im Wandler sättigen und daraufhin den Wandler so ansteuert, dass die Sättigung vermieden wird. Zusammenfassung der Erfindung
Es ist daher eine Aufgabe der Erfindung, ein einfaches Steuerverfahren für Multiport-Active-Bridge-Wandler zur Verfügung zu stellen, das erkennt, ob der oder die Transformatoren im Wandler sättigen und daraufhin den Wandler so ansteuert, dass die Sättigung vermieden wird.
Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Steuerverfahren für einen n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler mit n > 3 Phasen umfassend mindestens zwei Ports, die jeweils als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports jeweils n aktiv geschaltete Phasenschaltungen mit jeweils mehreren aktiven Schaltern umfassen, wobei mindestens einer der Ports zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung in eine n-phasige Eingangswechselspannung und mindestens ein anderer der Ports zur Umwandlung einer entsprechenden n-phasigen Ausgangswechselspannung in eine DC-Ausgangsspannung vorgesehen ist. Jede der Phasenschaltungen eines Ports ist mit jeweils einer der Phasenschaltungen aller anderen Ports über einen n-phasigen Transformator oder über jeweils einen Transformator zu jeweils einer der n-Phasen zur Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung in die mindestens eine Ausgangswechselspannung pro Spannungsbrücke gekoppelt, wobei das Verfahren die nachfolgenden Schritte umfasst:
Übertragen einer Leistung von einem der Ports zu einem anderen der Ports durch Variation des Phasenwinkels zwischen der Eingangswechselspannung des einen der Ports und der Ausgangswechselspannung des anderen der Ports;
Erfassung einer Sternpunktspannung des oder der Transformatoren oder einer Phasenspannung eines jeden der Transformatoren mittels einer oder mehrerer Messeinrichtungen zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren;
Verschiebung einer oder mehrerer Schaltflanken beim Schalten der Schalter zur Übertragung der Leistung durch ein Steuerelement zu Steuerung der Schalter auf Basis der erfassten Sternpunktspannung oder der erfassten Phasenspannungen derart, dass nach Verschiebung der Schaltflanken das Schalten weiterhin im ungesättigten Bereich des oder der Transformatoren erfolgt.
Der Begriff „Spannungsbrücke" bezeichnet dabei die Verbindung einer Phase zwischen zwei Ports. Hierbei sind beispielsweise bei einer ersten Phase eines dreiphasigen Multiport-Active-Bridge-Wandlers die Phasenschaltungen der ersten Phase des ersten Ports mit den jeweiligen ersten Phasen des zweiten und dritten Ports verbunden. Entsprechendes gilt für alle weiteren Phasen, auch bei mehr als drei Phasen, sowie für alle Multiport-Active-Bridge-Wandler mit mehr als drei Ports. Bei einer Dual-Active-Bridge mit zwei Ports sind die jeweiligen Phasen des ersten und zweiten Ports über die jeweiligen Spannungsbrücken miteinander verbunden. Die Spannungsbrücken eines Ports können auch als Phasen bezeichnet werden.
Eine Spannungsmessung ist, verglichen mit anderen Messverfahren (z. B. direkte
Flussmessung, hochgenaue Strommessung) weniger aufwendig und damit deutlich günstiger zu realisieren und in bestehende Wandlersysteme einzubetten. Außerdem stellt die Spannungsmessung ausreichend genaue Messwerte für das erfindungsgemäße Steuerverfahren zur Verfügung, da beispielsweise Transformatoren für Hochleistungsanwendungen nur sehr geringe Magnetisierungsströme (z. B. <20A) bei gleichzeitig sehr hohen Lastströmen (z. B. > 1 kA) aufweisen. Hier würde beispielsweise eine Messung des Magnetisierungsstroms entweder keine ausreichend genauen Daten für eine Vermeidung des Betriebs bei gesättigten Transformatoren bereitstellen oder sie wäre nur mit aufwändigen, teuren, hochgenauen Stromsensoren möglich, was den entsprechenden Wandler verteuern würde. Außerdem würden Verfahren, die über die direkte Messung des Flusses die Sättigung des Transformators detektieren, verlangen, dass am Transformator-Kern ein Flusssensor angebracht wird. Bei öl-isolierten Transformatoren müssen die entsprechenden Messleitungen zusätzlich durch das Transformatorgehäuse geführt werden, was zusätzliche Kosten bedeutet. Diese Nachteile werden durch die Messung der Sternspannung oder der einzelnen Phasenspannungen als Grundlage des Steuerverfahrens vermieden. Die Messungen der Sternpunktspannung oder der einzelnen Phasenspannungen kann dabei unregelmäßig, periodisch oder kontinuierlich erfolgen. Als Sternpunktspannung wird die Spannung bezeichnet, die am Sternpunkt (wo die einzelnen Phasen der Transformatoren zusammenlaufen) abgegriffen wird. Die Phasenspannungen bezeichnen dagegen die Spannungen, die von den einzelnen Phasen vor dem Sternpunkt abgegriffen werden.
Durch das erfindungsgemäße Steuerungsverfahren kann eine symmetrische Spannungsaufteilung über den Transformatoren erreicht werden. Außerdem ist eine Betriebssicherheit auf Basis der Auslegungskriterien, z. B.
Isolationsspannungen, gewährleistet. Des Weiteren wird der Einfluss fertigungstechnischer Abweichungen in den Komponenten und die Einflüsse parasitärer Effekte oder Totzeiten in der Hardware kompensiert. Zusätzlich nimmt durch den Betrieb außerhalb der Sättigung die Lautstärke im Betrieb deutlich ab. Das Verfahren ist dabei nicht auf nominale Tastgrade von 50% beschränkt.
Das Verfahren ist dabei nicht auf dreiphasige Systeme beschränkt. Es kann auch auf vier-, fünf- oder mehr-phasige Systeme analog angewandt werden. Die Schaltvorgänge sind nicht auf die beschriebene Reihenfolge der Spannungsbrücken beschränkt. Das Verfahren ist auf Multiport-Active-Bridge- Wandler mit mehreren Ports anwendbar, beispielsweise auf Tripple-Active- Bridge-Wandler oder Wandler mit mehr als drei Ports. Das Verfahren kann auf verschiedenartige Transformatoren, z. B. mit anderem Kernmaterial, angewendet werden. Das Verfahren kann auf Transformatoren mit mehreren Sekundärwicklungen angewendet werden. Das Verfahren ist nicht auf eine bestimmte (primär oder sekundär) Seite beschränkt.
Das erfindungsgemäße Steuerungsverfahren stellt somit ein einfaches Steuerverfahren für Multiport-Active-Bridge-Wandler dar, das erkennt, ob der oder die Transformatoren im Wandler sättigen und daraufhin den Wandler so ansteuert, dass die Sättigung vermieden wird. Dabei wird die Sternpunktspannung oder die einzelnen Phasenspannungen der Transformatoren als Indikator für auftretende Sättigungseffekte mit einer oder mehreren Messeinrichtungen erfasst und durch eine leichte, systematische Verschiebung der Schaltflanken der symmetrische und damit ungesättigte Betrieb wiederhergestellt. In einer Ausführungsform wird das Erfassen der Sternpunktspannung oder der Phasenspannung eines jeden Transformators bei unterschiedlicher Schaltkombination der Schalter durchgeführt. Dadurch lässt sich der gesättigte Transformator eindeutig identifizieren und ausregeln. Hierbei kann beispielsweise die Messung bei unterschiedlichen Schaltkombinationen durchrotiert werden, was die Messung der Sternpunktspannung oder der Phasenspannungen bei allen möglichen Kombinationen an Schaltzuständen und das Wiederholen der Messungen in den sich wiederholenden Kombinationen der Schaltzustände als Funktion der Zeit bezeichnet.
In einer weiteren Ausführungsform werden dabei die Sternpunktspannung oder die Phasenspannungen kontinuierlich erfasst. Dadurch kann auf sich anbahnende Sättigungen frühzeitig reagiert werden.
In einer weiteren Ausführungsform umfasst das Steuerverfahren des Weiteren ein Erfassen einer Harmonischen der Sternpunktspannung oder der Phasenspannungen durch die ein oder mehreren Messeinrichtungen oder das Steuerelement. Die Phasenlage der Harmonischen der Sternpunktspannung oder der Phasenspannung ist ein Indikator, welcher Transformator gesättigt ist. Die Amplitude gibt Aufschluss darüber, wie hoch der DC-Offset (Abweichung des DC-Stroms von Null) im Transformator ist. Auch wenn die Eigenschaften des Kernmaterials des Transformators nicht genau bekannt sind, können zumindest qualitative Aussagen über das Sättigungsverhalten getroffen werden. Dadurch kann sehr genau detektiert werden, welcher oder welche Transformatoren sättigen werden und wie weit die Sättigung bereits fortgeschritten ist. Hiermit können Unsymmetrien im ungesättigten Betrieb, beispielsweise aufgrund eines unsymmetrischen Aufbaus des Transformators oder aufgrund von Fehlertoleranzen kompensiert werden, die bei einer symmetrischen Hauptinduktivität Null wäre. Die Harmonisch kann beispielsweise mittels Filtern oder Spektralanalyse des Signals der erfassten Sternpunktspannung erhalten werden. Der Begriff „die Harmonische" kann in einer Ausführungsform auch die „Subharmonischen" mit umfassen. Als die Harmonische kann beispielsweise die zweite Harmonische der der Sternpunktspannung oder der Phasenspannung durch die ein oder mehreren Messeinrichtungen oder das Steuerelement erfasst werden.
In einer weiteren Ausführungsform umfasst das Steuerverfahren des Weiteren ein Anpassen eines Tastgrades jeder einzelnen der Spannungsbrücken zur Kompensation der vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung des oder der Transformatoren. Durch die Anpassung des Tastgrades wird der Sättigung entgegengewirkt. Der Tastgrad (auch Aussteuergrad genannt) gibt für eine periodische Folge von Impulsen das Verhältnis der Impulsdauer zur Periodendauer an. Der Tastgrad wird üblicherweise als Verhältniszahl der Dimension Zahl mit einem Wertebereich von 0 bis 1 oder 0 bis 100 % angegeben. Ziel der Änderung des Tastgrades ist die Kompensation des DC- Stroms und der Spannungszeitfläche am Transformator. Der Begriff Spannungszeitfläche bezeichnet das Integral der Spannung über die Zeit über eine Schaltperiode. Durch die Modulation des Tastgrades für die einzelnen Spannungsbrücken (Phasen) kann die Spannungszeitfläche jeder Phase angepasst werden, sodass die Spannungsflächen der einzelnen Phasen relativ zueinander vergrößert oder verkleinert werden können.
In einer weiteren Ausführungsform wird die Steuerung der Schalter durch das Steuerelement so durchführt, dass die Harmonische der Sternpunktspannung oder der Phasenspannungen auf Null geregelt wird. Bei symmetrischen Transformatoren entspricht bei einer Regelung auf Null die tatsächlich vorhandene Spannung gerade der Spannung, die im ungesättigten Bereich auftritt. Somit ist der optimale Steuerbereich für eine nachfolgende Steuerung im nicht-gesättigten Bereich erreicht.
In einer weiteren Ausführungsform wird das Steuerungsverfahren für einen 3- phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler angewendet. 3-phasige Multiportwandler sind gegenüber mehrphasigen Multiportwandlern die üblicheren Geräte.
In einer weiteren Ausführungsform wird das Steuerungsverfahren für einen 3- phasigen zwei-Port-DAB-Wandler angewendet.
Die Erfindung betrifft des Weiteren ein System mit einem n-phasiger Multiport- Active-Bridge-Wandler mit n > 3 Phasen umfassend mindestens zwei Ports, die jeweils als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports jeweils n aktiv geschaltete Phasenschaltungen mit jeweils mehreren aktiven Schaltern umfassen, wobei mindestens einer der Ports zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung in eine n-phasige Eingangswechselspannung und mindestens ein anderer der Ports zur Umwandlung einer entsprechenden n-phasigen Ausgangswechselspannung in eine DC-Ausgangsspannung vorgesehen ist, wobei jede der Phasenschaltungen eines Ports mit jeweils einer der Phasenschaltungen aller anderen Ports über einen n-phasigen Transformator oder über jeweils einen Transformator zu jeweils einer der n-Phasen zur Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung in die mindestens eine Ausgangswechselspannung pro Spannungsbrücke zum Übertragen einer Leistung von einem der Ports zu einem anderen der Ports durch Variation eines Phasenwinkels zwischen der Eingangswechselspannung des einen der Ports und der Ausgangswechselspannung des anderen der Ports gekoppelt ist, umfassend des Weiteren eine oder mehrere Messeinrichtung zur Erfassung einer Sternpunktspannung des oder der Transformatoren oder einer Phasenspannung eines jeden der Transformatoren zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren, wobei ein Steuerelement mit den Schaltern zur Steuerung der Schalter auf Basis der erfassten Sternpunktspannung oder Phasenspannung geeignet verbunden ist, wobei das Steuerelement dazu ausgestaltet ist, das erfindungsgemäße Verfahren auszuführen.
Das erfindungsgemäße System stellt somit ein einfaches System für Multiport- Active-Bridge-Wandler mit einem implementierten erfindungsgemäßen Steuerverfahren dar, das erkennt, ob der oder die Transformatoren im Wandler sättigen und daraufhin den Wandler so ansteuert, dass die Sättigung vermieden wird.
In einer Ausführungsform ist das Steuerelement auf dem n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler angeordnet. Dadurch kann das System kompakt gebaut werden und das Steuerelement braucht nicht an den n- phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler angeschlossen zu werden, da dessen Anschlüsse bereits im Multiport-Active-Bridge-Wandler integriert sind.
In einer weiteren Ausführungsform sind die eine oder mehreren Messeinrichtungen auf dem n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler angeordnet. Dadurch kann das System ebenfalls kompakt gebaut werden und die eine oder mehreren Messeinrichtungen brauchen nicht an den n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler angeschlossen zu werden, da deren Anschlüsse bereits im Multiport-Active-Bridge-Wandler integriert sind.
In einer weiteren Ausführungsform ist der n-phasige Multiport-Active-Bridge- Wandler ein 3-phasiger Multiport-Active-Bridge-Wandler.
In einer weiteren Ausführungsform ist der n-phasige Multiport-Active-Bridge- Wandler ein 3-phasiger zwei-Port-DAB-Wandler. Bei 2-Port- Gleichspannungswandlern, die auf dem Funktionsprinzip einer „Dual-Active Bridge (DAB)"-Topologie beruhen, wird sowohl der Eingangswandler (ein erster Port) als auch der Ausgangswandler (ein zweiter Port) mittels Halbleiterschalter aktiv geschaltet. Der eine Port wird auch als Primärseite und der andere Port als Sekundärseite bezeichnet.
Die voranstehen aufgelisteten Ausführungsformen können einzeln oder in beliebiger Kombination zur Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung und des Verfahrens verwendet werden.
Kurze Beschreibung der Abbildungen
Diese und andere Aspekte der Erfindung werden im Detail in den Abbildungen wie folgt gezeigt.
Fig. l : Schaltbild eines Multiport-Active-Bridge-Wandlers als Beispiel mit drei Phasen und drei Ports;
Fig.2: Schematische Sättigungskurven und Arbeitsbereich während der Magnetisierung des Transformators;
Fig.3: Hauptimpedanz in Abhängigkeit vom Magnetisierungsstrom;
Fig.4: Schematische Darstellung der Modulation des Tastgrades an einer Phase
Fig.5: Schaltzustände eines Multiport-Active-Bridge-Wandlers am Beispiel eines dreiphasigen Dual-Active-Bridge-Wandlers (zwei Ports) innerhalb einer Periode für den ersten Port als Primärseite des Dual-Active- Bridge-Wandlers;
Fig.6: Sternpunktspannung und Hauptimpedanz eines Multiport-Active- Bridge-Wandlers nach Fig. 4 über die Zeit bei positiv gesättigtem Transformator der ersten Phase;
Fig.7: Eine Ausführungsform einer Regelstrecke für das erfindungsgemäße Steuerverfahren für einen Multiport-Active-Bridge-Wandler;
Fig.8: Sternpunktspannung über die Zeit bei gesättigtem Transformator bei ungeregeltem Betrieb des Multiport-Active-Bridge-Wandlers und beim erfindungsgemäßen Betrieb des Multiport-Active-Bridge-Wandlers;
Fig.9: eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Steuerverfahrens;
Fig.10: eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems aus Multiport- Active-Bridge-Wandler und Steuerelement integriert in den Multiport- Active-Bridge-Wandler;
Fig.11 : eine andere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems aus Multiport-Active-Bridge-Wandler und Steuerelement angeordnet separate zum Multiport-Active-Bridge-Wandler.
Detaillierte Beschreibung der Ausführungsbeispiele
Fig. l zeigt ein Schaltbild (Topologie) eines erfindungsgemäßen Multiport- Active-Bridge-Wandlers am Beispiel eines 3-phasigen Tripple-Active-Bridge- Wandlers 10 mit Ports 1, 2, 3, die jeweils je nach Anwendung als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports 1, 2, 3 jeweils drei aktiv geschaltete Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 mit jeweils zwei aktiven Schaltern 4 umfassen, wobei mindestens einer der Ports 1, 2, 3 zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung DC-i in eine 3- phasige Eingangswechselspannung AC-i und mindestens ein anderer der Ports 1, 2, 3 zur Umwandlung einer entsprechenden 3-phasigen
Ausgangswechselspannung AC-o in eine DC-Ausgangsspannung DC-o vorgesehen ist, wobei jede der drei Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 eines Ports 1, 2, 3 mit jeweils einer der Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 in allen anderen Ports 1, 2, 3 entweder über einen 3-phasigen Transformator 5 oder über jeweils einen Transformator 5 zu jeder der drei Phasen zur Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung AC-i in die mindestens eine Ausgangswechselspannung AC-o pro Spannungsbrücke zum Übertragen einer Leistung von einem der Ports 1, 2, 3 zu einem anderen der Ports 1, 2, 3 durch Variation eines Phasenwinkels cp zwischen der Eingangswechselspannung AC-i des einen der Ports 1, 2, 3 und der Ausgangswechselspannung AC-o des anderen der Ports 1, 2, 3 gekoppelt ist. Der Multiport-Active-Bridge-Wandler umfasst hier des Weiteren eine Messeinrichtung 6 zur Erfassung einer Sternpunktspannung Uy am Sternpunkt 8 des oder der Transformatoren. Alternativ zur Sternpunktspannung Uy könnten auch die Phasenspannungen PS eines jeden der Transformatoren 5 zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren 5 erfasst werden. Des Weiteren ist ein Steuerelement 7 mit den Schaltern 4 zur Steuerung der Schalter 4 auf Basis der erfassten Sternpunktspannung Uy oder Phasenspannung PS auf geeignete Weise verbunden, wobei das Steuerelement 7 dazu ausgestaltet ist, das erfindungsgemäße Verfahren 100 auszuführen. Aus Übersichtsgründen ist das Steuerelement und die entsprechenden Anschlüsse zum Ansteuern der Schalter in Fig. l nicht gezeigt.
Fig.2 zeigt schematische Sättigungskurven und Arbeitsbereich während der Magnetisierung des Transformators 5, wobei Fig. 2(a) zeigt, wie der Transformator 5 normalerweise auf und ab magnetisiert wird. Dabei ist im Magnetisierungsstrom Im(t) kein DC-Offset zu erkennen (symmetrischer grau dargestellter Bereich) zu Im=0. Durch die unterschiedlichen Spannungszeitflächen entsteht ein Magnetisierungsstrom Im(t) mit DC-Offset Im,i, 2, 3 in dem oder den Transformatoren 5, wie in Fig.2(b) dargestellt. Durch die Verschaltung im Sternpunkt 8 ist die
Summe der Magnetisierungsströme Imi, , Im3 Null. Durch Überlagerung des DC-Offset- Stroms und des zeitlich abhängigen Magnetisierungsstroms Im,ac(t) kann dabei der Transformator 5 in die positive oder negative Sättigung getrieben werden. In Fig.3(c) ist der Arbeitsbereich des Transformators 5 beispielhaft mit einer negativen Sättigung (symmetrischer grau dargestellter Bereich) gezeigt. In Fig.3, wo die Hauptimpedanz in Abhängigkeit des Magnetisierungsstroms dargestellt wird, ist gezeigt, wie sich aufgrund dieses Verhaltens (siehe Fig.2) eine zeitlich abhängige Hauptimpedanz des Transformators 5 bemerkbar macht. Die Hauptimpedanz entspricht der Ableitung Lm=dB/dH. In Fig.3(a) ist der Transformator 5 im nicht gesättigten Zustand und die Hauptimpedanz bleibt konstant (gestrichelte waagerechte Linie in unteren Teil der Fig.3(a)). In Fig.3(b) ist eine zeitlich abhängige Sättigung zu erkennen, welche bei einer negativen Halbwelle des Stromes Imi zu einer Reduzierung der Impedanz Lm(t) führt. In der positiven Halbwelle entsättigt der Transformator 5 wieder, was zu einer konstanten Hauptimpedanz Lm(t) in diesem Zeitintervall führt.
Fig.4 zeigt eine schematische Darstellung der Modulation des Tastgrades T an einer Phase. Durch die voranstehend genannten Effekte ändern sich die Spannungszeitflächen Fl, F2 der Spannungsphase für jede Halbwelle, so dass die Spannungszeitflächen der ersten und zweiten Halbwelle Fl, F2 nicht mehr gleich sind. Diese Spannungszeitflächen Fl. F2 verursachen eine Sättigung im Transformator 5. Der dadurch verursachte DC-Offset führt zu einem DC-Strom IMX in einem Transformatorkern X durch die Hauptinduktivität LMX, durch die dann auftretende magnetische Sättigung des Materials verringert sich die Hauptinduktivität LMX im Arbeitspunkt. Aufgrund des Sternpunktes 8 bilden im beispielhaften Fall eines dreiphasigen Systems 20 die Hauptinduktivitäten einen induktiven Teiler mit drei Elementen, welcher durch die wechselnden Schaltzustände S1 - S6 des Konverters mit unterschiedlichen Spannungen beaufschlagt wird, siehe Fig.5 und 6. Ziel ist die Änderung des nominalen Tastgrades T zur Kompensation des DC-Phasenstromes und der Spannungszeitfläche Fl, F2 am Transformator 5. Durch die Modulation von T um jeweils DT/2 auf beiden Seiten der Spannungszeitfläche Fl mit einer Gesamtänderung um DT können die Spannungszeitflächen Fl, F2 jeder Phase relativ zueinander angepasst werden, so dass die Fläche Fl bzw. Fläche F2 durch Modulation vergrößert bzw. verkleinert werden.
Fig.5 zeigt unterschiedliche Schaltzustände eines Multiport-Active-Bridge- Wandlers 10 am Beispiel eines dreiphasigen Dual-Active-Bridge-Wandlers (zwei Ports) innerhalb einer Periode für den ersten Port 1 als Primärseite des Dual-Active-Bridge-Wandlers 10. Im Ersatzschaltbild sind die jeweils geschalteten Schalter 4 und der Abgriff der Sternspannung Uy an Sternpunkt 8 für alle Schaltzustände S1 - S6 dargestellt. Jeweils neben jedem schematischen Abbild des jeweiligen Schaltzustands ist die entsprechende Schalterkonfiguration für jede Phasenschaltung 11, 12, 13 dargestellt. Ein Strich nach oben bedeuten, dass der obere Schalter durchgeschaltet ist, hingegen ein Strich nach unten, dass der unter Schalter der Phase durchgeschaltet ist.
Fig.6 zeigt Sternpunktspannung 8 und Hauptimpedanz eines Multiport-Active- Bridge-Wandlers 10 nach Fig. 4 über die Zeit bei gesättigtem Transformator 5 der ersten Phase. Die jeweils oberen Graphen für Uy-Uy* und für Lml zeigen eine positive Sättigung 51, die jeweils unteren Graphen eine negative Sättigung 52. Durch die gleichmäßige Abfolge der Schaltzustände und Erfassung der Sternpunktspannungen Uy (siehe Fig.5) oder der einzelnen Phasenspannungen PS (hier nicht gezeigt) lässt sich so der gesättigte Transformator 5 identifizieren und dessen Sättigung entgegenwirken. In der Sternpunktspannung wird eine Frequenzkomponente sichtbar, die dem doppelten der Schaltfrequenz, bzw. der halben Schaltperiode Tsw entspricht. Die Hauptinduktivität schwankt mit der einfachen Schaltfrequenz. Wie hier gezeigt ist nur eine Halbwelle des Magnetisierungsstroms für eine deutliche Induktivitätsänderung verantwortlich. Dies macht auch Fig.2(c) und Fig.3(b) deutlich im Fall eines negativen Magnetisierungsstroms. Durch Erfassung (z. B. Filtern oder Spektralanalyse) beispielsweise der zweiten Harmonischen der Sternpunktspannung Uy (oder der einzelnen Phasenspannungen PS) wird detektiert, welcher Transformator 5 sättigt und wie weit fortgeschritten diese Sättigung ist. Die Phasenlage der Sternpunktspannung Uy (oder der einzelnen Phasenspannungen PS) zum dreiphasigen System 20 ist somit der Indikator, welcher Transformator 5 gesättigt ist. Die Amplitude gibt Aufschluss darüber, wie hoch der DC-Offset im Transformator 5 ist. Wie skizziert hat eine positive oder negative Sättigung eine andere Phasenlage innerhalb des rotierenden Systems. So tritt beispielsweise eine positive Sättigung 51 erst im Transformator 5 der ersten Phase innerhalb von Schaltzustand S2 auf, jedoch eine negative Sättigung 52 innerhalb Schaltzustand S5. Äquivalente Beziehungen können für die Transformatoren 5 der anderen Phasen gezogen werden. Dabei gilt zu beachten, dass durch die Verkettung auch Transformatoren 5 mehrerer Phasen sättigen können, wodurch sich die Harmonischen der Sternpunktspannungen Uy superpositionieren.
Fig.7 zeigt eine Ausführungsform einer Regelstrecke für das erfindungsgemäße Steuerverfahren 100 für einen Multiport-Active-Bridge-Wandler 10. Die Änderung der Impedanz führt zu einer Spannungsänderung im induktiven Teiler, welche dann die abweichende Sternpunktspannung Uy verursacht. Das Fehlersignal (Uy - Uy*) soll dabei zu Null geregelt werden. Uy* ist dabei die Sternpunktspannung, die im ungesättigten Betrieb auftritt. Da die Schaltfrequenz des hier getesteten Systems 1 kHz beträgt, folgt eine Filterung mit Bandpass BP beispielsweise für die zweite Harmonische mit 2 kHz. Ein nachgelagerter PR Regler regelt die Komponente zu Null. Der Phasenverschieber (Phase Shift) PV entspricht dabei der vereinfachten Regelstrecke. Der Modulator für die Tastgrade TI, T2, T3 der einzelnen Phasen bildet schließlich die Stellgrößen des Reglers.
Fig.8 zeigt die gemessene Sternpunktspannung Uy über die Zeit bei (a) gesättigtem Transformator 5 bei ungeregeltem Betrieb des Multiport-Active- Bridge-Wandlers 10, und (b) beim erfindungsgemäßen Betrieb des Multiport- Active-Bridge-Wandlers 10. Die hier gezeigten Daten sind Messergebnisse am Prüfstand mit einem 3-phasigen DAB-Wandler als Multiport-Active-Bridge- Wandler 10 mit einer DC-Spannung auf der Primär- und Sekundärseite von 1200V und einer übertragenen Leistung von 450kW. Fig.8(a) und (b) zeigen jeweils in der oberen Graphik den Spannungsverlauf der Phasenspannung der ersten Phase UPhi, in der jeweils unteren Graphik wird die im Sternpunkt 8 gemessene Sternpunktspannung Uy über der Zeit aufgetragen. Fig.8(a) zeigt die Spannungsverläufe des ungeregelten Systems. Die Sternpunktspannung Uy weicht dabei stark vom idealen Verhalten im ungesättigten Betrieb ab, bei welchem die Sternpunktspannung Uy gemäß dem induktiven Teiler zwischen + 200 V und -200V springt. Fig.8(b) zeigt dagegen die Spannungsverläufe des 3- phasigen DAB-Wandler als Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 mit dem ausgeführten erfindungsgemäßen Steuerverfahren 100. Die Sternpunktspannung Uy und die Phasenspannungen weisen wieder einen symmetrischen Verlauf auf.
Fig.9 zeigt eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Steuerverfahrens 100 für einen n-phasiger Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 mit n > 3 Phasen umfassend mindestens zwei Ports 1, 2, 3, die jeweils als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports 1, 2, 3 jeweils n aktiv geschaltete Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 mit jeweils mehreren aktiven Schaltern 4 umfassen, wobei mindestens einer der Ports 1, 2, 3 zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung DC-i in eine n- phasige Eingangswechselspannung AC-i und mindestens ein anderer der Ports 1, 2, 3 zur Umwandlung einer entsprechenden n-phasigen
Ausgangswechselspannung AC-o in eine DC-Ausgangsspannung DC-o vorgesehen ist, wobei jede der Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 eines Ports 1, 2, 3 mit jeweils einer der Phasenschaltungen 11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33 aller anderen Ports 1, 2, 3 über einen n-phasigen Transformator 5 oder über jeweils einen Transformator 5 zu jeweils einer der n-Phasen zur Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung AC-i in die mindestens eine Ausgangswechselspannung AC-o pro Spannungsbrücke gekoppelt ist, umfassend die Schritte des Übertragens 110 einer Leistung von einem der Ports 1, 2, 3 zu einem anderen der Ports 1, 2, 3 durch Variation des Phasenwinkels cp zwischen der Eingangswechselspannung AC-i des einen der Ports 1, 2, 3 und der Ausgangswechselspannung AC-o des anderen der Ports 1, 2, 3; des Erfassens 120 einer Sternpunktspannung Uy des oder der Transformatoren 5 oder einer Phasenspannung PS eines jeden der Transformatoren 5 mittels einer oder mehrerer Messeinrichtungen 6 zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren 5; und des Verschieben 130 ein oder mehrerer Schaltflanken SF beim Schalten der Schalter 4 zur Übertragung der Leistung durch ein Steuerelement 7 zu Steuerung der Schalter 4 auf Basis der erfassten Sternpunktspannung Uy oder der erfassten Phasenspannungen PS derart, dass nach Verschiebung der Schaltflanken SF das Schalten weiterhin im ungesättigten Bereich des oder der Transformatoren 5 erfolgt. Das Erfassen 120 der Sternpunktspannung Uy oder der Phasenspannung PS eines jeden Transformators 5 kann dabei bei unterschiedlichen Schaltkombination der Schalter 4 durchgeführt werden, wobei Messung unregelmäßig, periodisch oder kontinuierlich erfolgen kann. In einer Ausführungsform (gestrichelt dargestellt) umfasst das Steuerverfahren 100 des Weiteren ein Erfassen 125 einer Harmonischen der Sternpunktspannung Uy oder der Phasenspannungen PS durch die eine oder mehrere Messeinrichtungen 6 oder das Steuerelement 7. Das Steuerelement 7 kann dabei die Steuerung der Schalter 4 so durchführen, dass die Harmonische auf Null oder einen vorgegebenen Sollwert geregelt wird. In einer weiteren Ausführungsform umfasst das Steuerverfahren 100 des Weiteren ein Anpassen 140 eines Tastgrades T jeder einzelnen der Spannungsbrücken zur Kompensation der vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung des oder der Transformatoren 5. Das erfindungsgemäße Steuerverfahren kann dabei auf einen n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 mit n > 3 Phasen und zwei oder mehr Ports angewendet werden. In einer Ausführungsform wird das erfindungsgemäße Steuerverfahren auf einen 3-phasiger Multiport-Active- Bridge-Wandler, in einer anderen Ausführungsform auf einen 3-phasigen zwei- Port-DAB-Wandler angewendet. Das erfindungsgemäße Steuerverfahren ist in der Lage, innerhalb weniger Schaltperioden das System wieder in den gewollten Betriebspunkt zu führen.
Fig.10 zeigt eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems 20 aus Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 und Steuerelement 7 integriert in den Multiport-Active-Bridge-Wandler 10. Dadurch kann das System 20 kompakt gebaut werden und das Steuerelement 7 braucht nicht an den n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 angeschlossen zu werden, da dessen Anschlüsse bereits im Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 integriert sind. Die Messeinrichtung 6 kann hierbei separat zum Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 angeordnet sein.
Fig. ll zeigt eine andere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems 20 aus Multiport-Active-Bridge-Wandler 10, Steuerelement 7 und Messeinrichtungen 6 integriert in den Multiport-Active-Bridge-Wandler 10. Dadurch kann das System 20 noch kompakter gebaut werden und Steuerelement 7 und Messeinrichtung 6 brauchen nicht an den n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 angeschlossen zu werden, da deren Anschlüsse bereits im Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 integriert sind.
Die hier gezeigten Ausführungsformen stellen nur Beispiele für die vorliegende Erfindung dar und dürfen daher nicht einschränkend verstanden werden. Alternative durch den Fachmann in Erwägung gezogene Ausführungsformen sind gleichermaßen vom Schutzbereich der vorliegenden Erfindung umfasst.
LISTE DER BEZUGSZEICHEN
10 n-phasiger Multiport-Active-Bridge-Wandler mit mindestens drei Phasen und mindestens 2 Ports
1 - 3 erster Port, zweiter Port, dritter Port
11 - 13 Phasenschaltungen des ersten Ports
21 - 23 Phasenschaltungen des zweiten Ports
31 - 33 Phasenschaltungen des dritten Ports
4 aktive Schalter des n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandlers
5 n-phasiger Transformator oder Transformator zu jeder der n-Phasen
6 Messeinrichtung zur Erfassung einer Sternpunktspannung oder einer Phasenspannung
7 erfindungsgemäßes Steuerelement des n-phasigen Multiport-Active- Bridge-Wandlers
8 Sternpunkt
20 System aus n-phasigem Multiport-Active-Bridge-Wandler 10 und externer Steuerung
51 positive Sättigung
52 negative Sättigung
100 erfindungsgemäßes Steuerverfahren für den n-phasigen Multiport- Active-Bridge-Wandler
110 Übertragen einer Leistung von einem der Ports zu einem anderen der Ports des Multiport-Active-Bridge-Wandlers
120 Erfassen einer Sternpunktspannung oder einer Phasenspannung 125 Erfassen einer Harmonischen der Sternpunktspannung oder der
Phasenspannungen (z.B. der zweiten Harmonischen)
130 Verschieben ein oder mehrerer Schaltflanken beim Schalten der
Schalter zur Übertragung der Leistung
140 Anpassen eines Tastgrades jeder einzelnen der Spannungsbrücken 150 Anwenden des erfindungsgemäßen Steuerverfahrens auf einen 3- phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler
160 Anwenden des erfindungsgemäßen Steuerverfahrens auf einen 3- phasigen zwei-Port-DAB-Wandler
AC-I Eingangswechselspannung AC-o Ausgangswechselspannung
BP Bandpassfilter
DC-i DC-Eingangsspannung
DC-o DC-Ausgangsspannung
Fl. F2 Spannungszeitflächen der ersten und zweiten Halbwelle der
Phasenspannung
MD Modulator
PR PR-Regler
PS Phasenspannung
PV Phasenverschiebung
S1-S6 Schaltzustände der Schalter eines Ports im Betrieb des Multiport- Active-Bridge-Wamdlers
SF Schaltflanke
Tsw Schaltperiode
Uphi Phasenspannung der ersten Phase
Uy Sternpunktspannung
Uy* Sternpunktspannung bei Betrieb im ungesättigten Zustand
T Tastgrad
TI - T3 Tastgrade der einzelnen Phasen
F Phasenwinkel zwischen AC-i und AC-o zwischen zwei Ports

Claims

Patentansprüche
1. Ein Steuerverfahren (100) für einen n-phasiger Multiport-Active-Bridge- Wandler (10) mit n > 3 Phasen umfassend mindestens zwei Ports (1, 2, 3), die jeweils als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports (1, 2, 3) jeweils n aktiv geschaltete Phasenschaltungen (11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) mit jeweils mehreren aktiven Schaltern (4) umfassen, wobei mindestens einer der Ports (1, 2, 3) zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung (DC-i) in eine n-phasige Eingangswechselspannung (AC-i) und mindestens ein anderer der Ports (1, 2, 3) zur Umwandlung einer entsprechenden n- phasigen Ausgangswechselspannung (AC-o) in eine DC- Ausgangsspannung (DC-o) vorgesehen ist, wobei jede der Phasenschaltungen (11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) eines Ports (1, 2, 3) mit jeweils einer der Phasenschaltungen (11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) aller anderen Ports (1, 2, 3) über einen n-phasigen Transformator (5) oder über jeweils einen Transformator (5) zu jeweils einer der n-Phasen zur Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung (AC-i) in die mindestens eine Ausgangswechselspannung (AC-o) pro Spannungsbrücke gekoppelt ist, umfassend :
Übertragen (110) einer Leistung von einem der Ports (1, 2, 3) zu einem anderen der Ports (1, 2, 3) durch Variation des Phasenwinkels (cp) zwischen der Eingangswechselspannung (AC-i) des einen der Ports (1, 2, 3) und der Ausgangswechselspannung (AC-o) des anderen der Ports (1, 2, 3);
Erfassen (120) einer Sternpunktspannung (Uy) des oder der Transformatoren (5) oder einer Phasenspannung (PS) eines jeden der Transformatoren (5) mittels einer oder mehrerer Messeinrichtungen (6) zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren (5);
Verschieben (130) ein oder mehrerer Schaltflanken (SF) beim Schalten der Schalter (4) zur Übertragung der Leistung durch ein Steuerelement (7) zur Steuerung der Schalter (4) auf Basis der erfassten Sternpunktspannung (Uy) oder der erfassten Phasenspannungen (PS) derart, dass nach Verschiebung der Schaltflanken (SF) der Betrieb weiterhin im ungesättigten Bereich des oder der Transformatoren (5) erfolgt.
2. Steuerverfahren (100) nach Anspruch 1, wobei das Erfassen (120) der Sternpunktspannung (Uy) oder der Phasenspannung (PS) eines jeden Transformators (5) bei unterschiedlicher Schaltkombination der Schalter (4) durchgeführt wird.
3. Steuerverfahren (100) nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Sternpunktspannung (Uy) oder die Phasenspannungen (PS) kontinuierlich erfasst wird.
4. Steuerverfahren (100) nach einem der voranstehenden Ansprüche, umfassend des Weiteren ein Erfassen (125) einer Harmonischen der Sternpunktspannung (Uy) oder der Phasenspannungen (PS) durch die ein oder mehreren Messeinrichtungen (6) oder das Steuerelement (7).
5. Steuerverfahren (100) nach Anspruch 4, umfassend des Weiteren ein
Anpassen (140) eines Tastgrades (T) jeder einzelnen der
Spannungsbrücken zur Kompensation der vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung des oder der Transformatoren (5).
6. Steuerverfahren (100) nach Anspruch 4 oder 5, wobei das Steuerelement (7) die Steuerung der Schalter (4) so durchführt, dass die Harmonische auf Null geregelt wird.
7. Steuerverfahren (100) nach einem der voranstehenden Ansprüche, wobei das Steuerungsverfahren (100) für einen 3-phasigen Multiport-Active- Bridge-Wandler (10) angewendet wird (150).
8. Steuerverfahren (100) nach einem der voranstehenden Ansprüche, wobei das Steuerungsverfahren (100) für einen 3-phasigen zwei- Port- DAB- Wandler (10) angewendet wird (160).
9. Ein System (20) mit einem n-phasiger Multiport-Active-Bridge-Wandler
(10) mit n > 3 Phasen umfassend mindestens zwei Ports (1, 2, 3), die jeweils als Eingangs- oder Ausgangsports betrieben werden können, wobei die Ports (1, 2, 3) jeweils n aktiv geschaltete Phasenschaltungen
(11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) mit jeweils mehreren aktiven
Schaltern (4) umfassen, wobei mindestens einer der Ports (1, 2, 3) zur Umwandlung einer DC-Eingangsspannung (DC-i) in eine n-phasige Eingangswechselspannung (AC-i) und mindestens ein anderer der Ports (1, 2, 3) zur Umwandlung einer entsprechenden n-phasigen
Ausgangswechselspannung (AC-o) in eine DC-Ausgangsspannung (DC-o) vorgesehen ist, wobei jede der Phasenschaltungen (11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) eines Ports (1, 2, 3) mit jeweils einer der
Phasenschaltungen (11, 12, 13, 21, 22, 23, 31, 32, 33) aller anderen Ports (1, 2, 3) über einen n-phasigen Transformator (5) oder über jeweils einen Transformator (5) zu jeweils einer der n-Phasen zur
Transformierung der mindestens einen Eingangswechselspannung (AC-i) in die mindestens eine Ausgangswechselspannung (AC-o) pro Spannungsbrücke zum Übertragen einer Leistung von einem der Ports (1, 2, 3) zu einem anderen der Ports (1, 2, 3) durch Variation eines Phasenwinkels (cp) zwischen der Eingangswechselspannung (AC-i) des einen der Ports (1, 2, 3) und der Ausgangswechselspannung (AC-o) des anderen der Ports (1, 2, 3) gekoppelt ist, umfassend des Weiteren eine oder mehrere Messeinrichtung (6) zur Erfassung einer Sternpunktspannung (Uy) des oder der Transformatoren (5) oder einer Phasenspannung (PS) eines jeden der Transformatoren (5) zur Feststellung einer eventuell vorliegenden oder sich anbahnenden Sättigung eines oder mehrerer der Transformatoren (5), wobei ein Steuerelement (7) mit den Schaltern (4) zur Steuerung der Schalter (4) auf Basis der erfassten Sternpunktspannung (Uy) oder Phasenspannung (PS) geeignet verbunden ist, wobei das Steuerelement (7) dazu ausgestaltet ist, das Verfahren (100) nach Anspruch 1 auszuführen
10. System (20) nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerelement (7) auf dem n-phasigen Multiport-Active-Bridge- Wandler (10) angeordnet ist.
11. System (20) nach Anspruch 9 oder 10,
dadurch gekennzeichnet,
dass die ein oder mehreren Messeinrichtungen (6) auf dem n-phasigen Multiport-Active-Bridge-Wandler (10) angeordnet sind.
12. System (20) nach einem der Ansprüche 9 bis 11,
dadurch gekennzeichnet,
dass der n-phasige Multiport-Active-Bridge-Wandler (10) ein 3-phasiger Multiport-Active-Bridge-Wandler ist.
13 System (20) nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet,
dass der n-phasige Multiport-Active-Bridge-Wandler (10) ein 3-phasiger zwei-Port-DAB-Wandler ist.
PCT/EP2019/056566 2018-03-22 2019-03-15 Regelung von sättigungseffekten von transformatoren WO2019179891A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE112019001457.9T DE112019001457A5 (de) 2018-03-22 2019-03-15 Regelung von Sättigungseffekten von Transformatoren

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102018204413.9A DE102018204413A1 (de) 2018-03-22 2018-03-22 Regelung von Sättigungseffekten von Transformatoren
DE102018204413.9 2018-03-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019179891A1 true WO2019179891A1 (de) 2019-09-26

Family

ID=65818017

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2019/056566 WO2019179891A1 (de) 2018-03-22 2019-03-15 Regelung von sättigungseffekten von transformatoren

Country Status (2)

Country Link
DE (2) DE102018204413A1 (de)
WO (1) WO2019179891A1 (de)

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180048237A1 (en) * 2016-08-12 2018-02-15 Infineon Technologies Austria Ag Isolated DC-DC Voltage Converters

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012204035A1 (de) * 2012-03-14 2013-09-19 Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule Aachen (RWTH) Stromregelung für Gleichspannungswandler
CH706337B1 (de) * 2012-04-02 2016-04-15 Eth Zürich Eth Transfer Konverterschaltung und Verfahren zum Ansteuern einer Konverterschaltung.
DE102015207332A1 (de) * 2015-04-22 2016-10-27 Tridonic Gmbh & Co Kg Betriebsschaltung zur Versorgung eines Leuchtmittels, LED-Konverter, Leuchte und Verfahren zum Steuern einer Betriebsschaltung
CN106033932B (zh) * 2016-06-24 2018-07-17 西安交通大学 三相双有源桥式直流变换器的瞬时电流控制方法
DE102017201667A1 (de) * 2017-02-02 2018-08-02 Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule Aachen (RWTH) Hochdynamische Steuerung von Multiport-DAB-Wandlern

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180048237A1 (en) * 2016-08-12 2018-02-15 Infineon Technologies Austria Ag Isolated DC-DC Voltage Converters

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
HAIMIN TAO ET AL: "High-Power Three-Port Three-Phase Bidirectional DC-DC Converter", INDUSTRY APPLICATIONS CONFERENCE, 2007. 42ND IAS ANNUAL MEETING. CONFE RENCE RECORD OF THE 2007 IEEE, IEEE, PI, 30 September 2007 (2007-09-30), pages 2022 - 2029, XP031146197, ISBN: 978-1-4244-1259-4 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE112019001457A5 (de) 2020-12-03
DE102018204413A1 (de) 2019-09-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3131574C2 (de) &#34;Stromregelschaltung für einen über eine Leistungstreiberstufe gesteuerten Verbraucher&#34;
DE3917337C2 (de)
EP1258978B1 (de) Stromversorgungssystem
EP1589647A2 (de) Strom-Spannungsregler und zugehöriger Regelkreis
EP2144360B1 (de) Verfahren zum Betrieb eines Stromrichters und korrespondierende Vorrichtung
DE2644553C3 (de) Schaltungsanordnung zur Regulierung der von einem Wechselstromnetz an einen Verbraucher abgegebenen elektrischen Leistung
EP2265964B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur strommessung in phasenleitungen
DE3525413A1 (de) Elektromagnetischer stroemungsmesser
DE3530966A1 (de) Verstaerkerschaltung fuer elektromagnete von proportional- oder servoventilen
DE102008009859A1 (de) Vorrichtung zum Übertragen von elektrischer Energie
WO2019179891A1 (de) Regelung von sättigungseffekten von transformatoren
DE102017201667A1 (de) Hochdynamische Steuerung von Multiport-DAB-Wandlern
EP4100751B1 (de) Umschaltbarer verstärker
DE19734272C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Ausregelung von Verzerrungen im Magnetisierungsstrom eines Transformators, der mit einem selbstgeführten Stromrichter mit abschaltbarem Leistungshalbleiterschalter verknüpft ist
EP2169797B1 (de) Verfahren und messvorrichtung zur messung eines ausgangsstroms einer getakteten halbbrueckenschaltung
EP0526453B1 (de) VERFAHREN UND SCHALTUNGSANORDNUNG ZUM BETRIEB EINER WECHSELRICHTERANORDNUNG MIT n PARALLEL BETRIEBENEN STELLGLIEDERN
CH699531B1 (de) Vorrichtung zur Messung Gleichanteil-behafteter Wechselströme mittels eines Wechselstromwandlers.
WO2021249765A1 (de) Dual-active-bridge-wandler, spannungswandleranordnung und verfahren zum betreiben eines dual-active-bridge-wandlers
WO2021116166A1 (de) Verfahren zur identifikation einer filterinduktivität eines netzwechelrichters
WO2018060414A1 (de) Verfahren zum betreiben eines wechselrichters und wechselrichter
DE19925326B4 (de) Schaltung für einen Wechselstromwandler
CH708040B1 (de) Elektronischer Leistungswandler und Verfahren zu dessen Ansteuerung.
DE102020110926A1 (de) System zur Einprägung eines Signals in eine Brennstoffzellenanordnung
DE102012223274A1 (de) Anordnung mit potenzialgetrennter Stromversorgungseinrichtung
DE10208578A1 (de) Schaltnetzteil, insbesondere zur Spannungsversorgung von Sicherheitsschaltvorrichtungen, sowie Sicherheitsschaltvorrichtung mit einem solchen Schaltnetzteil

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19711894

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R225

Ref document number: 112019001457

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19711894

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1