WO2019168030A1 - 核融合システム、核融合方法、長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法 - Google Patents

核融合システム、核融合方法、長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法 Download PDF

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fusion
muon
shock wave
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佐藤　元泰
厚夫 飯吉
康志 木野
敬 武藤
美治 棚橋
則正 山本
廣久 高野
幸彦 長谷川
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学校法人中部大学
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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/10—Nuclear fusion reactors

Definitions

  • the present invention relates to a fusion system, a fusion method, a long-lived fission product nuclide conversion shortening system, and a long-lived fission product nuclide conversion shortening process method.
  • Non-Patent Document 1 Magnetic fusion for confining high-temperature plasma with magnetism has been studied.
  • Muon-catalyzed fusion uses a muon ( ⁇ -) that has a mass 207 times that of an electron and has a negative charge.
  • ⁇ - muon
  • the negative muons attract nuclei to form muon molecules.
  • a negative muon has the same charge as an electron, but has a mass of about 200 times, so the bounded orbit radius is about 1/200. For this reason, if electrons are replaced with negative muons, the nuclei are more likely to approach each other and nuclear fusion is likely to occur.
  • Negative muons can act as a catalyst because they can participate in this reaction many times before disappearance.
  • Patent Document 1 proposes a muon catalyzed fusion reactor
  • Patent Document 2 proposes a method of using muon catalyzed fusion as a neutron source.
  • geological disposal after vitrification As a high-level radioactive waste treatment method, geological disposal after vitrification has been studied, but there are problems such as difficulty in understanding the selection of geological disposal sites. Furthermore, it has a longer half-life than the life of a species from the birth of a monkey to a modern human, and a long-lived fission product (LLFP), for example, a substance having a half-life of several million years. Ethical issues have also been pointed out to remain beyond the archaeological age.
  • LLFP long-lived fission product
  • the nuclide conversion of LLFP is performed by irradiating LLFP with high-intensity neutrons.
  • high-intensity neutron sources include controlled thermonuclear fusion reactions using plasma and fission reactions of transuranium elements.
  • JP 2016-114370 A Japanese Patent Laid-Open No. 7-23997
  • the reaction cross section is as small as 1 to 5 barn.
  • the required deuterium / tritium relative energy needs to be as large as 30 to 100 keV. Therefore, a huge magnetic field facility and a vacuum vessel were required to create a high-temperature plasma and keep it in the vacuum for more than 1 second.
  • a large amount of energy is released in the fusion reaction, but it is necessary to effectively take it out and cool the equipment.
  • Magnetic fusion required a special cooling method such as the enlargement of equipment and molten salt.
  • muon targets are cryogenic solid or liquid deuterium (deuterium, symbol d or D) and tritium (tritium, symbol t or T). And a basic experiment has been conducted. In addition, proposals have been made using a gas target in which a high-pressure mixed gas of about 150 atm is enclosed in a cylindrical container. According to these, since high energy density muon particles are incident on a small volume high density gas target and a DT fusion reaction is caused in the target, evaporation and rapid expansion of the target start in a very short time. There's a problem. It was extremely difficult to remove the heat generated from the cryogenic state and could not be a practical energy source. In addition, there is a problem that the pressure in the gas target confinement is high, and the restrictions on the apparatus are large.
  • the inventors of the present invention have considered the following about the muon nuclear reaction.
  • the muon nuclear reaction has solved the reaction that occurs when the nucleus approaches the radius of the muon atom by setting the following wave function.
  • the third term on the right-hand side corresponds to “non-adiabatic + recombination into nuclear reaction channel” of muon molecule.
  • the result of solving the above equation using the Gaussian function expansion method is shown in FIG.
  • FIG. 4 shows the relationship between the fusion reaction cross section, which is a proportional constant of the likelihood of a fusion reaction, and the relative velocity represented by the kinetic energy of the nucleus that causes the nuclear reaction.
  • the vertical axis is the fusion reaction cross section, and the horizontal axis is energy.
  • magnetic field fusion which is the mainstream of research and development, uses a fusion reaction (thermal t-d) between bare nuclei d + -t + .
  • the two lines on the left side of the figure show the fusion cross section that is possible when electrons around the nucleus are replaced with quarks (elementary particles) called negative muons whose mass is 207 times that of the electrons.
  • fusion reaction between negative muon tritium atom (t ⁇ ) and deuterium (d) at temperature (1.4 keV) and density (10 21 cm ⁇ 3 ).
  • the reaction cross section becomes 2000 barn (1 barn is 10 ⁇ 24 cm 2 ), which is two orders of magnitude larger than 100 keV, 50 barn of fusion between normal dt nuclei.
  • the cross section of the fusion reaction in this reaction is larger than the cross section of the fusion reaction due to the collision between d ⁇ -d.
  • the atomic radius in the ground state is reduced to about 1/200 of a normal atom.
  • muon tritium atoms and deuterium ions jump (In-Flight) and approach each other, resonance appears in the wave function, and the fusion reaction rate increases.
  • muon is incident on a cryogenic solid / liquid hydrogen with extremely small momentum of atoms, causing resonance in the molecule, and high-temperature plasma generated by two-body collisions involving high-speed ions. It is a new reaction region located in the middle of fusion. This uniquely developed nuclear fusion reaction is called in-flight Muon Catalysis Fusion (IFMCF).
  • IMCF in-flight Muon Catalysis Fusion
  • the present invention has an object to provide a fusion system and a fusion method for realizing in-flight negative muon fusion and eliminating major restrictions on the apparatus necessary for holding and cooling the target. . Also, a long-lived fission product nuclide conversion shortening system and a long-lived fission product capable of performing nuclides conversion by efficiently irradiating the LLFP generated by the fusion system and the fusion method into the LLFP. An object of the present invention is to provide a method for shortening the lifetime of nuclide conversion.
  • muon generating means for generating muons
  • gas supply means for circulatingly supplying deuterium gas or deuterium / tritium mixed gas as a raw material gas
  • a Laval nozzle that accelerates the raw material gas supplied from the gas supply means to supersonic speed, and the Laval nozzle is connected to the gas supply means and decelerates the muon, and is provided downstream of the rectification section.
  • a reaction part for generating a fusion reaction and the reaction part is provided with a shock wave generator for generating an oblique shock wave by colliding a source gas accelerated at supersonic speed, and supplying the gas
  • the material gas supplied into the Laval nozzle by the means and accelerated at supersonic speed by the Laval nozzle is collided with the shock wave generator to generate an oblique shock wave. Fusion in which oblique shock waves are focused on the central axis of the Laval nozzle to hold a high-density gas target in the air, and muons are introduced into the high-density gas target by the muon generating means to cause a fusion reaction.
  • the technical means of the system is used.
  • the invention according to claim 2 is the technology of the fusion system according to claim 1, further comprising a fusion ignition means for introducing energy for initiating a fusion reaction into the high-density gas target. Use appropriate means.
  • a long-lived fission product processing unit that uses the fusion system according to the first or second aspect and arranges a long-lived fission product around the high-density gas target. Nuclide conversion of the long-lived fission product, which shortens the half-life by introducing the neutron generated by the fusion reaction to the long-lived fission product. The technical means of the system for shortening the lifetime of the system long-lived fission product is used.
  • a Laval nozzle and a shock wave generator disposed in the Laval nozzle for generating an oblique shock wave, and a deuterium gas or a deuterium / tritium mixed gas as a raw material gas Accelerating at a supersonic speed by the Laval nozzle, causing the accelerated source gas to collide with the shock wave generator to generate an oblique shock wave, and converging the oblique shock wave on the central axis of the Laval nozzle to form a high-density gas target
  • a technical method called a nuclear fusion method comprising: a step of holding a gas in the air; and a step of introducing a muon into the high-density gas target to cause a nuclear fusion reaction.
  • nuclides are converted by introducing the neutrons generated by the fusion method according to claim 4 into long-lived fission products arranged around the reaction region of fusion,
  • a technical means of a method for shortening the lifetime of a long-lived fission product, which is characterized by shortening the half-life, is used.
  • a high-density gas target can be held in the air as a fusion region by a shock wave generated in a supersonic flow, and the structure of the gas target can be cooled by a high-speed air flow.
  • engineering constraints such as cooling can be relaxed, and a high-density gas target can be maintained stably and stably in the fusion region without using a large-scale and complicated device. Muon fusion can be realized.
  • energy for initiating the fusion reaction can be introduced into the high-density gas target by the fusion ignition means.
  • neutrons generated by muon catalyzed fusion are used to efficiently irradiate LLFP with neutrons to perform nuclide conversion of LLFP, thereby reducing the half-life.
  • a high-density gas target can be held in the air as a fusion region by a shock wave generated in a supersonic flow, and the structure of the gas target can be cooled with a high-speed air flow. .
  • engineering constraints such as cooling can be relaxed, and a high-density gas target can be maintained stably and stably in the fusion region without using a large-scale and complicated device. Can be caused.
  • neutrons generated by muon catalyzed fusion are used to efficiently irradiate LLFP with neutrons to perform nuclide conversion of LLFP, thereby reducing the half-life.
  • FIG. 1A is a schematic perspective view showing a main system configuration
  • FIG. 1B is a schematic plan view showing a system configuration including incidental facilities and the like. It is explanatory drawing which showed typically the retention method of a gas target. It is explanatory drawing for demonstrating the reduction effect of the effective half life of LLFP. It is explanatory drawing which shows the relationship between the fusion reaction cross section used as the proportionality constant of the ease of a fusion reaction, and the kinetic energy of the nucleus which causes a nuclear reaction.
  • the fusion system S includes a muon generating means 1, a gas supply means 2, a Laval nozzle 3, a shock wave generator 4, a diffusion cylinder 5, and a fusion ignition means 6.
  • the muon generating means 1 generates muons necessary for the muon catalyzed fusion reaction and introduces them into the Laval nozzle 3.
  • the muon generating means 1 includes a proton accelerator 10, a muon generating unit 11 and a muon introducing unit 12 which generate pions by applying protons to a target such as Be and generate muons by natural decay of the pions.
  • a proton accelerator 10 having a known configuration can be used.
  • the muon beam generated by the proton accelerator 10 and the muon generation unit 11 is introduced into the rectification unit 30 from the inlet of the rectification unit 30 of the Laval nozzle 3 via the muon introduction unit 12.
  • the gas supply means 2 circulates and supplies deuterium gas or deuterium / tritium mixed gas, which is a source gas that is the target of the fusion reaction, and adopts a known configuration for circulating and supplying the gas. Can do.
  • the gas supply means 2 includes a compressor 20, an accumulator tank 21, a dump tank 22, a pipe 23, and the like.
  • the Laval nozzle 3 accelerates the raw material gas supplied from the gas supply means 2 to supersonic speed.
  • the Laval nozzle 3 is connected to the gas supply means 2 on the upstream side, and is connected to the tubular rectification unit 30 through which the raw material gas passes at a subsonic speed, the throat unit 31 having a diameter reduced with respect to the rectification unit 30, and the throat unit 31.
  • the tubular reaction portion 32 is formed to have a diameter larger than that of the throat portion 31, and the raw material gas passes at supersonic speed to cause a nuclear fusion reaction.
  • the shock wave generator 4 is provided in the reaction section 32 of the Laval nozzle 3 and is used to generate a diagonal shock wave by colliding a raw material gas accelerated at supersonic speed.
  • the shock wave generator 4 is disposed relative to the supersonic airflow, generates an oblique shock wave by the collision of the supersonic airflow, and converges the oblique shock wave on the central axis of the Laval nozzle 3 to bring a high-density gas target into the air. Hold.
  • the shock wave generator 4 may be configured so as to be aerodynamically balanced by the dynamic pressure of the airflow on the upstream side, the oblique shock wave, the Mach shock wave, and the reflected wave, for example, toward the downstream as shown in FIG. It can be configured as a plate-like member facing with an inclined surface, or a plurality of small protrusions arranged circumferentially as shown in FIG.
  • the diffusion cylinder 5 is a tubular member provided downstream of the Laval nozzle 3 and decelerates the supersonic source gas to subsonic speed.
  • the fusion ignition means 6 introduces energy for initiating a fusion reaction.
  • an excimer laser, a nanosecond laser, a plasma gun, or the like can be used.
  • An alpha ray source of about 3.5 MeV can also be used.
  • the fusion ignition means 6 is preferably disposed on the downstream side of the Laval nozzle 3.
  • the fusion system S includes incidental facilities and the like, and can adopt a configuration as shown in FIG. In FIG. 1B, illustration of the shock wave generator 4, the fusion ignition means 6, and the long-lived fission product processing unit 7 is omitted.
  • the muon generating means 1 includes a muon deflecting magnet 13, and the muon is incident obliquely with respect to the central axis of the Laval nozzle 3. Further, in order to shield neutrons leaking from the Laval nozzle 3, the pipe 23 connected to the rectifying unit 30 is arranged in an L shape.
  • the power generation means 8 includes a heat exchanger 80 and a generator 81 provided in the pipe 23, and generates power using exhaust heat.
  • a helium separator 9 is provided downstream of the heat exchanger 80, and helium is recovered from the gas after the reaction.
  • the water cooling jacket 100 is provided so as to surround the Laval nozzle 3 and performs cooling and shielding of neutrons.
  • a supersonic air flow of a raw material gas is generated by a Laval nozzle 3
  • a shock wave generator 4 is provided in the path to generate a shock wave
  • a Mach shock wave front is formed on the central axis. The Mach shock wave front is used as a fusion region, and the incident muon is decelerated at the low pressure portion upstream thereof, thereby transporting the muon to the fusion region with a small loss.
  • the gas supply means 2 continuously supplies the deuterium gas or the deuterium / tritium mixed gas as the raw material gas to the Laval nozzle 3.
  • the gas supply means 2 continuously supplies the deuterium gas or the deuterium / tritium mixed gas as the raw material gas to the Laval nozzle 3.
  • the deuterium / tritium mixed gas supplied to the Laval nozzle 3 passes through the rectifying unit 30 at a subsonic speed and is introduced into the reaction unit 32 through the throat unit 31, the supersonic speed, for example, Mach 3 to 5, for example. Accelerated.
  • the accelerated deuterium / tritium mixed gas collides with the shock wave generator 4 provided in the reaction section 32 of the Laval nozzle 3, and an oblique shock wave is generated as shown in FIG.
  • the oblique shock wave converges on the central axis of the Laval nozzle 3 and forms a high-density shock wave surface called a Mach shock wave.
  • the shock wave front has a supersonic velocity upstream, acoustic fluctuations and instabilities generated in the gas target are not transmitted upstream.
  • the generation of a high-density gas target of the gas target is continued without being hindered by a large pressure fluctuation or the like generated by the fusion reaction. Therefore, this strong high-density standing wave is kept steady and stable in an aerodynamically floating manner.
  • This high-density gas target G constitutes the reaction region of negative muon fusion. Thereby, the source gas can be supplied to the fusion reaction region at a high speed, and the fusion reaction can be continuously performed.
  • this high-density gas target for example, a gas target having a number density of 10 21 cm ⁇ 3 , a standard state of about 30 atm, a diameter of 2 cm, and an axial long distance of about 1 cm can be held.
  • the muon generating means 1 introduces a negative muon of MeV order, for example, 3.5 MeV, into the high-density gas target G from the inlet of the rectifying unit 30 of the Laval nozzle 3.
  • the implanted negative muon is decelerated by the subsonic low-density source gas in the rectifying unit 30, and muon capture atoms that capture the negative muon are generated.
  • the negative muon flies through a system having a pressure gradient from the incident point toward the target. From the negative muon incident point to the front of the target, there is a running section of about 0.5 to 1 m with a gas density of about 1 atm, and the gas pressure and length are increased to increase the gas density toward the gas target G.
  • the set configuration is adopted.
  • energy for initiating the fusion reaction is introduced (ignited) by the fusion ignition means 6, and a laser beam is injected into the gas target to generate 1 keV deuterium ions.
  • the fusion reaction occurs due to collisions between the muon trap atoms and the tritium ions in the gas target G.
  • neutrons with energy of 14.1 MeV and alpha particles (alpha rays) with 3.5 MeV are generated.
  • the generated alpha particles collide with a high-density gas target and generate recoil particles (ions) having an energy of 1 to 2 keV.
  • the life of recoil particles is about 1 nanosecond.
  • the recoil particles collide with the next muon capture atom, and the fusion reaction occurs in a chain and continues constantly.
  • the distance that flows during the muon lifetime of 2.2 microseconds is about 2 to 4 mm. This corresponds to supplying 10 15 new gases to the reaction region of the fusion.
  • deuterium in a high energy excited state immediately after capturing muons emits gamma rays and transitions to the ground state.
  • the energy of the excited state is converted to kinetic energy of 1 keV or more of deuterium or tritium nuclei with a certain probability.
  • fast ions can be acquired immediately from the muon and hot-started prior to the fusion reaction.
  • the gas in the region flows in at supersonic speed and flows out at subsonic speed.
  • the high-speed gas stream of the source gas has a function of supplying new source gas to the gas target G, which is a reaction region of fusion, and removing heat generated by the fusion reaction.
  • fresh cooling gas is supplied with supersonic flow of about 3-5 Mach.
  • the downstream region from the inside of the target is a subsonic flow of about 1 Mach, and the temperature of the edge supporting the target can be kept at 200 ° C. or less by this outflow gas.
  • the fusion system S may further comprise a long-lived fission product (LLFP) processing unit 7.
  • LLFP long-lived fission product
  • the nuclear fusion system S is configured as a long-lived fission product nuclide conversion shortening treatment system.
  • a strong 14.1 MeV neutron beam generated in a high-density gas target passes through the inside of the reaction section 32 of the Laval nozzle 3. This neutron beam can be used for the treatment of long-lived nuclear waste (LLFP) discharged from a fission reactor or the like.
  • the long-lived fission product processing unit 7 is configured so that the LLFP aggregate can be disposed inside the reaction section 32 of the Laval nozzle 3 at a position where the neutron intensity is high, that is, a position surrounding a high-density gas target.
  • the long-lived fission product processing units 7 are arranged at two locations on the upper and lower sides.
  • the present invention is not limited to this, and the long-lived fission product processing units 7 may be arranged at a plurality of locations on the Laval nozzle 3. It can be formed integrally so as to surround.
  • the LLFP aggregate can efficiently receive neutrons irradiated from a neutron source toward a wide area.
  • the long-lived fission product processing unit 7 surrounds the shielding member, which is a member for slowing down fast neutrons generated by muon-catalyzed fusion so as to shield the neutrons from leaking out of the apparatus. And a cooling means that cools the shielding member by circulating a liquid medium such as pure water and serves as a moderator for neutrons (not shown).
  • the number of neutrons (DT neutrons) generated by the fusion reaction is, for example, 10 19 / sec. This neutron is absorbed by the LLFP aggregate, and part of it is transmitted to the back surface. At this time, since the nuclide conversion of LLFP is performed, the half-life of LLFP can be shortened.
  • the nuclide conversion rate by fusion neutrons of LLFP was calculated under the following conditions, and the dependence of the LLFP effective half-life on the thickness of the LLFP tile was examined.
  • -LLFP arrangement a spherical shell model with a radius of 25 cm with the neutron source at the center-Calculation method: Monte Carlo method (PHITS) using time evolution type velocity equation Irradiation neutron: DT neutron (14.1 MeV) ⁇ Nuclide: Cs-135, Pd-107, Se-79, Zr-93 ⁇ Neutron intensity is 3 levels of 10 17 n / s, 10 18 n / s, 10 19 n / s
  • the half-lives due to natural decay are Cs-135: 2.3 million years, Pd-107: 6.5 million years, Se-79: 295,000 years, and Zr-93: 15.3 million years.
  • the effective half-life can be drastically reduced as the thickness becomes thinner up to a tile thickness of 10 cm. Also, the effective half-life decreases as the neutron intensity increases. For example, at 10 cm, for each nuclide, when the neutron intensity is 10 17 n / s, the effective half-life is about 1000 years and the neutron intensity is 10 18 n / s. When s, the effective half-life can be reduced to about 100 years, and when the neutron intensity is 10 19 n / s, the effective half-life can be reduced to about 10 years.
  • the nuclide conversion efficiency can be increased and the half-life can be shortened by setting the thickness of the LLFP tile to 10 cm or less. It was also found that the effective half-life can be shortened to an extremely short period of several tens of years by increasing the neutron intensity to 10 19 n / s.
  • the shielding member Surplus neutrons and alpha particles are decelerated and shielded by the shielding member. At this time, the heat generated in the shielding member is cooled by the cooling means, and the exhaust heat is recovered.
  • the combination of the shielding member and the cooling means shields the neutron from leaking outside by the shielding member, and cools the heat generated when the neutron is shielded by the shielding member by the cooling means, and exhausts heat. It can be recovered and used effectively for power generation.
  • the fusion system S of the present invention is suitable as a neutron source for LLFP short-life treatment.
  • a high-density gas target is held in the air as a fusion region by a shock wave generated during supersonic flow, and the structure of the gas target is cooled by a high-speed air flow. can do.
  • engineering constraints such as cooling can be relaxed, and a high-density gas target can be maintained stably and stably in the fusion region without using a large-scale and complicated device.
  • Muon fusion can be realized.
  • it can be set as the high-density neutron source required for the nuclides conversion process of LLFP.
  • the neutrons generated by the fusion system S and the fusion method are used.
  • LLFP can be efficiently irradiated with neutrons to perform nuclide conversion of LLFP, thereby reducing the half-life.
  • a DD fusion reaction using deuterium gas as a source gas can also be handled.

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Abstract

【課題】飛翔状態負ミュオン核融合を実現し、標的の保持や冷却などに必要な装置上の大きな制約を解消するための核融合システム及び核融合方法、当該核融合システム及び核融合方法により発生する中性子を長寿命核分裂生成物に照射して核種変換を行うことができる核種変換短寿命化処理システム及び核種変換短寿命化処理方法を提供する。 【解決手段】 核融合システムＳは、ミュオンを発生させるミュオン発生手段１と、原料ガスを循環供給するガス供給手段２と、原料ガスを加速し超音速とするラバールノズル３と、衝撃波発生器４と、を備えており、ラバールノズル３により超音速に加速された原料ガスを衝撃波発生器４に衝突させて斜め衝撃波を発生させ、斜め衝撃波をラバールノズル３の中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持し、この高密度のガス標的にミュオン発生手段１によりミュオンを導入して核融合反応を生じさせる。

Description

核融合システム、核融合方法、長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法
本発明は、ミュオン触媒核融合による核融合システム、核融合方法、長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法に関する。
従来、核融合システムとしては、高温プラズマを磁気で閉じ込める磁気核融合が検討されてきた（例えば、非特許文献１）。
また、別方式の核融合システムとして、ミュオン触媒核融合を利用する方法が提案されている。
ミュオン触媒核融合は、電子の２０７倍の質量を有し、負の電荷を持ったミュオン(μ－)を利用する。負ミュオンを重水素または重水素と三重水素との混合物に照射すると、負ミュオンは、原子核を引き寄せミュオン分子を形成する。負ミュオンは電子と電荷は同じであるが、約２００倍の質量を持つので束縛軌道半径が約１／２００となる。そのため、電子を負ミュオンに置き換えると原子核同士が接近しやすくなり核融合が起こりやすくなる。負ミュオンは消滅までに何度もこの反応に関与できるので触媒のように作用する。
例えば、特許文献１には、ミュオン触媒核融合炉が提案されており、特許文献２には、中性子源として、ミュオン触媒核融合を利用する方法が提案されている。
高レベル放射性廃棄物の処理方法としては、ガラス固化体とした後の地層処分が検討されてきたが、地層処分場選定に理解が得られにくい等の問題があった。さらに、猿人の誕生から現代人までの種の寿命よりも長い半減期、また、従来、長寿命核分裂生成物（Ｌｏｎｇ　Ｌｉｖｅｄ　Ｆｉｓｓｉｏｎ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ：ＬＬＦＰ）、例えば、半減期が数百万年もある物質を考古学的年代を超えて残すことに対する倫理上の問題も指摘されている。
そこで、ＬＬＦＰの核種変換により、半減期を低減、または安定同位体へ変換する技術が検討されている。
ＬＬＦＰの核種変換は、ＬＬＦＰに高強度の中性子を照射することにより行われる。高強度の中性子源としては、プラズマを使った制御熱核融合反応や超ウラン元素の核分裂反応などが候補として挙げられる。
しかし、プラズマを使った制御熱核融合反応により、ＬＬＦＰの処理に必要な中性子数（例えば、１０１７個／ｓ以上）を得るには、少なくとも国際熱核融合実験炉（ＩＴＥＲ） 級の大型設備が必要であり、処理時間短縮にはさらに高い中性子束密度への改造等が必要であった。
吉川庄一・飯吉厚夫（１９７２）核融合入門－高温プラズマの閉じ込め－　共立出版株式会社
特開２０１６－１１４３７０号公報 特開平７－２３９３９７号公報
　ここで、従来の熱平衡完全電離超高温プラズマを使う磁気核融合では、反応断面積は、１～５ｂａｒｎと小さい。このように、反応の起きにくい系を使うために、必要な重水素・三重水素の相対エネルギーは３０～１００ｋｅＶと大きなエネルギーが必要である。そこで、高温のプラズマで作り、1秒間以上そのプラズマを、真空中に浮かせて閉じ込めておくため、巨大な磁場設備と真空容器などが必要であった。また、核融合反応では大きなエネルギーが放出されるが、これを有効に取り出し機器を冷却する必要がある。磁気核融合では、設備の大型化と溶融塩などの特別な冷却方法が必要であった。
特許文献１、２などに記載のミュオン触媒核融合では、ミュオンのターゲットとして、極低温の固体又は液体の重水素（ジュウテリウム、記号ｄ又はＤ）と三重水素（トリチウム、記号ｔ又はＴ）を標的とする方法が提案され、基礎的な実験が行われてきた。また、１５０気圧程度の高圧混合ガスをシリンダ状の容器に封入したガスターゲットを用いている提案も行われている。これらによれば、小さな体積の高密度ガスターゲットに高エネルギー密度のミュオン粒子を入射して、そのターゲット内でＤＴ核融合反応を起こさせるため、極めて短時間にターゲットの蒸発や急膨張が始まるという問題がある。極低温状態からの発生熱を除去することが極めて困難であり、実用性のあるエネルギー源にはなり得なかったのである。また、ガスターゲットの閉じ込めでは圧力が高く、装置上の制約が大きい、という問題があった。
　本発明の発明者らは、ミュオン核反応について、下記の考察を行った。
ミュオン核反応は、ミュオン原子の半径まで原子核が接近した時に起生する反応を、下記の波動関数を設定して解いてきた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
右辺第３項はミュオン分子の「非断熱＋核反応チャンネルへの組み替え」に対応する。上式をガウス関数展開法を使って解いた結果を図４に示す。
図４に、核融合反応の起こり易さの比例常数となる核融合反応断面積と、核反応を起こす原子核の運動エネルギーにより代表した相対速度との関係を示す。縦軸は核融合反応断面積、横軸はエネルギーである。
現在、研究開発の主流を担う磁場核融合では、裸の原子核ｄ＋－ｔ＋間の核融合反応（ｔｈｅｒｍａｌ　ｔ－ｄ）を用いる。図中の左側の２線では、原子核の周りを廻る電子を、質量が電子の２０７倍ある負ミュオンと呼ばれるクオーク（素粒子）に置き換えたときに可能となる核融合断面積を示している。
重水素とミュオン三重水素（ｔμ－ｄ）では、温度(１．４ｋｅＶ)、密度(１０２１ｃｍ－３)において、負ミュオン三重水素原子（ｔμ）と重水素（ｄ）の間で核融合反応が起こり、その反応断面積は、通常のｄ－ｔ原子核同士の核融合の１００ｋｅＶ、５０ｂａｒｎ に比べて二桁大きい２０００ｂａｒｎ(１ｂａｒｎは１０－２４ｃｍ２)になる。また、この反応における核融合反応断面積は、ｄμ－ｄ間の衝突による核融合反応断面積よりも大きい。
ミュオン原子では基底状態における原子半径が、通常の原子の１／２００程度に縮小する。このようなミュオン三重水素原子と重水素イオン（裸の原子核）が飛び交い（Ｉｎ－Ｆｌｉｇｈｔ）、相互に接近したとき、波動関数に共鳴が現れ、核融合反応率が増大する。この核融合は、原子の運動量が極めて小さい極低温の固体／液体水素にミュオンが入射して、分子内に共鳴を起こす低温核融合と、高速のイオンが飛びかい二体衝突で発生する高温プラズマ核融合との中間に位置する新しい反応領域である。この独自に開発した核融合反応を、飛翔状態負ミュオン核融合（Ｉｎ－Ｆｌｉｇｈｔ　Ｍｕｏｎ　Ｃａｔａｌｙｓｉｓ　Ｆｕｓｉｏｎ：ＩＦＭＣＦ)と呼ぶ。
そこで、本発明は、飛翔状態負ミュオン核融合を実現し、標的の保持や冷却などに必要な装置上の大きな制約を解消するための核融合システム及び核融合方法を提供することを目的とする。
また、当該核融合システム及び核融合方法により発生する中性子をＬＬＦＰに効率的中に照射して核種変換を行うことができる長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、ミュオンを発生させるミュオン発生手段と、原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを循環供給するガス供給手段と、前記ガス供給手段から供給される原料ガスを加速し超音速とするラバールノズルと、を備え、前記ラバールノズルは、前記ガス供給手段と接続されミュオンを減速する整流部と、前記整流部の下流に設けられ、核融合反応を発生させる反応部と、を備え、前記反応部には、超音速に加速された原料ガスを衝突させて斜め衝撃波を発生させるための衝撃波発生器が備えられており、前記ガス供給手段により前記ラバールノズル内に供給され、前記ラバールノズルにより超音速に加速された原料ガスを前記衝撃波発生器に衝突させて斜め衝撃波を発生させ、斜め衝撃波を前記ラバールノズルの中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持し、前記高密度のガス標的に前記ミュオン発生手段によりミュオンを導入して核融合反応を生じさせる核融合システム、という技術的手段を用いる。
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の核融合システムにおいて、核融合反応を開始させるためのエネルギーを前記高密度のガス標的に導入する核融合点火手段を更に備えた、という技術的手段を用いる。
請求項３に記載の発明では、請求項１または請求項２に記載の核融合システムを用い、前記高密度のガス標的を囲んで長寿命核分裂生成物を配置する長寿命核分裂生成物処理ユニットを備え、当該長寿命核分裂生成物に対して核融合反応により発生した中性子を導入することにより核種変換を行い、半減期を短くすることを特徴とする長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム、という技術的手段を用いる。
請求項４に記載の発明では、ラバールノズルと、前記ラバールノズル内に配置され、斜め衝撃波を発生させるための衝撃波発生器と、を用意し、原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを前記ラバールノズルにより超音速に加速する工程と、加速された原料ガスを前記衝撃波発生器に衝突させて斜め衝撃波を発生させ、斜め衝撃波を前記ラバールノズルの中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持する工程と、前記高密度のガス標的にミュオンを導入して核融合反応を生じさせる工程と、を備えたことを特徴とする核融合方法、という技術的手段を用いる。
請求項５に記載の発明では、請求項４に記載の核融合方法により発生した中性子を、核融合の反応領域を囲んで配置された長寿命核分裂生成物に導入することにより核種変換を行い、半減期を短くすることを特徴とする長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法、という技術的手段を用いる。
請求項１に記載の発明によれば、超音速流中に発生させた衝撃波により高密度のガス標的を核融合領域として空中に保持するとともに、高速気流でガス標的の構造を冷却することができる。これにより、冷却などの工学的な制約を緩めることができ大規模、複雑な装置を用いることなく、高密度のガス標的を核融合領域と定常的かつ安定に維持することができ、飛翔状態負ミュオン核融合を実現することができる。
請求項２に記載の発明によれば、核融合点火手段により、高密度のガス標的に核融合反応を開始させるためのエネルギーを導入することができる。
請求項３に記載の発明によれば、ミュオン触媒核融合による中性子を用いて、ＬＬＦＰに効率的に中性子を照射してＬＬＦＰの核種変換を行い、半減期を低減することができる。
請求項４に記載の発明によれば、超音速流中に発生させた衝撃波により高密度のガス標的を核融合領域として空中に保持するとともに、高速気流でガス標的の構造を冷却することができる。これにより、冷却などの工学的な制約を緩めることができ大規模、複雑な装置を用いることなく、高密度のガス標的を核融合領域と定常的かつ安定に維持することができ、核融合反応を起こすことができる。
請求項５に記載の発明によれば、ミュオン触媒核融合による中性子を用いて、ＬＬＦＰに効率的に中性子を照射してＬＬＦＰの核種変換を行い、半減期を低減することができる。
核融合システム及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システムの構成を示す模式図である。図１（Ａ）は、主なシステム構成を示す斜視模式図であり、図１（Ｂ）は、付帯設備等を含むシステム構成を示す平面模式図である。 ガス標的の保持方法を模式的に示した説明図である。 ＬＬＦＰの有効半減期の低減効果を説明するための説明図である。 核融合反応の起こり易さの比例常数となる核融合反応断面積と、核反応を起こす原子核の運動エネルギーとの関係を示す説明図である。
（核融合システムの構成）
本発明の核融合システムＳについて図１を参照して説明する。
図１（Ａ）に示すように、核融合システムＳは、ミュオン発生手段１、ガス供給手段２、ラバールノズル３、衝撃波発生器４、拡散筒５及び核融合点火手段６を備えている。
ミュオン発生手段１は、ミュオン触媒核融合反応に必要なミュオンを発生させ、ラバールノズル３内に導入するものである。
ミュオン発生手段１は、陽子加速器１０と、陽子をＢｅなどの標的に当てパイオンを発生させ、パイオンの自然崩壊によりミュオンを発生させるミュオン発生部１１、ミュオン導入部１２を備えている。陽子加速器１０は、公知の構成のものを使用することができる。
陽子加速器１０及びミュオン発生部１１により発生したミュオンビームは、ミュオン導入部１２を経てラバールノズル３の整流部３０の入口から整流部３０の内部に導入される。
ガス供給手段２は、核融合反応の標的となる原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを循環供給するものであり、ガスを循環供給するための公知の構成を採用することができる。本発明では、ガス供給手段２は、圧縮機２０、蓄圧タンク２１、ダンプタンク２２、配管２３などを備えている。
ラバールノズル３は、ガス供給手段２から供給される原料ガスを加速し超音速とする。ラバールノズル３は、ガス供給手段２と上流側で接続され、原料ガスが亜音速で通過する管状の整流部３０と、整流部３０に対して縮径されたスロート部３１と、スロート部３１に接続されてスロート部３１より大きな径に形成されており、原料ガスが超音速で通過し、核融合反応が生じさせるための管状の反応部３２と、から構成される。
衝撃波発生器４は、ラバールノズル３の反応部３２内に設けられ、超音速に加速された原料ガスを衝突させて斜め衝撃波を発生させるためのものである。衝撃波発生器４は、超音速気流に相対して配置され、超音速気流の衝突により斜め衝撃波を発生させるとともに、斜め衝撃波をラバールノズル３の中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持する。
衝撃波発生器４は、上流側の気流の動圧、斜め衝撃波、マッハ衝撃波、反射波で空力的に釣り合いがとれるように構成されていればよく、例えば、図１に示すような下流に向かって傾斜面を有して対向する板状部材や図２に示すような円周状に配置された複数の小突起などとして構成することができる。
拡散筒５は、ラバールノズル３の下流に設けられた管状の部材で、超音速の原料ガスを亜音速に減速する。
核融合点火手段６は、核融合反応を開始させるためのエネルギーを導入するものであり、例えば、エキシマレーザ、ナノ秒レーザー、プラズマガンなどを用いることができる。また、３．５ＭｅＶ程度のアルファ線源を用いることもできる。ここで、レーザー等の入射を上流側から行うと、高密度なガス標的の安定な発生を阻害することがあるため、核融合点火手段６はラバールノズル３の下流側に配置することが好ましい。
核融合システムＳは、付帯設備等を備え、図１（Ｂ）に示すような構成を採用することもできる。なお、図１（Ｂ）においては、衝撃波発生器４、核融合点火手段６及び長寿命核分裂生成物処理ユニット７の図示は省略した。
ミュオン発生手段１は、ミュオン偏向磁石１３を備えており、ミュオンをラバールノズル３の中心軸に対して斜めに入射する。また、ラバールノズル３から漏れる中性子を遮蔽するために、整流部３０に接続される配管２３はＬ字状に曲げて配設されている。発電手段８は、配管２３に設けられた熱交換器８０と発電機８１とを備え、排熱を利用して発電を行う。熱交換器８０の下流にはヘリウム分離器９を備えられ、反応後のガスからヘリウムを回収する。水冷ジャケット１００は、ラバールノズル３を囲むように設けられており、冷却と中性子の遮蔽とを行う。
（核融合方法）
核融合システムＳの作動方法について、図１、２を参照して説明する。
従来の高エネルギーのミュオン減速と捕獲には、高濃度の重水素または三重水素の液滴を用いる方法などが検討されている。またエネルギーが５ＭｅＶ程度まで減衰したミュオンに対しては、０．１気圧程度の重水素または三重水素の気体中を通す実験があり、ミュオンの飛程は０．２～０．３ｍ程度であるという実験報告がある。核融合システムＳのコンセプトは、ラバールノズル３によって原料ガスの超音速気流を作り、その経路中に衝撃波発生器４を設けて衝撃波を発生させ、中心軸上にマッハ衝撃波面を作る。このマッハ衝撃波面を核融合領域とし、その上流の低圧部で入射ミュオンを減速させることにより、ミュオンを少ない損失で、核融合領域まで輸送することにある。
まず、ガス供給手段２により、ラバールノズル３に原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを連続的に供給する。以下、原料ガスに重水素・三重水素混合ガスを用いる場合について説明する。
重水素・三重水素混合ガスを用いて核融合システムＳを定常的に運転するためには、原料ガスの組成は、重水素（ｄ）に対し必要量の三重水素（ｔ）になるように原料ガスの成分を調整する必要があり、好ましくはｄ：ｔ＝１：１である。
ラバールノズル３に供給された重水素・三重水素混合ガスは、整流部３０を亜音速で通過し、スロート部３１を経て反応部３２に導入される際に、超音速、例えばマッハ３～５、に加速される。
加速された重水素・三重水素混合ガスは、ラバールノズル３の反応部３２に設けられた衝撃波発生器４に衝突し、図２に示すように、斜め衝撃波が発生する。
斜め衝撃波は、ラバールノズル３の中心軸上に収束し、マッハ衝撃波と呼ばれる高密度な衝撃波面を形成する。
ここで、衝撃波面は、上流が超音速であるため、ガス標的中で発生するａｃｏｕｓｔｉｃな変動、不安定性を上流に伝達することがない。例えば、核融合反応で生じた大きな圧力変動等によっても、ガス標的の高密度のガス標的の発生が妨げられることなく継続する。従って、この強い高密度定在波は空力的に空間に浮いた形で定常的かつ安定に保持される。この高密度のガス標的Ｇは、負ミュオン核融合の反応領域を構成する。これにより、核融合反応領域に原料ガスを高速度に供給し、核融合反応を連続的に行わせることができる。
この高密度のガス標的の現実的な諸元として、例えば、数密度１０２１ｃｍ－３、標準状態で約３０気圧、直径２ｃｍ、軸長距離１ｃｍ程度のガス標的を保持可能である。
ミュオン発生手段１により、ラバールノズル３の整流部３０の入口から、ＭｅＶオーダー、例えば３．５ＭｅＶの負ミュオンを、高密度のガス標的Ｇに導入する。打ち込まれた負ミュオンは、整流部３０で亜音速の低密度な原料ガスにより減速され、負ミュオンを捕獲したミュオン捕獲原子が生成する。
ここで、ラバールノズル３の内部において、負ミュオンは、入射点から標的に向かって圧力勾配を持った系を飛翔することになる。負ミュオンの入射点から標的の手前まで、１気圧程度のガス密度で０．５～１ｍ程度の助走区間を設け、ガス標的Ｇに向かってガス密度を上昇させるようにガス圧や長さなどが設定された構成が採用される。
標的中への高温イオンの生成は、核融合反応が発生しアルファ粒子が生成されなければ開始されない。従って、核融合反応を開始させるには、ミュオン入射に先立って、点火のために、１～２ｋｅＶのイオンを冷たい中性ガス中に生成しておく必要がある。
そこで、核融合点火手段６により、核融合反応を開始させるためのエネルギーを導入（点火）し、ガス標的に、レーザービームを打ち込んで、１ｋｅＶの重水素イオンを発生させる。ミュオンをこの高密度の重水素と三重水素ガスのガス標的Ｇに導入し、三重水素ミュオン捕獲原子を形成させると、ミュオン捕獲原子とガス標的Ｇ中の三重水素イオンの衝突により、核融合反応が発生し、エネルギーが１４．１ＭｅＶの中性子と３．５ＭｅＶのアルファ粒子（アルファ線）が発生する。
このアルファ粒子のエネルギーを用いて、重水素・三重水素ガスの一部を電離させて １ｋｅＶの三重水素イオンを形成する。このイオンとミュオン捕獲原子で、さらに次の核融合反応を起こす。
発生したアルファ粒子は、高密度のガス標的と衝突しエネルギーが１～２ｋｅＶの反跳粒子（イオン）を発生させる。反跳粒子の寿命は１ナノ秒程度である。この反跳粒子と次のミュオン捕獲原子が衝突し、核融合反応が連鎖的におこり、定常的に継続する。
　超音速流の速さを３マッハとすると、ミュオンの寿命２．２マイクロ秒の間に流れる距離は約２～４ｍｍある。これは、核融合の反応領域に１０１５個の新しいガスを供給することに相当する。負ミュオンの寿命２．２マイクロ秒の間のミュオンの触媒作用を１０００回とすると、ミュオン1世代で個数１０１０個×触媒回数１０００回＝１０１３回の核融合が起こるので、必要な新しい燃料は１０１３個である。従って、十分な尤度を持って原料ガスを供給することができる。
また、ミュオンを捕獲した直後の高エネルギー励起状態の重水素は、ガンマ線を出して基底状態に遷移する。その速い過程で、三重水素と分子を形成するときに、一定の確率で励起状態のエネルギーが重水素または三重水素原子核の１ｋｅＶ以上の運動エネルギーに転化される。これを用いて、核融合反応に先立って、高速イオンをミュオンから直ちに獲得し、ホットスタートできる可能性がある。
領域内のガスは、超音速で流入し亜音速で流出する。原料ガスの高速気流は、核融合の反応領域であるガス標的Ｇに新しい原料ガスを供給し、核融合反応によって生じた熱を除去する機能を有する。
核融合領域の入口付近では、約３～５マッハの超音速流で新鮮な冷却ガスが供給される。標的の内部から下流域は約１マッハ程度の亜音速流で、この流出ガスによって標的を支えるエッジの温度を２００℃以下に保つことができる。これにより、発生する大きなアルファ線のエネルギーによって、ガス標的Ｇが短時間に高温になって飛散することを防ぐことができ、核融合反応を安定に維持することができる。
（長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム及び短寿命化処理方法）
核融合システムＳは、更に長寿命核分裂生成物（ＬＬＦＰ）処理ユニット７を備えることもできる。この場合、核融合システムＳは、長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システムとして構成される。ラバールノズル３の反応部３２内側には、高密度のガス標的において発生する１４．１ＭｅＶの強い中性子線が透過してくる。この中性子線は、核分裂原子炉等で排出される長寿命核廃棄物（ＬＬＦＰ）処理に使うことができる。
長寿命核分裂生成物処理ユニット７は、ＬＬＦＰ集合体をラバールノズル３の反応部３２の内部に、中性子強度が高い位置、つまり高密度のガス標的を取り囲む位置に配置可能に構成されている。なお、図１では長寿命核分裂生成物処理ユニット７は上下２か所に配置されているが、これに限定されるものではなく、ラバールノズル３の複数個所に配置したり、反応部３２全周を囲むように一体的に形成したりすることができる。
ＬＬＦＰ集合体をこのように配置することにより、中性子ソースから広い領域に向かって照射される中性子を、ＬＬＦＰ集合体で効率よく受けることができる。
長寿命核分裂生成物処理ユニット７は、ミュオン触媒核融合により多量に発生する高速中性子を減速させて中性子が装置外に漏出しないように遮蔽するための部材である遮蔽部材と、遮蔽部材を取り囲むように設けられ、例えば、純水のような液体媒体を循環させることにより遮蔽部材を冷却するとともに中性子の減速材としての役割を果たす冷却手段と、を備えている（図示せず）。
核融合反応により生じた中性子（ＤＴ中性子）は、例えば、１０１９個／秒となる。この中性子は、ＬＬＦＰ集合体に吸収され、一部は背面に透過する。このとき、ＬＬＦＰの核種変換が行われるため、ＬＬＦＰの半減期を短くすることができる。
　ここで、ＬＬＦＰ集合体Ｌを形成するＬＬＦＰタイルの厚さと核種変換効率との関係について説明する。
　以下の条件により、ＬＬＦＰの核融合中性子による核種変換率を計算し、ＬＬＦＰの有効半減期のＬＬＦＰタイルの厚さ依存性を調べた。
・ＬＬＦＰの配置：中性子ソースが中心に位置する半径２５ｃｍの球殻モデル
・計算方法：時間発展型速度方程式を用いたモンテカルロ法（ＰＨＩＴＳ）
・照射中性子：ＤＴ中性子（１４．１ＭｅＶ）
・核種：Ｃｓ－１３５、Ｐｄ－１０７、Ｓｅ－７９、Ｚｒ－９３
・中性子強度は１０１７ｎ／ｓ、１０１８ｎ／ｓ、１０１９ｎ／ｓの３水準
ここで、自然崩壊による半減期は、Ｃｓ－１３５：２３０万年、Ｐｄ－１０７：６５０万年、Ｓｅ－７９：２９．５万年、Ｚｒ－９３：１５３万年である。
計算結果を図３に示す。いずれの中性子強度においても、タイル厚さが１０ｃｍまでは、厚さが薄くなると急激に有効半減期を低減することができることがわかった。また、有効半減期は、中性子強度が高くなると低減し、例えば、１０ｃｍでは、それぞれの核種において、中性子強度が１０１７ｎ／ｓのときには有効半減期は１０００年程度、中性子強度が１０１８ｎ／ｓのときには有効半減期は１００年程度、中性子強度が１０１９ｎ／ｓのときには有効半減期は１０年程度に低減することができる。
これにより、ＬＬＦＰタイルの厚さを１０ｃｍ以下にすることにより、核種変換効率を高め半減期を短くすることができることがわかった。また、中性子強度を１０１９ｎ／ｓまで高めることにより、有効半減期を数十年という極めて短期間まで短縮することができることがわかった。
余剰の中性子とアルファ粒子は、遮蔽部材により減速され、遮蔽される。このとき、遮蔽部材において生じた熱を冷却手段で冷却し、排熱を回収する。この遮蔽部材と冷却手段との組み合わせにより、遮蔽部材で中性子が外部に漏出しないように遮蔽し、遮蔽部材において中性子を遮蔽した際に発生する大量の熱を冷却手段により冷却するとともに、排熱を回収し、発電などに有効利用することができる。
　このような小型で中性子束が高い中性子源として、通常の核融合炉は使えない。以上より、本発明の核融合システムＳがＬＬＦＰの短寿命化処理の中性子源として好適であることが示された。
（実施形態の効果）
本発明の核融合システムＳ及び核融合方法によれば、超音速流中に発生させた衝撃波により高密度のガス標的を核融合領域として空中に保持するとともに、高速気流でガス標的の構造を冷却することができる。これにより、冷却などの工学的な制約を緩めることができ大規模、複雑な装置を用いることなく、高密度のガス標的を核融合領域と定常的かつ安定に維持することができ、飛翔状態負ミュオン核融合を実現することができる。また、ＬＬＦＰの核種変換処理に必要な高密度の中性子源とすることができる。
　本発明の長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システムＳ及び長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法によれば、核融合システムＳ及び核融合方法により発生させた中性子を用いて、ＬＬＦＰに効率的に中性子を照射してＬＬＦＰの核種変換を行い、半減期を低減することができる。
（その他の実施形態）
核融合システムＳ及び核融合方法では、原料ガスとして重水素ガスを用いたＤＤ核融合反応を取り扱うこともできる。
１…ミュオン発生手段
２…ガス供給手段
３…ラバールノズル
４…衝撃波発生器
５…拡散筒
６…核融合点火手段
７…長寿命核分裂生成物処理ユニット
８…発電手段
９…ヘリウム分離器
１０…陽子加速器
１１…ミュオン発生部
１２…ミュオン導入部
１３…ミュオン偏向磁石
２０…圧縮機
２１…蓄圧タンク
２２…ダンプタンク
２３…配管
３０…整流部
３１…スロート部
３２…反応部
８０…熱交換器
８１…発電機
１００…水冷ジャケット
Ｇ…ガス標的
Ｓ…核融合システム

 

Claims (5)

  1. ミュオンを発生させるミュオン発生手段と、
    原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを循環供給するガス供給手段と、
    前記ガス供給手段から供給される原料ガスを加速し超音速とするラバールノズルと、
    を備え、
    前記ラバールノズルは、
    前記ガス供給手段と接続されミュオンを減速する整流部と、
    前記整流部の下流に設けられ、核融合反応を発生させる反応部と、を備え、
    前記反応部には、超音速に加速された原料ガスを衝突させて斜め衝撃波を発生させるための衝撃波発生器が備えられており、
    前記ガス供給手段により前記ラバールノズル内に供給され、前記ラバールノズルにより超音速に加速された原料ガスを前記衝撃波発生器に衝突させて斜め衝撃波を発生させ、
    斜め衝撃波を前記ラバールノズルの中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持し、
    前記高密度のガス標的に前記ミュオン発生手段によりミュオンを導入して核融合反応を生じさせることを特徴とする核融合システム。
  2. 核融合反応を開始させるためのエネルギーを前記高密度のガス標的に導入する核融合点火手段を更に備えたことを特徴とする請求項１に記載の核融合システム。
  3. 請求項１または請求項２に記載の核融合システムを用い、
    前記高密度のガス標的を囲んで長寿命核分裂生成物を配置する長寿命核分裂生成物処理ユニットを備え、
    当該長寿命核分裂生成物に対して核融合反応により発生した中性子を導入することにより核種変換を行い、半減期を短くすることを特徴とする長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理システム。
  4. ラバールノズルと、前記ラバールノズル内に配置され、斜め衝撃波を発生させるための衝撃波発生器と、を用意し、
    原料ガスである重水素ガスまたは重水素・三重水素混合ガスを前記ラバールノズルにより超音速に加速する工程と、
    加速された原料ガスを前記衝撃波発生器に衝突させて斜め衝撃波を発生させ、斜め衝撃波を前記ラバールノズルの中心軸上に収束させて高密度のガス標的を空中に保持する工程と、
    前記高密度のガス標的にミュオンを導入して核融合反応を生じさせる工程と、
    を備えたことを特徴とする核融合方法。
  5. 請求項４に記載の核融合方法により発生した中性子を、核融合の反応領域を囲んで配置された長寿命核分裂生成物に導入することにより核種変換を行い、半減期を短くすることを特徴とする長寿命核分裂生成物の核種変換短寿命化処理方法。

     
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