WO2019097159A1 - Assemblage tube/bride pour systeme de pressurisation d'un engin aeronautique - Google Patents

Assemblage tube/bride pour systeme de pressurisation d'un engin aeronautique Download PDF

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WO2019097159A1
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orifice
tube
flange
diameter
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PCT/FR2018/052829
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Didier PAYET
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Arianegroup Sas
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    • F16L51/00—Expansion-compensation arrangements for pipe-lines
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    • F16L51/00—Expansion-compensation arrangements for pipe-lines
    • F16L51/04—Expansion-compensation arrangements for pipe-lines making use of bends, e.g. lyre-shaped

Definitions

  • the invention relates to the field of rocket motors and satellites, including systems for controlling the pressure in the tanks, and more particularly a tube / flange assembly for such a pressure control system.
  • Spacecraft for example rockets, may include autogenous pressurization systems including a pressurized reservoir comprising oxygen, and a heater for heating a portion of this oxygen, to return it in gaseous form, way to regulate the tank pressure. Since the pressure is regulated by two or more flow levels, the flow variations in these systems cause sudden temperature fluctuations in the heater, and therefore significant thermal gradients.
  • the fluids involved being highly reactive, it is essential that the various elements of these systems have sufficient mechanical strength, to prevent gas leakage under the effect of these thermal gradients.
  • connections between the tubes, in which the pressurized gases circulate, and the flanges in and out of the heater, must be perfectly sealed.
  • a conventional solution is to perform on the one hand a swage between the tube and the orifice of the flange in which it is inserted, and on the other hand a weld between the end of the tube and the flange. A double mechanical barrier is thus achieved.
  • the present disclosure relates to a tube / flange assembly intended to be used on a pressurization system of an aeronautical machine, the assembly comprising:
  • a flange having a main portion having an orifice, and a sleeve projecting from the main portion and surrounding the orifice over its entire circumference, the sleeve having a first end attached to the main portion, and a second free end;
  • the first end of the sleeve has a first diameter greater than the diameter of the orifice, and the second end of the sleeve has a second diameter smaller than the diameter of the first end.
  • the orifice of the flange may be a cylindrical orifice having a central axis.
  • the tube may also be a cylindrical tube, and of constant section, having a central axis coincides with the central axis of the orifice of the sleeve when the tube is inserted into the orifice.
  • the first end of the sleeve may have a circular shape surrounding the orifice over its entire circumference, the central axis of the orifice passing through the center of the circle formed by the first end of the sleeve.
  • the first end of the sleeve is integral with the main part of the flange, so that they form one and the same piece.
  • the sleeve and the main part of the flange may for example be made in a single block during the formation of the flange, by machining, molding, or any other forming method.
  • the second end of the sleeve is the end opposite the first end along the central axis of the orifice of the muff.
  • free end it is understood that the second end is fixed, or is not in contact with any other part of the flange.
  • the assembly comprises the flange and the tube, the tube being inserted into the orifice of the flange, so that an end of the tube protrudes outside the orifice.
  • the end of the tube projecting outside the orifice is disposed at the same position along the central axis of the orifice as the second free end of the sleeve.
  • the tube is fixed to the sleeve on the one hand by swaging the tube in the orifice, on the other hand by welding the end of the tube to the second free end of the sleeve.
  • the first diameter being greater than the second diameter, the diameter of the sleeve therefore decreases between the first end and the second end.
  • the sleeve may therefore have a frustoconical shape, its diameter converging continuously from the first end to the second end. Alternatively, the diameter of the sleeve can progressively change between the first end and the second end.
  • the shape of the sleeve allows to give it greater mechanical flexibility. Indeed, whereas a deformation, that is to say an axial compression of a sleeve having a cylindrical shape of constant section would require very great efforts, the convergent form of the sleeve of this presentation requires less effort to distort axially.
  • the tube when the tube tends to contract radially under the effect of strong thermal gradients, the latter can also contract axially. Indeed, the end of the tube being welded to the second end of the sleeve, the axial contraction of the tube causes the deformation of the sleeve, the latter being facilitated by the shape of the sleeve. Therefore, in case of loss of mechanical contact between the tube and the flange in the part of the dégegeonne due to the radial contraction of the tube, a new contact surface can be found through the axial contraction of the tube.
  • the first diameter of the sleeve is between 1.5 and 3 times greater, preferably between 1.5 and 2 times greater than the diameter of the orifice of the main part. More generally, these ranges of ratio between the first diameter of the sleeve and the diameter of the orifice are determined as a function of the thermal gradient between the tube and the sleeve. These values of the ratio between the diameters of the orifice and the first end of the sleeve make it possible to give the latter optimal flexibility, while maintaining sufficient rigidity of the assembly.
  • the sleeve has at least one bent portion.
  • the bent portion corresponds to a sudden change in diameter of the sleeve.
  • the presence of a bent portion further improves the mechanical flexibility of the sleeve, the deformation thereof being facilitated at the bent portion.
  • the sleeve has two bent portions directed in opposite directions from each other.
  • the sleeve in a view perpendicular to the axis of the orifice, comprises a first portion extending along the axis of the orifice from the main part of the flange, a second portion extending from one end of the first portion, at an angle of inclination to the axis of the orifice different from that of the first portion, and a third portion extending along the axis of the orifice from one end of the second portion, and at an angle of inclination relative to the axis of the orifice different from that of the second portion.
  • the first portion extends between the main portion of the flange and the first bent portion
  • the second portion extends between the first bent portion and the second bent portion
  • the third portion extends between the second part bent and the second end of the sleeve welded to the tube.
  • the first portion in the view perpendicular to the axis of the orifice, the first portion extends parallel to the axis of the orifice.
  • the second portion in the view perpendicular to the axis of the orifice, extends from the first portion perpendicular to the axis of the orifice.
  • the third portion in the view perpendicular to the axis of the orifice, the third portion extends parallel to the axis of the orifice.
  • the elbows between each portion form a place .
  • the shape of the sleeve thus obtained has the advantage of being easy to achieve, while improving the mechanical flexibility thereof.
  • the sleeve has a thickness of between 1 and 3 mm.
  • the thickness of the sleeve corresponds to the thickness thereof in a radial direction, that is to say a direction perpendicular to the central axis of the orifice.
  • These values of the thickness of the sleeve can facilitate the deformation thereof when the tube contracts, and thus optimize the flexibility thereof, while maintaining sufficient rigidity of the assembly.
  • the swaging has a depth of between 0.25 and 0.75 mm.
  • depth it is understood the distance in which the tube is sinking radially into the inner wall of the sleeve orifice, when performing the swaging. This range of values makes it possible to obtain the effect according to which, when the tube contracts axially thanks to the improved flexibility of the sleeve, the contact between the part of the tube and the flange can be found.
  • the present disclosure also relates to a pressurizing system of an aeronautical vehicle comprising a heater comprising an assembly according to any one of the preceding claims.
  • FIG. 1 shows a sectional view of a flange / tube assembly according to the prior art
  • FIG. 2 shows a sectional view of a flange / tube assembly according to the present disclosure
  • Figure 3 shows the assembly of Figure 2 when the tube is contracted in case of strong thermal gradients.
  • Figure 1 shows a sectional view of a flange / tube assembly of a space system pressurization system heat exchanger, according to the prior art.
  • the assembly comprises a flange 10 and a tube 20 in which a fluid can flow, the tube 20 being inserted into an orifice 11 of the flange 10.
  • the orifice 11 and the tube 20 are of cylindrical shape, presenting the same central axis A when the tube 20 is inserted into the orifice 11.
  • the flange 10 has a main portion 12 and a sleeve 14 projecting from the main portion 12, the latter having the orifice 11.
  • the sleeve 14 is a cylinder of constant diameter. , having a first end 14a fixed to the main portion 12, so as to form a single block with the main portion 12, and a second end 14b free, opposite the first end 14a Next central tax A.
  • the sleeve 14 is disposed around the orifice 11, in the extension of the latter, the internal diameter of the sleeve 14 being equal to the diameter of the orifice 11.
  • the tube 20 is fixed to the flange 10, on the one hand, by a swelling 30 of the tube 20 in the orifice 11 of the flange 10.
  • the swelling 30 is a deformation plastic tube 20 made for example by a mandrel, allowing a local expansion of the outer diameter of the tube 20.
  • This local expansion of the tube 20 allows to generate a contact pressure between the tube 20 and the surface of the orifice 11, having as a consequence the realization of a strong mechanical connection between the tube 20 and the flange 10.
  • This swaging 30 thus constitutes a first mechanical barrier for immobilizing the tube 20 in the flange 10, and for sealing the assembly.
  • the tube 20 is also attached to the flange
  • Figure 2 shows a sectional view along the axis A of an exemplary flange / tube assembly according to the present disclosure.
  • sleeve 14 differs from the assembly of FIG. 1, the other elements being identical.
  • the sleeve 14 has a first portion 141 extending from the first end 14a to a first bent portion 15, a second portion 142 extending from the first bent portion 15 to a second bent portion 16, and a third portion 143 extending from the second bent portion 16 to the second end 14b free.
  • the bent portions 15 and 16 are each directed in opposite directions from one another to the sleeve 14, in the view of Figure 2, a form of baffle.
  • first portion 141 and the third portion 143 extend substantially parallel to the central axis A, and the second portion 142 extends substantially perpendicular to the central axis A.
  • the sleeve 14 is not limited to this shape, the first, second and third portions may have different angles with respect to the central axis A than those illustrated in Figure 2.
  • the number of bent parts n is not limited to two, but can be one, three or more.

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Abstract

Assemblage tube/bride destiné à être utilisé sur un système de pressurisation d'un engin aéronautique, l'assemblage comportant une bride (10) comportant une partie principale (12) présentant un orifice (11), et un manchon (14) faisant saillie depuis la partie principale (12) et entourant l'orifice (11) sur toute sa circonférence, le manchon (14) comportant une première extrémité (14a) fixée à la partie principale (12), et une deuxième extrémité (14b) libre, l'assemblage comportant en outre un tube (20) fixé à la bride (10) par dudgeonnage (30) dans l'orifice (11) de la partie principale (12) et par soudage (40) à la deuxième extrémité (14b) libre du manchon (14); dans lequel la première extrémité (14a) du manchon présente un premier diamètre supérieur au diamètre de l'orifice (11), et la deuxième extrémité (14b) du manchon présente un deuxième diamètre inférieur au diamètre de la première extrémité (14a).

Description

ASSEMBLAGE TUBE/BRIDE POUR SYSTEME DE PRESSURISATION D'UN
ENGIN AERONAUTIQUE
DOMAINE DE L'INVENTION
[0001] L'invention se rapporte au domaine des moteurs de fusée et de satellites, notamment aux systèmes de contrôle de la pression dans les réservoirs, et plus particulièrement un assemblage tube/bride pour un tel système de contrôle de pression.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE
[0002] Les engins spatiaux, par exemple les fusées, peuvent comporter des systèmes de pressurisation autogène présentant notamment un réservoir pressurisé comportant de l'oxygène, et un réchauffeur permettant de chauffer une partie de cet oxygène, de le renvoyer sous forme gazeuse, de façon à réguler la pression du réservoir. La pression étant régulé par deux ou plusieurs niveaux de débits, les variations de débits dans ces systèmes engendrent de brusques fluctuations de température au niveau du réchauffeur, et donc des gradients thermiques importants. Les fluides mis en jeu étant hautement réactifs, il est indispensable que les différents éléments de ces systèmes présentent une tenue mécanique suffisante, permettant d'éviter toute fuite de gaz sous l'effet de ces gradients thermiques.
[0003] Plus précisément, les liaisons entre les tubes, dans lesquels circulent les gaz pressurisés, et les brides en entrée et en sortie du réchauffeur, doivent être parfaitement étanches. Pour ce faire, une solution classique consiste à réaliser d'une part un dudgeonnage entre le tube et l'orifice de la bride dans lequel il est inséré, et d'autre part un soudage entre l'extrémité du tube et de la bride. Une double barrière mécanique est ainsi réalisée.
[0004] Toutefois, en cas de changement brusque d'un faible débit, donc une température élevée en sortie du réchauffeur, à un débit élevé, donc une température plus faible en sortie du réchauffeur, un gradient thermique important se produit. Or, le tube présentant une épaisseur faible par rapport aux dimensions de la bride, la température de ce dernier diminue plus rapidement, et tend donc à se contracter plus rapidement que la bride. Ceci peut avoir pour conséquence d'entraîner une perte de contact entre le tube et la bride dans la partie dudgeonnée. Dans ce cas, seul la partie soudée assure la liaison mécanique entre le tube et la bride. Les risques de fuite sont donc accrus.
[0005] Il existe donc un besoin pour un dispositif permettant de limiter les risques de fuite dans les systèmes de pressurisation, et donc d'améliorer la sécurité de ces derniers.
PRESENTATION DE L'INVENTION
[0006] Le présent exposé concerne un assemblage tube/bride destiné à être utilisé sur un système de pressurisation d'un engin aéronautique, l'assemblage comportant :
- une bride comportant une partie principale présentant un orifice, et un manchon faisant saillie depuis la partie principale et entourant l'orifice sur toute sa circonférence, le manchon comportant une première extrémité fixée à la partie principale, et une deuxième extrémité libre;
- un tube fixé à la bride par dudgeonnage dans l'orifice de la partie principale et par soudage à la deuxième extrémité libre du manchon; dans lequel la première extrémité du manchon présente un premier diamètre supérieur au diamètre de l'orifice, et la deuxième extrémité du manchon présente un deuxième diamètre inférieur au diamètre de la première extrémité.
[0007] Dans le présent exposé, l'orifice de la bride peut être un orifice cylindrique présentant un axe central. Le tube peut également être un tube cylindrique, et de section constante, présentant un axe central confondu avec l'axe central de l'orifice du manchon lorsque le tube est inséré dans l'orifice. Par ailleurs, la première extrémité du manchon peut présenter une forme circulaire entourant l'orifice sur toute sa circonférence, l'axe central de l'orifice passant par le centre du cercle formé par la première extrémité du manchon.
[0008] Par « fixée à la partie principale », on comprend que la première extrémité du manchon est solidaire de la partie principale de la bride, de sorte qu'ils ne forment qu'une seule et même pièce. Le manchon et la partie principale de la bride peuvent par exemple être réalisés en un seul bloc lors de la formation de la bride, par usinage, moulage, ou tout autre procédé de formation.
[0009] La deuxième extrémité du manchon est l'extrémité opposée à la première extrémité suivant l'axe central de l'orifice du manchon. Par « extrémité libre », on comprend que la deuxième extrémité n'est fixée, ou n'est en contact avec aucune autre partie de la bride.
[0010] L'assemblage comporte la bride et le tube, le tube étant inséré dans l'orifice de la bride, de telle sorte qu'une extrémité du tube fasse saillie à l'extérieur de l'orifice. De préférence, l'extrémité du tube faisant saillie à l'extérieur de l'orifice est disposée à la même position, suivant l'axe central de l'orifice, que la deuxième extrémité libre du manchon.
[0011] Dans le présent exposé, le tube est fixé au manchon d'une part par dudgeonnage du tube dans l'orifice, d'autre part par soudage de l'extrémité du tube à la deuxième extrémité libre du manchon. Le premier diamètre étant supérieur au deuxième diamètre, le diamètre du manchon décroît donc entre la première extrémité et la deuxième extrémité. Le manchon peut donc présenter une forme tronconique, son diamètre convergeant continûment depuis la première extrémité jusqu'à la deuxième extrémité. De manière alternative, le diamètre du manchon peut évoluer par palier entre la première extrémité et la deuxième extrémité.
[0012] La forme du manchon permet de conférer à celui-ci une plus grande souplesse mécanique. En effet, alors qu'une déformation, c'est-à-dire une compression axiale d'un manchon présentant une forme cylindrique de section constante demanderait des efforts très importants, la forme convergente du manchon du présent exposé nécessite des efforts moindres pour se déformer axialement.
[0013] Ainsi, lorsque le tube tend à se contracter radialement sous l'effet de forts gradients thermiques, ce dernier peut également se contracter axialement. En effet, l'extrémité du tube étant soudée à la deuxième extrémité du manchon, la contraction axiale du tube entraîne la déformation du manchon, cette dernière étant facilitée par la forme du manchon. Par conséquent, en cas de perte de contact mécanique entre le tube et la bride dans la partie dudgeonnée due à la contraction radiale du tube, une nouvelle surface de contact peut être retrouvée grâce à la contraction axiale du tube.
[0014] Dans certains modes de réalisation, le premier diamètre du manchon est entre 1.5 et 3 fois supérieur, de préférence entre 1,5 et 2 fois supérieur au diamètre de l'orifice de la partie principale. [0015] Plus généralement, ces plages de rapport entre le premier diamètre du manchon et le diamètre de l'orifice sont déterminées en fonction du gradient thermique entre le tube et le manchon. Ces valeurs du rapport entre les diamètres de l'orifice et de la première extrémité du manchon permettent de conférer à ce dernier une souplesse optimale, tout en conservant une rigidité suffisante de l'assemblage.
[0016] Dans certains modes de réalisation, le manchon comporte au moins une partie coudée.
[0017] La partie coudée correspond à un brusque changement de diamètre du manchon. La présence d'une partie coudée permet d'améliorer encore la souplesse mécanique du manchon, la déformation de celui-ci étant facilitée au niveau de la partie coudée.
[0018] Dans certains modes de réalisation, le manchon comporte deux parties coudées dirigées dans des directions opposées l'une de l'autre.
[0019] Par « directions opposées », on comprend que l'intérieur du premier coude est dirigé vers l'axe central de l'orifice, par exemple, et l'intérieur du deuxième coude est dirigée dans la direction opposée à l'axe central de l'orifice, ou inversement. Le diamètre du manchon peut donc évoluer par paliers. La présence de deux parties coudées permet d'accroître davantage la souplesse mécanique du manchon, facilitant encore la déformation de celui-ci lorsque le tube tend à se contracter.
[0020] Dans certains modes de réalisation, dans une vue perpendiculaire à l'axe de l'orifice, le manchon comporte une première portion s'étendant selon l'axe de l'orifice depuis la partie principale de la bride, une deuxième portion s'étendant depuis une extrémité de la première portion, suivant un angle d'inclinaison par rapport à l'axe de l'orifice différent de celui de la première portion, et une troisième portion s'étendant selon l'axe de l'orifice depuis une extrémité de la deuxième portion, et suivant un angle d'inclinaison par rapport à l'axe de l'orifice différent de celui de la deuxième portion.
[0021] En d'autres termes, la première portion s'étend entre la partie principale de la bride et la première partie coudée, la deuxième portion s'étend entre la première partie coudée et la deuxième partie coudée, et la troisième portion s'étend entre la deuxième partie coudée et la deuxième extrémité du manchon soudée au tube. Le fait que les différentes portions présentent des angles différents les unes des autres par rapport à l'axe central permet la présence des coudes entre ces portions, conférant au manchon une plus grande souplesse mécanique, facilitant la déformation axiale de celui-ci.
[0022] Dans certains modes de réalisation, dans la vue perpendiculaire à l'axe de l'orifice, la première portion s'étend parallèlement à l'axe de l'orifice.
[0023] Dans certains modes de réalisation, dans la vue perpendiculaire à l'axe de l'orifice, la deuxième portion s'étend depuis la première portion perpendiculairement à l'axe de l'orifice.
[0024] Dans certains modes de réalisation, dans la vue perpendiculaire à l'axe de l'orifice, la troisième portion s'étend parallèlement à l'axe de l'orifice.
[0025] Lorsque la première et la troisième portion s'étendent parallèlement à l'axe de l'orifice, et que la deuxième portion s'étend perpendiculairement à l'axe de l'orifice, les coudes existant entre chaque portion forment un endroit. La forme du manchon ainsi obtenue présente l'avantage d'être facile à réaliser, tout en améliorant la souplesse mécanique de celui-ci.
[0026] Dans certains modes de réalisation, le manchon présente une épaisseur comprise entre 1 et 3 mm.
[0027] L'épaisseur du manchon correspond à l'épaisseur de celui-ci suivant une direction radiale, c'est-à-dire une direction perpendiculaire à l'axe central de l'orifice.
[0028] Ces valeurs de l'épaisseur du manchon permettent de faciliter la déformation de celui-ci lorsque le tube se contracte, et permettent donc d'optimiser la souplesse de celui-ci, tout en conservant une rigidité suffisante de l'assemblage.
[0029] Ces valeurs présentent l'avantage de conférer une rigidité suffisante de la liaison entre le manchon et le tube, permettant d'assurer la tenue mécanique de l'assemblage, tout en améliorant la souplesse mécanique du manchon permettant une déformation axiale suffisante de ce dernier.
[0030] Dans certains modes de réalisation, le dudgeonnage présente une profondeur comprise entre 0,25 et 0,75 mm. [0031] Par profondeur, on comprend la distance selon laquelle le tube s'enfonce radialement dans la paroi interne de l'orifice du manchon, lors de la réalisation du dudgeonnage. Cette plage de valeurs permet d'obtenir l'effet selon lequel, lorsque le tube se contracte axialement grâce à la souplesse améliorer du manchon, le contact entre la partie dudgeonnée du tube et la bride peut être retrouvé.
[0032] Le présent exposé concerne également un système de pressurisation d'un engin aéronautique comprenant un réchauffeur comportant un assemblage selon l'une quelconque des revendications précédentes.
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS
[0033] L'invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après de différents modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. Cette description fait référence aux pages de figures annexées, sur lesquelles :
- la figure 1 représente une vue en coupe d'un assemblage bride/tube selon l'art antérieur ;
- la figure 2 représente une vue en coupe d'un assemblage bride/tube selon le présent exposé ;
- la figure 3 représente l'assemblage de la figure 2 lorsque le tube est contracté en cas de forts gradients thermiques.
DESCRIPTION DETAILLEE D'EXEMPLES DE REALISATION
[0034] La figure 1 représente une vue en coupe d'un assemblage bride/tube d'un échangeur thermique de système de pressurisation d'engin spatial, selon l'art antérieur. L'assemblage comporte une bride 10 et un tube 20 dans lequel un fluide peut s'écouler, le tube 20 étant inséré dans un orifice 11 de la bride 10. L'orifice 11 et le tube 20 sont de forme cylindrique, présentant le même axe central A lorsque le tube 20, est inséré dans l'orifice 11.
[0035] La bride 10 comporte une partie principale 12 et un manchon 14 faisant saillie depuis la partie principale 12, cette dernière comportant l'orifice 11. Dans l'assemblage selon l'art antérieur, le manchon 14 est un cylindre de diamètre constant, comportant une première extrémité 14a fixée à la partie principale 12, de manière à ne former qu'un seul et même bloc avec la partie principale 12, et une deuxième extrémité 14b libre, à l'opposé de la première extrémité 14a suivant Taxe central A. Le manchon 14 est disposé autour de l'orifice 11, dans le prolongement de ce dernier, le diamètre interne du manchon 14 étant égal au diamètre de l'orifice 11.
[0036] Pour former l'assemblage bride/tube, le tube 20 est fixé à la bride 10, d'une part, par un dudgeonnage 30 du tube 20 dans l'orifice 11 de la bride 10. Le dudgeonnage 30 est une déformation plastique du tube 20 réalisée par exemple par un mandrin, permettant une expansion locale du diamètre externe du tube 20. Cette expansion locale du tube 20 permet d'engendrer une pression de contact entre le tube 20 et la surface de l'orifice 11, ayant pour conséquence la réalisation d'une liaison mécanique résistante entre le tube 20 et la bride 10. Ce dudgeonnage 30 constitue ainsi une première barrière mécanique permettant d'immobiliser le tube 20 dans la bride 10, et permettant l'étanchéité de l'assemblage.
[0037] D'autre part, le tube 20 est également fixé à la bride
10 par soudage 40 d'une extrémité du tube 20 à la deuxième extrémité 14b libre du manchon 14. Cette liaison par soudage 40 constitue ainsi une deuxième barrière mécanique permettant d'immobiliser le tube 20 dans la bride 10, et permettant l'étanchéité de l'assemblage.
[0038] Par conséquent, lors du passage d'un faible débit de fluide dans l'échangeur, engendrant une température élevée du fluide, à un débit de fluide de fluide important, engendrant une température de fluide plus faible, un fort gradient thermique se produit. Compte tenu du fait que le tube 20 présente une faible épaisseur par rapport aux dimensions de la bride 10, une dilatation différentielle se produit entre le tube 20 et la bride 10. Dans ce cas, le tube 20 se contracte radialement, provoquant une perte de contact entre le tube 20 et la bride 10 au niveau du dudgeonnage 30 (cf. zoom du dudgeonnage 30 sur la fig. 1). Par conséquent, le dudgeonnage 30 n'assure plus la fonction de barrière mécanique. Seul le soudage 40 assure alors cette fonction.
[0039] La figure 2 représente une vue en coupe suivant l'axe A d'un exemple d'assemblage bride/tube selon le présent exposé. Dans cet exemple, seul le manchon 14 diffère de l'assemblage de la figure 1, les autres éléments étant identiques.
[0040] Dans cet exemple, le manchon 14 comporte une première portion 141 s'étendant de la première extrémité 14a jusqu'à une première partie coudée 15, une deuxième portion 142 s'étendant de la première partie coudée 15 jusqu'à une deuxième partie coudée 16, et une troisième portion 143 s'étendant de la deuxième partie coudée 16 jusqu'à la deuxième extrémité 14b libre. Les parties coudées 15 et 16 sont chacune dirigées dans des directions opposées l'une de l'autre donnant au manchon 14, dans la vue de la figure 2, une forme de chicane.
[0041] Dans cet exemple, la première portion 141 et la troisième portion 143 s'étendent de manière sensiblement parallèle à l'axe central A, et la deuxième portion 142 s'étend de manière sensiblement perpendiculaire à l'axe central A. Néanmoins, le manchon 14 n'est pas limité à cette forme, les première, deuxième et troisième portions pouvant présenter des angles différents par rapport à l'axe central A que ceux illustrés sur la figure 2. De même, le nombre de parties coudées n'est pas limité à deux, mais peut être égal à un, trois ou davantage.
[0042] Dans ce cas, lors du passage d'un faible débit de fluide dans l'échangeur, engendrant une température élevée du fluide, à un débit de fluide de fluide important, engendrant une température de fluide plus faible, le fort gradient thermique se produisant provoque une perte de contact entre le tube 20 et la bride 10 au niveau du dudgeonnage 30, pour les raisons évoquées ci-dessus. En outre, la contraction axiale du tube 20 tend à exercer une contrainte, dans la direction de l'axe central A (cf. flèche sur la fig. 3), sur la deuxième extrémité 14b libre du manchon 14 par l'intermédiaire du soudage 40. Dans le cas présent, compte tenu de la forme du manchon 14, et de la présence des deux parties coudées 15 et 16 lui conférant une plus grande souplesse mécanique, cette contrainte axiale engendre une déformation du manchon 14. Cette déformation permet donc d'accompagner la contraction du tube 20, facilitant cette dernière. Par conséquent, la perte de contact entre le tube 20 et la bride 10 au niveau du dudgeonnage 30, engendrée par la contraction radiale du tube 20, peut être compensée par la contraction axiale de ce dernier, permettant d'obtenir une nouvelle surface de contact 50 entre le tube 20 et la bride 10. Par conséquent, grâce à cette nouvelle surface de contact 50, le dudgeonnage 30 assure toujours la fonction de barrière mécanique en cas de forts gradients thermiques. La fonction de double barrière mécanique de l'assemblage, par le dugeonnage 30 et le soudage 40, peut ainsi être maintenue même dans ce cas.
[0043] Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.

Claims

REVENDICATIONS
1. Assemblage tube/bride destiné à être utilisé sur un système de pressurisation d'un engin aéronautique, l'assemblage comportant : - une bride (10) comportant une partie principale (12) présentant un orifice (11), et un manchon (14) faisant saillie depuis la partie principale (12) et entourant l'orifice (11) sur toute sa circonférence, le manchon (14) comportant une première extrémité (14a) fixée à la partie principale (12), et une deuxième extrémité (14b) libre; - un tube (20) fixé à la bride (10) par dudgeonnage (30) dans l'orifice (11) de la partie principale (12) et par soudage (40) à la deuxième extrémité (14b) libre du manchon (14); dans lequel la première extrémité (14a) du manchon présente un premier diamètre supérieur au diamètre de l'orifice (11), la deuxième extrémité (14b) du manchon présente un deuxième diamètre inférieur au diamètre de la première extrémité (14a), et le manchon (14) comporte au moins une partie coudée (15).
2. Assemblage selon la revendication 1, dans lequel le premier diamètre du manchon (14) est entre 1,5 et 3 fois supérieur, de préférence entre 1.5 et 2 fois supérieur au diamètre de l'orifice (11) de la partie principale (12).
3. Assemblage selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le manchon (14) comporte deux parties coudées (15, 16) dirigées dans des directions opposées l'une de l'autre.
4. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel, dans une vue perpendiculaire à l'axe (A) de l'orifice (11), le manchon (14) comporte une première portion (141) s'étendant selon l'axe de l'orifice depuis la partie principale (12) de la bride, une deuxième portion (142) s'étendant depuis une extrémité de la première portion (141), suivant un angle d'inclinaison par rapport à l'axe de l'orifice différent de celui de la première portion, et une troisième portion (143) s'étendant selon l'axe de l'orifice depuis une extrémité de la deuxième portion (142), et suivant un angle d'inclinaison par rapport à l'axe de l'orifice différent de celui de la deuxième portion.
5. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le manchon (14) présente une épaisseur comprise entre 1 et 3 mm.
6. Assemblage selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le dudgeonnage (30) présente une épaisseur comprise entre 0,25 et 0,75 mm.
7. Système de pressurisation d'un engin aéronautique comprenant un réchauffeur comportant un assemblage selon l'une quelconque des revendications précédentes.
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