WO2018171993A1 - Planetengetriebe für einen wankstabilisator mit federmechanismus - Google Patents

Planetengetriebe für einen wankstabilisator mit federmechanismus Download PDF

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WO2018171993A1
WO2018171993A1 PCT/EP2018/053965 EP2018053965W WO2018171993A1 WO 2018171993 A1 WO2018171993 A1 WO 2018171993A1 EP 2018053965 W EP2018053965 W EP 2018053965W WO 2018171993 A1 WO2018171993 A1 WO 2018171993A1
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planetary
planet carrier
gear
planetary gear
ring
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PCT/EP2018/053965
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Rene Schwarze
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Zf Friedrichshafen Ag
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    • B60Y2400/73—Planetary gearings

Definitions

  • the present invention relates to a planetary gear, in particular for a roll stabilizer of a motor vehicle, and a roll stabilizer for a motor vehicle according to the closer defined in the preamble of the independent claims.
  • Active or electromechanical roll stabilizers comprise an actuator, in particular an electric motor, and a planetary gear downstream of it. About the actuator and the planetary gear two torsion spring elements can be rotated against each other.
  • the torsion bar spring elements are mounted on the chassis side and each connected to a wheel via a pendulum rod. Depending on the actuator rotation, torques can be built up and transmitted to the torsion bar elements, which are twisted in this case. As a result, a rolling motion compensation of the motor vehicle can be achieved.
  • a planetary gear for a roll stabilizer is known.
  • This has a plurality of spring elements, which are each arranged frontally between the planet carrier and an associated planetary gear.
  • the planet gears are tilted relative to the planet carrier, so that they interlock play with the teeth of the ring gear and the sun gear.
  • the disadvantage is that a large number of spring elements are required in order to form, in particular, a multi-stage planetary gear with low noise. This increases the design effort and the manufacturing cost of the planetary gear.
  • An object of the present invention is thus to further improve a planetary gear according to the aforementioned type, in particular to improve the noise reduction and / or reduce its design complexity, so that it can be produced more cost-effectively and gear noise can be reduced.
  • the invention is characterized by the features of the independent claims. Further advantageous embodiments will become apparent from the dependent claims and the drawings.
  • a planetary gear in particular for a roll stabilizer of a motor vehicle, with at least a first planetary stage.
  • the first planetary stage comprises a first sun gear, a first ring gear, a plurality of radially meshing between these first planetary gears and a first planet carrier.
  • the first planet carrier takes the first planet gears rotatably mounted.
  • the first planet carrier is subject to play. As a result, this is in the context of the existing game in the radial direction displaceable and / or - in particular with respect to a central axis of rotation of the planetary gear - tilted.
  • the planetary gear comprises a spring mechanism for noise reduction.
  • the spring mechanism acts on the first planet carrier and displaces it, in particular in an unloaded state of the planetary gear, spring-loaded in the radial direction from its centered neutral position. Additionally or alternatively, the spring mechanism tilts the first planetary carrier in the unloaded state of the planetary gear spring-loaded from its centered neutral position. As a result, its first planet gears are applied to the first sun gear and / or to the first ring gear.
  • the first planet carrier In the loaded state of the planetary gear, the first planet carrier is therefore preferably aligned coaxially to a central axis of rotation of the planetary gear.
  • the spring mechanism causes a previously described radial displacement and / or tilting of the planet carrier from its centered neutral position.
  • the axis of rotation of the planet carrier is thus at least in the unloaded state of the planetary gear relative to the central axis of rotation of the planetary gear translationally displaced in the radial direction and / or tilted with respect to this.
  • the planetary gears held by the planet carrier interlock with the radially inner first sun gear and / or with the radially outer first ring gear.
  • the tooth flanks of the respective planetary gear mesh with the tooth flanks of the first sun gear and / or the first ring gear over the entire tooth width.
  • the spring force of the spring mechanism is at least partially or completely overcome, so that an attenuation of the abutting tooth flanks is achieved.
  • the planetary gear can be made very quiet.
  • this noise reduction can be achieved by means of a single spring mechanism, so that the planetary gear is of a structurally simple design. This in turn reduces the manufacturing cost of the planetary gear.
  • the susceptibility of the planetary gear due to the reduced design complexity can be reduced.
  • the spring mechanism is supported radially outside on the first ring gear. This can be done directly on the first ring gear or indirectly via a transmission housing, with which the first ring gear is rotatably connected or integrally formed. This ensures good accessibility to the spring mechanism, especially when it has to be adjusted. Furthermore, the spring mechanism can thereby be structurally easily implemented.
  • the spring mechanism can also be used in any other planetary stage, so that the noise reduction is used effectively in each planetary stage.
  • the spring mechanism has a coupling element.
  • the coupling element couples the first planet carrier with the corresponding component, in particular the first ring gear on which it is supported or brings them into operative connection.
  • the coupling element in a radially inner region with the first planet carrier and / or in a radially outer region with the first ring gear, in particular indirectly or directly coupled. In this way, a radially acting spring force can be transmitted to the first planet carrier by the coupling element by a radially outer support.
  • the coupling element in particular in the radially outer region and / or in the radially inner region on the first planet carrier or on the first ring gear is rotatably mounted and / or slidably connected in the radial direction. Furthermore, it is advantageous if the coupling element on the first planet carrier and / or spring-loaded in the radial direction at the first ring gear. In this way it can be prevented that the coupling element has a negative influence on the rotational mobility of the first planetary carrier. At the same time it is ensured that via the coupling element correspondingly acting in the radial direction spring force is transmitted to the first planet carrier.
  • the coupling element is coupled to the first planet carrier on a radially outer outer peripheral surface, a radially inner bearing shaft and / or an end face of the first planet carrier.
  • the first coupling element is elastic, in particular made of an elastomer or a spring steel.
  • the spring mechanism comprises a spring element which acts on the coupling element in the radial direction spring.
  • the spring force of the spring element acts radially inwards, so that the coupling element is pressed against the first planet carrier.
  • the spring element is designed such that it presses the coupling element radially outwards so that the first planet carrier is displaced radially from its neutral position and / or tilted.
  • the planetary gear can be made very inexpensive if the coupling element is designed as a pressure pin, roller or, in particular closed, ring element.
  • the pressure pin is in this case preferably designed to be displaceable in the radial direction.
  • the roller is preferably arranged such that its axis of rotation extends substantially in the longitudinal direction of the planetary gear and / or its axis of rotation is aligned at least in the centered neutral position of the first planetary carrier to this substantially parallel. It is advantageous if the pressure pin is mounted directly or indirectly movably on the first ring gear in the radial direction. Additionally or alternatively, it is advantageous if the pressure pin is pressed by the spring element, in particular a helical spring, with its radially inner free end against the first planet carrier. The pressure pin is thus not connected to the first planet carrier, but is applied to this, so that the first planet carrier can simultaneouslyrot Schlieren a pressure pin.
  • the roller is rotatably mounted on the first planet carrier, in particular on its end face. Additionally or alternatively, it is advantageous if the roller is arranged such that it rests with its outer rolling surface in a radially outer contact region directly on the first ring gear or indirectly, in particular on the gear housing. During rotation of the first planet carrier, the roller can thus roll in the radially outer contact region on the first ring gear or on the gear housing.
  • a spring force acting in the radial direction depending on whether the roller itself is elastic and / or is spring-loaded radially with a spring element, thus acting on the first planetary carrier, a spring force acting in the radial direction.
  • the roller is arranged to be free-standing in the radial direction between the first planet carrier and the first ring gear. It is thus rotatably mounted neither in the region of its axis of rotation on the first planet carrier nor on the first ring gear.
  • the term “cantilevered” means that the outer periphery of the roller rests against both the first planet carrier and the first ring gear or gear housing and is thus supported by these two components of the planetary gear relative to the first planet carrier and the first ring gear.
  • the roller rests with its rolling surface in a radially outer contact region directly or indirectly on the first ring gear and in a radially inner contact region on the first planet carrier.
  • the roller is pressed radially outward via the spring element.
  • the spring force of the spring element can be transmitted to the particular rotatably mounted roller, so that the first planet carrier spring-biased is pressed radially inward.
  • the roller may have an oversize. This is particularly advantageous if the roller itself is elastic. When located in the centered neutral position first planetary carrier the oversized elastic roller is thus elastically deformed. In a rotatably mounted on the first planet carrier role, the elastic deformation takes place in the radially outer contact area. In a cantilevered roller, which has an excess and is designed to be elastic, such an elastic deformation takes place both in the radially inner contact region and in its radially outer contact region.
  • the coupling element is designed as a ring element, it is advantageous if the ring element bears directly or indirectly on the first ring gear with a radially outer ring section and with a radially inner ring section on the first planet carrier, in particular on its bearing shaft.
  • the ring element in this case is elastically deformed such that it is pressed elastically inwards in the region of the radially inner ring section.
  • a correspondingly acting in the radial direction spring force can be transmitted to the first planet carrier via the ring member.
  • the ring element may have a preform, so that a kidney shape results in plan view.
  • the first planet carrier is tilted in the unloaded state of the planetary gear. In this way, an entanglement of the planet gears with the sun gear and / or with the ring gear can be achieved. This reduces a backlash and / or bearing clearance during a torque zero crossing, so that advantageously a two-flank contact between the teeth of the planet gears and the sun gear or between the teeth of the planet gears and the ring gear is generated. When load changes can thereby Collisions are minimized, whereby the noise generation of the planetary gear is reduced.
  • Such a tilting of the first planetary carrier can be achieved, in particular, if the first planet carrier is mounted in the region of one of its two axial ends, in particular on the side of its bearing shaft, such that it can tilt between its neutral position coaxial to the longitudinal axis of the planetary gear and a rest position tilted towards the latter is.
  • the first planet carrier thus has a storage area which is offset in the axial direction in comparison to the radially acting spring force. In this way causes the radially acting spring force around the storage area of the first planet carrier around a torque that tilts the first planetary carrier from its neutral position to its rest position.
  • the first planet carrier is mounted indirectly via a second or further planetary stage.
  • the second planetary stage is preferably arranged on the output side in the planetary gear.
  • the storage of the first planet carrier in the second planetary stage is effected in particular by the fact that the second planetary stage preferably has a clearance-mounted second planet carrier.
  • the first planet carrier is preferably non-rotatably connected to a second sun gear of the second planetary stage. The second sun gear as well as the first planetary carrier connected thereto can thus be tilted relative to the second planet carrier in the scope of the clearance formed between the second sun gear and the second planet carrier.
  • the planetary gear has a third planetary stage.
  • the third planetary stage is preferably arranged on the input side and / or adjacent to an actuator of the roll stabilizer.
  • the third planetary stage points preferably a backlash stored third sun gear on.
  • the first sun gear is non-rotatably connected to a third planet carrier of the third planetary stage.
  • the third planetary carrier as well as the rotatably connected first sun gear of the first planetary stage can be tilted in the context of the present between the third planet carrier and the third sun gear around the third sun gear around.
  • a third sun gear of a third planetary stage with a particular electric drive and / or a second planetary carrier of a second planetary stage with a torsion bar spring element, in particular a stabilizer tube, are connected.
  • the planetary gear is designed in particular as a roll stabilizer planetary gear.
  • FIG. 3 shows a planetary gear in longitudinal section with a spring mechanism according to a second embodiment
  • Figure 4 shows a planetary gear in longitudinal section with a spring mechanism according to a third embodiment
  • FIG. 5a is a diagrammatic representation of FIG. 5a
  • FIG. 5b shows a planetary gear in longitudinal section with a spring mechanism according to a fourth exemplary embodiment.
  • Figure 1 shows a planetary gear 2 in longitudinal section.
  • the planetary gear 2 is part of a roll stabilizer 1 of a motor vehicle.
  • the roll stabilizer 1 further comprises, in addition to the planetary gear 2, an actuator 3, in particular an electric motor, and a torsion bar spring element 4.
  • the planetary gear 2 has a first planetary stage 5, which comprises a central first sun gear 6, which is surrounded by a first ring gear 7.
  • first planetary gears 8 are arranged between the first sun gear 6 and the first ring gear.
  • the planet gears 8 are rotatably mounted in a first planetary carrier 9 of the first planetary stage 5.
  • the planetary gear 2 has a transmission housing 10.
  • the gear housing 10 is rotatably connected to a motor housing 11 of the actuator 3, in particular welded.
  • the first ring gear 7 is formed integrally with the transmission housing 10.
  • the first ring gear 7 represents a separate component and is rotatably connected to the transmission housing 10.
  • the planetary gear 2 further includes a second planetary stage 12 and a third planetary stage 17.
  • the second planetary stage 12 is arranged on the output side.
  • the third planetary stage 17 is arranged on the drive side.
  • the first planetary stage 5 is located between the second and third planetary stages 12, 17.
  • the second planetary stage 12 includes a second sun gear 13, a second ring gear 14, interposed second planetary gears 15 and a second planetary carrier 16, in which the second planetary gears 15 rotatable stored are stored.
  • this also includes a third sun gear 18, a third ring gear 19, third planet gears 20 and a third planet carrier 21, which receives the third planetary gears 20 rotatably supported.
  • the third sun gear 18 forms a motor shaft of the actuator 3 or is rotatably connected thereto. Furthermore, the second planet carrier 15 is rotatably connected to the torsion bar spring element 4. A torque introduced by the actuator 3 into the planetary gear 2 can thus be converted by the planetary gear 2 and transmitted to the torsion bar spring element 4.
  • the second ring gear 14 and the third ring gear 19 are fixed. In the present case, these are formed integrally with the transmission housing 10. As already mentioned above with respect to the first ring gear 7, but these can also be formed as separate components and rotatably connected to the transmission housing 10.
  • the third sun gear 18 is mounted substantially free of play via an engine mount 22.
  • the planetary gear 2 comprises a pivot bearing 23, via which the second planetary carrier is mounted substantially free of play. Since the torsion bar spring element 4 is non-rotatably connected to the second planet carrier 16, the torsion bar spring element 4 is thus also mounted substantially free of play via the pivot support 23.
  • the other rotatable gears of the planetary gear 2 are thus indirectly rotatably supported via the engine mount 22 and the pivot support 23. As a result, these are subject to play due to the backlash. outsourced. This results in particular when starting or when reversing the direction of rotation by the succession of flanks of interlocking teeth noise pollution.
  • the planetary gear 2 has a spring mechanism 24.
  • the spring mechanism 24 is formed in the region of the first planetary stage 5.
  • the spring mechanism 24 engages, in particular directly, on the first planet carrier 9 and delocalizes it in an unloaded state of the planetary gear 2 from its presently shown centered neutral position. This can be done for example by a radial displacement and / or by tilting of the first planet carrier 9.
  • the teeth of the first planetary gears 8 are inclined relative to the teeth of the first sun gear 6 and the first ring gear 7 the planetary gear 2, the tooth flanks of the respective first planetary gears 8 to the tooth flanks of the first sun gear 6 and / or the first ring gear 7 over a part to over the entire tooth width.
  • the spring force of the spring mechanism is overcome, so that a damping of the abutting tooth flanks is effected.
  • the first planetary carrier 9 is rotationally fixed to the second Sun gear 13 of the second planetary stage 12 connected. Alternatively, these could also be formed in one piece. Since the second sun gear 13 is mounted indirectly via the second planet carrier 16 by the swivel mount 23, the first planet carrier 9 can tilt about a bearing point located in the region of the second planetary stage 12. By illustration, the first planetary carrier 9 thus tilted together with the second sun gear 13 counterclockwise by a first angle a. In this case, the teeth of the second sun gear 13 mesh with the teeth of the second planetary gears 15. Furthermore, the teeth ne of the first planet gears 8 with those of the first ring gear 7 and the first sun gear. 6
  • the entanglement in the area of the third planetary stage 17 takes place in particular because the first sun gear 6 is connected in a rotationally fixed manner to the third planet carrier 21. Alternatively, these could also be formed in one piece.
  • the first sun gear 6 is thus indirectly mounted on the third planetary gears on the clearance-mounted third sun gear 18 with game.
  • the first sun gear 6 together with the third planet carrier 21 tilt about a arranged in the region of the third planetary stage 17 bearing point or tilting point.
  • the first sun gear 6 is tilted together with the third planet carrier 21 by the spring mechanism 24 in a clockwise direction by a second angle ß.
  • the first sun gear 7 and the first planet carrier 9 and the first planet gears 8 mounted in the latter are thus tilted relative to one another in opposite directions by the angles ⁇ and ⁇ . This results in an entanglement in the entire planetary gear 2, so that it is designed to be particularly quiet.
  • the spring mechanism 24 exerts directly on the first planetary carrier 9 a radially acting spring force, whereby the first planetary carrier 9 is tilted due to the indirect storage.
  • different embodiments of the spring mechanism 24 are shown. In all cases, however, the spring mechanism 24 engages radially inwardly directly on the first planet carrier 9 and is supported radially outside on the first ring gear 7 and / or on the transmission housing 10. The support on the first ring gear 7 can be done directly. Alternatively, however, the spring mechanism 24 can also be supported indirectly via the gear housing 10 on the first ring gear 7.
  • the spring mechanism 24 comprises a coupling element 25.
  • the coupling element 25 is coupled in a radially inner region with the first planet carrier 9 and in a radially outer region with the first ring gear 7 and with the transmission housing 10.
  • the coupling element 25 is mounted displaceably in the radial direction in the gear housing 10 and / or in or on the first ring gear 7.
  • the spring mechanism 24 comprises a spring element 26, that the coupling element 25 spring-loaded in the radial direction.
  • the spring element 26 presses the coupling element 25 spring-loaded radially inwardly.
  • the coupling element 25 is thus supported via the spring element 26 on the gear housing 10 and the first ring gear 7 and pressed spring-loaded in the radial direction against the first planet carrier 9.
  • the coupling element 25 engages in a radially inner contact region 31 on an outer peripheral surface 27 of the first planetary carrier 9.
  • the coupling element 25 is designed as a pressure pin 28.
  • its radial position can be adjusted via a location mechanism.
  • the location mechanism may be formed, for example, as a screw thread.
  • Figure 3 shows an alternative embodiment of the spring mechanism 24.
  • the spring mechanism 24 does not include an additional spring element 26.
  • the coupling element 25 itself is formed elastically. Due to its inherent elasticity, a spring force can thus be exerted on the first planetary carrier 9 via a correspondingly formed oversize of the coupling element 25.
  • the coupling element 25 engages in its radially inner region on the outer peripheral surface 27 of the first planet carrier 9. Radially outside, the coupling element 25 is supported on the transmission housing 10 or indirectly on the rotatably coupled to the transmission housing 10 first ring gear 7 from.
  • the coupling element 25 is presently designed as a roller 29 or wheel.
  • the roller 29 comprises a rolling surface 30, with which it can roll on the first planet carrier 9 and / or on the housing 10 or indirectly on the rotatably formed with this first ring gear 7.
  • the roller 29 rests with its rolling surface 30 on the outer circumferential surface 27 of the first planetary carrier 9.
  • the roller 29 is located on the transmission housing 10 or indirectly on the first ring gear 7 at.
  • the roller 29 thus has no storage in the region of its own axis of rotation, but instead is designed to be free-standing.
  • roller 29 is held in position both by the radially inner first planet carrier 9 and by the radially outer gear housing 10 and the first ring gear 7. At the same time, the roller 29 rotates when rotating the first planetary carrier 9 about its axis of rotation, wherein it further moves in the circumferential direction relative to the first planetary carrier 9 and the first ring gear 7.
  • the roller 29 is formed elastically.
  • the roller 29 for this at least partially made of an elastomer.
  • the roller 29 has an oversize, so that this - is elastically deformed - located in the centered neutral position first planet carrier 9.
  • the spring mechanism 24 shown in FIG. 3 in the present case comprises two rollers 29 which are spaced apart from one another in the axial direction and which are preferably coupled to one another in a rotationally fixed manner. Not shown but also conceivable is a variant with only one role.
  • FIG. 4 shows a further exemplary embodiment of the spring mechanism 24.
  • the coupling element 25 is connected to the first planet carrier 9 and lies in a radially outer contact region 32 on the transmission housing 10 or indirectly on the first ring gear 7.
  • the coupling element 25 may have a spring element 26 which is not shown here, which is likewise arranged on the first planet carrier 9 and which presses the coupling element 25 radially outwardly relative to the first planet carrier 9.
  • the coupling element 25 itself can also be designed to be elastic and / or have an oversize.
  • the coupling element 25 is also formed as a roller 29 and rotatably mounted on the first planet carrier 9.
  • the rotatable mounting of the roller 29 is presently formed on an end face 33 of the first planetary carrier 9.
  • the roller 29 can be spring-loaded relative to the first planetary carrier 9 radially outwardly via the spring element 26, not shown here, in the region of its rotatable mounting.
  • the roller 29 may be at least partially made of an elastic material, in particular of an elastomer.
  • the roller 29 can have an oversize, so that it is elastically deformed in the centered neutral position of the first planet carrier 9 in the radially outer contact region 32.
  • the coupling element 25 can, however, also rest against a bearing shaft 34 with its radially inner contact region 31.
  • the coupling element 25 is formed as a ring element 35 (see Figure 5b).
  • the ring element according to Figure 5b is applied to the transmission housing 10 and the first ring gear 7 at.
  • the ring member 35 is located on the bearing shaft 34 or preferably indirectly on the second sun gear 13 at.
  • the ring element 35 is flexible and / or elastic.
  • the ring member 35 is formed of a spring steel.
  • the ring element 34 exerts a corresponding radial spring force on the first planet carrier 9 so that it radially displaces in a rest position and / or tilts about the bearing point displaced in the axial direction toward the point of application of the spring mechanism 24.
  • the force exerted on the first planet carrier 9 spring force is designed such that the first planet carrier 9 and the first sun gear 6 and preferably coupled to these components of the other planetary stages 12, 17 under load of the planetary gear 2 from their respective shifted and / or tilted rest position in the presently shown centered neutral position move. This ensures that all wheels of the planetary gear 2 are arranged in the loaded state in its centered neutral position and the planetary gear 2 consequently has a good efficiency.

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Abstract

Vorgeschlagen wird ein Planetengetriebe (2) für einen Wankstabilisator (1) eines Kraftfahrzeugs, mit zumindest einer ersten Planetenstufe (5), die ein erstes Sonnenrad (6), ein erstes Hohlrad (7), mehrere radial zwischen diesen beiden kämmende erste Planetenräder (8), einen spielbehafteten ersten Planetenträger (9), der im Rahmen des vorhandenen Spiels in Radialrichtung verschiebbar und/oder verkippbar ist, und einen Federmechanismus (24) zur Geräuschreduzierung aufweist. Es greift der Federmechanismus (24) am ersten Planetenträger (9) an und verschiebt und/oder verkippt diesen in einem unbelasteten Zustand des Planetengetriebes (2) federbeaufschlagt aus seiner zentrierten Neutralstellung, so dass dessen erste Planetenräder (8) am ersten Sonnenrad (6) und/oder ersten Hohlrad (7) anliegen. Des Weiteren betrifft die Erfindung einen Wankstabilisator (1) mit einem derartigen Planetengetriebe (2).

Description

Planetenqetriebe für einen Wankstabilisator mit Federmechanismus
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Planetengetriebe, insbesondere für einen Wankstabilisator eines Kraftfahrzeugs, sowie einen Wankstabilisator für ein Kraftfahrzeug gemäß der im Oberbegriff der unabhängigen Patentansprüche näher definierten Art.
Aktive bzw. elektromechanische Wankstabilisatoren umfassen einen Aktor, insbesondere einen Elektromotor, sowie ein ihm nachgeschaltetes Planetengetriebe. Über den Aktor und das Planetengetriebe können zwei Drehstabfederelemente gegeneinander verdreht werden. Die Drehstabfederelemente sind fahrwerkseitig gelagert und mit jeweils einem Rad über eine Pendelstange verbunden. Je nach Aktuatorverdre- hung können Drehmomente aufgebaut und an die Drehstabfederelemente, die hierbei tordiert werden, übertragen werden. Hierdurch kann eine Wankbewegungskom- pensation des Kraftfahrzeugs erzielt werden.
Aus der DE 10 2014 223 019 A1 ist ein Planetengetriebe für einen Wankstabilisator bekannt. Dieses weist mehrere Federelemente auf, die jeweils zwischen dem Planetenträger und einem zugeordneten Planetenrad stirnseitig angeordnet sind. Über die Federelemente werden die Planetenräder gegenüber dem Planetenträger verkippt, so dass sich diese spielfrei mit der Verzahnung des Hohlrades und des Sonnenrades verschränken. Hierdurch können die vom Planetengetriebe erzeugten Geräusche reduziert werden. Nachteilig ist, dass sehr viele Federelemente benötigt werden, um insbesondere ein mehrstufiges Planetengetriebe geräuscharm auszubilden. Hierdurch erhöhen sich der konstruktive Aufwand und die Herstellungskosten des Planetengetriebes.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es somit ein Planetengetriebe gemäß der eingangs genannten Art weiter zu verbessern, insbesondere die Geräuschreduzierung zu verbessen und/oder dessen konstruktiven Aufwand zu reduzieren, so dass dieses kostengünstiger hergestellt werden kann und Getriebegeräusche vermindert werden. Die Erfindung zeichnet sich durch die Merkmale der unabhängigen Patentansprüche aus. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den Unteransprüchen und den Zeichnungen.
Vorgeschlagen wird ein Planetengetriebe, insbesondere für einen Wankstabilisator eines Kraftfahrzeugs, mit zumindest einer ersten Planetenstufe. Die erste Planetenstufe umfasst ein erstes Sonnenrad, ein erstes Hohlrad, mehrere radial zwischen diesen beiden kämmende erste Planetenräder und einen ersten Planetenträger. Der erste Planetenträger nimmt die ersten Planetenräder drehbar gelagert auf. Des Weiteren ist der erste Planetenträger spielbehaftet. Infolgedessen ist dieser im Rahmen des vorhandenen Spiels in Radialrichtung verschiebbar und/oder - insbesondere gegenüber einer zentralen Drehachse des Planetengetriebes - verkippbar. Außerdem umfasst das Planetengetriebe einen Federmechanismus zur Geräuschreduzierung. Der Federmechanismus greift am ersten Planetenträger an und verschiebt diesen, insbesondere in einem unbelasteten Zustand des Planetengetriebes, federbeaufschlagt in Radialrichtung aus seiner zentrierten Neutralstellung. Zusätzlich oder alternativ verkippt der Federmechanismus den ersten Planetenträger in dem unbelasteten Zustand des Planetengetriebes federbeaufschlagt aus seiner zentrierten Neutralstellung. Hierdurch liegen dessen erste Planetenräder am ersten Sonnenrad und/oder am ersten Hohlrad an.
Im belasteten Zustand des Planetengetriebes ist der erste Planetenträger demnach vorzugsweise koaxial zu einer zentralen Drehachse des Planetengetriebes ausgerichtet. Sobald das Planetengetriebe nicht mehr belastet wird, bewirkt der Federmechanismus ein vorstehend beschriebenes radiales Verschieben und/oder Verkippen des Planetenträgers aus seiner zentrierten Neutralstellung. Die Drehachse des Planetenträgers ist somit zumindest im unbelasteten Zustand des Planetengetriebes gegenüber der zentralen Drehachse des Planetengetriebes translatorisch in Radialrichtung verschoben und/oder gegenüber dieser verkippt. Vorteilhafterweise verschränken sich die vom Planetenträger gehaltenen Planetenräder mit dem radial inneren ersten Sonnenrad und/oder mit dem radial äußeren ersten Hohlrad. Bei einer Drehmomenteinleitung in das Planetengetriebe legen sich infolgedessen die Zahnflanken des jeweiligen Planetenrades an die Zahnflanken des ersten Sonnenrades und/oder des ersten Hohlrades über die gesamte Zahnbreite an. Während dieses Anliegens wird die Federkraft des Federmechanismus zumindest teilweise oder ganz überwunden, so dass eine Dämpfung der aufeinanderstoßenden Zahnflanken erreicht wird. Hierdurch kann das Planetengetriebe sehr geräuscharm ausgebildet werden. Des Weiteren kann diese Geräusch red uzierung über einen einzigen Federmechanismus erzielt werden, so dass das Planetengetriebe konstruktiv einfach ausgebildet ist. Hierdurch reduzieren sich wiederum die Herstellungskosten des Planetengetriebes. Des Weiteren kann durch die vorstehend beschriebene Erfindung die Störanfälligkeit des Planetengetriebes aufgrund des reduzierten konstruktiven Aufwandes verringert werden.
Vorteilhaft ist es, wenn der Federmechanismus radial außerhalb am ersten Hohlrad abgestützt ist. Dies kann unmittelbar am ersten Hohlrad erfolgen oder mittelbar über ein Getriebegehäuse, mit dem das erste Hohlrad drehfest verbunden oder einteilig ausgebildet ist. Hierdurch ist eine gute Zugänglichkeit zum Federmechanismus sichergestellt, insbesondere wenn dieser justiert werden muss. Des Weiteren kann der Federmechanismus hierdurch konstruktiv einfach umgesetzt werden. Der Federmechanismus kann auch in jeder weiteren Planetenstufe eingesetzt werden, so dass die Geräuschminderung in jeder Planetenstufe wirksam eingesetzt wird.
In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung weist der Federmechanismus ein Koppelelement auf. Das Koppelelement koppelt den ersten Planetenträger mit dem entsprechenden Bauteil, insbesondere dem ersten Hohlrad, an dem er abgestützt ist bzw. bringt diese in Wirkverbindung. Vorzugsweise ist das Koppelelement in einem radial inneren Bereich mit dem ersten Planetenträger und/oder in einem radial äußeren Bereich mit dem ersten Hohlrad, insbesondere mittelbar oder unmittelbar, gekoppelt. Hierdurch kann vom Koppelelement durch ein radial äußeres Abstützen eine radial wirkende Federkraft auf den ersten Planetenträger übertragen werden.
Vorteilhaft ist es, wenn das Koppelelement, insbesondere im radial äußeren Bereich und/oder im radial inneren Bereich am ersten Planetenträger oder am ersten Hohlrad drehbar gelagert und/oder in Radialrichtung verschiebbar verbunden ist. Des Weiteren ist es vorteilhaft, wenn das Koppelelement am ersten Planetenträger und/oder am ersten Hohlrad in Radialrichtung federbeaufschlagt anliegt. Hierdurch kann verhindert werden, dass das Koppelelement einen negativen Einfluss auf die Drehbeweglichkeit des ersten Planetenträgers nimmt. Zugleich wird sichergestellt, dass über das Koppelelement eine entsprechend in Radialrichtung wirkende Federkraft auf den ersten Planetenträger übertragen wird.
Um das Planetengetriebe mit seinem Federmechanismus konstruktiv möglichst einfach ausbilden zu können, ist es vorteilhaft, wenn das Koppelelement mit dem ersten Planetenträger an einer radial äußeren Außenumfangsfläche, einem radial inneren Lagerungsschaft und/oder einer Stirnseite des ersten Planetenträgers gekoppelt ist.
Um auf den ersten Planetenträger eine in Radialrichtung wirkende Federkraft aufbringen zu können, ist es vorteilhaft, wenn das erste Koppelelement elastisch, insbesondere aus einem Elastomer oder einem Federstahl, ausgebildet ist.
Alternativ oder zusätzlich ist es aus demselben Zweck vorteilhaft, wenn der Federmechanismus ein Federelement umfasst, welches das Koppelelement in Radialrichtung federbeaufschlagt. Wenn das Koppelelement am radial äußeren ersten Hohlrad angeordnet ist, wirkt die Federkraft des Federelementes radial nach innen, so dass das Koppelelement gegen den ersten Planetenträger gedrückt wird. Ist das Koppelelement mit dem ersten Planetenträger verbunden, ist das Federelement derart ausgebildet, dass es das Koppelelement federbeaufschlagt radial nach außen drückt, so dass der erste Planetenträger aus seiner Neutralstellung radial verschoben und/oder verkippt wird.
Das Planetengetriebe kann sehr kostengünstig ausgebildet werden, wenn das Koppelelement als Druckstift, Rolle oder, insbesondere geschlossenes, Ringelement ausgebildet ist. Der Druckstift ist hierbei vorzugsweise in Radialrichtung verschiebbar ausgebildet. Die Rolle ist vorzugsweise derart angeordnet, dass sich deren Drehachse im Wesentlichen in Längsrichtung des Planetengetriebes erstreckt und/oder deren Drehachse zumindest in der zentrierten Neutralstellung des ersten Planetenträgers zu dieser im Wesentlichen parallel ausgerichtet ist. Vorteilhaft ist es, wenn der Druckstift unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad in Radialrichtung beweglich gelagert ist. Zusätzlich oder alternativ ist es vorteilhaft, wenn der Druckstift von dem Federelement, insbesondere einer Schraubenfeder, mit seinem radial inneren freien Ende gegen den ersten Planetenträger gedrückt ist. Der Druckstift ist somit nicht mit dem ersten Planetenträger verbunden, sondern liegt an diesem an, so dass der erste Planetenträger einem Druckstift vorbeirotieren kann.
Im Falle eines als Rolle ausgebildeten Koppelelements ist es vorteilhaft, wenn die Rolle am ersten Planetenträger, insbesondere an dessen Stirnseite, drehbar gelagert ist. Zusätzlich oder alternativ ist es vorteilhaft, wenn die Rolle derart angeordnet ist, dass sich diese mit seiner äußeren Abrollfläche in einem radial äußeren Kontaktbereich unmittelbar am ersten Hohlrad oder mittelbar, insbesondere am Getriebegehäuse, anliegt. Beim Rotieren des ersten Planetenträgers kann sich somit die Rolle im radial äußeren Kontaktbereich am ersten Hohlrad oder am Getriebegehäuse abrollen. Je nachdem, ob die Rolle selbst elastisch ausgebildet ist und/oder mit einem Federelement radial federbeaufschlagt ist, kann somit auf den ersten Planetenträger eine in Radialrichtung wirkende Federkraft ausgeübt werden.
In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist die Rolle freilagernd in Radialrichtung zwischen dem ersten Planetenträger und dem ersten Hohlrad angeordnet. Sie ist somit im Bereich ihrer Drehachse weder am ersten Planetenträger noch am ersten Hohlrad drehbar gelagert. Stattdessen ist unter der Begrifflichkeit„freilagernd" zu verstehen, dass die Rolle mit ihrem Außenumfang sowohl am ersten Planetenträger als auch am ersten Hohlrad oder am Getriebegehäuse anliegt und somit durch diese beiden Bauteile gelagert ist. Infolgedessen bewegt sich die freilagernde Rolle bei drehendem Planetengetriebe in Umfangsrichtung des Planetengetriebes gegenüber dem ersten Planetenträger und dem ersten Hohlrad.
Insbesondere im Falle einer freilagernden Rolle ist es vorteilhaft, wenn die Rolle mit seiner Abrollfläche in einem radial äußeren Kontaktbereich unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad und in einem radial inneren Kontaktbereich am ersten Planetenträger anliegt. Insbesondere bei einer am ersten Planetenträger drehbar gelagerten Rolle ist es vorteilhaft, wenn die Rolle über das Federelement radial nach außen gedrückt ist. Hierdurch kann die Federkraft des Federelementes auf die insbesondere drehbar gelagerte Rolle übertragen werden, so dass der erste Planetenträger federbeaufschlagt radial nach innen gedrückt ist.
Zusätzlich zum ersten Federelement oder alternativ kann die Rolle ein Übermaß aufweisen. Dies ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn die Rolle selbst elastisch ausgebildet ist. Bei in der zentrierten Neutralstellung befindlichem ersten Planetenträger ist die ein Übermaß aufweisende elastische Rolle somit elastisch verformt. Bei einer am ersten Planetenträger drehbar gelagerten Rolle erfolgt die elastische Verformung im radial äußeren Kontaktbereich. Bei einer freilagernden Rolle, die ein Übermaß aufweist und elastisch ausgebildet ist, erfolgt eine derartige elastische Verformung sowohl im radial inneren Kontaktbereich als auch in ihrem radial äußeren Kontaktbereich.
Wenn das Koppelelement als Ringelement ausgebildet ist, ist es vorteilhaft, wenn das Ringelement mit einem radial äußeren Ringabschnitt unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad und mit einem radial inneren Ringabschnitt am ersten Planetenträger, insbesondere an dessen Lagerungsschaft, anliegt. Vorteilhafterweise ist das Ringelement hierbei derart elastisch verformt, dass dieses im Bereich des radial inneren Ringabschnitts elastisch nach innen gedrückt ist. Hierdurch kann über das Ringelement eine entsprechend in Radialrichtung wirkende Federkraft auf den ersten Planetenträger übertragen werden. Zusätzlich bzw. alternativ kann das Ringelement eine Vorform aufweisen, so dass sich in Draufsicht eine Nierenform ergibt.
Vorteilhaft ist es, wenn der erste Planetenträger im unbelasteten Zustand des Planetengetriebes verkippt ist. Hierdurch kann nämlich eine Verschränkung der Planetenräder mit dem Sonnenrad und/oder mit dem Hohlrad erzielt werden. Dies reduziert ein Verdrehflankenspiel und/oder Lagerspiel während eines Drehmoment- Nulldurchgangs, so dass vorteilhafterweise ein Zwei-Flanken-Kontakt zwischen den Zähnen der Planetenräder und des Sonnenrades bzw. zwischen den Zähnen der Planetenräder und des Hohlrades erzeugt wird. Bei Lastwechsel können hierdurch Stöße minimiert werden, wodurch die Geräuscherzeugung des Planetengetriebes reduziert wird. Ein derartiges Verkippen des ersten Planetenträgers kann insbesondere dadurch erzielt werden, wenn der erste Planetenträger im Bereich eines seiner beiden Axialenden, insbesondere auf Seiten seines Lagerungsschafts, derart gelagert ist, dass dieser zwischen seiner zur Längsachse des Planetengetriebes koaxialen Neutralstellung und einer zu dieser verkippten Ruhestellung verkippbar ist. Der erste Planetenträger weist somit einen Lagerungsbereich auf, der im Vergleich zur radial wirkenden Federkraft in Axialrichtung versetzt ist. Hierdurch bewirkt die radial wirkende Federkraft um den Lagerungsbereich des ersten Planetenträgers herum ein Drehmoment, das den ersten Planetenträger aus seiner Neutralstellung in seine Ruhestellung verkippt.
Insbesondere wenn das Planetengetriebe als Wankstabilisator-Planetengetriebe ausgebildet ist, ist es vorteilhaft, wenn der erste Planetenträger mittelbar über eine zweite oder weitere Planetenstufe gelagert ist. Die zweite Planetenstufe ist vorzugsweise ausgangsseitig im Planetengetriebe angeordnet. Die Lagerung des ersten Planetenträgers in der zweiten Planetenstufe erfolgt insbesondere dadurch, dass die zweite Planetenstufe vorzugsweise einen spielfrei gelagerten zweiten Planetenträger aufweist. Ferner ist der erste Planetenträger vorzugsweise drehfest mit einem zweiten Sonnenrad der zweiten Planetenstufe verbunden. Das zweite Sonnenrad sowie der mit diesem verbundene erste Planetenträger können somit im Umfang des zwischen dem zweiten Sonnenrad und dem zweiten Planetenträger ausgebildeten Spiels gegenüber dem zweiten Planetenträger verkippt werden. Beim Verkippen des ersten Planetenträgers mittels des Federmechanismus wird somit nicht nur die erste Planetenstufe, sondern auch das zweite Sonnenrad der zweiten Planetenstufe mit den zweiten Planetenrädern der zweiten Planetenstufe verschränkt. Infolgedessen erfolgt nicht nur im Bereich der ersten Planetenstufe, sondern auch im Bereich der zweiten Planetenstufe eine Verschränkung und somit eine Geräusch red uktion.
Insbesondere wenn das Planetengetriebe als Wankstabilisator-Planetengetriebe ausgebildet ist, ist es vorteilhaft, wenn das Planetengetriebe eine dritte Planetenstufe aufweist. Die dritte Planetenstufe ist vorzugsweise eingangsseitig und/oder benachbart zu einem Aktor des Wankstabilisators angeordnet. Die dritte Planetenstufe weist vorzugsweise ein spielfrei gelagertes drittes Sonnenrad auf. Vorteilhaft ist es, wenn das erste Sonnenrad drehfest mit einem dritten Planetenträger der dritten Planetenstufe drehfest verbunden ist. Infolgedessen kann der dritte Planetenträger sowie das mit diesem drehfest verbundene erste Sonnenrad der ersten Planetenstufe im Rahmen des zwischen dem dritten Planetenträger und dem dritten Sonnenrad vorhandenen Spiels um das dritte Sonnenrad herum gekippt werden. Hierdurch erfolgt auch im Bereich der dritten Planetenstufe eine Verschränkung zwischen den dritten Planetenrädern und dem dritten Sonnenrad. Über den Federmechanismus kann somit nicht nur die erste Planetenstufe, sondern zumindest eine zu ihr benachbarte weitere Planetenstufe verschränkt und somit geräuschärmer ausgebildet werden.
Vorteilhaft ist es, wenn der Federmechanismus im unbelasteten Zustand des Planetengetriebes den mit dem zweiten Sonnenrad verbundenen ersten Planetenträger um einen ersten Winkel und/oder das mit dem dritten Planetenträger verbundene erste Sonnenrad um einen dazu entgegen gerichteten zweiten Winkel verkippt. Hierdurch kann sowohl in der ersten Planetenstufe als auch in den beiden zu ihr stirnseitig benachbarten anderen Planetenstufen eine Verschränkung der darin angeordneten Zahnräder erzielt werden, so dass das Planetengetriebe sehr geräuscharm ausgebildet werden kann.
Vorgeschlagen wird ferner ein Wankstabilisator für ein Kraftfahrzeug mit einem Planetengetriebe, dass gemäß der vorangegangenen Beschreibung ausgebildet ist, wobei die genannten Merkmale einzeln oder in beliebiger Kombination vorhanden sein können.
Vorteilhaft ist es, wenn ein drittes Sonnenrad einer dritten Planetenstufe mit einem insbesondere elektrischen, Antrieb und/oder ein zweiter Planetenträger einer zweiten Planetenstufe mit einem Drehstabfederelement, insbesondere einem Stabilisatorrohr, verbunden sind. Hierdurch ist das Planetengetriebe insbesondere als Wankstabilisator-Planetengetriebe ausgebildet.
Nachfolgend ist die Erfindung anhand von Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen: Figur 1 einen Teilausschnitt eines Wankstabilisators im Bereich eines Planetengetriebes, das einen Federmechanismus zum Verschränken der Zahnräder aufweist,
Figur 2 ein Planetengetriebe im Längsschnitt mit einem Federmechanismus gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel,
Figur 3 ein Planetengetriebe im Längsschnitt mit einem Federmechanismus gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel,
Figur 4 ein Planetengetriebe im Längsschnitt mit einem Federmechanismus gemäß einem dritten Ausführungsbeispiel und
Figur 5a
und 5b ein Planetengetriebe im Längsschnitt mit einem Federmechanismus gemäß einem vierten Ausführungsbeispiel.
Figur 1 zeigt ein Planetengetriebe 2 im Längsschnitt. Gemäß dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist das Planetengetriebe 2 Bestandteil eines Wankstabilisators 1 eines Kraftfahrzeuges. Der Wankstabilisator 1 umfasst neben dem Planetengetriebe 2 des Weiteren einen Aktor 3, insbesondere einen Elektromotor, und ein Drehstabfederelement 4.
Gemäß Figur 1 weist das Planetengetriebe 2 eine erste Planetenstufe 5 auf, die ein zentrales erstes Sonnenrad 6 umfasst, das von einem ersten Hohlrad 7 umgeben ist. In Radialrichtung sind zwischen dem ersten Sonnenrad 6 und dem ersten Hohlrad 7 erste Planetenräder 8 angeordnet. Die Planetenräder 8 sind in einem ersten Planetenträger 9 der ersten Planetenstufe 5 drehbar gelagert. Das Planetengetriebe 2 weist ein Getriebegehäuse 10 auf. Das Getriebegehäuse 10 ist mit einem Motorgehäuse 11 des Aktors 3 drehfest verbunden, insbesondere verschweißt. Gemäß dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist das erste Hohlrad 7 einteilig mit dem Getriebegehäuse 10 ausgebildet. Alternativ ist es ebenso denkbar, dass das erste Hohlrad 7 ein separates Bauteil darstellt und drehfest mit dem Getriebegehäuse 10 verbunden ist.
Neben der ersten Planetenstufe 5 umfasst das Planetengetriebe 2 des Weiteren eine zweite Planetenstufe 12 und eine dritte Planetenstufe 17. Die zweite Planetenstufe 12 ist abtriebsseitig angeordnet. Die dritte Planetenstufe 17 ist antriebsseitig angeordnet. Infolgedessen befindet sich die erste Planetenstufe 5 zwischen der zweiten und dritten Planetenstufe 12, 17. Die zweite Planetenstufe 12 umfasst ein zweites Sonnenrad 13, ein zweites Hohlrad 14, dazwischen angeordnete zweite Planetenräder 15 und einen zweiten Planetenträger 16, in dem die zweiten Planetenräder 15 drehbar gelagert aufgenommen sind. Gleiches trifft auf die dritte Planetenstufe 17 zu. So umfasst auch diese ein drittes Sonnenrad 18, ein drittes Hohlrad 19, dritte Planetenräder 20 und einen dritten Planetenträger 21 , der die dritten Planetenräder 20 drehbar gelagert aufnimmt. Das dritte Sonnenrad 18 bildet eine Motorwelle des Aktu- ators 3 oder ist mit dieser drehfest verbunden. Des Weiteren ist der zweite Planetenträger 15 drehfest mit dem Drehstabfederelement 4 verbunden. Ein vom Aktor 3 in das Planetengetriebe 2 eingebrachte Drehmoment kann somit vom Planetengetriebe 2 gewandelt werden und an das Drehstabfederelement 4 übertragen werden.
Gemäß dem in Figur 1 dargestellten Ausführungsbeispiel sind das zweite Hohlrad 14 und das dritte Hohlrad 19 festgelegt. Vorliegend sind diese einteilig mit dem Getriebegehäuse 10 ausgebildet. Wie bereits vorstehend in Bezug auf das erste Hohlrad 7 erwähnt, können diese aber auch als separate Bauteile ausgebildet und drehfest mit dem Getriebegehäuse 10 verbunden sein.
Das dritte Sonnenrad 18 ist über eine Motorlagerung 22 im Wesentlichen spielfrei gelagert. Des Weiteren umfasst das Planetengetriebe 2 eine Drehstablagerung 23, über die der zweite Planetenträger im Wesentlichen spielfrei gelagert ist. Da das Drehstabfederelement 4 drehfest mit dem zweiten Planetenträger 16 verbunden ist, ist somit auch das Drehstabfederelement 4 im Wesentlichen spielfrei über die Drehstablagerung 23 gelagert. Die anderen drehbaren Zahnräder des Planetengetriebes 2 sind somit mittelbar über die Motorlagerung 22 und die Drehstablagerung 23 drehbar gelagert. Infolgedessen sind diese aufgrund des Flankenspiels spielbehaftet ge- lagert. Hieraus resultiert insbesondere beim Anfahren oder bei einer Drehrichtungsumkehr durch das Aufeinanderschlagen der Flanken der ineinandergreifenden Zähne eine Geräuschbelastung.
Um diese zu reduzieren, weist das Planetengetriebe 2 einen Federmechanismus 24 auf. Der Federmechanismus 24 ist im Bereich der ersten Planetenstufe 5 ausgebildet. Der Federmechanismus 24 greift, insbesondere unmittelbar, am ersten Planetenträger 9 an und delokalisiert diesen in einem unbelasteten Zustand des Planetengetriebes 2 aus seiner vorliegend dargestellten zentrierten Neutralstellung. Dies kann beispielsweise durch ein radiales Verschieben und/oder durch ein Verkippen des ersten Planetenträgers 9 erfolgen. Der Federmechanismus 24 bewirkt hierdurch eine Verschränkung der ersten Planetenräder 8 mit dem ersten Sonnenrad 6 und/oder dem ersten Hohlrad 7. Infolgedessen stehen die Zähne der ersten Planetenräder 8 schräg zu den Zähnen des ersten Sonnenrades 6 sowie des ersten Hohlrades 7. Bei einer Drehmomenteinleitung in das Planetengetriebe 2 legen sich die Zahnflanken der jeweiligen ersten Planetenräder 8 an die Zahnflanken des ersten Sonnenrades 6 und/oder des ersten Hohlrades 7 über einen Teil bis über die gesamte Zahnbreite an. Während des Anlegens wird die Federkraft des Federmechanismus überwunden, so dass eine Dämpfung der aufeinanderstoßenden Zahnflanken bewirkt wird.
Da die erste Planetenstufe 5 keine feste Lagerung aufweist, sondern mittelbar über die benachbarten Planetenstufen 12, 17 gelagert ist, erfolgt somit auch eine Verschränkung im Bereich der benachbarten Planetenstufen 12, 17. So ist der erste Planetenträger 9 gemäß dem vorliegenden Ausführungsbeispiel drehfest mit dem zweiten Sonnenrad 13 der zweiten Planetenstufe 12 verbunden. Alternativ könnten diese auch einteilig ausgebildet sein. Da das zweite Sonnenrad 13 mittelbar über den zweiten Planetenträger 16 durch die Drehstablagerung 23 gelagert ist, kann der erste Planetenträger 9 um einen im Bereich der zweiten Planetenstufe 12 befindlichen Lagerpunkt verkippen. Abbildungsgemäß verkippt der erste Planetenträger 9 somit gemeinsam mit dem zweiten Sonnenrad 13 entgegen dem Uhrzeigersinn um einen ersten Winkel a. Hierbei verschränken sich die Zähne des zweiten Sonnenrades 13 mit den Zähnen der zweiten Planetenräder 15. Des Weiteren verschränken sich die Zäh- ne der ersten Planetenräder 8 mit denen des ersten Hohlrades 7 und des ersten Sonnenrades 6.
Die Verschränkung im Bereich der dritten Planetenstufe 17 erfolgt insbesondere deshalb, weil das erste Sonnenrad 6 drehfest mit dem dritten Planetenträger 21 verbunden ist. Alternativ könnten diese auch einteilig ausgebildet sein. Das erste Sonnenrad 6 ist somit mittelbar über die dritten Planetenräder auf dem spielfrei gelagerten dritten Sonnenrad 18 mit Spiel gelagert. Infolgedessen kann das erste Sonnenrad 6 gemeinsam mit dem dritten Planetenträger 21 um einen im Bereich der dritten Planetenstufe 17 angeordneten Lagerpunkt bzw. Kipppunkt verkippen. Abbildungsgemäß wird das erste Sonnenrad 6 gemeinsam mit dem dritten Planetenträger 21 durch den Federmechanismus 24 im Uhrzeigersinn um einen zweiten Winkel ß verkippt. Das erste Sonnenrad 7 und der erste Planetenträger 9 bzw. die in diesem gelagerten ersten Planetenräder 8 sind somit zueinander in entgegengesetzte Richtungen um die Winkel α und ß verkippt. Hierdurch erfolgt eine Verschränkung im gesamten Planetengetriebe 2, so dass dieses besonders geräuscharm ausgebildet ist.
Wie bereits vorstehend erwähnt, übt der Federmechanismus 24 unmittelbar auf den ersten Planetenträger 9 eine in Radialrichtung wirkende Federkraft aus, wodurch der erste Planetenträger 9 aufgrund der mittelbaren Lagerung verkippt wird. In den nachfolgenden Figuren sind unterschiedliche Ausführungsbeispiele des Federmechanismus 24 dargestellt. In allen Fällen greift jedoch der Federmechanismus 24 radial innerhalb unmittelbar am ersten Planetenträger 9 an und stützt sich radial außerhalb am ersten Hohlrad 7 und/oder am Getriebegehäuse 10 ab. Die Abstützung am ersten Hohlrad 7 kann unmittelbar erfolgen. Alternativ kann der Federmechanismus 24 aber auch mittelbar über das Getriebegehäuse 10 am ersten Hohlrad 7 abgestützt sein.
In den nachfolgenden Ausführungsbeispielen werden für in ihrer Ausgestaltung und/oder Wirkweise identische oder zumindest vergleichbare Merkmale gleiche Bezugszeichen verwendet. Sofern diese nicht nochmals detailliert erläutert werden, entspricht deren Ausgestaltung und/oder Wirkweise den jeweils vorstehend bereits beschriebenen Merkmalen. Gemäß Figur 2 umfasst der Federmechanismus 24 ein Koppelelement 25. Das Koppelelement 25 ist in einem radial inneren Bereich mit dem ersten Planetenträger 9 und in einem radial äußeren Bereich mit dem ersten Hohlrad 7 bzw. mit dem Getriebegehäuse 10 gekoppelt. Das Koppelelement 25 ist in Radialrichtung verschiebbar im Getriebegehäuse 10 und/oder im oder am ersten Hohlrad 7 gelagert. Des Weiteren umfasst der Federmechanismus 24 ein Federelement 26, dass das Koppelelement 25 in Radialrichtung federbeaufschlagt. Gemäß dem in Figur 2 dargestellten Ausführungsbeispiel drückt das Federelement 26 das Koppelelement 25 federbeaufschlagt radial nach innen. Das Koppelelement 25 ist somit über das Federelement 26 am Getriebegehäuse 10 bzw. ersten Hohlrad 7 abgestützt und federbeaufschlagt in Radialrichtung gegen den ersten Planetenträger 9 gedrückt. Das Koppelelement 25 greift hierbei in einem radial inneren Kontaktbereich 31 an einer Außenumfangsflä- che 27 des ersten Planetenträgers 9 an.
Vorliegend ist das Koppelelement 25 als Druckstift 28 ausgebildet. Vorzugsweise kann dessen radiale Position über einen Stellenmechanismus eingestellt werden. Hierbei kann der Stellenmechanismus beispielsweise als Schraubgewinde ausgebildet sein. Mit seinem radial inneren Ende ist der Druckstift 28 auf die Außenumfangs- fläche 27 gedrückt. Der erste Planetenträger 9 kann sich somit am freien Ende des Druckstifts 28 in Umfangsrichtung vorbei bewegen. Im unbelasteten Zustand drückt der Druckstift 28 über die vom Federelement 26 aufgebrachte Federkraft den ersten Planetenträger 9 aus seiner vorliegend dargestellten zentrierten Neutralstellung heraus, so dass eine Verschränkung gemäß der vorangegangenen Beschreibung ausgebildet wird.
Figur 3 zeigt ein alternatives Ausführungsbeispiel des Federmechanismus 24. In diesem Fall umfasst der Federmechanismus 24 kein zusätzliches Federelement 26. Stattdessen ist das Koppelelement 25 selbst elastisch ausgebildet. Über ein entsprechend ausgebildetes Übermaß des Koppelelements 25 kann somit aufgrund seiner Eigenelastizität eine Federkraft auf den ersten Planetenträger 9 ausgeübt werden. Auch gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel greift das Koppelelement 25 in seinem radial inneren Bereich an der Außenumfangsfläche 27 des ersten Planetenträgers 9 an. Radial außerhalb stützt sich das Koppelelement 25 am Getriebegehäuse 10 bzw. mittelbar am mit dem Getriebegehäuse 10 drehfest gekoppelten ersten Hohlrad 7 ab.
Das Koppelelement 25 ist vorliegend als Rolle 29 bzw. Rad ausgebildet. Die Rolle 29 umfasst eine Abrollfläche 30, mit der sie sich am ersten Planetenträger 9 und/oder am Gehäuse 10 bzw. mittelbar am mit diesem drehfest ausgebildeten ersten Hohlrad 7 abwälzen kann. In dem radial inneren Kontaktbereich 31 liegt die Rolle 29 mit ihrer Abrollfläche 30 an der Außenumfangsfläche 27 des ersten Planetenträgers 9 an. In einem radial äußeren Kontaktbereich 32 liegt die Rolle 29 am Getriebegehäuse 10 bzw. mittelbar am ersten Hohlrad 7 an. Die Rolle 29 weist somit keine Lagerung im Bereich ihrer eigenen Drehachse auf, sondern ist stattdessen freilagernd ausgebildet. Dies bedeutet, dass die Rolle 29 sowohl durch den radial inneren ersten Planetenträger 9 als auch durch das radial äußere Getriebegehäuse 10 bzw. erste Hohlrad 7 in Position gehalten wird. Zugleich rotiert die Rolle 29 beim Drehen des ersten Planetenträgers 9 um ihre Drehachse wobei sie sich hierbei ferner in Umfangsrichtung gegenüber dem ersten Planetenträger 9 und dem ersten Hohlrad 7 bewegt.
Um den ersten Planetenträger 9 federbeaufschlagt in Radialrichtung verschieben und/oder verkippen zu können, ist die Rolle 29 elastisch ausgebildet. Vorzugsweise besteht die Rolle 29 hierfür zumindest teilweise aus einem Elastomer. Des Weiteren weist die Rolle 29 ein Übermaß auf, so dass diese - bei sich in der zentrierten Neutralstellung befindlichen ersten Planetenträger 9 - elastisch deformiert ist. Sobald das belastete Planetengetriebe 1 in den unbelasteten Zustand übergeht, bewirkt die entgegen der Fliehkraft gerichtete Federkraft eine radiale Verschiebung und/oder Verkippung des ersten Planetenträgers 8.
Der in Figur 3 dargestellte Federmechanismus 24 umfasst vorliegend zwei voneinander in Axialrichtung beabstandete Rollen 29, die vorzugsweise drehfest miteinander gekoppelt sind. Nicht gezeigt aber denkbar ist auch eine Variante mit nur einer Rolle.
Figur 4 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel des Federmechanismus 24. In diesem Fall ist das Koppelelement 25 mit dem ersten Planetenträger 9 verbunden und liegt in einem radial äußeren Kontaktbereich 32 am Getriebegehäuse 10 bzw. mittelbar am ersten Hohlrad 7 an. Das Koppelelement 25 kann ein vorliegend nicht dargestelltes Federelement 26 aufweisen, das ebenfalls am ersten Planetenträger 9 angeordnet ist und das Koppelelement 25 relativ zum ersten Planetenträger 9 radial nach außen drückt. Alternativ oder zusätzlich kann das Koppelelement 25 selbst aber auch elastisch ausgebildet sein und/oder ein Übermaß aufweisen.
Gemäß Figur 4 ist das Koppelelement 25 ebenfalls als Rolle 29 ausgebildet und am ersten Planetenträger 9 drehbar gelagert. Die drehbare Lagerung der Rolle 29 ist vorliegend an einer Stirnseite 33 des ersten Planetenträgers 9 ausgebildet. Die Rolle 29 kann über das vorliegend nicht dargestellte Federelement 26 im Bereich seiner drehbaren Lagerung relativ zum ersten Planetenträger 9 radial nach außen federbeaufschlagt sein. Zusätzlich oder alternativ kann die Rolle 29 zumindest teilweise aus einem elastischen Material, insbesondere aus einem Elastomer, ausgebildet sein. Des Weiteren kann die Rolle 29 ein Übermaß aufweisen, so dass diese in der zentrierten Neutralstellung des ersten Planetenträgers 9 im radial äußeren Kontaktbereich 32 elastisch verformt ist. Über diese elastische Verformung und/oder über das vorliegend nicht dargestellte im Lagerungsbereich angeordnete Federelement 26 kann somit in Radialrichtung eine Federkraft auf den ersten Planetenträger 9 ausgeübt werden, so dass dieser bei abnehmender Drehzahl des ersten Planetenträgers 9 radial verschoben und/oder um seinen im Bereich der zweiten Planetenstufe 12 ausgebildeten Lagerpunkt gekippt wird.
Gemäß Figur 5a und 5b kann das Koppelelement 25 aber auch mit seinem radial inneren Kontaktbereich 31 an einem Lagerungsschaft 34 anliegen. Gemäß diesem Ausführungsbeispiel ist das Koppelelement 25 als Ringelement 35 ausgebildet (vgl. Figur 5b). In einem radial äußeren Ringabschnitt 36 liegt das Ringelement gemäß Figur 5b am Getriebegehäuse 10 bzw. am ersten Hohlrad 7 an. Mit einem radial inneren Ringabschnitt 37 liegt das Ringelement 35 am Lagerungsschaft 34 bzw. vorzugsweise mittelbar am zweiten Sonnenrad 13 an. Das Ringelement 35 ist flexibel und/oder elastisch ausgebildet. Vorzugsweise ist das Ringelement 35 aus einem Federstahl ausgebildet. Im Bereich seines radial inneren Ringabschnitts 37 ist das Ringelement 35 gemäß Figur 5b konkav nach innen gedrückt, so dass sich dieses zumindest teilweise an den Lagerungsschaft 34 anlegt. Durch diese elastische Verfor- mung übt das Ringelement 34 auf den ersten Planetenträger 9 eine entsprechende radiale Federkraft aus, so dass dieser in einer Ruhestellung radial verschoben und/oder um den zum Angriffspunkt des Federmechanismus 24 in Axialrichtung verschobenen Lagerpunkt verkippt.
In den vorstehenden Ausführungsbeispielen ist die auf den ersten Planetenträger 9 ausgeübte Federkraft derart ausgelegt, dass sich der erste Planetenträger 9 und das erste Sonnenrad 6 sowie vorzugsweise die mit diesen gekoppelten Komponenten der anderen Planetenstufen 12, 17 bei Belastung des Planetengetriebes 2 aus ihrer jeweils verschobenen und/oder verkippten Ruhestellung in die vorliegend dargestellte zentrierte Neutralstellung bewegen. Hierdurch ist sichergestellt, dass alle Räder des Planetengetriebes 2 im belasteten Zustand in ihrer zentrierten Neutralstellung angeordnet sind und das Planetengetriebe 2 infolgedessen einen guten Wirkungsgrad aufweist.
Die vorliegende Erfindung ist nicht auf die dargestellten und beschriebenen Ausführungsbeispiele beschränkt. Abwandlungen im Rahmen der Patentansprüche sind ebenso möglich wie eine Kombination der Merkmale, auch wenn diese in unterschiedlichen Ausführungsbeispielen dargestellt und beschrieben sind.
Bezugszeichen
Wankstabilisator
Planetengetriebe
Aktor
Drehstabfederelement
erste Planetenstufe
erstes Sonnen rad
erstes Hohlrad
erste Planetenräder
erster Planetenträger
Getriebegehäuse
Motorgehäuse
zweite Planetenstufe
zweites Sonnenrad
zweites Hohlrad
zweite Planetenräder
zweiter Planetenträger
dritte Planetenstufe
drittes Sonnen rad
drittes Hohlrad
dritte Planetenräder
dritter Planetenträger
Motorlagerung
Drehstablagerung
Federmechanismus
Koppelement
Federelement
Außenumfangsfläche
Druckstift
Rolle
Abrollfläche
radial innerer Kontaktbereich radial äußerer Kontaktbereich Stirnseite
Lagerungsschaft
Ringelement
radial äußerer Ringabschnitt radial innerer Ringabschnitt ersten Winkel
zweiten Winkel

Claims

Patentansprüche
1. Planetengetriebe (2) für einen Wankstabilisator (1) eines Kraftfahrzeugs, mit zumindest einer ersten Planetenstufe (5), die ein erstes Sonnenrad (6), ein erstes Hohlrad (7), mehrere radial zwischen diesen beiden kämmende erste Planetenräder (8), einen spielbehafteten ersten Planetenträger (9), der im Rahmen des vorhandenen Spiels in Radialrichtung verschiebbar und/oder verkippbar ist, und einen Federmechanismus (24) zur Geräuschreduzierung aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass der Federmechanismus (24) zumindest am ersten Planetenträger (9) angreift und diesen, insbesondere in einem unbelasteten Zustand des Planetengetriebes (2), federbeaufschlagt aus seiner zentrierten Neutralstellung radial verschiebt und/oder verkippt, so dass dessen erste Planetenräder (8) am ersten Sonnenrad (6) und/oder ersten Hohlrad (7) anliegen.
2. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der Federmechanismus (24) radial außerhalb, insbesondere unmittelbar oder mittelbar über ein Getriebegehäuse (10), am ersten Hohlrad (7) abgestützt ist.
3. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Federmechanismus (24) ein Koppelelement (25) aufweist, das in einem radial inneren Bereich mit dem ersten Planetenträger (9) und/oder in einem radial äußeren Bereich mit dem ersten Hohlrad (7) gekoppelt ist, insbesondere an zumindest einem dieser beiden drehbar und/oder in Radialrichtung verschiebbar verbunden ist und/oder in Radialrichtung federbeaufschlagt anliegt.
4. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Koppelelement (25) an einer radial äußeren Außenumfangsfläche (27), einem radial inneren Lagerungsschaft (34) und/oder einer Stirnseite (33) des ersten Planetenträgers (9) mit diesem gekoppelt ist.
5. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche 3 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Koppelelement (25) selbst elastisch ausgebildet ist und/oder dass der Federmechanismus (24) ein Federelement (26) umfasst, das das Koppelelement (25) in Radialrichtung federbeaufschlagt.
6. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Koppelelement (25) als Druckstift (28), Rolle (29) oder, insbesondere geschlossenes, Ringelement (35) ausgebildet ist.
7. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Druckstift (28) unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad (7) in Radialrichtung beweglich gelagert ist und/oder von dem Federelement (26) mit seinem radial inneren freien Ende gegen den ersten Planetenträger (9) gedrückt ist.
8. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Rolle (29) am ersten Planetenträger (9), insbesondere an dessen Stirnseite (33), drehbar gelagert ist und/oder mit seiner Abrollfläche (30) in einem radial äußeren Kontaktbereich (32) unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad (7) anliegt.
9. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Rolle (29) freilagernd zwischen dem ersten Planetenträger (9) und dem ersten Hohlrad (7) angeordnet ist, so dass sich diese bei drehendem Planetengetriebe (2) gegenüber dem ersten Planetenträger (9) und dem ersten Hohlrad (7) in Um- fangsrichtung bewegt, und/oder dass die Rolle (29) mit seiner Abrollfläche (30) in einem radial äußeren Kontaktbereich (32) unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad (7) und in einem radial inneren Kontaktbereich (32) am ersten Planetenträger (9) anliegt.
10. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche 6, 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Rolle (29) über das Federelement (26) radial nach außen gedrückt ist und/oder ein Übermaß aufweist, so dass diese im radial äußeren und/oder radial inneren Kontaktbereich (32) elastisch verformt ist.
11. Planetengetriebe nach dem vorherigen Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Ringelement (35) mit einem radial äußeren Ringabschnitt (36) unmittelbar oder mittelbar am ersten Hohlrad (7) und mit einem radial inneren Ringabschnitt (37) am ersten Planetenträger (9), insbesondere dessen Lagerungsschaft (34), anliegt und/oder im Bereich des radial inneren Ringabschnitts (37) elastisch nach innen gedrückt ist.
12. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der ersten Planetenträger (9) im Bereich eines seiner beiden Axialenden, insbesondere auf Seiten seines Lagerungsschafts (34), derart gelagert ist, dass dieser zwischen seiner zur Längsachse des Planetengetriebes (2) koaxialen Neutralstellung und einer zu dieser verkippten Ruhestellung verkippbar ist.
13. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Planetenträger (9) mittelbar über eine zweite Planetenstufe (12) gelagert ist, wobei vorzugsweise die zweite Planetenstufe (12) einen spielfrei gelagerten zweiten Planetenträger (16) aufweist und/oder der erste Planetenträger (9) drehfest mit einem zweiten Sonnenrad (13) der zweiten Planetenstufe (12) verbunden ist.
14. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das erste Sonnenrad (6) mittelbar über eine dritte Planetenstufe (17) gelagert ist, wobei die dritte Planetenstufe (17) vorzugsweise ein spielfrei gelagertes drittes Sonnenrad (18) aufweist und/oder das erste Sonnenrad (6) drehfest mit einem dritten Planetenträger (21) der dritten Planetenstufe (17) verbunden ist.
15. Planetengetriebe nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Federmechanismus (24) im unbelasteten Zustand des Planetengetriebes (2) den mit dem zweiten Sonnenrad (13) verbundenen ersten Planetenträger (9) um einen ersten Winkel (a) und/oder das mit dem dritten Planetenträger (21) verbundene erste Sonnenrad (6) um einen dazu entgegen gerichteten zweiten Winkel (ß) verkippt.
16. Wankstabilisator (1) für ein Kraftfahrzeug mit einem Planetengetriebe (2) dadurch gekennzeichnet, dass das Planetengetriebe (2) nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche ausgebildet ist.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210044503A (ko) 2019-10-15 2021-04-23 주식회사 엘지화학 서로 다른 바인더 함량을 갖는 전극 합제 영역을 포함하는 이차전지용 극판 및 이를 이용한 이차전지용 전극의 제조방법
DE102021120463A1 (de) 2021-08-06 2023-02-09 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Planetengetriebe und Wankstabilisator mit einem solchen Planetengetriebe

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004051116A1 (de) * 2002-11-29 2004-06-17 Continental Teves Ag & Co. Ohg Schwingungs-und geräuscharmes überlagerungsgetriebe für eine überlagerungslenkung
EP1813504A1 (de) * 2006-01-27 2007-08-01 Mando Corporation Lenkanlage mit variablen Übersetzungsverhältnis für ein Kraftfahrzeug
US20070184934A1 (en) * 2006-02-03 2007-08-09 Princetel, Inc. Anti-backlash planetary gearing for optic rotary joint
JP2009058002A (ja) * 2007-08-30 2009-03-19 Toyota Motor Corp 動力伝達装置
DE102008009122A1 (de) * 2008-02-14 2009-08-20 Schaeffler Kg Planetengetriebe mit einem speziellen Planetenrad
EP2735471A1 (de) * 2012-11-22 2014-05-28 Delta Kogyo Co., Ltd. Sitzverstellungsvorrichtung
DE102014205262A1 (de) * 2014-03-20 2015-09-24 Zf Friedrichshafen Ag Aktiver Wankstabilisator für Kraftfahrzeuge
DE102014223019A1 (de) 2014-11-12 2016-05-12 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Planetengetriebe
DE102014225290A1 (de) * 2014-12-09 2016-06-09 Zf Friedrichshafen Ag Aktives Fahrwerksystem für ein Kraftfahrzeug

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19850169C1 (de) * 1998-10-30 2000-07-27 Heynau Antriebstechnik Gmbh Antriebsaggregat
DE102012207255A1 (de) * 2012-05-02 2013-11-07 Zf Friedrichshafen Ag Spielarmes Planetengetriebe
DE102013221860A1 (de) * 2013-10-28 2015-04-30 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Vorgespanntes Planetengetriebe
DE102014223472B4 (de) * 2014-11-18 2018-11-29 Zf Friedrichshafen Ag Schwenkmotorgetriebe für ein Wankstabilisierungssystem

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004051116A1 (de) * 2002-11-29 2004-06-17 Continental Teves Ag & Co. Ohg Schwingungs-und geräuscharmes überlagerungsgetriebe für eine überlagerungslenkung
EP1813504A1 (de) * 2006-01-27 2007-08-01 Mando Corporation Lenkanlage mit variablen Übersetzungsverhältnis für ein Kraftfahrzeug
US20070184934A1 (en) * 2006-02-03 2007-08-09 Princetel, Inc. Anti-backlash planetary gearing for optic rotary joint
JP2009058002A (ja) * 2007-08-30 2009-03-19 Toyota Motor Corp 動力伝達装置
DE102008009122A1 (de) * 2008-02-14 2009-08-20 Schaeffler Kg Planetengetriebe mit einem speziellen Planetenrad
EP2735471A1 (de) * 2012-11-22 2014-05-28 Delta Kogyo Co., Ltd. Sitzverstellungsvorrichtung
DE102014205262A1 (de) * 2014-03-20 2015-09-24 Zf Friedrichshafen Ag Aktiver Wankstabilisator für Kraftfahrzeuge
DE102014223019A1 (de) 2014-11-12 2016-05-12 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Planetengetriebe
DE102014225290A1 (de) * 2014-12-09 2016-06-09 Zf Friedrichshafen Ag Aktives Fahrwerksystem für ein Kraftfahrzeug

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