WO2017212047A1 - Antenne filaire large bande a motifs resistifs avec resistance variable - Google Patents

Antenne filaire large bande a motifs resistifs avec resistance variable Download PDF

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WO2017212047A1
WO2017212047A1 PCT/EP2017/064178 EP2017064178W WO2017212047A1 WO 2017212047 A1 WO2017212047 A1 WO 2017212047A1 EP 2017064178 W EP2017064178 W EP 2017064178W WO 2017212047 A1 WO2017212047 A1 WO 2017212047A1
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WO
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resistive
antenna
patterns
sets
layer
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PCT/EP2017/064178
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Stéphane Mallegol
Michel Jousset
Pierre BELEC
Original Assignee
Thales
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q17/00—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems
    • H01Q17/008—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems with a particular shape
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q11/00—Electrically-long antennas having dimensions more than twice the shortest operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q11/02—Non-resonant antennas, e.g. travelling-wave antenna
    • H01Q11/10—Logperiodic antennas
    • H01Q11/105—Logperiodic antennas using a dielectric support
    • H—ELECTRICITY
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/16—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole
    • H01Q9/26—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole with folded element or elements, the folded parts being spaced apart a small fraction of operating wavelength
    • H01Q9/27—Spiral antennas

Definitions

  • the present invention relates to a wire antenna capable of operating in at least one predetermined frequency band, comprising a plurality of superposed layers.
  • the invention finds applications in particular in the field of electromagnetic listening systems.
  • the antennas which are used either singly or in a goniometric network, must operate in a very wide frequency band and in a circular polarization, linear or double linear, respectively corresponding to the ranges of interest of electromagnetic signals in frequency and polarization. It should be noted that the characteristics of an antenna being the same in reception and transmission, an antenna can be characterized either in transmission or in reception.
  • These antennas must have the smallest possible footprint and, in particular, a low thickness, in particular to be more easily integrated on carriers. They must also have radiation performance (gain, quality of radiation patterns, etc.) reproducible from one antenna to another, especially for network applications or to allow replacement during a maintenance operation. .
  • the radiating element consists of a wire which is shaped to describe, in a so-called radiation surface, a spiral-type or log-periodic pattern.
  • the wire is wound on itself so as to form a spiral view in top view.
  • This spiral can for example be an Archimedean spiral, a logarithmic spiral, or other.
  • the wire is shaped so as to have, in top view, several strands.
  • Each strand is inscribed in an angular sector, extends radially and has indentations. The length of each tooth and the distance between two successive teeth of a strand follow a logarithmic progression.
  • the radiating element is produced by etching a thin metal layer, for example a copper layer with a thickness of between 2 and 20 ⁇ (micrometers), deposited on a thin support layer. .
  • first wired antennae with an absorptive cavity in which the radiating element, etched on a surface of radiation. planar or shaped, is located above an absorbent cavity delimited by metal walls, and filled with a material absorbing electromagnetic waves.
  • the radiating element is adapted to emit a wave propagating towards the front of the radiating surface (away from the absorbing cavity) and a wave propagating towards the rear of the radiating surface (towards the absorbent cavity). The latter is absorbed by the absorbent cavity.
  • Such an antenna has a large footprint because of the dimensions of the absorbent cavity. It also has a low efficiency since half of the power emitted by the radiating element is absorbed in the absorbent cavity. Finally, the reproducibility of the radio performance of such an antenna is difficult to obtain because of a lack of control of the electromagnetic characteristics of the absorbent material filling the cavity.
  • the radiating elements are placed on a charged band electromagnetic structure, called LEBG (for Loaded Electromagnetic Band Gap), on a lower ground plane.
  • LEBG for Loaded Electromagnetic Band Gap
  • a surface composed of periodic metal patterns connected by resistors is placed in the cavity of the antenna.
  • the wave emitted backwards by the radiating element is absorbed in a thin layer consisting of a metallic reflector plane surmounted by metal and LEBG material charged by resistors.
  • the radiating element In a third wire antenna of the state of the art, the radiating element, etched on a plane radiation surface, is located above a reflective plane of metal. In this antenna, the wave emitted towards the rear of the radiating surface by the radiating element is reflected towards the front by the reflective plane. During this reflection, the wave is out of phase by an angle ⁇ . The reflected wave propagates forward and interferes, beyond the radiation surface, with the wave emitted forward by the radiating element. This interference is constructive when, for a position of the wavefront, the phases of the waves emitted towards the front and reflected towards the front are close.
  • the frequency band of such an antenna is restricted because of the relationship between the operating frequency of the antenna and the distance between the radiation surface and the reflective plane.
  • the multiple interactions between the radiating element and the lower ground plane cause degradation of the radiation patterns of the antenna, rendering them unusable for amplitude direction finding applications, for example.
  • the radiating element is etched on a high impedance surface (SHI), resting on spaced periodic metal patterns, placed in the antenna cavity and connected to the ground plane by links, also called vias, metallized.
  • SHI high impedance surface
  • the efficiency band of such an antenna in which the interference between the incident wave and the reflected wave is constructive corresponds substantially to an octave. Therefore, this type of antenna is limited to narrow bands of operation, and does not cover simultaneously a multi-octave frequency band.
  • the radiating element etched on a plane radiation surface, is disposed above a plane of a perfect magnetic conductive material (PMC).
  • PMC perfect magnetic conductive material
  • the wave emitted by the radiating element towards the rear of the radiating surface is reflected towards the front by the material PMC, with a zero phase shift.
  • This wave reflected backwards interferes, beyond the radiation surface, with the wave emitted forward by the radiating element.
  • This interference is constructive provided that, for a wavefront position, the phases between the forward and forwardly reflected waves are close. This condition is fulfilled if the distance between the radiation surface and the PMC plane is very small compared to the wavelength ⁇ .
  • the thickness of such an antenna is greatly reduced compared to that of an absorbent cavity antenna.
  • the frequency band accessible by means of such an antenna is restricted. Indeed, if the distance between the radiation surface and the PMC plane is very small, there is a limitation at low frequencies because of a sharp decrease in impedance and the establishment of a short circuit between the radiating element and the PMC plane. On the other hand, if this distance is chosen greater, for each operating frequency such that h / 4 is a multiple of the distance between the radiating surface and the PMC plane, the radiated power forward of the radiating surface is nothing.
  • the radiating elements are placed on a progressive magneto-dielectric substrate.
  • the radiating elements are placed on a dielectric substrate of high relative permittivity and pierced with thin vertical holes.
  • an eighth wire antenna of the state of the art comprises, interposed between the radiating element considered and the lower metal reflector plane (or ground plane) of the cavity, a layer consisting of resistive units with a fixed resistance value, arranged in the so-called radiation zone in the near field of the radiating element or elements.
  • the resistive patterns form a partial resistance layer, spaces being arranged between neighboring patterns, and can be made from a resistive ink.
  • this solution provides an improvement in the polarization axis gain adapted to the first and second antennas mentioned above, this gain can be improved typically about 5 dB (decibels).
  • this type of antenna has a significant decrease in axis gain in polarization adapted for low frequencies, and the axial ratio, in the case of a spiral antenna, remains degraded for low frequencies, typically greater than 3 dB for frequencies below 1 GHz (GigaHertz), reflecting a non-circular character of the polarization of the electromagnetic wave at these frequencies.
  • ⁇ ⁇ and ⁇ ⁇ denote the electric field components along the main axes of the reference frame considered:
  • an axial ratio typically less than 3 dB is sought (theoretical circular polarization: axial ratio of 1, ie 0 dB).
  • the aim of the invention is to correct the aforementioned problems by proposing a high gain, low axial ratio wire antenna and stable radiation patterns over a wide frequency band.
  • the invention proposes a wire antenna capable of operating in at least one predetermined frequency band, comprising a plurality of superimposed layers, comprising at least one radiating element placed on a support layer, said support layer being placed on a spacer substrate, said spacer substrate being placed on a reflective plane, comprising at least one resistive layer between the support layer of the radiating element (s) and said spacer substrate, the resistive layer comprising at least two sets of nested resistive patterns.
  • This antenna is such that the sets of resistive patterns have resistance values gradually varying between a central antenna point and an outer edge of the antenna, so as to achieve a resistance gradient.
  • the wire antenna according to the invention allows an optimal interaction between the radiating element (s) and the reflector plane or ground plane, over a widest possible frequency band.
  • the wire antenna according to the invention may have one or more of the following characteristics, taken independently or in combination, in any technically acceptable combination.
  • the antenna comprises a first continuous peripheral resistive portion disposed in a peripheral zone of the resistive layer and surrounding the resistive pattern assembly (s) of said resistive layer.
  • the first continuous peripheral resistive portion has a circular or square crown shape.
  • the antenna comprises a second continuous peripheral resistive portion disposed on the support layer of said radiating element and surrounding said radiating element, said second portion having characteristics of shape and resistance similar to the characteristics of said first continuous peripheral resistive portion.
  • the antenna comprises a plurality of sets of resistive patterns, each set of resistive patterns being composed of non-contiguous elementary resistive patterns and having an associated resistance value, said resistance value being the same for all elementary resistive patterns of a set of resistive patterns.
  • the antenna comprises a plurality of sets of resistive patterns, each set of resistive patterns being composed of non-contiguous elementary resistive patterns, each elementary resistive pattern having gradually varying resistance value over its surface, the resistance variation having the same sense of resistance. variation than that of said gradual variation between the central antenna point and the outer edge of the antenna.
  • All the elementary resistive patterns of the same set of patterns have the same geometric shape and are regularly spaced.
  • the sets of resistive patterns are concentric and have a square or circular topology.
  • the resistive patterns are made in resistive ink.
  • the antenna comprises a plurality of resistive layers with sets of resistance resistive patterns with resistance values gradually varying between a central antenna point and an outer edge of the antenna, two successive resistive layers being separated by at least one substrate layer. .
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a wire antenna according to a first embodiment of the invention
  • FIG. 2 is a perspective representation of a wire antenna according to FIG. 1;
  • FIG. 3 is a view from above of the resistive layer according to a first embodiment
  • FIGS. 4 and 5 illustrate performances of an exemplary antenna according to the first embodiment
  • FIG. 6 is a view from above of the resistive layer according to a variant of the first embodiment
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a wire antenna according to a second embodiment of the invention.
  • FIG. 8 is a view from above of an implementation of a wire antenna according to FIG. 7;
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a wire antenna according to a third embodiment of the invention.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of a wire antenna according to a fourth embodiment of the invention.
  • Figures 1 and 2 respectively show a cross-sectional view and a perspective view of a wire antenna 2 according to a first embodiment of the invention.
  • the wired antenna 2 is a broadband antenna capable of operating over a decade, for example, typically in a frequency range of 1 GHz to 10 GHz.
  • the wire antenna 2 is in the form of a disk of circular circumference C, of center O and several concentric layers stacked along an axis A.
  • the first substrate 6 is made of dielectric material with a relative permittivity.
  • the first substrate is made of a dielectric material of low relative permittivity (e.g. foam) or a dielectric material of Duroid type (trademark) or a possibly multilayer composite material.
  • the first substrate is made of a pure magneto-dielectric or magnetic material.
  • the first substrate 6 is formed of a progressive dielectric material or drilled, recessed in its center, so as to achieve a relative permittivity increasing from the center to the outer edge of the antenna.
  • the spacer substrate 8 is disposed on a reflective plane 10.
  • the reflective plane 10 is preferably metallic, and is located at a distance h1 below the radiation surface S. It has the function of reflecting any incident wave whatever its frequency in a given frequency interval.
  • the metal reflector plane 10 is not full but has perforations, for example slits.
  • the spacer substrate 8 has the general external shape of a flat cylinder of axis A and of substantially constant thickness h2.
  • the thickness h2 of the spacer substrate 8 is greater than the thicknesses of the other layers forming the antenna 2, and forms an antenna cavity.
  • the thickness h 2 is chosen so that the total thickness of the antenna satisfies, without resistive patterns, the following phase shift relationship, reflecting a constructive interference (in terms of electromagnetic waves) between the radiating circuit and the reflective plane (phase shift between -120 ° and + 120 °):
  • the term F designates the frequency.
  • c represents the speed of propagation of the waves in the vacuum and e eff and pie f t denote, respectively, the effective relative permittivity and the effective relative permeability, a function of the constituent materials of the antenna.
  • This spacer substrate 8 is made of a dielectric material of given permittivity.
  • the spacer substrate is made of a dielectric material of low relative permittivity (e.g. foam) or a dielectric material of Duroid type (trademark) or a possibly multilayer composite material.
  • the spacer substrate 8 is made of a pure magneto-dielectric or magnetic material.
  • the spacer substrate 8 is formed of a progressive dielectric material or drilled, recessed at its center, so as to achieve a relative permittivity increasing from the center to the outer edge.
  • a resistive layer 12 Between the support layer 6 and the spacer substrate 8 is disposed a resistive layer 12, with regular resistive patterns on at least one crown O center.
  • the resistive layer 12 is composed of a plurality of sets 12a, 12b, 12c of resistive patterns having different resistance values, gradually varying between the central antenna point O and an outer edge C of the antenna.
  • the set of patterns 12c is placed centrally around the axis A of the antenna, the set of patterns 12b is placed around the set of patterns 12c, and the pattern set 12a is placed around the pattern set 12b.
  • the sets of patterns are concentric and nested.
  • the number of sets of patterns forming the antenna is not limited.
  • the resistive layer 12 is, according to a first embodiment, disposed on a first face 14, or upper face, of the spacer substrate 8 oriented towards the radiating element 4 and opposite the second face 16, or lower face, in contact with the the metal reflector 10.
  • the resistive layer 12 is disposed on a second face 20 or lower face of the support layer 6, the radiating element 4 being disposed on the first face 18 or upper face of the support layer 6.
  • the resistive layer 12 is disposed in a field zone close to the radiating element 4, spaced from the reflector plane 10 by the spacer substrate 8 of thickness h2.
  • the resistive layer 12 is made from a resistive ink by serigraphic process, the resistive patterns being deposited on the support surface chosen according to the first or the second variant described above.
  • resistive ink deposition by screen printing a resistive ink having a resistivity characteristic expressed in ⁇ per square is used.
  • the radiating element 4 comprises first and second metal wires 22 and 24 which are respectively shaped according to a pattern of the spiral type or serpentine log-periodic type, for example. More particularly, the pattern forms an Archimedean spiral in the embodiment of FIG.
  • Each wire, 22, 24, is wound around the origin point O, which corresponds to the intersection of the axis A and the radiation surface S.
  • the radiating element 4 is for example made by an etching operation, directly on the upper face 18 of the support layer 6.
  • a supply device (not shown) for the radiating element 4 is placed below the reflector plane 10, which is electrically connected to ground.
  • the reflector plane 10 and the layers 8, 12, 6 placed above are provided with a recessed passage 28, along the axis A, for the passage of a clean conductor wire to be connected to the radiating element 4, to power the latter electrically.
  • an active zone of the radiating element 4 emits a first direct wave propagating forwards, that is to say away from the spacer substrate 8, and a second wave propagating towards the rear , that is to say in the direction of the spacer substrate 8.
  • the second wave passes through the resistive layer 12, the spacer substrate 8, is reflected by the reflector plane 10, then crosses again the spacer substrate 8, and the resistive layer 12.
  • the resistive layer 12 comprises resistive patterns arranged in several sets, each set being arranged on at least one crown of center O.
  • FIG. 3 illustrates an embodiment of the resistive layer 12, when the antenna has the shape of a disk of circumference C.
  • the resistive layer comprises six sets of resistive patterns, 30a to 30f, each pattern set being formed of elementary resistive patterns 32a to 32f, the assembly 30a being closest to the outer edge C and the entire 30f being closest to the center 0 of the antenna.
  • More generally 30n is a set of resistive patterns, and 32n an elementary resistive pattern associated.
  • the size of the elementary resistive patterns of two sets of different patterns may be the same or different as shown in Figure 3.
  • the elementary resistive patterns are equally square and evenly spaced.
  • the elementary resistive patterns 32n of the same set of patterns 30n have the same size and the same resistance value Rn, called the resistance value associated with the set of patterns 30n.
  • Two sets of adjacent patterns have different resistance values, and therefore sets of resistive patterns are frequency selective. In other words, the gradual difference in resistance value between sets of adjacent patterns, coupled with the fact that a spiral antenna has a frequency-dependent near-field radiation region, produces a frequency-selective effect.
  • the resistance values are chosen to vary gradually between an antenna center point O and the periphery of the antenna, so as to achieve a resistance gradient.
  • a resistance gradient is here called a variation of the resistance values between a minimum value and a maximum value.
  • the gradient is substantially continuous if the variation is almost monotonous.
  • the minimum resistance value is the value associated with the set of resistive patterns 30a, located at the periphery of the antenna, and the maximum resistance value at the set of resistive patterns 30f closest to the center O.
  • the resistance values in ohms ( ⁇ ) are as follows, noting C, the square corresponding to the elementary resistive pattern 32i.
  • the resistive patterns have a geometric shape and a thickness, and are made of a resistive material, which is a resistive ink in the case of a screen printing deposit, having a given resistivity value p, expressed in ⁇ . ⁇ .
  • the effective resistance obtained for a pattern for example for a square-shaped pattern of side a and of thickness e, taken between two opposite sides of the square, is:
  • FIGS 4 and 5 illustrate the radio frequency performance of an antenna having the following characteristics:
  • the elementary resistive patterns 32a, 32b are squared on the side equal to 0.098 Fc
  • the resistive patterns 32c-32f are square on the side equal to 0.049 Fc , with Fc the wavelength in the vacuum, at the center frequency of the band frequency of operation of the antenna (here 0.8 GHz to 10 GHz).
  • the center frequency is calculated by the arithmetic mean of the extreme frequencies of the frequency band.
  • Each set of patterns 30i is formed of square elementary resistive patterns, the center of each elementary square being disposed on the contour of a support square associated with the set of patterns 30i having a side equal to 2Di, the respective values of Di being the following :
  • the shape and size are variable and defined, for each embodiment, using a 3D electromagnetic simulation software or electromagnetic simulator. During an electromagnetic optimization step.
  • antenna size cavity size and thickness
  • a set of materials of the various layers a number and a topology of the sets of resistive patterns, and the associated resistance values
  • Such simulation software is known, for example software that solves the Maxwell equations in integral form, using the finite integral method.
  • the size and topology of the patterns are chosen to improve the stability of the radiation pattern.
  • the choice of the values of the resistors associated with the pattern sets of the resistive layer 12 and the pattern shape is guided by a compromise to be found between the far-field gain radiated in the radio axis, thus the radiation efficiency, and the shape or stability of the radiation pattern (angular aperture of the lobe according to the frequency).
  • the choice of the various values of resistance, elementary pattern size and associated distances is done by implementing several simulations and comparing the results to select the values and patterns best suited for a targeted application.
  • FIG. 4 represents the axis gain expressed in decibels as a function of frequency, for a right circular polarization (RHCP) and a left circular polarization (LHCP) for the example antenna detailed above (of theoretical adapted polarization RHCP) .
  • RHCP right circular polarization
  • LHCP left circular polarization
  • Figure 5 shows the axial ratio, which is the ratio in the radio axis, in decibels, as a function of frequency.
  • the frequency band considered is [0.5 GHz - 10 GHz]
  • the radiation patterns are stable.
  • the first embodiment has been described above with a topology of resistive patterns arranged in a square and formed of square elementary resistive patterns.
  • the resistive layer comprises concentric resistive ring unit assemblies, elementary resistive square units and the same size being regularly arranged radially and angularly to form O-centered rings.
  • the topology is called radial topology.
  • the sets of patterns have a radial topology, distributed in concentric rings 34a, 34b,..., Each being formed of elementary patterns 36, which are ring portions in FIG. isosceles trapezium shape.
  • each set of ring patterns is composed of patterns of the same dimensions and regularly spaced, the dimensions of the ring patterns varying depending on the radius of the ring, so the distance from the center O.
  • the first embodiment has been described above with sets of elementary patterns, each set of elementary patterns having an associated resistance value, the resistance value being the same for each elementary resistive pattern of the set.
  • a resistance gradient is applied for each elementary resistive pattern, which makes it possible to produce a resistance gradient within each set of patterns.
  • the intramotif resistance gradient evolves in the same direction as the intermititive resistance gradient, the transition between adjacent resistive patterns is all the more gradual. It is then possible to produce a quasi-monotonic resistance gradient between the center and the periphery of the antenna produced.
  • the first embodiment has been described above with reference to FIGS. 3 to 6 with sets of resistive patterns forming a resistance gradient that increases from the periphery of the antenna to its center.
  • Figure 7 is a cross-sectional view of a wire antenna 40 according to a second embodiment of the invention.
  • FIG. 8 is a view from above of an embodiment of the resistive layer 12 of the wired antenna 40.
  • the common elements of the antenna 40 with the antenna 2 of the first embodiment are denoted by the same references, and are not described further.
  • the resistive layer comprises sets of resistive resistor units of variable resistance as described above and also comprises, in this second embodiment, a continuous peripheral resistive portion 44 surrounding the sets of resistive patterns.
  • this resistive portion is produced according to the same method as that of sets of resistive patterns, for example by screen printing, aerosol deposition or 3D printing.
  • the continuous peripheral resistive portion 44 is, analogously to the sets of resistive patterns, disposed on the first face 14, or upper face, of the spacer substrate 8, is disposed on the second face 20 or lower face of the support layer 6.
  • the resistance value of the continuous peripheral resistive portion 44 is equal to the resistance value of the peripheral assembly of resistive patterns, for example the assembly 12a of FIG. 7 or the assembly 30a of FIG. .
  • the continuous peripheral resistive portion 44 has a ring shape for a circular antenna.
  • the continuous peripheral resistive portion 44 has a square crown shape.
  • the shape of the continuous peripheral resistive portion 44 is a function of the shape of the antenna cavity.
  • it has a thickness dimension along the axis A for example between 10 and 20 ⁇ and a width in the plane of the resistive layer of the order of several mm, for example 6 mm.
  • the continuous peripheral resistive portion 44 is joined to the peripheral elementary resistive patterns of the antenna 40, as illustrated in FIG. 8.
  • this second embodiment allows a low axial ratio and a large gain in suitable polarization.
  • Figure 9 is a cross-sectional view of a wire antenna 50 according to a third embodiment of the invention.
  • a second continuous peripheral resistive portion 52 is added, in addition to the first continuous peripheral resistive portion 44.
  • This second continuous peripheral resistive portion 52 is added on the upper face 18 of the first substrate, on the same side as the radiating element 4.
  • the second continuous peripheral resistive portion 52 surrounds the radiating element and has the same shape and resistivity characteristics as the first continuous peripheral resistive portion 44.
  • this second continuous peripheral resistive portion 52 makes it possible to improve the axial ratio at the bottom of the frequency band of the antenna, by making it possible to control the end-of-strand effects of the radiating element 4 in an open circuit.
  • the axial ratio increases to 1.6 dB, and remains unchanged for the higher frequencies.
  • the stability of the antenna pattern is maintained.
  • Figure 10 is a cross-sectional view of a wire antenna 60 according to a fourth embodiment of the invention.
  • the antenna 60 comprises a plurality of resistive resistor pattern layers having a progressive variation forming a resistance gradient.
  • resistive layers 62, 64, 66 are illustrated, separated by substrate layers 68, 70, 72.
  • the sets of resistive patterns are either deposited on the upper face (facing the radiating element) of the substrate located below the axis A, or on the lower face (in view of the reflective plane) of the substrate situated above it along the axis A.
  • the structuring into a plurality of layers makes it possible to improve the gain in polarization adapted to the antenna, mainly in the lower part of the frequency band, and a better stabilization of the radiation patterns.
  • an antenna 60 comprising:
  • a first resistive layer 62 consisting of two sets 62a, 62b of resistive patterns consisting of non-contiguous square elementary units, respective resistances 20000 ⁇ per square, and 30000 ⁇ / square;
  • a second resistive layer 64 consisting of two sets 64a, 64b of resistive patterns consisting of non-contiguous square elementary units, of respective resistances 10000 ⁇ / square and 15000 ⁇ / square; a second substrate 6 'of dielectric material of the type RO4350 (registered trademark) with a thickness of 0.254 mm;
  • a third resistive layer 66 consisting of two sets 66a, 66b of resistive patterns consisting of non-contiguous square elementary units, respective resistances 1000 ⁇ / square and 5000 ⁇ / square;
  • a third substrate 6 made of a dielectric material of the type RO4350 with a thickness of 0.254 mm;
  • Peripheral resistive portions 74, 76 are also added, of 1000 ⁇ / square resistance.
  • FIGS. 11 and 12 illustrate the performance of the antenna 60 with the numerical values of example given above, in the frequency band 0.5 GHz to 10 GHz.
  • FIG. 11 represents the axis gain expressed in decibels as a function of frequency, for a right circular polarization (RHCP) and a left circular polarization (LHCP) for the example antenna detailed above (of theoretical circular adapted polarization RHCP).
  • RHCP right circular polarization
  • LHCP left circular polarization
  • Figure 12 shows the axial ratio, which is the ratio in the radio axis, in decibels, as a function of frequency.
  • the frequency band considered is [0.5 GHz - 10 GHz].
  • This embodiment is useful if a wideband and high gain antenna is desired.
  • the resistive patterns and the peripheral resistive portions are feasible in resistive ink, by an easy manufacturing process, for example by screen printing, aerosol deposition or 3D printing.
  • all the embodiments described make it possible to improve the gain performance with respect to the resistive-layer antennas formed of resistive units of given fixed resistance value.

Landscapes

  • Details Of Aerials (AREA)
  • Aerials With Secondary Devices (AREA)

Abstract

L'invention concerne une antenne filaire apte à fonctionner dans au moins une bande de fréquences prédéterminée, comportant une pluralité de couches superposées, comportant au moins un élément rayonnant (4) placé sur une couche de support (6), ladite couche de support (6) étant placée sur un substrat espaceur (8), ledit substrat espaceur (8) étant placé sur un plan réflecteur (10), comprenant au moins une couche résistive (12) entre la couche de support du ou des éléments rayonnants et ledit substrat espaceur, la couche résistive (12) comprenant au moins deux ensembles (12a, 12b, 12c) de motifs résistifs imbriqués. Cette antenne est telle que les ensembles (12a, 12b, 12c) de motifs résistifs ont des valeurs de résistance variant progressivement entre un point central d'antenne et un bord extérieur de l'antenne, de manière à réaliser un gradient de résistance.

Description

ANTENNE FI LAI RE LARGE BANDE A MOTIFS RESISTIFS AVEC RESISTANCE
VARIABLE
La présente invention concerne une antenne filaire apte à fonctionner dans au moins une bande de fréquence prédéterminée, comportant une pluralité de couches superposées.
L'invention trouve des applications notamment dans le domaine des systèmes d'écoute électromagnétique.
Dans un système d'écoute électromagnétique, par exemple aéroporté ou naval, les antennes, qui sont utilisées soit unitairement soit en réseau goniométrique, doivent fonctionner dans une très large bande de fréquences et dans une polarisation circulaire, linéaire ou double linéaire, correspondant respectivement aux plages d'intérêt des signaux électromagnétiques en fréquence et en polarisation. Il est à noter que les caractéristiques d'une antenne étant les mêmes en réception et en émission, une antenne peut être caractérisée soit en émission, soit en réception.
Ces antennes doivent présenter un encombrement le plus réduit possible et, en particulier, une épaisseur faible, notamment pour être plus aisément intégrées sur des porteurs. Elles doivent également présenter des performances de rayonnement (gain, qualité des diagrammes de rayonnement, etc.) reproductibles d'une antenne à l'autre, en particulier pour des applications en réseau ou pour en permettre le remplacement lors d'une opération de maintenance.
Dans ce contexte, il est connu d'utiliser des antennes filaires. Dans une telle antenne, l'élément rayonnant est constitué d'un fil métallique qui est conformé pour décrire, dans une surface dite de rayonnement, un motif du type en spirale ou du type log- périodique.
Dans une antenne du type en spirale, le fil métallique est enroulé sur lui-même de manière à former, en vue de dessus, une spirale. Cette spirale peut par exemple être une spirale d'Archimède, une spirale logarithmique, ou autre.
Dans une antenne du type log-périodique, le fil métallique est conformé de manière à comporter, en vue de dessus, plusieurs brins. Chaque brin est inscrit dans un secteur angulaire, s'étend radialement et présente des indentations. La longueur de chaque dent et l'écartement entre deux dents successives d'un brin suivent une progression logarithmique.
En pratique, en technologie planaire, l'élément rayonnant est réalisé par gravure d'une couche métallique fine, par exemple une couche de cuivre d'épaisseur comprise entre 2 et 20 μηι (micromètres), déposée sur une couche de support de faible épaisseur.
On connaît dans l'état de la technique de premières antennes filaires à cavité absorbante, dans lesquelles l'élément rayonnant, gravé sur une surface de rayonnement plane ou conformée, est situé au-dessus d'une cavité absorbante délimitée par des parois métalliques, et remplie d'un matériau absorbant les ondes électromagnétiques. L'élément rayonnant est propre à émettre une onde qui se propage vers l'avant de la surface de rayonnement (à l'écart de la cavité absorbante) et une onde qui se propage vers l'arrière de la surface de rayonnement (vers la cavité absorbante). Cette dernière est absorbée par la cavité absorbante.
Une telle antenne présente un encombrement important à cause des dimensions de la cavité absorbante. Elle présente également un rendement faible puisque la moitié de la puissance émise par l'élément rayonnant est absorbée dans la cavité absorbante. Enfin, la reproductibilité des performances radioélectriques d'une telle antenne est difficile à obtenir, à cause d'un manque de maîtrise des caractéristiques électromagnétiques du matériau absorbant remplissant la cavité.
Dans une deuxième antenne filaire selon l'état de la technique, les éléments rayonnants sont placés sur une structure électromagnétique chargée à bande interdite, appelée LEBG (pour Loaded Electromagnetic Band Gap), sur un plan de masse inférieur. Dans une telle antenne une surface composée de motifs métalliques périodiques reliés par des résistances est placée dans la cavité de l'antenne. Dans cette antenne, l'onde émise vers l'arrière par l'élément rayonnant est absorbée dans une couche peu épaisse constituée d'un plan réflecteur métallique surmonté de métal et du matériau LEBG chargé par des résistances.
Cette solution permet d'obtenir des antennes large bande de faible épaisseur, et ayant une stabilité de rayonnement améliorée. Cependant, à cause de l'absorption des courants de surface, les performances de rayonnement sont similaires à celles des antennes sur cavité absorbante.
Dans une troisième antenne filaire de l'état de la technique, l'élément rayonnant, gravé sur une surface de rayonnement plane, est situé au-dessus d'un plan réflecteur en métal. Dans cette antenne, l'onde émise vers l'arrière de la surface de rayonnement par l'élément rayonnant est réfléchie vers l'avant par le plan réflecteur. Lors de cette réflexion, l'onde est déphasée d'un angle ττ. L'onde réfléchie se propage vers l'avant et vient interférer, au-delà de la surface de rayonnement, avec l'onde émise vers l'avant par l'élément rayonnant. Cette interférence est constructive lorsque, pour une position du front d'onde, les phases des ondes émise vers l'avant et réfléchie vers l'avant sont proches. Ceci se produit si la distance séparant la surface de rayonnement et le plan réflecteur est proche de λ/4, où λ est la longueur d'onde dans le milieu de propagation correspondant à la fréquence de l'onde émise. L'épaisseur d'une telle antenne est réduite par rapport à celle d'une antenne à cavité absorbante. De plus, sa fabrication est fortement simplifiée et reproductible.
Cependant, la bande de fréquences d'une telle antenne est restreinte à cause de la relation entre la fréquence de fonctionnement de l'antenne et la distance entre la surface de rayonnement et le plan réflecteur. De plus, les interactions multiples entre l'élément rayonnant et le plan de masse inférieur engendrent une dégradation des diagrammes de rayonnement de l'antenne, les rendant inexploitables pour des applications de type goniométrie d'amplitude par exemple.
Dans une quatrième antenne filaire de l'art antérieur, l'élément rayonnant est gravé sur une surface à haute impédance (SHI), reposant sur des motifs métalliques périodiques espacés, placés dans la cavité de l'antenne et reliés au plan de masse par des liaisons, également appelées vias, métallisées. La bande d'efficacité d'une telle antenne dans laquelle les interférences entre onde incidente et onde réfléchie sont constructives correspond sensiblement à une octave. Par conséquent, ce type d'antenne est limité à des bandes étroites de fonctionnement, et ne permet pas de couvrir simultanément une bande de fréquences multi-octaves.
Dans une cinquième antenne filaire de l'art antérieur, l'élément rayonnant, gravé sur une surface de rayonnement plane, est disposé au-dessus d'un plan en un matériau conducteur magnétique parfait (PMC pour « Perfect Magnetic Conductor » en anglais). Dans cette antenne, l'onde émise par l'élément rayonnant vers l'arrière de la surface de rayonnement est réfléchie vers l'avant par le matériau PMC, avec un déphasage nul. Cette onde réfléchie vers l'avant vient interférer, au-delà de la surface de rayonnement, avec l'onde émise vers l'avant par l'élément rayonnant. Cette interférence est constructive à condition que, pour une position du front d'onde, les phases entre les ondes émise vers l'avant et réfléchie vers l'avant soient proches. Cette condition est remplie si la distance entre la surface de rayonnement et le plan PMC est très petite devant la longueur d'onde λ. L'épaisseur d'une telle antenne est fortement réduite par rapport à celle d'une antenne à cavité absorbante.
Cependant, la bande de fréquences accessible au moyen d'une telle antenne est restreinte. En effet, si la distance entre la surface de rayonnement et le plan PMC est choisie très faible, il y a une limitation aux fréquences basses à cause d'une forte diminution de l'impédance et l'établissement d'un court-circuit entre l'élément rayonnant et le plan PMC. En revanche, si cette distance est choisie plus grande, pour chaque fréquence de fonctionnement telle que h/4 soit un multiple de la distance entre la surface de rayonnement et le plan PMC, la puissance rayonnée vers l'avant de la surface de rayonnement est nulle. Dans une sixième antenne filaire de l'état de la technique, les éléments rayonnants sont placés sur un substrat magnéto-diélectrique progressif. Dans une septième antenne à éléments rayonnants de l'art antérieur, les éléments rayonnants sont placés sur substrat diélectrique de permittivité relative élevée et percé de trous verticaux minces.
Cependant, il a été constaté que ces deux types d'antennes présentent l'inconvénient d'un diagramme de rayonnement très dépendant de la fréquence. Plus particulièrement, l'ouverture angulaire de lobe de rayonnement (ouverture à mi-puissance, par exemple), varie très rapidement avec la fréquence.
Enfin, une huitième antenne filaire de l'état de la technique comprend, intercalée entre l'élément rayonnant considéré et le plan réflecteur métallique (ou plan de masse) inférieur de la cavité, une couche constituée de motifs résistifs à valeur de résistance fixée, disposés dans la zone de rayonnement dite en champ proche du ou des éléments rayonnants. Les motifs résistifs forment une couche de résistance partielle, des espaces étant aménagés entre motifs voisins, et peuvent être réalisés à partir d'une encre résistive.
Une telle antenne présente un faible encombrement, un bon rendement et un diagramme de rayonnement stable. De plus, cette solution apporte une amélioration du gain axe en polarisation adaptée par rapport aux première et deuxième antennes évoquées ci-dessus, ce gain pouvant être amélioré typiquement d'environ 5 dB (décibels).
Cependant, ce type d'antenne présente une diminution importante du gain axe en polarisation adaptée pour de basses fréquences, et le rapport axial, dans le cas d'une antenne de type spirale, reste dégradé pour de basses fréquences, typiquement supérieur à 3 dB pour des fréquences en dessous de 1 GHz (GigaHertz), traduisant un caractère non circulaire de la polarisation de l'onde électromagnétique à ces fréquences.
Le rapport axial est classiquement donné par la formule suivante, Εθ et Εφ désignant les composantes de champ électrique suivant les axes principaux du référentiel considéré :
Figure imgf000006_0001
Pour une antenne à polarisation circulaire, un rapport axial typiquement inférieur à 3 dB est recherché (polarisation circulaire théorique : rapport axial de 1 , soit 0 dB).
L'invention a pour but de corriger les problèmes précités, en proposant une antenne filaire à grand gain, à faible rapport axial et avec des diagrammes de rayonnement stables sur une large bande de fréquence. A cet effet, l'invention propose une antenne filaire apte à fonctionner dans au moins une bande de fréquences prédéterminée, comportant une pluralité de couches superposées, comportant au moins un élément rayonnant placé sur une couche de support, ladite couche de support étant placée sur un substrat espaceur, ledit substrat espaceur étant placé sur un plan réflecteur, comprenant au moins une couche résistive entre la couche de support du ou des éléments rayonnants et ledit substrat espaceur, la couche résistive comprenant au moins deux ensembles de motifs résistifs imbriqués. Cette antenne est telle que les ensembles de motifs résistifs ont des valeurs de résistance variant progressivement entre un point central d'antenne et un bord extérieur de l'antenne, de manière à réaliser un gradient de résistance.
Avantageusement, l'antenne filaire selon l'invention permet une interaction optimale entre le ou les éléments rayonnants et le plan réflecteur ou plan de masse, sur une bande de fréquences la plus large possible.
Avantageusement, l'antenne filaire selon l'invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou en combinaison, selon toutes combinaisons techniquement acceptables.
L'antenne comporte une première portion résistive périphérique continue, disposée dans une zone périphérique de la couche résistive et entourant le ou les ensembles de motifs résistifs de ladite couche résistive.
La première portion résistive périphérique continue a une forme de couronne circulaire ou carrée.
L'antenne comporte une deuxième portion résistive périphérique continue, disposée sur la couche de support dudit élément rayonnant et entourant ledit élément rayonnant, ladite deuxième portion ayant des caractéristiques de forme et de résistance analogues aux caractéristiques de ladite première portion résistive périphérique continue.
L'antenne comporte une pluralité d'ensembles de motifs résistifs, chaque ensemble de motifs résistifs étant composé de motifs résistifs élémentaires non jointifs et ayant une valeur de résistance associée, ladite valeur de résistance étant la même pour tous les motifs résistifs élémentaires d'un ensemble de motifs résistifs.
L'antenne comporte une pluralité d'ensembles de motifs résistifs, chaque ensemble de motifs résistifs étant composé de motifs résistifs élémentaires non jointifs, chaque motif résistif élémentaire ayant valeur de résistance variable graduellement sur sa surface, la variation de résistance ayant un même sens de variation que celui de ladite variation progressive entre le point central d'antenne et le bord extérieur de l'antenne.
Tous les motifs résistifs élémentaires d'un même ensemble de motifs ont une même forme géométrique et sont régulièrement espacés. Les ensembles de motifs résistifs sont concentriques et ont une topologie carrée ou circulaire.
Les motifs résistifs sont réalisés en encre résistive.
L'antenne comporte une pluralité de couches résistives à ensembles de motifs résistifs imbriqués à valeurs de résistance variant progressivement entre un point central d'antenne et un bord extérieur de l'antenne, deux couches résistives successives étant séparées par au moins une couche de substrat.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles :
- la figure 1 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire selon un premier mode de réalisation de l'invention ;
- la figure 2 est une représentation en perspective d'une antenne filaire selon la figure 1 ;
- la figure 3 est une vue de dessus de la couche résistive selon un premier mode de réalisation ;
- les figures 4 et 5 illustrent des performances d'une antenne d'exemple selon le premier mode de réalisation ;
- la figure 6 est une vue de dessus de la couche résistive selon une variante du premier mode de réalisation ;
- la figure 7 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ;
- la figure 8 est une vue de dessus d'une mise en œuvre d'une antenne filaire selon la figure 7 ;
- la figure 9 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire selon un troisième mode de réalisation de l'invention ;
- la figure 10 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire selon un quatrième mode de réalisation de l'invention ;
- les figures 1 1 et 12 illustrent les performances d'une antenne d'exemple conforme au quatrième mode de réalisation.
Les figures 1 et 2 représentent respectivement une vue en coupe transversale et une vue en perspective d'une antenne filaire 2 selon un premier mode de réalisation de l'invention. Dans ce mode de réalisation l'antenne filaire 2 est une antenne à large bande de fréquences, apte à fonctionner sur une décade, par exemple, typiquement, dans un intervalle de fréquences de 1 GHz à 10 GHz.
Dans ce mode de réalisation, l'antenne filaire 2 a la forme d'un disque de circonférence circulaire C, de centre O et plusieurs couches concentriques empilées selon un axe A.
Un élément rayonnant 4, disposé sur une surface plane S, également appelée surface de rayonnement, est placé sur une couche de support planaire 6, formant un premier substrat, elle-même disposée au-dessus d'un deuxième substrat espaceur 8.
Le premier substrat 6 est en matériau diélectrique de permittivité relative donnée. Par exemple, le premier substrat est constitué d'un matériau diélectrique de faible permittivité relative (e.g. mousse) ou d'un matériau diélectrique de type Duroid (marque déposée) ou d'un matériau composite possiblement multicouches.
En variante, le premier substrat est en matériau magnéto-diélectrique ou magnétique pur.
Selon une autre variante, le premier substrat 6 est formé d'un matériau diélectrique progressif ou percé, évidé en son centre, de manière à réaliser une permittivité relative croissante du centre vers le bord extérieur de l'antenne.
Le substrat espaceur 8 est disposé sur un plan réflecteur 10. Le plan réflecteur 10 est de préférence métallique, et est situé à une distance h1 au-dessous de la surface de rayonnement S. Il a pour fonction de réfléchir toute onde incidente quelle que soit sa fréquence dans un intervalle de fréquence donné.
En variante, le plan réflecteur métallique 10 n'est pas plein mais présente des ajourages, par exemple des fentes.
Le substrat espaceur 8 présente la forme générale extérieure d'un cylindre plat d'axe A et d'épaisseur h2 sensiblement constante.
L'épaisseur h2 du substrat espaceur 8 est supérieure aux épaisseurs des autres couches formant l'antenne 2, et fome une cavité d'antenne.
De préférence, l'épaisseur h2 est choisie de telle sorte que l'épaisseur totale de l'antenne satisfasse, sans motifs résistifs, la relation de déphasage suivante, traduisant une interférence constructive (en termes d'ondes électromagnétiques) entre le circuit rayonnant et le plan réflecteur (déphasage compris entre -120° et +120°) :
- 2 Η +π = 0
Figure imgf000009_0001
H étant l'épaisseur globale de l'antenne, fonction de h2. Le terme F désigne la fréquence. Le terme c représente la vitesse de propagation des ondes dans le vide et eeff et pieft désignent, respectivement, la permittivité relative effective et la perméabilité relative effective, fonction des matériaux constitutifs de l'antenne.
Ce substrat espaceur 8 est en matériau diélectrique de permittivité donnée. Par exemple, le substrat espaceur est constitué d'un matériau diélectrique de faible permittivité relative (e.g. mousse) ou d'un matériau diélectrique de type Duroid (marque déposée) ou d'un matériau composite possiblement multicouches.
En variante, le substrat espaceur 8 est en matériau magnéto-diélectrique ou magnétique pur.
Dans un mode de réalisation alternatif, le substrat espaceur 8 est formé en un matériau diélectrique progressif ou percé, évidé en son centre, de manière à réaliser une permittivité relative croissante du centre vers le bord extérieur.
Entre la couche de support 6 et le substrat espaceur 8 est disposée une couche résistive 12, à motifs résistifs réguliers sur au moins une couronne de centre O.
La couche résistive 12 est composée d'une pluralité d'ensembles 12a, 12b, 12c de motifs résistifs ayant des valeurs de résistances différentes, variant progressivement entre le point central d'antenne O et un bord C extérieur de l'antenne.
Dans le premier mode de réalisation illustré aux figures 1 et 2, l'ensemble de motifs 12c est placé centralement autour de l'axe A de l'antenne, l'ensemble de motifs 12b est placé autour de l'ensemble de motifs 12c, et l'ensemble de motifs 12a est placé autour de l'ensemble de motifs 12b.
Ainsi, les ensembles de motifs sont concentriques et imbriqués.
Le nombre d'ensembles de motifs formant l'antenne n'est pas limité.
La couche résistive 12 est, selon une première variante de réalisation, disposée sur une première face 14, ou face supérieure, du substrat espaceur 8 orientée vers l'élément rayonnant 4 et opposée à la deuxième face 16, ou face inférieure, en contact avec le réflecteur métallique 10.
Selon une deuxième variante de réalisation, la couche résistive 12 est disposée sur une deuxième face 20 ou face inférieure de la couche de support 6, l'élément rayonnant 4 étant disposé sur la première face 18 ou face supérieure de la couche de support 6.
La couche résistive 12 est disposée dans une zone de champ proche de l'élément rayonnant 4, espacée du plan réflecteur 10 par le substrat espaceur 8 d'épaisseur h2. De préférence, la couche résistive 12 est réalisée à partir d'une encre résistive par procédé sérigraphique, les motifs résistifs étant déposés sur la face de support choisie selon la première ou la deuxième variante décrite ci-dessus.
Dans le cas d'un dépôt d'encre résistive par sérigraphie, on utilise une encre résistive ayant une caractéristique de résistivité exprimée en Ω par carré.
L'élément rayonnant 4 comporte des premier et second fils métalliques 22 et 24 qui sont respectivement conformés selon un motif du type en spirale ou de type log- périodiques sinueuse par exemple. Plus particulièrement, le motif forme une spirale d'Archimède dans le mode de réalisation de la figure 1 .
Chaque fil, 22, 24, est enroulé autour du point origine O, qui correspond à l'intersection de l'axe A et de la surface de rayonnement S.
L'élément rayonnant 4 est par exemple réalisé par une opération de gravure, directement sur la face supérieure 18 de la couche de support 6.
Un dispositif d'alimentation (non représenté) de l'élément rayonnant 4 est placé au-dessous du plan réflecteur 10, qui est relié électriquement à la masse. Le plan réflecteur 10 et les couches 8, 12, 6 placées au-dessus sont munis d'un passage évidé 28, le long de l'axe A, pour le passage d'un fil conducteur propre à être connecté à l'élément rayonnant 4, afin d'alimenter électriquement ce dernier.
En fonctionnement, une zone active de l'élément rayonnant 4 émet une première onde directe se propageant vers l'avant, c'est-à-dire à l'écart du substrat espaceur 8, et une deuxième onde se propageant vers l'arrière, c'est-à-dire en direction du substrat espaceur 8.
La deuxième onde traverse la couche résistive 12, le substrat espaceur 8, est réfléchie par le plan réflecteur 10, puis traverse à nouveau le substrat espaceur 8, et la couche résistive 12.
La couche résistive 12 comprend des motifs résistifs disposés en plusieurs ensembles, chaque ensemble étant disposé sur au moins une couronne de centre O.
La figure 3 illustre un mode de réalisation de la couche résistive 12, lorsque l'antenne a la forme d'un disque de circonférence C.
Dans ce mode de réalisation, la couche résistive comprend six ensembles de motifs résistifs, 30a à 30f, chaque ensemble de motifs étant formé de motifs résistifs élémentaires 32a à 32f, l'ensemble 30a étant le plus proche du bord extérieur C et l'ensemble 30f étant le plus proche du centre 0 de l'antenne.
On note plus généralement 30n un ensemble de motifs résistifs, et 32n un motif résistif élémentaire associé. La taille des motifs résistifs élémentaires de deux ensembles de motifs différents peut être identique ou différente, comme illustré à la figure 3. Les motifs résistifs élémentaires sont carrés également et régulièrement espacés.
Dans l'exemple de réalisation illustré, les motifs résistifs élémentaires 32n d'un même ensemble de motifs 30n ont une même taille et une même valeur de résistance Rn, appelée valeur de résistance associée à l'ensemble de motifs 30n. Deux ensembles de motifs adjacents ont des valeurs de résistance différente, et par conséquent les ensembles de motifs résistifs sont sélectifs en fréquence. En d'autres termes, la différence graduelle de valeur de résistance entre ensembles de motifs adjacents, associée au fait qu'une antenne de type spirale a une zone de rayonnement en champ proche dépendant de la fréquence produit un effet sélectif en fréquence.
Les valeurs de résistance sont choisies pour varier progressivement entre un point central d'antenne O et la périphérie de l'antenne, de manière à réaliser un gradient de résistance.
On appelle ici gradient de résistance une variation des valeurs de résistance entre une valeur minimale et une valeur maximale. Le gradient est sensiblement continu si la variation est quasi monotone.
Par exemple, la valeur de résistance minimale est la valeur associée à l'ensemble de motifs résistifs 30a, situé en périphérie de l'antenne, et la valeur de résistance maximale à l'ensemble de motifs résistifs 30f le plus proche du centre O.
Dans un exemple non limitatif, les valeurs de résistance en ohms (Ω) sont les suivantes, en notant C, le carré correspondant au motif résistif élémentaire 32i.
Ra=1 000 Q/Ca ; Rb=5000 Q/Cb ; Rc=10000 Q/Cc ; Rd=15000 Q/Cd ; Re=20000
Figure imgf000012_0001
Il est à noter que les motifs résistifs ont une forme géométrique et une épaisseur, et sont réalisés en un matériau résistif, qui est une encre résistive dans le cas d'un dépôt par sérigraphie, ayant une valeur de résistivité p donnée, exprimée en Ω.ΓΤΙ. La résistance effective obtenue pour un motif, par exemple pour un motif de forme carrée de côté a et d'épaisseur e, prise entre deux côtés opposés du carré, est :
R = ^- (en Ω)
e
Les figures 4 et 5 illustrent les performances radiofréquence d'une antenne ayant les caractéristiques suivantes :
- un élément rayonnant de diamètre 1 20 mm, de type spirale d'Archimède à deux brins, gravé sur un premier substrat 6 en matériau diélectrique de type RO4350 (marque déposée) d'épaisseur 0,254 mm ;
- une couche 1 2 formée de six ensembles de motifs résistifs telle que décrite ci- dessus, disposée à 0,254 mm de l'élément rayonnant ; - un substrat espaceur 8 de type mousse à faible constante diélectrique, d'épaisseur h2=10 mm ;
- un plan réflecteur 10 inférieur.
Les motifs résistifs élémentaires 32a, 32b sont carrés de côté égal à 0,098 Fc, et les motifs résistifs 32c-32f sont carrés de côté égal à 0,049 Fc, avec Fc la longueur d'onde dans le vide, à la fréquence centrale de la bande de fréquences de fonctionnement de l'antenne (ici, 0,8 GHz à 10 GHz). La fréquence centrale est calculée par la moyenne arithmétique des fréquences extrêmes de la bande de fréquences.
Chaque ensemble de motifs 30i est formé de motifs résistifs élémentaires carrés, le centre de chaque carré élémentaire étant disposé sur le contour d'un carré de support associé à l'ensemble de motifs 30i de côté égale à 2Di, les valeurs respectives de Di étant les suivantes :
Da=0,662 Fc ; Db=0,515 Fc ; Dc=0,392 Fc ; Dd=0,294 Fc ; De=0,196 Fc ; Df=0,098 λΡο -Les motifs résistifs élémentaires voisins d'un même ensemble de motifs sont espacés de 0,049 Fc selon la direction verticale et /ou horizontale.
La forme, la taille sont variables et définies, pour chaque mode de réalisation, à l'aide d'un logiciel de simulation électromagnétique 3D ou simulateur électromagnétique. Lors d'une étape d'optimisation électromagnétique.
D'une manière générale, étant donnés des dimensions d'antenne (taille et épaisseur de cavité), un ensemble de matériaux des diverses couches, un nombre et une topologie des ensembles de motifs résistifs, et les valeurs de résistance associées, on calcule, à l'aide d'un logiciel de simulation électromagnétique 3D, la taille des motifs et l'espacement des motifs pour optimiser les performances radiofréquence obtenues.
De tels logiciels de simulation sont connus, par exemple des logiciels réalisant la résolution des équations de Maxwell sous la forme intégrale, par la méthode des intégrales finies.
La taille et la topologie des motifs sont choisies pour améliorer la stabilité du diagramme de rayonnement.
Etant donnés une hauteur de substrat support 6, une hauteur du substrat espaceur 8 et des valeurs de permittivités relatives des matériaux de substrat diélectriques, le choix des valeurs des résistances associées aux ensembles de motifs de la couche résistive 12 et de la forme de motifs est guidé par un compromis à trouver entre le gain en champ lointain rayonné dans l'axe radioélectrique, donc l'efficacité de rayonnement, et la forme ou la stabilité du diagramme de rayonnement (ouverture angulaire de lobe suivant la fréquence). Le choix des diverses valeurs de résistance, de taille de motif élémentaire et des distances associées se fait par mise en œuvre de plusieurs simulations et comparaison des résultats pour sélectionner les valeurs et motifs les mieux adaptés pour une application visée.
La figure 4 représente le gain axe exprimé en décibels en fonction de la fréquence, pour une polarisation circulaire droite (RHCP) et une polarisation circulaire gauche (LHCP) pour l'antenne d'exemple détaillée ci-dessus (de polarisation adaptée théorique RHCP).
La figure 5 représente le rapport axial, qui est le rapport dans l'axe radioélectrique, en décibels, en fonction de la fréquence.
La bande de fréquence considérée est de [0,5 GHz - 10 GHz]
Ces figures illustrent une amélioration du gain axe en polarisation adaptée dans le bas de la bande de fréquence considérée par rapport à une antenne à motifs résistifs de valeur de résistance constante fixée. Un gain de +6dB est constaté à 0,5 GHz, de +15 dB à 1 GHz et de +4 dB à 2 GHz. Au-delà de 5GHz, le gain axe est analogue à celui obtenu avec une antenne à motifs résistifs de valeur de résistance constante fixée.
On constate également une amélioration au niveau de la polarisation croisée dans le bas de la bande de fréquence, le rapport axial passant par exemple de 13,5 dB à environ 3,5 dB dans les très basses fréquences (inférieures à 0,5 GHz), ce qui induit une amélioration de la pureté de polarisation circulaire de l'antenne aux basses fréquences.
De plus, les diagrammes de rayonnement sont stables.
Le premier mode de réalisation a été décrit ci-dessus avec une topologie de motifs résistifs disposés en carré et formés de motifs résistifs élémentaires carrés.
Des variantes de topologie des motifs sont envisageables.
Selon une variante, la couche résistive comprend des ensembles de motifs résistifs concentriques en anneau, des motifs résistifs élémentaires carrés et de même taille étant régulièrement disposés radialement et angulairement pour former des anneaux centrés en O. La topologie est appelée topologie radiale.
Selon une autre variante, illustrée schématiquement à la figure 6, les ensembles de motifs ont une topologie radiale, répartis en anneaux 34a, 34b,..., concentriques, chacun étant formé de motifs élémentaires 36, qui sont des portions d'anneau en forme de trapèze isocèle. Par exemple, chaque ensemble de motifs en anneau est composé de motifs de mêmes dimensions et régulièrement espacés, les dimensions des motifs par anneau variant en fonction du rayon de l'anneau, donc de la distance par rapport au centre O. Le premier mode de réalisation a été décrit ci-dessus avec des ensembles de motifs élémentaires, chaque ensemble de motifs élémentaires ayant une valeur de résistance associée, la valeur de résistance étant la même pour chaque motif résistif élémentaire de l'ensemble.
Selon une variante, un gradient de résistance est appliqué pour chaque motif résistif élémentaire, ce qui permet de réaliser un gradient de résistance au sein de chaque ensemble de motifs. Lorsque le gradient de résistance intramotif évolue dans le même sens que le gradient de résistance intermotifs, la transition entre motifs résistifs adjacents est d'autant plus graduelle. Il est alors possible de réaliser un gradient de résistance quasi-monotone entre le centre et la périphérie de l'antenne réalisée.
Le premier mode de réalisation a été décrit ci-dessus en référence aux figures 3 à 6 avec des ensembles de motifs résistifs formant un gradient de résistance qui augmente de la périphérie de l'antenne vers son centre.
Alternativement, il est également envisagé de former un gradient de résistance qui augmente du centre de l'antenne vers sa périphérie.
Par exemple, les valeurs de résistance en ohms (Ω) des motifs résistifs élémentaires de la figure 3 sont alors : Rf=1000 Ω/C, ; Re=5000 Q/Ce ; Rd=10000 Q/Cd ; Rc=15000 Ω/Cc ; Rb=20000 Q/Cb ; Ra=30000 Q/Ca.
Une telle alternative permet de favoriser la nature circulaire de la polarisation de l'onde électromagnétique, le rapport axial devenant inférieur à 2 dB sur toute la bande de fréquences considérée.
La figure 7 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire 40 selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. La figure 8 est une vue de dessus d'un mode de réalisation de la couche résistive 12 de l'antenne filaire 40.
Les éléments communs de l'antenne 40 avec l'antenne 2 du premier mode de réalisation sont notés par les mêmes références, et ne sont pas décrits plus avant.
La couche résistive comporte des ensembles de motifs résistifs de résistance variable tels que décrits ci-dessus et comporte également, dans ce deuxième mode de réalisation, une portion résistive périphérique continue 44 entourant les ensembles de motifs résistifs.
Avantageusement, cette portion résistive est réalisée suivant le même procédé que celui des ensembles de motifs résistifs, par exemple par sérigraphie, dépôt aérosol ou impression 3D.
La portion résistive périphérique continue 44 est, de manière analogue aux ensembles de motifs résistifs, soit disposée sur la première face 14, ou face supérieure, du substrat espaceur 8, soit disposée sur la deuxième face 20 ou face inférieure de la couche de support 6.
De préférence, la valeur de résistance de la portion résistive périphérique continue 44 est égale à la valeur de résistance de l'ensemble périphérique de motifs résistifs, par exemple l'ensemble 12a de la figure 7 ou de l'ensemble 30a de la figure 8.
De préférence, la portion résistive périphérique continue 44 a une forme d'anneau pour une antenne circulaire.
En variante, la portion résistive périphérique continue 44 a une forme de couronne carrée.
De manière plus générale, la forme de la portion résistive périphérique continue 44 est fonction de la forme de la cavité d'antenne.
Par exemple, elle présente une dimension d'épaisseur selon l'axe A comprise par exemple entre 10 et 20 μηι et une largeur dans le plan de la couche résistive de l'ordre de plusieurs mm, par exemple 6 mm.
De préférence, la portion résistive périphérique continue 44 est jointive aux motifs résistifs élémentaires périphériques de l'antenne 40, comme illustré à la figure 8.
L'ajout d'une telle portion résistive périphérique continue 44 permet une amélioration du rapport axial dans le bas de la bande de fréquences par rapport à celui obtenu sans portion résistive périphérique. Par exemple, à 0,5 GHz, le rapport axial passe à 2,2 dB, et reste inchangé pour les plus hautes fréquences. De plus, aucune régression du gain axe en polarisation adaptée n'est observée.
Avantageusement, ce deuxième mode de réalisation autorise un faible rapport axial et un grand gain en polarisation adaptée.
Il est entendu que ce deuxième mode de réalisation est combinable avec toutes les variantes du premier mode de réalisation décrit ci-dessus.
La figure 9 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire 50 selon un troisième mode de réalisation de l'invention.
Les éléments communs de l'antenne 50 avec les antennes 2, 40 déjà décrites sont notés par les mêmes références, et ne sont pas décrits plus avant.
Outre les éléments précédemment décrit, une deuxième portion résistive périphérique continue 52 est ajoutée, en plus de la première portion résistive périphérique continue 44.
Cette deuxième portion résistive périphérique continue 52 est ajoutée sur la face supérieure 18 du premier substrat, du même côté que l'élément rayonnant 4. De préférence, la deuxième portion résistive périphérique continue 52 entoure l'élément rayonnant et a les mêmes caractéristiques de forme et de résistivité que la première portion résistive périphérique continue 44.
Avantageusement, cette deuxième portion résistive périphérique continue 52 permet d'améliorer le rapport axial dans le bas de la bande de fréquences de l'antenne, en permettant de maîtriser les effets de bout de brins de l'élément rayonnant 4 en circuit ouvert. Typiquement à 0,5 GHz, le rapport axial passe à 1 ,6 dB, et reste inchangé pour les plus hautes fréquences.
La stabilité du diagramme d'antenne est maintenue.
La figure 10 est une vue en coupe transversale d'une antenne filaire 60 selon un quatrième mode de réalisation de l'invention.
Dans ce quatrième mode de réalisation, l'antenne 60 comporte une pluralité de couches à ensembles de motifs résistifs de résistances ayant une variation progressive formant un gradient de résistances.
A la figure 10, trois couches résistives 62, 64, 66 sont illustrées, séparées par des couches de substrat 68, 70, 72.
Comme expliqué précédemment, pour former une couche résistive donnée, les ensembles de motifs résistifs sont soit déposés sur la face supérieure (en regard de l'élément rayonnant) du substrat situé en dessous selon l'axe A, soit sur la face inférieure (en regard du plan réflecteur) du substrat situé au-dessus selon l'axe A.
La structuration en une pluralité de couches permet une amélioration du gain en polarisation adaptée de l'antenne, principalement dans le bas de la bande de fréquences, et une meilleure stabilisation des diagrammes de rayonnement.
En référence à la figure 10, on illustre une antenne 60 comportant :
un élément rayonnant de diamètre 120 mm, de type spirale d'Archimède à deux brins, gravé sur un premier substrat 6 en matériau diélectrique de type RO4350 d'épaisseur 0,254 mm ;
- une première couche résistive 62, constituée de deux ensembles 62a, 62b de motifs résistifs constitués de motifs élémentaires carrés non jointifs, de résistances respectives 20000 Ω par carré, et 30000 Ω/carré;
- un premier substrat espaceur 68 de type mousse à faible constante diélectrique, d'épaisseur 2,75 mm ;
- une deuxième couche résistive 64, constituée de deux ensembles 64a, 64b de motifs résistifs constitués de motifs élémentaires carrés non jointifs, de résistances respectives 10000 Ω/carré et 15000 Ω/carré ; - un deuxième substrat 6' en matériau diélectrique de type RO4350 (marque déposée) d'épaisseur 0,254 mm ;
- un deuxième substrat espaceur 70 de type mousse à faible constante diélectrique, d'épaisseur 2,75 mm ;
- une troisième couche résistive 66, constituée de deux ensembles 66a, 66b de motifs résistifs constitués de motifs élémentaires carrés non jointifs, de résistances respectives 1000 Ω/carré et 5000 Ω/carré ;
- un troisième substrat 6" en matériau diélectrique de type RO4350 d'épaisseur 0,254 mm ;
- un troisième substrat espaceur 72 de type mousse à faible constante diélectrique, d'épaisseur 2,75 mm ;
- un plan réflecteur 10.
Des portions résistives périphériques 74, 76 sont également ajoutées, de résistance 1000 Ω/carré.
Les figures 1 1 et 12 illustrent les performances de l'antenne 60 avec les valeurs numériques d'exemple données ci-dessus, dans la bande de fréquences 0,5 GHz à 10GHz.
La figure 1 1 représente le gain axe exprimé en décibels en fonction de la fréquence, pour une polarisation circulaire droite (RHCP) et une polarisation circulaire gauche (LHCP) pour l'antenne d'exemple détaillée ci-dessus (de polarisation adaptée circulaire théorique RHCP).
La figure 12 représente le rapport axial, qui est le rapport dans l'axe radioélectrique, en décibels, en fonction de la fréquence.
La bande de fréquence considérée est de [0,5 GHz - 10 GHz].
On constate une amélioration du gain en polarisation adaptée par rapport aux résultats illustrés à la figure 4, mais une dégradation du rapport axial par rapport aux résultats de la figure 5.
Ce mode de réalisation est utile si une antenne à large bande de fréquences et à grand gain est souhaitée.
Tous les modes de réalisation sont réalisables avec les variantes de topologie des motifs décrites ci-dessus en référence au premier mode de réalisation.
Pour tous les modes de réalisation, les motifs résistifs et les portions résistives périphériques sont réalisables en encre résistive, par un procédé de fabrication aisé, par exemple par sérigraphie, par dépôt aérosol ou impression 3D. Avantageusement, tous les modes de réalisation décrits permettent d'améliorer les performances en gain par rapport aux antennes à couche résistive formée de motifs résistifs de valeur de résistance fixe donnée.

Claims

REVENDICATIONS
1 .- Antenne filaire apte à fonctionner dans au moins une bande de fréquences prédéterminée, comportant une pluralité de couches superposées, comportant au moins un élément rayonnant (4) placé sur une couche de support (6), ladite couche de support (6) étant placée sur un substrat espaceur (8), ledit substrat espaceur (8) étant placé sur un plan réflecteur (10), comprenant au moins une couche résistive (12, 62, 64, 66) entre la couche de support (6) du ou des éléments rayonnants (4) et ledit substrat espaceur (8), la couche résistive (12, 62, 64, 66) comprenant au moins deux ensembles (12a-12c, 30a- 30f, 34a, 34b, 62a-62c, 64a-64c, 66a-66c) de motifs résistifs imbriqués, caractérisée en ce que les ensembles de motifs résistifs ont des valeurs de résistance variant progressivement entre un point central d'antenne et un bord extérieur de l'antenne, de manière à réaliser un gradient de résistance.
2.- Antenne selon la revendication 1 , comportant une première portion résistive périphérique continue (44, 74), disposée dans une zone périphérique de la couche résistive et entourant le ou les ensembles de motifs résistifs de ladite couche résistive.
3. - Antenne selon la revendication 2, dans laquelle la première portion résistive périphérique continue (44, 74), a une forme de couronne circulaire ou carrée.
4. - Antenne selon l'une des revendications 2 ou 3, comportant une deuxième portion résistive périphérique continue (72, 76), disposée sur la couche de support dudit élément rayonnant et entourant ledit élément rayonnant, ladite deuxième portion ayant des caractéristiques de forme et de résistance analogues aux caractéristiques de ladite première portion résistive périphérique continue.
5. - Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comportant une pluralité d'ensembles (12a-12c, 30a-30f, 34a, 34b, 62a-62c, 64a-64c, 66a-66c) de motifs résistifs, chaque ensemble de motifs résistifs étant composé de motifs résistifs élémentaires non jointifs et ayant une valeur de résistance associée, ladite valeur de résistance étant la même pour tous les motifs résistifs élémentaires d'un ensemble de motifs résistifs.
6.- Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comportant une pluralité d'ensembles de motifs résistifs, chaque ensemble de motifs résistifs étant composé de motifs résistifs élémentaires non jointifs, chaque motif résistif élémentaire ayant valeur de résistance variable graduellement sur sa surface, la variation de résistance ayant un même sens de variation que celui de ladite variation progressive entre le point central d'antenne et le bord extérieur de l'antenne.
7.- Antenne selon l'une quelconque des revendications 5 ou 6, dans laquelle tous les motifs résistifs élémentaires d'un même ensemble de motifs ont une même forme géométrique et sont régulièrement espacés.
8.- Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle les ensembles de motifs résistifs sont concentriques et ont une topologie carrée ou circulaire.
9. - Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle lesdits motifs résistifs sont réalisés en encre résistive.
10. - Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant une pluralité de couches résistives (62, 64, 66) à ensembles de motifs résistifs imbriqués à valeurs de résistance variant progressivement entre un point central d'antenne et un bord extérieur de l'antenne, deux couches résistives successives étant séparées par au moins une couche de substrat.
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Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW201933980A (zh) * 2017-12-28 2019-08-16 日商日東電工股份有限公司 電磁波吸收體、附電磁波吸收體之物品、及電磁波吸收體的製造方法
US11495886B2 (en) * 2018-01-04 2022-11-08 The Board Of Trustees Of The University Of Alabama Cavity-backed spiral antenna with perturbation elements
FR3080959B1 (fr) 2018-05-04 2021-06-25 Thales Sa Antenne filaire large bande
JP2020150221A (ja) * 2019-03-15 2020-09-17 日東電工株式会社 電波吸収体及び電波吸収体用キット
CN115224463A (zh) * 2021-04-19 2022-10-21 华为技术有限公司 一种天线及无线设备
FR3131108B1 (fr) * 2021-12-21 2023-12-22 Thales Sa Antenne filaire amelioree a large bande de frequences.

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5170175A (en) * 1991-08-23 1992-12-08 Motorola, Inc. Thin film resistive loading for antennas
US5311199A (en) * 1991-10-28 1994-05-10 John Fraschilla Honeycomb cross-polarized load
US5694136A (en) * 1996-03-13 1997-12-02 Trimble Navigation Antenna with R-card ground plane
US5748152A (en) * 1994-12-27 1998-05-05 Mcdonnell Douglas Corporation Broad band parallel plate antenna
US20080316124A1 (en) * 2007-03-02 2008-12-25 Saab Ab Hull or fuselage integrated antenna
FR3017493A1 (fr) * 2014-02-07 2015-08-14 Thales Sa Antenne filaire compacte a motifs resistifs

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5576710A (en) * 1986-11-25 1996-11-19 Chomerics, Inc. Electromagnetic energy absorber
WO2006091162A1 (fr) * 2005-02-28 2006-08-31 Telefonaktiebolaget Lm Ericsson (Publ) Procede et systeme de reduction de la section efficace en radar d'antennes integrees
GB2516980B (en) * 2013-08-09 2016-12-28 Univ Malta Antenna Array
FR3018638B1 (fr) * 2014-03-14 2017-07-07 Centre Nat D'etudes Spatiales (Cnes) Dispositif et procede d'absorption multi-secteurs

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5170175A (en) * 1991-08-23 1992-12-08 Motorola, Inc. Thin film resistive loading for antennas
US5311199A (en) * 1991-10-28 1994-05-10 John Fraschilla Honeycomb cross-polarized load
US5748152A (en) * 1994-12-27 1998-05-05 Mcdonnell Douglas Corporation Broad band parallel plate antenna
US5694136A (en) * 1996-03-13 1997-12-02 Trimble Navigation Antenna with R-card ground plane
US20080316124A1 (en) * 2007-03-02 2008-12-25 Saab Ab Hull or fuselage integrated antenna
FR3017493A1 (fr) * 2014-02-07 2015-08-14 Thales Sa Antenne filaire compacte a motifs resistifs

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