WO2017175747A1 - スーパーコンティニウム光生成光源、スーパーコンティニウム光生成方法、多光子励起蛍光顕微鏡及び多光子励起方法 - Google Patents

スーパーコンティニウム光生成光源、スーパーコンティニウム光生成方法、多光子励起蛍光顕微鏡及び多光子励起方法 Download PDF

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WO2017175747A1
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light
supercontinuum
waveguide
wavelength
pulse
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昭 市原
明彦 中野
愛子 澤田
彩 太田
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ウシオ電機株式会社
国立研究開発法人理化学研究所
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    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
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    • G02B21/06—Means for illuminating specimens
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
    • G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
    • G02F1/35—Non-linear optics
    • G02F1/365—Non-linear optics in an optical waveguide structure

Definitions

  • polarization control element 3 a wave plate such as a half wave plate or a quarter wave plate is used.
  • the polarization control element 3 converts the ultrashort pulse laser light into linearly polarized light of a predetermined direction according to the characteristics of the waveguide 2 and causes the light to be incident on the waveguide 2.
  • this embodiment is described using linearly polarized light, it is not limited to this.
  • FIG. 2 is a view showing the result of analyzing the emitted light with a spectrum analyzer for an example (example) of the SC light generation light source of the embodiment shown in FIG.
  • (1) of FIG. 2 is a diagram showing the pulse waveform, that is, the intensity (wavelength integral) of the emitted light with the passage of time.
  • (2) of FIG. 2 is a diagram showing the spectral distribution of the emitted light of the pulse waveform of (1), wherein energy (time integral) of each wavelength in one pulse is normalized by the size of the wavelength
  • FIG. 2 is a view showing the result of analyzing the emitted light with a spectrum analyzer for an example (example) of the SC light generation light source of the embodiment shown in FIG.
  • (1) of FIG. 2 is a diagram showing the pulse waveform, that is, the intensity (wavelength integral) of the emitted light with the passage of time.
  • a pulse laser oscillator using a Yb-based crystal having a central wavelength of 1045 nm and a pulse width of 200 fs (femtoseconds) is used for the pulse light oscillation unit 1.
  • the time peak intensity of the light emitted from the waveguide 2 is about 2 kW.
  • FIG. 2 (2) it was confirmed that the emitted light continued over a range of about 800 to 1400 nm, and became SC light.
  • the wavelength flatness of the emitted SC light is 3 dB or less.
  • the wavelength flatness refers to the uniformity of the intensity of each spectrum, and means the smallness of the unevenness of the spectrum intensity.
  • the term “3 dB or less” means that the intensity of the highest intensity wavelength is within 3 dB with respect to the intensity of the lowest intensity wavelength.
  • the unevenness of the intensity in the range of about 850 nm to about 1250 nm is within 3 dB.
  • FIG. 3 is a view showing the analysis results of the emitted light of the SC light generation light source of another two examples (Example 2 and Example 3).
  • FIG. 3 (1) shows an example using an optical parametric amplification system (OPA) with a center wavelength of 1100 nm and a pulse width of 1 ps in the pulse light oscillation unit 1 as a second embodiment.
  • OPA optical parametric amplification system
  • wavelength flatness within 3 dB is obtained in the wavelength range of about 850 to 1550 nm.
  • 3 (2) shows an example of using a Yb-doped fiber laser oscillator having a central wavelength of 1030 nm and a pulse width of 170 fs for the pulse light oscillation unit 1 as a third embodiment.
  • a wavelength flatness of 3 dB or less is obtained in the wavelength range of about 950 to 1150 nm.
  • the excellent performance of the SC light generating light source of the embodiment having such high wavelength flatness is largely influenced by the characteristics of the waveguide 2 used.
  • the SC light generation light source according to the embodiment uses, as the waveguide 2, a non-linear fiber which exhibits normal dispersion characteristics within the range of the emission wavelength.
  • FIG. 4 is a diagram showing wavelength dispersion characteristics of the waveguide 2 provided in the SC light generation light source of the embodiment.
  • the wavelength dispersion characteristic is one of the basic characteristics of optical fiber, and it is important to reduce the wavelength dispersion in the field of communication, but the nonlinear optical fiber used for SC light generation reverses the wavelength dispersion by the nonlinear optical effect. It can be said that it is intended to broaden the bandwidth by As such wavelength dispersion characteristics, normal dispersion characteristics and anomalous dispersion characteristics are known.
  • the non-linear fiber used as the waveguide 2 in the embodiment exhibits normal dispersion characteristics as shown in FIG. That is, in this waveguide 2, GVD (group velocity dispersion) is negative in the range of 800 to 1600 nm.
  • the nonlinear fiber of this example has the maximum GVD at about 1000 to 1100 nm, but the value is about -30 ps / nm / km.
  • Such non-linear fiber is commercially available from NKT Photonics Co. (Head office: Denmark) as NL-1050-NEG-1 and available from the same company.
  • the length of the nonlinear fiber used as the waveguide 2 was 500 mm.
  • Example 2 In this experiment, in place of the waveguide (nonlinear fiber) 2 used in Example 1 described above, a nonlinear fiber not exhibiting normal dispersion characteristics in the wavelength range of 850 to 1550 nm is used as the waveguide 2 and SC light is similarly used. It generated and analyzed its spectrum. The conditions were the same as in Example 1 except that a non-linear fiber not showing normal dispersion characteristics was used.
  • the phrase “does not exhibit normal dispersion characteristics in the wavelength range of 850 to 1550 nm” means that anomalous dispersion characteristics are exhibited in part or all of the wavelength range of 850 to 1550 nm.
  • FIG. 5 is a view showing the wavelength dispersion characteristics of the nonlinear fiber used as the waveguide 2 in the reference example.
  • the nonlinear optical fiber used as the waveguide 2 of the reference example has an anomalous dispersion characteristic, in which GVD is positive on the long wavelength side from around 1040 nm.
  • a non-linear fiber sold as SC-5.0-1040 from NKT Photonics Co., Ltd. was used for the waveguide 2 of the reference example. The length of the fiber was 1000 mm.
  • FIG. 6 is a diagram showing an analysis result of a spectrum of SC light generated by the configuration of the reference example. Similar to FIG. 2, FIG. 6 (1) shows the intensity (wavelength integral) of the emitted light with the passage of time, and FIG. 6 (2) shows the energy (time integral) of each wavelength in one pulse by the size of the wavelength It is the figure standardized and shown. As shown in FIG. 6 (2), in the reference example, many spike-like wavelength peaks are observed, and SC light of flat spectral distribution is not obtained. That is, a wavelength flatness of 3 dB or less is not ensured at least at 950 to 1150 nm.
  • the SC light generation light source of the embodiment light which is continuous SC light is emitted in a band of a wavelength width of at least 200 nm included in a wavelength range of 850 nm to 1550 nm, and the SC light is Since the object can be multiphoton excited, it can be suitably used for fluorescence observation and measurement of the object using multiphoton excitation. In addition, since it has a wavelength flatness of 3 dB or less, it becomes a more versatile SC light generation light source. Further, since the nonlinear fiber exhibiting normal dispersion characteristics is used as the waveguide 2, the high wavelength flatness can be easily obtained. If a non-linear fiber that does not exhibit normal dispersion characteristics is used as the waveguide 2, it is necessary to control and adjust high-order non-linear optical effects to ensure high wavelength flatness, but achieving this is very important. Difficult to
  • the optical system 5 includes a plurality of lenses 51, a dichroic mirror 52, a scanning mirror unit 53, an objective lens 54, and the like.
  • the plurality of lenses 51 are arranged to adjust the beam shape of the emitted SC light or to change the size of the beam.
  • the dichroic mirror 52 is disposed to separate SC light, which is excitation light, and fluorescence generated by excitation.
  • the objective lens 54 is disposed to condense the SC light on the object S.
  • an objective lens 54 capable of condensing SC light at a position at an arbitrary depth in the object S, which may be a biological sample, is employed.
  • a filter 62 for taking out only the fluorescence to be observed is disposed on the light path on the front side of the detection unit 6.
  • the filter 62 may be a sharp cut filter, a band pass filter, or the like.
  • a pinhole plate may be disposed on the light path on the front side of the detection unit 6.
  • the pinhole is confocal with the focal point of the object S by the objective lens 54, and is configured as a so-called confocal laser microscope. Thereby, a clear image from which noise in the depth direction has been removed can be obtained.
  • the SC light generation light source 4 is capable of fluorescence observation by multiphoton excitation in fluorescence observation of the object S.
  • fluorescence observation by multiphoton excitation depends on whether fluorescence is emitted by multiphoton excitation, and the fluorescence has an intensity that enables observation (imaging) with a microscope, and finally, the excitation light It depends on the photon density.
  • the excitation light is condensed at one point by the objective lens 54, and that point is one pixel in imaging, so the number of photons or the density at that point is multiphoton excitation. It means whether or not the amount of fluorescence observation by. Although theoretically there may be excitation with three or more photons, the case of two-photon excitation will be taken up.
  • the fluorescence (usually light having a half wavelength of the excitation light) generated by multiphoton excitation is captured by the detection unit 6 and converted into an electrical signal as an image. It means that it can be observed. Therefore, it is also necessary to consider the conditions of the optical system 5 and the detection system.
  • the size of the XY plane (viewing plane) by the scanning mirror unit 53 is 512 ⁇ 512 pixels. This means that the excitation light is condensed at each point of 512 ⁇ 512 to cause fluorescence emission by two-photon excitation.
  • the calculation results show that the necessary number of photons in one pixel (the condensing point by the objective lens 54) is 8192 under the above conditions.
  • the SC light generation light source 4 with an output of 1 kW is used under the above conditions, the number of photons that are emitted to EGFP and transited to fluorescence and captured by the detection unit 6 (that is, converted to electrical signals) It became 10,112 pieces, and it was confirmed that it exceeded the required number.
  • the output of 1 kW means that the time peak intensity in one pulse is 1 kW or more, and is 1 kW or more at the wavelength to be excited by two photons.
  • the photon density required for one pixel is about 8192 ⁇ 10 12 / m 2 or more.
  • the photon density is about 12882 ⁇ 10 12 photons / m 2 , and the necessary photon density is secured.
  • FIGS. 8 and 9 are diagrams showing spectrograms of SC light emitted for each of the SC light generation light sources of Example 1 and the reference example.
  • FIG. 8 shows that of the first embodiment
  • FIG. 9 shows that of the reference example.
  • the intensities are shown in color in the original spectrogram, but since each figure is black and white, the intensities are shown on the lower side in FIG. 8 and FIG.
  • the SC light emitted from the SC light generation light source of Example 1 first emits light on the long wavelength side in one pulse, and then gradually and continuously on the short wavelength side Light is emitted and the spectrum is continuous in time.
  • the intensity is 1 kW or more in the range of about 850 nm to about 1550 nm, and it can be seen that it can be suitably used for a multiphoton excitation fluorescence microscope used as excitation light in this wavelength range.
  • the SC light emitted from the SC light generation light source of the reference example is spread as a band, it is not a continuous spectrum but there is a loss of spectrum. If there is a missing of the spectrum, the fluorescent molecule excited in the spectrum can not be an object, so it is not suitable as SC light for multiphoton excitation fluorescence microscopy.
  • the multiphoton excitation fluorescence microscope of the embodiment described above light of any wavelength is targeted as excitation light in a band of at least 200 nm width included in a wavelength range of 850 nm to 1550 nm even if the wavelength adjustment mechanism is not particularly provided. Fluorescence observation can be performed while multiphoton excitation of object S. For this reason, it becomes a versatile multiphoton excitation fluorescence microscope.
  • EGFP is taken as the fluorescent molecule, but multiphoton excitation fluorescence observation is similarly possible for other synthetic or naturally derived fluorescent molecules.
  • SC light generation light source 4 of an embodiment may be used conveniently. Further, processes using multiphoton excitation other than fluorescence microscopy are known (for example, multiphoton excitation spectroscopy), and the SC light generation light source 4 of the embodiment can be used for such applications.
  • FIG. 10 is a schematic view of the SC light generation light source according to the second embodiment.
  • the SC light generation light source of the second embodiment has a configuration in which the pulse compression unit 7 is provided on the emission side of the waveguide 2.
  • FIG. 11 is a diagram schematically illustrating the function and operation of the SC light generation light source according to the second embodiment. The upper part of FIG. 11 schematically shows how the pulse waveform is converted in the second embodiment, and the lower part schematically shows how the spectral waveform is converted.
  • the output of a pulse light oscillation unit having a pulse width of less than 250 femtoseconds and a central wavelength of 1045 nm and a half width of 16 nm or less uses self phase modulation by a normal dispersion fiber. Then, it is converted into SC light having a width of about 400 to 500 nm. At this time, the pulse width is expanded to about several picoseconds. Then, compression is performed by the pulse compression unit 7 while maintaining a broad wavelength width to make the pulse width less than 1 picosecond.
  • FIG. 12 is a schematic view of the pulse compression unit 7 used in the SC light generation light source of the second embodiment.
  • the provision of the pulse compression unit 7 was conceived by the inventors as a result of considering the configuration of the SC light generation light source of the first embodiment.
  • the inventors intend to obtain SC light of a continuous spectrum in a wavelength band of at least 200 nm and not less than 850 nm and not more than 1550 nm so as to be suitably used for applications such as multiphoton excitation fluorescence microscopy as described above.
  • a non-linear fiber exhibiting normal dispersion characteristics is adopted. This generates SC light of a flat continuous spectrum in the wavelength band.
  • SC light of a spectrum continuous is generated.
  • the temporally continuous spectrum as shown in FIG. 8 (1) is called a chirped pulse.
  • a linear group delay element is used.
  • a time lag corresponding to the wavelength is generated in the light of the wavelength originally present in the pulse, and a chirped pulse is formed.
  • non-linear optical effects such as self-phase modulation newly generate light of a wavelength which was originally not present, whereby there is no omission over a wide band of 200 nm or more Obtain a continuous spectrum.
  • the spectrum necessarily obtained is continuous in time as shown in FIG. 8 (1), and a chirped pulse is obtained.
  • the pulse shown in FIG. 8 (1) can be called a linear chirp pulse.
  • Linear chirp refers to light whose wavelength changes continuously with time.
  • the chirped pulse shown in FIG. 8 (1) can be said to be a pulse having no extreme value (maximum value or minimum value) in the change of wavelength.
  • Pulse compression is more suitable for applications such as multiphoton excitation because the peak intensity is higher, and above all, it is because pulse compression is easy in the case of linear chirp as shown in FIG. 8 (1). .
  • a prism pair unit 71 is used as the pulse compression unit 7.
  • a unit is provided with two pairs of prisms (four prisms in total) 711.
  • the SC light emitted from the waveguide 2 has a longer wavelength as light at a earlier time in one pulse, and a shorter wavelength as light at a later time. That is, as the time advances, the wavelength of light shifts to the short wavelength side.
  • Such chirped pulses can be easily pulse compressed by means of a group delay element that linearly delays as the wavelength increases.
  • the prism pair unit 71 in FIG. 12 is an element that performs such group delay.
  • the folding mirror 712 is disposed for the two pairs of prisms 711, and the light passes through the prism 711 a total of eight times.
  • each prism 711 is a triangular prism and is long in the direction perpendicular to the paper surface of FIG.
  • the two pairs of prisms 711 are symmetrical with respect to a plane perpendicular to the paper (indicated by S in FIG. 12).
  • the light L 2 on the long wavelength side has a longer total optical path length in the four prisms 711, and as the wavelength becomes shorter, the total optical path length becomes shorter, and the light L 1 with the shortest wavelength is L 1 Will be the shortest. Therefore, the longer the wavelength of light, the more delay occurs, and the shorter the wavelength of light, the smaller the delay.
  • the respective wavelengths in the SC light are temporally aligned when passing back the prism 711 eight times It will propagate in the state and the pulse will be compressed.
  • the dispersion value at 1000 nm is about ⁇ 822 (fs 2 ). Since the center of the spectrum is about 1000 nm, the incident angle ⁇ with respect to the incident surface of the prism 711 is the Brewster's angle (55.4 °) at 1000 nm.
  • SC light is pulse-compressed by passing through the prism pair unit 71.
  • the pulse width before compression is about 4 picoseconds, but after compression is about 1 picosecond.
  • peak intensity is also increased more than twice by compression.
  • the broken line and the solid line almost overlap, and there is almost no change in the spectral waveform before and after compression. That is, even after compression, a continuous spectrum is obtained in the range of about 850 to 1350 nm.
  • the vertical axis represents time-integrated energy (pJ), and the light of each wavelength does not change as the time-integrated amount in the pulse, but the pulse width is short.
  • the peak of the instantaneous value of each wavelength is increasing. The manner of increase is the same as that at all wavelengths shown in FIG. 13 (1).
  • FIG. 14 is a diagram showing the SC light shown in FIG. 13 as a spectrogram. Since the original is a color, a pulse waveform is shown on the lower side as in FIG. As can be clearly understood by comparing FIG. 8 with FIG. 14, the light of each wavelength is overlapped at almost the same time by pulse compression. As a result of this overlap, the peak intensity is significantly increased.
  • the SC light generation light source includes the pulse compression unit 7 that compresses the SC light emitted from the waveguide 2, so the peak intensity becomes high. Therefore, it is more suitable for applications such as multiphoton excitation fluorescence microscopy. That is, high peak intensity tends to cause multi-photon excitation, and narrow pulse width reduces damage to the object. For multi-photon excitation, it is necessary for a large number of gratings to be present at the same time (or very narrow time zone), for which high peak intensities are effective. On the other hand, the thermal damage to the object depends on the time integrated dose. Therefore, light with a small pulse width and high peak intensity is particularly suitable for observing a thermally weak object such as a biological sample by multiphoton excitation. For example, various fluorescent proteins can be observed while suppressing fading.
  • the SC light generation light source according to the second embodiment requires a configuration for extracting the compressed light from the light path.
  • a configuration using a deflection beam splitter 713 is employed. That is, the deflection beam splitter 713 is disposed on the optical path from the waveguide 2 and enters the deflection beam splitter 713 emitted from the waveguide 2.
  • a quarter wavelength plate 714 is disposed between the deflection beam splitter 713 and the pulse compression unit 7.
  • FIG. 15 (1) the example using the roof type mirror 716 is shown.
  • the roof mirror 716 is used in place of the folding mirror 712 of FIG.
  • the forward path and the return path are mutually offset paths in the length direction of each prism 711.
  • the extraction mirror 715 is disposed at the exit of the return path, and the pulse-compressed SC light is extracted.
  • FIG. 15 (2) is an example of the pulse compression part 7 which made the whole compact by using two roof type mirrors.
  • the SC light from the waveguide 2 is refracted by the prism 711 and then is reflected back to the first roof-type mirror 718 and is transmitted again through the prism 711. Then, the light is reflected by the second roof-type mirror 719 to return to the prism 711, and is reflected by the first roof-type mirror 718 to transmit the prism 711 once again. Finally, the light is reflected by the extraction mirror 715 and extracted.
  • This configuration is equivalent to using two prisms (one prism pair) to reciprocate light, but is generally compact.
  • FIG. 16 is a schematic view showing another example of the pulse compression unit 7.
  • a pair of gratings (diffraction gratings) 72 can be used as the pulse compression unit 7.
  • the pulse of the SC light the light L 1 of the short wavelength side is generated in the late time, as compared to the light L 2 of the long wavelength side that is occurring in the early time, the grating 72
  • the optical path length before leaving the pair is long. Therefore, by appropriately selecting the arrangement angle of each grating 72 with respect to the center wavelength of SC light, the wavelengths become substantially the same timing, and pulse compression is performed.
  • the grating pair is suitable for compression of wide-band SC light as in the embodiment because the wavelength width of dispersion can be taken large.
  • the problem of efficiency When a grating pair is used, the blaze angle is selected according to the center wavelength of SC light, but as it deviates from the blaze angle, diffraction loss occurs. That is, in the spectral intensity distribution, a loss occurs such that the intensity decreases with distance from the central wavelength. For this reason, compared with the case where a prism pair is used, the wavelength range with the peak intensity which can be multiphoton excited may become narrow.
  • a grism 73 can be used as the pulse compression unit 7.
  • the grism 73 has a structure in which a comb grating 732 is disposed between two plane-symmetrically arranged prisms 731 and 731.
  • the pair of prisms 731 operates to generate an optical path length difference according to the wavelength as well as the prism pair and to compensate for dispersion (spatial dispersion) by the comb grating 732.
  • a chirped mirror 74 can be used as the pulse compression unit 7.
  • the chirped mirror 74 is a mirror that reflects light by the multilayer film formed on the substrate, and is a mirror that results in a longer optical path length because light of longer wavelength is reflected at a deeper portion of the multilayer film.
  • the group delay obtained by one chirped mirror 74 is generally as small as about ⁇ 50 fs 2 .
  • the reflectance of the chirped mirror 74 is high, there is a drawback that the overall loss is large when repeating many reflections in this way.
  • an SLM (Spatial Light Modulator) 75 can be used as the pulse compression unit 7.
  • the SLM 75 is an element in which a large number of pixels whose refractive index is controlled independently are arranged, and can perform second-order and high-order dispersion compensation according to an applied voltage.
  • SLM 75 is used for pulse compression, there are transmission type and reflection type.
  • reflection type for example, as shown in FIG. 16 (4), SC light is dispersed by grating 751 and collimated by lens 752 A configuration in which each pixel is incident is adopted.
  • FIG. 17 is a schematic view showing still another example of the pulse compression unit 7.
  • a very simple example of using a fiber as the pulse compression unit 7 is an example of using an anomalous dispersion fiber.
  • pulse compression can be performed by passing SC light using a fiber having an appropriate GVD with an appropriate length.
  • adiabatic soliton compression may be performed using a dispersion reducing fiber 77 as the pulse compression unit 7.
  • the dispersion reducing fiber 77 is a fiber having a characteristic in which the dispersion gradually decreases in the light propagation direction.
  • the dispersion reducing fiber 77 is, for example, a fiber having a structure in which both the core diameter and the cladding diameter decrease in the light propagation direction.
  • Basic solitons refer to stable states in which anomalous dispersion and self phase modulation in the fiber are balanced.
  • the dispersion reducing fiber 77 is used, the basic soliton condition can be continuously changed according to the distance, and pulse compression can be performed as it is.
  • Such adiabatic soliton compression has a high compression rate and excellent pulse quality of sech type.
  • a comb-shaped dispersive fiber 78 can also be used as the pulse compression section 7.
  • the comb-shaped distributed fiber 78 is a fiber in which a dispersion shift fiber (DSF) and a single mode fiber (SMF) are alternately arranged.
  • DSF dispersion shift fiber
  • SMF single mode fiber
  • the SC light generation light source of the embodiment uses a nonlinear fiber as the waveguide 2
  • a fiber is used also for the pulse compression unit 7
  • both generation of SC light and pulse compression can be performed by the fiber system.
  • the affinity between elements becomes high, and handling and adjustment become easy.
  • care must be taken so that the incidence of high energy SC light does not cause an unwanted non-linear effect.
  • non-linear optical effects may occur again during pulse compression to cause loss of spectrum, extreme drop, etc., but this should be avoided.
  • LMA-PCFs exhibiting anomalous dispersion over the entire wavelength band of the present invention do not currently exist, they can be used if such ones are developed.
  • the hollow core PBF is characterized by substantially non-optical non-linearity because the core is void, but those mainly marketed at present are of low dispersion. However, if one with sufficient dispersion is developed, it can be used.

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Abstract

【課題】　新たな用途に利用できるスーパーコンティニウム光生成光源を提供する。 【解決手段】　パルス光発振部１から発振された超短パルスレーザー光は、偏光制御素子３を介して導波路２に入射し、非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光となった後、プリズムペアユニット７１より成るパルス圧縮部７で圧縮されて出射する。導波路２は、８５０～１５５０ｎｍの波長域において正常分散特性を示す非線形ファイバであり、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光が得られる。スーパーコンティニウム光の時間ピーク強度は１ｋＷ以上であり、生体試料の蛍光観察等を行う多光子励起蛍光顕微鏡において励起光として使用される。

Description

スーパーコンティニウム光生成光源、スーパーコンティニウム光生成方法、多光子励起蛍光顕微鏡及び多光子励起方法
　本願の発明は、スーパーコンティニウム光の生成技術に関するものであり、また蛍光顕微鏡の技術に関するものである。
　高いピーク強度を有する狭帯域の超短パルス光が非線形光学効果により広帯域化する現象は、スーパーコンティニウム光として知られている。特許文献１～５は、従来知られたスーパーコンティニウム光生成光源を開示している。
　スーパーコンティニウム光を生成して出射させる光源（スーパーコンティニウム光生成光源）は、超短パルス光を発振させるパルス光発振部と、非線形光学素子とを備えている。パルス発振部には超短パルスレーザー発振器が使用される場合が多く、非線形光学素子としては非線形ファイバのような導波路型のものが使用されることが多い。パルス光発振部から発振された超短パルス光が導波路に入射すると、導波路内を伝搬する際に自己位相変調、相互位相変調、四光波混合、ラマン散乱などの非線形光学効果により広帯域化し、スーパーコンティニウム光となって出射する。
特開平１０－９０７３７号公報 特開平１１－１７４５０３号公報 特開２００３－１４９６９５号公報 特開２００７－２７９７０４公報 特開２００８－２１６７１６号公報 特表２０１５－５１１３１２号公報
Japanese journal of optics : a publication of the Optical Society of Japan, the Japan Society of Applied Physics 44(1), 11-17, 2015-01
　スーパーコンティニウム光は、主として光通信用の用途で実用化が期待されて研究されてきた。通信の大容量化のためにはマルチキャリア（多重伝送）化することが必要で、このための技術としてスーパーコンティニウム光の採用が検討されてきたが、マルチコア構造の光ファイバ等の開発もあって、スーパーコンティニウム光の実用化はそれほど進んでいない。
　このような状況ではあるものの、レーザー光としての性質を保持しつつある程度広いスペクトル成分を有するスーパーコンティニウム光の優れた特性は、他の分野において好適に利用できる可能性があると考えられる。
　本願発明は、上記の点を解決課題として為されたものであり、新たな用途に利用できるスーパーコンティニウム光を出射するスーパーコンティニウム光生成光源を提供することを目的としている。
　上記課題を解決するため、本願の請求項１記載の発明は、スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成光源であって、
　超短パルス光を発振するパルス光発振部と、
　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる導波路と
を備えており、
　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
　照射面で対象物を多光子励起可能となるようにスーパーコンティニウム光を出射させるものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項２記載の発明は、前記請求項１の構成において、前記パルス光発振部及び前記導波路は、ピーク強度が１ｋＷ以上１００ｋＷ以下であるスーパーコンティニウム光を出射させるものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項３記載の発明は、前記請求項１又は２の構成において、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において３ｄＢ以内の波長平坦性を有するスーパーコンティニウム光を出射させるものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項４記載の発明は、前記請求項１乃至３いずれかの構成において、前記パルス光発振部は、パルス幅が１ピコ秒以下であって且つ１０００ｎｍ以上１１００ｎｍ以下の波長域に中心波長を有する超短パルス光を発振するものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項５記載の発明は、前記請求項１乃至４の構成において、前記導波路は、前記超短パルスレーザー光を１パルス内での波長の経時的変化が連続的であるスーパーコンティニウム光にするものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項６記載の発明は、前記請求項１乃至５の構成において、前記導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域において正常分散特性を示すファイバであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項７記載の発明は、前記請求項６の構成において、前記超短パルスレーザー光の中心波長が、前記正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項８記載の発明は、前記請求項１乃至５いずれかの構成において、前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項９記載の発明は、前記請求項６又は７の構成において、前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１０記載の発明は、スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成光源であって、
　超短パルス光を発振するパルス光発振部と、
　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる導波路と
を備えており、
　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
　導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１１記載の発明は、スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成方法であって、
　パルス光発振部により超短パルス光を発振するステップと、
　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させるステップと
を備えており、
　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
　照射面で対象物を多光子励起可能となるようにスーパーコンティニウム光を出射させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１２記載の発明は、前記請求項１１の構成において、ピーク強度が１ｋＷ以上１００ｋＷ以下であるスーパーコンティニウム光を出射させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１３記載の発明は、前記請求項１１又は１２の構成において、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において３ｄＢ以内の波長平坦性を有するスーパーコンティニウム光を出射させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１４記載の発明は、前記請求項１１乃至１３いずれかの構成において、前記パルス光発振部から発振される超短パルス光は、パルス幅が１ピコ秒以下であって且つ１０００ｎｍ以上１１００ｎｍ以下の波長域に中心波長を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１５記載の発明は、前記請求項１１乃至１４いずれかの構成において、前記導波路は、前記超短パルスレーザー光を１パルス内での波長の経時的変化が連続的であるスーパーコンティニウム光にするものであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１６記載の発明は、前記請求項１１乃至１５いずれかの構成において、前記導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域において正常分散特性を示すファイバであるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１７記載の発明は、前記請求項１６構成において、前記超短パルスレーザー光の中心波長が、前記正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１８記載の発明は、前記請求項１１乃至１５いずれかの構成において、前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項１９記載の発明は、前記請求項１６又は１７の構成において、前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項２０記載の発明は、スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成方法であって、
　パルス光発振部により超短パルス光を発振するステップと、
　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させるステップと
を備えており、
　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
　導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項２１記載の発明は、前記請求項１乃至１０いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源を備えた多光子励起蛍光顕微鏡であって、
　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を対象物上に照射するための光学系と、
　対象物を当該スーパーコンティニウム光で多光子励起したときに放出される蛍光を検出する検出部とを備えているという構成を有する。
　また、上記課題を解決するため、請求項２２記載の発明は、生成されたスーパーコンティニウム光により蛍光物質を多光子励起して蛍光を発生させる多光子励起方法であって、
　パルス光発振部により超短パルス光を発振する発振ステップと、
　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる変換ステップと、
　出射したスーパーコンティニウム光をパルス圧縮してピーク強度を増加させる圧縮ステップと、
　圧縮ステップによりピーク強度を増加させたスーパーコンティニウム光の全部又は一部を蛍光物質に照射して蛍光物質を多光子励起する照射ステップと
を備えており、
　変換ステップは、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう導波路により超短パルスレーザー光を変換するステップであるという構成を有する。
　以下に説明する通り、本願の請求項１又は１１記載の発明によれば、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光が出射され、当該スーパーコンティニウム光は対象物を多光子励起可能であるので、多光子励起を利用した対象物の蛍光観察や計測等に好適に使用することができる。
　また、請求項２又は１２記載の発明によれば、上記効果に加え、ピーク強度が１ｋＷ以上１００ｋＷ以下であるので、生体試料の蛍光観察に好適に使用することができる。
　また、請求項３又は１３記載の発明によれば、上記効果に加え、３ｄＢ以内の波長平坦性を有するので、より汎用性の高いスーパーコンティニウム光生成光源となる。
　また、請求項４又は１４記載の発明によれば、上記効果に加え、高い波長平坦性を容易に実現することができる。
　また、請求項５又は１５記載の発明によれば、線形チャープであるスーパーコンティニウム光が生成されるので、その特性を種々の用途に活かすことができる。
　また、請求項６又は１６記載の発明によれば、上記効果に加え、８５０～１５５０ｎｍの波長域のスーパーコンティニウム光が容易に生成できたり、ピーク強度の大きなスーパーコンティニウム光を容易に生成できたりする効果が得られる。
　また、請求項７又は請求項１７記載の発明によれば、上記効果に加え、超短パルスレーザー光の中心波長が、正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であるので、線形チャープであるスーパーコンティニウム光をより容易に得ることができる。
　また、請求項８、１０、１８又は２０記載の発明によれば、上記効果に加え、導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるので、高いピーク強度のスーパーコンティニウム光を得ることができる。
　また、請求項９又は請求項１９記載の発明によれば、上記効果に加え、導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるので、高いピーク強度のスーパーコンティニウム光を得ることができる。この際、正常分散特性を示すファイバにより線形チャープとされたスーパーコンティニウム光をパルス圧縮するので、より容易に圧縮を行うことができる。
　また、請求項２１記載の発明によれば、上記効果に加え、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域において、異なる吸収波長をもつ複数の蛍光タンパクを同時に多光子励起することが一台のレーザーで可能となる。なお、当然ながら波長調節機構を設け、任意の波長を切り出して単色励起の多光子励起蛍光観察を行うこともできる。従来、多色同時励起には複数のレーザーを必要としたため、本発明に依れば省スペースで汎用性の高い多光子励起蛍光顕微鏡を実現できる。
第一の実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源の概略図である。 図１に示す実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源の一例（実施例１）について、出射された光をスペクトルアナライザで分析した結果を示す図である。 別の実施例（実施例２，実施例３）のスーパーコンティニウム光生成光源の出射光の分析結果について示した図である。 実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源が備える導波路の波長分散特性を示した図である。 参考例で導波路として使用された非線形ファイバの波長分散特性を示す図である。 参考例の構成により生成したスーパーコンティニウム光のスペクトルの分析結果を示す図である。 実施形態に係る多光子励起蛍光顕微鏡の概略図である。 実施例１のスーパーコンティニウム光生成光源について、出射されたスーパーコンティニウム光のスペクトログラムを示した図である。 参考例のスーパーコンティニウム光生成光源について、出射されたスーパーコンティニウム光のスペクトログラムを示した図である。 第二の実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源の概略図である。 第二の実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源の機能、動作について模式的に表した図である。 第二の実施形態のスーパーコンティニウム光生成光源に使用されたパルス圧縮部の概略図である。 第二の実施形態においてピーク強度の増加が確認された実験の結果を示す図である。 図１３に示すスーパーコンティニウム光をスペクトログラムとして示した図である。 光の取り出しのための他の構成例を示した概略図である。 パルス圧縮部の別の例を示す概略図である。 パルス圧縮部の別の例を示す概略図である。
　次に、本願発明を実施するための形態（以下、実施形態）について説明する。図１は、第一の実施形態のスーパーコンティニウム光（以下、ＳＣ光という）生成光源の概略図である。尚、以下の説明では、実施形態のＳＣ光生成光源の動作に関する説明を含むが、この説明は、ＳＣ光生成方法の発明の実施形態の説明に相当している。
　この実施形態のＳＣ光生成光源の大きな特徴点は、対象物を多光子励起可能な光子密度以上となる光子密度のＳＣ光を出射するものとなっている点である。即ち、実施形態のＳＣ光生成光源は、多光子励起用の光源として構成されたものとなっている。
　このような実施形態の多光子励起用のＳＣ光生成光源の好ましい利用例として、多光子励起蛍光顕微鏡が想定されている。
　蛍光顕微鏡は、対象物に励起光を照射し、発生する蛍光を捉えることで対象物を観察するタイプの顕微鏡であり、バイオ研究や生体試料の観察等の分野において特に重要な技術となっている。蛍光顕微鏡の場合、対象物のうちの観察したい部分のみ色づけして観察したり、細胞内の動きを細胞が生きている状態で観察したりすることも可能であるという特長点を有する。
　このような蛍光顕微鏡の分野において、近年、二光子励起蛍光顕微鏡の技術が開発されている。励起光による蛍光放出は、通常、一つの光子が分子に吸収されて生じるが、二光子励起は、二つの光子を同時に吸収させて励起し、蛍光を放出させる。理論的には三個以上の光子を同時に吸収させて励起することも可能であり、多数の光子を同時に吸収させて励起する蛍光顕微鏡は、多光子励起蛍光顕微鏡と呼ばれる。多光子励起蛍光顕微鏡のより詳しい内容は、例えば非特許文献１に開示されている。
　多光子励起蛍光顕微鏡が他の蛍光顕微鏡に比べて優れている点は幾つかあるが、その一つが波長分離が容易であるという点である。蛍光顕微鏡においては、発生する蛍光を励起波長の光から分離して蛍光のみを観察する必要があるが、通常の蛍光顕微鏡、即ち一光子で励起する蛍光顕微鏡の場合、蛍光の波長と励起波長とが近い場合が多く、分離が難しい。シャープカットフィルタ等を使用して励起光を除去し、蛍光のみを取り出すようにするが、蛍光の波長域が励起光の波長域と一部重なっている場合が多く、励起光を取り除く際に蛍光まで取り除くことになってしまう場合が多い。このため、蛍光を十分な強度で捉えることができない。一方、二光子励起の場合、励起波長が発生する蛍光波長の２倍になるため、シャープカットフィルタ等で容易に分離が可能であり、発生する蛍光を損なうことなく観察が可能である。
　多光子励起蛍光顕微鏡のもう一つの優位性は、深さ方向の任意の位置で蛍光観察が可能という点である。多光子励起は、非常に短い時間幅（１０－１６秒程度、実質的に同時）に二以上の光子が蛍光分子に衝突する必要があり、そのためには、非常に高い光子密度が必要である。したがって、励起光をある程度透過する対象物において対象物の内部で励起光を集光した場合、集光点でのみ多光子励起が生じ、その点での発生蛍光のみを観察することができる。そして、集光位置を変更することで、深さ方向の任意の位置で観察を行うことができる。このように、必然的に共焦点顕微鏡のピンホールの効果が得られ、ピンホールが不要であるため発生蛍光のロスも生じない。この点は、例えば生体試料の組織内部の状態を観察する場合等において特にメリットとなる。
　多光子励起を実現するには、光子密度を時間的及び空間的に高める必要がある。このため、光源には、フェムト秒のようなごく短い時間しか発光しない超短パルスレーザー発振器が使用される。レーザー発振器が発生させる全強度を短い時間に集中させることで、多光子励起に必要とされる高い光子密度を実現するためである。
　このような多光子励起蛍光顕微鏡は、一部に実用化されているものの、幾つかの課題があり、それ程普及していない。一つには、観察条件の自由度が極めて低いことである。
　周知のように、蛍光分子によって励起波長は異なり、また発生する蛍光の波長も異なる。したがって、異なる試料を観察する場合、殆どの場合、異なる波長の励起光を照射する必要がある。従来の多光子励起蛍光顕微鏡において、異なる波長の励起光を照射するためには、出射波長の異なる超短パルスレーザー発振器が必要になるから、理屈の上では、観察する蛍光分子の種類毎に超短パルスレーザー発振器が必要になる。周知のように超短パルスレーザー発振器は非常に高価な機器であり、蛍光分子の種類毎に超短パルスレーザー発振器を備えることは、実現可能な範囲を遙かに超えている。
　特許文献６には、三つの異なる蛍光分子を観察するため、二台の超短パルスレーザー発振器を用いた多光子励起蛍光顕微鏡が開示されている。この技術によれば、観察される蛍光分子の種類よりも一つ少ない超短パルスレーザーの台数で済むものの、それでも二台の超短パルスレーザー発振器が必要であり、コストの問題は大きい。
　また、特許文献６の多光子励起蛍光顕微鏡では、二つの超短パルスレーザー発振器から発振される超短パルスレーザー光を集光スポットにおいて時間的及び空間的に重ね合わせる必要がある。非常に複雑で大がかりな機構や制御系が必要になり、コスト上の問題に加え、調整作業の困難性も問題となる。
　実用化されている一部の多光子励起蛍光顕微鏡には、超短パルスレーザー発振器に対して波長調整機構を設けた構成（チューナブルレーザーの構成）が採用されているものもある。しかしながら、この種の波長調整機構は、ＯＰＯ（光パラメトリック発振器）のような非線形光学素子を使用した機構であり、位相整合等の波長調整にかなりの労力を要する問題がある。
　発明者は、このような多光子励起蛍光顕微鏡において、ＳＣ光を採用することで上記各課題をクリアすることができるのではないかと考え、鋭意研究を行った。実施形態のＳＣ光生成光源は、この研究の成果に基づいている。
　より具体的に説明すると、図１に示す実施形態のＳＣ光生成光源は、超短パルス光を発振するパルス光発振部１と、非線形光学効果を生じさせる導波路２とを備えている。
　パルス光発振部１には、超短パルスレーザー発振器が使用される。この超短パルスレーザー発振器は、フェムト秒オーダーの超短パルスを発振するものであり、より好ましくは１ｐｓ（ピコ秒）以下のパルス幅のものが使用される。超短パルスレーザー発振器の出射光の中心波長は、１０００～１１００ｎｍ程度であることが好ましい。具体的には、Ｙｂのような希土類ドープファイバを用いた超短パルスファイバレーザー発振器、半導体レーザーで励起されるＹｂ：ＫＹＷのようなＹｂ系結晶を用いた超短パルスレーザー発振器が使用される。
　導波路２は、非線形光学効果により超短パルスからＳＣ光を生成するもの（非線形導波路）である。この実施形態では光ファイバが導波路２として使用されており、特に高非線形ファイバが導波路２として好適に使用される。導波路２としての非線形ファイバは、ループ状とされたフレキシブルなものであったり、又はロッド状のものであったりし得る。
　この実施形態では、パルス光発振部１と導波路２との間に偏光制御素子３が設けられている。偏光制御素子３は、導波路２の非線形光学効果をより高めるためのものであり、超短パルス光を導波路２の特性に応じて所望の偏光状態として導波路２に入射させるためのものである。偏光制御素子３としては、１／２波長板や１／４波長板といった波長板が使用されている。偏光制御素子３は、超短パルスレーザー光を導波路２の特性に応じて所定の向きの直線偏光光に変換して導波路２に入射させる。本実施形態では直線偏光を用いて説明するが、この限りではない。
　このような実施形態のＳＣ光生成光源は、８５０～１５５０ｎｍの波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したＳＣ光を出射するものとなっている。そして、実施形態のＳＣ光生成光源は、より好ましくは、時間ピーク強度が１ｋＷ以上であるＳＣ光を出射するものとなっている。これらの点について、より具体的な例を取りあげて説明する。
　図２は、図１に示す実施形態のＳＣ光生成光源の一例（実施例）について、出射された光をスペクトルアナライザで分析した結果を示す図である。図２の（１）は、パルス波形即ち時間経過に伴う出射光の強度（波長積分）を示した図である。また、図２の（２）は、（１）のパルス波形の出射光のスペクトル分布を示した図であり、１パルスでの各波長のエネルギー（時間積分）を波長の大きさで規格化して示した図である。
　この例では、パルス光発振部１には、出射するレーザー光の中心波長１０４５ｎｍ、パルス幅は２００ｆｓ（フェムト秒）のＹｂ系結晶を用いたパルスレーザー発振器が使用されている。図２（１）に示すように、導波路２からの出射光の時間ピーク強度は、２ｋＷ程度となっている。また、図２（２）に示すように、出射光は、８００～１４００ｎｍ程度の範囲に亘って連続しており、ＳＣ光となっていることが確認された。
　このような実施形態のＳＣ光生成光源は、出射されるＳＣ光の波長平坦性が３ｄＢ以下となっている。波長平坦性とは、各スペクトルの強度の均一性のことであり、スペクトル強度の凹凸の小ささを意味する。３ｄＢ以下とは、最も強度の低い波長の当該強度に対して、最も強度の高い波長の強度が３ｄＢ以内になっているということである。図２（２）に示すように、実施例１のＳＣ光生成光源によるＳＣ光は、８５０ｎｍ程度から１２５０ｎｍ程度の範囲での強度の凹凸は３ｄＢ以内となっている。
　波長平坦性３ｄＢ以内という点について、別の実施例を挙げてさらに詳しく説明する。図３は、別の二つの実施例（実施例２，実施例３）のＳＣ光生成光源の出射光の分析結果について示した図である。
　図３（１）には、実施例２として、パルス光発振部１に、中心波長１１００ｎｍ、パルス幅１ｐｓの光パラメトリック増幅システム(ＯＰＡ)を用いた例が示されている。この例では、８５０～１５５０ｎｍ程度の波長範囲において３ｄＢ以内の波長平坦性が得られている。
　また、図３（２）には、実施例３として、パルス光発振部１に中心波長１０３０ｎｍ、パルス幅１７０ｆｓのＹｂドープファイバレーザー発振器を用いた例が示されている。この例では、９５０～１１５０ｎｍ程度の波長範囲において３ｄＢ以内の波長平坦性が得られている。
　このような高い波長平坦性を有する実施形態のＳＣ光生成光源の優れた性能は、使用された導波路２の特性が大きく影響している。以下、この点について説明する。
　実施形態のＳＣ光生成光源は、出射波長の範囲内において正常分散特性を示す非線形ファイバを導波路２として使用している。図４は、実施形態のＳＣ光生成光源が備える導波路２の波長分散特性を示した図である。
　波長分散特性は光ファイバの基本的特性の一つであり、通信の分野では波長分散を小さくすることが重要であるが、ＳＣ光生成に用いる非線形光ファイバは、波長分散を非線形光学効果により逆に高めることで広帯域化を図るものであるといえる。このような波長分散特性には、正常分散特性と異常分散特性とが知られている。
　このうち、実施形態において導波路２として使用された非線形ファイバは、図４に示すような正常分散特性を示すものとなっている。即ち、この導波路２は、８００～１６００ｎｍの範囲においてＧＶＤ（群速度分散）が負となっている。この例の非線形ファイバは、１０００～１１００ｎｍ程度でＧＶＤは最大となっているが、その値は－３０ps/nm/km程度である。このような非線形ファイバは、ＮＫＴフォトニクス社（本社：デンマーク）からNL-1050-NEG-1として販売されており、同社から入手可能である。尚、実施例１では、導波路２として使用された非線形ファイバの長さは５００ｍｍとされた。
　このように出射波長範囲において正常分散特性を示す導波路２を使用することで、出射されるＳＣ光はスペクトルの抜けや極端なスパイク（極狭帯域の強いスペクトル）のない好適な波長成分の光となる。この点を確認した比較実験の結果について、以下に説明する。
　この実験では、前述した実施例１で使用された導波路（非線形ファイバ）２に代え、８５０～１５５０ｎｍの波長範囲において正常分散特性を示さない非線形ファイバを導波路２として用い、同様にＳＣ光を生成してそのスペクトルを分析した。正常分散特性を示さない非線形ファイバを使用した以外の条件については、実施例１と同様とした。尚、「８５０～１５５０ｎｍの波長範囲において正常分散特性を示さない」とは、８５０～１５５０ｎｍの波長範囲の一部又は全部において異常分散特性を示すという意味である。
　図５は、参考例で導波路２として使用された非線形ファイバの波長分散特性を示す図である。図５に示すように参考例の導波路２として使用された非線形光ファイバは、１０４０ｎｍ付近から長波長側でＧＶＤが正となっており、異常分散特性を有する。より具体的には、参考例の導波路２には、ＮＫＴフォトニクス社からSC-5.0-1040として販売されている非線形ファイバが使用された。ファイバの長さは１０００ｍｍとした。
　図６は、参考例の構成により生成したＳＣ光のスペクトルの分析結果を示す図である。図２と同様、図６（１）は時間経過に伴う出射光の強度（波長積分）を示し、図６（２）は１パルスでの各波長のエネルギー（時間積分）を波長の大きさで規格化して示した図である。
　図６（２）に示すように、参考例では、スパイク状の波長ピークが多く観察されており、フラットなスペクトル分布のＳＣ光にはなっていない。即ち、少なくとも９５０～１１５０ｎｍにおいて３ｄＢ以下の波長平坦性は確保されていない。これは、ＧＶＤが正の値であることから、超短パルスのうちの最初の（時間的に早く発生した）長波長側の光の伝搬速度が遅くなり、後の（時間的に遅く発生した）短波長側の光の伝搬速度が速くなる結果、自己急峻化、誘導ラマン散乱、光ソリトン効果といった複数の３次非線形光学効果が生じる。このため、ＳＣ光は、波長範囲は広がるものの、図６（２）に示すような多数のスパイク状のスペクトルを有するものとなってしまう。一方、図２（２）に示すように、正常分散特性を示す非線形ファイバを導波路２として使用した場合、スパイクノイズのない高い波長平坦性を有するＳＣ光が得られる。
　上述したように、実施形態のＳＣ光生成光源によれば、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍ以上の波長幅の帯域において連続したＳＣ光である光が出射され、当該ＳＣ光は対象物を多光子励起可能であるので、多光子励起を利用した対象物の蛍光観察や計測等に好適に使用することができる。また、３ｄＢ以内の波長平坦性を有するので、より汎用性の高いＳＣ光生成光源となる。
　また、正常分散特性を示す非線形ファイバを導波路２として使用しているので、上記高い波長平坦性が容易に得られる。正常分散特性を示さない非線形ファイバを導波路２として使用すると、高次の非線形光学効果を制御したり調整したりして高い波長平坦性を確保する必要があるが、これを達成することは非常に難しい。
　尚、パルス光発振部１が、１ｐｓ以下のパルス幅であって中心波長が１０００～１１００ｎｍ程度である超短パルス光を発振させる点は、８５０～１５５０ｎｍの波長域においてスーパーコンティニウム光が容易に生成できたり、ピーク強度の大きなスーパーコンティニウム光を容易に生成できたりする効果をもたらす。即ち、１ｐｓよりもパルス幅が長くなってくると、ＳＣ光のスペクトル広がりが狭くなる。また、超短パルス光の中心波長が１０００～１１００ｎｍの範囲内であると、非線形光学効果によりＳＣ光が８５０～１５５０ｎｍの波長域において少なくとも２００ｎｍ幅の帯域に広がったものとして得られ易くなるので、好適である。
　次に、第一の実施形態のＳＣ光生成光源を搭載した多光子励起蛍光顕微鏡の発明の実施形態について説明する。
　図７は、実施形態に係る多光子励起蛍光顕微鏡の概略図である。図７に示す多光子励起蛍光顕微鏡は、ＳＣ光生成光源４と、ＳＣ光生成光源４から出射したＳＣ光を対象物Ｓに照射する光学系５と、ＳＣ光の照射により励起された対象物Ｓが放出する蛍光を検出する検出部６とを備えている。ＳＣ光生成光源４は、前述した実施形態の光源であり、パルス発振部１と、偏光制御素子３と、導波路２とを備えたものである。
　光学系５は、この実施形態では、複数のレンズ５１と、ダイクロイックミラー５２と、スキャニングミラーユニット５３と、対物レンズ５４等で構成されている。複数のレンズ５１は、出射されたＳＣ光のビーム形状を整えたり、ビームの大きさを変更したりするために配置される。ダイクロイックミラー５２は、励起光であるＳＣ光と、励起により発生した蛍光とを分離するために配置されている。
　対物レンズ５４は、対象物ＳにＳＣ光を集光するために配置されている。特に、生体試料であり得る対象物Ｓ中の任意の深さの位置にＳＣ光を集光できる対物レンズ５４が採用される。
　実施形態の多光子励起蛍光顕微鏡は、レーザー走査顕微鏡の一種であり、スキャニングミラーユニット５３は、光軸に対して垂直な観察面上において集光点をスキャンするための機構である。スキャニングミラーユニット５３は、一対のスキャニングミラー５３１を備えており、各スキャニングミラー５３１を独立して姿勢変化させる不図示の駆動機構が設けられている。駆動機構が各スキャニングミラー５３１を駆動することで、対物レンズ５４による集光点が光軸に垂直なＸＹ平面上でスキャンされる。
　検出部６としては、光電子増倍管又はアバランシェフォトダイオード等が使用される。図７に示すように、検出部６にはイメージング装置６１が付設されている。イメージング装置６１は、検出部６からの出力を記憶して２次元イメージとしたり、さらに２次元イメージを重ね合わせることで３次元イメージとしたりして観察結果を表示する装置である。
　イメージング装置６１は、スキャニングミラーユニット５３によるスキャニングに同期して検出部６の出力を記憶部（メモリ）に記憶する。各出力は、各集光点から発せられる蛍光の強度信号である。そして、強度信号に応じた濃淡で１フレームの画像を可視化する。また、対物レンズ５４が操作されて集光点が変更された場合、別の観察面での観察であるので、別の画像データとして記憶し、他の観察面の画像データと統合することで３次元の観察画像とする。このようなデータ処理が行われるよう、イメージング装置６１は、プロセッサとプロセッサによって実行されるプログラムとを備えており、また画像を表示するディスプレイを備えている。
　尚、検出部６の手前側の光路上には、観察する蛍光のみを取り出すためのフィルタ６２が配置されている。フィルタ６２は、シャープカットフィルタやバンドバスフィルタ等であり得る。
　また、検出部６の手前側の光路上には、ピンホール板が配置されることもあり得る。ピンホールは、対物レンズ５４による対象物Ｓにおける焦点と共焦点とされ、いわゆる共焦点レーザー顕微鏡の構成とされる。これにより、深さ方向でのノイズが除去された鮮明な画像が得られる。
　このような実施形態の多光子励起蛍光顕微鏡において、ＳＣ光生成光源４は、対象物Ｓの蛍光観察において多光子励起による蛍光観察が可能なものとなっている。以下、この点について説明する。
　多光子励起による蛍光観察が可能かどうかは、多光子励起により蛍光が放出され、その蛍光が顕微鏡による観察（イメージング）を可能する強さとなっているかどうかであり、最終的には、励起光の光子密度によるということになる。実際には、前述したように励起光は対物レンズ５４により一点に集光され、その点がイメージングにおける一画素（ピクセル）ということになるので、その点での光子数ないし密度が、多光子励起による蛍光観察が可能な量以上であるかどうかということになる。尚、理論的には三光子以上の励起もあり得るが、二光子励起の場合を採り上げる。
　以下の説明では、一例として、ＥＧＦＰ(Enhanced Green Fluorescent Protein，高感度緑色蛍光タンパク質）を、波長１０００ｎｍの光で励起する場合を採り上げる。
　まず、対象物ＳとしてのＥＧＦＰの条件について説明すると、まず、細胞内でのＥＧＦＰの濃度（発現濃度）は１×１０－５Ｍとし、ＥＧＦＰを含む細胞が浸漬された溶液の屈折率は１．４７であるとする。また、ＥＧＦＰの量子効率は０．６であるとする。
　一方、多光子励起による蛍光観察が可能であるとは、多光子励起により発生した蛍光（通常は励起光の半分の波長の光）が検出部６により捉えられ、電気信号に変換されて画像として観察できることを意味する。したがって、光学系５や検出系の条件も考慮する必要がある。
　一例として、スキャニングミラーユニット５３によるＸＹ平面（観察面）のサイズを５１２×５１２ピクセルとする。これは、５１２×５１２の各点で励起光を集光して二光子励起による蛍光放出を行わせることを意味する。この場合、１ピクセルの大きさは、対物レンズによる集光点でのビーム径に相当しており、直径１μｍが想定されている。各ピクセルで表される濃淡の程度（階調）も必要な光子数に影響を与えるが、階調は１２ビットであるとする。
　また、一点に励起光が照射されている時間は、５１２×５１２ピクセルで１フレームの観察面（ＸＹ平面）をどの程度の周期で観察するかということによる。生体試料等を動画として観察する場合には１フレームの周期（フレームレート）は短い方が好ましいが、フレームレートが短くなると、１点で発生して検出部６に捉えられる蛍光の総量が小さくなるので、十分に蛍光観察ができなくなる場合もある。これらを考慮し、一例としてフレームレートは５ｆｐｓ（１秒間に５フレーム）とした。
　この他の光学系５、検出系の条件について示すと、ＳＣ光生成光源４から出射した光のうち、３０％の光が光学系５により集められてＥＧＦＰに照射されるとし、また、検出部６として用いた光電子増倍管の光電変換効率は４０％であるとした。
　具体的な計算式は省略するが、以上の条件により１ピクセル（対物レンズ５４による集光点）において必要な光子数は８１９２個であるという計算結果となった。
　一方、上記の条件で仮に１ｋＷの出力のＳＣ光生成光源４が使用されたと仮定すると、ＥＧＦＰに照射されて蛍光に遷移して検出部６に捉えられる（即ち電気信号に換算される）光子数は１０１１２個となり、必要個数を上回ることが確認された。この場合の１ｋＷの出力とは、１パルスにおける時間ピーク強度が１ｋＷ以上ということであり、且つ二光子励起させる波長において１ｋＷ以上ということである。尚、前述したようにＳＣ光の照射径が１μｍであり、１ピクセルが１μｍ角サイズであるとすると、１ピクセルにおいて必要な光子密度は、８１９２×１０１２個／ｍ２程度以上ということなる。この場合、１μｍ径の照射径において１０１１２個の光子が得られていると、光子密度は１２８８２個×１０１２個／ｍ２程度となり、必要な光子密度が確保されていることになる。
　以上はＥＧＦＰを例にしたものであったが、他の多くの蛍光物質についても、発現濃度、浸液の屈折率、量子効率の各条件に従って必要な光子数は適宜計算によって求めることができ、その光子数を上回るＳＣ光生成光源４の出力（ピーク強度）を知ることができる。尚、詳細な説明は省略するが、１ｋＷ以上であれば、おおよその生体試料の多光子励起蛍光観察に必要な光子数以上の励起光が照射され、生体試料の多光子励起観察用として好適である。また、出力が１００ｋＷを超えると、生体試料に対してダメージを与える場合が多い。したがって、１ｋＷ以上１００ｋＷ以下としておくと、生体試料の多光子励起蛍光観察用のＳＣ光として好適ということになる。
　上記必要光子数の検討において、必要なピーク強度は励起光の波長におけるピーク強度であったが、観察する蛍光分子の種類が異なれば、励起光も異なってくるので、ある程度の波長範囲において時間ピーク強度が必要光子数以上の光子数をもたらすものであることが必要である。この点について、補足して説明する。
　図８及び図９は、実施例１及び参考例の各ＳＣ光生成光源について、出射されるＳＣ光のスペクトログラムを示した図である。図８は実施例１のもの、図９は参考例のものを示す。オリジナルのスペクトログラムでは強度が色で示されているが、各図は白黒であるので、強度を図８、図９において各々下側に示す。
　図８から判る通り、実施例１のＳＣ光生成光源から出射されたＳＣ光は、１パルスにおいて最初に長波長側の光が出射され、その後、時間的に連続して徐々に短波長側の光が出射されており、スペクトルは時間的にも連続している。そして、この例では、８５０ｎｍ程度から１５５０ｎｍ程度の範囲において１ｋＷ以上の強度となっており、この波長域の励起光として使用される多光子励起蛍光顕微鏡に好適に使用できることが判る。
　一方、図９に示すように、参考例のＳＣ光生成光源から出射されたＳＣ光は、帯域としては広がっているものの、連続したスペクトルではなく、スペクトルの抜けがある。スペクトルの抜けがあると、そのスペクトルで励起される蛍光分子は対象物にできないので、多光子励起蛍光顕微鏡用のＳＣ光としては不向きということになる。
　上述した実施形態の多光子励起蛍光顕微鏡によれば、波長調節機構を特に備えていなくても８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍ幅の帯域において任意の波長の光を励起光として対象物Ｓを多光子励起しながら蛍光観察を行うことができる。このため、汎用性の高い多光子励起蛍光顕微鏡となる。
　上記説明では、蛍光分子としてＥＧＦＰを採り上げたが、他の合成又は天然由来の蛍光分子についても同様に多光子励起蛍光観察が可能である。また、生体試料以外の各種物質を対象物Ｓとした蛍光観察においても、実施形態のＳＣ光生成光源４は好適に使用され得る。また、蛍光顕微鏡以外にも多光子励起を利用するプロセスは知られており（例えば多光子励起分光計測）、そのような用途にも実施形態のＳＣ光生成光源４は使用することができる。
　次に、第二の実施形態のＳＣ光生成光源について説明する。図１０は、第二の実施形態のＳＣ光生成光源の概略図である。
　図１と図１０とを対比すると解るように、第二の実施形態のＳＣ光生成光源は、導波路２の出射側にパルス圧縮部７を設けた構成となっている。図１１は、第二の実施形態のＳＣ光生成光源の機能、動作を模式的に表した図である。図１１の上段は、第二の実施形態においてパルス波形がどのように変換されるのかを模式的に示し、下段はスペクトル波形がどのように変換されるのかを模式的に示す。
　図１１に示すように、第二の実施形態では、例えば、パルス幅が２５０フェムト秒未満で中心波長１０４５ｎｍ、半値幅１６ｎｍ以下であるパルス光発振部の出力を正常分散ファイバによる自己位相変調を利用して４００～５００ｎｍ程度の幅のＳＣ光に変換する。この際、パルス幅は数ピコ秒程度まで広がる。そして、ブロードな波長幅を維持しつつパルス圧縮部７で圧縮し、パルス幅を１ピコ秒未満にする。
　図１２は、このような第二の実施形態のＳＣ光生成光源に使用されたパルス圧縮部７の概略図である。パルス圧縮部７を設けることは、上記第一の実施形態のＳＣ光生成光源の構成を想到した結果、発明者らが思いついたたものである。発明者らは、上述したように、多光子励起蛍光顕微鏡等の用途に好適に使用できるように、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域で連続したスペクトルのＳＣ光を得ることを意図し、これを達成する具体的手段の一例として、正常分散特性を示す非線形ファイバを採用する。これにより、当該波長帯域においてフラットな連続スペクトルのＳＣ光を生成する。この結果、図８（１）に例示するように、時間的にも連続したスペクトルのＳＣ光が生成される。
　図８（１）に示すような時間的にも連続したスペクトルは、チャープパルスと呼ばれる。通常、チャープパルスを得る場合には、線形な群遅延素子を用いる。パルス中に元々あった波長の光に波長に応じたタイムラグを生じさせ、チャープパルスとする。
　上記第一の実施形態の構成は、これとは異なり、自己位相変調のような非線形光学効果により、元々無かった波長の光を新たに生成し、それによって２００ｎｍ以上の広帯域に亘って抜けの無い連続したスペクトルを得る。この際、必然的に得られたスペクトルは、図８（１）に示すように時間的にも連続したものであり、チャープパルスが得られる。図８（１）に示すパルスは、線形チャープパルスと呼び得る。線形チャープとは、時間経過とともに波長が連続的に変化する光のことを指す。さらに、図８（１）に示すチャープパルスは、波長の変化において極値（極大値又は極小値）を持たないパルスということができる。
　発明者らは、このような第一の実施形態のパフォーマンスを前にして、得られたＳＣ光をパルス圧縮することを思いついた。パルス圧縮を行うと、ピーク強度が高くなるので多光子励起のような用途にはより好適であり、何よりも、図８（１）に示すような線形チャープの場合、パルス圧縮が容易だからである。
　より具体的に説明すると、第二の実施形態では、図１２に示すように、パルス圧縮部７としてプリズムペアユニット７１が使用されている。この例では、二つのペアのプリズム（合計４個のプリズム）７１１を備えたユニットとなっている。
　図８（１）に示すように、導波路２から出射されるＳＣ光は、１パルスにおいて時刻の早い光ほど長波長であり、時刻の遅い光ほど短波長である。即ち、時刻が進むにつれて光の波長は短波長側にシフトする。このようなチャープパルスは、波長が長くなるにつれて線形的に遅延する群遅延素子によって容易にパルス圧縮できる。図１２のプリズムペアユニット７１は、このような群遅延を行う素子となっている。二対のプリズム７１１に対して折り返しミラー７１２が配設されており、光は、計８回プリズム７１１中を通過する。
　図１２に示すように、各プリズム７１１は三角プリズムであり、図１２の紙面に対して垂直方向に長い。二対のプリズム７１１は、紙面に垂直な面（図１２にＳで示す）に対して対称である。
　図１２に示すように、長波長側の光Ｌ２は、４個のプリズム７１１中の合計の光路長が長く、波長が短くなるにつれて合計の光路長は短くなり、最も短波長の光Ｌ１で最も短くなる。このため、より波長の長い光ほど遅延が多く生じ、波長が短い光ほど遅延は小さくなる。このため、プリズム７１１の媒質の屈折率に応じてプリズム７１１のサイズや配置間隔を適宜選定すると、プリズム７１１を８回通過して戻ってきた際にＳＣ光における各波長は、時間的に揃った状態で伝搬するようになり、パルスが圧縮される。
　尚、このような優れたパルス圧縮特性は、元の光が線形チャープであることによる。そして、線形チャープは、超短パルスレーザー光の中心波長が、正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長にほぼ一致していることによる。超短波レーザー光の中心波長に対して短波長側、長波長側に均一に分散するので、線形チャープパルスが得られる。発明者らの検討によると、線形チャープパルスを容易に得るにようにするには、超短パルスレーザー光の中心波長は、正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であれば良い。
　プリズムペアユニット７１のより具体的な設計例を示すと、各プリズム７１１は石英製（波長１０００ｎｍにおいて屈折率＝１．４５）とされ、頂角は６９．１°、プリズム７１１の間隔（図１２にＬで示す）は１ｍ、光の入射位置としてｄ１＋ｄ２＝１０ｃｍとすると、１０００ｎｍでの分散値は－８２２（ｆｓ２）程度とされる。スペクトルの中心は１０００ｎｍ程度であるので、プリズム７１１の入射面に対する入射角θは、１０００ｎｍでのブリュースター角（５５．４°）とされる。
　このようにして圧縮されたＳＣ光は、極狭い時間帯に波（光）が重なるようになるため、ピーク強度が高くなる。この様子が、図１３に示されている。図１３は、第二の実施形態においてピーク強度の増加が確認された実験の結果を示す図である。
　図１３は、図８に示すＳＣ光を図１１に示すような二対のプリズム７１１で圧縮した実験の結果を示している。図１３（１）は、全波長でのパルスを示し、破線は圧縮前のパルス波形（図８（１）と同じ図）、実線は圧縮後のパルスを示す。また、図１３（２）はスペクトル分布を示し、破線は圧縮前のもの、実線は圧縮後のものを示す。
　尚、図１３（１）の角横軸は時間（ピコ秒）であり、各縦軸は強度（ｋＷ）である。また、図１３（２）の横軸は波長、縦軸は波長で規格化した波長毎のエネルギー（ｐＪ／ｎｍ）を示す。
　図１３（１）に示すように、プリズムペアユニット７１を通すことでＳＣ光はパルス圧縮される。半値幅で見ると、圧縮前は４ピコ秒程度のパルス幅であるが、圧縮後は１ピコ秒程度となる。そして、圧縮によりピーク強度も２倍以上増加している。そして、図１３（２）において破線と実線とは殆ど重なっており、圧縮の前後でスペクトル波形に変化は殆どない。即ち、圧縮後も８５０～１３５０ｎｍ程度の範囲で連続したスペクトルが得られている。
　尚、図１３（２）では縦軸は時間積分したエネルギー（ｐＪ）となっており、各波長の光はパルス内で時間積分した量としては変化はないが、パルス幅が短くなっているため、各波長の瞬時値のピークは増加している。増加の仕方は、図１３（１）に示す全波長におけるものと同様である。
　図１４は、図１３に示すＳＣ光をスペクトルグラムとして示した図である。オリジナルはカラーであるため、図８と同様に下側にパルス波形を示す。
　図８と図１４とを比較する良くわかるように、パルス圧縮により、各波長の光がほぼ同じ時刻に重なった状態となっている。この重なりの結果、ピーク強度が大幅に増加している。
　このように、第二の実施形態のＳＣ光生成光源では、導波路２から出射したＳＣ光を圧縮するパルス圧縮部７を備えているので、ピーク強度が高くなる。このため、多光子励起蛍光顕微鏡等の用途にさらに好適なものとなっている。即ち、ピーク強度が高いために多光子励起が生じ易く、且つパルス幅が狭いために対象物に対するダメージが少なくなる。多光子励起のためには同じ時刻（又は非常に狭い時間帯）に多数の格子が存在していることが必要で、そのためには高いピーク強度が有効である。一方、対象物に対する熱的ダメージは、時間積分した照射量に依存する。したがって、パルス幅が小さくてピーク強度の高い光の方が、生体試料のような熱的に弱い対象物を多光子励起で観察するのに特に好適である。例えば、各種蛍光タンパクについて、褪色を抑制しながら観察を行うことができる。
　尚、第二の実施形態のＳＣ光生成光源では、圧縮した光を光路から取り出すための構成が必要である。これには幾つか考えられるが、図１２に示す例では、偏向ビームスプリッタ７１３を用いる構成が採用されている。
　即ち、導波路２からの光路上には、偏向ビームスプリッタ７１３が配置されており、導波路２から出射した偏向ビームスプリッタ７１３に入射する。偏向ビームスプリッタ７１３とパルス圧縮部７との間には、１／４波長板７１４が配置される。上述したように、実施形態のＳＣ光生成光源は偏光制御素子３を備えていて導波路２から出射されるＳＣ光は直線偏光光であるが、導波路２から出射されるＳＣ光が直線偏向光でない場合、導波路２と偏向ビームスプリッタ７１３との間には、適当な偏光制御素子が配置され、ＳＣ光を直線偏光光に変換する。
　導波路２からのＳＣ光Ｐ１は、偏向ビームスプリッタ７１３を透過し、１／４波長板７１４で円偏光Ｐ２となった後、各プリズム７１１で上記の通りパルス圧縮されながら１／４波長板７１４に戻ってくる。そして、１／４波長板７１４で当初とは１８０°異なる向きの直線偏光Ｐ３になった後、偏向ビームスプリッタ７１３に達する。そして、偏向ビームスプリッタ７１３に反射して光路から取り出されて、目的とする場所に導かれて利用される。
　上記の偏向ビームスプリッタ７１３でＳＣ光を取り出す構成の他、光路に傾きを設けたり、屋根型ミラーを用いたりする構成が採用されることが多い。これらについて、図１５を使用して説明する。図１５は、光の取り出しのための他の構成例を示した概略図である。
　図１５（１）では、屋根型ミラー７１６を用いる例が示されている。屋根型ミラー７１６は、図１２の折り返し用ミラー７１２の代わりに用いられる。屋根型ミラー７１６を用いる場合、往路と復路は、各プリズム７１１の長さ方向において互いにずれた経路とされる。この場合も、取り出し用ミラー７１５を復路の出口に配置し、パルス圧縮されたＳＣ光を取り出す。
　また、図１５（２）は、屋根型ミラーを２個使用することで全体をコンパクト化したパルス圧縮部７の例である。導波路２からのＳＣ光は、プリズム７１１で屈折した後に第一の屋根型ミラー７１８に反射して戻り、再度プリズム７１１を透過する。そして、第二の屋根型ミラー７１９に反射してさらにプリズム７１１に戻り、第一の屋根型ミラー７１８で反射してさらにもう一度プリズム７１１を透過する。そして、最終的に取り出し用ミラー７１５に反射して取り出される。この構成では、２個のプルズム（１個のプリズムペア）を使用して光を往復させたのと等価であるが、全体的にコンパクトになっている。
　上記の他、図示は省略するが、図１２に示すプリズムペアユニット７１において往路と復路とで光路に僅かに傾きを設けるようにしても良い。ＳＣ光のビーム径や光路長に応じて傾き角を適宜選定し、パルス圧縮されたＳＣ光がずれた位置に戻ってくるようにし、その位置に取り出し用ミラーを設けて取り出す構成とされる。
　尚、図１２に示す偏向ビームスプリッタ７１３を使用する構成では、導波路２からの光が直線偏光光ではない場合、偏光素子を設けて直線偏光光とする必要があり、その際に損失が発生する。図１５（１）（２）や傾き角を設ける構成の場合、そのような損失がない点で好適である。
　次に、パルス圧縮部７の他の例について説明する。第二の実施形態では、パルス圧縮部７としてプリズムペアユニット７１が使用されたが、これら以外にも種々の圧縮手段が使用できる。このうち、図１６は、パルス圧縮部７の別の例を示す概略図である。
　まず、図１６（１）に示すように、パルス圧縮部７として、グレーティング（回折格子）７２の対を使用することができる。図１６（１）において、ＳＣ光のパルスのうち、遅い時刻に発生している短波長側の光Ｌ１は、早い時刻に発生している長波長側の光Ｌ２に比べ、グレーティング７２の対を抜け出るまでの光路長が長い。このため、各グレーティング７２の配置角度をＳＣ光の中心波長に対して適宜選定することで、各波長がほぼ同じタイミングとなり、パルス圧縮がされる。
　グレーティング対は、分散の波長幅が大きく取れるので、実施形態のような広帯域のＳＣ光の圧縮用として好適である。但し、効率の問題はある。グレーティング対を用いる場合、ＳＣ光の中心波長に応じてブレーズ角を選定するが、ブレーズ角から離れる程回折損失が発生する。つまり、スペクトル強度分布において中心波長から離れる程強度が低くなるような損失が発生する。このため、プリズムペアを用いる場合に比べると、多光子励起可能なピーク強度をもつ波長域が狭くなってしまうことがあり得る。
　また、図１６（２）に示すように、パルス圧縮部７としてグリズム７３を使用することができる。グリズム７３は、２個の面対称配置のプリズム７３１，７３１の間に櫛形グレーティング７３２を配置した構造を有している。一対のプリズム７３１はプリズムペアと同様に波長に応じた光路長差を生じさせるとともに櫛形グレーティング７３２による分散（空間的分散）を補償するよう動作する。
　グリズムの場合、グレーティング対に比べて小型化できるメリットがある。但し、グレーティングを使用していることに変わりはないので、回折損失の問題はある。
　また、図１６（３）は、パルス圧縮部７としてチャープミラー７４を使用することができる。チャープミラー７４は、基板上に形成された多層膜で光を反射させるミラーであり、長波長の光ほど多層膜の深部で反射するため、結果的に光路長が長くなるミラーである。
　チャープミラー７４は、比較的簡単にパルス圧縮が行えるものの、１個のチャープミラー７４で得られる群遅延は一般に－５０ｆｓ２程度と小さい。このため、この実施形態におけるパルス圧縮部７として用いるには、例えば２００回以上反射を繰り返す必要がある。チャープミラー７４の反射率は高いものの、このように多数の反射を繰り返す場合には全体として損失が大きくなる欠点がある。
　また、図１６（４）に示すように、パルス圧縮部７として、ＳＬＭ（空間光変調器）７５を使用することができる。ＳＬＭ７５は、液晶ディスプレイと同様、独立して屈折率が制御される多数の画素を配列した素子であり、印加電圧に応じて２次および高次の分散補償が可能である。ＳＬＭ７５をパルス圧縮に用いる場合、透過型と反射型があるが、反射型の場合、例えば図１６（４）に示すように、ＳＣ光をグレーティング７５１で分光した後、レンズ７５２で平行光とし、各画素に入射させる構成などが採用される。ＳＬＭ７５の場合、任意の波長の光を選択的に群遅延させることができること、および高次の分散補償も可能である長所がある。1回反射での群遅延は一般に数十～２００ｆｓ２程度となっている。したがって、この実施形態におけるパルス圧縮用として用いる場合、特に選択的に群遅延や高次の分散補償が必要な波長について追加して用いる、即ち最終的な調整用として用いることが好ましい。
　また、実施形態のＳＣ光生成光源におけるパルス圧縮部７として、特定の構造、機能を有するファイバが使用される場合もあり得る。以下、この点について図１７を参照して説明する。図１７は、パルス圧縮部７のさらに別の例を示す概略図である。
　パルス圧縮部７としてファイバを使用する場合のごくシンプルな例は、異常分散ファイバを使用する例である。異常分散ファイバの場合、長波長側の光ほど遅延するので、適宜のＧＶＤを有するファイバを適宜の長さで使用してＳＣ光を通すことで、パルス圧縮を行うことができる。
　また、図１７（１）に示すように、パルス圧縮部７としてチャープドファイバブラッググレーティング（ＣＦＢＧ）７６を使用することができる。ＦＢＧは、コアの長さ方向に屈折率が変化する部位を周期的に設けて回折格子を構成したファイバであるが、このうち、ＣＦＢＧ７６は、チャープミラーの機能をファイバを使って実現されるように反射位置が波長に応じて異なる位置となるようにしたものということができる。ＣＦＢＧ７６において、入射した光のうち、短波長側の光はファイバ中の進行方向の手前側で反射して戻り、長波長側になるにつれて奥側で反射して戻る特性を有するファイバである。
　また、図１７（２）に示すように、パルス圧縮部７として分散減少ファイバ７７を用い、断熱ソリトン圧縮を行うようにしても良い。分散減少ファイバ７７は、光の伝搬方向に向かって徐々に分散が減少する特性のファイバである。分散減少ファイバ７７は、例えば、光の伝搬方向に向かってコア径、クラッド径ともに小さくなる構造のファイバである。基本ソリトンとは、ファイバにおける異常分散と自己位相変調とが釣り合った安定状態を指す。分散減少ファイバ７７を用いると距離に応じて連続的に基本ソリトン条件を変化させることができるため基本ソリトンのままパルス圧縮が可能となる。このような断熱ソリトン圧縮は高い圧縮率とｓｅｃｈ型の優れたパルス品質を有する。
　また、図１７（３）に示すように、パルス圧縮部７としては、櫛形分散配置ファイバ７８を使用することもできる。櫛形分散配置ファイバ７８は、分散シフトファイバ（ＤＳＦ）とシングルモードファイバ（ＳＭＦ）を交互に配置したファイバである。櫛形分散配置ファイバ７８では、ファイバの接合箇所が多くなるので接合箇所での損失の問題があり得るが、市販品ファイバで目的とする圧縮特性のものが得易いメリットがある。
　尚、実施形態のＳＣ光生成光源は、導波路２として非線形ファイバを使用しているので、パルス圧縮部７についてもファイバを使用すると、ＳＣ光の生成とパルス圧縮とがファイバ系ですべて行えるので、要素間の親和性が高くなり、取り扱いや調整がし易くなるというメリットがある。
　但し、ファイバを用いてパルス圧縮を行う場合、高エネルギーのＳＣ光の入射によって望まない非線形効果が生じないように注意する必要がある。せっかく広帯域でフラットなＳＣ光を生成したのに、パルス圧縮の際に再び非線形光学効果が発生してスペクトルの抜けや極端な落ち込み等が生じることがあり得るが、これは避けなければならない。この観点では、プリズムペア、グレーティング、グリズム、チャープミラーといった群遅延素子は、ビーム径がμmオーダーであるファイバに対し、空間系のためビーム径を自由に大きくすることが可能であり、また非線形光学効果を生じにくいため、設計し易い。
　また、ファイバを使用する場合、パルス圧縮によりピーク強度が高まるから、自己集束等によるファイバの損傷にも気をつける必要がある。ファイバの損傷を防ぐには、コア径を大きくした大口径（Ｌａｒｇｅ　Ｍｏｄｅ　Ａｒｅａ：ＬＭＡ）ファイバまたは中空コアフォトニックバンドギャップファイバ（Ｈｏｌｌｏｗ　Ｃｏｒｅ　Ｐｈｏｔｏｎｉｃ　Ｂａｎｄｇａｐ　Ｆｉｂｅｒ：中空コアＰＢＦ）を採用することが有効であり、望まない非線形光学効果によるスペクトル形状の乱れを防止する観点でも有効である。
　広帯域においてシングルモード伝搬できるＬＭＡのＰＣＦ（ＬＭＡ－ＰＣＦ）も既に市販されている。本発明の波長帯全域において異常分散を示すＬＭＡ－ＰＣＦは現在のところ存在していないが、そのようなものが開発されれば使用することができる。中空コアＰＢＦは、コアが空孔となっているため実質的に光非線形性を生じない特徴を有するが、現在主に市販されているものは低分散のものである。但し、十分な分散を有するものが開発されれば、使用が可能である。
１　パルス発振部
２　導波路
３　偏光制御素子
４　ＳＣ光生成光源
５　光学系
５１　レンズ
５２　ダイクロイックミラー
５３　スキャニングミラーユニット
５３１　スキャニングミラー
５４　対物レンズ
６　検出器
６１　イメージング装置
６２　フィルタ
７　パルス圧縮部
７１　プリズムペアユニット
７１１　プリズム
７１２　折り返しミラー
７１３　偏光ビームスプリッタ
７１４　１／４波長板
７２　グレーティング
７３　グリズム
７４　チャープミラー
７５　空間光変調器
７６　ＣＦＢＧ
７７　分散減少ファイバ
７８　櫛形配置ファイバ

Claims (22)

  1. 　スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成光源であって、
    　超短パルス光を発振するパルス光発振部と、
    　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる導波路と
    を備えており、
    　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
    　照射面で対象物を多光子励起可能となるようにスーパーコンティニウム光を出射させるものであることを特徴とするスーパーコンティニウム光生成光源。
  2. 　前記パルス光発振部及び前記導波路は、ピーク強度が１ｋＷ以上１００ｋＷ以下であるスーパーコンティニウム光を出射させるものであることを特徴とする請求項１に記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  3. 　８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において３ｄＢ以内の波長平坦性を有するスーパーコンティニウム光を出射させるものであることを特徴とする請求項１又は２記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  4. 　前記パルス光発振部は、パルス幅が１ピコ秒以下であって且つ１０００ｎｍ以上１１００ｎｍ以下の波長域に中心波長を有する超短パルス光を発振するものであることを特徴とする請求項１乃至３いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  5. 　前記導波路は、前記超短パルスレーザー光を１パルス内での波長の経時的変化が連続的であるスーパーコンティニウム光にするものであることを特徴とする請求項１乃至４いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  6. 　前記導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域において正常分散特性を示すファイバであることを特徴とする請求項１乃至５いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  7. 　前記超短パルスレーザー光の中心波長が、前記正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であることを特徴とする請求項６記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  8. 　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたことを特徴とする請求項１乃至５いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  9. 　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたことを特徴とする請求項６又は７記載のスーパーコンティニウム光生成光源。
  10. 　スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成光源であって、
    　超短パルス光を発振するパルス光発振部と、
    　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる導波路と
    を備えており、
    　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
    　導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させるパルス圧縮部を備えたことを特徴とするスーパーコンティニウム光生成光源。
  11. 　スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成方法であって、
    　パルス光発振部により超短パルス光を発振するステップと、
    　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させるステップと
    を備えており、
    　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
    　照射面で対象物を多光子励起可能となるようにスーパーコンティニウム光を出射させることを特徴とするスーパーコンティニウム光生成方法。
  12. 　ピーク強度が１ｋＷ以上１００ｋＷ以下であるスーパーコンティニウム光を出射させることを特徴とする請求項１１に記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  13. 　８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において３ｄＢ以内の波長平坦性を有するスーパーコンティニウム光を出射させることを特徴とする請求項１１又は１２記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  14. 　前記パルス光発振部から発振される超短パルス光は、パルス幅が１ピコ秒以下であって且つ１０００ｎｍ以上１１００ｎｍ以下の波長域に中心波長を有することを特徴とする請求項１１乃至１３いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  15. 　前記導波路は、前記超短パルスレーザー光を１パルス内での波長の経時的変化が連続的であるスーパーコンティニウム光にするものであることを特徴とする請求項１０乃至１４いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  16. 　前記導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域において正常分散特性を示すファイバであることを特徴とする請求項１１乃至１５いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  17. 　前記超短パルスレーザー光の中心波長が、前記正常分散特性を示すファイバの群速度分散スペクトルのピーク波長に対して±５０ｎｍの範囲内であることを特徴とする請求項１６記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  18. 　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させることを特徴とする請求項１１乃至１５いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  19. 　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させることを特徴とする請求項１６又は１７記載のスーパーコンティニウム光生成方法。
  20. 　スーパーコンティニウム光を生成して出射させるスーパーコンティニウム光生成方法であって、
    　パルス光発振部により超短パルス光を発振するステップと、
    　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させるステップと
    を備えており、
    　導波路は、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう超短パルスレーザー光を変換するものであり、
    　導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を圧縮して当該スーパーコンティニウム光のピーク強度を増加させることを特徴とするスーパーコンティニウム光生成方法。
  21. 　請求項１乃至１０いずれかに記載のスーパーコンティニウム光生成光源を備えた多光子励起蛍光顕微鏡であって、
    　前記導波路から出射されたスーパーコンティニウム光を対象物上に照射するための光学系と、
    　前記対象物を当該スーパーコンティニウム光で多光子励起したときに放出される蛍光を検出する検出部とを備えていることを特徴とする多光子励起蛍光顕微鏡。
  22. 　生成されたスーパーコンティニウム光により蛍光物質を多光子励起して蛍光を発生させる多光子励起方法であって、
    　パルス光発振部により超短パルス光を発振する発振ステップと、
    　パルス光発振部から発振された超短パルスレーザー光を導波路に入射させ、導波路における非線形光学効果によりスーパーコンティニウム光に変換して出射させる変換ステップと、
    　出射したスーパーコンティニウム光をパルス圧縮してピーク強度を増加させる圧縮ステップと、
    　圧縮ステップによりピーク強度を増加させたスーパーコンティニウム光の全部又は一部を蛍光物質に照射して蛍光物質を多光子励起する照射ステップと
    を備えており、
    　変換ステップは、８５０ｎｍ以上１５５０ｎｍ以下の波長域に含まれる少なくとも２００ｎｍの波長幅の帯域において連続したスペクトルのスーパーコンティニウム光となるよう導波路により超短パルスレーザー光を変換するステップであることを特徴とする多光子励起方法。
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