WO2017164605A1 - 촬영 렌즈 광학계 - Google Patents

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WO2017164605A1
WO2017164605A1 PCT/KR2017/002994 KR2017002994W WO2017164605A1 WO 2017164605 A1 WO2017164605 A1 WO 2017164605A1 KR 2017002994 W KR2017002994 W KR 2017002994W WO 2017164605 A1 WO2017164605 A1 WO 2017164605A1
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lens
optical system
lenses
equation
effective diameter
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PCT/KR2017/002994
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정필선
김동영
안치호
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주식회사 에이스솔루텍
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    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/02—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses
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    • G02B27/005—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration for correction of secondary colour or higher-order chromatic aberrations
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    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
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    • H04N25/00—Circuitry of solid-state image sensors [SSIS]; Control thereof
    • H04N25/70—SSIS architectures; Circuits associated therewith
    • H04N25/71—Charge-coupled device [CCD] sensors; Charge-transfer registers specially adapted for CCD sensors

Definitions

  • the present disclosure relates to an optical system including a plurality of lenses, and more particularly, to a lens optical system that can be mounted in an apparatus capable of image capturing.
  • the present disclosure provides a photographing lens optical system having a small light weight and a high resolution wide angle.
  • the photographing lens optical system includes an aperture, a lens group including at least one aspherical lens, and a sensor for recording an image transmitted through the lens group, 1 and Equation 2 are satisfied.
  • FOV 90 ⁇ FOV ⁇ 120, where FOV is the effective viewing angle of the lens optics.
  • TTL 0.6 ⁇ TTL / IH ⁇ 0.9, where IH is the effective image height, TTL is the distance from the center of the first surface of the lens close to the subject of the lens group and the image sensor.
  • the lens group may include six lenses sequentially disposed on the same optical axis.
  • Specific wavelength blocking means may be further provided between the lens group and the image sensor.
  • the lens group may include first and second lenses sequentially disposed from the subject toward the image sensor, and the aperture may be disposed between the second surface of the second lens and the first lens.
  • the lens group may include lenses having opposite polarities.
  • the effective diameter of the first lens may be larger than the effective diameter of the second lens and smaller than the effective diameter of the sixth lens.
  • the effective diameter of the first lens may be the same as the effective diameter of the second lens.
  • the effective diameter of the first lens may be the same as the effective diameter of the sixth lens.
  • the effective diameter of the first lens, the effective diameter of the second lens, and the effective diameter of the sixth lens may be the same.
  • the refractive index of the second lens may be smaller than the refractive index of the third lens.
  • the Abbe number of the second lens may be greater than the Abbe number of the third lens.
  • the first lens, the second lens, and the sixth lens may satisfy the following equation.
  • DL2 DL1 ⁇ DL6, where DL1, DL2 and DL6 are the effective diameters of the first lens, the second lens and the sixth lens, respectively.
  • the second lens and the third lens may satisfy the following equation.
  • the second lens and the third lens may satisfy the following equation.
  • the disclosed photographic lens optical systems satisfy Equations 1 to 6. Therefore, when using the disclosed lens optical system, it is possible to ensure a relatively wide viewing angle, that is, a wide angle with a high resolution to satisfy the equation (1).
  • the disclosed lens optical system may be applied to various devices requiring compact size and wide angle as image capturing is required.
  • the lens optical system may be applied to a mobile communication device, a security camera, an action camera, a drone device, and the like.
  • each lens made of plastic by forming each lens made of plastic, and by applying an aspherical surface, it is possible to reduce the weight than when using a glass lens, to reduce the manufacturing cost, and to implement a wide-angle compact photographing lens corresponding to a high pixel.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a photographing lens optical system (first lens optical system) according to an exemplary embodiment.
  • FIGS. 2 to 4 are aberration diagrams illustrating longitudinal spherical aberration, image curvature, and distortion of the photographing lens optical system, according to an exemplary embodiment.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view illustrating a photographing lens optical system (second lens optical system) according to another embodiment.
  • 6 to 8 are aberration diagrams showing longitudinal spherical aberration, image curvature, and distortion of the lens optical system according to different embodiments, respectively.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a photographing lens optical system (third lens optical system) according to another embodiment.
  • 10 to 12 are aberration diagrams showing longitudinal spherical aberration, image curvature, and distortion of the photographing lens optical system, respectively, according to another embodiment.
  • the photographing lens optical system includes an aperture group, a lens group including at least one aspherical lens, and a sensor for recording an image transmitted through the lens group. Equation 2 is satisfied.
  • FOV 90 ⁇ FOV ⁇ 120, where FOV is the effective viewing angle of the lens optics.
  • TTL 0.6 ⁇ TTL / IH ⁇ 0.9, where IH is the effective image height, TTL is the distance from the center of the first surface of the lens close to the subject of the lens group and the image sensor.
  • a first surface of each lens represents an incident surface on which light is incident, and a second surface is an emission surface on which light is emitted.
  • FIG. 1 illustrates a photographing lens optical system (hereinafter, referred to as a first lens optical system) according to an embodiment.
  • the first lens optical system includes a lens group.
  • the lens group includes a plurality of lenses.
  • the plurality of lenses may include at least one aspherical lens.
  • at least one of the light incident surface and the light emitting surface of the selected one of the plurality of lenses included in the first lens optical system may be aspherical.
  • the first lens optical system may include first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 as an example of the lens group.
  • the total number of lenses of the first lens optical system may be less than or greater than six.
  • the first lens optical system may further include other members in addition to the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70, for example, the aperture 32 and a means for blocking a specific wavelength. 80, the image sensor 90, etc.
  • the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 may be sequentially disposed between the subject to be photographed by the first lens optical system and the image sensor 90. Therefore, the subject may be located in front of the first lens 20.
  • the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 may be plastic lenses.
  • the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 are sequentially disposed in the direction of the image sensor 90 from the subject.
  • a specific wavelength blocking means 80 is provided between the sixth lens 70 and the image sensor 90.
  • the specific wavelength blocking means 80 may be, for example, an infrared cut filter or a similar member, but is not limited thereto, and may be a filter or a member that blocks other wavelengths.
  • the aperture 32 may be positioned between the first lens 20 and the third lens 40 within a range not departing from the first lens optical system.
  • the aperture 32 may be located between the first lens 20 and the second surface 30b of the second lens 30.
  • the aperture 32 may be positioned around the second lens 30, and positioned near the first surface 30a of the second lens 30 to be manually or automatically mounted on the second lens 30.
  • the amount of incident light can be adjusted.
  • the position of the aperture 32 and the means 80 can be adjusted as needed.
  • the image sensor 90 and the means 80 may be arranged parallel to each other.
  • the aperture 32, the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, 70 and the means 80 may all be aligned on the same optical axis. Image sensor 90 may also be aligned on the optical axis.
  • each lens 20, 30, 40, 50, 60, and 70 will be described. Some of the lenses 20, 30, 40, 50, 60, 70 may have different refractive power than the rest.
  • the first lens 20 may have negative refractive power.
  • the first surface 20a of the first lens 20 may be a curved surface convex toward the subject having a predetermined radius of curvature.
  • the first surface 20a may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 20b of the first lens 20 may also be a curved surface convex toward the subject having a predetermined curvature.
  • the second surface 20b may be, for example, an aspheric surface.
  • the second lens 30 located after the first lens 20 may have positive refractive power.
  • the first surface 30a of the second lens 30 may be a surface convex toward the first lens 20.
  • the first surface 30a of the second lens 30 may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 30b of the second lens 30 may be a curved surface, for example an aspherical surface, which is convex toward the image sensor 70.
  • the third lens 40 may be a lens having negative refractive power.
  • the entire third lens 40 may be convex toward the second lens 30.
  • the first surface 40a of the third lens 40 may be a curved surface that is convex toward the second lens 30, for example, may be an aspherical surface.
  • the second surface 40b of the third lens 40 may be a curved surface that is convex toward the second lens 30, for example, may be an aspherical surface.
  • the fourth lens 50 may be a lens having negative refractive power.
  • the fourth lens 50 has a shape in which the entirety of the fourth lens 50 is convex in the direction of the image sensor 90. Accordingly, the first and second surfaces 50a and 50b of the fourth lens 50 may be curved surfaces that are convex toward the image sensor 90, for example, may be aspheric surfaces.
  • the fifth lens 60 may be a lens having positive refractive power.
  • the fifth lens 60 may be convex in the direction of the image sensor 90 as a whole.
  • the second surface 60b of the fifth lens 60 may be more convex in the direction of the image sensor 90 than the first surface 60a.
  • Both the first surface 60a and the second surface 60b of the fifth lens 60 may be curved, for example, may be aspherical.
  • a central portion may be thicker than an edge.
  • the sixth lens 70 may be a lens having negative refractive power. At least one of the first and second surfaces 70a and 70b of the sixth lens 70 may be aspheric. At least one surface of both surfaces of the sixth lens 70 may have at least one inflection point.
  • the second surface 70b of the sixth lens 70 may be an aspherical surface having one or more inflection points.
  • the first surface 70a of the sixth lens 70 may be convex toward the image sensor 90 as a whole.
  • the central area including the optical axis in the second surface 70b of the sixth lens 70 may be concave with respect to the image sensor 90. In other words, the center area of the second surface 70b may be convex toward the subject.
  • the second surface 70b has a convex area in the direction of the image sensor 90 while going to the edge beyond the central area. In other words, an area between the center area and the edge of the second surface 70b may be convex toward the image sensor 90.
  • the thickest part of the sixth lens 70 is located between the central area and the edge. In the sixth lens 70, the thickness of the central region (eg, the thickness of the portion through which the optical axis passes) may be relatively thin.
  • the effective diameter of the first lens 20 may be larger than the second and third lenses 30 and 40.
  • the effective diameter of the first lens 20 may be the same as the second lens 30 or larger than the second lens 30.
  • the effective diameter of the first lens 20 may be the same as the sixth lens 70 or smaller than the sixth lens 70.
  • the refractive power of the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 may be distributed in a direction that minimizes aberration.
  • the refractive power of the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 may be distributed to minimize chromatic aberration.
  • the second lens 30 may have a relatively low refractive index.
  • a lens having a relatively high refractive index may be used as the third lens 40.
  • the optical characteristics of the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 may be changed in a direction to minimize aberration.
  • a lens having a relatively high Abbe number may be used as the second lens 30 and a lens having a relatively low Abbe number may be used as the third lens 40.
  • the aberration may be corrected by arranging the optical properties of some or all of them.
  • a portion of the means 80 provided after the sixth lens 70 may contact the second surface 70b of the sixth lens 70, but may be spaced apart from each other.
  • the overall focal length and performance of the first lens optical system may vary depending on the thickness, focal length, position, etc. of each of the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 included in the first lens optical system. Can be.
  • the first lens optical system may satisfy the following Equations 1 to 6, and the members included in the first lens optical system may have optical characteristics in which the first lens optical system satisfies the following Equations 1 to 6.
  • FOV represents an effective viewing angle, that is, a wide angle range, of the lens optical system.
  • the first lens optical system satisfies Equation 1. Therefore, the first lens optical system may have a wide-angle lens function having a wide viewing angle.
  • Equation 2 IH represents the effective image height, and TTL represents the distance to the vertex (center) of the first surface of the first lens of the lens optical system and the image sensor, measured along the optical axis.
  • Equation 2 limits the overall length of the lens optical system to the size of the image sensor, and when the lens optical system satisfies Equation 2, a wide-angle and ultra-slim lens optical system can be manufactured. Therefore, when the first lens optical system satisfies Equation 2, the first lens optical system may be mounted in a small device, for example, a mobile communication device.
  • DL1, DL2, and DL6 represent effective diameters of the first lens, the second lens, and the sixth lens included in the lens optical system, respectively.
  • Equation 3 is to limit the size of the effective diameter of the lens, the lens optical system that satisfies the equation (3) can maintain a high optical performance while implementing a wide-angle performance.
  • the effective diameter of the first lens 20 is larger than the effective diameter of the second lens 30, and the effective diameter of the sixth lens 70 is greater than the effective diameter of the sixth lens 70.
  • the effective diameter of the first lens 20 may be the same as the effective diameter of the second lens 30.
  • the effective diameter of the first lens 20 may be the same as the effective diameter of the sixth lens 70.
  • the aperture is located between the first lens and the second surface of the second lens.
  • the first lens optical system may maintain optical performance while maintaining a wide angle.
  • Ind2 represents the refractive index of the second lens of the lens optical system
  • In3 represents the refractive index of the third lens.
  • the first lens optical system may minimize aberration, for example, it may minimize chromatic aberration.
  • Equation 6 Abv2 represents the Abbe number of the second lens of the lens optical system, and Abv3 represents the Abbe number of the third lens.
  • the first lens optical system may minimize aberration, for example, it may minimize chromatic aberration.
  • Table 1 shows the definitions of variables and variables related to Equations 1-6 and their values in the first lens optical system, and the values of Equations 1-6 measured by these variable values.
  • Table 2 shows an example of the optical characteristics of each of the members (lenses, aperture, blocking means, image sensor) included in the first lens optical system, the radius of curvature (R), lens thickness or between the lens And the distance (T), refractive index (Nd), Abbe's number (Vd), etc. between adjacent elements.
  • the refractive index Nd represents the refractive index of the lens measured using the d-line.
  • Abbe's number (Vd) represents the Abbe's number of the lens with respect to the d-line.
  • face number * indicates that face is aspherical.
  • the unit of R value and T value is mm.
  • the aspherical surfaces of the first to sixth lenses 20, 30, 40, 50, 60, and 70 included in the first lens optical system satisfy the following aspherical equation (7).
  • Equation 7 Z denotes the distance from the vertex of each lens in the optical axis direction, Y denotes the distance in the direction perpendicular to the optical axis, R denotes the radius of curvature, K denotes the conic constant, A, B , C, D, E, F, G, H and J represent aspherical coefficients.
  • Table 3 below shows aspherical surface coefficients of the lenses included in the first lens optical system.
  • FIG. 2 illustrates longitudinal spherical aberration of the first lens optical system when the lenses included in the first lens optical system have dimensions and aspherical coefficients according to the embodiment.
  • the first graph G1 is a result when the wavelength of incident light is 435.8343 nm
  • the second graph G2 is a result when the wavelength of incident light is 486.1327 nm.
  • the third graph G3 is a result when the wavelength of incident light is 546.0740 nm
  • the fourth graph G4 is a result when the wavelength of incident light is 587.5618 nm.
  • the fifth graph G5 shows the result when the wavelength of the incident light is 656.2725 nm.
  • 3 illustrates an astigmatic field curvature of the first lens optical system when the lenses included in the first lens optical system have dimensions and aspherical coefficients according to the embodiment. 3 shows the result of measurement using light having a wavelength of 546.0740 nm.
  • the first graph G31 represents a tangential field curvature
  • the second graph G32 represents a sagittal field curvature
  • FIG. 4 illustrates distortion of the first lens optical system when the lenses included in the first lens optical system have dimensions and aspherical coefficients according to the embodiment.
  • the result of FIG. 4 was obtained using the light of 546.0740 nm wavelength.
  • FIG. 5 illustrates a photographing lens optical system (hereinafter, referred to as a second lens optical system) according to another embodiment.
  • the second lens optical system includes a plurality of lenses.
  • the plurality of lenses may form one lens group.
  • the plurality of lenses included may include at least one aspherical lens.
  • at least one of the light incident surface and the light emitting surface of one selected lens among the plurality of lenses included in the second lens optical system may be an aspherical surface.
  • the second lens optical system may include first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170.
  • the total number of lenses of the second lens optical system may be less than or greater than six.
  • the second lens optical system further includes an aperture 120, a means 180 for blocking a specific wavelength, an image sensor 190, etc. in addition to the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170. can do.
  • the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170 may be sequentially disposed between the subject to be photographed by the second lens optical system and the image sensor 190. Therefore, the subject may be located in front of the first lens 100.
  • the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160 and 170 may be plastic lenses.
  • the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160 and 170 are sequentially disposed in the direction of the image sensor 190 on the subject.
  • the blocking means 180 may be, for example, an infrared cut filter or a similar member, but is not limited thereto, and may be a filter or a member that blocks other wavelengths.
  • the aperture 120 may be positioned between the first lens 100 and the third lens 140 within a range not departing from the second lens optical system.
  • the aperture 120 may be located between the first lens 100 and the second surface 130b of the second lens 130.
  • the aperture 120 may be positioned around the second lens 130, and positioned near the first surface 130a of the second lens 130 to be manually or automatically attached to the second lens 130.
  • the amount of incident light can be adjusted.
  • the position of the diaphragm 120 and the means 180 may be adjusted as necessary.
  • the image sensor 190 and the means 180 may be arranged parallel to each other.
  • the aperture 120, the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, 170, and the means 180 may all be aligned on the same optical axis.
  • Image sensor 190 may also be aligned on the optical axis.
  • Some of the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160 and 170 may have different refractive power from the rest.
  • the first lens 100 may have a negative refractive power and may be an aspherical lens.
  • the first surface 100a of the first lens 100 may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 100b of the first lens 100 may also be a curved surface having a predetermined curvature.
  • the second surface 100b may be aspherical.
  • the second lens 130 positioned after the first lens 100 may have positive refractive power.
  • the first surface 130a of the second lens 130 may be a surface convex toward the first lens 100.
  • the first surface 130a of the second lens 130 may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 130b of the second lens 130 may be a curved surface convex toward the image sensor 70, for example, an aspherical surface.
  • Aspherical degrees of the first and second surfaces 130a and 130b of the second lens 130 may be different from each other.
  • the third lens 140 may be a lens having negative refractive power.
  • the entire third lens 140 may be convex in the direction of the second lens 130.
  • the first surface 140a of the third lens 140 may be a convex curved surface toward the second lens 130, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 140b of the third lens 140 may be a convex curved surface in the direction of the second lens 130, for example, an aspherical surface.
  • Aspherical degrees of the first and second surfaces 140a and 140b of the third lens 140 may be different from each other.
  • the fourth lens 150 may be a lens having negative refractive power.
  • the first and second surfaces 150a and 150b of the fourth lens 150 may be aspherical.
  • the fifth lens 160 may be a lens having positive refractive power.
  • the fifth lens 160 may be convex in the direction of the image sensor 190 as a whole.
  • the second surface 160b of the fifth lens 160 may be more convex in the direction of the image sensor 190 than the first surface 160a.
  • Both the first surface 160a and the second surface 160b of the fifth lens 160 may be curved, for example, may be aspheric.
  • a central portion may be thicker than an edge. Aspherical degrees of the first and second surfaces 160a and 160b of the fifth lens 160 may be different from each other.
  • the sixth lens 170 may be a lens having negative refractive power. At least one of the first and second surfaces 170a and 170b of the sixth lens 170 may be aspheric. At least one surface of both surfaces of the sixth lens 170 may have at least one inflection point.
  • the second surface 170b of the sixth lens 170 may be an aspherical surface having one or more inflection points.
  • the first surface 170a of the sixth lens 170 may be convex toward the image sensor 190 as a whole.
  • the central area including the optical axis on the second surface 170b of the sixth lens 170 may be concave with respect to the image sensor 190. In other words, the center area of the second surface 170b may be convex toward the subject.
  • the second surface 170b has a convex area in the direction of the image sensor 190 while going to the edge beyond the central area.
  • an area between the center area and the edge of the second surface 170b may be convex toward the image sensor 190.
  • the thickest part of the sixth lens 170 is located between the center area and the edge.
  • the thickness of the central region eg, the thickness of the portion through which the optical axis passes
  • the effective diameter of the first lens 100 may be larger than the second and third lenses 130 and 140.
  • the effective diameter of the first lens 100 may be the same as the second lens 130 or larger than the second lens 130.
  • the effective diameter of the first lens 100 may be the same as the sixth lens 170 or smaller than the sixth lens 170.
  • the refractive power of the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170 of the second lens optical system may be distributed to minimize aberration of the second lens optical system.
  • the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170 may have a refractive power distribution minimized by chromatic aberration of the second lens optical system.
  • a lens having a relatively low refractive index may be used as the second lens 130, and a lens having a relatively high refractive index may be used as the third lens 140.
  • the optical characteristics of the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170 may be changed in a direction to minimize aberration.
  • a lens having a relatively high Abbe number may be used as the second lens 130, and a lens having a relatively low Abbe number may be used as the third lens 140.
  • the aberration of the second lens optical system may be corrected by disposing the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170.
  • a portion of the means 180 provided after the sixth lens 170 may contact the second surface 170b of the sixth lens 170, but may be spaced apart from each other.
  • the overall focal length and performance of the second lens optical system may vary depending on the thickness, focal length, and position of each of the first to sixth lenses 100, 130, 140, 150, 160, and 170 included in the second lens optical system. Can be.
  • Table 4 shows variables and variable values related to Equation 1-6 in the second lens optical system and values of Equation 1-6 measured by the variable values.
  • Equations 1 to 6 in Table 4 are in the range of Equations 1 to 6. From these results, it can be seen that the second lens optical system satisfies Equations 1 to 6.
  • Table 5 shows an example of the optical characteristics of each of the members (lenses, iris, blocking means, image sensor) included in the second lens optical system, the radius of curvature (R), lens thickness or between the lens And the distance (T), refractive index (Nd), Abbe's number (Vd), etc. between adjacent elements.
  • the refractive index Nd represents the refractive index of the lens measured using the d-line.
  • Abbe's number (Vd) represents the Abbe's number of the lens with respect to the d-line.
  • face number * indicates that face is aspherical.
  • the unit of R value and T value is mm.
  • Table 6 below shows aspherical surface coefficients of the lenses included in the second lens optical system.
  • FIGS. 6 to 8 illustrate longitudinal spherical aberration, image curvature, and distortion of the second lens optical system when the lenses included in the second lens optical system have dimensions and aspherical coefficients according to the embodiment.
  • the light used to obtain the results of FIGS. 6-8 may be the same as the light used to obtain the results of FIGS.
  • the first to fifth graphs G61-G65 of FIG. 6 correspond to the first to fifth graphs G1-G5 of FIG. 2.
  • the first and second graphs G71 and G72 of FIG. 7 correspond to the first and second graphs G31 and G32 of FIG. 3.
  • FIG 9 illustrates a photographing lens optical system (hereinafter, a third lens optical system) according to another embodiment.
  • the third lens optical system may include a lens group like the first and second lens optical systems.
  • the plurality of lenses included in the lens group may include at least one aspherical lens.
  • at least one of the light entrance surface and the light exit surface of the selected one of the plurality of lenses included in the third lens optical system may be aspherical.
  • the third lens optical system may include six lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270.
  • the total number of lenses of the third lens optical system may be less than or greater than six.
  • the third lens optical system may further include an aperture 230, a means 280 for blocking a specific wavelength, an image sensor 290, etc. in addition to the six lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270. .
  • the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 may be sequentially disposed between the subject to be photographed by the third lens optical system and the image sensor 290. Therefore, the subject may be located in front of the first lens 200.
  • the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 may be plastic lenses.
  • the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 are sequentially disposed in the direction of the image sensor 290 in the subject.
  • a blocking means 280 is provided between the sixth lens 270 and the image sensor 290.
  • the blocking means 280 may be, for example, an infrared cut filter or a similar member, but is not limited thereto, and may be a filter or a member that blocks other wavelengths.
  • the aperture 220 may be positioned between the first lens 200 and the third lens 240 within a range not departing from the third lens optical system.
  • the aperture 220 may be located between the first lens 200 and the second surface 230b of the second lens 230.
  • the aperture 220 may be positioned around the second lens 230, and may be positioned near the first surface 230a of the second lens 230 to be manually or automatically mounted on the second lens 230.
  • the amount of incident light can be adjusted.
  • the position of the aperture 220 and the means 280 can be adjusted as needed.
  • the image sensor 290 and the means 280 may be arranged parallel to each other.
  • the aperture 220, the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 and the means 280 may all be aligned on the same optical axis. Image sensor 290 may also be aligned on the optical axis.
  • first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 optical characteristics of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 will be described.
  • Some of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 may have refractive power different from the rest.
  • the first lens 200 may have negative refractive power and may be an aspherical lens.
  • the first surface 200a of the first lens 200 may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 200b of the first lens 200 may also be a curved surface having a predetermined curvature.
  • the second surface 200b may be aspherical.
  • the second lens 230 may have a positive refractive power.
  • the first surface 230a of the second lens 230 may be a surface convex toward the first lens 200.
  • the first surface 230a of the second lens 230 may be, for example, an aspherical surface.
  • the second surface 230b of the second lens 230 may be a curved surface that is convex toward the image sensor 270, for example, an aspherical surface.
  • Aspherical degrees of the first and second surfaces 230a and 230b of the second lens 230 may be different from each other.
  • the third lens 240 may be a lens having negative refractive power.
  • the entire third lens 240 may be convex toward the second lens 230.
  • the first surface 240a of the third lens 240 may be a curved surface convex toward the second lens 230, for example, an aspheric surface.
  • the second surface 240b of the third lens 240 may be a curved surface convex toward the second lens 230, for example, an aspherical surface.
  • Aspherical degrees of the first and second surfaces 240a and 240b of the third lens 240 may be different from each other.
  • the fourth lens 250 may be a lens having negative refractive power.
  • the first and second surfaces 250a and 250b of the fourth lens 250 may be aspherical.
  • the fifth lens 260 may be a lens having positive refractive power.
  • the fifth lens 260 may be convex toward the image sensor 290 as a whole.
  • the second surface 260b of the fifth lens 260 may be more convex in the direction of the image sensor 290 than the first surface 260a.
  • Both the first surface 260a and the second surface 260b of the fifth lens 260 may be curved, for example, may be aspheric.
  • a central portion may be thicker than an edge. Aspherical degrees of the first and second surfaces 260a and 260b of the fifth lens 260 may be different from each other.
  • the sixth lens 270 may be a lens having negative refractive power. At least one of the first and second surfaces 270a and 270b of the sixth lens 270 may be aspheric. At least one surface of both surfaces of the sixth lens 270 may have at least one inflection point.
  • the second surface 270b of the sixth lens 270 may be an aspherical surface having one or more inflection points.
  • the first surface 270a of the sixth lens 270 may be generally convex toward the image sensor 290.
  • the central area including the optical axis in the second surface 270b of the sixth lens 270 may be concave with respect to the image sensor 290. In other words, the center area of the second surface 270b may be convex toward the subject.
  • the second surface 270b has a convex area in the direction of the image sensor 290 while going to the edge beyond the central area.
  • an area between the center area and the edge of the second surface 270b may be convex toward the image sensor 290.
  • the thickest part of the sixth lens 270 is located between the center area and the edge.
  • the thickness of the central region eg, the thickness of the portion through which the optical axis passes
  • the effective diameter of the first lens 200 may be larger than the second and third lenses 230 and 240.
  • the effective diameter of the first lens 200 may be the same as or larger than the second lens 230.
  • the effective diameter of the first lens 200 may be the same as the sixth lens 270 or smaller than the sixth lens 270.
  • the refractive power of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 of the third lens optical system may be distributed to minimize aberration of the third lens optical system.
  • the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 may have a refractive power distribution minimized by chromatic aberration of the third lens optical system.
  • a lens having a relatively low refractive index may be used as the second lens 230
  • a lens having a relatively high refractive index may be used as the third lens 240.
  • the optical characteristics of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 may be changed in a direction to minimize aberration.
  • a lens having a relatively high Abbe number may be used as the second lens 230, and a lens having a relatively low Abbe number may be used as the third lens 240.
  • the aberration of the third lens optical system can be corrected.
  • a portion of the means 280 provided after the sixth lens 270 may contact the second surface 270b of the sixth lens 270, but may be spaced apart from each other.
  • the overall focal length and performance of the third lens optical system may vary depending on the thickness, focal length, position, etc. of each of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 included in the third lens optical system. Can be.
  • Table 7 shows the variables and variable values associated with Equation 1-6 in the third lens optical system and the values of Equation 1-6 measured with these variable values.
  • Equations 1 to 6 in Table 7 are in the range of Equations 1 to 6. Accordingly, it can be seen that the third lens optical system also satisfies Equations 1 to 6.
  • Table 8 shows an example of the optical characteristics of each of the members (lenses, iris, blocking means, image sensor) included in the third lens optical system, the radius of curvature (R), lens thickness or between the lens And the distance (T), refractive index (Nd), Abbe's number (Vd), etc. between adjacent elements.
  • the refractive index Nd represents the refractive index of the lens measured using the d-line.
  • Abbe's number (Vd) represents the Abbe's number of the lens with respect to the d-line.
  • face number * indicates that face is aspherical.
  • the unit of R value and T value is mm.
  • Aspherical surfaces of the first to sixth lenses 200, 230, 240, 250, 260, and 270 included in the third lens optical system satisfy Equation 7.
  • Table 9 below shows aspherical surface coefficients for the surfaces of the lenses included in the third lens optical system.
  • FIGS. 10-12 illustrate longitudinal spherical aberration, image curvature, and distortion of the third lens optical system when the lenses included in the third lens optical system have dimensions and aspherical coefficients according to the embodiment.
  • the light used to obtain the results of FIGS. 10-12 may be the same as the light used to obtain the results of FIGS.
  • the first to fifth graphs G01-G05 of FIG. 10 may correspond to the first to fifth graphs G1-G5 of FIG. 2.
  • the first and second graphs G11 and G22 of FIG. 11 may correspond to the first and second graphs G31 and G32 of FIG. 3.
  • the photographing lens optical system according to the disclosed embodiment may be used in an apparatus for photographing a subject using a lens.
  • it can be used in cameras, mobile phones and similar devices.

Abstract

촬영 렌즈 광학계에 관해 개시되어 있다. 개시된 렌즈 광학계는 조리개와, 적어도 하나의 비구면 렌즈를 포함하는 렌즈군(lens group)과, 상기 렌즈군을 통해 전달되는 이미지를 기록하는 센서를 포함하고, 다음 수학식 1과 수학식 2를 만족한다. <수학식 1> 90 ≤ FOV ≤120, 여기서 FOV는 렌즈 광학계의 유효 시야각. <수학식 2> 0.6 ≤ TTL/IH ≤0.9, 여기서 IH는 유효한 상의 높이, TTL은 상기 렌즈군의 피사체에 가까운 렌즈의 제1 면의 중심과 상기 이미지 센서까지의 거리.

Description

촬영 렌즈 광학계
본 개시는 복수의 렌즈를 포함하는 광학계에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 이미지 촬영이 가능한 장치에 탑재될 수 있는 렌즈 광학계에 관한 것이다.
최근에는 복수의 장치가 결합하여 이루어진 다양한 복합 장치가 소개되고 있다. 대표적으로 예로는 휴대폰과 카메라의 결합을 들 수 있다. 휴대폰 자체만으로도 다양한 기능을 갖고 있는 바, 휴대폰에 카메라가 탑재될 수 있는 공간은 넓지 않다. 따라서 휴대폰에 탑재될 카메라에 대해서는 소형 슬림화가 요구된다. 더불어 경량이 요구된다. 이에 따라 카메라 렌즈의 재질로 플라스틱을 사용하여 콤팩트한 렌즈를 구현하고 있으나, 성능에 있어서 극복해야 할 한계들이 존재한다.
본 개시는 소형 경량이면서 고해상의 광각을 갖는 촬영 렌즈 광학계를 제공한다.
본 개시에서 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계는 조리개와, 적어도 하나의 비구면 렌즈를 포함하는 렌즈군(lens group)과, 상기 렌즈군을 통해 전달되는 이미지를 기록하는 센서를 포함하고, 다음 수학식 1과 수학식 2를 만족한다.
<수학식 1>
90 ≤ FOV ≤120, 여기서 FOV는 렌즈 광학계의 유효 시야각.
<수학식 2>
0.6 ≤ TTL/IH ≤0.9, 여기서 IH는 유효한 상의 높이, TTL은 상기 렌즈군의 피사체에 가까운 렌즈의 제1 면의 중심과 상기 이미지 센서까지의 거리.
이러한 렌즈 광학계에서, 상기 렌즈군은 동일 광축상에 순차적으로 배치된 6개의 렌즈를 포함할 수 있다.
상기 렌즈군과 상기 이미지 센서 사이에 특정 파장 차단수단이 더 구비될 수 있다.
상기 렌즈군은 상기 피사체에서 상기 이미지 센서 방향으로 순차적으로 배치된 제1 및 제2 렌즈를 포함하고, 상기 조리개는 상기 제2 렌즈의 제2 면과 상기 제1 렌즈 사이에 배치될 수 있다.
상기 렌즈군은 굴절력이 정반대인 렌즈들을 포함할 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제2 렌즈의 유효직경보다 크고, 제6 렌즈의 유효직경보다 작을 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제2 렌즈의 유효직경과 동일할 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제6 렌즈의 유효직경과 동일할 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경과 제2 렌즈의 유효직경과 제6 렌즈의 유효직경은 모두 동일할 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈의 굴절률은 제3 렌즈의 굴절률보다 작을 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈의 아베수가 제3 렌즈의 아베수보다 클 수 있다.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제6 렌즈는 다음 수학식을 만족할 수 있다.
<수학식>
DL2≤DL1≤DL6, 여기서 DL1, DL2 및 DL6는 각각 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제6 렌즈의 유효직경.
상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈와 제3 렌즈는 다음 수학식을 만족할 수 있다.
<수학식>
0.8≤Ind2/Ind3<1.1, 여기서 Ind2는 제2 렌즈 굴절률, In3은 제3 렌즈 굴절률.
상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈는 다음 수학식을 만족할 수 있다.
<수학식>
1.5≤Abv2/Abv3≤3.0, 여기서 Abv2는 제2 렌즈 아베수, Abv3은 제3 렌즈 아베수.
개시된 촬영 렌즈 광학계들은 수학식 1 내지 수학식 6을 만족한다. 따라서 개시된 렌즈 광학계를 이용할 경우, 수학식 1을 만족하여 고해상도와 함께 상대적으로 넓은 시야각, 곧 광각을 확보할 수 있다.
또한, 수학식 5와 6을 만족하도록 개시된 렌즈 광학계의 렌즈들의 굴절력 분포를 조절함으로써, 개시된 렌즈 광학계에서 색수차를 포함한 다양한 수차들을 보정할 수도 있다.
더불어 개시된 렌즈 광학계의 전체 길이를 이미지 센서 사이즈 대비 수학식 2를 만족하도록 한정함으로써, 렌즈 광학계 전체를 소형화 및 슬림화할 수 있다. 이에 따라 개시된 렌즈 광학계는 이미지 촬영이 요구되면서 콤팩트 사이즈와 광각을 요구하는 다양한 장치에 적용될 수 있는데, 예를 들면 모바일 통신장치, 보안카메라, 액션 카메라, 드론장치 등에 적용될 수도 있다.
또한, 적절한 조리개 위치 설정에 따른 파워배치 분산으로 광학적으로 높은 성능을 구현하면서 민감도가 낮은 설계가 가능하여 양산성도 확보할 수 있다.
또한, 각 렌즈를 플라스틱으로 형성하고, 비구면을 적용함으로써, 유리렌즈를 사용할 때보다 무게를 줄일 수 있고, 제조단가를 낮출 수 있으며, 고화소에 대응한 광각의 컴팩트한 촬영 렌즈를 구현할 수 있다.
도 1은 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(제1 렌즈 광학계)를 나타낸 단면도이다.
도 2 내지 도 4는 각각 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계의 종방향 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.
도 5는 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(제2 렌즈 광학계)를 나타낸 단면도이다.
도 6 내지 도 8은 각각 다른 실시예에 의한 렌즈 광학계의 종방향 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.
도 9는 또 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(제3 렌즈 광학계)를 나타낸 단면도이다.
도 10 내지 12는 각각 또 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계의 종방향 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 나타낸 수차도이다.
개시된 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계는 조리개와, 적어도 하나의 비구면 렌즈를 포함하는 렌즈군(lens group)과, 상기 렌즈군을 통해 전달되는 이미지를 기록하는 센서를 포함하고, 다음 수학식 1과 수학식 2를 만족한다.
<수학식 1>
90 ≤ FOV ≤120, 여기서 FOV는 렌즈 광학계의 유효 시야각.
<수학식 2>
0.6 ≤ TTL/IH ≤0.9, 여기서 IH는 유효한 상의 높이, TTL은 상기 렌즈군의 피사체에 가까운 렌즈의 제1 면의 중심과 상기 이미지 센서까지의 거리.
이하, 여러 실시예들에 의한 촬영 렌즈 광학계를 첨부된 도면들을 참조하여 상세하게 설명한다. 이 과정에서 도면에 도시된 층이나 영역들의 두께는 명세서의 명확성을 위해 다소 과장되게 도시된 것이다. 하기 설명에서 동일한 참조번호는 동일부재를 나타낸다.
하기 설명에서 각 렌즈의 제1 면은 광이 입사되는 입사면을, 제2 면은 광이 출사되는 출사면을 나타낸다.
도 1은 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(이하, 제1 렌즈 광학계)를 보여준다.
도 1을 참조하면, 상기 제1 렌즈 광학계는 렌즈군(lens group)을 포함한다. 상기 렌즈군은 복수의 렌즈를 포함한다. 상기 복수의 렌즈들은 적어도 1개의 비구면 렌즈를 포함할 수 있다. 또한, 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 복수의 렌즈 중 선택된 하나의 렌즈의 광 입사면과 광 출사면 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 상기 제1 렌즈 광학계는 상기 렌즈군의 일 예로 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈 광학계의 전체 렌즈 수는 6개보다 작거나 클 수도 있다. 상기 제1 렌즈 광학계는 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)외에 다른 부재를 더 포함할 수 있는데, 예를 들면, 조리개(32), 특정 파장을 차단하는 수단(80), 이미지 센서(90) 등을 더 포함할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)는 상기 제1 렌즈 광학계로 촬영하고자 하는 피사체와 이미지 센서(90) 사이에 순차적으로 배치될 수 있다. 따라서 상기 피사체는 제1 렌즈(20) 앞쪽에 위치할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)는 플라스틱 렌즈일 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)는 상기 피사체에서 이미지 센서(90) 방향으로 차례로 배치되어 있다.
제1 렌즈(20)에 입사된 광은 제2 내지 제6 렌즈(30, 40, 50, 60, 70)을 순차적으로 거쳐서 이미지 센서(90)에 도달된다. 제6 렌즈(70)와 이미지 센서(90) 사이에 특정 파장 차단 수단(80)이 마련되어 있다. 특정 파장 차단 수단(80)은, 예를 들면 적외선 차단 필터 또는 유사한 부재일 수 있으나, 이것으로 제한되지 않으며, 다른 파장을 차단하는 필터나 부재일 수도 있다.
상기 제1 렌즈 광학계를 벗어나지 않는 범위내에서 제1 렌즈(20)와 제3 렌즈(40) 사이에 조리개(32)가 위치할 수 있다. 일 예로, 조리개(32)는 제1 렌즈(20)와 제2 렌즈(30)의 제2 면(30b) 사이에 위치할 수 있다. 보다 자세하게는, 조리개(32)는 제2 렌즈(30) 둘레에 위치할 수 있고, 제2 렌즈(30)의 제1 면(30a) 근처에 위치하여 수동 또는 자동으로 제2 렌즈(30)에 입사되는 광량을 조절할 수 있다. 조리개(32)와 수단(80)의 위치는 필요에 따라 조정될 수 있다. 이미지 센서(90)와 수단(80)은 서로 평행하게 배치될 수 있다. 조리개(32)와 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)와 수단(80)은 모두 동일 광축 상에 정렬될 수 있다. 이미지 센서(90)도 상기 광축 상에 정렬될 수 있다.
다음에는 각 렌즈들(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 광학적 특성들에 대해 살펴본다. 렌즈들(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 일부는 나머지와 다른 굴절력을 가질 수 있다.
구체적으로, 제1 렌즈(20)는 네가티브(negative) 굴절력을 가질 수 있다. 제1 렌즈(20)의 제1 면(20a)은 소정의 곡률반경을 갖는, 상기 피사체 측으로 볼록한 곡면일 수 있다. 제1 면(20a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제1 렌즈(20)의 제2 면(20b)도 소정의 곡률을 갖는, 상기 피사체 측으로 볼록한 곡면일 수 있다. 제2 면(20b)은, 예를 들면 비구면일 수 있다.
제1 렌즈(20) 다음에 위치한 제2 렌즈(30)는 포지티브(positive) 굴절력을 가질 수 있다. 제2 렌즈(30)의 제1 면(30a)는 제1 렌즈(20) 방향으로 볼록한 면일 수 있다. 제2 렌즈(30)의 제1 면(30a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제2 렌즈(30)의 제2 면(30b)은 이미지 센서(70) 방향으로 볼록한 곡면, 예를 들면 비구면일 수 있다.
제3 렌즈(40)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제3 렌즈(40) 전체는 제2 렌즈(30) 방향으로 볼록할 수 있다. 제3 렌즈(40)의 제1 면(40a)은 제2 렌즈(30) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제3 렌즈(40)의 제2 면(40b)은 제2 렌즈(30) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다.
제4 렌즈(50)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제4 렌즈(50)는 전체가 이미지 센서(90) 방향으로 볼록한 형태를 갖는다. 따라서 제4 렌즈(50)의 제1 및 제2 면(50a, 50b)은 이미지 센서(90) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다.
제5 렌즈(60)는 포지티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제5 렌즈(60)는 전체적으로 이미지 센서(90) 방향으로 볼록한 형태일 수 있다. 제5 렌즈(60)의 제2 면(60b)이 제1 면(60a)보다 이미지 센서(90) 방향으로 더 볼록할 수 있다. 제5 렌즈(60)의 제1 면(60a)과 제2 면(60b)은 모두 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제5 렌즈(60)에서 중심부분이 가장자리보다 두꺼울 수 있다.
제6 렌즈(70)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제6 렌즈(70)의 제1 및 제2 면(70a, 70b) 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(70)의 양면 중 적어도 한 면은 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 예를 들면, 제6 렌즈(70)의 제2 면(70b)은 1개 이상의 변곡점을 갖는 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(70)의 제1 면(70a)은 전체적으로 이미지 센서(90) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(70)의 제2 면(70b)에서 광축을 포함하는 중심영역은 이미지 센서(90)에 대해서 오목할 수 있다. 곧, 제2 면(70b)의 상기 중심영역은 상기 피사체 방향으로 볼록할 수 있다. 제2 면(70b)은 상기 중심영역을 벗어나서 가장자리로 가면서 이미지 센서(90) 방향으로 볼록한 영역이 존재한다. 곧, 제2 면(70b)에서 상기 중심영역과 가장자리 사이의 영역은 이미지 센서(90) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(70)의 가장 두꺼운 부분은 상기 중심영역과 가장자리 사이에 위치한다. 제6 렌즈(70)에서 상기 중심영역의 두께(예컨대, 광축이 지나는 부분의 두께)는 상대적으로 얇을 수 있다.
일 예로, 제1 렌즈(20)의 유효 직경은 제2 및 제3 렌즈(30, 40)보다 클 수 있다. 다른 예로, 제1 렌즈(20)의 유효 직경은 제2 렌즈(30)와 같거나 제2 렌즈(30)보다 클 수도 있다. 또 다른 예로, 제1 렌즈(20)의 유효 직경은 제6 렌즈(70)와 같거나 제6 렌즈(70)보다 작을 수 있다.
상술한 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 굴절력은 수차를 최소화하는 방향으로 분포될 수 있다. 예를 들면, 색수차가 최소화되도록 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 굴절력을 분포할 수 있는데, 일 예로 제2 렌즈(30)로 상대적으로 굴절률이 낮은 렌즈를 사용하고, 제3 렌즈(40)로 상대적으로 굴절률이 높은 렌즈를 사용할 수 있다.
또한, 수차를 최소화하는 방향으로 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 광학적 특성을 다르게 할 수도 있다. 예를 들면, 색수차를 최소화하기 위한 방편의 하나로 제2 렌즈(30)로 상대적으로 아베수가 높은 렌즈를 사용하고, 제3 렌즈(40)로 상대적으로 아베수가 낮은 렌즈를 사용할 수 있다.
이와 같이, 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)를 배치할 때, 일부 또는 전부의 광학적 특성을 고려하여 배치함으로써, 수차를 보정할 수도 있다.
제6 렌즈(70) 다음에 마련된 수단(80)의 일부는 제6 렌즈(70)의 제2 면(70b)에 접촉될 수 있으나, 이격될 수도 있다.
상기 제1 렌즈 광학계의 전체 초점길이와 성능은 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70) 각각의 두께, 초점길이, 위치 등에 따라 달라질 수 있다.
상기 제1 렌즈 광학계는 다음 수학식 1 내지 6을 만족할 수 있고, 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 부재들은 상기 제1 렌즈 광학계가 다음 수학식 1 내지 6을 만족하는 광학적 특성을 가질 수 있다.
<수학식 1>
90 ≤ FOV ≤120
수학식 1에서 FOV는 상기 렌즈 광학계의 유효 시야각, 곧 광각 범위를 나타낸다. 후술한 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 부재들의 광학적 특성을 고려할 때, 상기 제1 렌즈 광학계는 수학식 1을 만족한다. 따라서 상기 제1 렌즈 광학계는 넓은 시야각을 갖는 광각렌즈 기능을 가질 수 있다.
<수학식 2>
0.6 ≤ TTL/IH ≤0.9
수학식 2에서, IH는 유효한 상의 높이를 나타내고, TTL은 광축을 따라 측정된, 렌즈 광학계의 제1 렌즈의 제1 면의 정점(중심)과 이미지 센서까지의 거리를 나타낸다.
수학식 2는 이미지 센서의 사이즈에 대한 렌즈 광학계의 전체 길이를 한정한 것으로, 렌즈 광학계가 수학식 2를 만족할 때, 광각이면서 초슬림의 렌즈 광학계를 제작할 수 있다. 따라서 상기 제1 렌즈 광학계가 수학식 2를 만족할 때, 소형 장치, 예를 들면 모바일 통신장치에 상기 제1 렌즈 광학계를 탑재할 수도 있다.
<수학식 3>
DL2≤DL1≤DL6
수학식 3에서, DL1, DL2 및 DL6는 각각 렌즈 광학계에 포함된 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제6 렌즈의 유효직경을 나타낸다.
수학식 3은 렌즈의 유효 직경의 크기를 한정한 것으로, 수학식 3을 만족하는 렌즈 광학계는 광각성능을 구현하면서 광학적으로 고성능을 유지할 수 있다.
상기 제1 렌즈 광학계의 경우, 수학식 3을 만족하기 위해, 일 예로 제1 렌즈(20)의 유효 직경을 제2 렌즈(30)의 유효직경보다는 크게, 제6 렌즈(70)의 유효직경보다는 작을 수 있다. 다른 실시예에서 제1 렌즈(20)의 유효직경은 제2 렌즈(30)의 유효직경과 같을 수 있다. 또 다른 실시예에서 제1 렌즈(20)의 유효직경은 제6 렌즈(70)의 유효직경과 같을 수도 있다.
<수학식 4>
조리개 위치를 한정하는 조건으로,
조리개는 제1 렌즈와 제2 렌즈의 제2 면 사이에 위치하는 조건.
상기 제1 렌즈 광학계의 조리개(32)가 수학식 4를 만족할 때, 상기 제1 렌즈 광학계는 광각을 유지하면서 광학적으로 고성능을 유지할 수 있다.
<수학식 5>
0.8≤Ind2/Ind3<1.1
수학식 5에서 Ind2는 렌즈 광학계의 제2 렌즈의 굴절률을 나타내고, In3은 제3 렌즈의 굴절률을 나타낸다.
상기 제1 렌즈 광학계가 수학식 5를 만족할 때, 상기 제1 렌즈 광학계는 수차를 최소화할 수 있는데, 예를 들면, 색수차를 최소화할 수 있다.
<수학식 6>
1.5≤Abv2/Abv3≤3.0
수학식 6에서 Abv2는 렌즈 광학계의 제2 렌즈의 아베수를 나타내고, Abv3은 제3 렌즈의 아베수를 나타낸다.
상기 제1 렌즈 광학계가 수학식 6을 만족할 때, 상기 제1 렌즈 광학계는 수차를 최소화할 수 있는데, 예를 들면, 색수차를 최소화할 수 있다.
다음 표 1은 상기 제1 렌즈 광학계에서 상기 수학식 1-6과 관련된 변수와 변수의 정의와 변수 값과 이러한 변수 값으로 측정한 수학식 1-6의 값을 나타낸 것이다.
구분 값 정의(기타)
IH 6.15 유효 상의 높이
Semi IH 3.08 유효 상의 높이의 절반
TTL 4.01 제1 렌즈 탑 중심~센서까지 거리
OAL 3.35 제1 렌즈의 제1 면 중심~제6 렌즈의 제2 면 중심
FOV 90.25 유효직경 화각(대각)
θ 45.13 유효직경 화각(대각)의 절반
E.F.L 2.90 렌즈 광학계 초점거리
B.F.L 0.66 제6 렌즈의 제2 면 중심~센서까지 거리
Fno 2.29 E.F.L/EPD
tan(θd/2) 0.416 θ값 절반의 tan 값
DL1 1.885 제1 렌즈 유효직경(비구면)
DL2 1.288 제2 렌즈 유효직경(비구면)
DL6 4.843 제6 렌즈 유효직경(비구면)
Ind2 1.544 제2 렌즈 굴절률
Ind3 1.650 제3 렌즈 굴절률
Abv2 56.093 제2 렌즈 아베수
Abv3 21.474 제3 렌즈 아베수
수학식 1 90.25
수학식 2 0.65
수학식 3 만족
수학식 4 만족
수학식 5 0.94
수학식 6 2.61
표 1을 참조하면, 상기 제1 렌즈 광학계는 수학식 1 내지 수학식 6을 만족하는 것을 알 수 있다.
다음 표 2는 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 부재들(렌즈들, 조리개, 차단수단, 이미지 센서) 각각에 대한 광학적 특성에 대한 구현 예를 나타낸 것으로, 곡률반경(R), 렌즈두께 혹은 렌즈 사이의 거리나 인접한 요소 간의 거리(T), 굴절률(Nd) 및 아베수(Vd) 등을 나타낸다. 굴절률(Nd)은 d선(d-line)을 이용하여 측정한 렌즈의 굴절률을 나타낸다. 그리고 아베수(Vd)는 d선(d-line)에 대한 렌즈의 아베수를 나타낸다. 면 번호에서 *는 해당면이 비구면임을 나타낸다. 그리고 R 값과 T값의 단위는 ㎜이다.
구성요소 면 R T Nd Vd
제1 렌즈(20) 20a* 8.74691 0.22735 1.54410 56.09278
20b* 6.62736 0.27426 - -
조리개(32) 앞면 Infinity 0.15498 - -
뒷면 Infinity -0.15498 - -
제2 렌즈(30) 30a* 1.24204 0.39569 1.54410 56.09278
30b* -687.72679 0.06180 - -
제3 렌즈(40) 40a* 11.59108 0.19000 1.65041 21.47439
40b* 2.57218 0.24473 - -
제4 렌즈(50) 50a* 4.65148 0.20012 1.63916 23.51650
50b* 4.47169 0.37196 - -
제5 렌즈(60) 60a* -6.65807 0.59013 1.54410 56.09278
60b* -1.13940 0.45988 - -
제6 렌즈(70) 70a* -7.15311 0.33000 1.54410 56.09278
70b* 1.21098 0.30000 - -
차단수단(80) 앞면 Infinity 0.11000 1.51680 64.19733
뒷면 Infinity 0.24543 - -
이미지센서(90) - Infinity 0.00500 - -
상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(20, 30, 40, 50, 60, 70)의 비구면은 다음 수학식 7의 비구면 방정식을 만족한다.
<수학식 7>
Figure PCTKR2017002994-appb-I000001
수학식 7에서 Z는 각 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, Y는 광축에 수직한 방향으로의 거리를, R은 곡률반경을, K는 코닉 상수(conic constant)를 나타내고, A, B, C, D, E, F, G, H 및 J는 비구면 계수를 나타낸다.
다음의 표 3은 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸다.
면 K A B C D E
20a* 0.00000 -0.05117 0.08668 -0.03945 0.00709 -0.00155
20b* 0.00000 -0.06538 0.20228 -0.15213 0.09014 -0.00937
30a* -0.19369 -0.04753 0.15355 -0.36206 0.79881 -0.94342
30b* -0.03528 -0.36068 1.27723 -2.46228 0.88374 4.91043
40a* 1.24405 -0.30394 1.93099 -3.75692 -0.79998 15.38322
40b* 6.04338 -0.11649 1.23359 -2.28163 -0.52613 9.98335
50a* 0.00000 -0.42136 0.32848 -0.19186 -0.06954 0.19300
50b* 0.00000 -0.32373 0.20151 -0.35214 1.18186 -2.35022
60a* 13.20476 0.01072 -0.11501 0.11456 -0.07082 0.04239
60b* -6.21175 -0.24987 0.39451 -0.53758 0.50307 -0.25538
70a 2.07095 -0.25314 0.12419 -0.01633 -0.00516 0.00255
70b -5.00450 -0.22992 0.23039 -0.17980 0.09944 -0.03751
면 F G H J
20a* 0.00079 0.00000 0.00000 0.00000
20b* -0.00643 0.00000 0.00000 0.00000
30a* 0.48732 -0.08935 0.00000 0.00000
30b* -7.82342 3.47496 0.00000 0.00000
40a* -24.06725 12.48849 0.00000 0.00000
40b* -16.33269 9.35564 0.00000 0.00000
50a* 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
50b* 2.46250 -0.96826 0.00000 0.00000
60a* -0.01602 0.00237 0.00000 0.00000
60b* 0.06412 -0.00631 0.00000 0.00000
70a* -0.00042 0.00002 0.00000 0.00000
70b* 0.00927 -0.00142 0.00012 0.00000
도 2는 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들이 상기 구현 예에 따른 치수와 비구면 계수를 가질 때, 상기 제1 렌즈 광학계의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration)를 보여준다. 도 2에서 제1 그래프(G1)는 입사광의 파장이 435.8343nm일 때의 결과이고, 제2 그래프(G2)는 입사광의 파장이 486.1327nm일 때의 결과이다. 제3 그래프(G3)는 입사광의 파장이 546.0740nm일 때의 결과이고, 제4 그래프(G4)는 입사광의 파장이 587.5618nm일 때의 결과이다. 제5 그래프(G5)는 입사광의 파장이 656.2725nm일 때의 결과를 보여준다.
도 3은 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들이 상기 구현 예에 따른 치수와 비구면 계수를 가질 때, 상기 제1 렌즈 광학계의 상면만곡(astigmatic field curvature)을 보여준다. 도 3은 546.0740nm 파장의 광을 사용하여 측정한 결과이다.
도 3에서 제1 그래프(G31)는 자오상면만곡(tangential field curvature)을 나타내고, 제2 그래프(G32)는 구결상면만곡(sagittal field curvature)을 나타낸다.
도 4는 상기 제1 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들이 상기 구현 예에 따른 치수와 비구면 계수를 가질 때, 상기 제1 렌즈 광학계의 왜곡(distortion)을 보여준다. 도 4의 결과는 546.0740nm 파장의 광을 사용하여 얻었다.
다음에는 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계를 설명한다.
도 5는 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(이하, 제2 렌즈 광학계)를 보여준다.
도 5를 참조하면, 상기 제2 렌즈 광학계는 복수의 렌즈를 포함한다. 상기 복수의 렌즈는 하나의 렌즈군을 형성할 수 있다. 포함된 복수의 렌즈들은 적어도 1개의 비구면 렌즈를 포함할 수 있다. 또한, 상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 복수의 렌즈 중 선택된 하나의 렌즈의 광 입사면과 광 출사면 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 상기 제2 렌즈 광학계는 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)를 포함할 수 있다. 상기 제2 렌즈 광학계의 전체 렌즈 수는 6개보다 작거나 클 수도 있다. 상기 제2 렌즈 광학계는 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)외에 조리개(120), 특정 파장을 차단하는 수단(180), 이미지 센서(190) 등을 더 포함할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)는 상기 제2 렌즈 광학계로 촬영하고자 하는 피사체와 이미지 센서(190) 사이에 순차적으로 배치될 수 있다. 따라서 상기 피사체는 제1 렌즈(100) 앞쪽에 위치할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)는 플라스틱 렌즈일 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)는 상기 피사체에서 이미지 센서(190) 방향으로 차례로 배치되어 있다.
제1 렌즈(100)에 입사된 광은 제2 내지 제6 렌즈(130, 140, 150, 160, 170)을 순차적으로 거쳐서 이미지 센서(190)에 도달된다. 제6 렌즈(170)와 이미지 센서(190) 사이에 차단수단(180)이 마련되어 있다. 차단 수단(180)은, 예를 들면 적외선 차단 필터나 유사한 부재일 수 있으나, 이것으로 제한되지 않으며, 다른 파장을 차단하는 필터나 부재일 수도 있다.
상기 제2 렌즈 광학계를 벗어나지 않는 범위내에서 제1 렌즈(100)와 제3 렌즈(140) 사이에 조리개(120)가 위치할 수 있다. 일 예로, 조리개(120)는 제1 렌즈(100)와 제2 렌즈(130)의 제2 면(130b) 사이에 위치할 수 있다. 보다 자세하게는, 조리개(120)는 제2 렌즈(130) 둘레에 위치할 수 있고, 제2 렌즈(130)의 제1 면(130a) 근처에 위치하여 수동 또는 자동으로 제2 렌즈(130)에 입사되는 광량을 조절할 수 있다. 조리개(120)와 수단(180)의 위치는 필요에 따라 조정될 수 있다. 이미지 센서(190)와 수단(180)은 서로 평행하게 배치될 수 있다. 조리개(120)와 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)와 수단(180)은 모두 동일 광축 상에 정렬될 수 있다. 이미지 센서(190)도 상기 광축 상에 정렬될 수 있다.
다음에는 제1 내지 제6 렌즈들(100, 130, 140, 150, 160, 170)의 광학적 특성들에 대해 살펴본다. 제1 내지 제6 렌즈들(100, 130, 140, 150, 160, 170)의 일부는 나머지와 다른 굴절력을 가질 수 있다.
구체적으로, 제1 렌즈(100)는 네가티브(negative) 굴절력을 가질 수 있고, 비구면 렌즈일 수 있다. 제1 렌즈(100)의 제1 면(100a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제1 렌즈(100)의 제2 면(100b)도 소정의 곡률을 갖는 곡면일 수 있다. 제2 면(100b)은 비구면일 수 있다.
제1 렌즈(100) 다음에 위치한 제2 렌즈(130)는 포지티브(positive) 굴절력을 가질 수 있다. 제2 렌즈(130)의 제1 면(130a)는 제1 렌즈(100) 방향으로 볼록한 면일 수 있다. 제2 렌즈(130)의 제1 면(130a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제2 렌즈(130)의 제2 면(130b)은 이미지 센서(70) 방향으로 볼록한 곡면, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제2 렌즈(130)의 제1 및 제2 면(130a, 130b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제3 렌즈(140)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제3 렌즈(140) 전체는 제2 렌즈(130) 방향으로 볼록할 수 있다. 제3 렌즈(140)의 제1 면(140a)은 제2 렌즈(130) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제3 렌즈(140)의 제2 면(140b)은 제2 렌즈(130) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제3 렌즈(140)의 제1 및 제2 면(140a, 140b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제4 렌즈(150)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제4 렌즈(150)의 제1 및 제2 면(150a, 150b)은 비구면일 수 있다.
제5 렌즈(160)는 포지티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제5 렌즈(160)는 전체적으로 이미지 센서(190) 방향으로 볼록한 형태일 수 있다. 제5 렌즈(160)의 제2 면(160b)이 제1 면(160a)보다 이미지 센서(190) 방향으로 더 볼록할 수 있다. 제5 렌즈(160)의 제1 면(160a)과 제2 면(160b)은 모두 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제5 렌즈(160)에서 중심부분이 가장자리보다 두꺼울 수 있다. 제5 렌즈(160)의 제1 및 제2 면(160a, 160b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제6 렌즈(170)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제6 렌즈(170)의 제1 및 제2 면(170a, 170b) 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(170)의 양면 중 적어도 한 면은 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 예를 들면, 제6 렌즈(170)의 제2 면(170b)은 1개 이상의 변곡점을 갖는 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(170)의 제1 면(170a)은 전체적으로 이미지 센서(190) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(170)의 제2 면(170b)에서 광축을 포함하는 중심영역은 이미지 센서(190)에 대해서 오목할 수 있다. 곧, 제2 면(170b)의 상기 중심영역은 상기 피사체 방향으로 볼록할 수 있다. 제2 면(170b)은 상기 중심영역을 벗어나서 가장자리로 가면서 이미지 센서(190) 방향으로 볼록한 영역이 존재한다. 곧, 제2 면(170b)에서 상기 중심영역과 가장자리 사이의 영역은 이미지 센서(190) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(170)의 가장 두꺼운 부분은 상기 중심영역과 가장자리 사이에 위치한다. 제6 렌즈(170)에서 상기 중심영역의 두께(예컨대, 광축이 지나는 부분의 두께)는 상대적으로 얇을 수 있다.
도 5에 도시한 제2 렌즈 광학계에서, 제1 렌즈(100)의 유효 직경은 제2 및 제3 렌즈(130, 140)보다 클 수 있다. 다른 예로, 제1 렌즈(100)의 유효 직경은 제2 렌즈(130)와 같거나 제2 렌즈(130)보다 클 수도 있다. 또 다른 예로, 제1 렌즈(100)의 유효 직경은 제6 렌즈(170)와 같거나 제6 렌즈(170)보다 작을 수 있다.
상기 제2 렌즈 광학계의 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)의 굴절력은 상기 제2 렌즈 광학계의 수차를 최소화하도록 분포될 수 있다. 예를 들면, 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)는 상기 제2 렌즈 광학계의 색수차가 최소화시키는 굴절력 분포를 가질 수 있다. 일 예로 상대적으로 굴절률이 낮은 렌즈를 제2 렌즈(130)로 사용하고, 상대적으로 굴절률이 높은 렌즈를 제3 렌즈(140)로 사용할 수 있다.
또한, 수차를 최소화하는 방향으로 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)의 광학적 특성을 다르게 할 수도 있다. 예를 들면, 색수차를 최소화하기 위한 방편의 하나로 상대적으로 아베수가 높은 렌즈를 제2 렌즈(130)로 사용하고, 상대적으로 아베수가 낮은 렌즈를 제3 렌즈(140)로 사용할 수 있다.
이와 같이, 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)를 배치함으로써, 상기 제2 렌즈 광학계의 수차가 보정될 수도 있다.
제6 렌즈(170) 다음에 마련된 수단(180)의 일부는 제6 렌즈(170)의 제2 면(170b)에 접촉될 수 있으나, 이격될 수도 있다.
상기 제2 렌즈 광학계의 전체 초점길이와 성능은 상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170) 각각의 두께, 초점길이, 위치 등에 따라 달라질 수 있다.
다음 표 4은 상기 제2 렌즈 광학계에서 상기 수학식 1-6과 관련된 변수와 변수 값과 이러한 변수 값으로 측정한 수학식 1-6의 값을 나타낸다.
구분 값
IH 6.12
Semi IH 3.06
TTL 4.20
OAL 3.22
FOV 98.87
θ 49.44
E.F.L 2.64
B.F.L 0.98
Fno 1.89
tan(θd/2) 0.460
DL1 2.487
DL2 1.505
DL6 4.918
Ind2 1.544
Ind3 1.650
Abv2 56.093
Abv3 21.474
수학식 1 98.87
수학식 2 0.69
수학식 3 만족
수학식 4 만족
수학식 5 0.94
수학식 6 2.61
표 4의 수학식 1 내지 6의 값은 수학식 1 내지 6의 범위에 있다. 이러한 결과로부터 상기 제2 렌즈 광학계는 수학식 1 내지 수학식 6을 만족함을 알 수 있다.
다음 표 5는 상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 부재들(렌즈들, 조리개, 차단수단, 이미지 센서) 각각에 대한 광학적 특성에 대한 구현 예를 나타낸 것으로, 곡률반경(R), 렌즈두께 혹은 렌즈 사이의 거리나 인접한 요소 간의 거리(T), 굴절률(Nd) 및 아베수(Vd) 등을 나타낸다. 굴절률(Nd)은 d선(d-line)을 이용하여 측정한 렌즈의 굴절률을 나타낸다. 그리고 아베수(Vd)는 d선(d-line)에 대한 렌즈의 아베수를 나타낸다. 면 번호에서 *는 해당면이 비구면임을 나타낸다. 그리고 R 값과 T값의 단위는 ㎜이다.
구성요소 면 R T Nd Vd
제1 렌즈(100) 100a* -4.80795 0.33843 1.54410 56.09278
100b* -11.28372 0.21049 - -
조리개(120) 앞면 Infinity 0.19703 - -
뒷면 Infinity -0.19703 - -
제2 렌즈(130) 130a* 1.25918 0.45596 1.54410 56.09278
130b* 990.13357 0.04982 - -
제3 렌즈(140) 140a* 4.66897 0.18000 1.65041 21.47439
140b* 2.49622 0.35464 - -
제4 렌즈(150) 150a* 3.58033 0.18066 1.65041 21.47439
150b* 2.43097 0.23526 - -
제5 렌즈(160) 160a* -5.43793 0.78041 1.54410 56.09278
160b* -0.67669 0.13546 - -
제6 렌즈(170) 170a* 4.80183 0.30000 1.54410 56.09278
170b* 0.62660 0.33000 - -
차단수단(180) 앞면 Infinity 0.21000 1.51680 64.19733
뒷면 Infinity 0.43381 - -
이미지센서(190) Infinity 0.00500
상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(100, 130, 140, 150, 160, 170)의 비구면도 수학식 7을 만족한다.
다음의 표 6은 상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸다.
면 K A B C D E
100a* 0.00000 -0.00894 0.04537 -0.01403 -0.00549 0.00539
100b* 0.00000 -0.05769 0.20104 -0.15232 0.07459 -0.00983
130a* -0.46519 -0.08250 0.14220 -0.21513 0.28600 -0.23206
130b* -0.03528 -0.56289 1.99495 -4.63965 6.73993 -5.94963
140a* 0.92367 -0.46523 2.36053 -5.03223 6.06510 -4.32946
140b* 6.31823 -0.11891 1.04816 -1.81486 0.66922 3.31431
150a* 0.00000 -0.55422 0.50493 -0.93757 1.16273 -0.42781
150b* 0.00000 -0.48914 0.56311 -1.19343 2.17650 -2.62765
160a* 11.36636 0.00475 -0.02842 0.05098 -0.03250 0.01515
160b* -4.61906 -0.41394 0.73365 -1.04215 0.96576 -0.48729
170a 3.20525 -0.38986 0.32820 -0.22889 0.10834 -0.02933
170b -4.91194 -0.19615 0.17972 -0.12393 0.05827 -0.01855
면 F G H J
100a* -0.00131 0.00000 0.00000 0.00000
100b* 0.00484 0.00000 0.00000 0.00000
130a* 0.09520 -0.01571 0.00000 0.00000
130b* 2.94977 -0.64334 0.00000 0.00000
140a* 1.66612 -0.25221 0.00000 0.00000
140b* -6.34356 3.65150 0.00000 0.00000
150a* 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
150b* 1.87021 -0.55720 0.00000 0.00000
160a* -0.00431 0.00032 0.00000 0.00000
160b* 0.12269 -0.01216 0.00000 0.00000
170a* 0.00408 -0.00023 0.00000 0.00000
170b* 0.00388 -0.00051 0.00004 0.00000
도 6 내지 도 8은 각각 상기 제2 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들이 상기 구현 예에 따른 치수와 비구면 계수를 가질 때, 상기 제2 렌즈 광학계의 종방향 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보여준다. 도 6 내지 도 8의 결과를 얻기 위해 사용한 광은 도 2 내지 도 4의 결과를 얻는데 사용한 광과 동일할 수 있다.
도 6의 제1 내지 제5 그래프(G61-G65)는 도 2의 제1 내지 제5 그래프(G1-G5)대응된다. 그리고 도 7의 제1 및 제2 그래프(G71, G72)는 도 3의 제1 및 제2 그래프(G31, G32)에 대응된다.
다음에는 또 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계를 설명한다.
도 9는 또 다른 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계(이하, 제3 렌즈 광학계)를 보여준다.
도 9를 참조하면, 상기 제3 렌즈 광학계는 상기 제1 및 제2 렌즈 광학계와 마찬가지로 렌즈군을 포함할 수 있다. 상기 렌즈군에 포함된 복수의 렌즈들은 적어도 1개의 비구면 렌즈를 포함할 수 있다. 또한, 상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 복수의 렌즈 중 선택된 하나의 렌즈의 광 입사면과 광 출사면 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 상기 제3 렌즈 광학계는 6개의 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)를 포함할 수 있다. 상기 제3 렌즈 광학계의 전체 렌즈 수는 6개보다 작거나 클 수 있다. 상기 제3 렌즈 광학계는 6개의 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)외에 조리개(230), 특정 파장을 차단하는 수단(280), 이미지 센서(290) 등을 더 포함할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)는 상기 제3 렌즈 광학계로 촬영하고자 하는 피사체와 이미지 센서(290) 사이에 순차적으로 배치될 수 있다. 따라서 상기 피사체는 제1 렌즈(200) 앞쪽에 위치할 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)는 플라스틱 렌즈일 수 있다. 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)는 상기 피사체에서 이미지 센서(290) 방향으로 차례로 배치되어 있다.
제1 렌즈(200)에 입사된 광은 제2 내지 제6 렌즈(230, 240, 250, 260, 270)을 순차적으로 거쳐서 이미지 센서(290)에 도달된다. 제6 렌즈(270)와 이미지 센서(290) 사이에 차단수단(280)이 마련되어 있다. 차단 수단(280)은, 예를 들면 적외선 차단 필터나 유사한 부재일 수 있으나, 이것으로 제한되지 않으며, 다른 파장을 차단하는 필터나 부재일 수도 있다.
상기 제3 렌즈 광학계를 벗어나지 않는 범위내에서 제1 렌즈(200)와 제3 렌즈(240) 사이에 조리개(220)가 위치할 수 있다. 일 예로, 조리개(220)는 제1 렌즈(200)와 제2 렌즈(230)의 제2 면(230b) 사이에 위치할 수 있다. 보다 자세하게는, 조리개(220)는 제2 렌즈(230) 둘레에 위치할 수 있고, 제2 렌즈(230)의 제1 면(230a) 근처에 위치하여 수동 또는 자동으로 제2 렌즈(230)에 입사되는 광량을 조절할 수 있다. 조리개(220)와 수단(280)의 위치는 필요에 따라 조정될 수 있다. 이미지 센서(290)와 수단(280)은 서로 평행하게 배치될 수 있다. 조리개(220)와 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)와 수단(280)은 모두 동일 광축 상에 정렬될 수 있다. 이미지 센서(290)도 상기 광축 상에 정렬될 수 있다.
다음에는 제1 내지 제6 렌즈들(200, 230, 240, 250, 260, 270)의 광학적 특성들에 대해 살펴본다. 제1 내지 제6 렌즈들(200, 230, 240, 250, 260, 270)의 일부는 나머지와 다른 굴절력을 가질 수 있다.
구체적으로, 제1 렌즈(200)는 네가티브(negative) 굴절력을 가질 수 있고, 비구면 렌즈일 수 있다. 제1 렌즈(200)의 제1 면(200a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제1 렌즈(200)의 제2 면(200b)도 소정의 곡률을 갖는 곡면일 수 있다. 제2 면(200b)은 비구면일 수 있다.
제2 렌즈(230)는 포지티브(positive) 굴절력을 가질 수 있다. 제2 렌즈(230)의 제1 면(230a)는 제1 렌즈(200) 방향으로 볼록한 면일 수 있다. 제2 렌즈(230)의 제1 면(230a)은, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제2 렌즈(230)의 제2 면(230b)은 이미지 센서(270) 방향으로 볼록한 곡면, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제2 렌즈(230)의 제1 및 제2 면(230a, 230b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제3 렌즈(240)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제3 렌즈(240) 전체는 제2 렌즈(230) 방향으로 볼록할 수 있다. 제3 렌즈(240)의 제1 면(240a)은 제2 렌즈(230) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제3 렌즈(240)의 제2 면(240b)은 제2 렌즈(230) 방향으로 볼록한 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제3 렌즈(240)의 제1 및 제2 면(240a, 240b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제4 렌즈(250)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제4 렌즈(250)의 제1 및 제2 면(250a, 250b)은 비구면일 수 있다.
제5 렌즈(260)는 포지티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제5 렌즈(260)는 전체적으로 이미지 센서(290) 방향으로 볼록한 형태일 수 있다. 제5 렌즈(260)의 제2 면(260b)이 제1 면(260a)보다 이미지 센서(290) 방향으로 더 볼록할 수 있다. 제5 렌즈(260)의 제1 면(260a)과 제2 면(260b)은 모두 곡면일 수 있는데, 예를 들면 비구면일 수 있다. 제5 렌즈(260)에서 중심부분이 가장자리보다 두꺼울 수 있다. 제5 렌즈(260)의 제1 및 제2 면(260a, 260b)의 비구면 정도는 서로 다를 수 있다.
제6 렌즈(270)는 네가티브 굴절력을 갖는 렌즈일 수 있다. 제6 렌즈(270)의 제1 및 제2 면(270a, 270b) 중 적어도 한 면은 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(270)의 양면 중 적어도 한 면은 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 예를 들면, 제6 렌즈(270)의 제2 면(270b)은 1개 이상의 변곡점을 갖는 비구면일 수 있다. 제6 렌즈(270)의 제1 면(270a)은 대체로 이미지 센서(290) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(270)의 제2 면(270b)에서 광축을 포함하는 중심영역은 이미지 센서(290)에 대해서 오목할 수 있다. 곧, 제2 면(270b)의 상기 중심영역은 상기 피사체 방향으로 볼록할 수 있다. 제2 면(270b)은 상기 중심영역을 벗어나서 가장자리로 가면서 이미지 센서(290) 방향으로 볼록한 영역이 존재한다. 곧, 제2 면(270b)에서 상기 중심영역과 가장자리 사이의 영역은 이미지 센서(290) 방향으로 볼록할 수 있다. 제6 렌즈(270)의 가장 두꺼운 부분은 상기 중심영역과 가장자리 사이에 위치한다. 제6 렌즈(270)에서 상기 중심영역의 두께(예컨대, 광축이 지나는 부분의 두께)는 상대적으로 얇을 수 있다.
도 9에 도시한 제3 렌즈 광학계에서, 제1 렌즈(200)의 유효 직경은 제2 및 제3 렌즈(230, 240)보다 클 수 있다. 다른 예로, 제1 렌즈(200)의 유효 직경은 제2 렌즈(230)와 같거나 제2 렌즈(230)보다 클 수도 있다. 또 다른 예로, 제1 렌즈(200)의 유효 직경은 제6 렌즈(270)와 같거나 제6 렌즈(270)보다 작을 수 있다.
상기 제3 렌즈 광학계의 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)의 굴절력은 상기 제3 렌즈 광학계의 수차를 최소화하도록 분포될 수 있다. 예를 들면, 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)는 상기 제3 렌즈 광학계의 색수차가 최소화시키는 굴절력 분포를 가질 수 있다. 일 예로 상대적으로 굴절률이 낮은 렌즈를 제2 렌즈(230)로 사용하고, 상대적으로 굴절률이 높은 렌즈를 제3 렌즈(240)로 사용할 수 있다.
또한, 수차를 최소화하는 방향으로 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)의 광학적 특성을 다르게 할 수도 있다. 예를 들면, 색수차를 최소화하기 위한 방편의 하나로 상대적으로 아베수가 높은 렌즈를 제2 렌즈(230)로 사용하고, 상대적으로 아베수가 낮은 렌즈를 제3 렌즈(240)로 사용할 수 있다.
상기 제3 렌즈 광학계에서 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270)를 이와 같이 배치함으로써, 상기 제3 렌즈 광학계의 수차를 보정할 수 있다.
제6 렌즈(270) 다음에 마련된 수단(280)의 일부는 제6 렌즈(270)의 제2 면(270b)에 접촉될 수 있으나, 이격될 수도 있다.
상기 제3 렌즈 광학계의 전체 초점길이와 성능은 상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270) 각각의 두께, 초점길이, 위치 등에 따라 달라질 수 있다.
다음 표 7은 상기 제3 렌즈 광학계에서 상기 수학식 1-6과 관련된 변수와 변수 값과 이러한 변수 값으로 측정한 수학식 1-6의 값을 나타낸다.
구분 값
IH 6.15
Semi IH 3.08
TTL 4.25
OAL 3.18
FOV 97.47
θ 48.73
E.F.L 2.64
B.F.L 1.07
Fno 1.94
tan(θd/2) 0.453
DL1 2.257
DL2 1.523
DL6 4.904
Ind2 1.544
Ind3 1.650
Abv2 56.093
Abv3 21.474
수학식 1 97.47
수학식 2 0.69
수학식 3 만족
수학식 4 만족
수학식 5 0.94
수학식 6 2.61
표 7의 수학식 1 내지 6의 값은 수학식 1 내지 6의 범위에 있다. 따라서 상기 제3 렌즈 광학계 역시 수학식 1 내지 수학식 6을 만족함을 알 수 있다.
다음 표 8은 상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 부재들(렌즈들, 조리개, 차단수단, 이미지 센서) 각각에 대한 광학적 특성에 대한 구현 예를 나타낸 것으로, 곡률반경(R), 렌즈두께 혹은 렌즈 사이의 거리나 인접한 요소 간의 거리(T), 굴절률(Nd) 및 아베수(Vd) 등을 나타낸다. 굴절률(Nd)은 d선(d-line)을 이용하여 측정한 렌즈의 굴절률을 나타낸다. 그리고 아베수(Vd)는 d선(d-line)에 대한 렌즈의 아베수를 나타낸다. 면 번호에서 *는 해당면이 비구면임을 나타낸다. 그리고 R 값과 T값의 단위는 ㎜이다.
구성요소 면 R T Nd Vd
제1 렌즈(200) 200a* -9.12078 0.40006 1.54410 56.09278
200b* -51.44898 0.13152 - -
조리개(220) 앞면 Infinity 0.10563 - -
뒷면 Infinity -0.10563 - -
제2 렌즈(230) 230a* 1.36129 0.45111 1.54410 56.09278
230b* -22.87600 0.04539 - -
제3 렌즈(240) 240a* 6.02053 0.18000 1.65041 21.47439
240b* 2.76072 0.35259 - -
제4 렌즈(250) 250a* 3.91099 0.18019 1.65041 21.47439
250b* 2.60641 0.19458 - -
제5 렌즈(260) 260a* -4.15322 0.85393 1.54410 56.09278
260b* -0.62699 0.08940 - -
제6 렌즈(270) 270a* 2.49734 0.30000 1.54410 56.09278
270b* 0.53559 0.40000 - -
차단수단(280) 앞면 Infinity 0.21000 1.51680 64.19733
뒷면 Infinity 0.45511 - -
이미지센서(290) Infinity 0.00500
상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 제1 내지 제6 렌즈(200, 230, 240, 250, 260, 270) 각각의 비구면은 수학식 7을 만족한다.
다음의 표 9는 상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들 각각의 면에 대한 비구면 계수를 나타낸다.
면 K A B C D E
200a* 0.00000 -0.01731 0.02689 0.01167 -0.03126 0.02468
200b* 0.00000 -0.07021 0.24436 -0.21534 0.11126 0.01517
230a* -0.50807 -0.08273 0.10192 0.37848 -2.38821 5.06628
230b* -0.03528 -0.42619 1.30106 -2.90032 3.29597 -1.19692
240a* 1.24161 -0.28993 1.45236 -1.90256 -3.66776 16.40637
240b* 6.59196 -0.03174 0.50381 0.68594 -8.12667 22.43195
250a* 0.00000 -0.54129 0.52759 -1.21163 1.58473 -0.62727
250b* 0.00000 -0.47757 0.59887 -1.29760 2.14497 -2.21922
260a* 6.45302 0.00872 -0.03308 0.06489 -0.03175 0.01432
260b* -4.40078 -0.38505 0.54637 -0.69249 0.56955 -0.24248
270a -0.13034 -0.41676 0.29033 -0.17790 0.07768 -0.01991
270b -4.31744 -0.16539 0.11723 -0.06153 0.02153 -0.00503
면 F G H J
200a* -0.00712 0.00000 0.00000 0.00000
200b* 0.02557 0.00000 0.00000 0.00000
230a* -4.73896 1.60717 0.00000 0.00000
230b* -0.55420 0.36779 0.00000 0.00000
240a* -22.11920 10.84661 0.00000 0.00000
240b* -28.41087 14.08557 0.00000 0.00000
250a* 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
250b* 1.37790 -0.37469 0.00000 0.00000
260a* -0.00509 0.00043 0.00000 0.00000
260b* 0.04963 -0.00395 0.00000 0.00000
270a* 0.00267 -0.00015 0.00000 0.00000
270b* 0.00078 -0.00008 0.00000 0.00000
도 10 내지 도 12는 각각 상기 제3 렌즈 광학계에 포함된 렌즈들이 상기 구현 예에 따른 치수와 비구면 계수를 가질 때, 상기 제3 렌즈 광학계의 종방향 구면수차, 상면만곡 및 왜곡을 보여준다. 도 10 내지 도 12의 결과를 얻기 위해 사용한 광은 도 2 내지 도 4의 결과를 얻는데 사용한 광과 동일할 수 있다.
도 10의 제1 내지 제5 그래프(G01-G05)는 도 2의 제1 내지 제5 그래프(G1-G5)대응될 수 있다. 그리고 도 11의 제1 및 제2 그래프(G11, G22)는 도 3의 제1 및 제2 그래프(G31, G32)에 대응될 수 있다.
상기한 설명에서 많은 사항이 구체적으로 기재되어 있으나, 그들은 발명의 범위를 한정하는 것이라기보다, 바람직한 실시예의 예시로서 해석되어야 한다. 때문에 본 발명의 범위는 설명된 실시예에 의하여 정하여 질 것이 아니고, 특허 청구범위에 기재된 기술적 사상에 의해 정하여져야 한다.
개시된 일 실시예에 의한 촬영 렌즈 광학계는 렌즈를 이용하여 피사체를 촬영하는 장치에 사용될 수 있다. 예를 들면, 카메라, 모바일 폰(mobile phone) 및 유사 장치에 사용될 수 있다.

Claims (14)

  1. 조리개;
    적어도 하나의 비구면 렌즈를 포함하는 렌즈군(lens group); 및
    상기 렌즈군을 통해 전달되는 이미지를 기록하는 센서;를 포함하고,
    다음 수학식 1과 수학식 2를 만족하는 렌즈 광학계.
    <수학식 1>
    90 ≤ FOV ≤120, 여기서 FOV는 렌즈 광학계의 유효 시야각.
    <수학식 2>
    0.6 ≤ TTL/IH ≤0.9, 여기서 IH는 유효한 상의 높이, TTL은 상기 렌즈군의 피사체에 가까운 렌즈의 제1 면의 중심과 상기 이미지 센서까지의 거리.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 렌즈군은 동일 광축상에 순차적으로 배치된 6개의 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 렌즈군과 상기 이미지 센서 사이에 특정 파장 차단수단이 더 구비된 렌즈 광학계.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 렌즈군은 상기 피사체에서 상기 이미지 센서 방향으로 순차적으로 배치된 제1 및 제2 렌즈를 포함하고,
    상기 조리개는 상기 제2 렌즈의 제2 면과 상기 제1 렌즈 사이에 배치된 렌즈 광학계.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 렌즈군은 굴절력이 정반대인 렌즈들을 포함하는 렌즈 광학계.
  6. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제2 렌즈의 유효직경보다 크고, 제6 렌즈의 유효직경보다 작은 렌즈 광학계.
  7. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제2 렌즈의 유효직경과 동일한 렌즈 광학계.
  8. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경은 제6 렌즈의 유효직경과 동일한 렌즈 광학계.
  9. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈의 유효직경과 제2 렌즈의 유효직경과 제6 렌즈의 유효직경은 모두 동일한 렌즈 광학계.
  10. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈의 굴절률은 제3 렌즈의 굴절률보다 작은 렌즈 광학계.
  11. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈의 아베수가 제3 렌즈의 아베수보다 큰 렌즈 광학계.
  12. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제6 렌즈는 다음 수학식을 만족하는 렌즈 광학계.
    <수학식>
    DL2≤DL1≤DL6, 여기서 DL1, DL2 및 DL6는 각각 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제6 렌즈의 유효직경.
  13. 제 2 항에 있어서,
    상기 순차적으로 배치된 6개의 렌즈 중, 제2 렌즈와 제3 렌즈는 다음 수학식을 만족하는 렌즈 광학계.
    <수학식>
    0.8≤Ind2/Ind3<1.1, 여기서 Ind2는 제2 렌즈 굴절률, In3은 제3 렌즈 굴절률.
  14. 제 11 항에 있어서,
    상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈는 다음 수학식을 만족하는 렌즈 광학계.
    <수학식>
    1.5≤Abv2/Abv3≤3.0, 여기서 Abv2는 제2 렌즈 아베수, Abv3은 제3 렌즈 아베수.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10606040B2 (en) 2016-05-20 2020-03-31 Largan Precision Co., Ltd. Image capturing lens assembly, imaging apparatus and electronic device
KR20200062918A (ko) * 2018-11-27 2020-06-04 엘컴텍 주식회사 렌즈 광학계
US10795119B2 (en) 2018-02-02 2020-10-06 Largan Precision Co., Ltd. Imaging optical lens assembly, imaging apparatus and electronic device
CN114488488A (zh) * 2020-04-28 2022-05-13 浙江舜宇光学有限公司 摄像镜头
CN114488488B (zh) * 2020-04-28 2024-04-26 浙江舜宇光学有限公司 摄像镜头

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102368760B1 (ko) * 2019-11-21 2022-03-02 삼성전기주식회사 촬상 광학계

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20120025338A (ko) * 2010-09-07 2012-03-15 삼성전자주식회사 광각 렌즈계 및 이를 구비한 촬상 장치
KR20140035810A (ko) * 2012-09-14 2014-03-24 삼성전기주식회사 촬상 렌즈
JP2014160141A (ja) * 2013-01-25 2014-09-04 Kantatsu Co Ltd 広角撮像レンズ
JP2015007748A (ja) * 2013-05-31 2015-01-15 カンタツ株式会社 撮像レンズ
JP2015158571A (ja) * 2014-02-24 2015-09-03 カンタツ株式会社 ６枚の光学素子構成の撮像レンズ

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20120025338A (ko) * 2010-09-07 2012-03-15 삼성전자주식회사 광각 렌즈계 및 이를 구비한 촬상 장치
KR20140035810A (ko) * 2012-09-14 2014-03-24 삼성전기주식회사 촬상 렌즈
JP2014160141A (ja) * 2013-01-25 2014-09-04 Kantatsu Co Ltd 広角撮像レンズ
JP2015007748A (ja) * 2013-05-31 2015-01-15 カンタツ株式会社 撮像レンズ
JP2015158571A (ja) * 2014-02-24 2015-09-03 カンタツ株式会社 ６枚の光学素子構成の撮像レンズ

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10606040B2 (en) 2016-05-20 2020-03-31 Largan Precision Co., Ltd. Image capturing lens assembly, imaging apparatus and electronic device
US10795119B2 (en) 2018-02-02 2020-10-06 Largan Precision Co., Ltd. Imaging optical lens assembly, imaging apparatus and electronic device
US11237360B2 (en) 2018-02-02 2022-02-01 Largan Precision Co., Ltd. Imaging optical lens assembly, imaging apparatus and electronic device
KR20200062918A (ko) * 2018-11-27 2020-06-04 엘컴텍 주식회사 렌즈 광학계
KR102139492B1 (ko) 2018-11-27 2020-07-29 엘컴텍 주식회사 렌즈 광학계
CN114488488A (zh) * 2020-04-28 2022-05-13 浙江舜宇光学有限公司 摄像镜头
CN114488488B (zh) * 2020-04-28 2024-04-26 浙江舜宇光学有限公司 摄像镜头

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