WO2017157488A1 - Ammoniumreduktion im abwasser von kraftwerken - Google Patents

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water
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condensate
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Herbert FAHRNBAUER
Thomas Fuchs
Uwe Juretzek
Peter Widmann
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D1/00—Evaporating
    • B01D1/0011—Heating features
    • B01D1/0058—Use of waste energy from other processes or sources, e.g. combustion gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/007—Energy recuperation; Heat pumps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0033—Other features
    • B01D5/0039—Recuperation of heat, e.g. use of heat pump(s), compression
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C02F1/048—Purification of waste water by evaporation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/48—Devices for removing water, salt, or sludge from boilers; Arrangements of cleaning apparatus in boilers; Combinations thereof with boilers

Definitions

  • the invention relates to a power plant with a water-steam cycle.
  • the invention further relates to a process for wastewater treatment in a power plant with a water-steam cycle.
  • Thermal power plants but sewage from water-steam circuits from, the so-called blow-down. This may contain volatile constituents such as ammonia.
  • AVT All Volatile Treatment, a method to achieve a certain feedwater quality, whereby certain values regarding pH value, oxygen content, dosage of ammonium hydroxide are met) are recirculated to the circulating water.
  • a possible thermal water treatment process is the humidification / dehumidification of air, ie a thermal process in which wastewater is partially evaporated in an air stream and this evaporated water is then recondensed out as "clean" water
  • a disadvantage of these conventional processes is that the ammonia contained in the blow-down is lost to the water-steam cycle and must be replenished accordingly.
  • the object of the invention is to provide a power plant with a water-steam cycle, in which a throwing wastewater is as low as possible. Another task is to specify a corresponding process for wastewater treatment, which allows the direct return of ammonia from the wastewater into the water-steam cycle.
  • the invention solves the problem directed to a power plant by providing that in such a power plant with a water-steam cycle and a Wasser- raufhneungsstrom comprising a flash tank / evaporator, for receiving and at least partially evaporation of wastewater from the water Steam cycle is connected to this via a first sewer line, further comprising a first condensation stage, which is connected via a steam line to the expansion tank / evaporator, a condensate return line branches off from the first condensation stage and opens into the water-steam cycle.
  • the heat of vaporization can come from the wastewater itself (pure expansion tank) or from another, external source (for example, low-pressure steam from the water-steam circuit of the power plant or from an external steam generator).
  • a condensate preheater an evaporation device of the water-steam cycle.
  • the water treatment plant of the power plant comprises several distillation stages, for example membrane distillation stages, of which at least one is thermally coupled to the condensation stage of the flash tank / evaporator connected upstream of the ammonia recovery, so that heat of condensation can be transferred to the distillation stage.
  • the heat of condensation is transferred to the evaporation / evaporation segments of the distillation stage.
  • a recirculation line connects a downstream distillation stage with an upstream distillation stage. It is expedient for a final condensation stage downstream of the distillation stages to be connected via a condensate line to a deionization unit, for example a mixed-bed filter for the final demineralization.
  • the object directed to a method is achieved by a method for wastewater treatment in a power plant with a water-steam cycle and a water treatment plant, wherein wastewater from the water-steam cycle and at least partially evaporated in the water treatment plant in a flash tank / evaporator and Subsequently, the evaporated wastewater is condensed in a first condensation stage, in which the condensate is recycled directly into the water-steam cycle. There is no further purification of the condensate via intermediate distillation or Deionisationstressn, since this already has feedwater quality. To ensure this quality only appropriate drip or the like should be provided in order to complete the most complete
  • heat contained in the wastewater is not sufficient, it is expedient if, in addition to the heat from the wastewater, heat from another heat source is used, for example steam from the water-steam cycle.
  • the expansion vessel and the first condensation stage are operated under reduced pressure.
  • the pressure in the flash tank is between 0.2 and 0.99 bar.
  • the temperature in the flash tank between 60 ° C and 100 ° C.
  • the effluent not evaporated in the flash tank / evaporator is expediently fed to the distillation stages in order to minimize the amount of water to be discarded.
  • ammonia e.g. be separated in the final purification of the product water (EDI, mixed bed filter) and must be re-added to the water / steam cycle via a dosing station.
  • wastewater mass flow (Brine) to be discharged is therefore also largely ammonia- and thus nitrogen-free.
  • the downstream purification stages can be made smaller or completely eliminated.
  • the internal recirculation of the membrane distillation process can thus be significantly increased and thus the recovery rate, which in turn reduces the amount of sewage to be discarded.
  • Figure 1 shows a power plant according to the invention.
  • wastewater is generated which, if possible, is reprocessed and returned to the process.
  • the inventive power plant 1 comprises for this purpose a water treatment plant 22 with a flash tank / evaporator 3, which is for receiving and at least partially sen evaporation of wastewater from the water-steam cycle 2 is connected to this via a first sewer line 4.
  • the water treatment plant 22 of the power plant 1 of Figure 1 further comprises a first condensation stage 5, which is connected via a steam line 6 with the flash tank / evaporator 3.
  • the waste water evaporated in the expansion tank / evaporator 3 is condensed in the first condensation stage 5 and returned to the water-steam cycle 2 via a condensate return line 7 which branches off from the first condensation stage 5.
  • the Kondensatschreib installationss- line 7 opens into the feedwater tank 8. Also conceivable is a return to the hot well 23 or in a condensate line 24 to a condensate preheater 25 in the evaporation device 17th
  • the expansion tank / evaporator 3 is heated at subatmospheric pressure and at evaporating temperatures just below 100 ° C, i. e.g. operated between 80 ° C and 90 ° C. If the heat contained in the wastewater is not sufficient, as shown in FIG. 1, the heat of vaporization can be adjusted via a further heat source 20, for example by supplying steam.
  • the power plant 1 of Figure 1 in addition to the flash tank / evaporator 3 and the first condensation stage 5 also several distillation stages 9, of which at least one 13 is thermally coupled to the first condensation stage 5, so that heat of condensation to the distillation stage 13 transferable is.
  • a second sewer 10 non-evaporated waste water is fed to the distillation stages 9 in the flash tank / evaporator 3.
  • the distillation stages 9 are each followed by a condensation stage 26.
  • the distillation stages 9 have a recirculation line 11 which connects a downstream distillation stage 12 with an upstream distillation stage 13.
  • the recovery rate can be increased or the final amount of waste water can be reduced.
  • the distillation stages 9 and a final condensation stage 14 are followed by a deionization unit 16 via a condensate line 15, which delivers demineralized water via a corresponding deionized line 21 to the feedwater tank 8.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kraftwerksanlage (1) mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf (2), umfassend einen Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3), der zur Aufnahme und zumindest teilweisen Verdampfung von Abwasser aus dem Wasser-Dampf- Kreislauf (2) und dazu die Wärme aus dem Abwasser oder aus einer sonstigen Quelle (20) nutzt und mit diesem über eine erste Abwasserleitung (4) verbunden ist, weiter umfassend eine erste Kondensationsstufe (5), die über eine Dampfleitung (6) mit dem Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3) verbunden ist, wobei eine Kondensatrückführungsleitung (7) von der ersten Kondensationsstufe (5) abzweigt und in den Wasser-Dampf- Kreislauf (2) mündet. Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Abwasseraufbereitung in einer Kraftwerksanlage (1) mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf (2).

Description

Beschreibung
Ammoniumreduktion im Abwasser von Kraftwerken Die Erfindung betrifft eine Kraftwerksanlage mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf. Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Abwasseraufbereitung in einer Kraftwerksanlage mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf . Thermische Kraftwerke sondern Abwässer aus Wasser-Dampf- Kreisläufen ab, den sogenannten Blow-Down. Dieser enthält ggf. dampfflüchtige Dosierungsbestandteile wie Ammoniak.
Letzteres stellt bei der Abwasserabgabe ein Problem dar und muss des Weiteren z.B. bei AVT-Fahrweise (AVT = All Volatile Treatment, ein Verfahren, um eine bestimmte Speisewasserqualität zu erzielen, bei dem bestimmte Werte hinsichtlich ph- Wert, Sauerstoffgehalt , Dosierung von Ammoniumhydroxid eingehalten werden) dem Kreislaufwasser wieder zu dosiert werden. Für die Abwasserabgabe und Ammoniumdosierung musste der
Kraftwerksbetreiber betriebliche Kosten kalkulieren. Dazu gibt es derzeit parallele Bemühungen die absolute Abwassermenge aus dem sogenannten Blow-Down durch thermische Wasseraufbereitungsverfahren zu reduzieren. Ein mögliches thermisches Wasseraufbereitungsverfahren ist die Humidifikation/ Dehumidifikation von Luft also ein thermisches Verfahren, bei dem Abwasser zum Teil in einem Luftstrom verdunstet wird und dieser verdunstete Wasseranteil anschließend wieder als „sauberes" Wasser auskondensiert wird. Alternativ kann die Wasserreinigung durch das thermische Wasseraufbereitungsverfah- ren der Membrandestillation erfolgen, bei der mikroporöse Membranen eingesetzt werden, die nur den Wasserdampf durchlassen, flüssiges Wasser aber zurückhalten. Nachteilig ist bei diesen herkömmlichen Prozessen, dass der im Blow-Down enthaltene Ammoniak für den Wasser-Dampfkreislauf verloren geht und entsprechend nachdosiert werden muss.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Kraftwerksanlage mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf bereitzustellen, bei der eine zu ver- werfende Abwassermenge möglichst gering ist. Eine weitere Aufgabe ist die Angabe eines entsprechenden Verfahrens zur Abwasseraufbereitung, welches die direkte Rückführung von Ammoniak aus dem Abwasser in den Wasser-Dampfkreislauf ermög- licht.
Die Erfindung löst die auf eine Kraftwerksanlage gerichtete Aufgabe, indem sie vorsieht, dass bei einer derartigen Kraftwerksanlage mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf und einer Wasse- raufbereitungsanlage , umfassend einen Entspannungsbehälter/ Verdampfer, der zur Aufnahme und zumindest teilweisen Verdampfung von Abwasser aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf mit diesem über eine erste Abwasserleitung verbunden ist, weiter umfassend eine erste Kondensationsstufe, die über eine Dampf- leitung mit dem Entspannungsbehälter/ Verdampfer verbunden ist, eine Kondensatrückführungsleitung von der ersten Kondensationsstufe abzweigt und in den Wasser-Dampf-Kreislauf mündet. Dabei kann die Verdampfungswärme aus dem Abwasser selbst (reiner Entspannungsbehälter) oder auch aus einer weiteren, externen Quelle (z.B. Niederdruckdampf aus dem Wasser-Dampf- Kreislauf des Kraftwerkes oder auch aus einem externen Dampferzeuger) stammen.
Diese Art der gesonderten Gewinnung und direkten Rückführung ammoniumhaltiger Kondensate ermöglicht es, den Ammoniak- Anteil bereits im ersten Verfahrensschritt der Abwasserreinigung aus dem Blow-Down-Reinigungsprozess zu entnehmen und in den Wasser-Dampf-Kreislauf zurückzuführen. Damit kann nun auch der Ammoniumgehalt und die Stickstofffrächt des Abwas- sers bzw. die Nachdosierungsmenge wesentlich verringert werden .
In vorteilhaften Ausführungsformen der Erfindung mündet die Kondensatrückführungsleitung mittelbar oder unmittelbar in einen Speisewasserbehälter, einen Hotwell (=KondensatSammelbehälter) des Kondensators des Wasser-Dampf-Kreislaufs oder auch in eine Kondensatleitung zu einem Kondensatvorwärmer einer Verdampfungseinrichtung des Wasser-Dampf-Kreislaufs . Das derart zurückgewonnene Wasser ist nämlich von ausreichender Qualität, dass es als Speisewasser verwendet werden kann.
Weiterhin vorteilhaft ist es, wenn die Wasseraufbereitungsan- läge der Kraftwerksanlage mehrere Destillationsstufen, beispielsweise Membrandestillationsstufen, umfasst, von denen zumindest eine thermisch an die Kondensationsstufe des zur Ammoniakrückgewinnung vorgeschalteten Entspannungsbehälter/ Verdampfer gekoppelt ist, so dass Kondensationswärme an die Destillationsstufe übertragbar ist. Dabei wird die Kondensationswärme an die Verdunstungs-/Verdampfungssegmente der Destillationsstufe übertragen.
Es ist sinnvoll, wenn eine zweite Abwasserleitung vom Ent- spannungsbehälter/ Verdampfer abzweigt und in die Destillationsstufen mündet. Der im Entspannungsbehälter/Verdampfer nicht verdampfte Anteil des Abwassers soll nicht verworfen werden und kann vorteilhafterweise in den Destillationsstufen aufbereitet werden.
Es ist ferner vorteilhaft, wenn eine Rezirkulationsleitung eine stromabwärtige Destillationsstufe mit einer stromauf- wärtigen Destillationsstufe verbindet. Es ist zweckmäßig, wenn eine den Destillationsstufen nachgeschaltete Endkondensationsstufe über eine Kondensatleitung mit einer Deionisationsanlage beispielsweise einem Mischbettfilter zur abschließenden Vollentsalzung verbunden ist. Die auf ein Verfahren gerichtete Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur Abwasseraufbereitung in einer Kraftwerksanlage mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf und einer Wasseraufbereitungsanlage, wobei Abwasser aus dem Wasser-Dampf- Kreislauf entnommen und in der Wasseraufbereitungsanlage in einem Entspannungsbehälter/ Verdampfer zumindest teilweise verdampft und anschließend das verdampfte Abwasser in einer ersten Kondensationsstufe kondensiert wird, bei dem das Kondensat direkt in den Wasser-Dampf-Kreislauf rückgeführt wird. Es erfolgt keine weitere Reinigung des Kondensats über zwischengeschaltete Destillations- oder Deionisationsstufen, da dieses bereits Speisewasserqualität aufweist. Zur Sicherstellung dieser Qualität sind nur entsprechende Tropfenfänger oder ähnliches vorzusehen, um die möglichst vollständige
Trennung von Wasser („verschmutzt") und Dampf („sauber") zu realisieren .
Sollte die im Abwasser enthaltene Wärme nicht ausreichend sein, ist es zweckmäßig, wenn neben der Wärme aus dem Abwasser auch Wärme aus einer weiteren Wärmequelle genutzt wird, beispielsweise Dampf aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf .
Um möglichst viel Ammoniak über die Verdampfung im Entspan- nungsbehälter/ Verdampfer zurückgewinnen zu können, ist es vorteilhaft wenn der Entspannungsbehälter und die erste Kondensationsstufe bei Unterdruck betrieben werden. Insbesondere ist es vorteilhaft, wenn der Druck im Entspannungsbehälter zwischen 0,2 und 0,99 bar liegt. Ferner ist es vorteilhaft, wenn die Temperatur im Entspannungsbehälter zwischen 60°C und 100°C liegt.
Im Hinblick auf einen hohen Gesamtwirkungsgrad der Wasseraufbereitungsanlage ist es vorteilhaft, wenn von der ersten Kon- densationsstufe Wärme auf nachgeschaltete Destillationsstufen übertagen wird.
Im Entspannungsbehälter/ Verdampfer nicht verdampftes Abwasser wird zweckmäßiger Weise den Destillationsstufen zuge- führt, um die zu verwerfende Wassermenge möglichst gering zu halten .
Um die Abwassermenge weiter zu verringern ist es zweckmäßig, Abwasser in bzw. zwischen den Destillationsstufen zu
rezirkulieren.
Schließlich ist es vorteilhaft, wenn in den Destillationsstufen gereinigtes Abwasser einer Deionisationsanlage zugeführt wird, um unter allen Randbedingungen die geforderte Speisewasserqualität zu erreichen.
Mit der Erfindung ergeben sich mehrere Vorteile:
Es wird verhindert, dass Ammoniak z.B. in der Nachreinigung des Produktwassers (EDI, Mischbettfilter) abgeschieden werden und über eine Dosierstation dem Wasser/Dampfkreislauf erneut zugegeben werden muss.
Ferner ist der abzuführende Abwassermassenstrom (Brine) damit ebenfalls weitgehend Ammoniak- und somit stickstofffrei. Die nachgeschalteten Reinigungsstufen können dadurch kleiner ausgeführt werden oder ganz entfallen.
Schließlich kann die interne Rezirkulation des Membrandestillationsverfahrens damit deutlich erhöht werden und somit die Rückgewinnungsrate, was wiederum die zu verwerfende Abwassermenge reduziert.
Die Erfindung wird beispielhaft anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt schematisch und nicht maßstäblich:
Figur 1 eine Kraftwerksanlage nach der Erfindung.
Die Figur 1 zeigt schematisch und beispielhaft eine erfindungsgemäße Kraftwerksanlage 1 mit einem Wasser-Dampf- Kreislauf 2, in den ein Speisewasserbehälter 8, eine Verdampfungseinrichtung 17, eine Dampfturbine 18 und ein Kondensator 19 mit Hotwell (=Kondensatsammelbehälter) 23 hintereinander geschaltet sind. Im Betrieb der Kraftwerksanlage 1 fallen Abwässer an, die nach Möglichkeit wieder aufbereitet und in den Prozess zurückgeführt werden sollen. Die erfinderische Kraftwerksanlage 1 umfasst zu diesem Zweck eine Wasseraufbereitungsanlage 22 mit einem Entspannungsbehälter/ Verdampfer 3, der zur Aufnahme und zumindest teilwei- sen Verdampfung von Abwasser aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf 2 mit diesem über eine erste Abwasserleitung 4 verbunden ist.
Die Wasseraufbereitungsanlage 22 der Kraftwerksanlage 1 der Figur 1 umfasst weiter eine erste Kondensationsstufe 5, die über eine Dampfleitung 6 mit dem Entspannungsbehälter/ Verdampfer 3 verbunden ist. Das im Entspannungsbehälter/ Verdampfer 3 verdampfte Abwasser wird in der ersten Kondensati - onsstufe 5 kondensiert und über eine Kondensatrückführungs- leitung 7, die von der ersten Kondensationsstufe 5 abzweigt, in den Wasser-Dampf-Kreislauf 2 zurückgeführt. Im Ausführungsbeispiel der Figur 1 mündet die Kondensatrückführungs- leitung 7 in den Speisewasserbehälter 8. Ebenfalls denkbar ist einer Rückführung in den Hotwell 23 oder auch in eine Kondensatleitung 24 zu einem Kondensatvorwärmer 25 in der Verdampfungseinrichtung 17.
Für eine optimale Abtrennung von Ammoniak aus dem Abwasser in diesem ersten Reinigungsschritt wird der Entspannungsbehäl - ter/ Verdampfer 3 bei Unterdruck und bei Verdampfungstempera- turen knapp unter 100°C, d.h. z.B. zwischen 80 °C und 90 °C betrieben. Die Verdampfungswärme lässt sich, falls die im Abwasser enthaltene Wärme nicht ausreicht, wie in Figur 1 gezeigt, über eine weitere Wärmequelle 20, beispielsweise durch Zufuhr von Dampf einstellen.
Zur weiteren Abwasserreinigung umfasst die Kraftwerksanlage 1 der Figur 1 neben dem Entspannungsbehälter/ Verdampfer 3 und der ersten Kondensationsstufe 5 ferner mehrere Destillations- stufen 9, von denen zumindest eine 13 thermisch an die erste Kondensationsstufe 5 gekoppelt ist, so dass Kondensationswärme an die Destillationsstufe 13 übertragbar ist. Über eine zweite Abwasserleitung 10 wird im Entspannungsbehälter/ Verdampfer 3 nicht verdampftes Abwasser den Destillationsstufen 9 zugeführt. Den Destillationsstufen 9 ist jeweils eine Kondensationsstufe 26 nachgeschaltet. Die Destillationsstufen 9 weisen eine Rezirkulationsleitung 11 auf, welche eine stromabwärtige Destillationsstufe 12 mit einer stromaufwärtigen Destillationsstufe 13 verbindet. Somit können die Rückgewinnungsrate erhöht bzw. die endgültige Ab- wassermenge verringert werden.
Zur abschließenden Aufbereitung ist den Destillationsstufen 9 und einer Endkondensationsstufe 14 über eine Kondensatleitung 15 eine Deionisationsanlage 16 nachgeschaltet, welche vol- lentsalztes Wasser über eine entsprechende Deionatleitung 21 an den Speisewasserbehälter 8 abgibt.

Claims

Kraftwerksanlage (1) mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf
(2) und einer Wasserauf ereitungsanlage (22), umfassend einen Entspannungsbehälter/ Verdampfer
(3), der zur Aufnahme und zumindest teilweisen Verdampfung von Abwasser aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf (2) mit diesem über eine erste Ab- wasserleitung
(4) verbunden ist, weiter umfassend eine erste Kondensationsstufe
(5) , die über eine Dampfleitung
(6) mit dem Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, dass eine Kondensatrückführungsleitung (7) von der ersten Kondensationsstufe
(5) abzweigt und in den Wasser-Dampf-Kreislauf (2) mündet .
Kraftwerksanlage nach Anspruch 1, wobei der Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3) mit einer weiteren Wärmequelle (20) verbunden ist.
Kraftwerksanlage (1) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei die Kondensatrückführungsleitung
(7) mittelbar oder unmittelbar in einen Speisewasserbehälter
(8) mündet.
Kraftwerksanlage (1) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei die Kondensatrückführungsleitung (7) mittelbar oder unmittelbar in den Hotwell (23) eines Kondensators (19) mündet .
Kraftwerksanlage (1) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei die Kondensatrückführungsleitung (7) in eine Kondensatleitung (24) zu einem Kondensatvorwärmer (25) einer Verdampfungseinrichtung (17) mündet.
Kraftwerksanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, weiter umfassend mehrere Destillationsstufen (9), von denen zumindest eine thermisch an die Kondensationsstufe (5) gekoppelt ist, so dass Kondensationswärme an die Destillationsstufe
(9) übertragbar ist. Kraftwerksanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine zweite Abwasserleitung
(10) vom Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3) abzweigt und in die Destillationsstufen (9) mündet.
Kraftwerksanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Rezirkulationsleitung
(11) eine stromabwärtige Destillationsstufe
(12) mit einer
stromaufwärtigen Destillationsstufe (13) verbindet.
Kraftwerksanlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine den Destillationsstufen (9) nachgeschaltete Endkondensationsstufe (14) über eine Kondensatleitung (15) mit einer Deionisationsanlage (16) verbunden ist .
Verfahren zur Abwasseraufbereitung in einer Kraftwerksanlage (1) mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf (2) und einer Wasseraufbereitungsanlage (22) , wobei Abwasser aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf (2) entnommen und in der Wasseraufbereitungsanlage (22) in einem Entspannungsbehälter/ Verdampfer (3) zumindest teilweise verdampft und anschließend das verdampfte Abwasser in einer ersten Kondensationsstufe (5) kondensiert wird, dadurch gekennzeichnet, dass das Kondensat direkt in den Wasser-Dampf- Kreislauf (2) rückgeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 10, wobei für die Verdampfung im Entspannungsbehälter/Verdampfer (3) neben der Wärme aus dem Abwasser Wärme aus einer weiteren Wärmequelle (20) genutzt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 10 oder 11, wobei der Entspannungsbehälter/Verdampfer (3) und die erste Kondensationsstufe (5) bei Unterdruck betrieben werden.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 12, wobei der Druck im Entspannungsbehälter/Verdampfer (3) bevorzugt zwischen 0,2 und 0,99 bar liegt.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 13, wobei die Temperatur im Entspannungsbehälter/Verdampfer (3) bevorzugt zwischen 60°C und 100°C liegt.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 14, wobei von der ersten Kondensationsstufe (5) Wärme auf nachgeschaltete Destillationsstufen (9) übertragen wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 15, wobei das nicht verdampfte Abwasser den Destillationsstufen (9) zugeführt wird.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 16, wobei Abwasser in den Destillationsstufen (9) rezirkuliert wird.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 17, wobei in den Destillationsstufen (9) gereinigtes Abwasser einer Deionisationsanlage (16) zugeführt wird.
PCT/EP2016/077401 2016-03-15 2016-11-11 Ammoniumreduktion im abwasser von kraftwerken WO2017157488A1 (de)

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