WO2017111645A1 - Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя - Google Patents

Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя Download PDF

Info

Publication number
WO2017111645A1
WO2017111645A1 PCT/RU2015/000918 RU2015000918W WO2017111645A1 WO 2017111645 A1 WO2017111645 A1 WO 2017111645A1 RU 2015000918 W RU2015000918 W RU 2015000918W WO 2017111645 A1 WO2017111645 A1 WO 2017111645A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
wind
wind turbine
power
speed
electric generator
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000918
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Владимир Геннадьевич МАСОЛОВ
Валерий Сергеевич БЕРЕЗИН
Анатолий Леонидович ЛОГИНОВ
Иван Георгиевич ПОЛЕТАЕВ
Андрей Геннадьевич МАСОЛОВ
Иван Александрович ФАДЕЕВ
Андрей Викторович ХУДОНОГОВ
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью "Вдм-Техника"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью "Вдм-Техника" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью "Вдм-Техника"
Priority to CA3000991A priority Critical patent/CA3000991C/en
Priority to KR1020187002035A priority patent/KR102048164B1/ko
Priority to PCT/RU2015/000918 priority patent/WO2017111645A1/ru
Priority to EA201890024A priority patent/EA034889B1/ru
Priority to BR112018002103-2A priority patent/BR112018002103A2/pt
Priority to CN201580081630.9A priority patent/CN107923368B/zh
Priority to EP15911459.4A priority patent/EP3358179A4/en
Publication of WO2017111645A1 publication Critical patent/WO2017111645A1/ru
Priority to US15/944,859 priority patent/US20180226907A1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D7/00—Controlling wind motors 
    • F03D7/02—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
    • F03D7/0264—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor for stopping; controlling in emergency situations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D7/00—Controlling wind motors 
    • F03D7/02—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
    • F03D7/0272—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor by measures acting on the electrical generator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D7/00—Controlling wind motors 
    • F03D7/02—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
    • F03D7/04—Automatic control; Regulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D7/00—Controlling wind motors 
    • F03D7/02—Controlling wind motors  the wind motors having rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
    • F03D7/04—Automatic control; Regulation
    • F03D7/042—Automatic control; Regulation by means of an electrical or electronic controller
    • F03D7/043—Automatic control; Regulation by means of an electrical or electronic controller characterised by the type of control logic
    • F03D7/044—Automatic control; Regulation by means of an electrical or electronic controller characterised by the type of control logic with PID control
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D9/00—Adaptations of wind motors for special use; Combinations of wind motors with apparatus driven thereby; Wind motors specially adapted for installation in particular locations
    • F03D9/20—Wind motors characterised by the driven apparatus
    • F03D9/25—Wind motors characterised by the driven apparatus the apparatus being an electrical generator
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
    • H02P29/02—Providing protection against overload without automatic interruption of supply
    • H02P29/024—Detecting a fault condition, e.g. short circuit, locked rotor, open circuit or loss of load
    • H02P29/0241—Detecting a fault condition, e.g. short circuit, locked rotor, open circuit or loss of load the fault being an overvoltage
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/006—Means for protecting the generator by using control
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/06—Control effected upon clutch or other mechanical power transmission means and dependent upon electric output value of the generator
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/10—Control effected upon generator excitation circuit to reduce harmful effects of overloads or transients, e.g. sudden application of load, sudden removal of load, sudden change of load
    • H02P9/105—Control effected upon generator excitation circuit to reduce harmful effects of overloads or transients, e.g. sudden application of load, sudden removal of load, sudden change of load for increasing the stability
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/10—Control effected upon generator excitation circuit to reduce harmful effects of overloads or transients, e.g. sudden application of load, sudden removal of load, sudden change of load
    • H02P9/107—Control effected upon generator excitation circuit to reduce harmful effects of overloads or transients, e.g. sudden application of load, sudden removal of load, sudden change of load for limiting effects of overloads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P2101/00—Special adaptation of control arrangements for generators
    • H02P2101/15—Special adaptation of control arrangements for generators for wind-driven turbines
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P2103/00—Controlling arrangements characterised by the type of generator
    • H02P2103/20—Controlling arrangements characterised by the type of generator of the synchronous type
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/009—Circuit arrangements for detecting rotor position
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction

Definitions

  • the invention relates to wind energy and can be used to create and modify wind power plants (wind turbines) in order to increase their efficiency.
  • US4695736 presents a control method and a wind turbine structure that implements it.
  • the method is based on torque control in accordance with a schedule that determines the speed of the generator relative to the measured generated power, in order to increase the efficiency of the wind installation.
  • a schedule that determines the speed of the generator relative to the measured generated power, in order to increase the efficiency of the wind installation.
  • the objective of the invention is to increase the efficiency of wind turbines in a wide range of wind conditions, including at low values of average annual wind speed (3-6 m / s).
  • the technical result of the claimed invention is to increase the conversion coefficient of wind energy in the entire range of operating speeds of wind turbines.
  • the technical result of the claimed invention is achieved due to the fact that the method of controlling the power take-off of the wind turbine, including controlling the speed of the wind turbine in the entire range of operating wind speeds in accordance with the algorithm for finding the optimal rotational speed, which estimates the change in the generated energy over a given time interval when the rotational speed changes and sets the new value of the rotation speed based on the obtained values, and when the wind speed is higher than the calculated one, respectively at the rated power value, it provides stabilization of the electromagnetic moment on the shaft of the synchronous electric generator, while controlling the rotational speed over the entire range of operating wind speeds is carried out by a wind turbine power selection system consisting of a permanent magnet synchronous electric generator with a rotor position sensor mounted on one shaft with wind turbine; own power supply of electronic devices connected directly to the output of an electric machine; an active rectifier with vector control by a microprocessor programmable controller that provides the ability to set the electromagnetic moment by generating sinusoidal in-phase with EMF currents of a given amplitude in the phase windings of the
  • a ballast load with PWM switching is provided, which allows you to smoothly control the power removed by the BN and reduce the voltage across the capacitor to an acceptable level without interrupting the operation of the power supply and energy transfer to the consumer.
  • the synchronous electric generator (4) has a disk design with permanent magnets with axial magnetization, consisting of a rotor with two coaxial disks located on both sides of the stator and rigidly connected to each other, which allows better use of the active the volume of the toroidal stator, reduce the reaction of the armature and the path of the magnetic flux, thereby reducing specific losses, and also improve the manufacturability of synchronous about an electric generator, to simplify docking with a wind turbine, while using a stator-less ring annular magnetic circuit allows to reduce the moment of static resistance of a synchronous electric generator and to reduce the time of wind turbine breakdown.
  • an adjustable wind turbine power take-off system consisting of a synchronous permanent magnet electric generator with a rotor position sensor, an active rectifier with a microprocessor controller, a power supply unit, a braking system, a ballast load and a step-down converter.
  • a control method is implemented that provides an increase in the coefficient of conversion of wind energy over the entire range of operating speeds and stabilizes the electromagnetic moment on the generator shaft when the wind speed is higher than the calculated one, corresponding to the rated power value.
  • the control method is based on controlling the speed of the wind turbine in accordance with the algorithm for finding the optimal speed, which estimates the change in the generated energy by a given time interval and sets a new value for the speed.
  • FIG. 1 General structure of a wind turbine
  • Figure 2 Structure of a power take-off system of a wind turbine
  • the numbers indicate the following positions: 1 - wind turbine; 2 - power take-off system; 3 - consumer of generated electricity; 4 - synchronous electric generator; 5 - rotor position sensor; 6 - power supply; 7 - microprocessor controller; 8
  • positions 12-20 indicate the blocks of the operation algorithm of the power take-off control system of a wind turbine; Positions 21-23 - blocks of the functional diagram of the speed controller; positions 24-30
  • Figure 1 shows the general structure of a wind power installation consisting of a wind turbine (1) connected to a power take-off control system (2), which transfers the generated electricity to the consumer (3).
  • the wind turbine (1) creates a torque M in on the shaft in accordance with its characteristics and the characteristics of the wind flow.
  • the wind turbine power take-off system (2) generates an electromagnetic moment M e on the shaft, converting the mechanical energy of the wind turbine (1) into the electricity of the required 0918 for the consumer (3) voltage U n and current 1 p .
  • a battery of a given voltage or a network inverter can be considered.
  • FIG. 2 shows the structure of the wind turbine (VD) power take-off system, consisting of a synchronous electric generator (SG) (4) with a rotor position sensor (DPR) (5) mounted on the same shaft with the VD, with a power supply connected to the SG output (BP) (6).
  • the microprocessor controller (MPC) (7) controls the operation of the braking system (ST) connected to the SG windings (8); Active rectifier (AB) operation (9) with phase current sensors DT A , DT V , DT C connected at the input and voltage sensor connected at the output
  • the wind turbine power take-off system includes power, measuring and control devices, the main purpose of which is to control the rotational speed of the wind turbine in accordance with the algorithm for finding the optimal rotational speed, which estimates the change in the generated energy and sets a new value for the rotational speed.
  • the microprocessor programmable controller implements vector control of the active rectifier, forming pulse-width modulated (SHI) signals PWM1 in accordance with the value of the angle of rotation a of the rotor of the synchronous electric generator.
  • the value of the angle of rotation of the rotor a is determined by the readings of the rotor position sensor.
  • the rotor position sensor is designed to implement vector control of an active rectifier and calculate the rotor speed of a synchronous electric generator. Accurate determination of the position of the rotor with a small time delay during vector control with a rotor position sensor improves the dynamic characteristics of a synchronous electric generator and provides complete controllability, which is necessary for the efficient operation of wind turbine control algorithms.
  • Feedback current loop is organized using a YaG current sensors, DT, DT C.
  • a power supply connected directly to the output of a synchronous electric generator provides low-voltage power to electronic devices.
  • the braking system makes a step-by-step stop of the synchronous electric generator upon the command of the microprocessor programmable controller when the threshold voltage U in is exceeded or the wind turbine emergency stops in the event of failure of one of the devices of the VD pick-up system.
  • the step-down converter maintains the voltage in the DC link on the capacitor C 0 between the active rectifier and the step-down converter in a given range of values of U tn according to the readings of the voltage sensor ⁇ due to the regulation of current / in according to the readings of the current sensor ⁇ ⁇ and current / ⁇ according to the readings of the current sensor ⁇ 2 signals PWM3 and PWM2 microprocessor programmable controller.
  • a step-down converter lowers the voltage to the required level U n and allows you to limit the maximum current / p , which provides protection against short circuit.
  • the ballast load with a capacity of at least the rated power of a synchronous electric generator, under the control of a microprocessor programmable controller, removes excess electricity in case the specified value U in is exceeded.
  • the claimed method of regulating the power take-off of a wind turbine provides an increase in the coefficient of conversion of wind energy throughout the wind turbine operating speed range and stabilizes the electromagnetic moment on the generator shaft at a wind speed higher than the calculated one corresponding to the rated power value.
  • the control method is based on controlling the speed of the wind turbine in accordance with the algorithm for finding the optimal speed, which evaluates the change in the generated energy at a given time interval and sets the new speed value.
  • the power take-off system implements three main operating modes:
  • the VD creates a torque on the shaft M in exceeding the nominal value of the electromagnetic moment M e of a synchronous electric generator.
  • the rotation frequency of the SG becomes higher than the nominal and AB starts to work in 2015/000918 diode bridge mode. In this case, the amount of electric power coming from the AV output exceeds the nominal value and the PP is not able to stabilize the voltage U in on the capacitor C 0 .
  • the PWM2 signal is generated from the MPC PWM2, which connects the ballast load and, according to the readings of DT1, generates a current l in at the output AB, which creates a nominal electromagnetic moment M e - In case the created moment M e exceeds M in acting on the shaft of the SG and VD, the speed decreases and the wind turbine goes into operation mode 1.
  • the rotation frequency of the SG increases, the EMF of the SG increases and, according to the testimony of the MPC, transmits signal s1 to the ST, after which the ST produces stepwise braking of the SG and VD.
  • the formation of currents AB and charging of the capacitor C 0 ceases, while the PP continues to generate electricity, which leads to a decrease in the voltage U in by DN below the specified value.
  • the windings of the synchronous generator remain shorted until the voltage drops below the set value, after which the wind turbine goes into operating mode 2 with a ballast load.
  • Block (12) sets the initial parameters: E p is the total "energy" obtained at the last iteration of the cycle, w n _ ! is the set speed at the last iteration of the cycle, w req is the set speed at this iteration of the cycle, and k is the number of passes of the cycle. In block (13), the number of passes with a given limit value is compared. Block (14) sets the time delay per cycle. Block (15) gives the values of q components for voltage Uq and current lq.
  • Block (16) adds to the value of the total “energy” E p value at a given iteration of the cycle.
  • the concept of "energy” in this case is used with a reservation, since the instantaneous power values for the amplitude values of the current and voltage of one phase are summed up and the total value is not equal to the actual generated energy of the generator, but always proportional to it with the same coefficient.
  • Block (17) increases the counter of passes and at when the limit value is reached, block (18) is executed that compares the product of the change in “energy” and the rotation frequency between the past and current iteration with zero.
  • a value greater than zero means that the rotational speed has increased and the “energy” value has increased, or the rotational speed has decreased and the “energy” value has also decreased, therefore, it is necessary to increase the rotational speed, which is performed by block (19).
  • a value less than zero means that the rotational speed has decreased, and the “energy” value has increased, or the rotational speed has increased, and the “energy” value has decreased, therefore, it is necessary to reduce the rotational speed of the wind turbine, which is performed by block (20).
  • FIG. 4.1 is a functional diagram of the speed controller.
  • the vector control scheme is implemented.
  • the adder (21) calculates the difference between the set value of the rotational speed w_req and the actual w_rot, the difference value is supplied to the block (22), which is a PI controller.
  • Block (23) ensures the limitation of the task of the current lq_req in the range from zero to the nominal value of the electric machine, in order to avoid putting it into motor mode and not exceed the permissible current value.
  • FIG. 4.2 is a functional diagram of the control of the active rectifier.
  • the values of the measured phase currents are supplied to the block (24) that implements the Park-Clark transform.
  • the obtained values of the d-q components are sent to blocks (25) and (26), in which the set values are subtracted from the actual values and converted by the PID controllers (27), (28).
  • block (29) the reference values for each phase are restored and, based on them, in block (30), control pulses are generated that arrive at the active rectifier.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Wind Motors (AREA)

Abstract

Изобретение относится к ветроэнергетике и может быть использовано для создания и модификации ветроэнергетических установок с целью повышения эффективности их работы в широком диапазоне ветровых режимов, в том числе при низких значениях среднегодовой скорости ветра (3-6 м/с). Управление ветроэнергетической установкой осуществляется при помощи регулируемой системы отбора мощности ветродвигателя, состоящей из синхронного электрического генератора на постоянных магнитах с датчиком положения ротора, активного выпрямителя с микропроцессорным контроллером, блока питания, системы торможения, балластной нагрузки и понижающего преобразователя. Для данной структуры ВЭУ реализован способ регулирования, обеспечивающий повышение коэффициента преобразования энергии ветра во всем диапазоне рабочих скоростей и стабилизирующий электромагнитный момент на валу генератора при скорости ветра выше расчетной, соответствующей номинальному значению мощности. Способ регулирования основан на управлении частотой вращения ветродвигателя в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии на заданном интервале времени и производит задание нового значения частоты вращения.

Description

Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к ветроэнергетике и может быть использовано для создания и модификации ветроэнергетических установок (ВЭУ) с целью повышения эффективности их работы.
Уровень техники
В документе US4525633 представлен метод управления и устройство его реализующее. В основе метода лежит выход на оптимальное соотношение частоты вращения и скорости ветра при помощи датчика скорости ветра и системы преобразования энергии ветровой установки. Недостатком данной конструкции является необходимость применения датчика скорости ветра, который либо не обладает достаточной точностью, либо имеет высокую стоимость, при этом является дополнительным источником возможных неисправностей.
В документе US4695736 представлен метод управления и реализующая его структура ВЭУ. В основе метода лежит регулирование крутящего момента в соответствии с графиком, определяющим скорость генератора по отношению к измеренной генерируемой мощности, с целью повышения эффективности ветровой установки. Таким образом, если оптимальная частота вращения лежит ниже фактической, то частота, соответствующая мощности, будет ниже фактической и формируется задание по току (моменту) в сторону снижения частоты вращения. При оптимальной частоте выше фактической, мощность будет соответствовать большей частоте вращения, и ветродвигатель будет разгоняться. Недостатком данного метода является необходимость использования предварительно заданного графика, априори отличающегося от фактической характеристики работы ветровой установки.
Наиболее близким к заявленному техническому решению является патент
US8242620, который описывает структуру ветроэнергетической установки, предусматривающую использование активного выпрямителя с возможностью регулирования частоты вращения в заданном диапазоне за счёт формирования задания по току. Это позволяет стабилизировать частоту вращения и обеспечить эффективную работу ВЭУ при определённых скоростях ветра, соответствующих частоте вращения ветродвигателя.
Недостатком прототипа является низкая эффективность работы ВЭУ в широком диапазоне ветровых режимов. Сущность изобретения
Задачей данного изобретения является повышение эффективности работы ВЭУ в широком диапазоне ветровых режимов, в том числе при низких значениях среднегодовой скорости ветра (3-6 м/с). Технический результат заявленного изобретения заключается в повышении коэффициента преобразования энергии ветра во всем диапазоне рабочих скоростей ВЭУ.
Технический результат заявленного изобретения достигается за счет того, что способ регулирования отбора мощности ветродвигателя, включающий управление частотой вращения ветродвигателя во всем диапазоне рабочих скоростей ветра в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии на заданном интервале времени при изменении частоты вращения и производит задание нового значения частоты вращения на основе полученных значений, а при скорости ветра выше расчетной, соответствующей номинальному значению мощности, обеспечивает стабилизацию электромагнитного момента на валу синхронного электрического генератора, при этом управление частотой вращения во всем диапазоне рабочих скоростей ветра осуществляют системой отбора мощности ветродвигателя, состоящей из синхронного электрического генератора на постоянных магнитах с датчиком положения ротора, установленного на одном валу с ветродвигателем; собственного блока питания электронных устройств, подключённого непосредственно к выходу электрической машины; активного выпрямителя с векторным управлением микропроцессорным программируемым контроллером, обеспечивающих возможность задания электромагнитного момента путем формирования синусоидальных синфазных с ЭДС токов заданной амплитуды в фазных обмотках генератора и преобразующих их на выходе активного выпрямителя в ток зарядки конденсатора звена постоянного тока с напряжением больше заданного потребителем выходного напряжения, при этом стабилизация напряжения в заданном диапазоне значений обеспечивается понижающим преобразователем под управлением микропроцессорного контроллера при полном отборе выходной мощности потребителем, а при невозможности полного отбора мощности потребителем обеспечивается совместной работой понижающего преобразователя и балластной нагрузки под управлением микропроцессорного контроллера; работающего под управлением микропроцессорного контроллера понижающего преобразователя, поддерживающего напряжение в звене постоянного тока между активным выпрямителем и понижающим преобразователем в заданном диапазоне значений, а также понижающего выходное напряжение до требуемого потребителем уровня и ограничивающего максимальную величину тока для защиты от короткого замыкания; балластной нагрузки для отвода избытка электроэнергии под управлением микропроцессорного контроллера; системы торможения, связанная с обмотками синхронного электрического генератора, которая под управлением микропроцессорного контроллера производит ступенчатое торможение синхронного электрического генератора или аварийную остановку ВЭУ.
В частном случае реализации заявленного способа регулирования отбора мощности ветродвигателя предусмотрена балластная нагрузка с ШИМ коммутацией, что позволяет плавно регулировать мощность, снимаемую БН и уменьшать напряжение на конденсаторе до допустимого уровня, не прерывая работу ПП и передачу энергии на потребителя.
В частном случае реализации заявленного способа регулирования отбора мощности ветродвигателя синхронный электрический генератор (4) имеет дисковую конструкцию с постоянными магнитами с осевой намагниченностью, состоящую из ротора с двумя соосными дисками, расположенными по обе стороны статора и жестко связанными между собой, что позволяет лучше использовать активный объем тороидального статора, уменьшить реакцию якоря и пути магнитного потока, тем самым снизить удельные потери, а также повысить технологичность исполнения синхронного электрического генератора, упростить стыковку с ветродвигателем, при этом использование беспазового кольцевого магнитопровода статора позволяет снизить момент статического сопротивления синхронного электрического генератора и снизить момент страгивания ВЭУ.
Использование регулируемой системы отбора мощности ветродвигателя, состоящей из синхронного электрического генератора на постоянных магнитах с датчиком положения ротора, активного выпрямителя с микропроцессорным контроллером, блока питания, системы торможения, балластной нагрузки и понижающего преобразователя. Для данной структуры ВЭУ реализован способ регулирования, обеспечивающий повышение коэффициента преобразования энергии ветра во всем диапазоне рабочих скоростей и стабилизирующий электромагнитный момент на валу генератора при скорости ветра выше расчетной, соответствующей номинальному значению мощности. Способ регулирования основан на управлении частотой вращения ветродвигателя в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии на заданном интервале времени и производит задание нового значения частоты вращения.
Краткое описание чертежей
Детали, признаки, а также преимущества настоящего изобретения следуют из нижеследующего описания вариантов реализации заявленного способа регулирования отбора мощности ветродвигателя с использованием чертежей, на которых показано:
Фиг.1 - Общая структура ВЭУ Фиг.2 - Структура системы отбора мощности ветродвигателя
Фиг.З - Алгоритм поиска оптимальной частоты вращения ветродвигателя
Фиг.4.1 - Функциональная схема регулятора частоты вращения
Фиг.4.2 - Функциональная схема управления активным выпрямителем
На фигурах цифрами обозначены следующие позиции: 1 - ветродвигатель; 2 - система отбора мощности; 3 - потребитель вырабатываемой электроэнергии; 4 - синхронный электрический генератор; 5 - датчик положения ротора; 6 - блок питания; 7 - микропроцессорный контроллер; 8
- система торможения; 9 - активный выпрямитель; 10 - балластная нагрузка; 11 - понижающий преобразователь; позициями 12-20 обозначены блоки алгоритма работы системы регулирования отбора мощности ветродвигателя; позициями 21- 23 - блоки функциональной схемы регулятора частоты вращения; позициями 24-30
- блоки функциональной схемы управления активным выпрямителем.
Раскрытие изобретения
На фиг.1 представлена общая структура ветроэнергетической установки, состоящей из ветродвигателя (1), соединённого с системой регулирования отбора мощности (2), передающей вырабатываемую электроэнергию потребителю (3).
Ветродвигатель (1) создаёт крутящий момент Мв на валу в соответствии со своими характеристиками и характеристиками ветрового потока. Система отбора мощности ветродвигателя (2) генерирует на валу электромагнитный момент Мэ , преобразуя механическую энергию ветродвигателя (1) в электроэнергию требуемого 0918 для потребителя (3) напряжения Un и тока 1п . В качестве потребителя (3) может рассматриваться аккумуляторная батарея заданного напряжения или сетевой инвертор.
На фиг.2 представлена структура системы отбора мощности ветродвигателя (ВД), состоящей из синхронного электрического генератора (СГ) (4) с датчиком положения ротора (ДПР) (5), установленного на одном валу с ВД, с подсоединенным на выходе СГ блоком питания (БП) (6). Микропроцессорный контроллер (МПК) (7) управляет работой соединенной с обмотками СГ системы торможения (СТ) (8); работой активного выпрямителя (АВ) (9) с подключенными на входе датчиками фазных токов ДТА , ДТВ , ДТС и подключенными на выходе датчиком напряжения
ДН , конденсатором С0 , датчиком тока ДЛ ; работой балластной нагрузки (БН) (10) и понижающего преобразователя (ПП) (11) с датчиком тока - Г2 на выходе.
Система отбора мощности ветродвигателя включает в себе силовые, измерительные и управляющие устройства, основным назначением которых является управление частотой вращения ветродвигателя в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии и производит задание нового значения частоты вращения.
Решение задачи повышения коэффициента преобразования энергии ветра для широкого диапазона значений скоростей ветра обеспечивается возможностью:
- задавать электромагнитный момент Мэ на валу синхронного электрического генератора, пропорциональный линейному значению величины тока синхронного электрического генератора, определяемому фазными токами /А , /в , /с , формируемыми активным выпрямителем с векторным управлением от микропроцессорного программируемого контроллера в соответствии с разработанными алгоритмами;
- задавать в обмотках синхронного электрического генератора токи /А , /в , /с - синусоидальной формы, совпадающие по фазе с ЭДС генератора, без дополнительных гармонических составляющих, тем самым повышать КПД во всем диапазоне рабочих частот вращения;
- реализовывать активным выпрямителем функции повышающего конвертора, работающего совместно с понижающим преобразователем, обеспечивая при этом величину напряжения Um больше Un и требуемые значения 11пи 1п . Таким образом, появляется возможность применять синхронный электрический генератор с большим значением КПД.
Микропроцессорный программируемый контроллер реализует векторное управление активным выпрямителем, формируя широтно-импульсно модулируемые (ШИ ) сигналы PWM1 в соответствии со значением угла поворота а ротора синхронного электрического генератора. Значение угла поворота ротора а определяется по показаниям датчика положения ротора.
Датчик положения ротора предназначен для реализации векторного управления активным выпрямителем и вычисления скорости вращения ротора синхронного электрического генератора. Точное определение положения ротора с малым временным запаздыванием при векторном управлении с датчиком положения ротора улучшает динамические характеристики синхронного электрического генератора и обеспечивает полную управляемость, что необходимо для эффективной работы алгоритмов регулирования работы ВЭУ.
Обратная связь по контуру тока организована с применением датчиков тока ЯГ, , ДТ , ДТС .
Блок питания, подключённый непосредственно к выходу синхронного электрического генератора, обеспечивает низковольтное питание электронных устройств.
Система торможения производит ступенчатую остановку синхронного электрического генератора по команде микропроцессорного программируемого контроллера при превышении порогового значения напряжения Uin или аварийную остановку ВЭУ в случае выхода из строя одного из устройств системы отбора ощности ВД.
Понижающий преобразователь поддерживает напряжение в звене постоянного тока на конденсаторе С0 между активным выпрямителем и понижающим преобразователем в заданном диапазоне значений Utn по показаниям датчика напряжения ДН за счёт регулирования тока /in по показаниям датчика тока ДТ\ и тока /п по показаниям датчика тока ДТ2 сигналами PWM3 и PWM2 микропроцессорного программируемого контроллера. Понижающий преобразователь понижает напряжение до требуемого уровня Un и позволяет ограничить максимальную величину тока/п , чем обеспечивает защиту от короткого замыкания.
Балластная нагрузка, мощностью не менее номинальной мощности синхронного электрического генератора, под управлением микропроцессорного программируемого контроллера отводит избыток электроэнергии в случае превышения заданного значения Uin .
Заявленный способ регулирования отбора мощности ветродвигателя, обеспечивает повышение коэффициента преобразования энергии ветра во всем диапазоне рабочих скоростей ВЭУ и стабилизирует электромагнитный момент на валу генератора при скорости ветра выше расчетной, соответствующей номинальному значению мощности. Способ регулирования основан на управлении частотой вращения ветродвигателя в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии на заданном интервале времени и производит задание нового значения частоты вращения.
Система отбора мощности реализует три основных режима работы:
1. Режим работы в диапазоне значений скорости ветра от минимальной рабочей до расчётной, при которой СГ вырабатывает номинальную мощность.
В диапазоне частот вращения от минимальной рабочей до номинальной при поступлении ШИМ сигналов PWM1 на АВ с МПК производится коммутация обмоток СГ. При этом формируются синусоидальные синфазные с ЭДС токи заданной амплитуды в фазах генератора /А , /в , /с , что обеспечивает минимизацию потерь в обмотках СГ и формирование оптимальной частоты вращения на валу СГ в соответствии с разработанным алгоритмом. Синфазность и синусоидальность токов обеспечивается векторным управлением по показаниям ДПР. Активный выпрямитель преобразует ЭДС СГ и переменные фазные токи /А , /в , /с в постоянный выходной ток /in с напряжением Uin на конденсаторе С0.
При полном отборе выходной мощности потребителем стабилизация напряжения п на конденсаторе С 0 в заданном диапазоне значений обеспечивается
ПП за счёт регулирования тока 1п по показаниям ДТ2 модулированным ШИМ сигналом PWM3 МПК.
При невозможности полного отбора мощности потребителем ( 1п ограничен потребителем) стабилизация напряжения Uln на конденсаторе С0 в заданном диапазоне значений обеспечивается совместной работой ПП и БН. Регулирование тока 1п по показаниям ДТ2 производится модулированными ШИМ сигналами PWM3 и
PWM2 с МПК с подключением БН.
2. Режим работы в диапазоне значений скорости ветра, превышающих расчётную.
При значении скорости ветра, превышающей расчетную величину скорости ветра ВЭУ, ВД создаёт крутящий момент на валу Мв , превышающий номинальное значение электромагнитного момента Мэ синхронного электрического генератора. Частота вращения СГ становится выше номинальной и АВ начинает работать в 2015/000918 режиме диодного моста. В этом случае величина электрической мощности, поступающей с выхода АВ, превышает номинальное значение и ПП не способен стабилизировать напряжение Uin на конденсаторе С0 . При достижении на конденсаторе С0 порогового значения напряжения Ujn с МПК формируется ШИМ сигнал PWM2, который подключает балластную нагрузку и по показаниям ДТ1 формирует ток lin на выходе АВ, чем создает номинальный электромагнитный момент Мэ - В случае, если созданный момент Мэ превышает Мв , действующий на валу СГ и ВД, частота вращения снижается и ВЭУ переходит в режим работы 1.
В случае, если созданного момента Мэ недостаточно для торможения СГ, частота вращения СГ увеличивается, возрастает ЭДС СГ и по показаниям ДН МПК передает сигнал s1 на СТ, после чего СТ производит ступенчатое торможение СГ и ВД. В процессе срабатывания СТ прекращается формирование токов АВ и зарядка конденсатора С0 , при этом ПП продолжает выработку электроэнергии, что приводит к снижению напряжения Uin на ДН ниже заданного значения. После срабатывания СТ обмотки синхронного генератора остаются закороченными до тех пор, пока напряжение не понизится ниже заданного значения, после чего ВЭУ переходит в режим работы 2 с балластной нагрузкой.
3. Аварийный режим работы ВЭУ в случае выхода из строя одного из устройств системы отбора мощности ВД. В этом случае СТ производит остановку ВЭУ.
На фиг.З представлен алгоритм поиска оптимальной частоты вращения ветродвигателя. Алгоритм основан на поиске оптимальной частоты вращения по изменению усреднённого значения вырабатываемой энергии на заданном интервале времени. Блок (12) задаёт начальные параметры: Еп - суммарная «энергия», полученная на прошлой итерации цикла, wn_! - задаваемая частота вращения на прошлой итерации цикла, wreq - задаваемая частота вращения на данной итерации цикла, к - число проходов цикла. В блоке (13) сравнивается число проходов с заданным предельным значением. Блок (14) задает задержку времени на цикл. Блок (15) выдаёт значения q составляющих по напряжению Uq и току lq . Блок (16) добавляет к значению суммарной «энергии» Еп значение на данной итерации цикла. Понятие «энергия» в данном случае применяется с оговоркой, так как суммируются мгновенные значения мощности для амплитудных значений тока и напряжения одной фазы и суммарная величина, не равная реальной выработанной энергии генератора, но всегда пропорциональная ей с одинаковым коэффициентом. Таким образом, полученные значения «энергии» можно корректно сравнивать между собой, что и применяется в данном алгоритме. Блок (17) увеличивает счётчик проходов и при достижении предельного значения выполняется блок (18), сравнивающий произведение изменения «энергии» и частоты вращения между прошлой и нынешней итерацией с нулём. Значение больше нуля означает, что частота вращения повысилась и значение «энергии» возросло, либо частота вращения снизилась и значение «энергии» также снизилась, следовательно, требуется повысить частоту вращения, что выполняется блоком (19). Значение меньше нуля означает, что частота вращения снизилась, а значение «энергии» возросло, либо частота вращения повысилась, а значение «энергии» снизилось, следовательно, требуется снизить частоту вращения ветродвигателя, что выполняет блок (20).
На фиг. 4.1 приведена функциональная схема регулятора частоты вращения.
Реализована схема векторного управления. Сумматор (21) вычисляет разность заданного значения частоты вращения w_req и фактического w_rot, значение разности поступает на блок (22), являющейся ПИ-регулятором. Блок (23) обеспечивает ограничение задания тока lq_req в пределах от ноля до номинального значения электрической машины, чтобы избежать перевода её в двигательный режим и не превысить допустимое значение тока.
На фиг. 4.2 приведена функциональная схема управления активным выпрямителем. Значения измеренных фазных токов поступают на блок (24), реализующий преобразование Парка-Кларка. Полученные значения d-q составляющих поступают на блоки (25) и (26), в которых из фактических значений вычитаются заданные и преобразуются ПИД регуляторами (27), (28). В блоке (29) восстанавливаются значения задания по каждой фазе и на их основе в блоке (30) формируются управляющие импульсы, поступающие на активный выпрямитель.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя, включающий управление частотой вращения ветродвигателя во всем диапазоне рабочих скоростей ветра в соответствии с алгоритмом поиска оптимальной частоты вращения, который оценивает изменение вырабатываемой энергии на заданном интервале времени при изменении частоты вращения и производит задание нового значения частоты вращения на основе полученных значений, а при скорости ветра выше расчетной, соответствующей номинальному значению мощности, обеспечивает стабилизацию электромагнитного момента на валу синхронного электрического генератора, при этом управление частотой вращения во всем диапазоне рабочих скоростей ветра осуществляют системой отбора мощности ветродвигателя, состоящей из синхронного электрического генератора на постоянных магнитах с датчиком положения ротора, установленного на одном валу с ветродвигателем; собственного блока питания электронных устройств, подключённого непосредственно к выходу электрической машины; активного выпрямителя с векторным управлением микропроцессорным программируемым контроллером, обеспечивающих возможность задания электромагнитного момента путем формирования синусоидальных синфазных с ЭДС токов заданной амплитуды в фазных обмотках генератора и преобразующих их на выходе активного выпрямителя в ток зарядки конденсатора звена постоянного тока с напряжением больше заданного потребителем выходного напряжения, при этом стабилизация напряжения в заданном диапазоне значений обеспечивается понижающим преобразователем под управлением микропроцессорного контроллера при полном отборе выходной мощности потребителем, а при невозможности полного отбора мощности потребителем обеспечивается совместной работой понижающего преобразователя и балластной нагрузки под управлением микропроцессорного контроллера; работающего под управлением микропроцессорного контроллера понижающего преобразователя, поддерживающего напряжение в звене постоянного тока между активным выпрямителем и понижающим преобразователем в заданном диапазоне значений, а также понижающего выходное напряжение до требуемого потребителем уровня и ограничивающего максимальную величину тока для защиты от короткого замыкания; балластной нагрузки для отвода избытка электроэнергии под управлением микропроцессорного контроллера; системы торможения, связанная с обмотками синхронного электрического генератора, которая под управлением микропроцессорного контроллера производит ступенчатое торможение синхронного электрического генератора или аварийную остановку ВЭУ.
2. Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя по п.1 отличающийся тем, что система дополнительно содержит балластную нагрузку с широтно-импульсно модулируемой коммутацией.
3. Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя по п.1 отличающийся тем, что синхронный электрический генератор (4) выполнен дисковой конструкцией с постоянными магнитами с осевой намагниченностью, состоящей из ротора с двумя соосными дисками, расположенными по обе стороны статора и жестко связанными между собой.
PCT/RU2015/000918 2015-12-23 2015-12-23 Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя WO2017111645A1 (ru)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CA3000991A CA3000991C (en) 2015-12-23 2015-12-23 Method and system for adjusting wind turbine power take-off
KR1020187002035A KR102048164B1 (ko) 2015-12-23 2015-12-23 풍력 터빈 파워 인출을 조정하는 방법
PCT/RU2015/000918 WO2017111645A1 (ru) 2015-12-23 2015-12-23 Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя
EA201890024A EA034889B1 (ru) 2015-12-23 2015-12-23 Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя
BR112018002103-2A BR112018002103A2 (pt) 2015-12-23 2015-12-23 método para ajustar a tomada de força de turbina eólica
CN201580081630.9A CN107923368B (zh) 2015-12-23 2015-12-23 调整风力涡轮机取力器的方法
EP15911459.4A EP3358179A4 (en) 2015-12-23 2015-12-23 METHOD FOR ADJUSTING THE STARTING PERFORMANCE OF A WIND TURBINE
US15/944,859 US20180226907A1 (en) 2015-12-23 2018-04-04 Method and system for adjusting wind turbine power take-off

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2015/000918 WO2017111645A1 (ru) 2015-12-23 2015-12-23 Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US15/944,859 Continuation US20180226907A1 (en) 2015-12-23 2018-04-04 Method and system for adjusting wind turbine power take-off

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017111645A1 true WO2017111645A1 (ru) 2017-06-29

Family

ID=59090816

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000918 WO2017111645A1 (ru) 2015-12-23 2015-12-23 Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20180226907A1 (ru)
EP (1) EP3358179A4 (ru)
KR (1) KR102048164B1 (ru)
CN (1) CN107923368B (ru)
BR (1) BR112018002103A2 (ru)
CA (1) CA3000991C (ru)
EA (1) EA034889B1 (ru)
WO (1) WO2017111645A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2701169C1 (ru) * 2018-08-21 2019-09-25 Акционерное общество "Электромашиностроительный завод "ЛЕПСЕ" Малогабаритная система генерирования постоянного

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA038900B1 (ru) * 2016-12-13 2021-11-03 Общество С Ограниченной Ответственностью "Вдм-Техника" Способ регулирования отбора мощности ветродвигателя
KR102132625B1 (ko) * 2019-04-30 2020-07-10 광운대학교 산학협력단 과속 피해 방지 풍력 발전기
US11671038B2 (en) 2019-08-09 2023-06-06 Hamilton Sundstrand Corporation Control of a wound field synchronous generator for transient load response

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1340910A1 (en) * 2002-02-28 2003-09-03 Enel Green Power S.p.A. Aerogenerator with axial flux permanent magnets and regulation thereof
WO2007086930A2 (en) * 2006-01-20 2007-08-02 Southwest Windpower, Inc. Stall controller and triggering condition control features for a wind turbine
US20100283252A1 (en) * 2009-05-08 2010-11-11 Fradella Richard B Broad speed range generator

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7042109B2 (en) * 2002-08-30 2006-05-09 Gabrys Christopher W Wind turbine
US7786616B2 (en) * 2003-02-07 2010-08-31 Cummins Power Generation Inc. Generator with DC boost and split bus bidirectional DC-to-DC converter for uninterruptible power supply system or for enhanced load pickup
US7372174B2 (en) 2005-11-11 2008-05-13 Converteam Ltd Power converters
US7508089B2 (en) * 2006-03-16 2009-03-24 International Components Corporation Over speed control circuit for a wind turbine generator which maximizes the power exported from the generator over time
US7476987B2 (en) 2006-04-25 2009-01-13 The University Of New Brunswick Stand-alone wind turbine system, apparatus, and method suitable for operating the same
US7626349B2 (en) * 2007-02-01 2009-12-01 Emerson Electric Co. Low noise heating, ventilating and/or air conditioning (HVAC) systems
US8030905B2 (en) * 2008-07-10 2011-10-04 Honeywell International Inc. Isolated generator control unit (GCU)
RU2430268C1 (ru) * 2010-01-19 2011-09-27 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Оренбургский государственный аграрный университет" Гибридная ветроэнергетическая установка
WO2012114487A1 (ja) * 2011-02-23 2012-08-30 三菱重工業株式会社 風力発電装置の制御装置、風力発電装置、及び風力発電装置の制御方法
CN202108658U (zh) * 2011-06-12 2012-01-11 徐毓艺 V型合页式风力取力器
GB201113694D0 (en) * 2011-08-09 2011-09-21 Univ Southampton Turbine generator
US9835136B2 (en) * 2011-09-26 2017-12-05 Vestas Wind Systems A/S System and method for extending the operating life of a wind turbine gear train based on energy storage
DK177555B1 (en) * 2011-11-04 2013-10-07 Envision Energy Denmark Aps Wind Turbine with Additional Rotor Moment of Inertia
CN103166557B (zh) * 2011-12-12 2016-01-20 中山北京理工大学研究院 一种小型风力发电功率控制器
EP2847457B1 (en) * 2012-05-11 2021-10-27 Vestas Wind Systems A/S A power system and method for operating a wind power system with a dispatching algorithm
ES2674157T3 (es) * 2012-06-06 2018-06-27 Vestas Wind Systems A/S Turbina eólica con un controlador de cargas
US9115695B2 (en) * 2013-07-16 2015-08-25 Siemens Aktiengesellschaft Method and arrangement for controlling a wind turbine
US9991771B2 (en) * 2013-11-05 2018-06-05 The University Of Maryland, Baltimore County Active control system for a variable electromotive-force generator with applications to wind turbines, ships, and hybrid vehicles
CN103953499A (zh) * 2014-03-04 2014-07-30 耿全水 立式风能取力器
CN104806450B (zh) * 2015-03-25 2017-07-14 华北电力大学（保定） 一种基于万有引力神经网络的风电系统mppt控制方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1340910A1 (en) * 2002-02-28 2003-09-03 Enel Green Power S.p.A. Aerogenerator with axial flux permanent magnets and regulation thereof
WO2007086930A2 (en) * 2006-01-20 2007-08-02 Southwest Windpower, Inc. Stall controller and triggering condition control features for a wind turbine
US20100283252A1 (en) * 2009-05-08 2010-11-11 Fradella Richard B Broad speed range generator

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3358179A4 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2701169C1 (ru) * 2018-08-21 2019-09-25 Акционерное общество "Электромашиностроительный завод "ЛЕПСЕ" Малогабаритная система генерирования постоянного
RU2701169C9 (ru) * 2018-08-21 2019-12-18 Акционерное общество "Электромашиностроительный завод "ЛЕПСЕ" Малогабаритная система генерирования постоянного тока

Also Published As

Publication number Publication date
EA201890024A1 (ru) 2018-12-28
EP3358179A1 (en) 2018-08-08
KR102048164B1 (ko) 2019-11-22
BR112018002103A2 (pt) 2018-09-18
EP3358179A4 (en) 2019-05-15
CA3000991A1 (en) 2017-06-29
EA034889B1 (ru) 2020-04-02
CN107923368B (zh) 2020-03-13
KR20180019726A (ko) 2018-02-26
US20180226907A1 (en) 2018-08-09
CA3000991C (en) 2021-11-02
CN107923368A (zh) 2018-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102050174B1 (ko) 풍력 터빈 파워 인출을 조정하는 방법
KR101325650B1 (ko) 전력 변환기
JP4898230B2 (ja) 風力発電システムの運転制御方法及びその装置
US20130016537A1 (en) Method for controlling a frequency converter and frequency converter
US20050012487A1 (en) Doubly fed induction machine
KR20140000138A (ko) 발전기 토크 제어 방법
CA2636779A1 (en) Generating system with a regulated permanent magnet machine
US20180226907A1 (en) Method and system for adjusting wind turbine power take-off
JP3884260B2 (ja) 風力発電装置
JP6559563B2 (ja) 風力発電用の出力制御装置
JP4398440B2 (ja) 風力発電装置
RU2447573C1 (ru) Электропривод переменного тока
JP2014023286A (ja) 交流発電機の直流平滑化装置
US9200617B2 (en) Wind turbine for generating electric energy
JP7315799B1 (ja) サイリスタ起動装置
Naidu et al. Improved SEPIC Converter for PFC Correction in Industrial AC And DC Drive Application
Vdovin et al. DC mains backup power system for frequency-controlled electric drive
JP4387676B2 (ja) 風力発電用電力変換装置
Messaoud et al. New control strategies of a small size wind generation system for battery charging
CN104600739A (zh) 变速风力涡轮机
EA018596B1 (ru) Устройство управления электроприводами экскаватора

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15911459

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201890024

Country of ref document: EA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20187002035

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112018002103

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 3000991

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015911459

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112018002103

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20180131