WO2017110617A1 - Molten salt permeation test device and molten salt permeation test method - Google Patents
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Abstract
This molten salt permeation test device (20) is provided with a combustor (21), a salt supplying part (30), a containing/supporting part (23) and an accelerator (24). The combustor (21) obtains a combustion gas by mixing and combusting compressed air and a fuel. The salt supplying part (30) supplies a salt to the combustion gas. The containing/supporting part (23) contains and supports a test piece (1), the surface of which is covered with a thermal barrier coating. The accelerator (24) accelerates the combustion gas, to which the salt has been supplied, and causes the combustion gas to run into the test piece (1).
Description
この発明は、この発明は、溶融塩浸透試験装置、および、溶融塩浸透試験方法に関する。
本願は、２０１５年１２月２１日に、日本に出願された特願２０１５－２４８５０７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention relates to a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method.
This application claims priority on December 21, 2015 based on Japanese Patent Application No. 2015-248507 for which it applied to Japan, and uses the content here.
本願は、２０１５年１２月２１日に、日本に出願された特願２０１５－２４８５０７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention relates to a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method.
This application claims priority on December 21, 2015 based on Japanese Patent Application No. 2015-248507 for which it applied to Japan, and uses the content here.
ガスタービンは、その効率向上を図る目的で、使用するガス温度を高く設定する場合がある。その場合、ガスタービンのタービン部材（動翼、静翼など）は、高温のガスに晒されることとなる。そのため、タービン部材の表面には、一般に、遮熱コーティング（Thermal Barrier Coating：ＴＢＣ）が施されている。
この遮熱コーティングは、熱伝導率の低いセラミック系材料等の溶射材を、被溶射物であるタービン部材の表面に溶射して形成されている。このような遮熱コーティングによりタービン部材を被覆することによって、タービン部材の遮熱性および耐久性を向上させている。 A gas turbine may set a high gas temperature for the purpose of improving its efficiency. In that case, the turbine members (moving blades, stationary blades, etc.) of the gas turbine are exposed to high-temperature gas. Therefore, the surface of the turbine member is generally provided with a thermal barrier coating (TBC).
This thermal barrier coating is formed by spraying a thermal spray material such as a ceramic material having a low thermal conductivity on the surface of a turbine member which is a sprayed object. By covering the turbine member with such a thermal barrier coating, the thermal barrier property and durability of the turbine member are improved.
この遮熱コーティングは、熱伝導率の低いセラミック系材料等の溶射材を、被溶射物であるタービン部材の表面に溶射して形成されている。このような遮熱コーティングによりタービン部材を被覆することによって、タービン部材の遮熱性および耐久性を向上させている。 A gas turbine may set a high gas temperature for the purpose of improving its efficiency. In that case, the turbine members (moving blades, stationary blades, etc.) of the gas turbine are exposed to high-temperature gas. Therefore, the surface of the turbine member is generally provided with a thermal barrier coating (TBC).
This thermal barrier coating is formed by spraying a thermal spray material such as a ceramic material having a low thermal conductivity on the surface of a turbine member which is a sprayed object. By covering the turbine member with such a thermal barrier coating, the thermal barrier property and durability of the turbine member are improved.
特に重油を燃料としたガスタービンは、硫黄、バナジウム、ナトリウムなどの腐食成分が燃焼ガスに含まれる。そのため、上述した遮熱コーティングは、上述した遮熱性に加えて、母材の耐食性を維持することが求められる。
特許文献１には、低質重油を燃料とするガスタービンにおいて、高温使用環境下で腐食を促進させる硫黄、バナジウム、ナトリウムに対する高い耐食性を有する溶射被膜が提案されている。 In particular, gas turbines using heavy oil as fuel contain corrosive components such as sulfur, vanadium, and sodium in the combustion gas. Therefore, the thermal barrier coating described above is required to maintain the corrosion resistance of the base material in addition to the thermal barrier properties described above.
Patent Document 1 proposes a thermal spray coating having high corrosion resistance against sulfur, vanadium, and sodium that promotes corrosion in a high temperature use environment in a gas turbine using low-quality heavy oil as a fuel.
特許文献１には、低質重油を燃料とするガスタービンにおいて、高温使用環境下で腐食を促進させる硫黄、バナジウム、ナトリウムに対する高い耐食性を有する溶射被膜が提案されている。 In particular, gas turbines using heavy oil as fuel contain corrosive components such as sulfur, vanadium, and sodium in the combustion gas. Therefore, the thermal barrier coating described above is required to maintain the corrosion resistance of the base material in addition to the thermal barrier properties described above.
この特許文献１は、試験装置を用いて、遮熱コーティングを施した試験片に対して高温腐食試験、高温熱衝撃試験、および、バーナーリグ試験を行っている。
高温腐食試験では、まず、溶融塩を入れたるつぼに試験片を浸漬させて、この試験片を浸漬させたるつぼを電気炉に挿入する。さらに、この電気炉に実機ガスタービン燃焼模擬ガスを流通させた状態で、９００℃×１００時間保持する。実験終了後、試験片を取出し、湯洗及び酸洗して試験片の遮熱コーティングに付着した溶融縁を除去する。その後、試験前後の試験片の重量変化を測定し腐食減量を求めるとともに、マイクロメーターにて減肉量を求めて腐食量を評価する。 In thispatent document 1, a high temperature corrosion test, a high temperature thermal shock test, and a burner rig test are performed on a test piece provided with a thermal barrier coating using a test apparatus.
In the high temperature corrosion test, first, a test piece is immersed in a crucible containing molten salt, and the crucible in which the test piece is immersed is inserted into an electric furnace. Furthermore, the actual gas turbine combustion simulation gas is circulated in this electric furnace and maintained at 900 ° C. for 100 hours. After the experiment is completed, the test piece is taken out, washed with hot water and pickled to remove the molten edge adhering to the thermal barrier coating of the test piece. Thereafter, the weight change of the test piece before and after the test is measured to determine the weight loss of corrosion, and the amount of thinning is determined with a micrometer to evaluate the amount of corrosion.
高温腐食試験では、まず、溶融塩を入れたるつぼに試験片を浸漬させて、この試験片を浸漬させたるつぼを電気炉に挿入する。さらに、この電気炉に実機ガスタービン燃焼模擬ガスを流通させた状態で、９００℃×１００時間保持する。実験終了後、試験片を取出し、湯洗及び酸洗して試験片の遮熱コーティングに付着した溶融縁を除去する。その後、試験前後の試験片の重量変化を測定し腐食減量を求めるとともに、マイクロメーターにて減肉量を求めて腐食量を評価する。 In this
In the high temperature corrosion test, first, a test piece is immersed in a crucible containing molten salt, and the crucible in which the test piece is immersed is inserted into an electric furnace. Furthermore, the actual gas turbine combustion simulation gas is circulated in this electric furnace and maintained at 900 ° C. for 100 hours. After the experiment is completed, the test piece is taken out, washed with hot water and pickled to remove the molten edge adhering to the thermal barrier coating of the test piece. Thereafter, the weight change of the test piece before and after the test is measured to determine the weight loss of corrosion, and the amount of thinning is determined with a micrometer to evaluate the amount of corrosion.
特許文献１に記載された高温腐食試験は、試験片を溶融塩に浸漬させた状態で、ガスタービン燃焼模擬ガスを流通させている。そのため、実機に生じる遮熱コーティングの厚さ方向の温度分布や温度勾配を再現できていない可能性が有る。
In the high temperature corrosion test described in Patent Document 1, a gas turbine combustion simulation gas is circulated in a state where a test piece is immersed in a molten salt. For this reason, there is a possibility that the temperature distribution and temperature gradient in the thickness direction of the thermal barrier coating generated in the actual machine cannot be reproduced.
特許文献１は、試験片を溶融塩に浸漬させているため、実機において溶融塩が浸漬する条件を再現できていない可能性が有る。
In Patent Document 1, since the test piece is immersed in the molten salt, there is a possibility that the conditions under which the molten salt is immersed in the actual machine cannot be reproduced.
特許文献１の高温腐食試験は、試験片の母材の溶融温度に近い温度まで加熱できるものの、母材の溶融温度を超える温度までガスタービン燃焼模擬ガスを加熱していない。
例えば、温度が１５００℃程度となる高流速の燃焼ガスを用いる高出力型のガスタービンで用いる遮熱コーティングに対して溶融塩を浸透させる試験を行う場合に、実機と同じ境界条件で行うことができず、遮熱コーティングの溶融塩の浸透する条件を再現できてない可能性がある。そのため、溶融塩の浸透による遮熱コーティングの劣化を正しく評価できない可能性が有る。
高温且つ高流速の燃焼ガスを得るためには、実機の燃焼器を用いることも考えられるが、装置が大型化してしまう。 Although the high temperature corrosion test ofPatent Document 1 can be heated to a temperature close to the melting temperature of the base material of the test piece, the gas turbine combustion simulation gas is not heated to a temperature exceeding the melting temperature of the base material.
For example, when conducting a test for infiltrating a molten salt into a thermal barrier coating used in a high power type gas turbine using a high flow rate combustion gas at a temperature of about 1500 ° C., the same boundary conditions as the actual machine may be used. It may not be possible to reproduce the conditions for the molten salt of the thermal barrier coating to penetrate. Therefore, there is a possibility that deterioration of the thermal barrier coating due to penetration of the molten salt cannot be evaluated correctly.
In order to obtain combustion gas having a high temperature and a high flow rate, it is conceivable to use an actual combustor, but the apparatus becomes large.
例えば、温度が１５００℃程度となる高流速の燃焼ガスを用いる高出力型のガスタービンで用いる遮熱コーティングに対して溶融塩を浸透させる試験を行う場合に、実機と同じ境界条件で行うことができず、遮熱コーティングの溶融塩の浸透する条件を再現できてない可能性がある。そのため、溶融塩の浸透による遮熱コーティングの劣化を正しく評価できない可能性が有る。
高温且つ高流速の燃焼ガスを得るためには、実機の燃焼器を用いることも考えられるが、装置が大型化してしまう。 Although the high temperature corrosion test of
For example, when conducting a test for infiltrating a molten salt into a thermal barrier coating used in a high power type gas turbine using a high flow rate combustion gas at a temperature of about 1500 ° C., the same boundary conditions as the actual machine may be used. It may not be possible to reproduce the conditions for the molten salt of the thermal barrier coating to penetrate. Therefore, there is a possibility that deterioration of the thermal barrier coating due to penetration of the molten salt cannot be evaluated correctly.
In order to obtain combustion gas having a high temperature and a high flow rate, it is conceivable to use an actual combustor, but the apparatus becomes large.
この発明は、装置の大型化を抑制しつつ、遮熱コーティングに対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することが可能な溶融塩浸透試験装置、および、溶融塩浸透試験方法を提供することを目的とする。
An object of the present invention is to provide a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method capable of correctly evaluating the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating while suppressing an increase in the size of the apparatus. To do.
この発明の第一態様によれば、溶融塩浸透試験装置は、燃焼器と、塩供給部と、収容支持部と、加速器と、を備える。燃焼器は、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させることで燃焼ガスを得る。塩供給部は、燃焼ガスに塩を供給する。収容支持部は、遮熱コーティングにより表面が被覆された試験片を収容して支持する。加速器は、塩が供給された燃焼ガスを加速させて試験片に衝突させる。
このように構成することで、燃焼器の燃焼ガスを塩のキャリアガスとして用いることができる。これにより、燃焼ガスにより加熱された塩が溶融塩となる。さらに、試験片の温度を、実機のタービン部材と同等の温度まで加熱することができる。
さらに、溶融塩を含む燃焼器で燃焼させた燃焼ガスを、加速器によって加速させた後に試験片に衝突させることができる。これにより、小型の燃焼器を用いつつ、実機の燃焼ガスと同等の流速まで、燃焼ガスの流速を高めることができる。つまり、試験片の遮熱コーティングの境界条件を、実機における遮熱コーティングの境界条件と同等にすることができる。
その結果、大型化を抑制しつつ、試験片の遮熱コーティングに対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することが可能となる。 According to the first aspect of the present invention, the molten salt permeation test apparatus includes a combustor, a salt supply unit, an accommodation support unit, and an accelerator. A combustor obtains combustion gas by mixing and burning compressed air and fuel. The salt supply unit supplies salt to the combustion gas. The accommodation support part accommodates and supports the test piece whose surface is coated with the thermal barrier coating. The accelerator accelerates the combustion gas supplied with salt to collide with the test piece.
By comprising in this way, the combustion gas of a combustor can be used as a carrier gas of salt. Thereby, the salt heated by the combustion gas becomes a molten salt. Furthermore, the temperature of the test piece can be heated to a temperature equivalent to that of the actual turbine member.
Further, the combustion gas burned in the combustor containing the molten salt can be collided with the test piece after being accelerated by the accelerator. Thereby, the flow speed of combustion gas can be raised to the flow speed equivalent to the combustion gas of a real machine, using a small combustor. That is, the boundary condition of the thermal barrier coating of the test piece can be made equal to the boundary condition of the thermal barrier coating in the actual machine.
As a result, it is possible to correctly evaluate the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating of the test piece while suppressing the increase in size.
このように構成することで、燃焼器の燃焼ガスを塩のキャリアガスとして用いることができる。これにより、燃焼ガスにより加熱された塩が溶融塩となる。さらに、試験片の温度を、実機のタービン部材と同等の温度まで加熱することができる。
さらに、溶融塩を含む燃焼器で燃焼させた燃焼ガスを、加速器によって加速させた後に試験片に衝突させることができる。これにより、小型の燃焼器を用いつつ、実機の燃焼ガスと同等の流速まで、燃焼ガスの流速を高めることができる。つまり、試験片の遮熱コーティングの境界条件を、実機における遮熱コーティングの境界条件と同等にすることができる。
その結果、大型化を抑制しつつ、試験片の遮熱コーティングに対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することが可能となる。 According to the first aspect of the present invention, the molten salt permeation test apparatus includes a combustor, a salt supply unit, an accommodation support unit, and an accelerator. A combustor obtains combustion gas by mixing and burning compressed air and fuel. The salt supply unit supplies salt to the combustion gas. The accommodation support part accommodates and supports the test piece whose surface is coated with the thermal barrier coating. The accelerator accelerates the combustion gas supplied with salt to collide with the test piece.
By comprising in this way, the combustion gas of a combustor can be used as a carrier gas of salt. Thereby, the salt heated by the combustion gas becomes a molten salt. Furthermore, the temperature of the test piece can be heated to a temperature equivalent to that of the actual turbine member.
Further, the combustion gas burned in the combustor containing the molten salt can be collided with the test piece after being accelerated by the accelerator. Thereby, the flow speed of combustion gas can be raised to the flow speed equivalent to the combustion gas of a real machine, using a small combustor. That is, the boundary condition of the thermal barrier coating of the test piece can be made equal to the boundary condition of the thermal barrier coating in the actual machine.
As a result, it is possible to correctly evaluate the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating of the test piece while suppressing the increase in size.
この発明の第二態様によれば、第一態様に係る塩供給部が、前記加速器に対して前記塩を供給する供給ノズルを備えていてもよい。
このように構成することで、燃焼ガスに対して溶融塩を、より均一に混合させることができる。そのため、実機と同様の状態の燃焼ガスを再現することができる。 According to the second aspect of the present invention, the salt supply unit according to the first aspect may include a supply nozzle that supplies the salt to the accelerator.
By comprising in this way, molten salt can be mixed more uniformly with respect to combustion gas. Therefore, the combustion gas in the same state as the actual machine can be reproduced.
このように構成することで、燃焼ガスに対して溶融塩を、より均一に混合させることができる。そのため、実機と同様の状態の燃焼ガスを再現することができる。 According to the second aspect of the present invention, the salt supply unit according to the first aspect may include a supply nozzle that supplies the salt to the accelerator.
By comprising in this way, molten salt can be mixed more uniformly with respect to combustion gas. Therefore, the combustion gas in the same state as the actual machine can be reproduced.
この発明の第三態様によれば、第一又は第二態様に係る溶融塩浸透試験装置は、前記試験片の裏面に冷媒を吹き付けて冷却する冷却部を備えていてもよい。
このように構成することで、遮熱コーティングで被覆された試験片の母材を冷却することができる。そのため、実機のタービン部材の厚さ方向の温度分布と同様の温度分布を、試験片にも出現させることができる。 According to the third aspect of the present invention, the molten salt permeation test apparatus according to the first or second aspect may include a cooling unit that blows and cools the coolant on the back surface of the test piece.
By comprising in this way, the base material of the test piece coat | covered with the thermal barrier coating can be cooled. Therefore, the temperature distribution similar to the temperature distribution in the thickness direction of the turbine member of the actual machine can also appear on the test piece.
このように構成することで、遮熱コーティングで被覆された試験片の母材を冷却することができる。そのため、実機のタービン部材の厚さ方向の温度分布と同様の温度分布を、試験片にも出現させることができる。 According to the third aspect of the present invention, the molten salt permeation test apparatus according to the first or second aspect may include a cooling unit that blows and cools the coolant on the back surface of the test piece.
By comprising in this way, the base material of the test piece coat | covered with the thermal barrier coating can be cooled. Therefore, the temperature distribution similar to the temperature distribution in the thickness direction of the turbine member of the actual machine can also appear on the test piece.
この発明の第四態様によれば、第一から第三態様の何れか一つの態様に係る加速器が、絞り部と、直管部と、を備えていてもよい。絞り部は、前記燃焼器に接続され、前記燃焼ガスの流れる方向で下流側に向かうほど流路断面積が漸次減少する管状に形成されている。直管部は、一定の流路断面積を有する直管状に形成され、前記絞り部の下流側端部と前記収容支持部との間を繋ぐ。
このように絞り部の流路断面積が漸次減少することで、円滑に燃焼ガスの流速を高めることができる。直管部を設けることで、流速が高められた燃焼ガスを整流して、燃焼ガスをより加速させることができる。そのため、燃焼ガスの流速を十分に高めつつ試験片に対して効率よく溶融塩を含む燃焼ガスを衝突させることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the accelerator according to any one of the first to third aspects may include a throttle part and a straight pipe part. The throttle part is connected to the combustor and is formed in a tubular shape in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases toward the downstream side in the direction in which the combustion gas flows. The straight pipe portion is formed in a straight tube shape having a constant flow path cross-sectional area, and connects the downstream end portion of the throttle portion and the accommodation support portion.
As described above, the flow passage cross-sectional area of the throttle portion gradually decreases, so that the flow velocity of the combustion gas can be increased smoothly. By providing the straight pipe portion, it is possible to rectify the combustion gas having an increased flow velocity and further accelerate the combustion gas. Therefore, the combustion gas containing the molten salt can be efficiently collided with the test piece while sufficiently increasing the flow velocity of the combustion gas.
このように絞り部の流路断面積が漸次減少することで、円滑に燃焼ガスの流速を高めることができる。直管部を設けることで、流速が高められた燃焼ガスを整流して、燃焼ガスをより加速させることができる。そのため、燃焼ガスの流速を十分に高めつつ試験片に対して効率よく溶融塩を含む燃焼ガスを衝突させることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the accelerator according to any one of the first to third aspects may include a throttle part and a straight pipe part. The throttle part is connected to the combustor and is formed in a tubular shape in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases toward the downstream side in the direction in which the combustion gas flows. The straight pipe portion is formed in a straight tube shape having a constant flow path cross-sectional area, and connects the downstream end portion of the throttle portion and the accommodation support portion.
As described above, the flow passage cross-sectional area of the throttle portion gradually decreases, so that the flow velocity of the combustion gas can be increased smoothly. By providing the straight pipe portion, it is possible to rectify the combustion gas having an increased flow velocity and further accelerate the combustion gas. Therefore, the combustion gas containing the molten salt can be efficiently collided with the test piece while sufficiently increasing the flow velocity of the combustion gas.
この発明の第五態様によれば、第一から第四態様の何れか一つの態様に係る燃焼器が、燃焼ガスに対して温度調整用の空気を供給可能な空気供給部を備えていてもよい。
このように構成することで、燃焼ガスに温度調整用の空気を供給して、燃焼ガスの温度を低下させることができる。そのため、温度調整用の空気の供給量を増減することで、試験片の遮熱コーティングの温度を、所望の温度に容易に調整することができる。 According to the fifth aspect of the present invention, even if the combustor according to any one of the first to fourth aspects includes an air supply unit capable of supplying temperature adjusting air to the combustion gas. Good.
By comprising in this way, the temperature adjustment air can be supplied to combustion gas, and the temperature of combustion gas can be reduced. Therefore, the temperature of the thermal barrier coating on the test piece can be easily adjusted to a desired temperature by increasing or decreasing the supply amount of the temperature adjustment air.
このように構成することで、燃焼ガスに温度調整用の空気を供給して、燃焼ガスの温度を低下させることができる。そのため、温度調整用の空気の供給量を増減することで、試験片の遮熱コーティングの温度を、所望の温度に容易に調整することができる。 According to the fifth aspect of the present invention, even if the combustor according to any one of the first to fourth aspects includes an air supply unit capable of supplying temperature adjusting air to the combustion gas. Good.
By comprising in this way, the temperature adjustment air can be supplied to combustion gas, and the temperature of combustion gas can be reduced. Therefore, the temperature of the thermal barrier coating on the test piece can be easily adjusted to a desired temperature by increasing or decreasing the supply amount of the temperature adjustment air.
この発明の第六態様によれば、第一から第五態様の何れか一つの態様に係る収容支持部が、前記試験片を収容する収容空間に通じる観察窓を備えていてもよい。
このように構成することで、観察窓を介して試験中の試験片の状態を観察することができる。そのため、試験片の境界条件と、実機の境界条件との間にずれが生じることを抑制できる。 According to the sixth aspect of the present invention, the accommodation support part according to any one of the first to fifth aspects may include an observation window that communicates with the accommodation space for accommodating the test piece.
By comprising in this way, the state of the test piece under test can be observed through an observation window. Therefore, it can suppress that a shift | offset | difference arises between the boundary conditions of a test piece, and the boundary conditions of an actual machine.
このように構成することで、観察窓を介して試験中の試験片の状態を観察することができる。そのため、試験片の境界条件と、実機の境界条件との間にずれが生じることを抑制できる。 According to the sixth aspect of the present invention, the accommodation support part according to any one of the first to fifth aspects may include an observation window that communicates with the accommodation space for accommodating the test piece.
By comprising in this way, the state of the test piece under test can be observed through an observation window. Therefore, it can suppress that a shift | offset | difference arises between the boundary conditions of a test piece, and the boundary conditions of an actual machine.
この発明の第七態様によれば、溶融塩浸透試験方法は、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させた燃焼ガスに塩を供給し、この塩を含む燃焼ガスの流速を流路断面積の漸減により加速させた後に、遮熱コーティングが施された試験片に衝突させる。
このように構成することで、ガスタービンの実機よりも十分に小さい装置を用いて、実機のタービン部材と同等の環境で溶融塩浸透試験を行うことができる。そのため、遮熱コーティングの評価を容易、且つ、正確に行うことができる。 According to the seventh aspect of the present invention, in the molten salt infiltration test method, salt is supplied to a combustion gas obtained by mixing and burning compressed air and fuel, and the flow velocity of the combustion gas containing the salt is determined according to the flow path cross-sectional area. After accelerating by gradual decrease, the specimen is made to collide with a test piece provided with a thermal barrier coating.
By comprising in this way, a molten salt osmosis | permeation test can be performed in the environment equivalent to the turbine member of an actual machine using the apparatus sufficiently smaller than the actual machine of a gas turbine. Therefore, the thermal barrier coating can be easily and accurately evaluated.
このように構成することで、ガスタービンの実機よりも十分に小さい装置を用いて、実機のタービン部材と同等の環境で溶融塩浸透試験を行うことができる。そのため、遮熱コーティングの評価を容易、且つ、正確に行うことができる。 According to the seventh aspect of the present invention, in the molten salt infiltration test method, salt is supplied to a combustion gas obtained by mixing and burning compressed air and fuel, and the flow velocity of the combustion gas containing the salt is determined according to the flow path cross-sectional area. After accelerating by gradual decrease, the specimen is made to collide with a test piece provided with a thermal barrier coating.
By comprising in this way, a molten salt osmosis | permeation test can be performed in the environment equivalent to the turbine member of an actual machine using the apparatus sufficiently smaller than the actual machine of a gas turbine. Therefore, the thermal barrier coating can be easily and accurately evaluated.
上記溶融塩浸透試験装置、および、溶融塩浸透試験方法によれば、装置の大型化を抑制しつつ、遮熱コーティングに対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することができる。
According to the molten salt penetration test apparatus and the molten salt penetration test method, it is possible to correctly evaluate the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating while suppressing an increase in the size of the apparatus.
次に、この発明の一実施形態における溶融塩浸透試験装置、および、溶融塩浸透試験方法を図面に基づき説明する。
図１は、この発明の実施形態における試験片の部分断面斜視図である。
図１に示すように、試験片１は、ガスタービンのタービン翼の表面を模擬して形成されている。この試験片１は、母材１０と、遮熱コーティング層１１とにより構成されている。この実施形態における試験片１は、円盤状に形成されている。 Next, a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view of a test piece according to an embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 1, thetest piece 1 is formed by simulating the surface of a turbine blade of a gas turbine. The test piece 1 includes a base material 10 and a thermal barrier coating layer 11. The test piece 1 in this embodiment is formed in a disk shape.
図１は、この発明の実施形態における試験片の部分断面斜視図である。
図１に示すように、試験片１は、ガスタービンのタービン翼の表面を模擬して形成されている。この試験片１は、母材１０と、遮熱コーティング層１１とにより構成されている。この実施形態における試験片１は、円盤状に形成されている。 Next, a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a partial cross-sectional perspective view of a test piece according to an embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 1, the
母材１０は、ニッケル（Ｎｉ）基合金等の耐熱合金からなる。
遮熱コーティング層１１は、母材１０の表面に形成されている。この遮熱コーティング層１１は、ボンドコート層１２と、トップコート層１３とを備えている。 Thebase material 10 is made of a heat-resistant alloy such as a nickel (Ni) base alloy.
The thermalbarrier coating layer 11 is formed on the surface of the base material 10. The thermal barrier coating layer 11 includes a bond coat layer 12 and a top coat layer 13.
遮熱コーティング層１１は、母材１０の表面に形成されている。この遮熱コーティング層１１は、ボンドコート層１２と、トップコート層１３とを備えている。 The
The thermal
ボンドコート層１２は、母材１０からトップコート層１３が剥離することを抑制する。このボンドコート層１２は、耐食性および耐酸化性に優れた金属結合層である。ボンドコート層１２は、例えば、溶射材としてＭＣｒＡｌＹ合金の金属溶射粉を母材１０の表面に対して溶射することで形成される。ここで、ボンドコート層１２を構成するＭＣｒＡｌＹ合金の「Ｍ」は、金属元素を示している。この金属元素「Ｍ」は、例えば，ＮｉＣｏ，Ｎｉ，Ｃｏ等の単独の金属元素、又は、これらのうち２種以上の組み合わせからなる。
The bond coat layer 12 suppresses the top coat layer 13 from peeling from the base material 10. This bond coat layer 12 is a metal bond layer excellent in corrosion resistance and oxidation resistance. The bond coat layer 12 is formed, for example, by spraying a metal spray powder of MCrAlY alloy as a spraying material on the surface of the base material 10. Here, “M” in the MCrAlY alloy constituting the bond coat layer 12 indicates a metal element. The metal element “M” is made of, for example, a single metal element such as NiCo, Ni, Co, or a combination of two or more of these.
トップコート層１３は、ボンドコート層１２の表面に積層されている。このトップコート層１３は、セラミックを含む溶射材をボンドコート層１２の表面に溶射することで形成される。この実施形態におけるトップコート層１３は、その気孔率（単位体積当たりの気孔の占有率）が、例えば、８～１５％程度に形成されている。トップコート層１３を形成する際に用いられる溶射材としては、ジルコニア系セラミックを用いることができる。ジルコニア系セラミックとしては、イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）、および、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）で部分安定化させたジルコニア（ＺｒＯ２）であるイッテルビア安定化ジルコニア（ＹｂＳＺ）等が挙げられる。この実施形態における試験片１は、その表面に遮熱コーティング層１１が配置され、その裏面に母材１０が配置されている。つまり、試験片１の裏面側には、母材１０を形成する金属が露出した状態となっている。この実施形態における母材１０の厚さは、例えば、実機であるガスタービンのタービン翼の母材と同等の厚さに形成することができる。
The top coat layer 13 is laminated on the surface of the bond coat layer 12. The top coat layer 13 is formed by spraying a thermal spray material containing ceramic on the surface of the bond coat layer 12. The topcoat layer 13 in this embodiment has a porosity (occupancy ratio per unit volume) of, for example, about 8 to 15%. As the thermal spray material used when forming the topcoat layer 13, zirconia-based ceramics can be used. Examples of the zirconia-based ceramic include yttria-stabilized zirconia (YSZ) and ytterbia-stabilized zirconia (YbSZ) which is zirconia (ZrO 2 ) partially stabilized with ytterbium oxide (Yb 2 O 3 ). The test piece 1 in this embodiment has a thermal barrier coating layer 11 disposed on the surface thereof and a base material 10 disposed on the back surface thereof. That is, the metal forming the base material 10 is exposed on the back side of the test piece 1. The thickness of the base material 10 in this embodiment can be formed, for example, to a thickness equivalent to the base material of the turbine blade of a gas turbine that is an actual machine.
図２は、この発明の実施形態における溶融塩浸透試験装置の構成を示す部分断面図である。
図２に示すように、溶融塩浸透試験装置２０は、燃焼器２１と、収容支持部２３と、加速器２４と、塩供給部３０と、を備えている。この溶融塩浸透試験装置２０は、溶融塩を含む燃焼ガスを、上述した試験片１に衝突させる装置である。ユーザは、この溶融塩浸透試験装置２０により試験を行った試験片１を観察することで、遮熱コーティング層１１の溶融塩の浸透状態を評価することができる。ここで、遮熱コーティング層１１について、溶融塩の浸透状態を評価することで、例えば、遮熱コーティング層１１の劣化を判断することができる。 FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing the configuration of the molten salt penetration test apparatus in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 2, the molten saltpenetration test apparatus 20 includes a combustor 21, an accommodation support part 23, an accelerator 24, and a salt supply part 30. The molten salt permeation test apparatus 20 is an apparatus that causes combustion gas containing molten salt to collide with the test piece 1 described above. The user can evaluate the penetration state of the molten salt in the thermal barrier coating layer 11 by observing the test piece 1 tested by the molten salt penetration test apparatus 20. Here, for the thermal barrier coating layer 11, for example, deterioration of the thermal barrier coating layer 11 can be determined by evaluating the permeation state of the molten salt.
図２に示すように、溶融塩浸透試験装置２０は、燃焼器２１と、収容支持部２３と、加速器２４と、塩供給部３０と、を備えている。この溶融塩浸透試験装置２０は、溶融塩を含む燃焼ガスを、上述した試験片１に衝突させる装置である。ユーザは、この溶融塩浸透試験装置２０により試験を行った試験片１を観察することで、遮熱コーティング層１１の溶融塩の浸透状態を評価することができる。ここで、遮熱コーティング層１１について、溶融塩の浸透状態を評価することで、例えば、遮熱コーティング層１１の劣化を判断することができる。 FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing the configuration of the molten salt penetration test apparatus in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 2, the molten salt
燃焼器２１は、圧縮機（図示せず）にて圧縮された圧縮空気に燃料を混合して燃焼させる。この燃焼器２１は、燃焼ガスＧに対して外部から圧縮空気を供給可能な空気供給部２５を備えている。空気供給部２５は、電磁弁等により燃焼ガスＧに対して供給する空気量を細かく調整可能となっている。この空気供給部２５によれば、例えば、燃焼ガスＧに対して供給する空気量を増加させることで、燃焼ガスＧの温度を低下させることができる。
The combustor 21 mixes fuel with compressed air compressed by a compressor (not shown) and burns it. The combustor 21 includes an air supply unit 25 that can supply compressed air to the combustion gas G from the outside. The air supply unit 25 can finely adjust the amount of air supplied to the combustion gas G by an electromagnetic valve or the like. According to the air supply unit 25, for example, the temperature of the combustion gas G can be lowered by increasing the amount of air supplied to the combustion gas G.
燃焼器２１は、架台２６によって収容支持部２３の上方に配置されている。燃焼器２１は、燃焼ガスＧが鉛直下方に向かうように、その噴射口２１ａが下方を向くようにして架台２６に取り付けられている。燃焼器２１は、断熱性に優れた容器２１ｂを備え、燃焼ガスＧの熱エネルギーが容器２１ｂを介して外部に放出されることを抑制している。
The combustor 21 is disposed above the accommodation support portion 23 by a gantry 26. The combustor 21 is attached to the gantry 26 so that the injection port 21a faces downward so that the combustion gas G is directed vertically downward. The combustor 21 includes a container 21b having excellent heat insulation properties, and suppresses the release of heat energy of the combustion gas G to the outside through the container 21b.
収容支持部２３は、遮熱コーティング層１１により表面が被覆された試験片１を下方から支持した状態で収容する。この収容支持部２３は、チャンバー２７と、支持部本体２８と、を備えている。
チャンバー２７は、その内部に試験片１を収容する収容空間Ｓを備える。チャンバー２７を構成する各壁部２９も、上述した燃焼器２１の容器２１ｂと同様に、断熱性に優れた材料を用いて形成されている。つまり、チャンバー２７は、壁部２９の断熱性により収容空間Ｓを保温可能となっている。これら壁部２９および容器２１ｂは、断熱材自体により形成されるか、又は、躯体（図示せず）に断熱材が取り付けられて形成されている。 Theaccommodation support part 23 accommodates the test piece 1 whose surface is covered with the thermal barrier coating layer 11 in a state of being supported from below. The accommodation support part 23 includes a chamber 27 and a support part main body 28.
Thechamber 27 includes an accommodation space S in which the test piece 1 is accommodated. Each wall part 29 which comprises the chamber 27 is also formed using the material excellent in heat insulation similarly to the container 21b of the combustor 21 mentioned above. That is, the chamber 27 can keep the accommodation space S warm due to the heat insulation of the wall portion 29. These wall portions 29 and the container 21b are formed by a heat insulating material itself, or are formed by attaching a heat insulating material to a housing (not shown).
チャンバー２７は、その内部に試験片１を収容する収容空間Ｓを備える。チャンバー２７を構成する各壁部２９も、上述した燃焼器２１の容器２１ｂと同様に、断熱性に優れた材料を用いて形成されている。つまり、チャンバー２７は、壁部２９の断熱性により収容空間Ｓを保温可能となっている。これら壁部２９および容器２１ｂは、断熱材自体により形成されるか、又は、躯体（図示せず）に断熱材が取り付けられて形成されている。 The
The
図３は、この発明の実施形態における支持部本体の拡大断面図である。
図２、図３に示すように、支持部本体２８は、試験片１を下方から支持するとともに、試験片１の裏面側に露出する母材１０を冷却する。この支持部本体２８は、冷却空気供給部３１と、支持環部３２と、を備えている。
冷却空気供給部３１は、外部から供給される冷却空気を、母材１０に対して吹き付ける。この冷却空気供給部３１は、空気供給管３３と、箱体３４と、を備えている。 FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the support portion body in the embodiment of the present invention.
As shown in FIGS. 2 and 3, the support portionmain body 28 supports the test piece 1 from below and cools the base material 10 exposed on the back side of the test piece 1. The support portion main body 28 includes a cooling air supply portion 31 and a support ring portion 32.
The coolingair supply unit 31 blows cooling air supplied from the outside against the base material 10. The cooling air supply unit 31 includes an air supply pipe 33 and a box body 34.
図２、図３に示すように、支持部本体２８は、試験片１を下方から支持するとともに、試験片１の裏面側に露出する母材１０を冷却する。この支持部本体２８は、冷却空気供給部３１と、支持環部３２と、を備えている。
冷却空気供給部３１は、外部から供給される冷却空気を、母材１０に対して吹き付ける。この冷却空気供給部３１は、空気供給管３３と、箱体３４と、を備えている。 FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the support portion body in the embodiment of the present invention.
As shown in FIGS. 2 and 3, the support portion
The cooling
空気供給管３３は、チャンバー２７の側壁２７ａ（図２参照）を貫通して、水平方向における収容空間Ｓの中心に向けて延びる管状に形成されている。この空気供給管３３の内部を収容空間Ｓの中心に向かって外部から供給された冷却空気が流れる。この空気供給管３３の端部は、箱体３４の側壁に接続されている。
The air supply pipe 33 is formed in a tubular shape that extends through the side wall 27a (see FIG. 2) of the chamber 27 and extends toward the center of the accommodation space S in the horizontal direction. The cooling air supplied from the outside flows through the inside of the air supply pipe 33 toward the center of the accommodation space S. The end of the air supply pipe 33 is connected to the side wall of the box 34.
箱体３４は、空気供給管３３によって供給された冷却空気の流れる向きを、試験片１の裏面が有る上方に向かうように変える。この実施形態における箱体３４は、その上壁３４ａのみが、複数の孔を有するパンチングメタルやメッシュ等で形成されている。この上壁３４ａにより、空気供給管３３から箱体３４に流入した冷却空気は、上壁３４ａの孔を介して上方に向かって噴出する。
The box 34 changes the flow direction of the cooling air supplied by the air supply pipe 33 so as to be directed upward with the back surface of the test piece 1. Only the upper wall 34a of the box 34 in this embodiment is formed of a punching metal or mesh having a plurality of holes. Due to the upper wall 34a, the cooling air that has flowed into the box 34 from the air supply pipe 33 is ejected upward through a hole in the upper wall 34a.
支持環部３２は、冷却空気供給部３１の箱体３４の上壁周縁から上方に向かって突出する環状に形成されている。試験片１は、この支持環部３２に保持される。試験片１の保持方法としては、ボルト結合や、溶接等が挙げられる。これにより、試験片１は、箱体３４の上壁３４ａから所定距離だけ離間するとともに、上壁３４ａと平行な姿勢で支持環部３２により下方から支持される。ここで、冷却空気供給部３１は、冷却空気が流れる流路に熱電対等の温度検出部を有していても良い。このようにすることで、温度検出部により検出された冷却空気の温度に応じて冷却空気の流量を調整して、試験片１の厚さ方向の温度分布を制御することができる。
The support ring portion 32 is formed in an annular shape that protrudes upward from the periphery of the upper wall of the box 34 of the cooling air supply portion 31. The test piece 1 is held by the support ring portion 32. Examples of the method for holding the test piece 1 include bolt connection and welding. Accordingly, the test piece 1 is separated from the upper wall 34a of the box 34 by a predetermined distance and is supported from below by the support ring portion 32 in a posture parallel to the upper wall 34a. Here, the cooling air supply unit 31 may have a temperature detection unit such as a thermocouple in a flow path through which the cooling air flows. By doing in this way, the flow rate of cooling air can be adjusted according to the temperature of the cooling air detected by the temperature detection part, and the temperature distribution of the test piece 1 in the thickness direction can be controlled.
上述した支持部本体２８を構成する空気供給管３３、箱体３４、および、支持環部３２は、冷却空気を供給する管路としての機能だけではなく、試験片１を下方から支持する片持ち梁を兼ねている。
The air supply pipe 33, the box body 34, and the support ring part 32 constituting the support body 28 described above are not only functions as a conduit for supplying cooling air, but also cantilever for supporting the test piece 1 from below. Also serves as a beam.
収容支持部２３は、観察窓部３５を備えている。この観察窓部３５は、外部から試験片１を収容する収容空間Ｓに通じている。観察窓部３５は、支持部本体２８に支持された試験片１を中心として、放射方向に延びている。この実施形態における観察窓部３５には、試験片１の温度分布を検出可能なサーモビュアＴＶが取り付けられている。この実施形態においては、収容支持部２３に観察窓部３５が一つだけ形成されている場合を例示した。しかし、収容支持部２３に対して複数の観察窓部３５を形成するようにしても良い。
上述した観察窓部３５には、サーモビュア以外の観測装置を取り付けるようにしても良い。 Theaccommodation support part 23 includes an observation window part 35. The observation window portion 35 communicates with an accommodation space S for accommodating the test piece 1 from the outside. The observation window 35 extends in the radial direction with the test piece 1 supported by the support body 28 as a center. A thermoview TV capable of detecting the temperature distribution of the test piece 1 is attached to the observation window 35 in this embodiment. In this embodiment, the case where only one observation window 35 is formed on the accommodation support 23 is illustrated. However, a plurality of observation window portions 35 may be formed on the accommodation support portion 23.
You may make it attach observation apparatuses other than a thermoviewer to theobservation window part 35 mentioned above.
上述した観察窓部３５には、サーモビュア以外の観測装置を取り付けるようにしても良い。 The
You may make it attach observation apparatuses other than a thermoviewer to the
図３において省略しているが、上述した支持環部３２は、試験片１の裏面に衝突した冷却空気を収容空間Ｓに排出できるように、例えば、切り欠き（図示せず）等を備えている。図３において省略しているが、上述した収容支持部２３には、試験片１に吹き付けられる燃焼ガスＧを排出する排出機構（図示せず）が設けられている。この排出機構によって、試験片１に吹き付けられた燃焼ガスＧは、排出機構によって吸引されてチャンバー２７の外部に排出される。
Although omitted in FIG. 3, the support ring portion 32 described above includes, for example, a notch (not shown) or the like so that the cooling air colliding with the back surface of the test piece 1 can be discharged into the accommodation space S. Yes. Although omitted in FIG. 3, the accommodation support portion 23 described above is provided with a discharge mechanism (not shown) that discharges the combustion gas G sprayed onto the test piece 1. By this discharge mechanism, the combustion gas G sprayed on the test piece 1 is sucked by the discharge mechanism and discharged to the outside of the chamber 27.
加速器２４は、溶融塩を含む燃焼ガスＧの流速を加速させて試験片１に衝突させる。
図２に示すように、この加速器２４は、絞り部３６と、直管部３７と、を備えている。
絞り部３６は、燃焼ガスＧの流れる方向における上流側の端部が、燃焼器２１に接続されている。この絞り部３６は、燃焼ガスＧの流れる方向で下流側に向かうほど流路断面積が漸次減少する管状に形成されている。この実施形態における絞り部３６は、一定の傾斜角度で流路断面積を減少させる。絞り部３６は、例えば、内壁と外壁とからなる二重構造として、その間の空間に絞り部３６の過熱を抑制するための冷却空気を流すようにしても良い。 Theaccelerator 24 accelerates the flow velocity of the combustion gas G containing the molten salt and collides with the test piece 1.
As shown in FIG. 2, theaccelerator 24 includes a throttle portion 36 and a straight pipe portion 37.
Thethrottle 36 is connected to the combustor 21 at the upstream end in the direction in which the combustion gas G flows. The throttle portion 36 is formed in a tubular shape in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases toward the downstream side in the direction in which the combustion gas G flows. The throttle part 36 in this embodiment reduces the flow path cross-sectional area at a constant inclination angle. For example, the restricting portion 36 may have a double structure including an inner wall and an outer wall, and cooling air for suppressing overheating of the restricting portion 36 may flow through the space therebetween.
図２に示すように、この加速器２４は、絞り部３６と、直管部３７と、を備えている。
絞り部３６は、燃焼ガスＧの流れる方向における上流側の端部が、燃焼器２１に接続されている。この絞り部３６は、燃焼ガスＧの流れる方向で下流側に向かうほど流路断面積が漸次減少する管状に形成されている。この実施形態における絞り部３６は、一定の傾斜角度で流路断面積を減少させる。絞り部３６は、例えば、内壁と外壁とからなる二重構造として、その間の空間に絞り部３６の過熱を抑制するための冷却空気を流すようにしても良い。 The
As shown in FIG. 2, the
The
直管部３７は、一定の流路断面積を有する直管状に形成されている。この直管部３７は、絞り部３６の下流側の端部３６ａと収容支持部２３との間を繋いでいる。より具体的には、直管部３７は、絞り部３６の下流側の端部３６ａから収容支持部２３の収容空間Ｓの内部にまで延びている。この直管部３７の下流側の端部３７ａは、試験片１の直ぐ上の位置に配される。この直管部３７は、その軸線Ｏ１が、収容支持部２３の内部に収容された試験片１の表面と直交するように配置されている。つまり、加速器２４は、燃焼器２１の内部空間Ｓ１と、収容支持部２３の収容空間Ｓとを連通させている。
The straight pipe portion 37 is formed in a straight tube shape having a constant channel cross-sectional area. The straight pipe portion 37 connects the end portion 36 a on the downstream side of the throttle portion 36 and the accommodation support portion 23. More specifically, the straight pipe part 37 extends from the downstream end part 36 a of the throttle part 36 to the inside of the accommodation space S of the accommodation support part 23. An end 37 a on the downstream side of the straight pipe portion 37 is disposed at a position immediately above the test piece 1. The straight pipe portion 37 is arranged such that its axis O1 is orthogonal to the surface of the test piece 1 housed in the housing support portion 23. That is, the accelerator 24 allows the internal space S1 of the combustor 21 and the accommodation space S of the accommodation support portion 23 to communicate with each other.
図４は、この発明の実施形態における加速器および塩供給部の説明図である。
図４に示すように、この実施形態における絞り部３６の傾斜角度θは、燃焼ガスＧの加速に必要な角度に形成されている。ここで、傾斜角度θは、軸線Ｏ１に垂直な水平面に対する角度である。
直管部３７の内径Ｄ２は、燃焼器２１の燃焼ガスＧの量を基に、直管部３７の出口における流速が、音速よりも低くなる大きさとされている。例えば、燃焼器２１の負荷が１００％のときの燃焼ガスＧの量を「Ｑ」（ｍ３／ｓ）、燃焼ガスＧの音速を「Ｖｃ」（ｍ／ｓ）とすると、内径Ｄ２は、以下の（１）式で求めることができる。
Ｄ２＝（Ｑ／Ｖｃ×４／Π）０．５・・・（１） FIG. 4 is an explanatory diagram of an accelerator and a salt supply unit in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 4, the inclination angle θ of thethrottle portion 36 in this embodiment is formed at an angle necessary for acceleration of the combustion gas G. Here, the inclination angle θ is an angle with respect to a horizontal plane perpendicular to the axis O1.
The inner diameter D2 of thestraight pipe portion 37 is set such that the flow velocity at the outlet of the straight pipe portion 37 is lower than the speed of sound based on the amount of combustion gas G in the combustor 21. For example, when the amount of the combustion gas G when the load of the combustor 21 is 100% is “Q” (m 3 / s) and the sound velocity of the combustion gas G is “Vc” (m / s), the inner diameter D2 is It can be obtained by the following equation (1).
D2 = (Q / Vc × 4 / Π) 0.5 (1)
図４に示すように、この実施形態における絞り部３６の傾斜角度θは、燃焼ガスＧの加速に必要な角度に形成されている。ここで、傾斜角度θは、軸線Ｏ１に垂直な水平面に対する角度である。
直管部３７の内径Ｄ２は、燃焼器２１の燃焼ガスＧの量を基に、直管部３７の出口における流速が、音速よりも低くなる大きさとされている。例えば、燃焼器２１の負荷が１００％のときの燃焼ガスＧの量を「Ｑ」（ｍ３／ｓ）、燃焼ガスＧの音速を「Ｖｃ」（ｍ／ｓ）とすると、内径Ｄ２は、以下の（１）式で求めることができる。
Ｄ２＝（Ｑ／Ｖｃ×４／Π）０．５・・・（１） FIG. 4 is an explanatory diagram of an accelerator and a salt supply unit in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 4, the inclination angle θ of the
The inner diameter D2 of the
D2 = (Q / Vc × 4 / Π) 0.5 (1)
直管部３７は、燃焼ガスＧの流速（以下、ガス流速と称する）が目標値となるような長さＬで形成される。
絞り部３６のガス流速を「Ｆ１」、直管部３７のガス流速を「Ｆ２」とすると、以下の（２）式が成り立つ。
Ｆ１／Ｆ２＝Ｄ２／Ｄ１・・・（２） Thestraight pipe portion 37 is formed with a length L such that the flow rate of the combustion gas G (hereinafter referred to as a gas flow rate) becomes a target value.
Assuming that the gas flow rate of thethrottle 36 is “F1” and the gas flow rate of the straight pipe 37 is “F2”, the following equation (2) is established.
F1 / F2 = D2 / D1 (2)
絞り部３６のガス流速を「Ｆ１」、直管部３７のガス流速を「Ｆ２」とすると、以下の（２）式が成り立つ。
Ｆ１／Ｆ２＝Ｄ２／Ｄ１・・・（２） The
Assuming that the gas flow rate of the
F1 / F2 = D2 / D1 (2)
塩供給部３０は、燃焼ガスＧに塩を供給する。燃焼ガスＧに供給された塩は、溶融して溶融塩となり、更に蒸発してガス状に変化する。このガス状に変化した溶融塩が試験片１の表面、すなわちトップコート層１３からボンドコート層１２に向かって浸透する。
The salt supply unit 30 supplies salt to the combustion gas G. The salt supplied to the combustion gas G melts into a molten salt, and further evaporates to change into a gaseous state. The molten salt changed into a gaseous state penetrates from the surface of the test piece 1, that is, from the top coat layer 13 toward the bond coat layer 12.
塩供給部３０は、圧縮機４０と、溶液タンク４１と、定量ポンプ４２と、二流体ノズル（供給ノズル）４３と、供給管４４と、を備えている。
圧縮機４０は、一定の圧力で二流体ノズル４３に向けて圧縮された空気を供給する。この圧縮機４０は、上述した絞り部３６に冷却空気を供給する圧縮機を用いるようにしても良い。 Thesalt supply unit 30 includes a compressor 40, a solution tank 41, a metering pump 42, a two-fluid nozzle (supply nozzle) 43, and a supply pipe 44.
Thecompressor 40 supplies compressed air toward the two-fluid nozzle 43 at a constant pressure. The compressor 40 may be a compressor that supplies cooling air to the throttle unit 36 described above.
圧縮機４０は、一定の圧力で二流体ノズル４３に向けて圧縮された空気を供給する。この圧縮機４０は、上述した絞り部３６に冷却空気を供給する圧縮機を用いるようにしても良い。 The
The
溶液タンク４１は、塩の水溶液を貯留する。この実施形態における溶液タンク４１は、例えば、硫酸ナトリウム（Ｎａ２ＳＯ４）の水溶液を貯留している。ここで、溶液タンク４１に貯留される水溶液の塩濃度は、０．１質量％から０．５質量％、更には０．２５質量％から０．３５質量％とすることができる。この実施形態においては、硫酸ナトリウムを０．３質量％含む水溶液を用いている。
The solution tank 41 stores an aqueous salt solution. The solution tank 41 in this embodiment stores, for example, an aqueous solution of sodium sulfate (Na 2 SO 4 ). Here, the salt concentration of the aqueous solution stored in the solution tank 41 can be 0.1% by mass to 0.5% by mass, and further 0.25% by mass to 0.35% by mass. In this embodiment, an aqueous solution containing 0.3% by mass of sodium sulfate is used.
定量ポンプ４２は、溶液タンク４１に貯留されている水溶液を、二流体ノズル４３に向けて一定の体積流量で供給する。定量ポンプ４２により二流体ノズル４３に向かって供給される水溶液の体積流量は、０．５（Ｌ／ｈ）から０．７（Ｌ／ｈ）の範囲とすることができる。この実施形態においては、０．６（Ｌ／ｈ）で水溶液を二流体ノズル４３に供給している。
The metering pump 42 supplies the aqueous solution stored in the solution tank 41 toward the two-fluid nozzle 43 at a constant volume flow rate. The volume flow rate of the aqueous solution supplied toward the two-fluid nozzle 43 by the metering pump 42 can be in the range of 0.5 (L / h) to 0.7 (L / h). In this embodiment, the aqueous solution is supplied to the two-fluid nozzle 43 at 0.6 (L / h).
二流体ノズル４３は、溶液タンク４１から供給された水溶液を、圧縮機４０から供給された圧縮空気を用いて例えば霧状に微粒化する。二流体ノズル４３は、例えば、内部混合形、外部混合形、衝突形など、様々な形式の二流体ノズルを採用できる。ここで、この実施形態においては、溶液タンク４１の水溶液を定量ポンプ４２により供給する加圧方式を採用する場合について説明した。しかし、圧縮空気の力で水溶液を吸い上げて噴霧するいわゆるサクション方式の二流体ノズル４３を採用しても良い。
The two-fluid nozzle 43 atomizes the aqueous solution supplied from the solution tank 41 using, for example, compressed air supplied from the compressor 40. As the two-fluid nozzle 43, various types of two-fluid nozzles such as an internal mixing type, an external mixing type, and a collision type can be adopted. Here, in this embodiment, the case where the pressurization system which supplies the aqueous solution of the solution tank 41 with the metering pump 42 was demonstrated was demonstrated. However, a so-called suction type two-fluid nozzle 43 that sucks up and sprays the aqueous solution with the force of compressed air may be employed.
供給管４４は、二流体ノズル４３によって微粒化された水溶液を、加速器２４の内部に供給する。この実施形態における供給管４４は、加速器２４に接続されるため、例えば、耐熱性の観点でセラミック管を用いてもよい。この供給管４４の内径は、５ｍｍから７ｍｍの範囲とすることができる。この実施形態における供給管４４の内径は、５．５ｍｍから６．５ｍｍの範囲（例えば、６．０ｍｍ）とされている。
The supply pipe 44 supplies the aqueous solution atomized by the two-fluid nozzle 43 into the accelerator 24. Since the supply pipe 44 in this embodiment is connected to the accelerator 24, for example, a ceramic pipe may be used from the viewpoint of heat resistance. The inner diameter of the supply pipe 44 can be in the range of 5 mm to 7 mm. The inner diameter of the supply pipe 44 in this embodiment is in the range of 5.5 mm to 6.5 mm (for example, 6.0 mm).
塩供給部３０は、定量ポンプ４２と溶液タンク４１との間にバルブＶ１を備えている。同様に、塩供給部３０は、圧縮機４０と二流体ノズル４３との間にバルブＶ２を備えている。
バルブＶ１は、二流体ノズル４３へ水溶液を供給する際に開弁され、それ以外は閉弁される。
バルブＶ２は、常時開弁されており、例えば、メンテナンス時等に閉弁される。 Thesalt supply unit 30 includes a valve V <b> 1 between the metering pump 42 and the solution tank 41. Similarly, the salt supply unit 30 includes a valve V <b> 2 between the compressor 40 and the two-fluid nozzle 43.
The valve V1 is opened when the aqueous solution is supplied to the two-fluid nozzle 43, and the other valve is closed.
The valve V2 is always open and is closed, for example, during maintenance.
バルブＶ１は、二流体ノズル４３へ水溶液を供給する際に開弁され、それ以外は閉弁される。
バルブＶ２は、常時開弁されており、例えば、メンテナンス時等に閉弁される。 The
The valve V1 is opened when the aqueous solution is supplied to the two-
The valve V2 is always open and is closed, for example, during maintenance.
次に、この実施形態における溶融塩浸透試験装置２０による溶融塩浸透試験方法について図面を参照しながら説明する。
図５は、この発明の実施形態における溶融塩浸透試験方法のフローチャートである。
図５に示すように、まず、母材１０の表面に遮熱コーティング層１１を有する試験片１を作成する（ステップＳ０１）とともに、塩の水溶液を作成する（ステップＳ０２）。
その後、試験片１を支持部本体２８にセットする（ステップＳ０３）とともに、水溶液を溶液タンク４１に貯留させる（ステップＳ０４）。水溶液は、溶液タンク４１の中で塩と水とを混ぜて作成しても良い。ステップＳ０１とステップＳ０２との順番は、逆にしたり同時に行うようにしたりしても良く、同様に、ステップＳ０４とステップＳ０５との順番は、逆にしたり同時に行うようにしたりしても良い。 Next, a molten salt penetration test method using the molten saltpenetration test apparatus 20 in this embodiment will be described with reference to the drawings.
FIG. 5 is a flowchart of the molten salt penetration test method in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 5, first, thetest piece 1 having the thermal barrier coating layer 11 on the surface of the base material 10 is created (step S01), and an aqueous salt solution is created (step S02).
Thereafter, thetest piece 1 is set on the support body 28 (step S03), and the aqueous solution is stored in the solution tank 41 (step S04). The aqueous solution may be prepared by mixing salt and water in the solution tank 41. The order of step S01 and step S02 may be reversed or performed simultaneously. Similarly, the order of step S04 and step S05 may be reversed or performed simultaneously.
図５は、この発明の実施形態における溶融塩浸透試験方法のフローチャートである。
図５に示すように、まず、母材１０の表面に遮熱コーティング層１１を有する試験片１を作成する（ステップＳ０１）とともに、塩の水溶液を作成する（ステップＳ０２）。
その後、試験片１を支持部本体２８にセットする（ステップＳ０３）とともに、水溶液を溶液タンク４１に貯留させる（ステップＳ０４）。水溶液は、溶液タンク４１の中で塩と水とを混ぜて作成しても良い。ステップＳ０１とステップＳ０２との順番は、逆にしたり同時に行うようにしたりしても良く、同様に、ステップＳ０４とステップＳ０５との順番は、逆にしたり同時に行うようにしたりしても良い。 Next, a molten salt penetration test method using the molten salt
FIG. 5 is a flowchart of the molten salt penetration test method in the embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 5, first, the
Thereafter, the
次いで、溶融塩浸透試験装置２０を始動させる。
すると、燃焼器２１において圧縮空気と燃料とが混合状態で燃焼されて、高温の燃焼ガスＧが生成される。この高温の燃焼ガスＧに対して、更に空気供給部２５を介して圧縮空気が供給されて温度調整される。 Next, the molten saltpenetration test apparatus 20 is started.
Then, in thecombustor 21, the compressed air and the fuel are burned in a mixed state, and a high-temperature combustion gas G is generated. Compressed air is further supplied to the high-temperature combustion gas G through the air supply unit 25 to adjust the temperature.
すると、燃焼器２１において圧縮空気と燃料とが混合状態で燃焼されて、高温の燃焼ガスＧが生成される。この高温の燃焼ガスＧに対して、更に空気供給部２５を介して圧縮空気が供給されて温度調整される。 Next, the molten salt
Then, in the
一方で、収容支持部２３の収容空間Ｓに配される試験片１に対して、冷却空気供給部３１によって裏面から冷却空気が吹き付けられる。これにより、母材１０の冷却が継続される。
さらに、塩供給部３０のバルブＶ１，Ｖ２を開弁して、加速器２４に霧化された水溶液の供給を開始する（ステップＳ０６）。すると、燃焼ガスＧにより水溶液に含まれる塩が加熱されて溶融塩となり、この溶融塩がさらにガス化する。ここで、水溶液に含まれる水は、加熱されて蒸発する。 On the other hand, cooling air is blown from the back surface to thetest piece 1 arranged in the accommodation space S of the accommodation support part 23 by the cooling air supply part 31. Thereby, cooling of the base material 10 is continued.
Further, the valves V1 and V2 of thesalt supply unit 30 are opened, and the supply of the atomized aqueous solution to the accelerator 24 is started (step S06). Then, the salt contained in the aqueous solution is heated by the combustion gas G to become a molten salt, and this molten salt is further gasified. Here, the water contained in the aqueous solution is heated and evaporated.
さらに、塩供給部３０のバルブＶ１，Ｖ２を開弁して、加速器２４に霧化された水溶液の供給を開始する（ステップＳ０６）。すると、燃焼ガスＧにより水溶液に含まれる塩が加熱されて溶融塩となり、この溶融塩がさらにガス化する。ここで、水溶液に含まれる水は、加熱されて蒸発する。 On the other hand, cooling air is blown from the back surface to the
Further, the valves V1 and V2 of the
このガス化された溶融塩を一定量含む燃焼ガスＧは、加速器２４によって目標速度となる流速にまで加速される。目標速度にまで加速された燃焼ガスＧは、加速器２４を介して収容空間Ｓで保持された試験片１の遮熱コーティング層１１、より具体的にはトップコート層１３に衝突する。この際、サーモビュアＴＶにより、試験片１の温度分布がユーザにより監視されて、実機と同等の温度分布となるように、燃焼ガスＧの温度調整、および、冷却空気による試験片１の温度調整が行われる。
ユーザは、この状態を所定時間継続した後（ステップＳ０７）、溶融塩浸透試験装置２０を停止させて（ステップＳ０８）、試験片１を収容支持部２３から取り出し、トップコート層１３の溶融塩の浸透状態などを評価する（ステップＳ０９）。 The combustion gas G containing a certain amount of the gasified molten salt is accelerated to a target flow velocity by theaccelerator 24. The combustion gas G accelerated to the target speed collides with the thermal barrier coating layer 11 of the test piece 1 held in the accommodation space S via the accelerator 24, more specifically, the top coat layer 13. At this time, the temperature distribution of the test piece 1 is monitored by the user by the thermoview TV, and the temperature adjustment of the combustion gas G and the temperature adjustment of the test piece 1 by the cooling air are performed so that the temperature distribution is equivalent to that of the actual machine. Done.
After continuing this state for a predetermined time (step S07), the user stops the molten salt permeation test apparatus 20 (step S08), takes out thetest piece 1 from the accommodation support portion 23, and removes the molten salt from the topcoat layer 13. The penetration state and the like are evaluated (step S09).
ユーザは、この状態を所定時間継続した後（ステップＳ０７）、溶融塩浸透試験装置２０を停止させて（ステップＳ０８）、試験片１を収容支持部２３から取り出し、トップコート層１３の溶融塩の浸透状態などを評価する（ステップＳ０９）。 The combustion gas G containing a certain amount of the gasified molten salt is accelerated to a target flow velocity by the
After continuing this state for a predetermined time (step S07), the user stops the molten salt permeation test apparatus 20 (step S08), takes out the
上述した実施形態によれば、燃焼器２１の燃焼ガスＧを塩のキャリアガスとして用いることができる。そのため、試験片１の温度を、実機のタービン部材と同等の温度まで加熱することができる。さらに、塩を含む燃焼ガスＧを、加速器２４によって加速させた後に試験片１に衝突させることができる。これにより、小型の燃焼器２１を用いつつ、実機の燃焼ガスと同等の流速まで、塩を含む燃焼ガスＧの流速を高めることができる。つまり、試験片１の遮熱コーティング層１１の境界条件を、実機における遮熱コーティングの境界条件と同等にすることができる。その結果、装置の大型化を抑制しつつ、試験片１の遮熱コーティング層１１に対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することが可能となる。
According to the embodiment described above, the combustion gas G of the combustor 21 can be used as a salt carrier gas. Therefore, the temperature of the test piece 1 can be heated to a temperature equivalent to that of the actual turbine member. Further, the combustion gas G containing salt can be collided with the test piece 1 after being accelerated by the accelerator 24. Thereby, the flow velocity of the combustion gas G containing salt can be increased to a flow velocity equivalent to that of the actual combustion gas while using the small combustor 21. That is, the boundary condition of the thermal barrier coating layer 11 of the test piece 1 can be made equal to the boundary condition of the thermal barrier coating in the actual machine. As a result, it is possible to correctly evaluate the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating layer 11 of the test piece 1 while suppressing an increase in the size of the apparatus.
さらに、二流体ノズル４３を備えていることで、燃焼ガスＧに対して溶融塩を、より均一に混合させることができる。そのため、実機と同様の状態の燃焼ガスＧを再現することができる。
Furthermore, by providing the two-fluid nozzle 43, the molten salt can be more uniformly mixed with the combustion gas G. Therefore, the combustion gas G in the same state as the actual machine can be reproduced.
さらに、冷却空気供給部３１を備えていることで、遮熱コーティング層１１で被覆された試験片１の母材１０を冷却することができる。そのため、実機のタービン部材の厚さ方向の温度分布と同様の温度分布を、試験片１にも出現させることができる。その結果、試験片１の遮熱コーティング層１１に対する溶融塩の浸透状態をより正確に評価することができる。
Furthermore, by providing the cooling air supply unit 31, the base material 10 of the test piece 1 covered with the thermal barrier coating layer 11 can be cooled. Therefore, a temperature distribution similar to the temperature distribution in the thickness direction of the turbine member of the actual machine can also appear in the test piece 1. As a result, the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating layer 11 of the test piece 1 can be more accurately evaluated.
さらに、加速器２４において、絞り部３６の流路断面積が漸次減少することで、円滑に燃焼ガスの流速を高めることができる。さらに、直管部３７を設けることで、絞り部３６により流速が高められた燃焼ガスＧを整流して、燃焼ガスＧをより加速させることができる。その結果、燃焼ガスＧの流速を十分に高めつつ試験片１に対して効率よく溶融塩を含む燃焼ガスＧを衝突させることができる。
Furthermore, in the accelerator 24, the flow passage cross-sectional area of the throttle portion 36 gradually decreases, so that the flow velocity of the combustion gas can be increased smoothly. Furthermore, by providing the straight pipe portion 37, the combustion gas G whose flow velocity is increased by the throttle portion 36 can be rectified, and the combustion gas G can be further accelerated. As a result, the combustion gas G containing the molten salt can be efficiently collided with the test piece 1 while sufficiently increasing the flow velocity of the combustion gas G.
さらに、燃焼ガスＧに温度調整用の空気を供給して、燃焼ガスＧの温度を低下させることができる。そのため、温度調整用の空気の供給量を増減することで、試験片１の遮熱コーティング層１１の温度を、所望の温度に容易に調整することができる。
さらに、観察窓部３５を介してエロージョン試験中の試験片１の状態を観察することができる。そのため、試験片１の境界条件と、実機の境界条件との間にずれが生じることを抑制できる。 Further, the temperature adjusting air can be supplied to the combustion gas G to lower the temperature of the combustion gas G. Therefore, the temperature of the thermalbarrier coating layer 11 of the test piece 1 can be easily adjusted to a desired temperature by increasing or decreasing the supply amount of the temperature adjusting air.
Furthermore, the state of thetest piece 1 during the erosion test can be observed through the observation window 35. Therefore, it can suppress that a shift | offset | difference arises between the boundary conditions of the test piece 1 and the boundary conditions of an actual machine.
さらに、観察窓部３５を介してエロージョン試験中の試験片１の状態を観察することができる。そのため、試験片１の境界条件と、実機の境界条件との間にずれが生じることを抑制できる。 Further, the temperature adjusting air can be supplied to the combustion gas G to lower the temperature of the combustion gas G. Therefore, the temperature of the thermal
Furthermore, the state of the
この発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、この発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述した実施形態に種々の変更を加えたものを含む。すなわち、実施形態で挙げた具体的な形状や構成等は一例にすぎず、適宜変更が可能である。
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and includes various modifications made to the above-described embodiment without departing from the spirit of the present invention. That is, the specific shapes, configurations, and the like given in the embodiment are merely examples, and can be changed as appropriate.
例えば、上述した実施形態においては、支持部本体２８が試験片１を冷却する冷却部を兼ねる場合について説明した。しかし、この構成に限られず、例えば、試験片１を保持する機構と、冷却空気を供給する機構とを個別に設けるようにしても良い。
For example, in the above-described embodiment, the case where the support part main body 28 also serves as a cooling part for cooling the test piece 1 has been described. However, the configuration is not limited to this, and for example, a mechanism for holding the test piece 1 and a mechanism for supplying cooling air may be provided separately.
さらに、上述した実施形態においては、冷却空気供給部が空気供給管３３と、箱体３４とを備える場合について説明した。しかし、空気供給管３３の開口部が試験片１側を向くように空気供給管３３を曲げて、試験片１に対して空気供給管３３から直接冷却空気を吹き付けるようにしても良い。
Furthermore, in the above-described embodiment, the case where the cooling air supply unit includes the air supply pipe 33 and the box 34 has been described. However, the air supply pipe 33 may be bent so that the opening of the air supply pipe 33 faces the test piece 1 side, and cooling air may be blown directly from the air supply pipe 33 to the test piece 1.
この発明は、溶融塩浸透試験装置及び溶融塩浸透試験方法に適用できる。溶融塩浸透試験装置及び溶融塩浸透試験方法によれば、装置の大型化を抑制しつつ、遮熱コーティングに対する溶融塩の浸透状態を正しく評価することができる。
The present invention can be applied to a molten salt penetration test apparatus and a molten salt penetration test method. According to the molten salt penetration test apparatus and the molten salt penetration test method, it is possible to correctly evaluate the penetration state of the molten salt with respect to the thermal barrier coating while suppressing an increase in the size of the apparatus.
１ 試験片
１０ 母材
１１ 遮熱コーティング層
１２ ボンドコート層
１３ トップコート層
２０ 溶融塩浸透試験装置
２１ 燃焼器
２１ａ 噴射口
２１ｂ 容器
２３ 収容支持部
２４ 加速器
２５ 空気供給部
２６ 架台
２７ チャンバー
２７ａ 側壁
２８ 支持部本体
２９ 壁部
３０ 塩供給部
３１ 冷却空気供給部
３２ 支持環部
３３ 空気供給管
３４ 箱体
３４ａ 上壁
３５ 観察窓部
３６ 絞り部
３６ａ 端部
３７ 直管部
３７ａ 端部
４０ 圧縮機
４１ 溶液タンク
４２ 定量ポンプ
４３ 二流体ノズル（供給ノズル）
４４ 供給管
Ｇ 燃焼ガス
Ｏ１ 軸線
Ｓ 収容空間
Ｓ１ 内部空間
ＴＶ サーモビュア
Ｖ１ バルブ
Ｖ２ バルブ DESCRIPTION OFSYMBOLS 1 Test piece 10 Base material 11 Thermal barrier coating layer 12 Bond coat layer 13 Top coat layer 20 Molten salt penetration test device 21 Combustor 21a Injection port 21b Container 23 Housing support part 24 Accelerator 25 Air supply part 26 Base 27 Chamber 27a Side wall 28 Support section body 29 Wall section 30 Salt supply section 31 Cooling air supply section 32 Support ring section 33 Air supply pipe 34 Box 34a Upper wall 35 Observation window section 36 Restriction section 36a End section 37 Straight pipe section 37a End section 40 Compressor 41 Solution tank 42 Metering pump 43 Two-fluid nozzle (supply nozzle)
44 Supply pipe G Combustion gas O1 Axis S Storage space S1 Internal space TV Thermoviewer V1 Valve V2 Valve
１０ 母材
１１ 遮熱コーティング層
１２ ボンドコート層
１３ トップコート層
２０ 溶融塩浸透試験装置
２１ 燃焼器
２１ａ 噴射口
２１ｂ 容器
２３ 収容支持部
２４ 加速器
２５ 空気供給部
２６ 架台
２７ チャンバー
２７ａ 側壁
２８ 支持部本体
２９ 壁部
３０ 塩供給部
３１ 冷却空気供給部
３２ 支持環部
３３ 空気供給管
３４ 箱体
３４ａ 上壁
３５ 観察窓部
３６ 絞り部
３６ａ 端部
３７ 直管部
３７ａ 端部
４０ 圧縮機
４１ 溶液タンク
４２ 定量ポンプ
４３ 二流体ノズル（供給ノズル）
４４ 供給管
Ｇ 燃焼ガス
Ｏ１ 軸線
Ｓ 収容空間
Ｓ１ 内部空間
ＴＶ サーモビュア
Ｖ１ バルブ
Ｖ２ バルブ DESCRIPTION OF
44 Supply pipe G Combustion gas O1 Axis S Storage space S1 Internal space TV Thermoviewer V1 Valve V2 Valve
Claims (7)
- 圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させることで燃焼ガスを得る燃焼器と、
前記燃焼ガスに塩を供給する塩供給部と、
遮熱コーティングにより表面が被覆された試験片を収容して支持する収容支持部と、
前記塩が供給された前記燃焼ガスを加速させて前記試験片に衝突させる加速器と、
を備える溶融塩浸透試験装置。 A combustor that obtains combustion gas by mixing and burning compressed air and fuel;
A salt supply unit for supplying salt to the combustion gas;
An accommodation support for accommodating and supporting a test piece whose surface is coated with a thermal barrier coating;
An accelerator that accelerates the combustion gas supplied with the salt to collide with the specimen;
A molten salt permeation test apparatus. - 前記塩供給部は、
前記加速器に対して前記塩を供給する供給ノズルを備える請求項１に記載の溶融塩浸透試験装置。 The salt supply unit includes:
The molten salt penetration test apparatus according to claim 1, further comprising a supply nozzle that supplies the salt to the accelerator. - 前記試験片の裏面に冷媒を吹き付けて冷却する冷却部を備える請求項１又は２に記載の溶融塩浸透試験装置。 The molten salt permeation test apparatus according to claim 1 or 2, further comprising a cooling unit that cools the back surface of the test piece by spraying a coolant.
- 前記加速器は、
前記燃焼器に接続され、前記燃焼ガスの流れる方向で下流側に向かうほど流路断面積が漸次減少する管状の絞り部と、
一定の流路断面積を有する直管状に形成され、前記絞り部の下流側端部と前記収容支持部との間を繋ぐ直管部と、を備える請求項１から３の何れか一項に記載の溶融塩浸透試験装置。 The accelerator is
A tubular throttling portion connected to the combustor and having a flow passage cross-sectional area gradually decreasing toward the downstream side in the flow direction of the combustion gas;
The straight pipe part which is formed in the straight pipe which has a fixed channel cross-sectional area, and connects between the downstream end part of the restricting part, and the accommodation support part. The molten salt penetration test apparatus as described. - 前記燃焼器は、
燃焼ガスに対して温度調整用の空気を供給可能な空気供給部を備える請求項１から４の何れか一項に記載の溶融塩浸透試験装置。 The combustor
The molten salt penetration test apparatus according to any one of claims 1 to 4, further comprising an air supply unit capable of supplying air for temperature adjustment to the combustion gas. - 前記収容支持部は、前記試験片を収容する収容空間に通じる観察窓を備える請求項１から５の何れか一項に記載の溶融塩浸透試験装置。 The molten salt permeation test apparatus according to any one of claims 1 to 5, wherein the accommodation support part includes an observation window that communicates with an accommodation space in which the test piece is accommodated.
- 圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させた燃焼ガスに塩を供給し、この塩を含む燃焼ガスの流速を流路断面積の漸減により加速させた後に、遮熱コーティングが施された試験片に衝突させる溶融塩浸透試験方法。 Specimens with a thermal barrier coating after supplying salt to the combustion gas burned by mixing compressed air and fuel, accelerating the flow velocity of the combustion gas containing this salt by gradually reducing the cross-sectional area of the flow path Molten salt permeation test method for collision.
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
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-
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| AKIRA ISHIDA ET AL: "Corrosion Rig Testing", JAPAN SOCIETY OF CORROSION ENGINEERING, vol. 36, no. 4, 1987, pages 249 - 251, XP055600146 * |
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| WO2018168633A1 (en) * | 2017-03-14 | 2018-09-20 | 株式会社Ihi | Method for evaluating corrosion of metal material, and probe |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017116272A (en) | 2017-06-29 |
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