WO2017090939A1 - 가공송전선용 알루미늄 합금 - Google Patents

가공송전선용 알루미늄 합금 Download PDF

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WO2017090939A1
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heat treatment
tensile strength
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김상겸
박지용
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LS Cable and Systems Ltd
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    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent

Definitions

  • the present invention relates to an aluminum alloy for overhead power transmission lines. Specifically, the present invention relates to an aluminum alloy for overhead power transmission line having excellent tensile strength and excellent heat resistance.
  • Common conductors for overhead transmission are mainly aluminum conductors reinforced with steel cores, namely Aluminum Conductor Steel Reinforced (ACSR).
  • Steel core aluminum stranded wire is usually used by stranding several strands of aluminum alloy conductors on the outer periphery of steel core composed of multiple strands of galvanized high carbon steel wire.
  • Aluminum alloy conductors for overhead transmission lines require high strength, corrosion resistance, and low thermal expansion, depending on the environment in which the sag due to the heavy weight of overhead transmission lines is important, but currently low thermal expansion properties due to high strength and heat resistance It is difficult to implement at the same time.
  • An object of the present invention is to provide an aluminum alloy for overhead power transmission line which is excellent in tensile strength and excellent in heat resistance and low in thermal expansion.
  • An aluminum alloy for overhead transmission lines comprising zirconium (Zr), iron (Fe), and silicon (Si), and having an grain size growth rate of 80 to 120% as defined by Equation 1 below, provides an aluminum alloy for overhead transmission lines. .
  • a is an average particle diameter of the grains measured after heat treatment of the aluminum alloy at 600 ° C. for 1 hour
  • b is an average particle diameter of the crystal grains measured after heat treatment of the aluminum alloy at 400 ° C. for 1 hour.
  • the diameter of 5.0 mm, the tensile strength after the wire is 16.2 kgf / mm2 or more, the tensile strength after heat treatment for 1 hour at 230 °C is characterized in that 90% or more than the tensile strength before heat treatment, to provide an aluminum alloy for overhead transmission line. do.
  • the content of the zirconium (Zr) is 0.02 to 0.2% by weight
  • the content of the iron (Fe) is 0.05 to 0.2% by weight
  • the content of the silicon (Si) Provided is an aluminum alloy for overhead transmission line, characterized in that from 0.02 to 0.2% by weight.
  • the sum of the content of the iron (Fe) and the content of the silicon (Si) is less than 0.3% by weight, to provide an aluminum alloy for overhead transmission line.
  • Al 3 Zr intermetallic compound Al-Fe intermetallic compound, Al-Fe-Si intermetallic compound, Al-Mn-Fe intermetallic compound and Al-Mn-Fe-Si intermetallic compound
  • an aluminum alloy for overhead power transmission line comprising at least one intermetallic compound.
  • the center tension line On the other hand, the center tension line; And a plurality of conductor wires surrounding the central tensile wire and comprising the aluminum alloy for overhead power transmission lines of claim 1 or 2.
  • the conductor wire is manufactured by controlling the aluminum alloy to a molten metal temperature of 750 to 900 °C, manufactured in the form of a rod (rod) through continuous casting rolling, and then heat-treated and drawn to 5.0 mm in diameter through drawing Provide overhead transmission lines.
  • the aluminum alloy for overhead power transmission lines according to the present invention is a conductor for overhead power transmission lines because it precisely controls alloying elements and blending ratios of specific combinations and adjusts the grain growth rate upon heating, and has excellent tensile strength at room temperature and excellent thermal resistance and low thermal expansion. Excellent effect suitable for use.
  • FIG. 1 schematically illustrates a cross-sectional structure of a overhead transmission line including an aluminum alloy wire according to the present invention.
  • the present invention relates to an aluminum alloy for overhead transmission lines.
  • the aluminum alloy may include, in addition to aluminum (Al), alloy elements such as zirconium (Zr), iron (Fe), and silicon (Si) and other alloy elements inevitably added in the manufacturing process.
  • Al aluminum
  • alloy elements such as zirconium (Zr), iron (Fe), and silicon (Si) and other alloy elements inevitably added in the manufacturing process.
  • Zirconium (Zr) as the alloying element serves to refine the grains of the aluminum alloy by providing a nucleation site of aluminum in the solidification process of the aluminum alloy molten metal and improve the elongation. Specifically, zirconium (Zr) finely precipitates and uniformly disperses the intermetallic compound (Al 3 Zr) of aluminum (Al) and zirconium (Zr) in an aluminum matrix, thereby minimizing the reduction in conductivity of the aluminum alloy, The fine precipitated particles play a role of reducing the strength drop due to grain growth at high temperature, that is, the temperature of use of the wire.
  • the content of zirconium (Zr) may be 0.02 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.
  • the content of zirconium (Zr) is less than 0.02% by weight, the tensile strength, heat resistance, ductility, etc. of the aluminum alloy may be lowered, whereas when it is more than 0.2% by weight, the conductivity of the aluminum alloy may be lowered.
  • Iron (Fe) as the alloying element controls the growth of precipitates generated in the aluminum matrix (Matrix) serves to prevent the ductility rate of the rapid growth of grains in the aluminum matrix.
  • iron (Fe) is an Al-Fe intermetallic compound in an aluminum matrix, or when Al-Mn-Fe intermetallic compound or Al-Mn coexists with manganese (Mn), manganese (Mn), and silicon (Si). Crystallized or precipitated as -Fe-Si intermetallic compound to improve the strength, the intermetallic compound serves to reduce the strength decrease due to grain growth at high temperatures, that is, the temperature of the wire used.
  • the content of iron (Fe) may be 0.05 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.
  • iron (Fe) content is less than 0.05% by weight, tensile strength, corrosion resistance, heat resistance, etc. of the aluminum alloy may be lowered, whereas when it is more than 0.2% by weight, the tensile strength and corrosion resistance of the aluminum alloy are simultaneously reduced. Can be.
  • silicon (Si) serves to increase the fluidity of the molten metal during casting of the aluminum alloy, and serves as a nucleus of precipitates generated in the aluminum matrix during precipitation hardening.
  • silicon (Si) is crystallized or precipitated as an Al-Fe-Si intermetallic compound to inhibit grain size growth by interfering with grain boundary movement at a high temperature, that is, the use temperature of the wire.
  • the content of silicon (Si) may be 0.02 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.
  • the content of the silicon (Si) is less than 0.02% by weight, the heat resistance of the aluminum alloy may be lowered, whereas when the content of the silicon (Si) is more than 0.2% by weight, the dispersion ratio of silicon (Si) atoms in the aluminum matrix is lowered, so that the aluminum alloy The heat resistance of the can not be improved.
  • the total content of iron (Fe) and silicon (Si) is preferably 0.3% by weight or less based on the total weight of the aluminum alloy.
  • the aluminum alloy includes the alloying element in the blending ratio and by adjusting the drawing process conditions may be a particle diameter growth rate of 80 to 120% according to Equation 1 below, it is excellent in heat resistance, that is, high temperature, that is, the use temperature of the wire Low thermal expansion can be achieved at.
  • a is an average particle diameter of the grains measured after heat treatment of the aluminum alloy at 600 ° C. for 1 hour
  • b is an average particle diameter of the crystal grains measured after heat treatment of the aluminum alloy at 400 ° C. for 1 hour.
  • the heat treatment temperature of the aluminum alloy in the formula (a) is less than 600 °C or b in the equation (b) is higher than 400 °C in the equation 1, the degree of grain growth by heat treatment is small, the heat treatment temperature of the aluminum alloy is a
  • the heat treatment temperature of the aluminum alloy is higher than 600 ° C or less than 400 ° C, the growth of the grain size by heat treatment is excessive, and thus the grain growth rate cannot be a criterion for evaluating meaningful heat resistance.
  • the grain size of the aluminum alloy is already coarse, and thus the grain size does not grow significantly even after heating. If it is more than%, the heat resistance is insufficient, indicating that the tensile strength at a high temperature, that is, the use temperature of the wire, is greatly reduced.
  • the aluminum alloy according to the present invention can have an excellent tensile strength of more than 16.2 kgf / mm2 tensile strength after drawing with a diameter of 5.0 mm by controlling the grain growth rate defined by the above formula (80) to 120% After heat treatment at 230 ° C. for 1 hour, it can have a tensile strength of 90% or more compared to the tensile strength before heat treatment, and thus has excellent heat resistance.
  • the present invention relates to a overhead transmission line comprising a plurality of conductor wires made of the aluminum alloy described above.
  • FIG. 1 schematically illustrates a cross-sectional structure of a overhead transmission line including an aluminum alloy wire according to the present invention.
  • the overhead transmission line 1 includes a overhead transmission line 10 and a overhead transmission line 20 which surrounds the central tension line and includes a plurality of conductor wires 20 made of the aluminum alloy described above. It is about.
  • the conductor wire 20 may be manufactured by controlling the aluminum alloy at a melt temperature of about 750 to 900 ° C., manufacturing it in a rod form through continuous casting rolling, and then heat-treating and drawing a diameter of 5.0 mm through drawing. have.
  • the aluminum alloy molten metal is prepared by the alloying elements and contents as shown in Table 1 below, the molten metal is controlled in the range of 750 to 900 ° C., manufactured in a rod form through continuous casting rolling, and then heat-treated. Fresh through 5.0 mm in diameter. Units of the content described in Table 1 below are by weight.
  • Example 1 Zirconium (Zr) Fe Silicon (Si)
  • Example 2 0.043 0.165 0.044
  • Example 3 0.037 0.235 0.047
  • Example 4 0.038 0.144 0.073
  • Comparative Example 1 0.029 0.042 0.039
  • Comparative Example 2 0.018 0.154 0.029
  • Comparative Example 3 0.056 0.371 0.214 Comparative Example 4 0.032 0.126 0.291
  • Tensile strength was evaluated according to ASTM standards for fresh aluminum alloys according to each of Examples and Comparative Examples. The tensile strength was evaluated as poor when less than 16.2 kgf / mm 2.
  • the particle diameter was measured by calculating the particle diameter growth rate according to the formula (1).
  • the grain size growth rate was evaluated as poor when it is out of the range of 80 to 120%.
  • the measurement of the particle diameter was performed by mirror-polishing the cross section of the wire rod according to each of Examples and Comparative Examples to 1 ⁇ m Diamond suspension, and electrolytic etching for 2 minutes and 40 seconds under a 24 V condition in an aqueous solution containing 200 ml of distilled water and 5 ml of HBF4. It was carried out by measuring the average particle diameter from the microstructure photograph taken with an optical microscope according to ASTM E112.
  • Tensile strength was measured according to the ASTM standard after heat treatment of the aluminum alloy freshly prepared according to the Examples and Comparative Examples at 230 ° C. for 1 hour, and a percentage of the tensile strength before the heat treatment was calculated, and the tensile strength after the heat treatment was the tensile strength before the heat treatment. If less than 90% of the heat resistance was evaluated as poor.
  • Example 1 37.65576 80.05774 113 16.67 96.35
  • Example 2 42.51344 79.63291 87 16.71 92.19
  • Example 3 41.52203 82.1686 98 16.59 95.66
  • Example 4 42.68589 88.73829 108 16.93 92.26
  • Comparative Example 1 37.15819 64.87525 75 14.26 95.30
  • Comparative Example 2 41.52203 82.1686 98 15.79 95.88 Comparative Example 3 34.47492 79.50407 131 17.04 87.38 Comparative Example 4 58.48166 130.3578 123 16.13 89.21
  • the aluminum alloy of Examples 1 to 4 according to the present invention was found to have excellent tensile strength and excellent heat resistance of 90% or more by controlling the grain size growth rate of 80 to 120% upon heating.
  • the aluminum alloy of Comparative Example 1 was found to have insufficient tensile strength because the iron (Fe) content is insufficient, the zirconium (Zr) content is relatively low, and the grain size growth rate during heating is less than 80%. It was confirmed that the aluminum alloy of 2 had insufficient zirconium (Zr) content and insufficient tensile strength.
  • the aluminum alloy of Comparative Example 3 contained excessive amounts of silicon (Si) and iron (Fe) and contained zirconium (Zr). The heat resistance was confirmed to be insufficient because the particle size growth rate was over 120% and the aluminum alloy of Comparative Example 4 had excessive content of silicon (Si) and relatively low content of zirconium (Zr). It was confirmed that the tensile strength and heat resistance were insufficient because the grain size growth rate exceeded 120%.

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Abstract

본 발명의 일측면은 가공송전선용 알루미늄 합금으로서, 인장강도가 우수한 동시에, 내열성이 우수한 가공송전선용 알루미늄 합금에 관한 것이다. 구체적으로, 지르코늄(Zr), 철(Fe) 및 규소(Si)를 포함하고, 아래 수학식 1에 의해 정의되는 입경성장율이 80 내지 120%인, 가공송전선용 알루미늄 합금에 관한 것이다.[수학식 1]입경성장율(%)=(a-b)/b*100(수학식 1에서, a는 상기 알루미늄 합금을 600℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이고, b는 상기 알루미늄 합금을 400℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이다.)

Description

가공송전선용 알루미늄 합금
본 발명을 가공송전선용 알루미늄 합금에 관한 것이다. 구체적으로, 본 발명은 인장강도가 우수한 동시에, 내열성이 우수한 가공송전선용 알루미늄 합금에 관한 것이다.
발전소에서 변전소를 통해 대도시나 대형 공장 등에 전기를 공급하는 방법에는 철탑으로 연결되는 가공송전식과 지하에 매설된 케이블을 통하는 지중송전식이 있으며, 이 중 가공송전식이 국내 송전 방식의 약 90%를 차지하고 있다.
통상적인 가공송전용 도체로는 강심으로 보강된 알루미늄 도체, 즉 강심 알루미늄 연선(ACSR; Aluminum Conductor Steel Reinforced)이 주로 사용된다. 강심 알루미늄 연선은 여러가닥의 아연도금 고탄소 강선으로 이루어진 강심 외주에 여러 가닥의 알루미늄 합금 도체를 연선한 것이 일반적으로 사용된다.
가공송전선용 알루미늄 합금 도체는 가공송전선의 무거운 중량으로 인한 이도(sag)가 중시되는 사용 환경에 따라 높은 강도와 내식특성, 그리고 낮은 열팽창성이 요구되나, 현재 높은 강도와 내열성에 의한 낮은 열팽창성을 동시에 구현하는 것은 어렵다.
따라서, 인장강도가 우수한 동시에, 내열성이 우수하여 열팽창성이 낮으므로 이도(sag)가 중시되는 사용 환경에서 사용되는 가공송전선용 도체로 사용하기에 적합한 알루미늄 합금 소재의 개발이 요구되고 있는 실정이다.
본 발명은 인장강도가 우수한 동시에, 내열성이 우수하여 열팽창성이 낮은 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 과제를 해결하기 위해, 본 발명은,
가공송전선용 알루미늄 합금으로서, 지르코늄(Zr), 철(Fe) 및 규소(Si)를 포함하고, 아래 수학식 1에 의해 정의되는 입경성장율이 80 내지 120%인, 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공한다.
[수학식 1]
입경성장율(%)=(a-b)/b*100
상기 수학식 1에서,
a는 상기 알루미늄 합금을 600℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이고,
b는 상기 알루미늄 합금을 400℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이다.
여기서, 직경 5.0 mm로 신선 후의 인장강도가 16.2 kgf/㎟ 이상이고, 230℃에서 1시간 동안 열처리 후의 인장강도가 열처리 전의 인장강도에 비해 90% 이상인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공한다.
한편, 상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로, 상기 지르코늄(Zr)의 함량은 0.02 내지 0.2 중량%이고, 상기 철(Fe)의 함량은 0.05 내지 0.2 중량%이며, 상기 규소(Si)의 함량은 0.02 내지 0.2 중량%인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공한다.
여기서, 상기 철(Fe)의 함량과 상기 규소(Si)의 함량의 합이 0.3 중량% 이하인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공한다.
또한, Al3Zr 금속간 화합물, Al-Fe 금속간 화합물, Al-Fe-Si 금속간 화합물, Al-Mn-Fe 금속간 화합물 및 Al-Mn-Fe-Si 금속간 화합물로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상의 금속간 화합물을 포함하는 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금을 제공한다.
한편, 중심 인장선; 및 상기 중심 인장선을 감싸고 제1항 또는 제2항의 가공송전선용 알루미늄 합금을 포함하는 복수의 도체선을 포함하는, 가공송전선을 제공한다.
여기서, 상기 도체선은 상기 알루미늄 합금을 용탕 온도 750 내지 900℃로 제어하고 연속주조 압연을 통해 로드(rod) 형태로 제조한 후 열처리하고 인발을 통해 직경 5.0 mm로 신선함으로써 제조되는 것을 특징으로 하는, 가공송전선을 제공한다.
본 발명에 따른 가공송전선용 알루미늄 합금은 특정 조합의 합금원소 및 배합비를 정밀하게 제어하고 가열시 입경성장율을 조절하여 상온 인장강도가 우수한 동시에, 내열성이 우수하여 열팽창성이 낮기 때문에 가공송전선용 도체로 사용하기에 적합한 우수한 효과를 나타낸다.
도 1은 본 발명에 따른 알루미늄 합금선을 도체로 포함하는 가공송전선의 단면 구조를 개략적으로 도시한 것이다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예들을 상세히 설명하기로 한다. 그러나, 본 발명은 여기서 설명된 실시예들에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시예들은 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록, 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되어지는 것이다. 명세서 전체에 걸쳐서 동일한 참조번호들은 동일한 구성요소들을 나타낸다.
본 발명은 가공송전선용 알루미늄 합금에 관한 것이다.
상기 알루미늄 합금은 알루미늄(Al) 이외에 지르코늄(Zr), 철(Fe), 규소(Si) 등의 합금원소와 제조 공정에서 불가피하게 첨가되는 다른 합금원소를 포함할 수 있다.
상기 합금원소로서 지르코늄(Zr)은 알루미늄 합금 용탕의 응고 과정에서 알루미늄의 핵 생성 사이트(site)를 제공함으로써 알루미늄 합금의 결정립을 미세화시키는 역할을 수행하고 연신율을 향상시킨다. 구체적으로, 지르코늄(Zr)은 알루미늄(Al)과 지르코늄(Zr)의 금속간 화합물(Al3Zr)을 알루미늄 모체 내에 미세하게 석출시키고, 균일하게 분산시킴으로써, 상기 알루미늄 합금의 도전율 감소를 최소화하고, 미세 석출된 입자가 고온, 즉 전선의 사용온도에서의 결정립 성장에 의한 강도 저하를 저감시키는 역할을 수행한다.
상기 지르코늄(Zr)의 함량은 상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로 0.02 내지 0.2 중량%일 수 있다. 여기서, 상기 지르코늄(Zr)의 함량이 0.02 중량% 미만인 경우 상기 알루미늄 합금의 인장강도, 내열성, 연성 등이 저하될 수 있는 반면, 0.2 중량% 초과인 경우 상기 알루미늄 합금의 도전율이 저하될 수 있다.
상기 합금원소로서 철(Fe)은 상기 알루미늄 모체(Matrix) 내에 생성되는 석출물의 성장을 제어하여 알루미늄 모체 내의 결정립이 급속하게 성장하는 연성율이 저하되지 않도록 하는 역할을 수행한다. 구체적으로, 철(Fe)은 알루미늄 모체 내에 Al-Fe 금속간 화합물로서, 또는 망간(Mn)이나 망간(Mn) 및 규소(Si)가 공존하는 경우 Al-Mn-Fe 금속간 화합물 또는 Al-Mn-Fe-Si 금속간 화합물로서 정출 또는 석출되어 강도를 향상시키며, 상기 금속간 화합물은 고온, 즉 전선의 사용온도에서의 결정립 성장에 의한 강도 저하를 저감시키는 역할을 수행한다.
상기 철(Fe)의 함량은 상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로 0.05 내지 0.2 중량%일 수 있다. 여기서, 상기 철(Fe)의 함량이 0.05 중량% 미만인 경우 상기 알루미늄 합금의 인장강도, 내식성, 내열성 등이 저하될 수 있는 반면, 0.2 중량% 초과인 경우 상기 알루미늄 합금의 인장강도 및 내식성이 동시에 저하될 수 있다.
상기 합금원소로서 규소(Si)는 상기 알루미늄 합금의 주조시 용탕의 유동도를 증가시키는 역할을 수행하며, 석출 경화시 알루미늄 모체 내에 생성되는 석출물의 핵이 되는 작용을 한다. 구체적으로, 규소(Si)는 Al-Fe-Si 금속간 화합물로서 정출 또는 석출되어 고온, 즉 전선의 사용온도에서 입계 이동을 방해함으로써 입경 성장을 억제하게 된다.
상기 규소(Si)의 함량은 상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로 0.02 내지 0.2 중량%일 수 있다. 여기서, 상기 규소(Si)의 함량이 0.02 중량% 미만인 경우 상기 알루미늄 합금의 내열성이 저하될 수 있는 반면, 0.2 중량% 초과인 경우 알루미늄 모체 내에서 규소(Si) 원자의 분산율이 저하되어 상기 알루미늄 합금의 내열성이 향상될 수 없다.
특히, 철(Fe)의 함량이 규소(Si)의 함량과 비교하여 극히 낮으면 알루미늄 모체 내에 형성되는 결정립이 급속하게 성장하여 알루미늄 합금의 연성율이 저하될 수 있는 반면, 철(Fe)의 함량이 규소(Si)의 함량과 비교하여 극단적으로 크면 알루미늄 모체에 규소(Si) 원자의 분산율이 저하되어 내열성을 향상시킬 수 없다. 따라서, 철(Fe)과 규소(Si)의 총 함량은 상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로 0.3 중량% 이하인 것이 바람직하다.
한편, 상기 알루미늄 합금은 상기 합금원소를 상기 배합비로 포함하고 신선 공정 조건을 조절함으로써 아래 수학식 1에 따른 입경성장율이 80 내지 120 %일 수 있고, 이로써 내열성이 우수하여 고온, 즉 전선의 사용 온도에서 낮은 열팽창성을 구현할 수 있다.
[수학식 1]
입경성장율(%)=(a-b)/b*100
상기 수학식 1에서,
a는 상기 알루미늄 합금을 600℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이고,
b는 상기 알루미늄 합금을 400℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이다.
상기 수학식 1 중 a에서 알루미늄 합금의 열처리 온도가 600℃ 미만이거나 b에서 알루미늄 합금의 열처리 온도가 400℃ 초과인 경우 열처리에 의한 입경이 성장하는 정도가 미미하고, a에서 알루미늄 합금의 열처리 온도가 600℃ 초과이거나 b에서 알루미늄 합금의 열처리 온도가 400℃ 미만인 경우 열처리에 의한 입경이 성장하는 정도가 과도하기 때문에 상기 입경성장율이 의미있는 내열성을 평가하는 기준이 될 수 없다.
또한, 상기 알루미늄 합금은 상기 수학식 1에 의해 정의된 입경성장율이 80% 미만인 경우 상기 알루미늄 합금의 입경이 이미 조대하여 가열후에도 입경이 크게 성장하지 않은 것이므로 상온 인장강도가 불충분함을 나타내는 반면, 120% 초과인 경우 내열성이 불충분하여 고온, 즉 전선의 사용 온도에서의 인장강도가 크게 저하됨을 나타낸다.
따라서, 본 발명에 따른 알루미늄 합금은 상기 수학식 1에 의해 정의된 입경성장율이 80 내지 120 %로 제어됨으로써, 직경 5.0 mm로 신선 후 인장강도가 16.2 kgf/㎟ 이상인 우수한 인장강도를 보유할 수 있고, 230℃에서 1시간 동안 열처리 후에도 열처리 전의 인장강도에 비해 90% 이상의 인장강도를 보유할 수 있어 내열성이 우수하다.
본 발명은 앞서 기술한 알루미늄 합금으로 이루어진 복수의 도체선을 포함하는 가공송전선에 관한 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 알루미늄 합금선을 도체로 포함하는 가공송전선의 단면 구조를 개략적으로 도시한 것이다.
도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 가공송전선(1)은 중심 인장선(10) 및 상기 중심 인장선을 감싸고 앞서 기술한 알루미늄 합금으로 이루어진 복수의 도체선(20)을 포함하는 가공송전선에 관한 것이다.
상기 도체선(20)은 상기 알루미늄 합금을 용탕 온도 약 750 내지 900℃로 제어하고 연속주조 압연을 통해 로드(rod) 형태로 제조한 후 열처리하고, 인발을 통해 직경 5.0 mm로 신선함으로써 제조될 수 있다.
[실시예]
1. 제조예
아래 표 1에 나타난 바와 같은 합금원소와 함량으로 알루미늄 합금 용탕을 제조하고, 용탕 온도를 750~900℃의 범위로 조절하여 연속주조 압연을 통하여 로드(rod) 형태로 제조한 후 열처리하며, 인발을 통해 직경 5.0 mm로 신선하였다. 아래 표 1에 기재된 함량의 단위는 중량%이다.
지르코늄(Zr) 철(Fe) 규소(Si)
실시예1 0.041 0.133 0.040
실시예2 0.043 0.165 0.044
실시예3 0.037 0.235 0.047
실시예4 0.038 0.144 0.073
비교예1 0.029 0.042 0.039
비교예2 0.018 0.154 0.029
비교예3 0.056 0.371 0.214
비교예4 0.032 0.126 0.291
2. 물성 평가
1) 신선 인장강도 측정
실시예 및 비교예 각각에 따른 신선된 알루미늄 합금에 대해 ASTM 규격에 따라 인장강도를 평가하였다. 상기 인장강도는 16.2 kgf/㎟ 미만인 경우 불량으로 평가했다.
2) 입경성장율 측정
실시예 및 비교예 각각에 따른 신선된 알루미늄 합금을 400℃ 및 600℃에서 각각 1시간 동안 열처리 후 입경을 측정하여 상기 수학식 1에 따른 입경성장율을 계산했다. 상기 입경성장율은 80 내지 120 %의 범위를 벗어나는 경우 불량인 것으로 평가했다.
구체적으로 입경의 측정은, 실시예 및 비교예 각각에 따른 신선재의 단면을 1㎛ Diamond suspension까지 경면연마하고, 증류수 200 ㎖와 HBF4 5 ㎖를 혼합한 수용액에서 24 V 조건으로 2분 40초간 전해 에칭을 하고, ASTM E112에 따라 광학현미경으로 촬영한 미세조직 사진으로부터 평균입경을 측정함으로서 수행했다.
3) 내열성 평가
실시예 및 비교예 각각에 따라 신선된 알루미늄 합금을 230℃에서 1시간 동안 열처리 후 ASTM 규격에 따라 인장강도를 측정하고, 열처리 전의 인장강도 대비 백분율을 계산하였고, 열처리 후의 인장강도가 열처리 전의 인장강도의 90% 미만인 경우 내열성이 불량인 것으로 평가했다.
상기 물성 평가의 결과는 아래 표 2에 나타난 바와 같다.
입경성장평가 신선 인장강도(kgf/㎟) 내열성(%)
400℃평균입경(b) 600℃평균입경(a) 입경성장율(%)
실시예1 37.65576 80.05774 113 16.67 96.35
실시예2 42.51344 79.63291 87 16.71 92.19
실시예3 41.52203 82.1686 98 16.59 95.66
실시예4 42.68589 88.73829 108 16.93 92.26
비교예1 37.15819 64.87525 75 14.26 95.30
비교예2 41.52203 82.1686 98 15.79 95.88
비교예3 34.47492 79.50407 131 17.04 87.38
비교예4 58.48166 130.3578 123 16.13 89.21
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따르는 실시예 1 내지 4의 알루미늄 합금은 가열시 입경성장율이 80 내지 120 %로 조절됨으로써 인장강도가 우수하고 내열성 역시 90% 이상으로 우수한 것으로 확인되었다.
반면, 비교예 1의 알루미늄 합금은 철(Fe)의 함량이 불충분하고, 지르코늄(Zr)의 함량이 상대적으로 적어 가열시 입경성장율이 80% 미만이기 때문에 인장강도가 불충분한 것으로 확인되었고, 비교예 2의 알루미늄 합금은 지르코늄(Zr)의 함량이 불충분하여 인장강도가 불충분한 것으로 확인되었으며, 비교예 3의 알루미늄 합금은 규소(Si) 및 철(Fe)의 함량이 과하고 지르코늄(Zr)의 함량이 불충분하며 가열시 입경성장율이 120%를 초과하기 때문에 내열성이 불충분한 것으로 확인되었고, 비교예 4의 알루미늄 합금은 규소(Si)의 함량이 과하고, 지르코늄(Zr)의 함량이 상대적으로 적어 가열시 입경성장율이 120%를 초과하기 때문에 인장강도 및 내열성이 불충분한 것으로 확인되었다.
본 명세서는 본 발명의 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술분야의 당업자는 이하에서 서술하는 특허청구범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경 실시할 수 있을 것이다. 그러므로 변형된 실시가 기본적으로 본 발명의 특허청구범위의 구성요소를 포함한다면 모두 본 발명의 기술적 범주에 포함된다고 보아야 한다.

Claims (7)

  1. 가공송전선용 알루미늄 합금으로서,
    지르코늄(Zr), 철(Fe) 및 규소(Si)를 포함하고,
    아래 수학식 1에 의해 정의되는 입경성장율이 80 내지 120%인, 가공송전선용 알루미늄 합금.
    [수학식 1]
    입경성장율(%)=(a-b)/b*100
    상기 수학식 1에서,
    a는 상기 알루미늄 합금을 600℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이고,
    b는 상기 알루미늄 합금을 400℃에서 1시간 동안 열처리 후 측정한 결정립의 평균입경이다.
  2. 제1항에 있어서,
    직경 5.0 mm로 신선 후의 인장강도가 16.2 kgf/㎟ 이상이고, 230℃에서 1시간 동안 열처리 후의 인장강도가 열처리 전의 인장강도에 비해 90% 이상인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금의 총 중량을 기준으로, 상기 지르코늄(Zr)의 함량은 0.02 내지 0.2 중량%이고, 상기 철(Fe)의 함량은 0.05 내지 0.2 중량%이며, 상기 규소(Si)의 함량은 0.02 내지 0.2 중량%인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 철(Fe)의 함량과 상기 규소(Si)의 함량의 합이 0.3 중량% 이하인 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    Al3Zr 금속간 화합물, Al-Fe 금속간 화합물, Al-Fe-Si 금속간 화합물, Al-Mn-Fe 금속간 화합물 및 Al-Mn-Fe-Si 금속간 화합물로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상의 금속간 화합물을 포함하는 것을 특징으로 하는, 가공송전선용 알루미늄 합금.
  6. 중심 인장선; 및
    상기 중심 인장선을 감싸고 제1항 또는 제2항의 가공송전선용 알루미늄 합금을 포함하는 복수의 도체선을 포함하는, 가공송전선.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 도체선은 상기 알루미늄 합금을 용탕 온도 750 내지 900℃로 제어하고 연속주조 압연을 통해 로드(rod) 형태로 제조한 후 열처리하고 인발을 통해 직경 5.0 mm로 신선함으로써 제조되는 것을 특징으로 하는, 가공송전선.
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