WO2016174852A1 - 蒸発器 - Google Patents

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WO2016174852A1
WO2016174852A1 PCT/JP2016/002097 JP2016002097W WO2016174852A1 WO 2016174852 A1 WO2016174852 A1 WO 2016174852A1 JP 2016002097 W JP2016002097 W JP 2016002097W WO 2016174852 A1 WO2016174852 A1 WO 2016174852A1
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cold storage
storage mechanism
cool
evaporator
refrigerant
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佑輔 鬼頭
淳 安部井
河地　典秀
鳥越　栄一
章太 茶谷
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Denso Corp
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Denso Corp
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D20/00—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00
    • F28D20/02—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using latent heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F23/00—Features relating to the use of intermediate heat-exchange materials, e.g. selection of compositions
    • F28F23/02—Arrangements for obtaining or maintaining same in a liquid state
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/14—Thermal energy storage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
    • Y02T10/88—Optimized components or subsystems, e.g. lighting, actively controlled glasses

Definitions

  • the present disclosure relates to an evaporator that cools air by heat exchange with a refrigerant passing through the inside.
  • An evaporator used as a part of a refrigeration cycle in an air conditioner evaporates liquid-phase refrigerant inside to lower its temperature, and cools air by heat exchange with the refrigerant.
  • a compressor In a vehicle air conditioner, a compressor is operated by a driving force of an internal combustion engine, thereby circulating a refrigerant. For this reason, when the internal combustion engine is stopped, the circulation of the refrigerant is stopped, so that the air passing through the evaporator cannot be cooled.
  • the cold storage mechanism is a container in which a cold storage material such as paraffin is stored inside a container, and is arranged in contact with a tube or the like through which a refrigerant passes in an evaporator.
  • the cold storage mechanism (cold storage container) is cooled by heat exchange with the refrigerant having a low temperature in the evaporator, and the cold storage material stored in the cold storage container is solidified. .
  • the cool storage mechanism and the tube in the vicinity thereof are maintained at a low temperature by the solidified cool storage material. For this reason, it becomes possible to continuously cool the air that passes through the evaporator and is blown into the vehicle interior for a while.
  • the air conditioner compressor may be operated intermittently rather than continuously. Such an intermittent operation is performed for the purpose of suppressing the temperature drop of the evaporator and preventing the attachment of frost, reducing the energy required for the operation of the compressor, and realizing energy saving.
  • the period in which the compressor operates to lower the temperature of the regenerator material and the period in which the compressor stops and the temperature of the regenerator material increases are alternately repeated.
  • the period during which the regenerator material is cooled is relatively short, and the regenerator material does not completely solidify, so that the regenerator does not sufficiently perform regenerator storage. As a result, it becomes impossible to suppress the temperature rise of the air blown from the air conditioner into the vehicle interior.
  • the cool storage / release performance is the ease of heat transfer when the cool storage mechanism exchanges heat with the outside, that is, the magnitude of heat conduction or heat transfer between the cool storage mechanism and the outside.
  • the cool storage / release performance of the cool storage mechanism is increased, a large amount of heat is taken away from the cool storage material in a short time during the operation of the compressor. For this reason, even when the above intermittent operation is performed, the cold storage material sufficiently reduces its temperature and solidifies. Thereby, in the period when idle stop is not performed (during intermittent operation), the temperature rise of the air blown into the vehicle interior is suppressed.
  • the present disclosure has been made in view of such a point, and the purpose thereof is to suppress an increase in the temperature of air during the period in which the compressor is intermittently operated, and after shifting to an idle stop state.
  • An object of the present invention is to provide an evaporator that can suppress an increase in the temperature of air.
  • the evaporator cools the air by heat exchange with the refrigerant passing through the inside.
  • the evaporator includes a plurality of cold storage mechanisms that reduce the temperature of the cold storage material housed in the cold storage container by heat exchange with the refrigerant.
  • An evaporator is provided with the 1st cool storage mechanism which is one of the cool storage mechanisms, and the 2nd cool storage mechanism which is one of the cool storage mechanisms, and has higher heat storage heat dissipation performance than the 1st cool storage mechanism.
  • the evaporator cools the air by heat exchange with the refrigerant passing through the inside.
  • the evaporator includes a plurality of tubes through which the refrigerant passes, and a plurality of cold storage mechanisms that are held between the tubes adjacent to each other and reduce the temperature by heat exchange with the refrigerant.
  • the evaporator includes a first cool storage mechanism that is one of the cool storage mechanisms, and a second cool storage mechanism that is one of the cool storage mechanisms and has a higher heat storage performance than the first cool storage mechanism.
  • the evaporator cools the air by heat exchange with the refrigerant passing through the inside.
  • the evaporator includes a plurality of cool storage mechanisms that reduce the temperature of the cool storage material stored in the cool storage container by heat exchange with the refrigerant.
  • the plurality of cool storage mechanisms include a first cool storage mechanism and a second cool storage mechanism having higher heat storage and heat dissipation performance than the first cool storage mechanism.
  • the evaporator cools the air by heat exchange with the refrigerant passing through the inside.
  • the evaporator includes a plurality of tubes through which the refrigerant passes, and a plurality of cold storage mechanisms that are held between adjacent tubes and reduce the temperature by heat exchange with the refrigerant.
  • the plurality of cool storage mechanisms include a first cool storage mechanism and a second cool storage mechanism having higher heat storage and heat dissipation performance than the first cool storage mechanism.
  • the temperature of the solidified cold storage material slowly rises after shifting to the idle stop state. In other words, the state where the cold storage material is at a low temperature is maintained for a long time. For this reason, the temperature rise of the air after shifting to the idle stop state can be suppressed for a long time.
  • the temperature of the cool storage material decreases within a short period of time during which the compressor is operating during the intermittent operation of the compressor. For this reason, since sufficient cold storage is performed at least in the second cold storage mechanism, an increase in the temperature of the air blown into the passenger compartment is suppressed.
  • an evaporator that can suppress an increase in air temperature during a period in which an intermittent operation of the compressor is performed, and can also suppress an increase in air temperature after shifting to an idle stop state.
  • An evaporator 10 shown in FIG. 1 is an evaporator (evaporator) forming a part of a refrigeration cycle (not shown) configured as an air conditioning system for a vehicle.
  • Refrigerant is fed into the evaporator 10 by a compressor (not shown) arranged in a part of the refrigeration cycle.
  • the compressor is operated by a driving force of an internal combustion engine provided in the vehicle.
  • the evaporator 10 cools the air by performing heat exchange between the refrigerant and air while evaporating the fed refrigerant inside.
  • the configuration of the evaporator 10 will be described with reference to FIG.
  • the evaporator 10 includes an upper tank 100, a lower tank 200, a tube 300, a corrugated fin 400, and a cold storage mechanism 500.
  • the upper tank 100 is a container for temporarily storing the refrigerant supplied to the evaporator 10 and supplying the refrigerant to the tube 300.
  • the upper tank 100 is formed as an elongated rod-like container.
  • the upper tank 100 is disposed in the upper portion of the evaporator 10 with its longitudinal direction being along the horizontal direction.
  • the lower tank 200 is a container having substantially the same shape as the upper tank 100.
  • the lower tank 200 receives the refrigerant that has passed from the upper tank 100 through the tube 300.
  • the lower tank 200 is arranged in the lower part of the evaporator 10 with the longitudinal direction thereof being aligned in the horizontal direction, like the upper tank 100.
  • the tube 300 is an elongated pipe having a flat cross section, and a plurality of tubes 300 are provided in the evaporator 10.
  • a plurality of flow paths 301 (not shown in FIG. 1) along the longitudinal direction are formed inside the tube 300.
  • Each tube 300 has its longitudinal direction aligned with the vertical direction, and is laminated in a state where the main surfaces thereof are opposed to each other.
  • the direction in which the plurality of stacked tubes 300 are arranged is the same as the longitudinal direction of the upper tank 100.
  • Each tube 300 has one end connected to the upper tank 100 and the other end connected to the lower tank 200. With such a configuration, the internal space of the upper tank 100 and the internal space of the lower tank 200 are communicated with each other by the flow path 301 in each tube 300.
  • the refrigerant moves from the upper tank 100 to the lower tank 200 through the inside of the tube 300. At that time, heat exchange is performed with the air passing through the evaporator 10, whereby the refrigerant changes from the liquid phase to the gas phase. In addition, air is deprived of heat by heat exchange with the refrigerant, and its temperature is lowered.
  • the corrugated fin 400 is formed by bending a metal plate into a wave shape.
  • Corrugated fin 400 has a metal plate having a wave shape.
  • the corrugated fin 400 is disposed between the tubes 300.
  • the tops of the corrugated fins 400 that are wavy are in contact with the outer surface of the tube 300 and brazed. For this reason, the heat of the air passing through the evaporator 10 is transmitted not only to the refrigerant via the tube 300 but also to the refrigerant via the corrugated fin 400 and the tube 300. That is, the corrugated fin 400 has a large contact area with air, and heat exchange between the refrigerant and air is performed efficiently.
  • the corrugated fin 400 is the entire space formed between two adjacent tubes 300 (excluding a portion where a later-described cool storage mechanism 500 is disposed), that is, from the upper tank 100 to the lower tank 200. It is arranged over the entire range. However, in FIG. 1, only a part thereof is shown, and the other parts are not shown.
  • the internal space of the upper tank 100 and the internal space of the lower tank 200 are divided into a plurality of partitions by a partition plate, and the refrigerant reciprocates between the upper tank 100 and the lower tank 200 (bidirectional). It is also possible to adopt a mode that flows.
  • the route through which the refrigerant passes is not particularly limited.
  • the x-axis is set with the longitudinal direction of the upper tank 100 from the left side to the right side in FIG.
  • the y-axis is set with the direction in which air passes through the evaporator 10 and the direction from the back side to the near side in FIG.
  • the z axis is set with the direction from the lower tank 200 toward the upper tank 100 as the z direction.
  • the x axis, the y axis, and the z axis are similarly set.
  • the cold storage mechanism 500 stores cold when the refrigerant is circulating, and keeps the tube 300 and the like at a low temperature even after the circulation of the refrigerant is stopped.
  • the cold storage mechanism 500 is formed as an elongated rod-shaped member.
  • the cool storage mechanism 500 is disposed at a position between two adjacent tubes 300 in a state where the longitudinal direction thereof is along the z direction, and is held by each tube 300.
  • the corrugated fins 400 are arranged in a part thereof, and the cold storage mechanism 500 is arranged in the other part. ing.
  • the corrugated fins 400, the corrugated fins 400, and the cold storage mechanism 500 are arranged in order from the left side.
  • the relative positional relationship between the corrugated fins 400 and the cold storage mechanism 500 and the presence or absence of regularity in these arrangements are not particularly limited.
  • FIG. 2 shows the internal structure of the cold storage mechanism and the like.
  • the cold storage mechanism 500 is provided to reduce the temperature by heat exchange with the refrigerant and maintain a low temperature state.
  • not all the cool storage mechanisms 500 have the same configuration, but there are two types of cool storage mechanisms 500 having different configurations.
  • one of the cool storage mechanisms 500 is also referred to as “first cool storage mechanism 510”, and the other cool storage mechanism 500 is also referred to as “second cool storage mechanism 520”. .
  • the first cool storage mechanism 510 has a configuration in which an inner fin 512 and a cool storage material 513 are housed and sealed in a cool storage container 511.
  • the cold storage container 511 is a container formed of metal.
  • the cold storage container 511 is formed with a plurality of recesses 514 that recede inward. Of the outer surface of the cold storage container 511, a portion other than the recess 514 is in contact with the tube 300. For this reason, when a low-temperature refrigerant
  • coolant when a low-temperature refrigerant
  • coolant passes the flow path 301 of the tube 300, the 1st cool storage mechanism 510 will also be cooled by heat exchange with a refrigerant
  • the inner fin 512 is formed by bending a metal plate (aluminum) into a wave shape like the corrugated fin 400.
  • the top of the corrugated inner fin 512 is in contact with the inner wall surface of the cold storage container 511, specifically, the inner wall surface of the recess 514, and is brazed.
  • the cold storage material 513 is a liquid mainly composed of paraffin, and is filled in the cold storage container 511. That is, the space around the inner fin 512 is filled with the cool storage material 513, and the cool storage material 513 is in contact with both the inner wall surface of the cool storage container 511 and the surface of the inner fin 512.
  • the heat of the cool storage material 513 is transmitted to the tube 300 through the cool storage container 511. Further, it is also transmitted to the tube 300 through the inner fin 512 and the cold storage container 511. For this reason, when the refrigerant circulates through the refrigeration cycle, the cold storage material 513 is efficiently cooled by heat exchange with the refrigerant to lower the temperature, and at least a part thereof is solidified. In this way, the inner fin 512 functions as a heat transfer promoting material for promoting heat transfer between the refrigerant and the cold storage material.
  • the cool storage material 513 at this time is in a solidified state, the cool storage container 511 and the tubes 300 and the corrugated fins 400 arranged in the vicinity thereof are both kept at a low temperature. For this reason, even if the circulation of the refrigerant is stopped, the air passing through the evaporator 10 is cooled. As described above, by arranging the first cold storage mechanism 510, the evaporator 10 can maintain its cooling performance for a while even after shifting to the idle stop state.
  • the second cold storage mechanism 520 is configured such that the inner fin 522 and the cold storage material 523 are housed and sealed in the cold storage container 521.
  • the structure of the 2nd cool storage mechanism 520 is substantially the same as the structure of the 1st cool storage mechanism 510 demonstrated previously.
  • the cold storage container 521 is a container formed of metal. Unlike the cold storage container 511 of the first cold storage mechanism 510, the cold storage container 521 is not formed with a recess, and its surface and substantially the entire inner wall surface are flat. In the portion where the cold storage container 521 and the tube 300 face each other, the entire outer surface of the cold storage container 521 is in contact with the tube 300. For this reason, the contact area between the cold storage container 521 and the tube 300 is wider than the contact area between the cold storage container 511 and the tube 300.
  • the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 is higher than the cool storage / release performance of the first cool storage mechanism 510.
  • the second cool storage mechanism 520 is deprived of more heat than the first cool storage mechanism 510. Therefore, the time required for the cold storage material 523 of the second cold storage mechanism 520 to solidify is shorter than the time required for the cold storage material 513 of the first cold storage mechanism 510 to solidify.
  • the inner fin 522 is formed by bending a metal plate (aluminum) into a wave shape, like the corrugated fin 400 and the inner fin 512. Each top portion of the inner fin 522 having a wave shape is in contact with the inner wall surface of the cold storage container 521 and brazed.
  • the pitch of the inner fins 522 (the distance between adjacent vertices) is smaller than the pitch of the inner fins 512. For this reason, the contact area between the inner fin 522 and the cool storage material 523 is larger than the contact area between the inner fin 512 and the cool storage material 513. Since the thermal resistance between the cold storage material 523 and the cold storage container 521 is smaller than the thermal resistance between the cold storage material 513 and the cold storage container 511, the cold storage / release performance of the second cold storage mechanism 520 is further enhanced.
  • the cold storage material 523 is a liquid mainly composed of paraffin, and is filled in the cold storage container 521.
  • the space around the inner fin 522 is filled with the cold storage material 523, and the cold storage material 523 is in contact with both the inner wall surface of the cold storage container 521 and the surface of the inner fin 522.
  • the cool storage material 513 and the cool storage material 523 are the same as each other.
  • the second cool storage mechanism 520 having the above-described configuration also functions in substantially the same manner as the first cool storage mechanism 510 described above. That is, by performing cold storage in the second cold storage mechanism 520, the evaporator 10 can maintain its cooling performance for a while even after shifting to the idle stop state.
  • FIG 3 is a graph showing a change in the temperature of the air blown into the vehicle interior (hereinafter also referred to as “blowing temperature”) when the vehicle shifts to the idle stop state.
  • the compressor is operated, and the blowing temperature is maintained substantially constant while pulsating.
  • the temperature T10 shown in FIG. 3 is the melting point of the cold storage material 513 and the cold storage material 523.
  • the refrigerant temperature and the blowing temperature are sufficiently lower than the temperature T10.
  • both the cool storage material 513 and the cool storage material 523 cooled by the refrigerant are in a solidified state. Note that although it varies depending on the overall size of the evaporator 10, the time required from when the compressor is driven until the regenerator material 513 is solidified is approximately 60 seconds.
  • the temperature T20 shown in FIG. 3 is an upper limit value of the blowing temperature necessary to maintain the passenger compartment temperature comfortably.
  • the line G11 in FIG. 3 shows a change in the blowing temperature when the cold storage mechanism 500 is not present.
  • the cold storage mechanism 500 keeps the tube 300 and the corrugated fin 400 at a low temperature.
  • the rate of temperature increase after time t01 is moderate. Since the period from the transition to the idle stop state until the blowing temperature exceeds the temperature T20 becomes longer (approximately 60 seconds), the temperature in the passenger compartment can be reduced while continuing the idle stop state for a long time. Can keep comfortable.
  • the air conditioner equipped with the evaporator 10 is also operated so as to suppress energy consumption by relatively increasing the blowing temperature.
  • energy saving mode operation is also referred to as “energy saving mode operation”.
  • the energy saving mode operation intermittent operation of the compressor is performed, and thereby the blowing temperature is made higher than usual.
  • the energy saving mode operation is performed, for example, by turning on / off the compressor based on the temperature measured by the thermistor so that the blowing temperature is within a certain range.
  • FIG. 4 (A) is a graph showing the change in the blowing temperature when the energy saving mode operation is performed.
  • FIG. 4B is a graph showing changes in the operation (driving state) of the compressor at this time.
  • the blowing temperature varies across the temperature T ⁇ b> 10 (melting point of the regenerator material 513 or the like).
  • the compressor is stopped during a period TM10 from time t10 to time t20, and the compressor is operated during a period TM20 from time t20 to time t30. Thereafter, the period TM10 and the period TM20 are alternately repeated.
  • the period TM20 during which the compressor is driven and the refrigerant is circulated is a relatively short period. Since the cool storage mechanism 500 is cooled only for a short period, it seems that the period TM20 ends before the cool storage material 513 or the like is solidified. However, in this embodiment, as already described, since the cold storage / release performance of the second cold storage mechanism 520 is enhanced, at least the cold storage material 523 of the second cold storage mechanism 520 is solidified during the period TM20.
  • FIG. 5 shows a graph of an evaporator (comparative example with the present embodiment) in which the cold storage mechanism 500 is not provided.
  • FIG. 5A is a graph showing a change in the blowing temperature when the energy saving mode operation is performed.
  • FIG. 5B is a graph showing changes in the operation (driving state) of the compressor at this time.
  • intermittent operation of the compressor is performed. Specifically, the compressor is stopped in a period TM11 from time t11 to time t21, and the compressor is operated in a period TM21 from time t21 to time t31. Thereafter, the period TM11 and the period TM21 are alternately repeated.
  • the change of blowing temperature when the energy saving mode operation is performed is performed. Is the same as that shown in FIG. This is because the first cold storage mechanism 510 has a low temperature storage and discharge performance, and the refrigerant does not solidify in a short period such as the period TM21 (that is, efficient cold storage is not performed).
  • the 2nd cool storage mechanism 520 as a part of the cool storage mechanism 500, the raise of the blowing temperature in energy saving mode operation is suppressed and the drive frequency of the compressor is reduced.
  • the cool storage material 523 solidified inside the second cool storage mechanism 520 is completely melted in a short period after the transition to the idle stop state. End up. That is, the period during which the cold storage material 523 is solidified is shortened due to the high cold storage / release performance of all the cold storage mechanisms 500. As a result, the period during which the cooling performance of the evaporator 10 is maintained during idle stop is shortened.
  • the blowout temperature during the period in which the intermittent operation of the compressor is performed. Both suppression of the rise (FIG. 4) and suppression of the rise of the blowing temperature after shifting to the idle stop state (FIG. 3) are realized.
  • FIG. 6 shows the internal structure of the cold storage material or the like.
  • the shape of the cold storage container 521 is the same as the shape of the cold storage container 511.
  • the cold storage container 521 is formed with a plurality of recesses 524 that recede inward. Of the outer surface of the cold storage container 521, a portion other than the recess 524 is in contact with the tube 300.
  • the tops of the wavy inner fins 522 are in contact with the inner wall surface of the cold storage container 521, specifically, the inner wall surface of the recess 524 and are brazed.
  • the pitch of the inner fins 522 is the same as the pitch of the inner fins 522 in the first embodiment (FIG. 2). That is, it is smaller than the pitch of the inner fins 512.
  • the cool storage material 513 and the cool storage material 523 are the same as each other.
  • phase change distance is a distance between a point (for example, point P1 in FIG. 7) farthest from the surface of the inner fin 522 (heat transfer promoting material) of the regenerator 523 and the surface of the inner fin 522. (Distance L1 in FIG. 7).
  • the phase change distance of the first cold storage mechanism 510 is similarly defined.
  • FIG. 8 shows the relationship between the phase change distance and the cold storage time.
  • the “cold storage time” is the time required from the start of cooling by the tube 300 until the cold storage material 523 solidifies. As shown in FIG. 8, the smaller the phase change distance, the shorter the cool storage time. Note that when the graph is drawn with the horizontal axis as the pitch of the inner fins 522, the graph is similar to that shown in FIG.
  • the phase change distance in the first cool storage mechanism 510 is in the range of 0.4 mm to 0.75 mm, and the phase change distance in the second cool storage mechanism 520 is 0.4 mm or less.
  • the pitch of the inner fins 512 in the first cool storage mechanism 510 is in the range of 1.5 mm to 3 mm, and the pitch of the inner fins 522 in the second cool storage mechanism 520 is 1.5 mm or less.
  • the plate thickness of the inner fin 522 may be larger than the plate thickness of the inner fin 512. In this case, since heat conduction in the inner fin 522 is increased, the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 is relatively enhanced.
  • the inner fin 522 may be formed of a material (for example, carbon) having a higher thermal conductivity than the material of the inner fin 512 (aluminum). Also in this case, since the heat conduction of the inner fin 522 itself is increased, the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 is relatively enhanced.
  • FIG. 9 shows the internal structure of the cold storage material or the like.
  • the pitch of the inner fins 522 in the second cool storage mechanism 520 is the same as the pitch of the inner fins 512 in the first cool storage mechanism 510. That is, the second cool storage mechanism 520 is different from the first cool storage mechanism 510 only in the contact area between the cool storage container 521 and the tube 300. Even if it is such an aspect, there exists an effect similar to 1st Embodiment.
  • the shape of the cold storage container 521 is changed as in the present embodiment.
  • the shape of the tube 300 in contact with the cold storage container 521 may be changed.
  • FIG. 10 shows the internal structure of the cold storage material or the like.
  • the shape of the cold storage container 521 is the same as the shape of the cold storage container 521 in the second embodiment (FIG. 6). That is, the cold storage container 521 is formed with a plurality of recesses 524 that recede inward. Of the outer surface of the cold storage container 521, a portion other than the recess 524 is in contact with the tube 300.
  • Each of the inner fins 522 stored in the cold storage container 521 has a flat top surface, and each wave has a trapezoidal shape when viewed along the y-axis.
  • the top flat surface is in contact with the inner wall surface of the cold storage container 521, specifically, the inner wall surface of the recess 524, and is brazed.
  • the contact area between the cool storage container 521 and the inner fin 522 (heat transfer promoting substance) in the second cool storage mechanism 520 is larger than the contact area between the cool storage container 511 and the inner fin 512 in the first cool storage mechanism 510. Yes. Thereby, the heat storage and heat dissipation performance of the second cold storage mechanism 520 is relatively enhanced. Even if it is such an aspect, there exists the same effect as 1st Embodiment.
  • the shape of the inner fin 522 as in the present embodiment may be changed.
  • the shape and the like of the cool storage container 521 and the inner fins 522 are changed in order to make the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 higher than the cool storage / release performance of the first cool storage mechanism 510.
  • the material of the regenerator material 523 may be changed.
  • the cold storage / release performance of the second cold storage mechanism 520 may be relatively enhanced.
  • the higher the thermal conductivity of the regenerator material 523 the higher the regenerator performance and the shorter the regenerator time.
  • the thermal conductivity of the regenerator material 513 in the first regenerator mechanism 510 is in the range of 0.1 W / mK to 0.6 W / mK, and the heat conduction of the regenerator material 523 in the second regenerator mechanism 520 is performed.
  • the rate is preferably 0.6 W / mK or more.
  • the physical property values that are different from each other between the cold storage material 513 and the cold storage material 523 may be other physical property values instead of the thermal conductivity as described above. Examples of such physical property values include melting point and latent heat.
  • the higher the melting point of the cool storage material 523 the higher the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520, resulting in a shorter cool storage time.
  • the cool storage performance of the 2nd cool storage mechanism 520 becomes high, so that the cool storage time becomes short, so that the latent heat of the cool storage material 523 becomes small.
  • the configuration for relatively enhancing the cold storage / release performance of the second cold storage mechanism 520 is not limited to the configuration described above, and various configurations can be adopted.
  • the contact area between the cold storage container 521 and the cold storage material 523 may be made wider than the contact area between the cold storage container 511 and the cold storage material 513 by forming irregularities, fins, or the like on the inner wall surface of the cold storage container 521.
  • the cool storage / release performance of the 2nd cool storage mechanism 520 can be made high compared with the cool storage / release performance of the 1st cool storage mechanism 510.
  • the fifth embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 12 and 13.
  • the fifth embodiment differs from the first embodiment in the shape and arrangement of the first cold storage mechanism 510 and the second cold storage mechanism 520. About another structure, it is the same as 1st Embodiment.
  • the first cool storage mechanism 510 and the second cool storage mechanism 520 are not arranged alternately along the x direction as in the previous examples, but the direction in which air passes through the evaporator 10 (y direction). ) Along the line. Specifically, the 2nd cool storage mechanism 520 is arrange
  • the cool storage container 511 of the first cool storage mechanism 510 and the cool storage container 521 of the second cool storage mechanism 520 are not separated from each other, and the whole is configured as one container.
  • a partition plate 530 is disposed at the center of the container along the y direction. The internal space of the container is divided into two by a partition plate 530. A portion on the ⁇ x direction side from the partition plate is the first cool storage mechanism 510, and a portion on the x direction side from the partition plate is the second cool storage mechanism 520.
  • illustration of the inner fins 512 and 522 is omitted.
  • a filling portion 515 that protrudes in the y direction is formed in the vicinity of the upper end portion of the side surface of the cold storage container 511 on the y direction side.
  • the filling unit 515 is a portion that serves as an inlet of the cold storage material 513 when the cold storage material 513 is filled into the cold storage container 511.
  • a filling portion 525 protruding in the ⁇ y direction is formed in the vicinity of the upper end portion of the side surface on the ⁇ y direction side of the cold storage container 521.
  • the filling unit 525 is a portion that serves as an inlet of the cold storage material 523 when the cold storage material 523 is filled into the cold storage container 521.
  • the pressure loss when the refrigerant passes through the evaporator 10 is relatively large, the refrigerant temperature on the upstream side (the refrigerant inlet side) along the refrigerant flow, and the downstream along the refrigerant flow.
  • coolant temperature in the side (refrigerant exit side) is large.
  • the evaporator is arranged such that the refrigerant inlet side portion having a relatively high refrigerant temperature is on the leeward side (y direction side) and the refrigerant outlet side portion having a relatively low refrigerant temperature is on the windward side ( ⁇ y direction side). 10 is installed.
  • the second cold storage mechanism 520 that needs to store cold in a relatively short period is arranged on the windward side ( ⁇ y direction side) where the refrigerant temperature is low, cold storage in the energy saving mode operation is performed more efficiently.
  • the 2nd cool storage mechanism 520 should just be arrange
  • the pair of the first cold storage mechanism 510 and the second cold storage mechanism 520 are arranged along the direction in which air passes (y direction). For this reason, compared with the case where these are arranged along x direction like FIG. 2, for example, the ventilation resistance received when air passes the evaporator 10 is suppressed. As a result, it is possible to reduce the size of the blower installed for sending air while maintaining the performance of the evaporator 10.
  • the filling portion 525 is configured as a pipe arranged so as to penetrate the partition plate 530 and the cold storage container 511.
  • the filling portion 525 has an end on the ⁇ y direction side inserted through a through hole formed in the partition plate 530, and the internal space communicates with the internal space of the cold storage container 521.
  • the end part of the y direction side among the filling parts 525 protrudes in the y direction from the side surface of the cold storage container 511 on the y direction side, like the filling part 515.
  • the partition plate 530 does not exist, and the cold storage container 511 and the cold storage container 521 are formed as separate containers. Moreover, the position of the upper end part of the cool storage container 511 is lower than the position of the upper end part of the cool storage container 521.
  • the filling part 525 is configured as a pipe similar to the example of FIG. 14, but the whole is disposed on the outer side (upper side) of the cold storage container 511.
  • the partition plate 530 does not exist, and the internal space of the cold storage container 511 and the internal space of the cold storage container 521 are not separated.
  • the portion on the y direction side from the dotted line DL in FIG. 16 is the first cold storage mechanism 510 and the portion on the ⁇ y direction side from the dotted line DL is the second cold storage mechanism 520, but the internal cold storage material (513, 523) Is shared by both parties.
  • the internal cold storage material (513, 523) Is shared by both parties.
  • only one filling portion 525 is formed and no filling portion 515 is formed because only one inlet of the regenerator material is required.
  • the upper end of the partition plate 530 and the top plate of the cold storage containers 511 and 521 are separated.
  • the upper end position of the partition plate 530 is lower than the lower end position of the filling portion 515.
  • only the filling portion 515 is formed, and the filling portion 525 is not formed.
  • the cold storage material 523 may be filled from the filling unit 515 with a syringe or the like.
  • the upper end of the partition plate 530 and the top plate of the cold storage containers 511 and 521 are spaced apart from each other as in the example of FIG. 17.
  • a top plate 531 extending from the upper end of the partition plate 530 in the y direction is formed.
  • the internal space of the cold storage container 511 and the internal space of the cold storage container 521 are completely separated by the partition plate 530 and the top plate 531.
  • the filling part 515 is formed below the top plate 531, and the filling part 525 is formed above the top plate 531.
  • the partition plate 530 does not exist as in the example of FIG. 15, and the cold storage container 511 and the cold storage container 521 are formed as separate containers, respectively.
  • the upper end portion of the cold storage container 511 and the upper end portion of the cold storage container 521 have the same height.
  • a specific configuration for arranging the first cold storage mechanism 510 and the second cold storage mechanism 520 along the y direction is as shown in FIG. 13.
  • various configurations can be adopted.
  • the dimension of the entire cool storage mechanism 500 along the y direction is larger than the dimension of the tube 300 along the y direction. May be. That is, at least one of the first cold storage mechanism 510 or the second cold storage mechanism 520 seems to protrude outward ( ⁇ y direction side or y direction side) from the end of the tube 300 or the corrugated fin. It may be a mode.
  • the first cold storage mechanism 510 in the present embodiment is not disposed in the portion of the evaporator 10 where the plurality of tubes 300 are disposed, that is, in the core portion, unlike the previous examples.
  • the first cold storage mechanism 510 is disposed at a position adjacent to the lower tank 200 at a position on the outer side ( ⁇ z direction side) than the core portion.
  • the 2nd cool storage mechanism 520 in this embodiment is arrange
  • the lower tank 200 in this embodiment has a configuration in which two tanks (a first lower tank 201 and a second lower tank 202) having substantially the same shape are arranged so as to be aligned in the y direction. Each tank is arranged with its longitudinal direction along the x-axis. Therefore, a recess 210 along the x axis is formed between the first lower tank 201 and the second lower tank 202 (and on the lower side). The first cold storage mechanism 510 is accommodated in the recess 210.
  • the external shape of the 1st cool storage mechanism 510 becomes a shape which can be accommodated in the recessed part 210, and is different from the external shape of the 1st cool storage mechanism 510 in 1st Embodiment etc. However, it is the same as that of 1st Embodiment etc. that the cool storage / release performance is lower than the cool storage / release performance of the 2nd cool storage mechanism 520.
  • first cold storage mechanism 510 not all of the cold storage mechanism 500 is arranged in the core part, but a part thereof (first cold storage mechanism 510) is arranged outside the core part. Since the ventilation resistance received when air passes through the evaporator 10 is suppressed, the blower installed for feeding air can be reduced in size while maintaining the performance of the evaporator 10.
  • the second cold storage mechanism 520 is arranged in the core portion as in the examples so far. Since the core portion is a portion where the cooling (heat transfer) of the second cold storage mechanism 520 is efficiently performed by the flow of the refrigerant, the cold storage in the energy saving mode operation is efficiently performed.
  • the first cold storage mechanism 510 is disposed outside the core portion, but is cooled by the lower tank 200. For this reason, the function of suppressing the rise in the blowing temperature after shifting to the idle stop state is exhibited as before.
  • the seventh embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIG.
  • the seventh embodiment is different from the first embodiment in the shape and arrangement of the first cold storage mechanism 510 and the second cold storage mechanism 520. About another structure, it is the same as 1st Embodiment.
  • the first cool storage mechanism 510 and the second cool storage mechanism 520 are arranged in the vertical direction (z direction) in the space between the two adjacent tubes 300. . Specifically, the first cold storage mechanism 510 is disposed on the upper side, and the second cold storage mechanism 520 is disposed on the lower side.
  • FIG. 22 shows the temperature change of each part after time t100 when the state is shifted to the idle stop state.
  • a line G20 in FIG. 22 is a graph showing a temporal change in the blowing temperature.
  • a line G21 in FIG. 22 is a graph showing a temporal change in the temperature of the cold storage material 513 in the first cold storage mechanism 510.
  • a line G22 in FIG. 22 is a graph showing a temporal change in the temperature of the cold storage material 523 in the second cold storage mechanism 520.
  • the temperature of the regenerator material 513 gradually increases after time t100. Since the cool storage / release performance of the first cool storage mechanism 510 is low, the performance of cooling the surrounding tube 300 and the like is also low. For this reason, immediately after the time t100, the temperature of the regenerator material 513 rises at a relatively large rate as the ambient temperature rises.
  • the fact that the cool storage / release performance of the first cool storage mechanism 510 is low means that the time required for all of the internal cool storage material 513 to melt is relatively long. For this reason, the cool storage material 513 continues to cool the surroundings for a long time.
  • the temperature of the regenerator material 523 (line G22) also gradually increases after time t100.
  • the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 is high, the performance of cooling the surrounding tube 300 and the like is also high. For this reason, immediately after the time t100, even if the ambient temperature rises, the cool storage material 523 is kept at a low temperature.
  • the fact that the second cold storage mechanism 520 has a high cold storage / release performance means that the time required for all of the internal cold storage material 523 to melt is relatively short. Since the temperature of the cool storage material 513 is increased in a short time, the time for continuously cooling the surroundings is short.
  • the temperatures of the cold storage material 513 and the cold storage material 523 change as described above. For this reason, the temperature of the cool storage material 523 is lower than the temperature of the cool storage material 513 at a time t200 in which the period from the transition to the idle stop is relatively short. In addition, at the time t300 in which the period from the transition to the idle stop is relatively long, the temperature of the cold storage material 523 is higher than the temperature of the cold storage material 513.
  • the refrigerant changes in the tube 300 from the liquid phase to the gas phase.
  • the refrigerant that has become a gas phase on the lower side of the core part moves up the tube 300 toward the upper side, but when cooled in the upper side part, it becomes a liquid phase and moves downward again.
  • the liquid phase refrigerant continues to exist for a long period of time, so that an increase in the blowing temperature is suppressed.
  • the upper side when a long period of time has passed since the transition to the idle stop (time t30 in FIG. 22), the upper side The temperature becomes lower, and the blowing temperature is suppressed as described above. That is, although the temperature (G22) of the cool storage material 523 is rising, the blowing temperature is maintained in a lower state.
  • FIG. The 1st cool storage mechanism 510 should just be arrange
  • the second cold storage mechanism 520 may be arranged on the upper side, contrary to FIG.
  • the shape of the cold storage container 511 and the shape of the cold storage container 521 are the same as each other, and each has the shape of the cold storage container 511 shown in FIG.
  • the shape of the inner fin 512 and the shape of the inner fin 522 are the same as each other, which is the shape of the inner fin 512 shown in FIG. That is, in this embodiment, the structure of the 1st cool storage mechanism 510 and the 2nd cool storage mechanism 520 is mutually the same.
  • the cool storage material 513 of the first cool storage mechanism 510 and the cool storage material 523 of the second cool storage mechanism 520 are different from each other.
  • Other configurations are the same as those of the first embodiment shown in FIG.
  • paraffin (C15) having 15 carbon atoms is used, and its melting point is 9 ° C.
  • paraffin (C16) having 16 carbon atoms is used, and the melting point thereof is 17 ° C.
  • the melting point of the cold storage material 523 in the second cold storage mechanism 520 is higher than the melting point of the cold storage material 513 in the first cold storage mechanism 510.
  • FIG. 23A shows the temperature change of the cold storage material 513 when the first cold storage mechanism 510 according to this embodiment is cooled by the refrigerant in the tube 300.
  • the melting point of the regenerator material 513 is shown as a melting point T100.
  • the temperature of the regenerator material 513 at the start of cooling at time t0 is shown as the initial temperature T0.
  • the temperature of the refrigerant in the tube 300 is indicated as a refrigerant temperature T200.
  • the refrigerant temperature T200 is lower than both the initial temperature T0 and the melting point T100.
  • the initial temperature T0 is higher than the melting point T100.
  • the temperature of the regenerator material 513 gradually decreases and reaches the melting point T100 at time t100.
  • the cool storage material 513 begins to solidify from time t100, and the entire cool storage material 513 is solidified at time t200.
  • the temperature of the regenerator material 513 is constant (melting point T100).
  • the temperature of the cool storage material 513 decreases again.
  • FIG. 23B shows the temperature change of the regenerator 523 when the second regenerator 520 according to the present embodiment is cooled by the refrigerant in the tube 300.
  • the melting point of the regenerator material 523 is shown as a melting point T110.
  • the melting point T110 is higher than the melting point T100.
  • the temperature of the regenerator material 523 at the start of cooling at time t0 is shown as the initial temperature T0.
  • coolant in the tube 300 is shown as the refrigerant temperature T200.
  • the initial temperature T0 and the refrigerant temperature T200 are the same as the initial temperature T0 and the refrigerant temperature T200 shown in FIG. 23A, respectively.
  • the melting point T110 is a temperature that is also lower than the initial temperature T0.
  • the temperature of the regenerator material 523 gradually decreases after time t0, and reaches the melting point T110 at time t110.
  • the cool storage material 523 starts to solidify from time t110, and the entire cool storage material 523 is solidified at time t120.
  • the temperature of the regenerator material 523 is constant (melting point T110). After time t120, the temperature of the regenerator material 523 decreases again.
  • the temperature difference between the cold storage material 513 and the refrigerant when the cold storage material 513 is solidified is defined as a temperature difference ⁇ T1.
  • a temperature difference between the cold storage material 523 and the refrigerant when the cold storage material 523 is solidified is defined as a temperature difference ⁇ T2.
  • the temperature difference ⁇ T2 is larger than the temperature difference ⁇ T1.
  • the speed at which heat is taken from the cold storage material 523 in the period TM2 is higher than the speed at which heat is taken from the cold storage material 513 in the period TM1.
  • the length of the period TM2 is shorter than the length of the period TM1.
  • the cold storage material 523 solidifies faster than the cold storage material 513. That is, the cool storage / release performance of the second cool storage mechanism 520 is higher than the cool storage / release performance of the first cool storage mechanism 510. As a result, the same effects as those of the first embodiment are obtained.
  • a material different from the above may be used as each specific material of the cool storage material 513 and the cool storage material 523.
  • the ninth embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 24A and 24B.
  • the shape of the cold storage container 511 and the shape of the cold storage container 521 are the same as each other, and each has the shape of the cold storage container 511 shown in FIG.
  • the shape of the inner fin 512 and the shape of the inner fin 522 are the same as each other, which is the shape of the inner fin 512 shown in FIG. That is, in this embodiment, the structure of the 1st cool storage mechanism 510 and the 2nd cool storage mechanism 520 is mutually the same.
  • the shape of the tube 300 in a part is different from the case of the first embodiment.
  • Other configurations are the same as those of the first embodiment shown in FIG.
  • FIG. 24A shows a cross-sectional view when the tube 300A is cut along a plane perpendicular to the refrigerant flow direction.
  • FIG. 24B shows a cross-sectional view when the tube 300B is cut along a plane perpendicular to the refrigerant flow direction.
  • Both the tube 300A and the tube 300B are formed by extrusion molding of aluminum.
  • a plurality of flow paths 301 (hereinafter referred to as “flow paths 301 ⁇ / b> A”) formed in the tube 300 ⁇ / b> A are formed in the tube 300 ⁇ / b> A, and each cross-sectional shape is rectangular.
  • Each flow path 301A is arranged in a line at a constant pitch.
  • flow paths 301B a plurality of flow paths 301 (hereinafter referred to as “flow paths 301B”) formed in the tube 300B are formed in the tube 300B, and each cross-sectional shape is rectangular.
  • Each flow path 301B is arranged in a line at a constant pitch.
  • the channel cross-sectional area of each channel 301B is smaller than the channel cross-sectional area of each channel 301A.
  • the arrangement pitch of the flow paths 301B is narrower than the arrangement pitch of the flow paths 301A. Comparing the tube 300A and the tube 300B, the contact area between the flow path 301B and the refrigerant is larger than the contact area between the flow path 301A and the refrigerant.
  • the heat storage / heat dissipation performance of the second cold storage mechanism 520 is relatively higher than the heat storage / heat dissipation performance of the first cold storage mechanism 510. Even if it is such an aspect, there exists an effect similar to 1st Embodiment.
  • the “contact area between the flow path 301B and the refrigerant” is an area obtained by adding up the area of the inner surface of the flow path 301B for all the flow paths 301B formed in one tube 300B. .
  • the “contact area between the channel 301 ⁇ / b> A and the refrigerant” is similarly defined.
  • FIGS. 25A and 25B A modification of the ninth embodiment described above will be described with reference to FIGS. 25A and 25B. Also in this modification, the shape of the cool storage container 511 and the shape of the cool storage container 521 are the same, and each has the shape of the cool storage container 511 shown in FIG. Further, the shape of the inner fin 512 and the shape of the inner fin 522 are the same as each other, which is the shape of the inner fin 512 shown in FIG.
  • FIG. 25A shows a cross-sectional view when the tube 300C is cut along a plane perpendicular to the refrigerant flow direction.
  • FIG. 25B shows a cross-sectional view when the tube 300D is cut along a plane perpendicular to the refrigerant flow direction.
  • the tube 300C has a container 310C and fins 311C.
  • the container 310C is a container formed by bending a metal plate and crimping an end portion thereof, and has a flat cross section.
  • the fin 311C is formed by bending a metal plate (aluminum) into a wave shape, similar to the corrugated fin 400.
  • the top of the corrugated fin 311C is in contact with the inner wall surface of the container 310C and is brazed.
  • the internal space of the container 310C is partitioned into a plurality of spaces by the fins 311C. Each space serves as a flow path 301C through which the refrigerant flows.
  • the tube 300D has the same configuration as described above.
  • the tube 300D has a container 310D and fins 311D.
  • the container 310D is a container formed by bending a metal plate and crimping an end portion thereof, and has a flat cross section.
  • the fin 311D is formed by bending a metal plate (aluminum) into a wave shape, similar to the corrugated fin 400.
  • the top of the corrugated fin 311D is in contact with the inner wall surface of the container 310D and brazed.
  • the internal space of the container 310D is partitioned into a plurality of spaces by the fins 311D. Each space serves as a flow path 301D through which the refrigerant flows.
  • the pitch of the fins 311D that is, the interval between the tops adjacent to each other in the fin 311D is narrower than the pitch of the fins 311C, that is, the interval between the tops adjacent to each other in the fin 311C.
  • the contact area between the flow path 301D and the refrigerant is larger than the contact area between the flow path 301C and the refrigerant.
  • the heat storage / heat dissipation performance of the second cold storage mechanism 520 is relatively higher than the heat storage / heat dissipation performance of the first cold storage mechanism 510. Even if it is such an aspect, there exists an effect similar to 1st Embodiment.

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Abstract

蒸発器（１０）は、蓄冷容器（５１１、５２１）の内部に収納された蓄冷材（５１３、５２３）の温度を冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構（５００）、を備えている。複数の蓄冷機構は、第１蓄冷機構（５１０）と、第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構（５２０）と、を備えている。これにより、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における空気の温度上昇を抑制し、且つ、アイドルストップの状態に移行した後における空気の温度上昇をも抑制することができる。

Description

蒸発器 関連出願の相互参照
　本出願は、当該開示内容が参照によって本出願に組み込まれた、２０１５年４月３０日に出願された日本特許出願２０１５－０９２５８９および、２０１６年４月１２日に出願された日本特許出願２０１６－０７９３０６を基にしている。
　本開示は、内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する蒸発器に関する。
　空調装置における冷凍サイクルの一部として用いられる蒸発器は、液相の冷媒を内部で蒸発させてその温度を低下させ、当該冷媒との熱交換によって空気を冷却するものである。
　車両用の空調装置においては、内燃機関の駆動力によってコンプレッサを動作させ、これにより冷媒を循環させている。このため、内燃機関が停止している状態においては冷媒の循環が停止した状態となるので、蒸発器を通過する空気の冷却を行うことができなくなる。
　近年、一時停止の際において自動的に内燃機関を停止させる、所謂アイドルストップを行う車両が普及している。このような車両では、運転中において比較的頻繁に内燃機関が停止し、その度にコンプレッサが停止する。その際、上記のように空気の冷却が行われなくなってしまうと、車室内の温度が上昇し乗員に不快感を与えてしまうこととなる。
　そこで、蓄冷機構を備えた構成の蒸発器が提案されており、既に実用化されている（例えば、下記特許文献１を参照）。蓄冷機構とは、容器の内部にパラフィン等の蓄冷材が収納されたものであって、蒸発器のうち冷媒が通るチューブ等に接した状態で配置されるものである。
　内燃機関の駆動力によりコンプレッサが動作しているときには、蒸発器で低温となった冷媒との熱交換により蓄冷機構（蓄冷容器）が冷却され、蓄冷容器の内部に収納された蓄冷材が凝固する。
　その後、アイドルストップが行われて冷媒の循環が停止した状態となっても、凝固した蓄冷材により、蓄冷機構やその近傍のチューブ等は低温に維持される。このため、蒸発器を通過して車室内に吹き出される空気の冷却を、しばらくの間は継続して行うことが可能となる。
特表２００６－５０３２５３号公報
　アイドルストップの状態ではない通常の運転中においては、空調装置のコンプレッサを連続的に動作させるのではなく、間欠的に動作させる場合がある。このような間欠動作は、蒸発器の温度低下を抑制し霜の付着を防止することや、コンプレッサの動作に必要なエネルギーを低減し省エネを実現すること等を目的として行われる。
　間欠動作が行われている際には、コンプレッサが動作して蓄冷材の温度が低下する期間と、コンプレッサが停止して蓄冷材の温度が上昇する期間とが、交互に繰り返されることとなる。この場合、蓄冷材が冷却される期間は比較的短く、蓄冷材が完全に凝固しないので、蓄冷機構における蓄冷が十分には行われない。その結果、空調装置から車室内に吹き出される空気の温度上昇を抑制することができなくなってしまう。
　そこで、蓄冷機構の蓄放冷性能を高くすることが考えられる。蓄放冷性能とは、蓄冷機構が外部と熱のやり取りをする際における熱の伝わりやすさ、すなわち、蓄冷機構とその外部との間における熱伝導又は熱伝達の大きさのことである。蓄冷機構の蓄放冷性能を高くすると、コンプレッサの動作中には短期間のうちに多くの熱が蓄冷材から奪われる。このため、上記のような間欠動作が行われる場合でも、蓄冷材は十分にその温度を低下させ、凝固する。これにより、アイドルストップが行われていない期間（間欠動作中）においては、車室内に吹き出される空気の温度上昇は抑制される。
　しかしながら、アイドルストップの状態になると、（蓄冷機構の蓄放冷性能が高いので）短期間のうちに多く熱が蓄冷材に加えられ、蓄冷材の全てがすぐに融解してしまう。このため、車室内に吹き出される空気は、アイドルストップの状態に移行した直後においては低温となるのであるが、すぐにその温度が上昇してしまう。
　このように、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における空気の温度上昇を抑制することと、アイドルストップの状態に移行した後の空気の温度上昇を抑制することとを、両立させることは困難であった。
　本開示はこのような点に鑑みてなされたものであり、その目的は、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における空気の温度上昇を抑制し、且つ、アイドルストップの状態に移行した後における空気の温度上昇をも抑制することのできる蒸発器を提供することにある。
　本開示の第１態様によると、蒸発器は、内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する。蒸発器は、蓄冷容器の内部に収納された蓄冷材の温度を冷媒との熱交換により低下させる蓄冷機構、を複数備えている。蒸発器は、蓄冷機構の１つである第１蓄冷機構と、蓄冷機構の１つであって、第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備える。
　本開示の第２態様によると、蒸発器は、内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する。蒸発器は、前記冷媒が内部を通る複数のチューブと、互いに隣り合う前記チューブの間に保持されており、その温度を前記冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構と、を備える。蒸発器は、前記蓄冷機構の１つである第１蓄冷機構と、前記蓄冷機構の１つであって、前記第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備える。
　本開示の第３態様によると、蒸発器は、内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する。蒸発器は、蓄冷容器の内部に収納された蓄冷材の温度を冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構、を備えている。複数の蓄冷機構は、第１蓄冷機構と、第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備える。
　本開示の第４態様によると、蒸発器は、内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する。蒸発器は、冷媒が内部を通る複数のチューブと、互いに隣り合うチューブの間に保持されており、その温度を冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構と、を備えている。複数の蓄冷機構は、第１蓄冷機構と、第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備える。
　蓄放熱性能が比較的低い第１蓄冷機構では、アイドルストップの状態に移行した後、凝固した蓄冷材の温度がゆっくりと上昇する。換言すれば、蓄冷材が低温となっている状態が長時間維持される。このため、アイドルストップの状態に移行した後の空気の温度上昇を、長時間に亘って抑制することができる。
　蓄放熱性能が比較的高い第２蓄冷機構では、コンプレッサの間欠動作が行われている期間において、コンプレッサが動作する短時間のうちに蓄冷材の温度が低下する。このため、少なくとも第２蓄冷機構においては十分な蓄冷が行われるので、車室内に吹き出される空気の温度上昇が抑制される。
　このように、本開示においては、蓄放冷性能が互いに異なる複数の蓄冷容器を備えることにより、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における空気の温度上昇を抑制することと、アイドルストップの状態に移行した後における空気の温度上昇を抑制することと、の両立を実現することができる。
　本開示によれば、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における空気の温度上昇を抑制し、且つ、アイドルストップの状態に移行した後の空気の温度上昇をも抑制することのできる蒸発器が提供される。
本開示の第１実施形態に係る蒸発器の外観を示す図である。 第１実施形態に係る蒸発器の内部構造を模式的に示す断面図である。 第１実施形態に係る蒸発器において、アイドルストップの状態に移行した際における吹き出し温度の変化を示すグラフである。 第１実施形態に係る蒸発器における、吹き出し温度の変化とコンプレッサの動作とを示すグラフである。 本開示の比較例に係る蒸発器における、吹き出し温度の変化とコンプレッサの動作とを示すグラフである。 本開示の第２実施形態に係る蒸発器の内部構造を模式的に示す図である。 第２実施形態に係る蓄冷機構におけるインナーフィンの形状を説明するための図である。 本開示の、相変化距離と蓄冷時間との関係を示すグラフである。 本開示の第３実施形態に係る蒸発器の内部構造を模式的に示す図である。 本開示の第４実施形態に係る蒸発器の内部構造を模式的に示す図である。 本開示の、蓄冷材の熱伝導率と蓄冷時間との関係を示すグラフである。 本開示の、蓄冷材の融点と蓄冷時間との関係を示すグラフである。 本開示の、蓄冷材の潜熱と蓄冷時間との関係を示すグラフである。 本開示の第５実施形態に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第５実施形態の変形例に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 本開示の第６実施形態に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 本開示の第７実施形態に係る蒸発器の構成を模式的に示す図である。 第７実施形態に係る蒸発器において、アイドルストップの状態に移行した後における各部の温度変化を示すグラフである。 本開示の第８実施形態に係る蒸発器の第１蓄冷機構における、蓄冷材の温度変化の例を示す図である。 第８実施形態に係る蒸発器の第２蓄冷機構における、蓄冷材の温度変化の例を示す図である。 本開示の第９実施形態に係る蒸発器の第１蓄冷機構に接触しているチューブを示す断面図である。 第９実施形態に係る蒸発器の第２蓄冷機構に接触しているチューブを示す断面図である。 第９実施形態の変形例に係る蒸発器の第１蓄冷機構に接触しているチューブを示す断面図である。 第９実施形態の変形例に係る蒸発器の第２蓄冷機構に接触しているチューブを示す断面図である。
　以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。
　（第１実施形態）
　本開示の第１実施形態について図１～５を参照して説明する。図１に示される蒸発器１０は、車両の空調システムとして構成された冷凍サイクル（不図示）の一部を成す蒸発器（エバポレータ）である。蒸発器１０には、冷凍サイクルの一部に配置された不図示のコンプレッサにより冷媒が送り込まれる。コンプレッサは、車両に備えられた内燃機関の駆動力により動作する。蒸発器１０は、送り込まれた冷媒を内部で蒸発させながら、冷媒と空気との熱交換を行うことにより空気を冷却するものである。
　図１を参照しながら、蒸発器１０の構成について説明する。蒸発器１０は、上部タンク１００と、下部タンク２００と、チューブ３００と、コルゲートフィン４００と、蓄冷機構５００と、を備えている。
　上部タンク１００は、蒸発器１０に対して供給された冷媒を一時的に貯留し、当該冷媒をチューブ３００に供給するための容器である。上部タンク１００は、細長い棒状の容器として形成されている。上部タンク１００は、その長手方向を水平方向に沿わせた状態で、蒸発器１０のうち上方側部分に配置されている。
　下部タンク２００は、上部タンク１００と略同一形状の容器である。下部タンク２００は、上部タンク１００からチューブ３００を通って来た冷媒を受け入れるものである。下部タンク２００は、上部タンク１００と同様にその長手方向を水平方向に沿わせた状態で、蒸発器１０のうち下方側部分に配置されている。
　チューブ３００は、扁平形状の断面を有する細長い配管であって、蒸発器１０に複数備えられている。チューブ３００の内部には、その長手方向に沿った流路３０１（図１では不図示）が複数形成されている。それぞれのチューブ３００は、その長手方向を鉛直方向に沿わせており、互いの主面を対向させた状態で積層配置されている。積層された複数のチューブ３００が並ぶ方向は、上部タンク１００の長手方向と同じである。
　それぞれのチューブ３００は、その一端が上部タンク１００に接続されており、その他端が下部タンク２００に接続されている。このような構成により、上部タンク１００の内部空間と、下部タンク２００の内部空間とは、それぞれのチューブ３００内の流路３０１によって連通されている。
　冷媒は、チューブ３００の内部を通って上部タンク１００から下部タンク２００へと移動する。その際、蒸発器１０を通過する空気との間で熱交換が行われ、これにより冷媒は液相から気相へと変化する。また、空気は冷媒との熱交換により熱を奪われて、その温度を低下させる。
　コルゲートフィン４００は、金属板を波状に折り曲げることにより形成されたものである。コルゲートフィン４００は、波形状を有する金属板を有する。コルゲートフィン４００は、それぞれのチューブ３００の間に配置されている。波状であるコルゲートフィン４００のそれぞれの頂部は、チューブ３００の外表面に対して当接しており、且つろう接されている。このため、蒸発器１０を通過する空気の熱は、チューブ３００を介して冷媒に伝達されるだけでなく、コルゲートフィン４００及びチューブ３００を介しても冷媒に伝達される。つまり、コルゲートフィン４００によって空気との接触面積が大きくなっており、冷媒と空気との熱交換が効率よく行われる。
　コルゲートフィン４００は、互いに隣り合う２本のチューブ３００の間に形成された空間（後述の蓄冷機構５００が配置されている部分を除く）の全体、すなわち、上部タンク１００から下部タンク２００に至るまでの全範囲に亘って配置されている。ただし、図１においてはその一部のみが図示されており、他の部分については図示が省略されている。
　尚、上部タンク１００の内部空間、及び下部タンク２００の内部空間が仕切り板によって複数に区分された構成とした上で、上部タンク１００と下部タンク２００との間を冷媒が往復しながら（双方向に）流れるような態様としてもよい。本開示を実施するにあたっては、冷媒が通る経路は特に限定されない。
　図１においては、上部タンク１００の長手方向であって、図１の左側から右側に向かう方向をｘ方向としてｘ軸を設定している。また、蒸発器１０を空気が通過する方向であって、図１の紙面奥側から手前側に向かう方向をｙ方向としてｙ軸を設定している。更に、下部タンク２００から上部タンク１００へと向かう方向をｚ方向としてｚ軸を設定している。以降の図面においても、同様にしてｘ軸、ｙ軸、ｚ軸を設定している。
　蓄冷機構５００は、冷媒が循環しているときに蓄冷を行い、冷媒の循環が停止した後においてもチューブ３００等を低温に保つためのものである。蓄冷機構５００は、細長い棒状の部材として形成されている。蓄冷機構５００は、その長手方向をｚ方向に沿わせた状態で、互いに隣り合う２本のチューブ３００の間となる位置に配置され、それぞれのチューブ３００によって保持されている。
　図１に示されるように、チューブ３００とチューブ３００との間に形成された複数の空間には、その一部にコルゲートフィン４００が配置されており、他の一部に蓄冷機構５００が配置されている。本実施形態では、左側からコルゲートフィン４００、コルゲートフィン４００、蓄冷機構５００、の順となるよう、これらが規則的に配置されている。しかしながら、本開示を実施するにあたっては、コルゲートフィン４００と蓄冷機構５００との相対的な位置関係や、これらの配置における規則性の有無は特に限定されない。
　図２を参照しながら、蓄冷機構５００の具体的な構成について説明する。図２は蓄冷機構等の内部構造を示している。蓄冷機構５００は、冷媒との熱交換によってその温度を低下させ、低温となっている状態を維持するために設けられたものである。本実施形態では、全ての蓄冷機構５００が同一の構成となっているのではなく、互いに構成の異なる２種類の蓄冷機構５００が存在している。これらを区別するために、以下の説明においては、一方の蓄冷機構５００のことを「第１蓄冷機構５１０」とも表記し、他方の蓄冷機構５００のことを「第２蓄冷機構５２０」とも表記する。
　先ず、第１蓄冷機構５１０の構成について説明する。第１蓄冷機構５１０は、蓄冷容器５１１の内部に、インナーフィン５１２と、蓄冷材５１３とが収納され密封された構成となっている。
　蓄冷容器５１１は金属により形成された容器である。蓄冷容器５１１には、内側に向けて後退している凹部５１４が複数形成されている。蓄冷容器５１１の外側面のうち、凹部５１４以外の部分は、チューブ３００に対して当接している。このため、チューブ３００の流路３０１を低温の冷媒が通ると、冷媒との熱交換によって第１蓄冷機構５１０も冷却される。
　インナーフィン５１２は、コルゲートフィン４００と同様に、金属板（アルミニウム）を波状に折り曲げることにより形成されたものである。波状であるインナーフィン５１２の頂部は、蓄冷容器５１１の内壁面、具体的には凹部５１４の内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。
　蓄冷材５１３は、パラフィンを主成分とする液体であり、蓄冷容器５１１の内部に充填されている。つまり、インナーフィン５１２の周囲の空間は蓄冷材５１３で満たされており、蓄冷材５１３が、蓄冷容器５１１の内壁面及びインナーフィン５１２の表面のいずれに対しても接した状態となっている。
　チューブ３００によって蓄冷容器５１１が冷却されると、蓄冷材５１３の熱は蓄冷容器５１１を介してチューブ３００に伝達される。また、インナーフィン５１２及び蓄冷容器５１１を介してもチューブ３００に伝達される。このため、冷凍サイクルを冷媒が循環しているときにおいては、蓄冷材５１３は冷媒との熱交換によって効率的に冷却されて温度を低下させ、少なくともその一部が凝固した状態となる。このように、インナーフィン５１２は、冷媒と蓄冷材との間における伝熱を促進するための伝熱促進物として機能する。
　車両がアイドルストップの状態になると、冷凍サイクルのコンプレッサが停止した状態となる。このため、冷凍サイクルにおける冷媒の循環は行われなくなり、蒸発器１０における冷媒の蒸発も行われなくなる。
　しかしながら、このときの蓄冷材５１３は凝固した状態となっているので、蓄冷容器５１１、及びその近傍に配置されているチューブ３００やコルゲートフィン４００は、いずれも低温に維持されている。このため、冷媒の循環が停止していても、蒸発器１０を通過する空気は冷却される。このように、第１蓄冷機構５１０が配置されていることにより、アイドルストップの状態に移行した後においても、蒸発器１０はその冷却性能をしばらくの間維持することができる。
　続いて、第２蓄冷機構５２０の構成について説明する。第２蓄冷機構５２０は、蓄冷容器５２１の内部に、インナーフィン５２２と、蓄冷材５２３とが収納され密封された構成となっている。このように、第２蓄冷機構５２０の構成は、先に説明した第１蓄冷機構５１０の構成と概ね同一となっている。
　蓄冷容器５２１は金属により形成された容器である。第１蓄冷機構５１０の蓄冷容器５１１とは異なり、蓄冷容器５２１には凹部が形成されておらず、その表面及び内壁面の略全体が平坦となっている。蓄冷容器５２１とチューブ３００とが対向する部分においては、蓄冷容器５２１の外表面の全体がチューブ３００に対して当接している。このため、蓄冷容器５２１とチューブ３００との接触面積は、蓄冷容器５１１とチューブ３００との接触面積よりも広くなっている。
　その結果、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能は、第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能よりも高くなっている。チューブ３００によって冷却された際には、第２蓄冷機構５２０の方が、第１蓄冷機構５１０よりも多くの熱を奪われる。従って、第２蓄冷機構５２０の蓄冷材５２３が凝固するまでに要する時間は、第１蓄冷機構５１０の蓄冷材５１３が凝固するまでに要する時間よりも短い。
　インナーフィン５２２は、コルゲートフィン４００やインナーフィン５１２と同様に、金属板（アルミニウム）を波状に折り曲げることにより形成されたものである。波状であるインナーフィン５２２のそれぞれの頂部は、蓄冷容器５２１の内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。
　図２に示されるように、インナーフィン５２２のピッチ（隣り合う頂点間の距離）は、インナーフィン５１２のピッチよりも小さくなっている。このため、インナーフィン５２２と蓄冷材５２３との接触面積は、インナーフィン５１２と蓄冷材５１３との接触面積よりも広くなっている。蓄冷材５２３と蓄冷容器５２１との間における熱抵抗は、蓄冷材５１３と蓄冷容器５１１との間における熱抵抗よりも小さいので、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能は更に高くなっている。
　蓄冷材５２３は、パラフィンを主成分とする液体であり、蓄冷容器５２１の内部に充填されている。インナーフィン５２２の周囲の空間は蓄冷材５２３で満たされており、蓄冷材５２３が、蓄冷容器５２１の内壁面及びインナーフィン５２２の表面のいずれに対しても接した状態となっている。本実施形態においては、蓄冷材５１３と蓄冷材５２３とは互いに同一である。
　以上のような構成の第２蓄冷機構５２０も、先に説明した第１蓄冷機構５１０と概ね同様に機能する。つまり、第２蓄冷機構５２０における蓄冷が行われることにより、アイドルストップの状態に移行した後においても、蒸発器１０はその冷却性能をしばらくの間維持することができる。
　図３の線Ｇ１０は、車両がアイドルストップの状態に移行した際における、車室内に吹き出される空気の温度（以下、「吹き出し温度」とも称する）の変化を示すグラフである。アイドルストップの状態となる時刻ｔ０１よりも前の期間においては、コンプレッサの運転が行われており、吹き出し温度は脈動しながらも概ね一定に維持されている。
　図３に示された温度Ｔ１０は、蓄冷材５１３及び蓄冷材５２３の融点である。時刻ｔ０１よりも前の期間においては、冷媒の温度及び吹き出し温度は、温度Ｔ１０よりも十分に低い温度となっている。このため、冷媒によって冷却される蓄冷材５１３及び蓄冷材５２３は、いずれも凝固した状態となっている。尚、蒸発器１０の全体の大きさによっても変化するのであるが、コンプレッサが駆動されてから蓄冷材５１３等が凝固した状態となるまでに要する時間は、概ね６０秒程度である。
　時刻ｔ０１以降においては、アイドルストップの状態となるため、冷媒の循環が行われない。その結果、冷媒の温度及び吹き出し温度は次第に上昇して行く。図３に示された温度Ｔ２０は、車室内の気温を快適に維持するために必要な吹き出し温度の上限値である。吹き出し温度が温度Ｔ２０以上になると、アイドルストップを中断し、内燃機関が自動的に駆動される。
　図３の線Ｇ１１で示されているのは、蓄冷機構５００が存在しない場合における吹き出し温度の変化である。本実施形態（線Ｇ１０）では、蓄冷機構５００によってチューブ３００やコルゲートフィン４００が低温に保たれる。このため、蓄冷機構５００が存在しない場合（線Ｇ１１）に比べると、時刻ｔ０１以降における温度上昇の速度が緩やかとなっている。アイドルストップの状態に移行してから、吹き出し温度が温度Ｔ２０を超えてしまうまでの期間が長くなる（概ね６０秒程度）ので、アイドルストップの状態を長期間継続しながらも、車室内の気温を快適に保つことができる。
　蒸発器１０が搭載された空調装置では、吹き出し温度を比較的高くすることによりエネルギーの消費を抑制するような運転も行われる。このような運転を、以下では「省エネモード運転」とも称する。
　省エネモード運転においては、コンプレッサの間欠運転が行われ、これにより吹き出し温度が通常よりも高くされる。省エネモード運転は、例えば、吹き出し温度が一定の範囲に収まるよう、サーミスタによる測定温度に基づいてコンプレッサをＯＮ／ＯＦＦさせることにより行われる。
　図４（Ａ）は、省エネモード運転が行われているときにおける、吹き出し温度の変化を示すグラフである。図４（Ｂ）は、このときのコンプレッサの動作（駆動状態）の変化を示すグラフである。図４に示される例では、吹き出し温度は温度Ｔ１０（蓄冷材５１３等の融点）をまたいで変動している。
　この例では、図４（Ｂ）に示されるように、時刻ｔ１０から時刻ｔ２０までの期間ＴＭ１０においてコンプレッサが停止しており、時刻ｔ２０から時刻ｔ３０までの期間ＴＭ２０においてコンプレッサの運転が行われている。以降は、このような期間ＴＭ１０と期間ＴＭ２０とが交互に繰り返される。
　コンプレッサが駆動され、それに伴い冷媒の循環が行われる期間ＴＭ２０は、比較的短い期間となっている。蓄冷機構５００は短い期間しか冷却されないので、蓄冷材５１３等が凝固しないうちに期間ＴＭ２０が終了してしまうようにも思われる。しかしながら、本実施形態では、既に述べたように第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が高められているので、少なくとも第２蓄冷機構５２０の蓄冷材５２３は、期間ＴＭ２０の間において凝固する。
　つまり、第２蓄冷機構５２０においては、期間ＴＭ２０での蓄冷が効率的に行われる。続く期間ＴＭ１０ではコンプレッサが停止しているのであるが、蓄冷の効果により吹き出し温度の上昇速度は緩やかとなる。その結果、次にコンプレッサが駆動されるまでの期間ＴＭ１０の長さは、比較的長くなる。
　図５には、蓄冷機構５００が備えられていない蒸発器（本実施形態との比較例）におけるグラフが示されている。図５（Ａ）は、省エネモード運転が行われているときにおける、吹き出し温度の変化を示すグラフである。図５（Ｂ）は、このときのコンプレッサの動作（駆動状態）の変化を示すグラフである。
　図５の例でも、コンプレッサの間欠運転が行われている。具体的には、時刻ｔ１１から時刻ｔ２１までの期間ＴＭ１１においてコンプレッサが停止しており、時刻ｔ２１から時刻ｔ３１までの期間ＴＭ２１においてコンプレッサの運転が行われている。以降は、このような期間ＴＭ１１と期間ＴＭ２１とが交互に繰り返される。
　この比較例においては、蓄冷機構が存在しないので、期間ＴＭ２１における蓄冷が行われない。従って、コンプレッサが停止した時刻（ｔ３１等）以降においては、吹き出し温度は素早く上昇してしまう。その結果、期間ＴＭ１１は図４の期間ＴＭ１０よりも短くなっており、コンプレッサの駆動が頻繁に行われている。図４と図５を比較すると明らかなように、本実施形態では、蓄冷機構５００（特に第２蓄冷機構５２０）を備えることにより、コンプレッサの駆動頻度が低減され、省エネが実現されている。
　尚、蒸発器１０が第２蓄冷機構５２０を備えておらず、蓄冷機構５００の全てが第１蓄冷機構５１０であるような場合には、省エネモード運転が行われているときにおける吹き出し温度の変化は図５（Ａ）に示されるものと同様となる。これは、第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能が低く、期間ＴＭ２１のような短期間では冷媒が凝固しない（つまり、効率的な蓄冷が行われない）からである。
　このように、本実施形態では、蓄冷機構５００の一部として第２蓄冷機構５２０を備えることにより、省エネモード運転における吹き出し温度の上昇が抑制され、コンプレッサの駆動頻度が低減されている。
　ところで、上記に鑑みれば、蓄冷機構５００の全てを第２蓄冷機構５２０とした方がよいようにも思われる。しかしながら、第１蓄冷機構５１０が１つも備えられていない場合には、第２蓄冷機構５２０の内部で凝固している蓄冷材５２３が、アイドルストップの状態に移行した以降において短期間で全て融解してしまう。つまり、全ての蓄冷機構５００の蓄放冷性能が高いことに起因して、蓄冷材５２３が凝固した状態となっている期間が短くなってしまう。その結果、アイドルストップの際に蒸発器１０の冷却性能が維持される期間が短くなってしまう。
　以上のように、本実施形態では、蓄放冷性能が互いに異なる第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０との両方を備えることにより、コンプレッサの間欠動作が行われている期間における吹き出し温度の上昇の抑制（図４）、及び、アイドルストップの状態に移行した後における吹き出し温度の上昇の抑制（図３）、の両方が実現されている。
　（第２実施形態）
　図６を参照しながら、本開示の第２実施形態について説明する。第２実施形態においては、第２蓄冷機構５２０の構成についてのみ第１実施形態と異なっており、他の構成については第１実施形態と同一である。図６は、蓄冷材等の内部構造を示している。
　本実施形態では、蓄冷容器５２１の形状が、蓄冷容器５１１の形状と同一となっている。蓄冷容器５２１には、内側に向けて後退している凹部５２４が複数形成されている。蓄冷容器５２１の外側面のうち、凹部５２４以外の部分は、チューブ３００に対して当接している。
　蓄冷容器５２１の内部において、波状であるインナーフィン５２２の頂部は、蓄冷容器５２１の内壁面、具体的には凹部５２４の内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。インナーフィン５２２のピッチは、第１実施形態（図２）におけるインナーフィン５２２のピッチと同一となっている。すなわち、インナーフィン５１２のピッチよりも小さくなっている。本実施形態でも、蓄冷材５１３と蓄冷材５２３とは互いに同一である。
　このように、第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０において、それぞれのインナーフィンのピッチのみを互いに異ならせ、これにより第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能を相対的に高めることによっても、第１実施形態と同様の効果を奏する。
　尚、インナーフィン５２２のピッチを小さくした場合に第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が高くなる理由としては、インナーフィン５２２と蓄冷材５２３との接触面積が広くなることのほか、蓄冷容器５２１内における相変化距離が小さくなることも挙げられる。「相変化距離」とは、蓄冷材５２３のうちインナーフィン５２２（伝熱促進物）の表面から最も離れている点（例えば図７の点Ｐ１）と、インナーフィン５２２の表面との間の距離（図７の距離Ｌ１）、のことである。第１蓄冷機構５１０の相変化距離についても同様に定義される。
　このような相変化距離が小さいと、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能は更に高くなり、蓄冷材５２３の凝固がより短時間で行われることとなる。図８には、相変化距離と蓄冷時間との関係が示されている。「蓄冷時間」とは、チューブ３００による冷却が開始されてから蓄冷材５２３が凝固するまでに要する時間のことである。図８に示されるように、相変化距離が小さくなるほど、蓄冷時間も短くなる。尚、横軸をインナーフィン５２２のピッチとしてグラフを描いた場合にも、図８に示されるものと同様のグラフとなる。
　本開示を実施するにあたっては、第１蓄冷機構５１０における相変化距離を０．４ｍｍから０．７５ｍｍの範囲内とし、第２蓄冷機構５２０における相変化距離を０．４ｍｍ以下とすることが望ましい。また、第１蓄冷機構５１０におけるインナーフィン５１２のピッチを１．５ｍｍから３ｍｍの範囲内とし、第２蓄冷機構５２０におけるインナーフィン５２２のピッチを１．５ｍｍ以下とすることが望ましい。
　尚、インナーフィン５２２の板厚をインナーフィン５１２の板厚よりも大きくしてもよい。この場合、インナーフィン５２２の内部における熱伝導が大きくなるので、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が相対的に高められる。
　また、インナーフィン５１２の材料（アルミニウム）よりも熱伝導率の大きい材料（例えばカーボン）で、インナーフィン５２２が形成されていてもよい。この場合にも、インナーフィン５２２自体の熱伝導が大きくなるので、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が相対的に高められる。
　（第３実施形態）
　図９を参照しながら、本開示の第３実施形態について説明する。第３実施形態においても、第２蓄冷機構５２０の構成についてのみ第１実施形態と異なっており、他の構成については第１実施形態と同一である。図９は、蓄冷材等の内部構造を示している。
　本実施形態では、第２蓄冷機構５２０におけるインナーフィン５２２のピッチが、第１蓄冷機構５１０におけるインナーフィン５１２のピッチと同一となっている。つまり、第２蓄冷機構５２０は、蓄冷容器５２１とチューブ３００との接触面積においてのみ、第１蓄冷機構５１０と異なっている。このような態様であっても、第１実施形態と同様の効果を奏する。
　尚、蓄冷容器５２１とチューブ３００との接触面積を、蓄冷容器５１１とチューブ３００との接触面積よりも広くするための具体的な態様としては、本実施形態のように蓄冷容器５２１の形状を変更することしてもよいのであるが、蓄冷容器５２１に接するチューブ３００の形状を変更することとしてもよい。
　（第４実施形態）
　図１０を参照しながら、本開示の第４実施形態について説明する。第４実施形態においても、第２蓄冷機構５２０の構成についてのみ第１実施形態と異なっており、他の構成については第１実施形態と同一である。図１０は、蓄冷材等の内部構造を示している。
　本実施形態では、蓄冷容器５２１の形状が、第２実施形態における蓄冷容器５２１の形状(図６）と同一となっている。つまり、蓄冷容器５２１には、内側に向けて後退している凹部５２４が複数形成されている。蓄冷容器５２１の外側面のうち、凹部５２４以外の部分は、チューブ３００に対して当接している。
　蓄冷容器５２１内に収納されたインナーフィン５２２は、それぞれの頂部が平坦面となっており、ｙ軸に沿って見た場合におけるそれぞれの波の形状が台形となっている。頂部の平坦面は、蓄冷容器５２１の内壁面、具体的には凹部５２４の内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。
　このため、第２蓄冷機構５２０における蓄冷容器５２１とインナーフィン５２２（伝熱促進物）との接触面積は、第１蓄冷機構５１０における蓄冷容器５１１とインナーフィン５１２との接触面積よりも広くなっている。これにより、第２蓄冷機構５２０の蓄放熱性能が相対的に高められている。このような態様であっても、第１実施形態と同一の効果を奏する。
　尚、蓄冷容器５２１とインナーフィン５２２との接触面積を、蓄冷容器５１１とインナーフィン５１２との接触面積よりも広くするための具体的な態様としては、本実施形態のようにインナーフィン５２２の形状を変更することしてもよいのであるが、インナーフィン５２２に接する蓄冷容器５２１の形状を変更することとしてもよい。
　以上の例においては、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能を第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能よりも高くするために、蓄冷容器５２１やインナーフィン５２２の形状等を変更している。このような態様に替えて、蓄冷材５２３の材質を変更することとしてもよい。
　例えば、蓄冷材５１３の熱伝導率よりも高い熱伝導率を有する材料を、蓄冷材５２３として用いることで、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能を相対的に高めることとしてもよい。図１１Ａに示されるように、蓄冷材５２３の熱伝導率が高くなるほど蓄放冷性能も高くなり、その結果として蓄冷時間が短くなる。
　蓄冷材５２３の熱伝導率を高くするには、例えば、蓄冷材５１３と同一のパラフィンに、カーボンナノチューブを添加すればよい。また、蓄冷材５１３のパラフィンよりも熱伝導率の高いパラフィンを、蓄冷材５２３として用いてもよい。本開示を実施するにあたっては、第１蓄冷機構５１０における蓄冷材５１３の熱伝導率を０．１Ｗ／ｍＫから０．６Ｗ／ｍＫの範囲内とし、第２蓄冷機構５２０における蓄冷材５２３の熱伝導率を０．６Ｗ／ｍＫ以上することが望ましい。
　蓄冷材５１３と蓄冷材５２３との間で互いに異ならせる物性値は、上記のような熱伝導率ではなく他の物性値としてもよい。このような物性値としては、例えば融点や潜熱等が挙げられる。
　図１１Ｂに示されるように、蓄冷材５２３の融点が高くなるほど第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能も高くなり、その結果として蓄冷時間が短くなる。また、図１１Ｃに示されるように、蓄冷材５２３の潜熱が小さくなるほど第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能も高くなり、その結果として蓄冷時間が短くなる。
　第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能を相対的に高めるための構成としては、以上に挙げたものに限定されず、様々な構成を採用し得る。例えば、蓄冷容器５２１の内壁面に凹凸やフィン等を形成することにより、蓄冷容器５２１と蓄冷材５２３との接触面積を、蓄冷容器５１１と蓄冷材５１３との接触面積よりも広くしてもよい。このような態様であっても、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能を、第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能に比べて高くすることができる。
　（第５実施形態）
　図１２及び図１３を参照しながら、本開示の第５実施形態について説明する。第５実施形態においては、第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０のそれぞれの形状や配置において第１実施形態と異なっている。他の構成については、第１実施形態と同一である。
　本実施形態では、第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０とが、これまでの例のようにｘ方向に沿って交互に並ぶのではなく、蒸発器１０を空気が通過する方向（ｙ方向）に沿って並ぶように配置されている。具体的には、空気が通過する方向における上流側に第２蓄冷機構５２０が配置されており、下流側に第１蓄冷機構５１０が配置されている。
　本実施形態では、第１蓄冷機構５１０の蓄冷容器５１１と、第２蓄冷機構５２０の蓄冷容器５２１とが互いに分離されておらず、全体が一つの容器として構成されている。当該容器の内部のうちｙ方向に沿った中央となる位置には、仕切り板５３０が配置されている。容器の内部空間は、仕切り板５３０によって２つに区切られている。仕切り板よりも－ｘ方向側の部分が第１蓄冷機構５１０となっており、仕切り板よりもｘ方向側の部分が第２蓄冷機構５２０となっている。図１２においては、インナーフィン５１２、５２２の図示が省略されている。
　図１３に示されるように、蓄冷容器５１１のｙ方向側の側面のうち上端部近傍には、ｙ方向に向けて突出する充填部５１５が形成されている。充填部５１５は、蓄冷容器５１１の内部に蓄冷材５１３を充填する際における、蓄冷材５１３の入口となる部分である。
　同様に、蓄冷容器５２１の－ｙ方向側の側面のうち上端部近傍には、－ｙ方向に向けて突出する充填部５２５が形成されている。充填部５２５は、蓄冷容器５２１の内部に蓄冷材５２３を充填する際における、蓄冷材５２３の入口となる部分である。
　本実施形態では、蒸発器１０を冷媒が通過する際の圧力損失が比較的大きくなっており、冷媒の流れに沿った上流側（冷媒入口側）における冷媒温度と、冷媒の流れに沿った下流側（冷媒出口側）における冷媒温度との差が大きくなっている。また、冷媒温度が比較的高い冷媒入口側の部分が風下側（ｙ方向側）となり、冷媒温度が比較的低い冷媒出口側の部分が風上側（－ｙ方向側）となるように、蒸発器１０が設置されている。
　比較的短期間で蓄冷を行う必要のある第２蓄冷機構５２０が、冷媒温度が低い風上側（－ｙ方向側）に配置されているので、省エネモード運転における蓄冷がより効率的に行われる。
　尚、蒸発器１０を冷媒が通過する際の圧力損失が比較的小さいような場合には、冷媒入口側における冷媒温度と、冷媒出口側における冷媒温度との差も小さくなる。このような場合には、空気負荷の低い風下側（ｙ方向側）に、第２蓄冷機構５２０を配置すればよい。
　本実施形態では、一対の第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０が、空気が通過する方向（ｙ方向）に沿って並べられている。このため、例えば図２のようにｘ方向に沿ってこれらが並べられている場合比べると、蒸発器１０を空気が通過する際に受ける通風抵抗が抑制されている。その結果、蒸発器１０の性能を維持しながらも、空気を送り込むために設置されるブロアを小型化することができる。
　第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０とをｙ方向に沿って並べるための具体的な構成としては、図１３に示されるような構成のほか、様々な構成を採用し得る。
　図１４に示される例では、充填部５２５が、仕切り板５３０及び蓄冷容器５１１を貫くように配置された配管として構成されている。充填部５２５は、－ｙ方向側の端部が仕切り板５３０に形成された貫通穴に挿通されており、その内部空間と蓄冷容器５２１の内部空間とが連通されている。また、充填部５２５のうちｙ方向側の端部は、充填部５１５と同様に、蓄冷容器５１１のｙ方向側の側面からｙ方向に向けて突出している。
　図１５に示される例では、仕切り板５３０が存在しておらず、蓄冷容器５１１と蓄冷容器５２１とがそれぞれ別体の容器として形成されている。また、蓄冷容器５１１の上端部の位置は、蓄冷容器５２１の上端部の位置よりも低くなっている。充填部５２５は、図１４の例と同様の配管として構成されているのであるが、その全体が蓄冷容器５１１の外側（上方側）に配置されている。
　図１６に示される例では、仕切り板５３０が存在しておらず、蓄冷容器５１１の内部空間と蓄冷容器５２１の内部空間とが分離されていない。図１６の点線ＤＬよりもｙ方向側の部分が第１蓄冷機構５１０であり、点線ＤＬよりも－ｙ方向側の部分が第２蓄冷機構５２０なのであるが、内部の蓄冷材（５１３、５２３）が双方で共有された構成となっている。この構成においては蓄冷材の入口は１箇所でよいため、充填部５２５のみが形成されており充填部５１５は形成されていない。
　図１７に示される例では、仕切り板５３０の上端と、蓄冷容器５１１、５２１の天板との間が離間している。仕切り板５３０の上端位置は、充填部５１５の下端位置よりも下方側となっている。この例では充填部５１５のみが形成されており、充填部５２５は形成されていない。蓄冷材５１３とは異なる材質の蓄冷材５２３を蓄冷容器５２１に充填する場合には、注射器などにより、充填部５１５から蓄冷材５２３を充填すればよい。
　図１８に示される例では、図１７の例と同様に、仕切り板５３０の上端と、蓄冷容器５１１、５２１の天板との間が離間している。また、仕切り板５３０の上端から、ｙ方向に向けて伸びる天板５３１が形成されている。蓄冷容器５１１の内部空間と、蓄冷容器５２１の内部空間とは、仕切り板５３０と天板５３１とによって完全に分離されている。充填部５１５は天板５３１よりも下方側に形成されており、充填部５２５は天板５３１よりも上方側に形成されている。
　図１９に示される例では、図１５の例と同様に仕切り板５３０が存在しておらず、蓄冷容器５１１と蓄冷容器５２１とがそれぞれ別体の容器として形成されている。この例では、蓄冷容器５１１の上端部と、蓄冷容器５２１の上端部とは同じ高さとなっている。
　以上、図１３乃至図１９を参照しながら説明したように、第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０とをｙ方向に沿って並べるための具体的な構成としては、図１３に示されるような構成のほか、様々な構成を採用し得る。尚、第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０とをｙ方向に沿って並べるにあたっては、蓄冷機構５００全体のｙ方向に沿った寸法が、チューブ３００のｙ方向に沿った寸法よりも大きくなってもよい。つまり、第１蓄冷機構５１０又は第２蓄冷機構５２０のうち少なくとも一方が、チューブ３００やコルゲートフィンの端部よりも外方側（－ｙ方向側、又はｙ方向側）に向かって突出しているような態様であってもよい。
　（第６実施形態）
　図２０を参照しながら、本開示の第６実施形態について説明する。第２実施形態においては、第１蓄冷機構５１０の構成及び配置についてのみ第１実施形態と異なっており、他の構成については第１実施形態と同一である。
　本実施形態における第１蓄冷機構５１０は、これまでの例とは異なり、蒸発器１０のうち複数のチューブ３００が配置された部分、すなわちコア部には配置されていない。第１蓄冷機構５１０は、コア部よりも外側（－ｚ方向側）となる位置において、下部タンク２００に隣接する位置に配置されている。一方、本実施形態における第２蓄冷機構５２０は、これまでの例と同様にコア部に配置されている（図２０では不図示）。
　本実施形態における下部タンク２００は、互いに略同一形状の二つのタンク（第１下部タンク２０１、第２下部タンク２０２）が、ｙ方向に沿って並ぶように配置された構成となっている。それぞれのタンクは、その長手方向をｘ軸に沿わせた状態で配置されている。このため、第１下部タンク２０１と第２下部タンク２０２との間（且つ下方側）には、ｘ軸に沿った凹部２１０が形成されている。第１蓄冷機構５１０は、この凹部２１０内に収納されている。
　尚、第１蓄冷機構５１０（蓄冷容器５１１）の外形は、凹部２１０に収納可能な形状となっており、第１実施形態等における第１蓄冷機構５１０の外形とは異なっている。しかしながら、その蓄放冷性能が第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能よりも低い点については、第１実施形態などと同じである。
　このような構成においては、蓄冷機構５００の全てがコア部に配置されているのではなく、その一部（第１蓄冷機構５１０）がコア部の外側に配置されている。蒸発器１０を空気が通過する際に受ける通風抵抗が抑制されるので、蒸発器１０の性能を維持しながらも、空気を送り込むために設置されるブロアを小型化することができる。
　第２蓄冷機構５２０は、これまでの例と同様にコア部に配置されている。コア部は、冷媒の流れによって第２蓄冷機構５２０の冷却（熱伝達）が効率的に行われる部分であるから、省エネモード運転における蓄冷が効率的に行われる。
　また、第１蓄冷機構５１０はコア部の外側に配置されるのであるが、下部タンク２００によって冷却される。このため、アイドルストップの状態に移行した後に吹き出し温度の上昇を抑制するという機能は、これまでと同様に発揮される。
　（第７実施形態）
　図２１を参照しながら、本開示の第７実施形態について説明する。第７実施形態においては、第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０のそれぞれの形状や配置において第１実施形態と異なっている。他の構成については、第１実施形態と同一である。
　本実施形態では、互いに隣り合う２本のチューブ３００に挟まれた空間内において、第１蓄冷機構５１０と第２蓄冷機構５２０とが上下方向（ｚ方向）に沿って並ぶように配置されている。具体的には、上方側に第１蓄冷機構５１０が配置されており、下方側に第２蓄冷機構５２０が配置されている。
　蓄冷機構５００がこのように配置された場合の効果について、図２１及び図２２を参照しながら説明する。図２２には、アイドルストップの状態に移行した時刻ｔ１００以降における、各部の温度変化が示されている。図２２の線Ｇ２０は、吹き出し温度の時間変化を示すグラフである。図２２の線Ｇ２１は、第１蓄冷機構５１０における蓄冷材５１３の温度の時間変化を示すグラフである。図２２の線Ｇ２２は、第２蓄冷機構５２０における蓄冷材５２３の温度の時間変化を示すグラフである。
　蓄冷材５１３の温度（線Ｇ２１）は、時刻ｔ１００以降において次第に上昇して行く。第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能は低いので、周囲のチューブ３００等を冷却する性能も低い。このため、時刻ｔ１００の直後においては、周囲の温度上昇に伴って、比較的大きな速度で蓄冷材５１３の温度が上昇して行く。
　ただし、第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能が低いということは、内部の蓄冷材５１３の全てが融解するまでに要する時間は比較的長いということである。このため、蓄冷材５１３は長時間に亘って周囲を冷却し続ける。
　蓄冷材５２３の温度（線Ｇ２２）も、時刻ｔ１００以降において次第に上昇して行く。ただし、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能は高いので、周囲のチューブ３００等を冷却する性能も高い。このため、時刻ｔ１００の直後においては、周囲の温度が上昇しても蓄冷材５２３は低温に保たれている。
　ただし、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が高いということは、内部の蓄冷材５２３の全てが融解するまでに要する時間は比較的短いということである。蓄冷材５１３は短時間のうちにその温度を上昇させるので、周囲を冷却し続ける時間は短い。
　蓄冷材５１３及び蓄冷材５２３のそれぞれの温度は上記のように変化する。このため、アイドルストップに移行してからの期間が比較的短い時刻ｔ２００においては、蓄冷材５１３の温度よりも蓄冷材５２３の温度の方が低い。また、アイドルストップに移行してからの期間が比較的長い時刻ｔ３００においては、蓄冷材５１３の温度よりも蓄冷材５２３の温度の方が高い。
　ところで、アイドルストップの状態となり、コンプレッサが停止すると、チューブ３００内では冷媒が液相から気相へと変化していく。このとき、コア部の下方側で気相となった冷媒はチューブ３００を上方側に向かって移動するのであるが、上方側の部分において冷却されると、再び液相となって下方側に移動する（図２１の矢印ＡＲ１）。その結果、液相となった冷媒が長期間に亘り存在し続けるので、吹き出し温度の上昇が抑制される。
　例えば、図２１のように第１蓄冷機構５１０の方が上方側に配置されている場合には、アイドルストップに移行してから長期間が経過したとき（図２２の時刻ｔ３０）に、上方側の方が低温となり、上記のように吹き出し温度が抑制される。すなわち、蓄冷材５２３の温度（Ｇ２２）は上昇しているのであるが、吹き出し温度はそれよりも低い状態に維持される。
　一方、図２１の例とは逆に、第２蓄冷機構５２０の方が上方側に配置されている場合には、アイドルストップに移行してから短期間が経過したとき（図２２の時刻ｔ２０）にのみ、上方側の方が低温となり、上記のように吹き出し温度が抑制される。すなわち、蓄冷材５１３の温度（Ｇ２１）は上昇しているのであるが、吹き出し温度はそれよりも低い状態に維持される。
　アイドルストップに移行した後、吹き出し温度がある程度上昇することは許容しながらも、空気の冷却を長期間に亘って行いたい場合（時刻ｔ３０のタイミングで効果を発揮させたい場合）には、図２１のように第１蓄冷機構５１０を上方側に配置すればよい。一方、アイドルストップに移行した後、空気の冷却が短期間で終了することは許容しながらも、当該期間における空気の温度上昇を極力抑えたい場合（時刻ｔ２０のタイミングで効果を発揮させたい場合）には、図２１とは逆に第２蓄冷機構５２０を上方側に配置すればよい。
　（第８実施形態）
　本開示の第８実施形態について説明する。図示は省略するが、本実施形態においては、蓄冷容器５１１の形状と蓄冷容器５２１の形状は互いに同一であり、それぞれが図１に示される蓄冷容器５１１の形状となっている。また、インナーフィン５１２の形状とインナーフィン５２２の形状は互いに同一であり、図１に示されるインナーフィン５１２の形状となっている。つまり、本実施形態においては、第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０の構造は互いに同一となっている。ただし、本実施形態では、第１蓄冷機構５１０の蓄冷材５１３と、第２蓄冷機構５２０の蓄冷材５２３とが互いに異なっている。その他の構成においては、図１等に示される第１実施形態の構成と同じである。
　蓄冷材５１３としては、炭素数が１５のパラフィン（Ｃ１５）が用いられており、その融点は９℃となっている。また、蓄冷材５２３としては、炭素数が１６のパラフィン（Ｃ１６）が用いられており、その融点は１７℃となっている。このように、第２蓄冷機構５２０における蓄冷材５２３の融点が、第１蓄冷機構５１０における蓄冷材５１３の融点よりも高くなっている。
　このように、蓄冷材の融点を異ならせることの効果について、図２３Ａ、２３Ｂを参照しながら説明する。図２３Ａに示されるのは、本実施形態に係る第１蓄冷機構５１０がチューブ３００内の冷媒で冷却される際における、蓄冷材５１３の温度変化である。図２３Ａでは、蓄冷材５１３の融点が融点Ｔ１００として示されている。また、図２３Ａでは、時刻ｔ０の冷却開始時における蓄冷材５１３の温度が初期温度Ｔ０として示されている。更に、チューブ３００内の冷媒の温度が冷媒温度Ｔ２００として示されている。冷媒温度Ｔ２００は、初期温度Ｔ０及び融点Ｔ１００のいずれよりも低い温度である。また、初期温度Ｔ０は、融点Ｔ１００よりも高い温度である。
　図２３Ａに示されるように、時刻ｔ０以降においては蓄冷材５１３の温度が次第に低くなって行き、時刻ｔ１００において融点Ｔ１００となる。時刻ｔ１００からは蓄冷材５１３が凝固し始めて、時刻ｔ２００において蓄冷材５１３の全体が凝固した状態となる。時刻ｔ１００から時刻ｔ２００までの期間ＴＭ１においては蓄冷材５１３の温度は一定（融点Ｔ１００）である。時刻ｔ２００以降は、再び蓄冷材５１３の温度が低下して行く。
　図２３Ｂに示されるのは、本実施形態に係る第２蓄冷機構５２０がチューブ３００内の冷媒で冷却される際における、蓄冷材５２３の温度変化である。図２３Ｂにおいては、蓄冷材５２３の融点が融点Ｔ１１０として示されている。既に述べたように、融点Ｔ１１０は融点Ｔ１００よりも高い。
　図２３Ｂでは、時刻ｔ０の冷却開始時における蓄冷材５２３の温度が初期温度Ｔ０として示されている。また、図２３Ｂでは、チューブ３００内の冷媒の温度が冷媒温度Ｔ２００として示されている。初期温度Ｔ０及び冷媒温度Ｔ２００は、図２３Ａに示される初期温度Ｔ０及び冷媒温度Ｔ２００とそれぞれ同じ温度である。また、融点Ｔ１１０は、初期温度Ｔ０も低い温度である。
　図２３Ｂの例においても、時刻ｔ０以降においては蓄冷材５２３の温度が次第に低くなって行き、時刻ｔ１１０において融点Ｔ１１０となる。時刻ｔ１１０からは蓄冷材５２３が凝固し始めて、時刻ｔ１２０において蓄冷材５２３の全体が凝固した状態となる。時刻ｔ１１０から時刻ｔ１２０までの期間ＴＭ２においては蓄冷材５２３の温度は一定（融点Ｔ１１０）である。時刻ｔ１２０以降は、再び蓄冷材５２３の温度が低下して行く。
　ここで、蓄冷材５１３が凝固しているときにおける、蓄冷材５１３と冷媒との温度差を温度差ΔＴ１とする。また、蓄冷材５２３が凝固しているときにおける、蓄冷材５２３と冷媒との温度差を温度差ΔＴ２とする。この場合、蓄冷材５２３の融点Ｔ１１０が、蓄冷材５１３の融点Ｔ１００よりも高いので、温度差ΔＴ２は温度差ΔＴ１よりも大きい。このため、期間ＴＭ２において蓄冷材５２３から熱が奪われて行く速度は、期間ＴＭ１において蓄冷材５１３から熱が奪われて行く速度よりも大きくなっている。その結果、期間ＴＭ２の長さは、期間ＴＭ１の長さよりも短くなっている。
　本実施形態では、蓄冷材５２３として融点の高い材料が用いられたことで、蓄冷材５２３の方が蓄冷材５１３よりも早く凝固する。つまり、第２蓄冷機構５２０の蓄放冷性能が、第１蓄冷機構５１０の蓄放冷性能よりも高くなっている。その結果、第１実施形態と同様の効果を奏する。尚、蓄冷材５１３及び蓄冷材５２３のそれぞれの具体的な材料としては、上記とは異なる材料とが用いられてもよい。
　（第９実施形態）
　図２４Ａ、２４Ｂを参照しながら、本開示の第９実施形態について説明する。図示は省略するが、本実施形態においては、蓄冷容器５１１の形状と蓄冷容器５２１の形状は互いに同一であり、それぞれが図１に示される蓄冷容器５１１の形状となっている。また、インナーフィン５１２の形状とインナーフィン５２２の形状は互いに同一であり、図１に示されるインナーフィン５１２の形状となっている。つまり、本実施形態においては、第１蓄冷機構５１０及び第２蓄冷機構５２０の構造は互いに同一となっている。ただし、本実施形態では、一部におけるチューブ３００の形状が、第１実施形態の場合とは異なっている。その他の構成においては、図１等に示される第１実施形態の構成と同じである。
　以下では、複数のチューブ３００のうち第１蓄冷機構５１０に接触しているものを「チューブ３００Ａ」と表記する。また、複数のチューブ３００のうち第２蓄冷機構５２０に接触しているものを「チューブ３００Ｂ」と表記する。図２４Ａに示されるのは、チューブ３００Ａを冷媒の流れ方向に沿って垂直な面で切断した場合における断面図である。図２４Ｂに示されるのは、チューブ３００Ｂを冷媒の流れ方向に沿って垂直な面で切断した場合における断面図である。チューブ３００Ａ及びチューブ３００Ｂは、いずれもアルミニウムの押し出し成形によって形成されている。
　チューブ３００Ａに形成された流路３０１（以下、「流路３０１Ａ」と表記する）は、チューブ３００Ａにおいて複数個形成されており、それぞれの断面形状が矩形となっている。それぞれの流路３０１Ａは、一定のピッチで一列に並んでいる。
　同様に、チューブ３００Ｂに形成された流路３０１（以下、「流路３０１Ｂ」と表記する）は、チューブ３００Ｂにおいて複数個形成されており、それぞれの断面形状が矩形となっている。それぞれの流路３０１Ｂは、一定のピッチで一列に並んでいる。ただし、それぞれの流路３０１Ｂの流路断面積は、それぞれの流路３０１Ａの流路断面積よりも小さくなっている。また、流路３０１Ｂの配置ピッチは、流路３０１Ａの配置ピッチよりも狭くなっている。チューブ３００Ａとチューブ３００Ｂとを比較すると、流路３０１Ｂと冷媒との接触面積が、流路３０１Ａと冷媒との接触面積よりも大きくなっている。その結果、第２蓄冷機構５２０の蓄放熱性能は、第１蓄冷機構５１０の蓄放熱性能よりも相対的に高くなっている。このような態様であっても、第１実施形態と同様の効果を奏する。
　尚、「流路３０１Ｂと冷媒との接触面積」とは、流路３０１Ｂの内面の面積を、１本のチューブ３００Ｂに形成された全ての流路３０１Ｂについて合計して得られる面積のことである。「流路３０１Ａと冷媒との接触面積」についても同様に定義される。
　以上に説明した第９実施形態の変形例について、図２５Ａ、２５Ｂを参照しながら説明する。この変形例においても、蓄冷容器５１１の形状と蓄冷容器５２１の形状は互いに同一であり、それぞれが図１に示される蓄冷容器５１１の形状となっている。また、インナーフィン５１２の形状とインナーフィン５２２の形状は互いに同一であり、図１に示されるインナーフィン５１２の形状となっている。
　この変形例では、チューブ３００Ａに替えて、図２５Ａに示されるチューブ３００Ｃが用いられる。また、チューブ３００Ｂに替えて、図２５Ｂに示されるチューブ３００Ｄが用いられる。図２５Ａに示されるのは、チューブ３００Ｃを冷媒の流れ方向に沿って垂直な面で切断した場合における断面図である。図２５Ｂに示されるのは、チューブ３００Ｄを冷媒の流れ方向に沿って垂直な面で切断した場合における断面図である。
　チューブ３００Ｃは、容器３１０Ｃとフィン３１１Ｃとを有している。容器３１０Ｃは、金属板を折り曲げて端部を加締めることによって形成された容器であって、その断面が扁平形状となっている。
　フィン３１１Ｃは、コルゲートフィン４００と同様に、金属板（アルミニウム）を波状に折り曲げることにより形成されたものである。波状であるフィン３１１Ｃの頂部は、容器３１０Ｃの内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。その結果、容器３１０Ｃの内部空間は、フィン３１１Ｃによって複数の空間に区画されている。それぞれの空間が、冷媒の流れる流路３０１Ｃとなっている。
　チューブ３００Ｄも、上記と同様の構成となっている。チューブ３００Ｄは、容器３１０Ｄとフィン３１１Ｄとを有している。容器３１０Ｄは、金属板を折り曲げて端部を加締めることによって形成された容器であって、その断面が扁平形状となっている。
　フィン３１１Ｄは、コルゲートフィン４００と同様に、金属板（アルミニウム）を波状に折り曲げることにより形成されたものである。波状であるフィン３１１Ｄの頂部は、容器３１０Ｄの内壁面に対して当接しており、且つろう接されている。その結果、容器３１０Ｄの内部空間は、フィン３１１Ｄによって複数の空間に区画されている。それぞれの空間が、冷媒の流れる流路３０１Ｄとなっている。
　図２５Ａ、２５Ｂに示されるように、フィン３１１Ｄのピッチ、すなわちフィン３１１Ｄにおいて隣り合う頂部同士の間隔は、フィン３１１Ｃのピッチ、すなわちフィン３１１Ｃにおいて隣り合う頂部同士の間隔よりも狭くなっている。その結果、この変形例においても、流路３０１Ｄと冷媒との接触面積が、流路３０１Ｃと冷媒との接触面積よりも大きくなっている。その結果、第２蓄冷機構５２０の蓄放熱性能が、第１蓄冷機構５１０の蓄放熱性能よりも相対的に高くなっている。このような態様であっても、第１実施形態と同様の効果を奏する。
　以上、具体例を参照しつつ本開示の実施の形態について説明した。しかし、本開示はこれらの具体例に限定されるものではない。すなわち、これら具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本開示の特徴を備えている限り、本開示の範囲に包含される。例えば、前述した各具体例が備える各要素およびその配置、材料、条件、形状、サイズなどは、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。また、前述した各実施の形態が備える各要素は、技術的に可能な限りにおいて組み合わせることができ、これらを組み合わせたものも本開示の特徴を含む限り本開示の範囲に包含される。
　本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

Claims (22)

  1. 　内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する蒸発器（１０）であって、
    　蓄冷容器（５１１、５２１）の内部に収納された蓄冷材（５１３、５２３）の温度を前記冷媒との熱交換により低下させる蓄冷機構（５００）、を複数備えており、
    　前記蓄冷機構の１つである第１蓄冷機構（５１０）と、
    　前記蓄冷機構の１つであって、前記第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構（５２０）と、を備えた蒸発器。
  2. 　前記第１蓄冷機構及び前記第２蓄冷機構は、いずれも、前記冷媒が内部を通るチューブ（３００）に対し接触した状態で配置されており、
    　前記第２蓄冷機構と前記チューブとの接触面積は、前記第１蓄冷機構と前記チューブとの接触面積よりも広くなっており、これにより前記第２蓄冷機構の蓄放熱性能が相対的に高められている、請求項１に記載の蒸発器。
  3. 　前記第２蓄冷機構における前記蓄冷容器と前記蓄冷材との接触面積は、前記第１蓄冷機構における前記蓄冷容器と前記蓄冷材との接触面積よりも広くなっている、請求項１に記載の蒸発器。
  4. 　前記第１蓄冷機構及び前記第２蓄冷機構は、いずれも、前記蓄冷材への伝熱を促進するための伝熱促進物（５１２、５２２）が前記蓄冷容器の内部に収納された構成となっている、請求項１に記載の蒸発器。
  5. 　前記第２蓄冷機構における前記蓄冷容器と前記伝熱促進物との接触面積は、前記第１蓄冷機構における前記蓄冷容器と前記伝熱促進物との接触面積よりも広くなっている、請求項４に記載の蒸発器。
  6. 　前記第２蓄冷機構における前記伝熱促進物と前記蓄冷材との接触面積は、前記第１蓄冷機構における前記伝熱促進物と前記蓄冷材との接触面積よりも広くなっている、請求項４に記載の蒸発器。
  7. 　前記蓄冷材のうち前記伝熱促進物の表面から最も離れている点と、前記伝熱促進物の表面との間の距離、を相変化距離と定義したときにおいて、
    　前記第２蓄冷機構における前記相変化距離は、前記第１蓄冷機構における前記相変化距離よりも小さくなっている、請求項４に記載の蒸発器。
  8. 　前記伝熱促進物は、金属板を波状に折り曲げることにより形成されたインナーフィンであって、
    　前記第１蓄冷機構における前記インナーフィンと、前記第２蓄冷機構における前記インナーフィンとは、その形状又は材質において互いに異なっている、請求項４に記載の蒸発器。
  9. 　前記第２蓄冷機構における前記インナーフィンのピッチは、前記第１蓄冷機構における前記インナーフィンのピッチよりも小さい、請求項８に記載の蒸発器。
  10. 　前記第２蓄冷機構における前記インナーフィンの板厚は、前記第１蓄冷機構における前記インナーフィンの板厚よりも大きい、請求項８に記載の蒸発器。
  11. 　前記第２蓄冷機構における前記インナーフィンの熱伝導率は、前記第１蓄冷機構における前記インナーフィンの熱伝導率よりも大きい、請求項８に記載の蒸発器。
  12. 　前記第２蓄冷機構における前記蓄冷材の熱伝導率は、前記第１蓄冷機構における前記蓄冷材の熱伝導率よりも大きくなっている、請求項１に記載の蒸発器。
  13. 　前記第１蓄冷機構と前記第２蓄冷機構とが、上下方向に沿って並ぶように配置されている、請求項１に記載の蒸発器。
  14. 　前記第１蓄冷機構と前記第２蓄冷機構とが、空気が通過する方向に沿って並ぶように配置されている、請求項１に記載の蒸発器。
  15. 　前記冷媒が内部を通る複数のチューブと、
    　前記チューブに対する前記冷媒の供給、または前記チューブを通った前記冷媒の受け入れのうち少なくとも一方を行うタンク（２００）と、を備えており、
    　前記第２蓄冷機構は、複数の前記チューブが配置された部分であるコア部に配置されており、
    　前記第１蓄冷機構は、前記コア部とは異なる位置であり且つ前記タンクに隣接する位置に配置されている、請求項１に記載の蒸発器。
  16. 　前記第２蓄冷機構における前記蓄冷材の融点は、前記第１蓄冷機構における前記蓄冷材の融点よりも高くなっている、請求項１に記載の蒸発器。
  17. 　前記冷媒の通る流路が内部に形成されたチューブを複数備え、
    　前記第１蓄冷機構及び前記第２蓄冷機構は、いずれも、前記チューブに対し接触した状態で配置されており、
    　前記チューブのうち前記第２蓄冷機構に接触しているもの、に形成された前記流路と前記蓄冷材との接触面積は、
    　前記チューブのうち前記第１蓄冷機構に接触しているもの、に形成された前記流路と前記蓄冷材との接触面積よりも大きくなっており、これにより前記第２蓄冷機構の蓄放熱性能が相対的に高められている、請求項１に記載の蒸発器。
  18. 　内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する蒸発器であって、
    　前記冷媒が内部を通る複数のチューブと、
    　互いに隣り合う前記チューブの間に保持されており、その温度を前記冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構と、を備えており、
    　前記蓄冷機構の１つである第１蓄冷機構と、
    　前記蓄冷機構の１つであって、前記第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備えた蒸発器。
  19. 　前記伝熱促進物は、波形状を有する金属板を有するインナーフィンであって、
    　前記第１蓄冷機構における前記インナーフィンと、前記第２蓄冷機構における前記インナーフィンとは、その形状又は材質において互いに異なっている、請求項４に記載の蒸発器。
  20. 　前記冷媒の通る流路が内部に形成された複数のチューブを備え、
    　前記第１蓄冷機構及び前記第２蓄冷機構は、いずれも、前記チューブに対し接触した状態で配置されており、
    　前記チューブのうち前記第２蓄冷機構に接触しているもの、に形成された前記流路と前記冷媒との接触面積は、
    　前記チューブのうち前記第１蓄冷機構に接触しているもの、に形成された前記流路と前記冷媒との接触面積よりも大きくなっており、これにより前記第２蓄冷機構の蓄放熱性能が相対的に高められている、請求項１に記載の蒸発器。
  21. 　内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する蒸発器（１０）であって、
    　蓄冷容器（５１１、５２１）の内部に収納された蓄冷材（５１３、５２３）の温度を前記冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構（５００）、を備えており、
    　前記複数の蓄冷機構は、第１蓄冷機構（５１０）と、前記第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構（５２０）と、を備える、蒸発器。
  22. 　内部を通る冷媒との熱交換により空気を冷却する蒸発器であって、
    　前記冷媒が内部を通る複数のチューブと、
    　互いに隣り合う前記チューブの間に保持されており、その温度を前記冷媒との熱交換により低下させる複数の蓄冷機構と、を備えており、
    　前記複数の蓄冷機構は、第１蓄冷機構と、前記第１蓄冷機構よりも蓄放熱性能が高い第２蓄冷機構と、を備える、蒸発器。
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