WO2016139716A1

WO2016139716A1 - 分離ディスク及びオイルセパレータ

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Publication number: WO2016139716A1
Application number: PCT/JP2015/056067
Authority: WO
Inventors: 耕作石田
Original assignee: 東京濾器株式会社
Priority date: 2015-03-02
Filing date: 2015-03-02
Publication date: 2016-09-09
Also published as: US20180029046A1; CN107427845A; JPWO2016139716A1; EP3266524A4; CN107427845B; EP3266524A1; EP3266524B1; US10953410B2

Abstract

　本発明の課題は、積み重ねられた分離ディスクの枚数が増えても、その積み重ね高さを抑えて、コンパクトなオイルセパレータの設計を可能とし、分離効率の低下を招かないようにすることにある。　ミスト状液体を含む処理対象ガスからミスト状オイルを分離するオイルセパレータ２は、軸周りに回転するとともに軸方向に間隔をおいて積み重ねられた複数の分離ディスク６３を備える。分離ディスク６３は、軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して一方の軸方向側に傾斜した内周側部分６５と、内周側部分６５の外周縁から外側へ続き、軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して他方の軸方向側に傾斜した外周側部分６４と、を備える。

Description

分離ディスク及びオイルセパレータ

　本発明は、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルをそのガスから分離するオイルセパレータと、このオイルセパレータに用いられる分離ディスクとに関する。

　特許文献１には、積み重ねた複数枚の分離ディスクを採用したオイルセパレータが開示されている。つまり、処理対象ガスが回転中の分離ディスクの内側から分離ディスクの間の隙間に流入すると、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルが遠心力によって分離ディスクの表面で凝集するので、処理対象ガスに含まれるオイルが処理対象ガスから分離される。

　特許文献１に記載のオイルセパレータに採用される分離ディスクは、円錐台形状の板状部材によって構成される。つまり、その分離ディスクの外周側部分が円錐面型の板状に形作られ、その外周側部分よりも中心側の内周側部分が円環型の板状に形作られている。従って、分離ディスクの内周側部分は周方向及び径方向によって規定される面に対して平行であり、分離ディスクの外周側部分は周方向及び径方向によって規定される面に対して傾斜する。

特表２００３－５１３７９２号公報

　ところで、分離ディスクの直径を長くすると、遠心力が増大するうえ、ミスト状オイルと分離ディスクの接触面積が増大する。そのため、オイルの分離効率が向上する。また、分離ディスクの積み重ね枚数を増やしても、オイルの分離効率が向上する。
　ところが、特許文献１に記載の分離ディスクが円錐台形状の板状部材によって構成されているため、特許文献１に記載の分離ディスクが複数枚積み重ねられると、その積み重ね高さが高くなってしまい、オイルセパレータ全体の高さが高くなり、そのオイルセパレータの搭載上の問題が生じる。一方、オイルセパレータのコンパクト化のために、特許文献１に記載の分離ディスクの積み重ね枚数が減ると、分離効率が低下してしまう。
　また、特許文献１に記載の分離ディスクの傾斜角度を緩やかにすると、それら分離ディスクを積み重ねることが容易となるが、分離ディスクに遠心力が伝わりにくく、分離効率が低下する。
　また、特許文献１に記載の分離ディスクの薄型化には限界がある。具体的には、特許文献１に記載の分離ディスクは遠心力によって変形してしまう恐れがあるので、分離ディスクの剛性不足を防止するべく、分離ディスクが厚くなってしまう。そのため、特許文献１に記載の分離ディスクを特定の高さに積み重ねた場合、分離ディスクの積み重ね枚数が少なく、分離効率が低い。更に、分離ディスクの積み重ね枚数が少ないと、分離ディスク同士の間の隙間の開口面積（開口面積とは、ガスの流れに直交する面に沿った隙間の面積）の総量が小さいので、ガスの流れに与える抵抗が大きくなってしまう。

　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものである。本発明の目的は、積み重ねられた分離ディスクの枚数が増えても、その積み重ね高さを抑えて、コンパクトなオイルセパレータの設計を可能とし、分離効率の低下を招かないようにすることである。

　前述の目的を達成するため、本発明は、軸周りに回転し、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルを捕捉する分離ディスクであって、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して一方の軸方向側に傾斜した内周側部分と、前記内周側部分の外周縁から外側へ続き、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、前記径方向に対して他方の軸方向側に傾斜した外周側部分と、を備えることを特徴とする。

　また、本発明は、ミスト状オイルを含む処理対象ガスから前記ミスト状オイルを分離するオイルセパレータであって、軸周りに回転し、軸方向に間隔をおいて積み重ねられた複数の分離ディスクを備え、前記分離ディスクが、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して一方の軸方向側に傾斜した内周側部分と、前記内周側部分の外周縁から外側へ続き、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、前記径方向に対して他方の軸方向側に傾斜した外周側部分と、を有することを特徴とする。

　分離ディスクの外周側部分も内周側部分も径方向に対して傾斜するので、分離ディスクの直径を長くせずとも、分離ディスクの表面積を増やすことができる。
　また、分離ディスクの外周側部分の傾斜の向きと内周側部分の傾斜の向きが反対になっているので、軸方向に沿う分離ディスクの高さを抑えることができる。よって、複数枚の分離ディスクを積み重ねた場合、積み重ね枚数が増えても、積み重ね高さを抑えることができる。複数枚の分離ディスクを限られた高さに積み重ねた場合、積み重ね枚数を多くすることができる。分離ディスクの積み重ね枚数が多いと、分離ディスク同士の間の隙間の開口面積の総量が増大し、ガスの流れの抵抗の低下が図られる。
　また、分離ディスクは内周側部分と外周側部分との間において曲折しているので、その分離ディスクの剛性が向上する。よって、分離ディスクの薄型化が可能である。そのため、複数枚の分離ディスクを限られた高さに積み重ねた場合、積み重ね枚数を多くすることができる。

　前述の分離ディスク及びオイルセパレータにおいて、前記内周側部分と前記外周側部分によって挟まれる角部が直角又は鈍角である。
　よって、積み重ねられた分離ディスク同士の間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

　前述の分離ディスク及びオイルセパレータにおいて、前記径方向に対する前記内周側部分の傾斜角が４５°以下である。
　よって、積み重ねられた分離ディスク同士の間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

　前述の分離ディスク及びオイルセパレータにおいて、前記径方向に対する前記外周側部分の傾斜角が４５°以下である。
　よって、積み重ねられた分離ディスク同士の間の隙間が広がってしまうことを抑制することができる。

　前述の分離ディスク及びオイルセパレータにおいて、前記内周側部分と前記外周側部分との間に挟まれる角部が丸面取りされている。
　よって、高剛性・高強度な分離ディスクを提供することができ、分離ディスクの薄型化を実現することができる。

　前述のオイルセパレータにおいて、前記軸方向が鉛直方向であり、前記内周側部分が前記径方向に対して上側に傾斜し、前記外周側部分が前記径方向に対して下側に傾斜する。
　よって、処理対象ガスが分離ディスク同士の間の隙間に流れ込むと、処理対象ガスに含まれるガスが分離ディスクによって捕捉されて、処理対象ガスからミスト状オイルが分離される。そして、遠心力によって液体が分離ディスクの外周側部分の外縁から径方向外方斜め下方へ排出される。

　前述のオイルセパレータが、前記複数の分離ディスクを収容したハウジングと、前記ハウジングの内側の空間のうち前記複数の分離ディスクの下方に配置され、前記ハウジングの内側の空間を上下に区切る隔壁部材と、前記隔壁部材を上下に貫通するように前記隔壁部材に形成された通し孔と、前記内周側部分の内側に配置され、前記分離ディスクと一体となって前記軸周りに回転し、前記通し孔に通されて前記通し孔から上下に延び出たスピンドルと、前記スピンドルのうち前記通し孔よりも下の部位の外周面から突設され、周方向に向けてオイルを噴射して、前記スピンドル及び前記分離ディスクを回転させるノズルと、を備え、前記隔壁部材が前記径方向及び前記周方向に広がるように設けられている。
　よって、隔壁部材よりも上側の空間の上下長を抑えることができ、ハウジングのコンパクト化を図ることができる。また、ノズルがその上方の隔壁部材の近くに配置されても、隔壁部材が径方向に沿っているので、ノズルから噴射するオイルが隔壁部材に吹きつけられることを抑えることができる。そのため、ノズルを隔壁部材の近くに配置することができ、隔壁部材よりも下側の空間の上下長を抑えることでき、ハウジングのコンパクト化を図ることができる。

　前述のオイルセパレータが、前記隔壁部材の下面に凹状に形成され、前記通し孔の周囲に設けられたオイル返しを更に備え、前記隔壁部材の上面のうち前記オイル返しの反対側の部位が凸状に形成されているとともに、前記分離ディスクの下に配置されている。
　分離ディスクはその外周側部分の内周縁において山折りとなっているので、分離ディスクの下にはスペースがある。そして、液体返しの反対側の凸状部位が分離ディスクの下に配置されているため、スペースの有効利用を図ることができる。

　前述のオイルセパレータが、前記内周側部分の内側に配置され、前記分離ディスクと一体となって前記軸周りに回転するスピンドルと、前記スピンドルの外周面から突設され、周方向に向けて液体を噴射して、前記スピンドル及び前記分離ディスクを回転させるノズルと、を更に備え、前記内周側部分の内周縁が前記ノズルよりも上に位置し、前記外周側部分の外周縁が前記ノズルよりも上に位置する。
　そのため、ノズルによって噴射されるオイルが分離ディスクに干渉しないようにすることができ、オイルの飛翔領域を確保することができる。

　本発明によれば、複数枚の分離ディスクを積み重ねた場合、積み重ね枚数が増えても、その積み重ね高さを抑えることができる。よって、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルをガスから分離するに際し、分離効率の低下を招かない上、オイルセパレータのコンパクト化も実現できる。

閉鎖型クランクケース換気システムを示す概略図である。オイルセパレータを右側、上側且つ後ろ側から見た斜視図である。オイルセパレータの平面図である。オイルセパレータの分解斜視図である。図３に示すV－Vに沿った面を矢印方向に向かって見て示した断面図である。図３に示すVI－VIに沿った面を矢印方向に向かって見て示した断面図である。図５の上側の拡大図である。図５の下側の拡大図である。図５の中部の拡大図である。図３に示すV－V断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、前側、上側及び右側から見て示した拡大斜視図である。図３に示すVI－VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。図３に示すVI－VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。図３に示すVI－VI断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、右側、下側且つ後ろ側から見て示した斜視図である。図３に示すV－V断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、前側、上側及び右側から見て示した拡大斜視図である。ローターユニットの分解斜視図である。図３に示すV－V断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、前側、下側及び左側から見て示した拡大斜視図である。図３に示すV－V断面に沿ってオイルセパレータを切断した状態で、前側、上側及び右側から見て示した拡大斜視図である。第一実施例の分離ディスクの部分断面図である。第二実施例の分離ディスクの部分断面図である。第三実施例の分離ディスクの部分断面図である。第四実施例の分離ディスクの部分断面図である。第五実施例の分離ディスクと比較例の分離ディスクを比較するべく、これら分離ディスクを並べて示した断面図である。第六実施例の分離ディスクの積層体と比較例の分離ディスクの積層体を比較するべく、これら分積層体を並べて示した断面図である。図２３に示す実施例の分離ディスク積層体と比較例の分離ディスク積層体の分離効率を示すグラフである。変形例のオイルセパレータを示すとともに、図７に対応する断面図である。

　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。但し、以下に述べる実施形態には、本発明を実施するために技術的に好ましい種々の限定が付されているので、本発明の範囲を以下の実施形態及び図示例に限定するものではない。

　図１に示す閉鎖型クランクケース換気システム１（以下、換気システム１という。）は本発明を適用した例である。図１に示すように、換気システム１は、オイルセパレータ２と、ブリーザーパイプ３と、ガス導出管５と、オイル供給管１０とを有する。オイルセパレータ２はエンジン４の側面に取り付けられている。ガス導出管５がエンジン４とオイルセパレータ２とに接続され、エンジン４のクランクケースから排出されたブローバイガスがガス導出管５を通ってオイルセパレータ２に供給される。エンジン４のクランクケースからオイルセパレータ２に供給されるブローバイガスは処理対象ガスであり、このブローバイガスはミスト状オイルを含有する。オイルセパレータ２は、供給されたブローバイガスを処理して、そのブローバイガスからミスト状オイルを分離する。

　ブリーザーパイプ３がオイルセパレータ２の上部とエンジン４の吸気側流路６との間に接続され、オイルセパレータ２から排出された処理後のブローバイガスがブリーザーパイプ３を通じて吸気側流路６に還元される。具体的には、処理後のブローバイガスは、吸気側流路６におけるエアフィルタ７とターボチャージャー８とを接続する部分に還元される。還元されたブローバイガスは、エアフィルタ７からの新鮮な空気と混合され、ターボチャージャー８で圧縮される。その後、ブローバイガスは、チャージクーラー９で冷却されて、エンジン４に供給される。

　オイル供給管１０がオイルセパレータ２の下部とエンジン４との間に接続され、エンジン４から送出されたオイルがオイル供給管１０を通じてオイルセパレータ２に供給される。オイルセパレータ２に供給されたオイルの流動がオイルセパレータ２の動力に利用され、その動力によってオイルセパレータ２（特に、後述のローターユニット５０）が動作する。オイルセパレータ２に供給されるオイルはエンジン４で用いられる潤滑オイルの一部であるため、そのオイルの温度が８０～１１０℃位の温度になっている。オイルセパレータ２がオイルによって動作すると、ブローバイガスからミスト状オイルがオイルセパレータ２によって分離される。その分離されたミスト状オイルは、オイルセパレータ２の内部において、オイル供給管１０を通じてオイルセパレータ２に供給されたオイルに混合される。その混合されたオイルがエンジン４へと戻される。

　オイルセパレータ２について詳細に説明する。図２～図６に示すように、このオイルセパレータ２はハウジング２０、下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２、上部隔壁部材３３、ローターユニット５０及びＰＣＶバルブ９０を備える。ハウジング２０が下部ケース２１、中部ケース２２及び上部ケース２３を有し、これら下部ケース２１、中部ケース２２及び上部ケース２３が互いに組み合わせられることによってハウジング２０が組み立てられ、ハウジング２０の内側に内部空間が形成されている。下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２及び上部隔壁部材３３がハウジング２０に組み付けられ、ハウジング２０の内部空間が下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２及び上部隔壁部材３３によって区切られている。そして、ローターユニット５０及びＰＣＶバルブ９０等は、ハウジング２０の内部空間内に収容された状態でハウジング２０に組み付けられている。

　以下では、特に断りのない限り、軸方向とは、ローターユニット５０の回転軸に平行な方向をいい、周方向とは、ローターユニット５０の回転軸を中心とした周方向をいい、径方向とは、ローターユニット５０の回転軸に直交する方向をいう。オイルセパレータ２がエンジン４に取り付けられた状態では、ローターユニット５０の回転軸が上下方向（具体的には、鉛直方向）に延びる。

　ハウジング２０及びその内部空間について説明するとともに、下部隔壁部材３１、中部隔壁部材３２及び上部隔壁部材３３によるハウジング２０の内部空間の区切りについて説明する。

　図４～図６及び図９に示すように、中部ケース２２は、ハウジング２０の内部空間の中央部分を区画する部分である。中部ケース２２が筒状に設けられ、中部ケース２２の上面及び下面が開放されている。中部ケース２２の内側の上部に隔壁部２２ａが設けられ、中部ケース２２の中空が隔壁部２２ａによって隔壁部２２ａよりも上側の空間と下側の空間に仕切られている。

　中部ケース２２の外周面にはインレット孔２２ｂが形成されている。インレット孔２２ｂの位置が中部ケース２２の上部であり、且つ隔壁部２２ａよりも下側であるので、インレット孔２２ｂが隔壁部２２ａよりも下側の中空に通じている。インレット孔２２ｂには、吸入パイプ２４の一端が接続されている。吸入パイプ２４の他端はガス導出管５（図１及び図３参照）に接続されている。従って、エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるブローバイガスは、吸入パイプ２４及びインレット孔２２ｂを通ってハウジング２０の内部空間のうち隔壁部２２ａよりも下側の部分（具体的には、後述の導入路４１）に導入される。

　中部ケース２２の内側には、隔壁部２２ａから下方に離れた位置に中部隔壁部材３２が収容されている。中部隔壁部材３２が円盤状に設けられている。中部隔壁部材３２の周縁部が中部ケース２２の内周面に接合され、中部ケース２２の中空（隔壁部２２ａよりも下側の中空）が中部隔壁部材３２によって上下に区切られている。中部隔壁部材３２の下面の中央部には、円筒状の嵌合部３２ｂが下方に向けて突設されている。図１０に示すように、嵌合部３２ｂの中空（供給孔３２ａ）は、中部隔壁部材３２の上面において開口するとともに、嵌合部３２ｂの下端においても開口する。嵌合部３２ｂの下端の開口には、その開口の中心から放射状に延びるとともに嵌合部３２ｂの内周面に連結した支持部３２ｄが設けられている。その支持部３２ｄの中央の下面には、凹部３２ｅが形成されている。支持部３２ｄが放射状に設けられているので、嵌合部３２ｂの中空は支持部３２ｄによって閉塞されていない。なお、支持部３２ｄは、後述のスピンドルシャフト５１の上端を支持する。

　図１２では、ハウジング２０の内部構造を見やすくするために、ローターユニット５０のローター６０の図示を省略する。図１３では、ハウジング２０の内部構造を見やすくするために、ローターユニット５０のローター６０及び中部隔壁部材３２の図示を省略する。図７及び図１１～図１３に示すように、隔壁部２２ａの下面にはリブ（区切り部）２２ｃが突出した状態に設けられ、中部隔壁部材３２の上面がリブ２２ｃに密接し、中部隔壁部材３２の上面とリブ２２ｃの接触部分が気密状態となっている。このリブ２２ｃが下から見てＵ字型（図１３では、そのＵ字の半体を図示）に形作られ、リブ２２ｃのＵ字型の両端が中部ケース２２の内周面に繋がり、それら両端の間にインレット孔２２ｂが配置されている。中部隔壁部材３２と隔壁部２２ａの間の空間は、リブ２２ｃによって嵌合部３２ｂの上部開口及びインレット孔２２ｂ側の空間４１（以下、導入路４１という。）とその導入路４１を囲う空間４２（以下、第一チャンバー４２という。）とに仕切られている。インレット孔２２ｂを通ってハウジング２０の内側に導入されたブローバイガスは、導入路４１、嵌合部３２ｂの内側を通って中部隔壁部材３２の下側へ送られる。

　導入路４１は、ローターユニット５０に導入される前のブローバイガスの経路であり、第一チャンバー４２は、ローターユニット５０から排出された後のブローバイガスの経路である。ローターユニット５０はブローバイガスからミスト状オイルを分離するものであり、ローターユニット５０から排出されたブローバイガスはミスト状オイルが除去されている。

　以上のような導入路４１及び第一チャンバー４２をローターユニット５０の上方に設けることができるのは、隔壁部２２ａと中部隔壁部材３２の間の空間をリブ２２ｃによって分割したためである。そして、導入路４１がローターユニット５０の上方にあるため、導入路４１及びインレット孔２２ｂを共にハウジング２０の上部に設けることができる。

　隔壁部２２ａには連通孔２２ｄが形成され（特に図１３参照）、その連通孔２２ｄが隔壁部２２ａを上下に貫通する。連通孔２２ｄの位置はリブ２２ｃの外側であり、隔壁部２２ａの上側の中空と第一チャンバー４２が連通孔２２ｄによって通じている。連通孔２２ｄは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。
　一方、導入路４１の上側が隔壁部２２ａによって塞がれ、隔壁部２２ａの上側の中空と導入路４１が隔壁部２２ａによって仕切られている。

　中部隔壁部材３２の周縁部には複数の連通孔３２ｃが形成され、これら連通孔３２ｃが中部隔壁部材３２を上下に貫通する。これら連通孔３２ｃは周方向に沿って等間隔で配列されている。連通孔３２ｃの位置はリブ２２ｃの外側であり、中部隔壁部材３２の下側の中空と第一チャンバー４２が連通孔２２ｄによって通じている。連通孔２２ｄは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。

　中部ケース２２の上端には上部隔壁部材３３が気密状態で取り付けられ、中部ケース２２の上側開口が上部隔壁部材３３によって閉塞されている。上部隔壁部材３３が隔壁部２２ａから上に離れており、上部隔壁部材３３と隔壁部２２ａの間には中空４５（以下、第二チャンバー４５という）が形成されている。上部隔壁部材３３の中央部には連通穴（バルブ穴）３３ａが形成され、その連通穴３３ａが上部隔壁部材３３を上下に貫通する。この連通穴３３ａは、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスの流路である。

　上部ケース２３は、ハウジング２０の内部空間の上側部分を区画する部分である。上部ケース２３は、下面が開放されたドーム状部材によって構成されている。この上部ケース２３が上部隔壁部材３３の上から上部隔壁部材３３を覆って、上部ケース２３の下部開口の縁部分が上部隔壁部材３３の周縁部に気密状態で取り付けられ、上部隔壁部材３３の周縁部が上部ケース２３の下部開口の縁部分と中部ケース２２の上端との間に挟持されている。具体的には、上部ケース２３の下部開口の縁部分が上部隔壁部材３３の周縁部に溶接、溶着又はボルト締め等によって接合されている。上部ケース２３の内側には、中空４６（以下、第三チャンバー４６という）が形成されている。第三チャンバー４６と第二チャンバー４５が上部隔壁部材３３によって仕切られ、連通穴３３ａが第二チャンバー４５から第三チャンバー４６に連通する。

　上部ケース２３の側面には、円筒状のガス排出部２３ａが径方向外方に向けて突出するように設けられている。このガス排出部２３ａがブリーザーパイプ３に接続され、ミスト状オイルが除去された処理済みのブローバイガスが第三チャンバー４６からガス排出部２３ａを通ってブリーザーパイプ３に排出される。なお、上部ケース２３を上部隔壁部材３３に取り付けるに際して、上部ケース２３の位置を周方向に沿って調整することによって、ガス排出部２３ａの突出する向きを調整することができる。

　図８及び図１１～図１３に示すように、下部ケース２１は、ハウジング２０の内部空間の下側部分を区画する部分である。この下部ケース２１は、上面が開放された有底の箱状部材によって構成されている。下部ケース２１の上端部が中部ケース２２の下端部に嵌め込まれ、下部ケース２１と中部ケース２２がボルト２５（図２及び図３参照）によって固定されている。更にリング状のシール３４と下部隔壁部材３１が中部ケース２２の下端部に嵌め込まれ、下部隔壁部材３１の周縁部及びシール３４が下部ケース２１の上端部と中部ケース２２の下端部との間に挟まれている。シール３４によって気密性が向上する。
　図９に示すように、この下部隔壁部材３１は中部隔壁部材３２から下に離間し、中部隔壁部材３２と下部隔壁部材３１との間には分離室４３が形成されている。この分離室４３は中部ケース２２内の中空の一部である。

　下部隔壁部材３１は円盤状に設けられている。その下部隔壁部材３１の中央部には、通し孔３１ａが形成されている。この下部隔壁部材３１によって下部ケース２１の中空４４（以下、噴射室４４という）と分離室４３が仕切られている。

　図８及び図１１～図１３に示すように、下部ケース２１の背面には、連通筒部２１ａが後方に向けて設けられている。連通筒部２１ａは、後述のノズル５３によって噴射されたオイルの出口となる筒状部材である。連通筒部２１ａの内部空間は下部ケース２１の内部空間に連通する。連通筒部２１ａの先端部の外周面にはフランジ２１ｄが設けられ、連通筒部２１ａの先端部及びフランジ２１ｄがエンジン４の側面に結合される（図３参照）。このため、連通筒部２１ａの内部空間は、エンジン４の内部空間に連通する。また、連通筒部２１ａはブローバイガスの流路として機能する。

　下部ケース２１の底面は、連通筒部２１ａに向かって下りに傾斜する。そして、下部ケース２１の底面から上方に向かって延びた円筒状のオイル案内パイプ２１ｂが下部ケース２１の内側に設けられている。オイル案内パイプ２１ｂの下端にはジョイント部２１ｃが設けられており、このジョイント部２１ｃが下部ケース２１の底面に臨んでいる。このジョイント部２１ｃはオイル供給管１０に接続されており、エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるオイルがオイル案内パイプ２１ｂの内側を上方へ流れる。オイル案内パイプ２１ｂ内を上に流れたオイルは、後述のスピンドルシャフト５１及びスピンドル５２の内側を経由して後述のノズル５３へと流れる。ジョイント部２１ｃ内にはストレーナー３５が設けられ、オイルがストレーナー３５によって濾過される。

　図４、図５及び図１４に示すように、下部隔壁部材３１の周縁部には二つのドレン孔３１ｂが形成され、これらドレン孔３１ｂは下部隔壁部材３１の中心に関して相対する位置に配置されている。これらドレン孔３１ｂが下部隔壁部材３１を上下に貫通する。下部隔壁部材３１の上面においてドレン孔３１ｂが中部ケース２２の内周面の近傍で開口し、より具体的にはドレン孔３１ｂが中部ケース２２の内周面に沿って設けられている。

　下部隔壁部材３１の上面にはゲート３１ｃが突状に設けられている。ゲート３１ｃは、ドレン孔３１ｂを塞がないようにして、ドレン孔３１ｂの上からドレン孔３１ｂを覆いつつ、周方向一方側（例えば、上から見て、反時計回り側）に向けて開口する。具体的には、ゲート３１ｃが立壁部３１ｄ及び天井部３１ｅを有する。立壁部３１ｄは、ドレン孔３１ｂの径方向内側の縁において下部隔壁部材３１の上面に立設されている。天井部３１ｅは立壁部３１ｄの上端から径方向外方に延出して、天井部３１ｅの径方向外方端部が中部ケース２２の内周面に当接する。そして、天井部３１ｅは、ドレン孔３１ｂの上方に設けられている天井部３１ｅがドレン孔３１ｂの周方向一方側の縁部から周方向他方側の縁部に向けて下りに傾斜し、天井部３１ｅの最下部がドレン孔３１ｂの周方向他方側の縁部に連接する。天井部３１ｅ及び立壁部３１ｄの周方向一方側の端部によって囲われた開口がゲート３１ｃの開口である。

　図８及び図１１～図１３に示すように、下部隔壁部材３１の下面の通し孔３１ａの周囲には、オイル返し３１ｆが設けられている。オイル返し３１ｆは凹状に設けられている。具体的には、径方向に沿った断面におけるオイル返し３１ｆの断面形状が半円状に形作られている。

　オイル返し３１ｆの周囲には、筒状のオイルガード３１ｇが下部隔壁部材３１の下面から垂下するように設けられている。オイルガード３１ｇはドレン孔３１ｂよりも径方向内側に配置されている。

　図５及び図１４に示すように、下部ケース２１の内面の左右両側には、一対の壁部２１ｆが上方に向けて突出するように設けられている。壁部２１ｆはドレン孔３１ｂよりも径方向内側に配置されている。これら壁部２１ｆの間にオイルガード３１ｇが配置される。壁部２１ｆの上端が下部隔壁部材３１の下面に当接する。壁部２１ｆの外側には、壁部２１ｆによって噴射室４４と区切られた流路４４ａが形成されている。流路４４ａが周方向に延び、流路４４ａの周方向両端が開口して噴射室４４に通じる。流路４４ａの天井面にドレン孔３１ｂが設けられ、流路４４ａがドレン孔３１ｂによって分離室４３に通じている。

　続いて、図８、図９及び図１５を参照して、ローターユニット５０について詳細に説明する。
　ローターユニット５０は、ブローバイガスからミスト状オイルを分離するための機構である。ローターユニット５０は、スピンドルシャフト５１、スピンドル５２、ローター６０及び複数のノズル５３等を備える。なお、図１５では、ローター６０を見やすくするために、スピンドルシャフト５１の図示を省略する。

　スピンドルシャフト５１は柱状部材である。このスピンドルシャフト５１は、下部ケース２１及び中部ケース２２内において上下方向に沿って延在して、下部隔壁部材３１の通し孔３１ａに通されている。スピンドルシャフト５１の下端部がオイル案内パイプ２１ｂに接続されている。また、スピンドルシャフト５１の上端部が支持部３２ｄの下面にある凹部３２ｅに差し込まれ、スピンドルシャフト５１の上端部が支持部３２ｄ及び中部隔壁部材３２に支持されている。スピンドルシャフト５１の内部には、第一オイル供給路５１ｂがスピンドルシャフト５１の中心線に沿って形成されている。第一オイル供給路５１ｂの下端がスピンドルシャフト５１の下端面において開口して、第一オイル供給路５１ｂがオイル案内パイプ２１ｂ内に通じている。第一オイル供給路５１ｂの上部がスピンドルシャフト５１の中間部において径方向外方に向けて複数に分岐し、第一オイル供給路５１ｂの端がスピンドルシャフト５１の外周面において開口する。

　スピンドル５２は筒状部材である。このスピンドル５２内にはスピンドルシャフト５１が通され、スピンドルシャフト５１の上部がスピンドル５２の上端から上方に突き出ているとともに、スピンドルシャフト５１の下部がスピンドル５２の下端から下方に突き出ている。スピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間には隙間が形成されており、その隙間が第二オイル供給路５２ａである。スピンドル５２の上端部において下側軸受５５がスピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間に挟まれ、スピンドル５２の下端部において下側軸受５５がスピンドルシャフト５１の外周面とスピンドル５２の内周面との間に挟まれている。オイル案内パイプ２１ｂ内を上に流れたオイルは、後述のスピンドルシャフト５１及びスピンドル５２の内側を経由して後述のノズル５３へと流れる。ジョイント部２１ｃ内にはストレーナー３５が設けられ、オイルがストレーナー３５によって濾過される。

　スピンドル５２のラジアル荷重が軸受５５，５６を介してスピンドルシャフト５１に受けられ、スピンドル５２が回転可能な状態でスピンドルシャフト５１に支持されている。スピンドルシャフト５１の上端部にナット５８が螺合し、スピンドルシャフト５１の下端部がオイル案内パイプ２１ｂの上端面に設けられた軸受５４に挿入されている。そして、ナット５８と軸受５４との間にはワッシャー５７、上側軸受５６、スピンドル５２及び下側軸受５５が挟まれており、スピンドル５２のスラスト荷重が軸受５４及びナット５８に受けられる。
　スピンドル５２及び軸受５５、５６が軸方向に沿って僅かに移動できるように、僅かな隙間が下側軸受５５と軸受５４との間や上側軸受５６とワッシャー５７との間やワッシャー５７とナット５８との間に存在する。具体的には、ローター６０の回転時にはスピンドル５２及び軸受５５、５６が軸方向に沿って上昇し、ローター６０の停止時にはスピンドル５２及び軸受５５、５６が下降する。
　また、スピンドル５２の内周面と上側軸受５６との間に僅かな隙間が存在し、オイル供給路５２ａ内のオイルがその隙間を通じてスピンドル５２の外に流出する。

　スピンドル５２がスピンドルシャフト５１に支持された状態では、スピンドル５２が下部隔壁部材３１の通し孔３１ａに通されており、そのスピンドル５２が通し孔３１ａから上方へ延び出ているとともに、通し孔３１ａから下方へ延び出ている。スピンドル５２の下部（特に、下部隔壁部材３１よりも下側の部分）の外周面からは複数のノズル５３が突設され、これらノズル５３が周方向に沿って等間隔（例えば、１２０°の間隔）で配列されている。これらノズル５３は噴射室４４内に配置されているとともに、オイルガード３１ｇの内側に配置されている。これらノズル５３は、オイルを噴射して、オイルの噴射圧によってスピンドル５２の回転の動力を発生させるものである。

　ノズル５３が円筒状に設けられ、ノズル５３の基端においてノズル５３の中空が開口し、ノズル５３の先端においてノズル５３の中空が閉塞されている。ノズル５３の基端がスピンドル５２の外周面から内周面に向けて通されるようにしてスピンドル５２に接続され、ノズル５３の中空が第二オイル供給路５２ａに通じている。ノズル５３は、スピンドル５２の軸線方向に対して下向き斜め４５度の角度で取り付けられている。ノズル５３の先端部の周面には噴射口５３ａが形成され、その噴射口５３ａがノズル５３の中空に通じている。噴射口５３ａがスピンドル５２の軸線を中心とした周方向に向けられている。噴射口５３ａとゲート３１ｃは、周方向同一の向きに開口する。

　ローター６０は、ブローバイガスからオイルミストを分離する部分である。このローター６０は筒状の外観をしており、ローター６０の中心部が空間６２とされ、その中心側空間６２がローター６０を上下方向に貫通し、中心側空間６２の上下が開放されている。この中心側空間６２にはスピンドル５２が挿入されており、スピンドル５２とローター６０とは互いに結合されている。従って、ローター６０は、ノズル５３によるオイルの噴射圧によってスピンドル５２とともに回転する。

　このローター６０は、分離ディスク群６１、上部ホルダ７１、下部ホルダ７２及びディスク保持部７３を備える。分離ディスク群６１は複数枚の分離ディスク６３から構成され、これら分離ディスク６３がスピンドル５２の軸線方向に積層されている。分離ディスク６３の上面若しくは下面又はこれらの両面には、複数の凸状部（例えば、リブ、突起等）が設けられている。凸状部が隣りの分離ディスク６３に当接し、積み重ねられた分離ディスク６３同士の間に隙間が形成される。図８に示すように凸状部がリブ６３ａである場合、これらリブ６３ａが分離ディスク６３の内周縁から外周縁にかけて放射状に設けられている。なお、図４～図１１、図１４及び図１５では、分離ディスク６３同士の間隔を空けて描いているが実際の間隔は極めて狭く、例えば０．３ｍｍ以下に定められている。分離ディスク６３同士の間隔は凸状部（リブ６３ａ）の高さによって決められる。

　分離ディスク６３について詳細に説明する。分離ディスク６３は、スピンドル５２の軸線周りの回転体である。より具体的には、分離ディスク６３は、スピンドル５２の軸線から径方向外向きに離れた上下逆Ｖ字を軸線周りに回転することによって得られた形状に設けられている。そのため、分離ディスク６３の中央部には、取付開口６６が形成されている。分離ディスク６３が積み重ねられることに伴って、これら取付開口６６からなる中心側空間６２が形成される。

　分離ディスク６３は、内周側部分６５と、内周側部分６５よりも径方向外側の外周側部分６４と、を備える。
　内周側部分６５は、分離ディスク６３の中心の下方を頂点とした錐面型の板状に形作られている。そのため、内周側部分６５は、径方向外方に向けて上向きに傾斜する。外周側部分６４は、分離ディスク６３の中心の上方を頂点とした錐面型の板状に形作られている。そのため、外周側部分６４は、径方向外方に向けて下向きに傾斜する。外周側部分６４の内周縁が内周側部分６５の外周縁に繋がって、外周側部分６４が内周側部分６５の外周縁から外側へ続き、外周側部分６４と内周側部分６５が一体成形されている。ここで、錐面とは、裁頭錐体の外周面をいう。

　以上のように外周側部分６４が内周側部分６５の外周縁から下側に曲折し、内周側部分６５の傾斜の向きと外周側部分６４の傾斜の向きが逆向きとなっている。分離ディスク６３がその内周縁と外周縁との間において曲折しているので、分離ディスク６３の剛性が向上する。更に、内周側部分６５と外周側部分６４との間に挟まれる角部（尾根部）が丸面取りされた状態となっているので、分離ディスク６３の剛性が向上する。そのため、分離ディスク６３が薄くても、分離ディスク６３の変形を抑制することができる。分離ディスク６３が薄ければ、分離ディスク６３の積み重ね枚数を増やすことができる。

　分離ディスク６３が曲折しているので、分離ディスク６３の内周縁から分離ディスク６３の表面に沿って分離ディスク６３の外周縁までの長さを大きくとることができ、分離ディスク６３の表面積を大きくとることができる。よって、オイルの分離効率が向上する。
　更に、分離ディスク６３の積み重ね枚数が増えても、これら分離ディスク６３の積み重ね高さが高くなることを抑えることができる。
　また、分離ディスク６３が曲折しているので、径方向に対する内周側部分６５及び外周側部分６４の傾斜角を急勾配にした状態でも、分離ディスク６３の自体の高さを抑えることができる。径方向に対する内周側部分６５及び外周側部分６４の傾斜角が急勾配であれば、オイルの分離効率が高い。

　図１８を参照して、内周側部分６５及び外周側部分６４の好ましい傾斜角について説明すると、径方向に対する内周側部分６５の傾斜角θ１が４５°以下であり、径方向に対する外周側部分６４の傾斜角θ２が４５°以下である。傾斜角θ１，θ２がともに４５°以下であれば、内周側部分６５と外周側部分６４によって挟まれる角部の角度θ３が直角又は鈍角である。内周側部分６５と外周側部分６４によって挟まれる角部の角度θ３が直角又は鈍角であると、積み重なった分離ディスク６３同士の間隔が広くなってしまうことを抑えることができる。よって、より多くの分離ディスク６３を積み重ねることができる。内周側部分６５及び外周側部分６４の傾斜角θ１，θ２が４５°であれば、分離ディスク６３同士の間隔増大防止と分離効率の低下防止とを両立することができる。

　図１９～図２１を参照して、内周側部分６５と外周側部分６４の好ましい比率について説明する。ここで、図１９～図２１において、内周側部分６５及び外周側部分６４の傾斜角θ１，θ２（図１８参照）が互いに等しいものとする。図１９に示すように、分離ディスク６３が外周縁と内周縁との間の中点において折り曲げられており、内周側部分６５の内周縁から径方向に沿って内周側部分６５の外周縁までの距離Ｌ１が外周側部分６４の内周縁から径方向に沿って外周側部分６４の外周縁までの距離Ｌ２に等しい。
　図２０に示すように、距離Ｌ１が距離Ｌ２によりも長い。また、内周側部分６５の内周縁から軸方向に沿って内周側部分６５の外周縁までの距離Ｌ３が外周側部分６４の内周縁から軸方向に沿って外周側部分６４の外周縁までの距離Ｌ４よりも長く、その距離Ｌ４は内周側部分６５の内周縁から軸方向に沿って外周側部分６４の外周縁までの距離Ｌ５よりも長い。そして、距離Ｌ１は、距離Ｌ１と距離Ｌ２の和の５０％を越え、６０％以下であることが好ましい。
　図２１に示すように、距離Ｌ１が距離Ｌ２によりも短い。また、距離Ｌ４が距離Ｌ３よりも長く、その距離Ｌ３は距離Ｌ５よりも長い。そして、距離Ｌ１は、距離Ｌ１と距離Ｌ２の和の４０％以上、５０％未満であることが好ましい。
　なお、図１９～図２１を参照して説明した距離Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４，Ｌ５の比率は、傾斜角θ１と傾斜角θ２が異なる場合にも適用してもよい。

　図２２に示すような実施例の分離ディスク６３と比較例の分離ディスク１６３及び分離ディスク２６３とを比較して、分離ディスク６３を採用した利点について詳細に説明する。図２２に示す分離ディスク６３、分離ディスク１６３及び分離ディスク２６３は何れも内周径が等しいうえ、何れも外周径が等しく、何れも厚さが等しいものとする。実施例の分離ディスク６３については、径方向を基準とした内周側部分６５の傾斜角と外周側部分６４の傾斜角が等しく、図２２に示す長さＬ６と長さＬ７が等しいものとする。比較例の分離ディスク１６３は錐面型の板状に形作られており、分離ディスク６３の高さＨ１と分離ディスク１６３の高さＨ２が等しい。比較例の分離ディスク２６３は錐面型の板状に形作られており、径方向を基準とした分離ディスク２６３の外周面の傾斜角θ４が分離ディスク６３の外周側部分６４の傾斜角θ２に等しい。分離ディスク２６３の高さＨ３は分離ディスク６３の高さＨ１の２倍である。

　分離ディスク６３の積み重ね枚数と分離ディスク１６３の積み重ね枚数が等しく、分離ディスク６３同士の間隔と分離ディスク１６３同士の間隔が等しい場合、分離ディスク６３の積層体の高さと分離ディスク１６３の積層体の高さが等しい。ところが、分離ディスク６３の表面積が分離ディスク１６３の表面積よりも大きく、分離ディスク６３の積層体の表面積が分離ディスク１６３の積層体の表面積よりも大きい。表面積が大きいほどオイル分離効率が高いので、分離ディスク６３が分離ディスク１６３よりも有効的なことがわかる。つまり、分離ディスク６３の積層体と分離ディスク１６３の積層体が同程度の大きさであれば、分離ディスク１６３の積層体よりも分離ディスク６３の積層体のほうがオイル分離効果が高い。

　一方、分離ディスク６３の積層体の表面積と分離ディスク１６３の積層体の表面積が等しい場合には、分離ディスク６３の積み重ね枚数が分離ディスク１６３の積み重ね枚数よりも少ない上、分離ディスク６３の積層体が分離ディスク１６３の積層体よりも低い。装置のコンパクト化の観点からすると、分離ディスク６３が分離ディスク１６３よりも有効的なことがわかる。つまり、分離ディスク６３の積層体と分離ディスク１６３の積層体が同程度のオイル分離効果であれば、分離ディスク１６３の積層体よりも分離ディスク６３の積層体のほうがコンパクトである。

　分離ディスク６３の積み重ね枚数と分離ディスク２６３の積み重ね枚数が等しく、分離ディスク６３同士の間隔と分離ディスク２６３同士の間隔が等しい場合、分離ディスク６３の積層体の表面積が分離ディスク１６３の積層体の表面積に等しい。ところが、分離ディスク６３の積層体が分離ディスク２６３の積層体よりも低い。従って、分離ディスク６３の積層体と分離ディスク２６３の積層体が同程度のオイル分離効果であれば、分離ディスク２６３の積層体よりも分離ディスク６３の積層体のほうがコンパクトである。

　一方、分離ディスク６３の積層体の高さと分離ディスク２６３の積層体の高さが等しい場合、分離ディスク６３の積み重ね枚数が分離ディスク２６３の積み重ね枚数よりも多い上、分離ディスク６３の積層体の表面積が分離ディスク２６３の積層体の表面積よりも大きい。よって、分離ディスク６３の積層体と分離ディスク２６３の積層体が同程度の大きさであれば、分離ディスク２６３の積層体よりも分離ディスク６３の積層体のほうがオイル分離効率が高い。

　ところで、上述したように分離ディスク６３が高剛性であるため、分離ディスク６３の薄型化が実現され、分離ディスク６３の積み重ね枚数の増大も実現される。具体的に、図２３に示すような実施例の分離ディスク６３の積層体と分離ディスク３６３の積層体を比較する。分離ディスク６３及び分離ディスク３６３はどちらも内周径が等しいうえ、どちらも外周径が等しい。また、径方向を基準とした内周側部分６５の傾斜角と外周側部分６４の傾斜角が等しく、外周側部分６４の傾斜角と分離ディスク３６３の傾斜角が等しい。更に、分離ディスク６３同士の間の隙間の間隔は、分離ディスク３６３同士の間の隙間の間隔に等しい。更に、分離ディスク６３の積層体の高さと分離ディスク３６３の積層体の高さが等しいものとする。このような条件のもとでは、分離ディスク６３の表面積と分離ディスク３６３の表面積がほぼ等しい。そうであっても、分離ディスク６３を分離ディスク３６３よりも薄くすることができるため、分離ディスク６３の積層枚数（例えば、８３枚）が分離ディスク３６３の積層枚数（例えば、６３枚）よりも多いうえ、分離ディスク６３同士の間の隙間の総容積及び開口面積が分離ディスク３６３同士の間の隙間の総容積及び開口面積よりも大きい。更に、分離ディスク６３の積層体の総表面積が分離ディスク３６３の積層体の総表面積よりも大きい。そのため、図２４に示すように、分離ディスク３６３の積層体よりも分離ディスク６３の積層体のほうがオイル分離効率が高い。更に、ブローバイガスの流れに与える抵抗は、分離ディスク３６３よりも分離ディスク６３のほうが小さい。ここで、図２４において、「実施例」は、分離ディスク６３の積層体についての回転速度とオイル分離効率との関係を示したものであり、「比較例」は、分離ディスク３６３の積層体についての回転速度とオイル分離効率との関係を示したものである。

　図９及び図１５に示すように、以上のような複数枚の分離ディスク６３が上部ホルダ７１、下部ホルダ７２及びディスク保持部７３に組み付けられて、ローター６０が組み立てられている。このローター６０は分離室４３内に収容されている。

　上述のように分離ディスク６３の形状を工夫したことによってローター６０の高さが低いので、分離室４３の高さも低くすることができる。更に、下部隔壁部材３１から中部隔壁部材３２までの距離を短くすることができ、下部隔壁部材３１をより上に配置するようことができる。そのため、ノズル５３（特に噴射口５３ａ）を下部隔壁部材３１及び最も下の分離ディスク６３よりも下方に配置することができる。ゆえにノズル５３から噴射するオイルが下部隔壁部材３１に向けて噴射しないようにすることができる。

　図８及び図９に示すように、分離ディスク６３が曲折しているため、分離ディスク６３の内周縁の上下方向の位置が外周縁の上下方向の位置に近い。好ましくは、分離ディスク６３の内周縁の上下方向の位置が外周縁は上下方向の位置に揃っている。そして、下部隔壁部材３１を周方向及び径方向に広がるように設けられている。そのため、分離室４３の上下長を抑えることができ、ハウジング２０のコンパクト化を図ることができる。

　また、ノズル５３が下部隔壁部材３１よりも下方に配置されても、ノズル５３がより上に配置されて、そのノズル５３が下部隔壁部材３１の近傍に配置されている。ノズル５３がより上に配置されても、下部隔壁部材３１が周方向及び径方向によって規定される面に沿っているので、ノズル５３がより上に配置されても、ノズル５３（特に噴射口５３ａ）から噴射するオイルが下部隔壁部材３１に吹きつけられないようにすることができる。また、ノズル５３が下部隔壁部材３１の近傍に配置されているので、噴射室４４の上下長を抑えることができ、ハウジング２０のコンパクト化を図ることができる。

　上述のようにオイル返し３１ｆが凹状に形成されているため、下部隔壁部材３１の上面のうちオイル返し３１ｆの反対側の部位が凸状に形成されている。オイル返し３１ｆの反対側の部位が最も下の分離ディスク６３及び下部ホルダ７２の下にスペースにあり、空間の有効利用を図ることができる。これは分離ディスク６３が山折りとなっているためである。

　図８及び図１５に示すように、ディスク保持部７３は分離ディスク６３の取付開口６６に挿入され、分離ディスク６３はディスク保持部７３に取り付けられている。そして、スピンドル５２がディスク保持部７３に挿入され、スピンドル５２の外周面がディス保持部７３に当接している。そして、止め輪７８及びワッシャー７５～７７によってスピンドル５２がディスク保持部７３に取り付けられている。このディスク保持部７３はハブ部７３ａ及び複数のスポーク部７３ｂを有する。ハブ部７３ａがリング状に設けられ、スピンドル５２がハブ部７３ａに挿入され、スピンドル５２がハブ部７３ａに固定されている。スポーク部７３ｂは、ハブ部７３ａから径方向外方へ放射状に延びる板状に設けられている。これらスポーク部７３ｂは、積み重ねられた分離ディスク６３の取付開口６６に上下方向に沿って挿入されている。また、これらスポーク部７３ｂが取付開口６６の縁の周方向に沿って間隔をおいて配列されているので、隣り合うスポーク部７３ｂの間には隙間が形成されている。そして、スポーク部７３ｂが分離ディスク６３に固定されている。

　上部ホルダ７１が、積層された複数枚の分離ディスク６３を上から保持する。下部ホルダ７２は、これら分離ディスク６３を下から保持する。これら分離ディスク６３が上部ホルダ７１と下部ホルダ７２との間に挟み込まれ、上部ホルダ７１及び下部ホルダ７２が分離ディスク６３を保持する。ここで、複数の係合フック７４が上部ホルダ７１の外周部から下方に垂下するように設けられ、係合フック７４の下端部が下部ホルダ７２の外周部に係止している。

　上部ホルダ７１は、分離ディスク６３と同様に、スピンドル５２の軸線から径方向外方に離れた上下逆Ｖ字を軸線周りに回転することによって得られた形状に設けられている。従って、上部ホルダ７１の内周側部分が径方向外方に向けて上向きに傾斜し、上部ホルダ７１の外周側部分が径方向外方に向けて下向きに傾斜する。下部ホルダ７２についても同様である。

　図７及び図１５に示すように、上部ホルダ７１の中央部に開口７１ａが形成されており、その開口７１ａが中心側空間６２の上側の開口である。上部ホルダ７１の内周縁がスポーク部７３ｂの上端に接続され、スポーク部７３ｂと上部ホルダ７１が一体成形されている。中部隔壁部材３２の嵌合部３２ｂが上部ホルダ７１の開口７１ａに挿入されている。

　図８及び図１５に示すように、下部ホルダ７２の中央部には開口７２ａが形成されており、その開口７２ａが中心側空間６２の下側の開口である。スピンドル５２が下部ホルダ７２の開口７２ａに挿入され、開口７２ａの周辺部がスピンドル５２の下部の外周面とディスク保持部７３の下端との間に挟持される。そして、止め輪７８によってスピンドル５２が下部ホルダ７２に固定される。また、スピンドル５２の下部の外周面が下部ホルダ７２の開口７２ａの縁に接合し、中心側空間６２の下側開口がスピンドル５２によって閉塞される。

　図１６に示すように、下部ホルダ７２の開口７２ａの周辺部には複数の調圧孔７２ｂが形成されている。調圧孔７２ｂが下部隔壁部材３１の通し孔３１ａの縁よりも内側に配されており、調圧孔７２ｂによってローター６０の中心側空間６２と噴射室４４が通じている。

　図１７に示すように、下部ホルダ７２の外周縁には、上方に向けて突出した円筒状の仕切壁７２ｃが設けられている。仕切壁７２ｃの上端には、径方向外方に縁出したフランジ７２ｄが設けられている。フランジ７２ｄの外周縁が中部ケース２２の内周面から離れており、フランジ７２ｄの外周縁と中部ケース２２の内周面の間には隙間４３ａが形成されている。フランジ７２ｄが下部隔壁部材３１の上面から上に離れており、フランジ７２ｄの下にはオイル処理室４３ｂが形成されている。オイル処理室４３ｂと分離室４３が隙間４３ａによって通じている。また、ドレン孔３１ｂがオイル処理室４３ｂ内の部位において下部隔壁部材３１を上下に貫通する。更に、ゲート３１ｃはフランジ７２ｄの下に配置されている。

　ローター６０がスピンドル５２に組み付けられた状態では、ノズル５３が最も下の分離ディスク６３の内周側部分６５の内周縁よりも下に位置する。更に、ノズル５３が最も下の分離ディスク６３の外周側部分６４の外周縁よりも下に位置する。そのため、ノズル５３よりも径方向外側が分離ディスク６３によって囲われていない。そうすると、上述のように下部隔壁部材３１を径方向に沿って配置することができる。更に、ノズル５３によって噴射されるオイルが下部隔壁部材３１及びローター６０等に干渉せず、噴射されたオイルの飛翔領域を確保することができる。

　図７に示すように、以上のようにローターユニット５０がハウジング２０内においてハウジング２０に回転可能に取り付けられた状態では、分離ディスク６３が中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃの下方を径方向内側から径方向外側へ跨がっている。そのため、連通孔３２ｃが分離ディスク６３の外周縁よりも径方向内側に配置されている。

　図８に示すように、下部ホルダ７２の下面と下部隔壁部材３１の上面との間は、ラビリンスシール８０が設けられている。ラビリンスシール８０は複数の第一シールフィン８１及び複数の第二シールフィン８２を有する。第一シールフィン８１は、下部ホルダ７２の下面から下方の下部隔壁部材３１に向けて突出する。これら第一シールフィン８１は、下部ホルダ７２の開口７２ａを囲うようにリング状に設けられているとともに、開口７２ａを中心として同心状に配置されている。従って、これら第一シールフィン８１の間にはリング状の溝が形成されている。第二シールフィン８２は、下部隔壁部材３１の上面から上方の下部ホルダ７２に向けて突出する。これら第二シールフィン８２は、下部隔壁部材３１の通し孔３１ａを囲うようにリング状に設けられているとともに、通し孔３１ａを中心として同心状に配置されている。従って、これら第二シールフィン８２の間にはリング状の溝が形成されている。

　第一シールフィン８１と第二シールフィン８２が互いに噛み合うように配置されている。つまり、第一シールフィン８１が第二シールフィン８２の同士の間の溝内に遊びをもって差し込まれ、第二シールフィン８２が第一シールフィン８１の同士の間の溝内に遊びをもって差し込まれている。

　続いて、図７を参照して、ＰＣＶバルブ９０について詳細に説明する。
　ＰＣＶバルブ９０は、環流されるブローバイガスの流量を調整することによって、エンジン４の吸気圧力やクランクケース側の圧力を適切に調整する。具体的には、ＰＣＶバルブ９０は、上部隔壁部材３３の連通穴３３ａの開き具合を調整することによってブローバイガスの流量を調整する。

　ＰＣＶバルブ９０は第二チャンバー４５内に取り付けられている。このＰＣＶバルブ９０はダイヤフラム９１、上側スプリング９２及び下側スプリング９３を備える。ダイヤフラム９１は、円盤状の弁体であり、ゴムと樹脂を成形することで作製されている。このダイヤフラム９１は、第二チャンバー４５内に収容されているとともに、上部隔壁部材３３の連通穴３３ａの下に配置されている。このダイヤフラム９１の外縁部が隔壁部２２ａの上面に接合されている。そして、隔壁部２２ａの連通孔２２ｄがダイヤフラム９１の外縁部よりも外側に配置されている。

　上側スプリング９２及び下側スプリング９３は、ダイヤフラム９１の中央部を上下方向に移動可能な状態で支持するための弾性部材である。上側スプリング９２は、ダイヤフラム９１の中央部の上方においてダイヤフラム９１と上部隔壁部材３３との間に挟まれている。下側スプリング９３は、ダイヤフラム９１の中央部の下方においてダイヤフラム９１と隔壁部２２ａとの間に挟まれている。そして、これらの上側スプリング９２と下側スプリング９３によってダイヤフラム９１を挟み、移動可能な状態で支持している。

　続いて、オイルセパレータ２の動作について説明する。
　エンジン４からオイルセパレータ２に供給されるオイルは、オイル案内パイプ２１ｂ、第一オイル供給路５１ｂ及び第二オイル供給路５２ａを経由してノズル５３内に流れ込む。そして、ノズル５３内のオイルが噴射口５３ａから噴射する。噴射口５３ａからのオイルの噴射向きはスピンドル５２の軸線を中心とした周方向である。より具体的には、オイルの噴射向きがスピンドル５２の軸線に対して垂直な方向であって、スピンドル５２の軸線が鉛直方向に沿っている場合にはオイルの噴射向きが水平方向である。オイルの噴射圧によってスピンドル５２及びローター６０がスピンドル５２の軸線を中心にして回転する。スピンドル５２及びローター６０の回転の向きはオイルの噴射の向きの反対である。

　ところで、ローター６０の回転中にローター６０が歳差運動をする場合がある。ところが、上述のように分離ディスク６３の形状を工夫したことによってローター６０の高さが小さく、ローター６０の重心が歳差運動の支点に近い。そのため、ローター６０の軸線の揺れ幅が小さく、ローター６０の歳差運動の発生を低減することができる。よって、ローター６０の回転速度の向上を図れる。

　分離ディスク６３の形状を工夫したことによってローター６０の高さが小さいため、ローター６０の空気抵抗が小さい。そのため、ローター６０の回転速度の向上を図れる。

　噴射口５３ａから噴射されたオイルはオイルガード３１ｇに吹き付けられる。そのため、噴射されたオイルがその勢いによってドレン孔３１ｂに入り込むことを防止することができる。
　オイルガード３１ｇに吹き付けられたオイルは、オイルガード３１ｇや下部ケース２１の内周面に沿って流下する。そのオイルの温度が８０～１１０℃と高いため、そのオイルがオイルセパレータ２を下部ケース２１の側から加温する。これにより、寒冷地での使用であっても、凍結等によるオイルセパレータ２の動作不具合の発生を抑えることができる。流下したオイルは、下部ケース２１内の底部から連通筒部２１ａを通ってエンジン４に戻される。

　ところで、自動車の加速・減速・旋回・振動・傾斜等によってオイルセパレータ２が揺動する。それに伴い、噴射室４４内のオイルが振動して、そのオイルの液面にスロッシングが生じる。そのような場合でも、オイルがオイル返し３１ｆによって堰き止められて、径方向内側に返される。よって、オイルが下部隔壁部材３１の通し孔３１ａを通って下部隔壁部材３１の上に流れ込むことを抑制することができる。更に、ノズル５３が噴射室４４内のオイルを浴びることも抑制することができ、ノズル５３の噴射圧低下に起因したスピンドル５２及びローター６０の回転速度の低下を抑制することができる。

　スピンドル５２及びローター６０の回転中には、ミスト状オイルを含有したブローバイガスがエンジン４からガス導出管５を通ってオイルセパレータ２に供給される。そのブローバイガスは、吸入パイプ２４及びインレット孔２２ｂを通って導入路４１内に導入される。そして、そのブローバイガスは、導入路４１から嵌合部３２ｂの中空並びに上部ホルダ７１の開口７１ａを通って、ディスク保持部７３の内側（より具体的には、スポーク部７３ｂの内側）へ流れ込む。ディスク保持部７３の内側に流れ込んだブローバイガスは、スポーク部７３ｂ同士の間の隙間を径方向外方に向けて流動して、分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込む。分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込んだブローバイガスは径方向外方へ流動する。ここで、分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込んだブローバイガスに対しては、上流側からの圧力（エンジン４からオイルセパレータ２へのガス供給圧）が作用する上、ローター６０の回転による遠心力も作用する。つまり、導入路４１内のブローバイガスをディスク保持部７３の内側へ吸引する吸引圧がローター６０の回転による遠心力によって生じ、ブローバイガスの流速が上昇する。

　一方、第二オイル供給路５２ａ内のオイルが、スピンドル５２の内周面と上側軸受５６との間の僅かな隙間を通じてディスク保持部７３の内側（より具体的には、スポーク部７３ｂの内側）に流れ出る。第二オイル供給路５２ａからディスク保持部７３の内側に流れ出たオイルの温度が８０～１１０℃と高いので、ローター６０及びその近傍を内部から加温する。これにより、寒冷地での使用であっても、凍結等によるオイルセパレータ２の動作不具合の発生を抑えることができる。

　第二オイル供給路５２ａからディスク保持部７３の内側に流れ出たオイルは、ブローバイガスとともに分離ディスク６３同士の間の隙間に流れ込む。分離ディスク６３同士の間の隙間にあるオイルは遠心力によって分離ディスク６３の表面に広がって、油膜が分離ディスク６３の表面に形成される。主に、分離ディスク６３の内周側部分６５の上面と外周側部分６４の下面に油膜が形成される。なお、分離ディスク６３の表面の油膜には、第二オイル供給路５２ａからディスク保持部７３の内側に流れ出たオイルのみならず、後述のようにブローバイガスから分離されたオイルも含まれる。

　ブローバイガスが分離ディスク６３同士の間の隙間を流動していると、ブローバイガスに含まれるオイル状ミストが分離ディスク６３の表面の油膜に吸収される。これにより、ブローバイガス中のミスト状オイルが分離ディスク６３によって捕捉されて、ブローバイガスからミスト状オイルが分離される。上述したように分離ディスク６３の表面積が大きく、分離ディスク６３の積み重ね枚数も多いので、分離ディスク６３によってミスト状オイルが捕捉されやすく、オイルの分離効率が高い。
　また、ブローバイガスから分離されたオイルのみならず、第二オイル供給路５２ａから流れ出たオイルも、分離ディスク６３の表面の油膜の成分となっているので、分離ディスク６３の表面に十分な油膜が形成される。そして、そのような油膜にブローバイガス中のミスト状オイルが吸収されるので、ミスト状オイルの分離効率が高い。
　また、第二オイル供給路５２ａから流れ出たオイルの物性（濡れ性）と、ブローバイガス中のミスト状オイルの物性（濡れ性）が同一である。そのため、第二オイル供給路５２ａから流れ出たオイルとブローバイガス中のミスト状オイルとの親和性が高い上、ブローバイガス中のミスト状オイルと分離ディスク６３の表面の油膜との親和性も高い。よって、ブローバイガス中のミスト状オイルが分離ディスク６３の表面の油膜に吸収されやすく、ミスト状オイルの分離効率が高い。

　オイルミストが除去された処理後のブローバイガスは、分離ディスク６３同士の間の隙間の外周から外側に排出された後、分離室４３内において上昇する。そして、上昇した処理後のブローバイガスは、分離室４３から連通孔３２ｃを通って第一チャンバー４２に流れ込み、更に第一チャンバー４２から連通孔２２ｄを通って第二チャンバー４５に流れ込む。そして、ブローバイガスは、第二チャンバー４５から上部隔壁部材３３の連通穴３３ａ、第三チャンバー４６及びガス排出部２３ａを通ってブリーザーパイプ３に排出される。これにより、ブローバイガスがエンジン４へと環流される。ここで、連通孔３２ｃから第一チャンバー４２内にブローバイガスが流れ込むと、そのブローバイガスの流速が第一チャンバー４２内にて失速する。同様に、ブローバイガスの流速が第二チャンバー４５及び第三チャンバー４６内にて失速する。

　分離室４３とオイル処理室４３ｂが隙間４３ａによってのみ通じており、分離ディスク６３同士の間の隙間から排出されたブローバイガスの圧力が隙間４３ａに作用する。そのため、エンジン４のクランクケース内のブローバイガスが連通筒部２１ａ、噴射室４４、ドレン孔３１ｂ及びオイル処理室４３ｂ及び隙間４３ａを通じて分離室４３に流れ込むことを防止することができる。
　また、ラビリンスシール８０が下部ホルダ７２の下面と下部隔壁部材３１の上面との間に設けられているので、分離室４３と噴射室４４との間でブローバイガスが漏れないようになっている。

　処理後のブローバイガスが上部隔壁部材３３の連通穴３３ａを通過するに際して、そのブローバイガスの流量が調整される。つまり、エンジン４の吸気圧力（負圧）が過度に大きい場合には、ダイヤフラム９１の中央部が上方へ移動して、連通穴３３ａの開き具合が小さくなって、ブローバイガスの流量が低下する。一方、クランクケース側の圧力が高い場合には、ダイヤフラム９１の中央部が下方へ移動して、連通穴３３ａの開き具体が大きくなって、ブローバイガスの流量が上昇する。これにより、ブローバイガスの流量がダイヤフラム９１によって適切に調整される。また、エンジン４、特にクランクケースの圧力も適切に調整される。

　分離ディスク６３の表面に付着したオイルは遠心力によって分離ディスク６３の表面に沿って外周側へ流れる。特に、分離ディスク６３の曲折した部分では、内周側部分６５の上面の外縁にあるオイルが遠心力によって上隣りの分離ディスク６３の外周側部分６４の下面に飛び移る。

　分離ディスク６３の外周縁では、分離ディスク６３の表面に付着したオイルが遠心力によって分離ディスク６３同士の間の隙間の外周から外側に放出される。より具体的には、分離ディスク６３が高速回転しているので、上から見た場合、放出されたオイルは、径方向外方の遠心力と接線方向の回転慣性力とを合成した合成力の向きへ飛翔する。更に、分離ディスク６３の外周側部分６４が径方向外方に向けて下向きに傾斜するので、横から見た場合、放出されたオイルは径方向外側且つ下斜めに向けて飛翔する。そのため、放出されたオイルが上昇中のブローバイガスに分散して、ミスト状になることを抑制することができる。よって、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

　飛翔中のオイルがブローバイガスの上昇気流によって中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃに流れ込むことを防止することができる。これは、連通孔３２ｃが分離ディスク６３の外周縁よりも径方向内側に配置されているためである。

　飛翔したオイルが中部ケース２２の内周面に付着する。そして、そのオイルは、飛翔の慣性力によって、中部ケース２２の内周面に沿って螺旋状に下方へ流れる。そのオイルが、フランジ７２ｄの外周縁と中部ケース２２の内周面の隙間４３ａを通ってオイル処理室４３ｂに流れ込む。そして、下部隔壁部材３１の上面に至ったオイルが周方向に流れてゲート３１ｃの開口へ流れ込む。このようにローター６０の回転がオイルの流れに利用されるので、オイルがゲート３１ｃの開口へ効率よく流れ込む。更に、ローター６０の回転で生じた風によってオイルがゲート３１ｃの開口に押し込まれる。これにより、オイルがオイル処理室４３ｂからゲート３１ｃ及びドレン孔３１ｂを通って噴射室４４へ排出される。噴射室４４内に排出されたオイルはノズル５３から噴出したオイルと混合されて、その混合されたオイルが噴射室４４から連通筒部２１ａを通って排出される。
　また、分離室４３とオイル処理室４３ｂが隙間４３ａによってのみ通じており、オイル処理室４３ｂ内の圧力が分離室４３内の圧力よりも低く、オイル処理室４３ｂ内の圧力と噴射室４４内の圧力との差が小さい。オイル処理室４３ｂ内のオイルが連続的にドレン孔３１ｂに流れ込み、オイルの逆流が起こりにくい。

　中部ケース２２の内周面に付着したオイルがブローバイガスの上昇気流によって上方に押される。そうであっても、中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃが中部ケース２２の内周面よりも径方向内側に配置されているので、付着したオイルが連通孔３２ｃに入り込むことを抑制することができる。

　分離室４３内のブローバイガスの上昇気流によって押し上げられたオイルが中部隔壁部材３２の連通孔３２ｃを流入したものとしても、そのオイルが第一チャンバー４２に滞留する。特に、第一チャンバー４２内にてブローバイガスの流速が失速するので、オイルが第一チャンバー４２内に滞留しやすい。例えば、オイルが第一チャンバー４２の内壁面に付着して、第一チャンバー４２内に滞留する。そのため、ＰＣＶバルブ９０にオイルが付着することを抑えることができるうえ、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

　第一チャンバー４２からガス排出部２３ａまでの経路の途中には第二チャンバー４５及び第三チャンバー４６があり、第二チャンバー４５及び第三チャンバー４６が第一チャンバー４２と同様にオイルの滞留空間となる。そのため、オイルセパレータ２から排出されるブローバイガスにはオイルが殆ど含まれない。

　エンジン４のクランクケース内のブローバイガスが連通筒部２１ａ内を通って噴射室４４内にも流れ込む。そのブローバイガスに含まれるミスト状オイルは、ノズル５３から噴射されたオイルに衝突して捕捉される。これにより、ブローバイガスからミスト状オイルが分離される。

　噴射室４４内のブローバイガスは下部ホルダ７２の複数の調圧孔７２ｂを通じてローター６０の中心側空間６２に流れ込む。そして、噴射室４４から中心側空間６２へ流れ込んだブローバイガスと、導入路４１から中心側空間６２へ流れ込んだブローバイガスとが混合される。上述のように、その混合されたブローバイガスが分離ディスク６３同士の間の隙間を外周側へ流れることによって、そのブローバイガスからミスト状オイルが分離される。

　ところで、非常時（例えば、ガス導出管５の凍結時）には、導入路４１から中心側空間６２へ流れ込むブローバイガスの流量が低下する。そのような場合でも、エンジン４から連通筒部２１ａ、噴射室４４及び調圧孔７２ｂを通って中心側空間６２へ流れ込むブローバイガスの流量が上昇する。そのため、非常時でも、ブローバイガスからオイル状ミストの分離が継続して行われる。

　以上の実施形態の説明は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれる。以上の実施形態からの変更点について以下に説明する。以下に説明する各変更点を組み合わせて適用してもよい。

　以上の実施の形態では、処理対象ガスはブローバイガスを例示した。それに対して、分離対象となるミスト状オイルを含有するガスであれば、処理対象ガスとなり得る。

　以上の実施形態の説明では、分離ディスク６３の内周側部分６５及び外周側部分６４が円錐面型板状に形作られた例示を示した。それに対して、内周側部分６５及び外周側部分６４が他の錐面型板状であってもよい。例えば、分離ディスク６３がスピンドル５２の軸線周りの回転対称体であり、内周側部分６５及び外周側部分６４が多角錐面型板状（例えば、三角錐面型板状、四角錐面型板状等）に形作られていてもよい。また、内周側部分６５若しくは外周側部分６４又はこれらの両方の母線が直線ではなく、所定の曲率の曲線（例えば円弧、楕円曲線、放物曲線、双曲線）であってもよい。

　以上の実施の形態の説明では、オイルセパレータ２がエンジン４の側面に取り付けられていたが（図１参照）、オイルセパレータ２が取り付けられる箇所はエンジン４の側面に限るものではない。例えば、オイルセパレータ２がエンジン４の前面、後面、上面又は下面に取り付けられてもよい。更に、オイルセパレータ２がエンジン４ではなく、車体（特に、エンジンルーム）に取り付けられてもよい。必要に応じて、連通筒部２１ａからエンジン４まで配管されたオイル流通管が設置されていてもよい。

　以上の実施の形態の説明では、換気システム１は、オイルセパレータ２によって処理されたブローバイガスがブリーザーパイプ３を通じて吸気側流路６に還元される閉鎖型システムであった。それに対して、換気システム１は、オイルセパレータ２によって処理されたブローバイガスが大気に排出される大気開放型システムであってもよい。換気システム１が大気開放型システムである場合、ＰＣＶバルブ９０が上述のように設けられてもよいし、設けられてなくてもよい。

　以上の実施形態の説明では、ローター６０及びスピンドル５２の回転動力はエンジン４から供給されるオイルの油圧を利用したものであった。それに対して、エンジン４の動力が動力伝動機構（例えば、ベルト伝動機構、歯車伝動機構、チェーン伝動機構）によってローター６０及びスピンドル５２に伝動して、ローター６０及びスピンドル５２が回転するものとしてもよい。また、エンジン４とは独立した動力源（例えば、電気モーター）がローター６０及びスピンドル５２を回転させるものとしてもよい。

　以上の実施形態の説明では、ローター６０の回転速度或いは回転数が検出されなかった。それに対して、図２５に示すように、磁気センサ８５及び複数の永久磁石８６を利用して、ローター６０の回転速度或いは回転数が検出されてもよい。ここで、複数の永久磁石８６が上部ホルダ７１の外周面に周方向に沿って等間隔で配列されている。一方、磁気センサ８５は、中部ケース２２の後面の上部に形成された取付孔２２ｅに装着されている。取付孔２２ｅの内面と磁気センサ８５の外面との間にはゴム製のリング状シール８７が挟まれる。磁気センサ８５は例えばホール素子であり、ローター６０の回転中に永久磁石８６が磁気センサ８５に近づいて、永久磁石８６の通過が磁気センサ８５によって検出されると磁気センサ８５がパルスを出力する。磁気センサ８５が中部ケース２２の内側において露出しているので、磁気センサ８５の検出精度が高い。

　１…閉鎖型クランクケース換気システム，　２…オイルセパレータ，　２０…ハウジング，　２１…下部ケース，　２２…中部ケース，　２２ａ…隔壁部，　２２ｂ…インレット孔，　２２ｃ…リブ，　２２ｄ…連通孔，　２２ｅ…取付孔，　２３…下部ケース，　２３ａ…ガス排出部，　２４…パイプ，　３１…下部隔壁部材，　３１ａ…通し孔，　３１ｂ…ドレン孔，　３１ｃ…ゲート，　３１ｄ…立壁部，　３１ｅ…天井部，　３１ｇ…オイルガード，　３２…中部隔壁部材，　３２ｂ…嵌合部，　３２ｃ…連通孔，　３３…上部隔壁部材，　３３ａ…連通穴，　３５…ストレーナー，　４１…空間（導入路），　４２…空間（第一チャンバー），　４３…空間（分離室），　４４…中空（噴射室），　４５…中空（第二チャンバー），　４６…中空（第三チャンバー），　５０…ローターユニット，　５１…スピンドルシャフト，　５１ｂ…第一オイル供給路，　５２…スピンドル，　５２ａ…第二オイル供給路，　５３…ノズル，　５３ａ…噴射口，　５４…軸受，　５５…下側軸受，　５６…上側軸受，　６０…ローター，　６１…分離ディスク群，　６２…中心側空間，　６３…分離ディスク，　６３ａ…リブ，　６４…分離ディスクの外周側部分，　６５…分離ディスクの内周側部分，　６６…取付開口，　７１…上部ホルダ，　７１ａ…開口，　７２…下部ホルダ，　７２ａ…開口，　７２ｂ…調圧孔，　７２ｃ…立壁，　７３…ディスク保持部，　７３ａ…ハブ部，　７３ｂ…スポーク部，　７４…フック，　８０…ラビリンスシール，　８１…第一シールフィン，　８２…第二シールフィン，　８５…磁気センサ，　８６…永久磁石，　８７…シール，　９０…ＰＣＶバルブ，　９１…ダイヤフラム，　９２…上側スプリング，　９３…下側スプリング

Claims

　軸周りに回転し、処理対象ガスに含まれるミスト状オイルを捕捉する分離ディスクであって、
　前記軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して一方の軸方向側に傾斜した内周側部分と、
　前記内周側部分の外周縁から外側へ続き、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、前記径方向に対して他方の軸方向側に傾斜した外周側部分と、を備えることを特徴とする分離ディスク。
　前記内周側部分と前記外周側部分によって挟まれる角部が直角又は鈍角であることを特徴とする請求項１に記載の分離ディスク。
　前記径方向に対する前記内周側部分の傾斜角が４５°以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の分離ディスク。
　前記径方向に対する前記外周側部分の傾斜角が４５°以下であることを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の分離ディスク。
　前記内周側部分と前記外周側部分との間に挟まれる角部が丸面取りされていることを特徴とする請求項１から４の何れか一項に記載の分離ディスク。
　ミスト状オイルを含む処理対象ガスから前記ミスト状オイルを分離するオイルセパレータであって、
　軸周りに回転し、軸方向に間隔をおいて積み重ねられた複数の分離ディスクを備え、
　前記分離ディスクが、
　前記軸周りの錐面型板状に設けられ、径方向に対して一方の軸方向側に傾斜した内周側部分と、
　前記内周側部分の外周縁から外側へ続き、前記軸周りの錐面型板状に設けられ、前記径方向に対して他方の軸方向側に傾斜した外周側部分と、を有することを特徴とするオイルセパレータ。
　前記内周側部分と前記外周側部分によって挟まれる角部が直角又は鈍角であることを特徴とする請求項６にオイルセパレータ。
　前記径方向に対する前記内周側部分の傾斜角が４５°以下であることを特徴とする請求項６又は７に記載のオイルセパレータ。
　前記径方向に対する前記外周側部分の傾斜角が４５°以下であることを特徴とする請求項６から８の何れか一項に記載のオイルセパレータ。
　前記内周側部分と前記外周側部分との間に挟まれる角部が丸面取りされていることを特徴とする請求項６から９の何れか一項に記載のオイルセパレータ。
　前記軸方向が鉛直方向であり、
　前記内周側部分が前記径方向に対して上側に傾斜し、
　前記外周側部分が前記径方向に対して下側に傾斜することを特徴とする請求項６から１０の何れか一項に記載のオイルセパレータ。
　前記複数の分離ディスクを収容したハウジングと、
　前記ハウジングの内側の空間のうち前記複数の分離ディスクの下方に配置され、前記ハウジングの内側の空間を上下に区切る隔壁部材と、
　前記隔壁部材を上下に貫通するように前記隔壁部材に形成された通し孔と、
　前記内周側部分の内側に配置され、前記分離ディスクと一体となって前記軸周りに回転し、前記通し孔に通されて前記通し孔から上下に延び出たスピンドルと、
　前記スピンドルのうち前記通し孔よりも下の部位の外周面から突設され、周方向に向けてオイルを噴射して、前記スピンドル及び前記分離ディスクを回転させるノズルと、を備え、
　前記隔壁部材が前記径方向及び前記周方向に広がるように設けられていることを特徴とする請求項１１に記載のオイルセパレータ。
　前記隔壁部材の下面に凹状に形成され、前記通し孔の周囲に設けられたオイル返しを更に備え、
　前記隔壁部材の上面のうち前記オイル返しの反対側の部位が凸状に形成されているとともに、前記分離ディスクの下に配置されていることを特徴とする請求項１２に記載のオイルセパレータ。
　前記内周側部分の内側に配置され、前記分離ディスクと一体となって前記軸周りに回転するスピンドルと、
　前記スピンドルの外周面から突設され、周方向に向けて液体を噴射して、前記スピンドル及び前記分離ディスクを回転させるノズルと、を更に備え、
　前記内周側部分の内周縁が前記ノズルよりも上に位置し、前記外周側部分の外周縁が前記ノズルよりも上に位置することを特徴とする請求項１１に記載のオイルセパレータ。