WO2016121955A1 - ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法 Download PDF

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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like.
  • Patent Document 1 a wide-angle variable magnification optical system has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • variable power optical system as described above has a problem that it cannot sufficiently meet the demand for an optical system with a bright F number and high optical performance.
  • One embodiment of the present invention includes a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens having negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a group, a fourth lens group, and a fifth lens group During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group change. The distance between the lens group is changed, the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is changed, and the second lens group is changed. And the fourth lens group move along the optical axis along the same locus, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • the fourth lens group may have a positive refractive power
  • the fifth lens group may have a positive refractive power.
  • a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a first lens group having negative refractive power are provided.
  • a third lens group, a fourth lens group having a positive refracting power, and a fifth lens group having a positive refracting power, and the second lens at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state A zoom lens is provided in which the group and the fourth lens group move by the same amount along the optical axis, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • the zoom lens is configured such that the distance between the second lens group and the fourth lens group moves along the optical axis along the optical axis, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • a manufacturing method is provided.
  • the fourth lens group may have a positive refractive power
  • the fifth lens group may have a positive refractive power.
  • a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a first lens group having negative refractive power are provided.
  • a zoom lens manufacturing method having three lens groups, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and zooming from a wide-angle end state to a telephoto end state is configured such that the second lens group and the fourth lens group move by the same amount along the optical axis, and at least the third lens group moves along the optical axis. I will provide a.
  • FIGS. 1A, 1B, and 1C are cross-sectional views of the zoom lens according to the first example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • 2 (a), 2 (b), and 2 (c), respectively, are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the first example.
  • FIG. 3 (a), 3 (b), and 3 (c) are respectively when a short-distance object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the first example.
  • FIGS. 5A, 5B, and 5C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 6 (a), 6 (b), and 6 (c) are respectively when the object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the second example.
  • FIGS. 9A, 9B, and 9C are cross-sectional views of the zoom lens according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 10 (a), 10 (b), and 10 (c), respectively, are shown when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 11 (a), 11 (b), and 11 (c), respectively, are those when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 12 (a), 12 (b), and 12 (c) respectively show meridional laterals during image stabilization in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 3. It is an aberration diagram.
  • FIGS. 14 (a), 14 (b), and 14 (c) respectively show a zoom lens according to the fourth example when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 15 (a), 15 (b), and 15 (c), respectively, are those when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 4.
  • FIG. 14 (a), 14 (b), and 14 (c) respectively, are those when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 4.
  • FIGS. 17A, 17B, and 17C are sectional views of the zoom lens according to Example 5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • 18 (a), 18 (b), and 18 (c), respectively, are shown when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5.
  • FIG. 17A, 17B, and 17C are sectional views of the zoom lens according to Example 5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 21A, 21B, and 21C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 6 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 22 (a), 22 (b), and 22 (c) respectively show the infinite object focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6.
  • FIG. 23 (a), 23 (b), and 23 (c) are respectively when a short-distance object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6.
  • FIG. 24 (a), 24 (b), and 24 (c) respectively show the meridional horizontal at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6. It is an aberration diagram.
  • FIGS. 25A, 25B, and 25C are cross-sectional views of the zoom lens according to the seventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 26 (a), 26 (b), and 26 (c) are respectively when the object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the seventh example.
  • FIG. FIGS. 27 (a), 27 (b), and 27 (c) are respectively for focusing a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the seventh example.
  • FIGS. 29A, 29B, and 29C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 8 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 30 (a), 30 (b), and 30 (c) are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8.
  • FIGS. 31 (a), 31 (b), and 31 (c) are respectively when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 8.
  • FIGS. FIG. 32 (a), 32 (b), and 32 (c) are respectively the meridional laterals at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8. It is an aberration diagram.
  • 33A, 33B, and 33C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 9 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 35 (a), 35 (b), and 35 (c) are respectively for focusing a short distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9.
  • FIG. 36 (a), 36 (b), and 36 (c) respectively show the meridional horizontal at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9. It is an aberration diagram.
  • FIGS. 38 (a), 38 (b), and 38 (c) are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10, respectively.
  • FIGS. 39 (a), 39 (b), and 39 (c) are focused on a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10, respectively.
  • FIG. 38 (a), 38 (b), and 39 (c) are focused on a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10, respectively.
  • FIG. 41 is a schematic diagram illustrating a configuration of a camera including a zoom lens.
  • FIG. 42 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a zoom lens.
  • FIG. 43 is a diagram showing an outline of a manufacturing method of the zoom lens.
  • zoom lens an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens will be described with respect to one embodiment.
  • a zoom lens according to an embodiment will be described.
  • the zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having negative refractive power; A fourth lens group and a fifth lens group, and when zooming, an interval between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group; , The distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is changed, and the second lens group and the second lens group are changed.
  • the four lens groups move along the optical axis along the same locus, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • the fourth lens group may have a positive refractive power
  • the fifth lens group may have a positive refractive power
  • the zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the fourth lens group move by the same amount along the optical axis, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • the zoom lens can preferably satisfy the following conditional expression (1).
  • (1) 1.500 ⁇ ( ⁇ f3) / fw ⁇ 10.000
  • f3 focal length of the third lens unit
  • fw focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate range of the ratio of the focal length of the third lens group to the focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state.
  • conditional expression (1) If the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the coma aberration correction burden of the fourth lens group increases, leading to an increase in decentration sensitivity of the fourth lens group, and correction of coma aberration. May be difficult. As a result, it may be difficult to brighten the F number to about F2.8 to F4.0.
  • the upper limit value of conditional expression (1) is 8.500. In order to further secure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 7.000.
  • the zooming burden of the lens groups other than the third lens group will increase.
  • the sensitivity of decentration of the second lens group and the fourth lens group increases, and it may be difficult to correct spherical aberration and coma aberration.
  • the lower limit value of conditional expression (1) is 2.100.
  • the zoom lens satisfies the following conditional expression (2).
  • Amount of change from the wide-angle end state to the telephoto end state of the distance on the optical axis from the most image side lens surface of the third lens group to the most object side lens surface of the fourth lens group
  • fw Focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2) relates to a variable magnification load between the third lens group and the fourth lens group, and from the lens surface closest to the image side of the third lens group with respect to the focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state. It is a conditional expression for defining an appropriate range of the ratio of the amount of change from the wide-angle end state to the telephoto end state of the distance on the optical axis to the lens surface closest to the object side of the fourth lens group.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the distance between the fourth lens group and the image plane decreases, and the burden of field curvature correction performed by the fourth lens group increases. It may be difficult to correct the curvature of field.
  • the upper limit value of conditional expression (2) is 1.250. In order to further secure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (2) is 1.000.
  • conditional expression (2) when the corresponding value of the conditional expression (2) is below the lower limit value, the zooming burden of the lens units other than the fourth lens unit increases. In particular, when the power of the second lens unit increases, spherical aberration and It may be difficult to correct coma. In order to secure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (2) is 0.090. In order to further secure the effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.130.
  • the zoom lens satisfies the following conditional expression (3).
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • f1 focal length of the first lens group
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate range of the ratio between the focal length of the fifth lens group and the focal length of the first lens group.
  • conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the power of the first lens group with respect to the fifth lens group will increase, and it may be difficult to correct curvature of field and curvature aberration particularly in the wide-angle end state. There is sex. In order to secure the effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 8.700. In order to further secure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (3) is 7.400.
  • conditional expression (3) is below the lower limit value, the power of the fifth lens group with respect to the first lens group will increase, and it will be difficult to correct curvature of field and curvature aberration particularly in the telephoto end state.
  • the lower limit value of conditional expression (3) is 1.700.
  • the lower limit value of conditional expression (3) is 2.400.
  • the zoom lens satisfies the following conditional expression (4).
  • the amount of change from the wide-angle end state to the telephoto end state of the distance on the optical axis from the most image side lens surface of the first lens group to the most object side lens surface of the second lens group
  • fw Focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (4) relates to a variable magnification load between the first lens group and the second lens group, from the lens surface closest to the image side of the first lens group with respect to the focal length of the entire zoom lens system in the wide-angle end state. It is a conditional expression for prescribing an appropriate range of the ratio of the amount of change from the wide-angle end state to the telephoto end state of the distance on the optical axis to the lens surface closest to the object side of the second lens group.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) exceeds the upper limit value, the distance between the first lens group and the image plane increases, and in particular, the burden of spherical aberration and coma aberration correction that the second lens group bears increases. It may be difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the upper limit value of conditional expression (4) is 3.000.
  • the zooming burden of the lens units other than the first lens unit increases.
  • the power of the fourth lens unit increases, so Correction may be difficult.
  • the zoom lens satisfies the following conditional expression (5). (5) 0.200 ⁇ f5 / f4 ⁇ 4.00
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (5) is a conditional expression for defining an appropriate range of the ratio between the focal length of the fifth lens group and the focal length of the fourth lens group. If the corresponding value of conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the power of the fourth lens group with respect to the fifth lens group will increase, and it may be difficult to correct coma. In order to secure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (5) is 3.300. In order to further secure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 2.600.
  • conditional expression (5) is less than the lower limit value, the power of the fifth lens group with respect to the fourth lens group will increase, and it may be difficult to correct field curvature.
  • the zoom lens satisfies the following conditional expression (6).
  • (6) 0.500 ⁇ f4 / f2 ⁇ 10.000
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • f2 Focal length of the second lens group
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate range of the ratio between the focal length of the fourth lens group and the focal length of the second lens group.
  • conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the power of the second lens group with respect to the fourth lens group will increase, and it may be difficult to correct spherical aberration and coma particularly in the telephoto end state.
  • the upper limit value of conditional expression (6) is 8.000. In order to further secure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 6.000.
  • conditional expression (6) is below the lower limit value, the power of the fourth lens group with respect to the second lens group will increase, and it will be difficult to correct spherical aberration and coma particularly in the wide-angle end state. there is a possibility.
  • the lower limit value of conditional expression (6) is 1.100.
  • the fifth lens group includes a meniscus positive lens having a convex surface directed toward the image side, and satisfies the following conditional expression (7).
  • (7) 1.100 ⁇ (r1 + r2) / (r1-r2) ⁇ 5.000
  • r1 radius of curvature of the object side surface of the positive lens
  • r2 radius of curvature of the image side surface of the positive lens
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for defining the shape factor of the positive lens of the fifth lens group.
  • the power of the positive lens is reduced, and the variable magnification burden of the lens other than the positive lens in the fifth lens group, or other than the fifth lens group This increases the zooming burden of the lens group.
  • the power of the fourth lens group increases, it may be difficult to correct coma.
  • the upper limit value of conditional expression (7) is 4.200.
  • the upper limit value of conditional expression (7) is 3.400.
  • conditional expression (7) is below the lower limit value, the power of the positive lens will increase, the declination of off-axis rays passing through the positive lens will increase, and field curvature will be corrected. It can be difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (7) is 1.400. In order to further secure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (7) is 1.700.
  • the zoom lens can preferably be configured such that at least a part of the lenses in the third lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the zoom lens can preferably be configured such that at least two lenses in the third lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the vibration-proof lens group can be reduced in size.
  • the zoom lens be configured such that at least a part of the lenses in the second lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the zoom lens be configured such that at least a part of the lenses in the second lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the anti-vibration lens group can be downsized by configuring the anti-vibration lens group so that at least two lenses in the second lens group can move so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. Further, it is possible to satisfactorily correct decentration coma aberration, decentration field curvature, and decentration magnification chromatic aberration during image stabilization.
  • the zoom lens can be configured so that at least a part of the lenses in the fourth lens group can move so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the zoom lens be configured such that at least a part of the lenses in the fourth lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the anti-vibration lens group can be downsized by configuring the anti-vibration lens group so that at least two lenses in the fourth lens group can move so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. Further, it is possible to satisfactorily correct decentration coma aberration, decentration field curvature, and decentration magnification chromatic aberration during image stabilization.
  • the zoom lens can preferably focus from an object at infinity to a near object by moving at least some of the lenses in the second lens group along the optical axis.
  • the zoom lens can preferably focus from an object at infinity to a near object by moving at least a part of the lenses in the second lens group along the optical axis.
  • the zoom lens it is preferable that at least a part of the third lens group is moved along the optical axis to focus from an object at infinity to a near object.
  • the zoom lens can preferably perform focusing from an object at infinity to a near object by moving at least a part of the lenses in the third lens group along the optical axis.
  • the zoom lens it is preferable that at least a part of the lenses in the fourth lens group be moved along the optical axis to focus from an object at infinity to a near object.
  • the zoom lens is preferably capable of focusing from an object at infinity to a near object by moving at least some of the lenses in the fourth lens group along the optical axis.
  • the zoom lens can focus from an object at infinity to an object at a short distance by moving part or all of the fifth lens group along the optical axis.
  • the zoom lens preferably has an aperture stop between the second lens group and the third lens group.
  • the optical device includes the zoom lens having the above-described configuration. Thereby, an optical apparatus having a bright F number and high optical performance can be realized.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a zoom lens manufacturing method having a three lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group, wherein the distance between the first lens group and the second lens group changes during zooming, The distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group. Changes, the second lens group and the fourth lens group move along the optical axis along the same locus, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • the fourth lens group may have a positive refractive power
  • the fifth lens group may have a positive refractive power.
  • the zoom lens manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the second lens group and the fourth lens group move by the same amount along the optical axis, and at least the third lens group moves along the optical axis.
  • a zoom lens lens having a bright F number and high optical performance can be manufactured.
  • FIGS. 1A, 1B, and 1C are cross-sectional views of the zoom lens according to the first example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 1A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 1B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS.
  • the positive meniscus lens L32 is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the zoom lens according to the present example uses a cemented lens of the biconcave lens L31 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side as a vibration-proof lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization is performed.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.56
  • the focal length is 16.48 (mm) (see Table 2 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotational blur is 0.42 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.70 and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 2 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.41 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.87, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 2 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.38 (mm).
  • f is the focal length of the entire zoom lens system
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half field angle (unit: degree)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the optical system
  • BF is Each shows the back focus.
  • the total length TL of the optical system is a distance on the optical axis from the most object side lens surface in the first lens group G1 to the image plane I.
  • the back focus BF is a distance on the optical axis from the most image side lens surface to the image surface I in the fifth lens group G5.
  • W indicates the wide-angle end state
  • M indicates the intermediate focal length state
  • T indicates the respective focal length states in the telephoto end state.
  • the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature of the lens surfaces
  • d is the distance between the lens surfaces
  • the object plane indicates the object plane
  • (stop) indicates the aperture stop S
  • (FS) indicates the flare cut stop FS
  • the image plane indicates the image plane I.
  • the description of the refractive index of air d 1.00000 is omitted.
  • [Lens Group Data] indicates the starting surface number and focal length of each lens group.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance (sag amount) from the tangent plane of the apex of the aspheric surface to the aspheric surface at the height h
  • ⁇ is the conic constant.
  • A4, A6, A8, A10 are aspherical coefficients, and r is the radius of curvature (paraxial curvature radius) of the reference sphere. Further, “E ⁇ n” indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example, “1.234E-05” indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0 and is not shown.
  • f indicates the focal length of the entire zoom lens system
  • ⁇ indicates the photographing magnification
  • dn (n is an integer) indicates the variable surface interval between the nth surface and the (n + 1) surface.
  • D0 indicates the distance from the object to the lens surface closest to the object.
  • W is the wide-angle end state
  • M is the intermediate focal length state
  • T is the telephoto end state
  • infinity is when focusing on an object at infinity
  • short distance indicates when focusing on a near object.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
  • “mm” is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths described in Table 1.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • FIG. 2 (a), 2 (b), and 2 (c), respectively, are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the first example.
  • FIG. 3 (a), 3 (b), and 3 (c) are respectively when a short-distance object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the first example.
  • FIG. 4 (a), 4 (b), and 4 (c) respectively show meridional laterals during vibration isolation in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to the first example. It is an aberration diagram.
  • FNO is an F number
  • A is a light incident angle, that is, a half angle of view (unit is “°”)
  • NA is a numerical aperture
  • H0 is an object height (unit: mm).
  • An aberration curve is shown.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum half field angle or object height
  • the lateral aberration diagram shows each half field angle or each object height. The value of is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the lateral aberration diagram shows meridional lateral aberration with respect to the d-line and the g-line.
  • the same reference numerals as those of the present example are used.
  • the zoom lens according to the first example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 5A, 5B, and 5C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 5A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • the arrow below each lens group in FIG. 5B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS.
  • the positive meniscus lens L32 is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side. Then, the third lens group G3 moves to the object side, and the fifth lens group G5 once moves to the object side and then moves to the image plane I side.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the zoom lens according to the present example uses a cemented lens of the biconcave lens L31 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side as a vibration-proof lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization is performed.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.56 and the focal length is 16.48 (mm) (see Table 3 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotational blur is 0.42 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.70 and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 3 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.41 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.87, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 3 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.39 (mm).
  • Table 2 below lists specifications of the zoom lens according to the second example.
  • FIGS. 6 (a), 6 (b), and 6 (c) are respectively when the object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the second example.
  • FIG. FIGS. 7 (a), 7 (b), and 7 (c) respectively show the zoom lens according to the second embodiment when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 8 (a), 8 (b), and 8 (c) respectively show the meridional lateral at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the second example. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to the second example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 9A, 9B, and 9C are cross-sectional views of the zoom lens according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 9A indicates the moving direction of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 9B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS.
  • the positive meniscus lens L32 is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the zoom lens according to the present example uses a cemented lens of the biconcave lens L31 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side as a vibration-proof lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization is performed.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.81
  • the focal length is 18.54 (mm) (see Table 4 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotational blur is 0.30 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.00 and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 4 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.29 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.26, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 4 below), so that a rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.27 (mm).
  • Table 3 below lists specifications of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 10 (a), 10 (b), and 10 (c), respectively, are shown when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 11 (a), 11 (b), and 11 (c), respectively, are those when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to the third example.
  • FIG. 12 (a), 12 (b), and 12 (c) respectively show meridional laterals during image stabilization in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 3. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to the third example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 13A, 13B, and 13C are cross-sectional views of the zoom lens according to the fourth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 13A indicates the moving direction of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • the arrow below each lens group in FIG. 13B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS.
  • the positive meniscus lens L32 is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the zoom lens according to the present example uses a cemented lens of the biconcave lens L31 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side as a vibration-proof lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization is performed.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.47 and the focal length is 15.45 (mm) (see Table 5 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotation blur is 0.48 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.61, and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 5 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.48 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.76, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 5 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.44 (mm).
  • Table 4 below lists specifications of the zoom lens according to the fourth example.
  • FIGS. 14 (a), 14 (b), and 14 (c) respectively show a zoom lens according to the fourth example when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 15 (a), 15 (b), and 15 (c), respectively are those when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 4.
  • FIG. 16 (a), 16 (b), and 16 (c) respectively show the meridional horizontal at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the fourth example. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to the fourth example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 17A, 17B, and 17C are sectional views of the zoom lens according to Example 5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 17A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 17B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the negative meniscus lens L12 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L24 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS. Has been.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the second R lens group G2R is moved as a vibration-proof lens group in a direction including a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting image plane when an image blur occurs, that is, vibration-proof. It is carried out.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 1.07 and the focal length is 16.48 (mm) (see Table 6 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotation blur is 0.22 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.37, and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 6 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.21 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.67 and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 6 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.20 (mm).
  • Table 5 below lists specifications of the zoom lens according to the fifth example.
  • FIG. 18 (a), 18 (b), and 18 (c), respectively, are shown when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5.
  • FIG. 19 (a), 19 (b), and 19 (c) are respectively when a short-distance object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5.
  • FIG. 20 (a), 20 (b), and 20 (c) respectively show the meridional lateral at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to Example 5 has various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 21A, 21B, and 21C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 6 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 21A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 2521 (b) indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. It is composed of a negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS.
  • the positive meniscus lens L32 is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the zoom lens according to the present example uses a cemented lens of the biconcave lens L31 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L32 having a convex surface toward the object side as a vibration-proof lens group, and a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization is performed.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.56 and the focal length is 16.48 (mm) (see Table 7 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotational blur is 0.42 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.70, and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 7 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.41 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 0.87, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 7 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.39 (mm).
  • Table 6 below lists specifications of the zoom lens according to the sixth example.
  • FIGS. 22a, 22b, and 22c respectively show the zoom lens according to the sixth example at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. It is an aberration diagram.
  • 23 (a), 23 (b), and 23 (c) are respectively when a short-distance object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6.
  • FIG. 24 (a), 24 (b), and 24 (c) respectively show the meridional horizontal at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to Example 6 has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 25A, 25B, and 2925C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 7 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 25A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 25B indicates the moving direction of each lens group at the time of zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the negative meniscus lens L12 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a second F lens group G2F having a positive refractive power and a second R lens group G2R having a positive refractive power.
  • the second F lens group G2F includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second R lens group G2R includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L24 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS. Has been.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, and the fourth lens group G4 move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side.
  • the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving the second F lens group G2F to the image plane I side.
  • the cemented lens of the biconvex lens L41 in the fourth lens group G4 and the negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side is used as an anti-vibration lens group in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization, is performed by moving in the direction including the component.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.84
  • the focal length is 16.48 (mm) (see Table 8 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotation blur is 0.28 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.12 and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 8 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.26 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.39, and the focal length is 33.94 (mm) (see Table 8 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.24 (mm).
  • Table 7 below lists specifications of the zoom lens according to the seventh example.
  • FIGS. 26 (a), 26 (b), and 26 (c) are respectively when the object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the seventh example.
  • FIG. FIGS. 27 (a), 27 (b), and 27 (c) are respectively for focusing a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to the seventh example.
  • FIG. 28 (a), 28 (b), and 28 (c) are respectively the meridional laterals at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 7. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to the seventh example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 29A, 29B, and 29C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 8 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 29A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 29B indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. Consists of a lens group G2, an aperture stop S, a third lens group G3 having negative refractive power, a fourth lens group G4 having positive refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. Has been.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the negative meniscus lens L12 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface on the object side, a biconcave lens L23, and a convex surface on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24, a biconvex lens L25, and a cemented lens of a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, the fourth lens group G4, and the fifth lens group move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side. Then, the third lens group G3 moves toward the object side, and the fifth lens group G5 moves toward the image plane I side.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an object at infinity to a near object is performed by moving the third lens group G3 to the image plane I side.
  • a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side in the second lens group G2, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side is used.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization, is performed by moving the image stabilization lens group in a direction including a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 1.06 and the focal length is 16.48 (mm) (see Table 9 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotation blur is 0.22 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.32 and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 9 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.22 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.64, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 9 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.20 (mm).
  • Table 8 below lists specifications of the zoom lens according to the eighth example.
  • FIGS. 30 (a), 30 (b), and 30 (c) are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8.
  • FIG. FIGS. 31 (a), 31 (b), and 31 (c) are respectively when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 8.
  • FIGS. FIG. 32 (a), 32 (b), and 32 (c) are respectively the meridional laterals at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to Example 8 has various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIG. 33A, 33B, and 33C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 9 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 33A indicates the moving direction of each lens group during zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 33B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the negative meniscus lens L12 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface on the object side, a biconcave lens L23, and a convex surface on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24, a biconvex lens L25, and a cemented lens of a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, and a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth F lens group G4F having a positive refractive power and a fourth R lens group G4R having a negative refractive power.
  • the fourth F lens group G4F includes a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fourth R lens group G4R includes a cemented lens including a negative meniscus lens L43 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L44 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, the fourth lens group G4, and the fifth lens group move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side. Then, the third lens group G3 moves to the object side, and the fifth lens group G5 once moves to the object side and then moves to the image plane I side.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from an object at infinity to a near object is performed by moving the fourth F lens group G4F to the object side.
  • a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side in the second lens group G2, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side is used.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization, is performed by moving the image stabilization lens group in a direction including a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 1.01
  • the focal length is 16.48 (mm) (see Table 10 below).
  • the amount of movement of the vibration-proof lens group for correcting the rotation blur is 0.23 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.28 and the focal length is 25.22 (mm) (see Table 10 below), so that the rotational blur of 0.66 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.23 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.58, and the focal length is 33.95 (mm) (see Table 10 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.21 (mm).
  • FIGS. 34 (a), 34 (b), and 34 (c) are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 9, respectively.
  • FIG. FIGS. 35 (a), 35 (b), and 35 (c) are respectively for focusing a short distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9.
  • FIG. 36 (a), 36 (b), and 36 (c) respectively show the meridional horizontal at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to Example 9 has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • FIGS. 37A, 37B, and 37C are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 10 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • An arrow below each lens group in FIG. 37A indicates the moving direction of each lens group upon zooming from the wide-angle end state to the intermediate focal length state.
  • An arrow below each lens group in FIG. 37B indicates the moving direction of each lens group during zooming from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L13, and a biconvex lens. L14.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspherical lens in which the object-side lens surface and the image-side lens surface are aspherical.
  • the negative meniscus lens L12 is an aspherical lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface on the object side, a biconcave lens L23, and a convex surface on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24, a biconvex lens L25, and a cemented lens of a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the biconvex lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, an aperture stop S, a cemented lens of a biconcave lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a flare-cut stop FS. Has been.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented lens with a biconvex lens L44.
  • the negative meniscus lens L42 is an aspheric lens having an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L51 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side and a lens surface on the image side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is disposed on the image plane I.
  • the zoom lens according to the present embodiment reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lens group G2 and the third lens group G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G4, the fourth lens group G4, and the fifth lens group move along the optical axis with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move together to the object side. Then, the third lens group G3 moves to the object side, and the fifth lens group G5 once moves to the object side and then moves to the image plane I side.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the fifth lens group G5 is moved to the object side, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • a cemented lens of a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side in the second lens group G2, a biconvex lens L25, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side is used.
  • Image plane correction when image blur occurs, that is, image stabilization, is performed by moving the image stabilization lens group in a direction including a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the angle In order to correct the rotational blur of ⁇ the anti-vibration lens group may be shifted in a direction orthogonal to the optical axis by (f ⁇ tan ⁇ ) / K.
  • the image stabilization coefficient K is 0.97
  • the focal length is 16.48 (mm) (see Table 11 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group for correcting the rotation blur is 0.24 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.19, and the focal length is 25.21 (mm) (see Table 11 below).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is 0.24 (mm).
  • the image stabilization coefficient K is 1.43, and the focal length is 33.94 (mm) (see Table 11 below), so that the rotational blur of 0.57 ° is corrected.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is 0.23 (mm).
  • Table 10 below lists specifications of the zoom lens according to the tenth example.
  • FIGS. 38 (a), 38 (b), and 38 (c) are focused on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10, respectively.
  • FIG. FIGS. 39 (a), 39 (b), and 39 (c) are focused on a short-distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10, respectively.
  • FIG. 40 (a), 40 (b), and 40 (c) are respectively the meridional laterals at the time of image stabilization in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 10. It is an aberration diagram.
  • the zoom lens according to the tenth example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance even during image stabilization. I understand.
  • a zoom lens having a bright F number and high optical performance can be realized.
  • a zoom lens having a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 a zoom lens having an F number of about 2.8 to 4.0 and a wide angle of view is realized.
  • Can do Furthermore, it is possible to reduce the size of the anti-vibration lens group and to exhibit high optical performance even during the anti-vibration period.
  • it is possible to realize a zoom lens in which the half angle of view (unit: degree) in the wide-angle end state is in the range of 39 ⁇ W ⁇ 57 (more preferably, 42 ⁇ W ⁇ 57). .
  • the half angle of view (unit: degree) in the wide-angle end state is preferably in the range of 39 ⁇ W ⁇ 57 (more preferably 42 ⁇ W ⁇ 57).
  • the F number is substantially constant when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the motor for moving the focusing lens group is preferably a stepping motor.
  • the first lens group G1 once moves to the image plane I side and then moves to the object side.
  • the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane I when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move to the object side along the same movement locus, and the movement amount is the same. It is preferably possible. In the zoom lens, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group G2 and the fourth lens group G4 may move toward the object side and not toward the image side. In the zoom lens, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 may move in the same direction during zooming.
  • the movement amount of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 may be larger than the movement amount of the third lens group G3. Good.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 may be fixed to the same cylindrical member.
  • the zoom lens when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens group G3 It is preferable that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes.
  • each said Example shows a specific example, It is not limited to these.
  • the following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the zoom lens is not impaired.
  • the zoom lens having a five-group configuration can also be applied to other group configurations such as a six-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction so as to perform focusing from an object at infinity to a near object.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor.
  • an autofocus motor such as an ultrasonic motor.
  • a part of the second lens group G2 is a focusing lens group, but the whole or a part of the third lens group G3 and the fifth lens group G5 is a focusing lens group.
  • the entire second lens group G2 may be used as the focusing lens group.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component perpendicular to the optical axis, or rotated (swinged) in the direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • An anti-vibration lens group may be used.
  • the entire third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group, but the entire or part of the fourth lens group G4 may be an anti-vibration lens group, and a part of the third lens group. May be used as a vibration-proof lens group.
  • the lens surface of the lens constituting the zoom lens may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop be disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop is not provided as a member in the lens frame. It is good also as a structure which substitutes.
  • the lens surface of the lens constituting the zoom lens may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • FIG. 41 is a schematic diagram illustrating a configuration of a camera including a zoom lens.
  • the camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the zoom lens according to the first embodiment as the photographing lens 2.
  • the digital single-lens reflex camera 1 shown in FIG. 41 light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and focused on the focusing plate 5 via the quick return mirror 3.
  • the light imaged on the collecting plate 5 is reflected a plurality of times in the pentaprism 7 and guided to the eyepiece lens 9.
  • the photographer can observe the object (subject) image as an erect image through the eyepiece 9.
  • the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and the light of the object (subject) collected by the photographing lens 2 forms a subject image on the image sensor 11. Thereby, the light from the object is picked up by the image pickup device 11 and stored in a memory (not shown) as an object image. In this way, the photographer can photograph an object with the camera 1.
  • the zoom lens according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 is a zoom lens having a bright F number and high optical performance. Therefore, the camera 1 is a camera with high optical performance. It should be noted that the same effects as those of the camera 1 can be obtained even if a camera equipped with the zoom lens according to the second to tenth embodiments as the photographing lens 2 is configured. Moreover, the camera 1 may hold
  • 42 and 43 are diagrams showing an outline of a zoom lens manufacturing method.
  • the zoom lens manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a negative lens power.
  • FIG. 42 shows a method of manufacturing a zoom lens having a third lens group having a refractive power, a fourth lens group, and a fifth lens group, and includes the following step S10 as shown in FIG.
  • Step S10 During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the second lens group and the fourth lens group have the same locus along the optical axis. And at least the third lens group is configured to move along the optical axis.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. 43, a third lens group having negative refractive power, a fourth lens group having positive refractive power, and a fifth lens group having positive refractive power, As shown in FIG. 4, the following step S1 is included. Step S1: At the time of zooming, the second lens group and the fourth lens group are moved by the same amount along the optical axis, and at least the third lens group is moved along the optical axis. .
  • a zoom lens having a bright F number and high optical performance can be manufactured.
  • a zoom lens having a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 times a zoom lens having an F number of about 2.8 to 4.0 and a wide angle of view is manufactured. Can do.

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Abstract

　ズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動する。

Description

ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法
　本発明は、写真用カメラや電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した、ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法に関する。
　本願は、２０１５年１月３０日に出願された日本国特許出願２０１５－０１７２１２号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来、広角の変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００７－２７９０７７号公報
　しかしながら、上述のような従来の変倍光学系にあっては、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を備えた光学系を求める要望に充分に応えることができないという問題があった。
　本発明の一態様は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するズームレンズを提供する。一例において、前記第４レンズ群は正の屈折力を有し、前記第５レンズ群は正の屈折力を有することが可能である。
　本発明の別の一態様は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ量だけ移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するズームレンズを提供する。
　また、本発明の別の一態様は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するズームレンズの製造方法を提供する。一例において、前記第４レンズ群は正の屈折力を有し、前記第５レンズ群は正の屈折力を有することが可能である。
　本発明の別の一態様は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ量だけ移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するズームレンズの製造方法を提供する。
図１（ａ）、図１（ｂ）、および図１（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図２（ａ）、図２（ｂ）、および図２（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３（ａ）、図３（ｂ）、および図３（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図４（ａ）、図４（ｂ）、および図４（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図５（ａ）、図５（ｂ）、および図５（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図６（ａ）、図６（ｂ）、および図６（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図７（ａ）、図７（ｂ）、および図７（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図８（ａ）、図８（ｂ）、および図８（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図９（ａ）、図９（ｂ）、および図９（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図１０（ａ）、図１０（ｂ）、および図１０（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１１（ａ）、図１１（ｂ）、および図１１（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１２（ａ）、図１２（ｂ）、および図１２（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図１３（ａ）、図１３（ｂ）、および図１３（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図１４（ａ）、図１４（ｂ）、および図１４（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１５（ａ）、図１５（ｂ）、および図１５（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１６（ａ）、図１６（ｂ）、および図１６（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図１７（ａ）、図１７（ｂ）、および図１７（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図１８（ａ）、図１８（ｂ）、および図１８（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１９（ａ）、図１９（ｂ）、および図１９（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図２０（ａ）、図２０（ｂ）、および図２０（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図２１（ａ）、図２１（ｂ）、および図２１（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図２２（ａ）、図２２（ｂ）、および図２２（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図２３（ａ）、図２３（ｂ）、および図２３（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図２４（ａ）、図２４（ｂ）、および図２４（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図２６（ａ）、図２６（ｂ）、および図２６（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図２７（ａ）、図２７（ｂ）、および図２７（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図２８（ａ）、図２８（ｂ）、および図２８（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図２９（ａ）、図２９（ｂ）、および図２９（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３１（ａ）、図３１（ｂ）、および図３１（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図３２（ａ）、図３２（ｂ）、および図３２（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図３３（ａ）、図３３（ｂ）、および図３３（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図３４（ａ）、図３４（ｂ）、および図３４（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図３６（ａ）、図３６（ｂ）、および図３６（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図３７（ａ）、図３７（ｂ）、および図３７（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。 図３８（ａ）、図３８（ｂ）、および図３８（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３９（ａ）、図３９（ｂ）、および図３９（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。 図４１は、ズームレンズを備えたカメラの構成を示す概略図である。 図４２は、ズームレンズの製造方法の概略を示す図である。 図４３は、ズームレンズの製造方法の概略を示す図である。
　以下、一実施形態について、ズームレンズ、光学機器、およびズームレンズの製造方法の説明をする。まず、一実施形態に係るズームレンズから説明する。
　ズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動する。一例において、前記第４レンズ群は正の屈折力を有し、前記第５レンズ群は正の屈折力を有することが可能である。
　代替的に、ズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ量だけ移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動する。
　この構成により、変倍を実現し、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。
　また、ズームレンズは、以下の条件式（１）を満足することが好ましくは可能である。
　（１）１．５００＜（－ｆ３）／ｆｗ＜１０．０００
　ただし、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
　条件式（１）は、広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離に対する前記第３レンズ群の焦点距離の比の適切な範囲を規定するための条件式である。条件式（１）を満足することにより、ＦナンバーがＦ２．８～Ｆ４．０程度の明るさを実現し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群が担うコマ収差補正の負担が増えることとなり、第４レンズ群の偏心敏感度の増大を招き、また、コマ収差の補正が困難となる可能性がある。その結果、ＦナンバーをＦ２．８～Ｆ４．０程度に明るくすることが困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を８．５００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を７．０００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第３レンズ群以外のレンズ群の変倍負担が増えることとなってしまう。特に第２レンズ群と第４レンズ群の偏心敏感度の増大を招き、また、球面収差およびコマ収差の補正が困難となる可能性がある。その結果、ＦナンバーをＦ２．８～Ｆ４．０程度に明るくすることが困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．８００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（１）の下限値を２．１００にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、次の条件式（２）を満足することが好ましくは可能である。
　（２）０．０５０＜｜ｍ３４｜／ｆｗ＜１．５００　
　ただし、
　｜ｍ３４｜：前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第４レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
　条件式（２）は、第３レンズ群と第４レンズ群との変倍負担に関し、広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離に対する、前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第４レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量の比の適切な範囲を規定するための条件式である。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群と像面との距離が減少することとなり、第４レンズ群が担う像面湾曲補正の負担が増大し、コマ収差および像面湾曲の補正が困難となる可能性があるってしまう。なお、効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．２５０にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を１．０００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群以外のレンズ群の変倍負担が増えることとなり、特に第２レンズ群のパワーが増大することにより、球面収差およびコマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．０９０にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１３０にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、以下の条件式（３）を満足することが好ましくは可能である。
　（３）１．０００＜ｆ５／（－ｆ１）＜１０．０００
　ただし、
　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、第５レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離との比の適切な範囲を規定するための条件式である。条件式（３）を満足することにより、広角でありながらＦナンバーがＦ２．８～Ｆ４．０程度の明るさを実現し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第５レンズ群に対する第１レンズ群のパワーが増大することとなり、特に広角端状態における像面湾曲と湾曲収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を８．７００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を７．４００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群に対する第５レンズ群のパワーが増大することとなり、特に望遠端状態における像面湾曲と湾曲収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を１．７００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を２．４００にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、次の条件式（４）を満足することが好ましくは可能である。
　（４）０．３００＜｜ｍ１２｜／ｆｗ＜５．０００　
　ただし、
　｜ｍ１２｜：前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量
　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
　条件式（４）は、第１レンズ群と第２レンズ群との変倍負担に関し、広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離に対する、前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量の比の適切な範囲を規定するための条件式である。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群と像面との距離が増大することとなり、特に第２レンズ群が担う球面収差とコマ収差補正の負担が増大し、球面収差およびコマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を４．０００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を３．０００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群以外のレンズ群の変倍負担が増えることとなり、特に第４レンズ群のパワーが増大することにより、コマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．６００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を０．９００にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、次の条件式（５）を満足することが好ましくは可能である。
　（５）０．２００＜ｆ５／ｆ４＜４．０００
　ただし、
　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、第５レンズ群の焦点距離と第４レンズ群の焦点距離との比の適切な範囲を規定するための条件式である。条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第５レンズ群に対する第４レンズ群のパワーが増大することとなり、コマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を３．３００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を２．６００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群に対する第５レンズ群のパワーが増大することとなり、像面湾曲の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．３５０にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を０．４５０にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、以下の条件式（６）を満足することが好ましくは可能である。
　（６）０．５００＜ｆ４／ｆ２＜１０．０００
　ただし、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、第４レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比の適切な範囲を規定するための条件式である。条件式（６）を満足することにより、広角でありながらＦナンバーがＦ２．８～Ｆ４．０程度の明るさを実現し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群に対する第２レンズ群のパワーが増大することとなり、特に望遠端状態における球面収差とコマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を８．０００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を６．０００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群に対する第４レンズ群のパワーが増大することとなり、特に広角端状態における球面収差とコマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．８００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を１．１００にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、前記第５レンズ群は、像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズを有し、以下の条件式（７）を満足することが好ましくは可能である。
　（７）１．１００＜（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＜５．０００
　ただし、
　ｒ１：前記正レンズの物体側の面の曲率半径
　ｒ２：前記正レンズの像側の面の曲率半径
　条件式（７）は、第５レンズ群の正レンズの形状因子を規定するための条件式である。条件式（７）を満足することにより、広角でありながらＦナンバーがＦ２．８～Ｆ４．０程度の明るさを実現し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、前記正レンズのパワーが減少することとなり、第５レンズ群のうちの前記正レンズ以外のレンズの変倍負担、または第５レンズ群以外のレンズ群の変倍負担が増えることとなる。特に第４レンズ群のパワーが増大することにより、コマ収差の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を４．２００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を３．４００にすることが好ましくは可能である。
　一方、条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、前記正レンズのパワーが増大することとなり、前記正レンズを通過する軸外光線の偏角が増大し、像面湾曲の補正が困難となる可能性がある。なお、効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を１．４００にすることが好ましくは可能である。また、効果をさらに確実にするために、条件式（７）の下限値を１．７００にすることが好ましくは可能である。
　また、ズームレンズは、前記第３レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第３レンズ群中の少なくとも２枚のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。
　このように、前記第３レンズ群中の少なくとも２枚のレンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することにより、防振レンズ群の小型化を実現することができ、さらに防振時における偏心コマ収差、偏心像面湾曲、および偏心倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。
　このように前記第２レンズ群中の少なくとも２枚のレンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することにより、防振レンズ群の小型化を実現することができ、さらに防振時における偏心コマ収差、偏心像面湾曲、および偏心倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することが好ましくは可能である。
　このように前記第４レンズ群中の少なくとも２枚のレンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成することにより、防振レンズ群の小型化を実現することができ、さらに防振時における偏心コマ収差、偏心像面湾曲、および偏心倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成により、合焦レンズ群の小型化を実現することができ、合焦による色収差の変動および像面湾曲の変動を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第３レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第３レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成により、合焦レンズ群の小型化を実現することができ、合焦による色収差の変動および像面湾曲の変動を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。例えば、ズームレンズは、前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成により、合焦レンズ群の小型化を実現することができ、合焦による色収差の変動および像面湾曲の変動を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第５レンズ群の一部または全部を光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成により、合焦による軸上色収差の変動、球面収差の変動、およびコマ収差の変動を良好に補正することができる。
　また、ズームレンズは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有することが好ましくは可能である。
　この構成により、球面収差、コマ収差、および倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、光学機器は、上述した構成のズームレンズを備えている。これにより、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を備えた光学機器を実現することができる。
　また、ズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。一例において、前記第４レンズ群は正の屈折力を有し、前記第５レンズ群は正の屈折力を有することが可能である。
　代替的に、ズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ量だけ移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。
　斯かるズームレンズの製造方法により、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を備えたズームレンズレンズを製造することができる。
（数値実施例）
　以下、数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１（ａ）、図１（ｂ）、および図１（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図１（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図１（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図１（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３の両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．５６であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表２参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは０．７０であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表２参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４１（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは０．８７であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表２参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３８（ｍｍ）である。
　以下の表１に、第１実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　表１中の［全体諸元］において、ｆはズームレンズ全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：度）、Ｙは像高、ＴＬは光学系全長、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示している。ここで、光学系全長ＴＬは第１レンズ群Ｇ１中の最も物体側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離である。また、バックフォーカスＢＦは第５レンズ群Ｇ５中の最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離である。また、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態の各焦点距離状態をそれぞれ示す。
　［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、（絞り）は開口絞りＳ、（ＦＳ）はフレアカット絞りＦＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示し、空気の屈折率ｄ＝1．00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号と焦点距離を示す。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
　　＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋Ａ８ｈ８＋Ａ１０ｈ１０
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。また、「Ｅ－ｎ」は「×１０－ｎ」を示し、例えば、「１．２３４Ｅ－０５」は、「１．２３４×１０－5」を示す。２次の非球面係数Ａ２は０であり、記載を省略している。
　［可変間隔データ］において、ｆはズームレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示し、ｄｎ（ｎは整数）は第ｎ面と第（ｎ＋１）面との可変の面間隔をそれぞれ示す。また、ｄ０は物体から最も物体側のレンズ面までの距離を示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、無限遠は無限遠物体への合焦時、近距離は近距離物体への合焦時をそれぞれ示す。
　［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
　ここで、表１に記載されている焦点距離ｆや曲率半径ｒ、およびその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
　（表１）第１実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.95
ＦＮＯ 2.83 2.83 2.83
ω 54.0 40.0 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 162.361 156.840 162.363
ＢＦ 18.070 18.065 18.063
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 73.22991 2.000 1.85135 40.1
＊2) 19.62926 7.474
3) 61.15202 2.000 1.90043 37.4
4) 26.50584 12.785
5) -37.55896 2.000 1.49782 82.6
6) 312.93830 0.150
7) 97.61558 6.381 2.00100 29.1
8) -90.94529 (可変)
 
＊9) 45.42754 8.894 1.58313 59.4
10) -33.86178 1.500 1.65160 58.6
11) -73.70296 1.496
12) 108.06528 1.500 1.51742 52.2
13) 36.32590 (可変)
 
14) 27.56863 1.500 1.84416 24.0
15) 20.91099 12.393 1.48749 70.3
16) -40.66843 1.500 1.80328 25.5
17) -63.71042 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 3.500
19) -208.49060 1.500 1.74400 44.8
20) 26.99771 3.953 1.80244 25.6
＊21) 62.64116 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 26.91271 7.631 1.49782 82.6
24) -57.70103 1.500 1.88202 37.2
＊25) -93.99278 0.150
26) 62.42449 1.500 1.90043 37.4
27) 19.07512 7.749 1.49782 82.6
28) 83.05930 (可変)
 
＊29) -135.00000 5.076 1.77250 49.5
＊30) -44.25074 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -26.24
G2 9 40.29
G3 18 -70.00
G4 23 92.95
G5 29 83.19
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 7.56000E-02
A4 ＝-2.78471E-06
A6 ＝ 3.86364E-09
A8 ＝-2.69774E-12
A10＝ 9.05111E-16
 
　　面番号：2
κ = 1.77500E-01
A4 ＝-2.58137E-06
A6 ＝ 2.51888E-09
A8 ＝ 2.34244E-12
A10＝ 1.66721E-16
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-2.97350E-06
A6 ＝-1.01164E-09
A8 ＝ 5.03482E-12
A10＝-6.96957E-15
 
　　面番号：21
κ = 1.27800E+00
A4 ＝-2.19664E-07
A6 ＝-2.34247E-08
A8 ＝ 1.80346E-10
A10＝-4.74051E-13
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.15418E-05
A6 ＝ 5.82895E-09
A8 ＝-4.75474E-12
A10＝-1.24299E-13
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.07645E-05
A6 ＝-4.55699E-08
A8 ＝ 1.31690E-10
A10＝ 1.37085E-13
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.60203E-05
A6 ＝-5.49184E-08
A8 ＝ 1.40358E-10
A10＝-1.35750E-13
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 110.01 115.53 110.00
β － － － -0.1220 -0.1816 -0.2566
f 16.48 25.21 33.95 － － －
d 8 28.899 9.423 0.500 33.772 14.498 6.164
d13 6.862 6.862 6.862 1.989 1.787 1.198
d17 2.000 5.572 7.582 2.000 5.572 7.582
d22 7.082 3.510 1.500 7.082 3.510 1.500
d28 4.315 18.275 32.723 4.315 18.275 32.723
BF 18.070 18.065 18.063 18.155 18.254 18.438
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝4.248
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.339
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.171
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.723
　（５）ｆ５／ｆ４＝0.895
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.307
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝1.975
 
　図２（ａ）、図２（ｂ）、および図２（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３（ａ）、図３（ｂ）、および図３（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図４（ａ）、図４（ｂ）、および図４（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは光線入射角即ち半画角（単位は「°」）、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高（単位：ｍｍ）をそれぞれ示す。図中のｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）での収差曲線を示し、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）での収差曲線を示し、記載のないものはｄ線での収差曲線を示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では半画角または物体高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各半画角または各物体高の値を示している。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、横収差図は、ｄ線およびｇ線に対するメリディオナル横収差を表している。なお、以下に示す各実施例の諸収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第２実施例）
　図５（ａ）、図５（ｂ）、および図５（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図５（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図５（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図５（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側へ移動してから像面Ｉ側へ移動する。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３の両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．５６であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表３参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは０．７０であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表３参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４１（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは０．８７であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表３参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９（ｍｍ）である。
　以下の表２に、第２実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表２）第２実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.95
ＦＮＯ 2.83 2.83 2.83
ω 54.0 39.9 31.7
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 162.369 156.568 162.359
ＢＦ 18.069 18.479 18.059
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 73.35843 2.000 1.85135 40.1
＊2) 19.65231 7.423
3) 60.85659 2.000 1.90043 37.4
4) 26.46067 12.865
5) -37.68469 2.000 1.49782 82.6
6) 319.60622 0.150
7) 98.35638 6.315 2.00100 29.1
8) -91.84642 (可変)
 
＊9) 45.12179 9.169 1.58313 59.4
10) -32.35918 1.500 1.65160 58.6
11) -70.79534 1.426
12) 116.36340 1.500 1.51742 52.2
13) 36.40999 (可変)
 
14) 27.76490 1.500 1.84500 23.9
15) 21.11208 12.352 1.48749 70.3
16) -40.48676 1.500 1.79173 26.0
17) -63.27082 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 3.500
19) -209.12746 1.500 1.74400 44.8
20) 27.47317 3.887 1.80244 25.6
＊21) 62.77212 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 26.82011 7.501 1.49782 82.6
24) -55.69746 1.500 1.88202 37.2
＊25) -89.72149 0.150
26) 63.20031 1.500 1.90043 37.4
27) 19.07631 7.703 1.49782 82.6
28) 80.36061 (可変)
 
＊29) -135.00000 5.077 1.77250 49.5
＊30) -44.25947 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -26.11
G2 9 40.20
G3 18 -70.00
G4 23 93.63
G5 29 83.21
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 8.75000E-02
A4 ＝-2.78056E-06
A6 ＝ 3.66529E-09
A8 ＝-2.32659E-12
A10＝ 7.29739E-16
 
　　面番号：2
κ = 1.25600E-01
A4 ＝-1.66529E-06
A6 ＝ 1.18889E-09
A8 ＝ 5.12891E-12
A10＝-1.72885E-16
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-3.12858E-06
A6 ＝-1.15459E-09
A8 ＝ 5.52871E-12
A10＝-7.23502E-15
 
　　面番号：21
κ = 1.36390E+00
A4 ＝-1.54769E-07
A6 ＝-2.66171E-08
A8 ＝ 2.07963E-10
A10＝-5.54299E-13
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.15286E-05
A6 ＝ 7.02471E-09
A8 ＝-1.60325E-11
A10＝-9.68792E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.12240E-05
A6 ＝-4.41692E-08
A8 ＝ 1.19461E-10
A10＝-1.22999E-13
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.62814E-05
A6 ＝-5.22346E-08
A8 ＝ 1.25318E-10
A10＝-1.19716E-13
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 110.00 115.79 110.00
β － － － -0.1221 -0.1814 -0.2567
f 16.48 25.21 33.95 － － －
d 8 28.797 9.141 0.500 33.624 14.169 6.113
d13 6.847 6.847 6.847 2.020 1.820 1.234
d17 2.000 5.812 7.792 2.000 5.812 7.792
d22 7.292 3.480 1.500 7.292 3.480 1.500
d28 4.346 17.791 32.643 4.346 17.791 32.643
BF 18.069 18.479 18.059 18.154 18.667 18.434
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝4.248
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.351
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.187
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.717
　（５）ｆ５／ｆ４＝0.889
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.329
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝1.976
 
　図６（ａ）、図６（ｂ）、および図６（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図７（ａ）、図７（ｂ）、および図７（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図８（ａ）、図８（ｂ）、および図８（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第３実施例）
　図９（ａ）、図９（ｂ）、および図９（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図９（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図９（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図９（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３の両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．８１であり、焦点距離は１８．５４（ｍｍ）（下記表４参照）であるので、０．７７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３０（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．００であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表４参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２９（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．２６であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表４参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２７（ｍｍ）である。
　以下の表３に、第３実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表３）第３実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.54 25.21 33.95
ＦＮＯ 2.83 2.83 2.83
ω 49.9 40.1 31.7
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 160.545 157.622 162.364
ＢＦ 18.069 18.074 18.064
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 64.13853 2.000 1.82080 42.7
＊2) 20.52237 7.450
3) 42.79628 2.000 1.84300 37.4
4) 23.01367 14.005
5) -42.12649 2.000 1.49782 82.6
6) 60.80104 0.150
7) 55.48158 6.486 2.00100 29.1
8) -197.93506 (可変)
 
＊9) 46.12318 12.702 1.58313 59.4
10) -26.66064 1.500 1.61772 49.8
11) -71.59323 0.150
12) 68.72530 1.500 1.51742 52.2
13) 35.19343 (可変)
 
14) 27.39712 1.500 1.84666 23.8
15) 20.26274 11.974 1.48749 70.3
16) -34.96195 1.500 1.80000 25.6
17) -55.58525 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -144.55027 1.500 1.74400 44.8
20) 20.23731 4.012 1.80244 25.6
＊21) 40.54944 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 29.62933 6.997 1.49782 82.6
24) -75.50908 1.500 1.88202 37.2
＊25) -112.41227 0.150
26) 34.10106 1.500 1.90043 37.4
27) 19.08383 7.811 1.49782 82.6
28) 56.03390 (可変)
 
＊29) -135.00000 4.569 1.77250 49.5
＊30) -51.50452 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -26.00
G2 9 38.17
G3 18 -45.00
G4 23 54.97
G5 29 105.29
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 1.97190E+00
A4 ＝-3.80899E-06
A6 ＝ 3.65826E-09
A8 ＝-2.38771E-12
A10＝ 7.43869E-16
 
　　面番号：2
κ = 8.82000E-02
A4 ＝-1.21936E-06
A6 ＝ 2.60285E-09
A8 ＝ 9.42881E-13
A10＝ 3.22230E-15
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-3.25645E-06
A6 ＝ 5.35394E-10
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：21
κ = 4.59700E-01
A4 ＝-1.02727E-06
A6 ＝-1.01707E-08
A8 ＝ 9.24484E-11
A10＝-2.40570E-13
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 9.28617E-06
A6 ＝ 1.98222E-09
A8 ＝ 3.47233E-11
A10＝-1.62414E-13
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 8.29178E-06
A6 ＝-3.50865E-08
A8 ＝ 1.26307E-10
A10＝-1.60070E-13
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.30379E-05
A6 ＝-4.40208E-08
A8 ＝ 1.33306E-10
A10＝-1.56261E-13
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 111.82 114.75 110.00
β － － － -0.1327 -0.1788 -0.2514
f 18.54 25.21 33.95 － － －
d 8 22.618 9.438 0.500 27.248 14.104 5.591
d13 8.395 8.395 8.395 3.766 3.729 3.304
d17 3.500 5.288 6.734 3.500 5.288 6.734
d22 4.734 2.946 1.500 4.734 2.946 1.500
d28 5.273 15.525 29.215 5.273 15.525 29.215
BF 18.069 18.074 18.064 18.169 18.256 18.424
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝2.427
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.174
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝4.050
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.193
　（５）ｆ５／ｆ４＝1.915
　（６）ｆ４／ｆ２＝1.442
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.234
 
　図１０（ａ）、図１０（ｂ）、および図１０（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図１１（ａ）、図１１（ｂ）、および図１１（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図１２（ａ）、図１２（ｂ）、および図１２（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第４実施例）
　図１３（ａ）、図１３（ｂ）、および図１３（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図１３（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図１３（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図１３（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３の両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．４７であり、焦点距離は１５．４５（ｍｍ）（下記表５参照）であるので、０．８４°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４８（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは０．６１であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表５参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４８（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは０．７６であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表５参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４４（ｍｍ）である。
　以下の表４に、第４実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表４）第４実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 15.45 25.21 33.95
ＦＮＯ 2.83 2.83 2.83
ω 56.2 40.0 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 168.787 161.395 167.660
ＢＦ 18.067 18.070 18.058
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 84.32721 2.000 1.82080 42.7
＊2) 22.42250 6.533
3) 40.43903 2.000 1.90043 37.4
4) 22.79897 18.443
5) -36.72174 2.000 1.49782 82.6
6) 108.66132 0.150
7) 86.07473 6.091 2.00100 29.1
8) -113.52466 (可変)
 
＊9) 56.20536 8.334 1.58313 59.4
10) -34.82724 1.500 1.62896 51.8
11) -62.67282 0.150
12) 1521.91690 1.500 1.51742 52.2
13) 63.48881 (可変)
 
14) 32.18721 1.500 1.83207 24.9
15) 23.97842 11.952 1.48749 70.3
16) -42.36534 1.500 1.79889 25.4
17) -64.06791 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -402.90754 1.500 1.74400 44.8
20) 29.51707 4.016 1.80244 25.6
＊21) 67.51202 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 30.01453 8.025 1.49782 82.6
24) -48.32228 1.500 1.88202 37.2
＊25) -80.74589 0.150
26) 73.99805 1.500 1.90043 37.4
27) 19.28578 8.991 1.49782 82.6
28) 131.61654 (可変)
 
＊29) -135.00000 5.020 1.77250 49.5
＊30) -45.90440 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -26.00
G2 9 40.61
G3 18 -85.00
G4 23 113.40
G5 29 87.88
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 1.07450E+00
A4 ＝-1.57852E-06
A6 ＝ 2.55869E-09
A8 ＝-1.24755E-12
A10＝ 2.99043E-16
 
　　面番号：2
κ = 2.82500E-01
A4 ＝-5.25879E-06
A6 ＝ 2.99379E-09
A8 ＝-1.07006E-13
A10＝ 2.38338E-15
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-3.44380E-06
A6 ＝ 6.36234E-10
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：21
κ = 5.97700E-01
A4 ＝-1.14555E-08
A6 ＝-6.90561E-09
A8 ＝ 2.24606E-11
A10＝-2.11799E-15
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 8.46457E-06
A6 ＝-1.83245E-09
A8 ＝ 1.13124E-11
A10＝-6.67256E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.35371E-05
A6 ＝-4.85133E-08
A8 ＝ 1.04081E-10
A10＝-9.31604E-14
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.00382E-05
A6 ＝-5.78531E-08
A8 ＝ 1.07159E-10
A10＝-8.91147E-14
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 103.58 110.97 104.70
β － － － -0.1177 -0.1847 -0.2625
f 15.45 25.21 33.95 － － －
d 8 32.660 9.394 0.500 37.602 14.284 5.903
d13 6.126 6.126 6.126 1.184 1.237 0.724
d17 1.500 5.658 7.190 1.500 5.658 7.190
d22 7.190 3.032 1.500 7.190 3.032 1.500
d28 3.889 19.760 34.930 3.889 19.760 34.930
BF 18.067 18.070 18.058 18.146 18.265 18.451
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝5.502
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.368
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.380
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝2.082
　（５）ｆ５／ｆ４＝0.775
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.792
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.030
 
　図１４（ａ）、図１４（ｂ）、および図１４（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図１５（ａ）、図１５（ｂ）、および図１５（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図１６（ａ）、図１６（ｂ）、および図１６（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第４実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第５実施例）
　図１７（ａ）、図１７（ｂ）、および図１７（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図１７（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図１７（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図１７（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。負メニスカスレンズＬ２４は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは１．０７であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表６参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．３７であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表６参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２１（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．６７であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表６参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２０（ｍｍ）である。
　以下の表５に、第５実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表５）第５実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.95
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.1 39.8 31.7
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 162.369 156.678 160.978
ＢＦ 18.069 18.064 18.074
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 180.13769 2.000 1.82080 42.7
＊2) 19.96088 6.970
3) 94.52854 2.000 1.90043 37.4
＊4) 28.44278 9.857
5) -42.62350 2.000 1.49782 82.6
6) 244.08326 0.150
7) 61.25466 5.605 2.00100 29.1
8) -150.06559 (可変)
 
＊9) 36.24721 7.764 1.58313 59.4
10) -22.60689 1.500 1.65844 50.8
11) -43.72965 0.151
12) -207.94715 1.500 1.51742 52.2
13) 40.03120 (可変)
 
＊14) 43.25649 1.500 1.79504 28.7
15) 26.23995 11.085 1.48749 70.3
16) -21.42752 1.500 1.68893 31.2
17) -29.56586 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -74.75529 1.500 1.74400 44.8
20) 22.57348 3.362 1.80244 25.6
21) 84.92681 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 34.18409 11.631 1.49782 82.6
24) -22.09869 1.500 1.88202 37.2
＊25) -35.01463 0.150
26) 64.77675 1.500 1.90043 37.4
27) 18.18435 8.523 1.49782 82.6
28) 70.17847 (可変)
 
＊29) -135.00000 5.121 1.77250 49.5
＊30) -46.54146 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -23.15
G2 9 37.14
G3 18 -58.82
G4 23 86.56
G5 29 89.68
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 2.00000E+00
A4 ＝ 7.91245E-06
A6 ＝-3.69643E-09
A8 ＝ 1.11415E-12
A10＝-2.04281E-16
 
　　面番号：2
κ = 1.05500E-01
A4 ＝-1.07575E-05
A6 ＝ 4.04887E-08
A8 ＝-2.80099E-11
A10＝ 8.02396E-14
 
　　面番号：4
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.14895E-05
A6 ＝ 5.07570E-09
A8 ＝-8.70469E-11
A10＝ 9.89182E-14
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-5.58940E-06
A6 ＝-6.24739E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：14
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-4.10738E-06
A6 ＝ 2.26991E-09
A8 ＝-1.27958E-11
A10＝ 2.28497E-14
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 6.63910E-06
A6 ＝-2.70332E-09
A8 ＝-1.14938E-11
A10＝-3.86980E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.96724E-06
A6 ＝-7.37447E-10
A8 ＝ 4.28602E-11
A10＝-7.07831E-14
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 5.46618E-06
A6 ＝-9.05640E-09
A8 ＝ 6.16567E-11
A10＝-8.57111E-14
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 110.00 115.69 111.40
β － － － -0.1243 -0.1848 -0.2589
f 16.48 25.21 33.95 － － －
d 8 27.344 8.875 0.500 31.204 12.826 4.873
d13 7.541 7.541 7.541 3.681 3.590 3.168
d17 2.000 7.319 11.342 2.000 7.319 11.342
d22 10.842 5.524 1.500 10.842 5.524 1.500
d28 4.704 17.488 30.153 4.704 17.488 30.158
BF 18.069 18.064 18.074 18.157 18.259 18.456
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝3.569
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.567
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.873
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.629
　（５）ｆ５／ｆ４＝1.036
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.330
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.052
 
　図１８（ａ）、図１８（ｂ）、および図１８（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図１９（ａ）、図１９（ｂ）、および図１９（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図２０（ａ）、図２０（ｂ）、および図２０（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第５実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第６実施例）
　図２１（ａ）、図２１（ｂ）、および図２１（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図２１（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図２５２１（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図２１（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。正メニスカスレンズＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３の両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．５６であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表７参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは０．７０であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表７参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．４１（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは０．８７であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表７参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．３９（ｍｍ）である。
　以下の表６に、第６実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表６）第６実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.95
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.0 39.8 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 152.197 148.076 154.253
ＢＦ 18.060 18.054 18.063
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 89.63662 2.000 1.82080 42.7
＊2) 19.03463 6.400
3) 59.00594 2.000 1.90043 37.4
4) 25.04291 12.879
5) -34.42001 2.000 1.49782 82.6
6) -220.10809 0.150
7) 110.12188 5.234 2.00100 29.1
8) -94.03704 (可変)
 
＊9) 34.70954 8.195 1.58313 59.4
10) -22.32702 1.500 1.64013 58.3
11) -56.97811 0.150
12) 143.57014 1.500 1.51742 52.2
13) 29.47978 (可変)
 
14) 25.69484 1.500 1.79504 28.7
15) 18.31640 7.768 1.48749 70.3
16) -37.27717 1.500 1.73708 28.4
17) -69.75583 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -172.99604 1.500 1.74400 44.8
20) 25.25276 3.145 1.80244 25.6
＊21) 65.66381 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 28.13736 7.994 1.49782 82.6
24) -39.84408 1.500 1.88202 37.2
＊25) -55.75469 0.150
26) 79.86144 1.500 1.90043 37.4
27) 18.03173 8.303 1.49782 82.6
28) 109.39627 (可変)
 
＊29) -135.00000 5.201 1.77250 49.5
＊30) -43.87168 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -25.31
G2 9 38.11
G3 18 -70.00
G4 23 97.42
G5 29 82.09
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 0.00000E+00
A4 ＝-1.65798E-06
A6 ＝ 2.891887E-09
A8 ＝-2.10545E-12
A10＝ 1.01969E-15
 
　　面番号：2
κ = 1.52100E-01
A4 ＝-3.98735E-06
A6 ＝ 1.20818E-08
A8 ＝-2.50960E-11
A10＝ 4.32957E-14
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-5.15908E-06
A6 ＝ 1.64281E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：21
κ = 1.89270E+00
A4 ＝-3.35320E-07
A6 ＝-5.17749E-08
A8 ＝ 8.91765E-10
A10＝-5.73216E-12
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.10647E-05
A6 ＝ 2.12638E-08
A8 ＝-1.45298E-10
A10＝ 1.80548E-13
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 9.54720E-06
A6 ＝-3.28939E-08
A8 ＝ 9.31216E-11
A10＝-9.94866E-14
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 1.57892E-05
A6 ＝-4.68421E-08
A8 ＝ 1.10504E-10
A10＝-1.06766E-13
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 120.16 124.28 118.11
β － － － -0.1141 -0.1719 -0.2434
f 16.48 25.21 33.95 － － －
d 8 26.758 8.756 0.500 31.009 13.089 5.283
d13 7.532 7.532 7.532 3.280 3.198 2.749
d17 2.000 5.495 7.430 2.000 5.495 7.430
d22 6.930 3.434 1.500 6.930 3.434 1.500
d28 3.850 17.737 32.161 3.850 17.737 32.161
BF 18.060 18.054 18.063 18.135 18.223 18.401
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝4.248
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.329
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.244
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.593
　（５）ｆ５／ｆ４＝0.843
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.556
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝1.963
 
　図（２２ａ）、図２２（ｂ）、および図２２（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図２３（ａ）、図２３（ｂ）、および図２３（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図２４（ａ）、図２４（ｂ）、および図２４（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第６実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第７実施例）
　図２５（ａ）、図２５（ｂ）、および図２９２５（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図２５（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図２５（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図２５（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆと、正の屈折力を有する第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２Ｒレンズ群Ｇ２Ｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズから構成されている。負メニスカスレンズＬ２４は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定である。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２Ｆレンズ群Ｇ２Ｆを像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第４レンズ群Ｇ４中の両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．８４であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表８参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２８（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．１２であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表８参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２６（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．３９であり、焦点距離は３３．９４（ｍｍ）（下記表８参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２４（ｍｍ）である。
　以下の表７に、第７実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表７）第７実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.94
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.1 40.0 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 156.155 150.831 154.903
ＢＦ 18.066 18.053 18.060
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 193.58721 2.000 1.82080 42.7
＊2) 20.02145 6.905
3) 90.01817 2.000 1.90043 37.4
＊4) 27.89307 9.933
5) -41.38646 2.000 1.49782 82.6
6) 388.04959 0.150
7) 63.78120 5.582 2.00100 29.1
8) -140.47475 (可変)
 
＊9) 34.11887 7.683 1.58313 59.4
10) -23.19093 1.500 1.65844 50.8
11) -43.34847 0.150
12) -133.64479 1.500 1.51742 52.2
13) 43.43678 (可変)
 
＊14) 43.27875 1.500 1.79504 28.7
15) 26.75575 9.166 1.48749 70.3
16) -21.47016 1.500 1.68893 31.2
17) -29.83058 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -117.95737 1.500 1.74400 44.8
20) 20.54277 3.285 1.80244 25.6
21) 54.89929 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 32.72024 9.645 1.49782 82.6
24) -23.86366 1.500 1.88202 37.2
＊25) -34.86203 0.150
26) 69.62430 1.500 1.90043 37.4
27) 18.05008 9.020 1.49782 82.6
28) 104.94552 (可変)
 
＊29) -135.00000 4.710 1.77250 49.5
＊30) -48.92153 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -23.31
G2 9 35.87
G3 18 -54.84
G4 23 83.18
G5 29 97.01
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 2.00000E+00
A4 ＝ 7.90218E-06
A6 ＝-3.67128E-09
A8 ＝ 1.11425E-12
A10＝-3.22487E-16
 
　　面番号：2
κ = 9.06000E-02
A4 ＝-1.10492E-05
A6 ＝ 4.18700E-08
A8 ＝-2.82799E-11
A10＝ 8.48422E-14
 
　　面番号：4
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.06544E-05
A6 ＝ 1.14896E-09
A8 ＝-9.32488E-11
A10＝ 1.06908E-13
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-5.99537E-06
A6 ＝-8.64207E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：14
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-5.24252E-06
A6 ＝ 3.78138E-09
A8 ＝-1.26184E-11
A10＝-1.01048E-14
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 5.70046E-06
A6 ＝-3.54520E-09
A8 ＝ 1.13461E-11
A10＝-1.29870E-13
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.14047E-06
A6 ＝-2.58918E-09
A8 ＝ 4.54444E-11
A10＝-7.04486E-14
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 5.01764E-06
A6 ＝-9.55833E-09
A8 ＝ 5.69307E-11
A10＝-7.79067E-14
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 116.21 121.52 117.46
β － － － -0.1183 -0.1768 -0.2470
f 16.48 25.21 33.94 － － －
d 8 27.092 8.876 0.500 30.852 12.622 4.589
d13 7.348 7.348 7.348 3.588 3.603 3.259
d17 2.000 6.293 9.740 2.000 6.293 9.740
d22 9.240 4.947 1.500 9.240 4.947 1.500
d28 4.528 17.433 29.874 4.528 17.433 29.874
BF 18.066 18.053 18.060 18.146 18.232 18.406
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝3.329
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.470
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝4.162
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.614
　（５）ｆ５／ｆ４＝1.166
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.319
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.137
 
　図２６（ａ）、図２６（ｂ）、および図２６（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図２７（ａ）、図２７（ｂ）、および図２７（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図２８（ａ）、図２８（ｂ）、および図２８（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第７実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第８実施例）
　図２９（ａ）、図２９（ｂ）、および図２９（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図２９（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図２９（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図２９（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズとから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ２４は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉ側へ移動する。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは１．０６であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表９参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．３２であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表９参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２２（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．６４であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表９参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２０（ｍｍ）である。
　以下の表８に、第８実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表８）第８実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.95
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.0 39.4 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 162.365 154.491 161.772
ＢＦ 23.901 22.523 18.067
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 206.62948 2.000 1.82080 42.7
＊2) 22.78595 5.394
3) 79.60930 2.000 1.90043 37.4
＊4) 28.62293 12.227
5) -36.79633 2.000 1.49782 82.6
6) 138.93269 0.150
7) 59.13309 5.614 2.00100 29.1
8) -157.09491 (可変)
 
＊9) 78.52593 8.740 1.58313 59.4
10) -18.33622 1.500 1.65844 50.8
11) -31.62205 0.320
12) -53.95141 1.500 1.51742 52.2
13) 1642.72200 5.830
＊14) 56.55132 1.500 1.79504 28.7
15) 30.04155 10.867 1.48749 70.3
16) -20.18962 1.500 1.68893 31.2
17) -26.35355 (可変)
 
18) (絞り) ∞ (可変)
 
19) -107.45547 1.500 1.74400 44.8
20) 19.22984 3.482 1.80244 25.6
21) 51.40293 (可変)
 
22) 43.71137 7.983 1.49782 82.6
23) -23.27350 1.500 1.88202 37.2
＊24) -31.21137 0.150
25) 71.81959 1.500 1.90043 37.4
26) 18.76437 8.473 1.49782 82.6
27) 145.88740 (可変)
 
＊28) -135.00000 4.550 1.77250 49.5
＊29) -52.15640 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -24.38
G2 9 34.96
G3 19 -50.79
G4 22 84.06
G5 28 107.45
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 0.00000E+00
A4 ＝ 7.49847E-06
A6 ＝-4.72101E-09
A8 ＝ 1.34426E-12
A10＝ 7.77327E-16
 
　　面番号：2
κ = 1.11000E-02
A4 ＝-2.39129E-05
A6 ＝ 4.34446E-08
A8 ＝-4.32137E-11
A10＝ 3.44930E-14
 
　　面番号：4
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 3.53137E-05
A6 ＝ 6.78430E-09
A8 ＝-4.22471E-11
A10＝ 4.95919E-14
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-4.89433E-06
A6 ＝-9.35308E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：14
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-6.54457E-06
A6 ＝ 5.07738E-09
A8 ＝-5.16352E-11
A10＝ 2.09233E-13
 
　　面番号：24
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.08758E-06
A6 ＝ 1.15759E-08
A8 ＝-7.29250E-11
A10＝ 1.18188E-13
 
　　面番号：28
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.27203E-06
A6 ＝ 1.20614E-09
A8 ＝ 2.01555E-11
A10＝-4.02390E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 6.10900E-06
A6 ＝-4.88513E-09
A8 ＝ 2.18415E-11
A10＝-3.91619E-14
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 110.00 117.87 110.60
β － － － -0.1310 -0.1947 -0.2863
f 16.48 25.21 33.95 － － －
d 8 27.288 7.805 0.500 27.288 7.805 0.500
d17 2.000 7.042 8.304 2.000 7.042 8.304
d18 4.000 4.000 4.000 5.664 7.386 9.288
d21 12.429 7.386 6.125 10.765 4.000 0.837
d27 2.468 15.455 34.496 2.468 15.455 34.496
BF 23.901 22.523 18.067 23.999 22.740 18.534
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝3.082
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.383
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝4.408
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.626
　（５）ｆ５／ｆ４＝1.278
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.405
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.259
 
　図３０（ａ）、図３０（ｂ）、および図３０（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３１（ａ）、図３１（ｂ）、および図３１（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図３２（ａ）、図３２（ｂ）、および図３２（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第８実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第９実施例）
　図３３（ａ）、図３３（ｂ）、および図３３（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図３３（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図３３（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図３３（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズとから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ２４は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズとから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ｆレンズ群Ｇ４Ｆと、負の屈折力を有する第４Ｒレンズ群Ｇ４Ｒとから構成されている。
　第４Ｆレンズ群Ｇ４Ｆは、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４Ｒレンズ群Ｇ４Ｒは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズから構成されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側へ移動してから像面Ｉ側へ移動する。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第４Ｆレンズ群Ｇ４Ｆを物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは１．０１であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表１０参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２３（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．２８であり、焦点距離は２５．２２（ｍｍ）（下記表１０参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２３（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．５８であり、焦点距離は３３．９５（ｍｍ）（下記表１０参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２１（ｍｍ）である。
　以下の表９に、第９実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表９）第９実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.22 33.95
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.0 39.5 31.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 157.040 150.577 158.386
ＢＦ 19.612 20.204 18.091
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 748.12416 2.000 1.82080 42.7
＊2) 24.27981 6.249
3) 82.72688 2.000 1.90043 37.4
＊4) 29.19843 11.941
5) -38.35396 2.000 1.49782 82.6
6) 123.88139 0.150
7) 58.33566 5.662 2.00100 29.1
8) -157.62198 (可変)
 
＊9) 53.58324 6.922 1.58313 59.4
10) -22.47903 1.500 1.65454 55.0
11) -43.36840 0.150
12) -111.21206 1.500 1.51742 52.2
13) 108.52980 7.626
＊14) 45.76109 1.500 1.82227 25.8
15) 27.94575 10.712 1.48749 70.3
16) -23.08227 1.500 1.68893 31.2
17) -31.09319 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -95.69123 1.500 1.74400 44.8
20) 28.24642 3.135 1.80244 25.6
21) 114.16154 (可変)
 
22) 45.66871 6.767 1.49782 82.6
23) -24.10121 1.500 1.88202 37.2
＊24) -36.88706 (可変)
 
25) 51.43628 1.500 1.90043 37.4
26) 17.97428 6.908 1.49782 82.6
27) 53.78862 (可変)
 
＊28) -135.00000 4.998 1.77250 49.5
＊29) -46.24500 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -24.13
G2 9 36.72
G3 18 -77.89
G4 22 151.54
G5 28 88.87
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 0.00000E+00
A4 ＝ 9.52593E-06
A6 ＝-6.95106E-09
A8 ＝ 1.81770E-12
A10＝ 4.34677E-16
 
　　面番号：2
κ = 1.04000E-01
A4 ＝-2.28424E-05
A6 ＝ 3.85220E-08
A8 ＝-4.02855E-11
A10＝ 2.50646E-14
 
　　面番号：4
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 3.45313E-05
A6 ＝ 2.43926E-08
A8 ＝-5.26585E-11
A10＝-1.44105E-14
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-3.39462E-06
A6 ＝-4.52751E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：14
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-3.99540E-06
A6 ＝ 6.90128E-09
A8 ＝-7.15162E-11
A10＝ 2.30252E-13
 
　　面番号：24
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.95224E-06
A6 ＝ 6.31531E-09
A8 ＝-6.95778E-11
A10＝ 9.58472E-14
 
　　面番号：28
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 3.07452E-06
A6 ＝ 6.73524E-10
A8 ＝ 1.35472E-11
A10＝-3.33968E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 7.09095E-06
A6 ＝-3.53806E-09
A8 ＝ 1.19967E-11
A10＝-2.88780E-14
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 115.33 121.81 114.01
β － － － -0.1237 -0.1846 -0.2688
f 16.48 25.22 33.95 － － －
d 8 26.754 7.684 0.500 26.754 7.684 0.500
d17 2.000 7.900 9.425 2.000 7.900 9.425
d21 11.786 5.887 4.361 10.002 2.909 0.209
d24 0.150 0.150 0.150 1.935 3.128 4.301
d27 5.019 17.035 34.140 5.019 17.035 34.140
BF 19.612 20.204 18.091 19.700 20.399 18.504
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝4.726
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.451
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝3.682
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.593
　（５）ｆ５／ｆ４＝0.586
　（６）ｆ４／ｆ２＝4.127
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.042
 
　図３４（ａ）、図３４（ｂ）、および図３４（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３５（ａ）、図３５（ｂ）、および図３５（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図３６（ａ）、図３６（ｂ）、および図３６（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第９実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　（第１０実施例）
　図３７（ａ）、図３７（ｂ）、および図３７（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における断面図である。
　図３７（ａ）中の各レンズ群の下の矢印は、広角端状態から中間焦点距離状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。図３７（ｂ）中の各レンズ群の下の矢印は、中間焦点距離状態から望遠端状態への変倍の際の各レンズ群の移動方向を示している。
　図３７（ａ）に示すように、本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とから構成されている。負メニスカスレンズＬ１１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズとから構成されている。両凸レンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。負メニスカスレンズＬ２４は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、両凹レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズと、フレアカット絞りＦＳとから構成されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズとから構成されている。負メニスカスレンズＬ４２は、像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成されている。正メニスカスレンズＬ５１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ４と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群とが像面Ｉに対して光軸に沿って移動する。詳細には、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面Ｉ側へ移動してから物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは一体に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は一旦物体側へ移動してから像面Ｉ側へ移動する。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、本実施例に係るズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸レンズＬ２５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６との接合レンズを防振レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行っている。
　ここで、本実施例に係るズームレンズ全系の焦点距離をｆとし、ブレ補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比をＫとするとき、角度θの回転ブレを補正するには、防振レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向にシフトさせれば良い。
　本実施例に係るズームレンズは、広角端状態においては、防振係数Ｋは０．９７であり、焦点距離は１６．４８（ｍｍ）（下記表１１参照）であるので、０．８１°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２４（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数Ｋは１．１９であり、焦点距離は２５．２１（ｍｍ）（下記表１１参照）であるので、０．６６°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２４（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数Ｋは１．４３であり、焦点距離は３３．９４（ｍｍ）（下記表１１参照）であるので、０．５７°の回転ブレを補正するための防振レンズ群の移動量は０．２３（ｍｍ）である。
　以下の表１０に、第１０実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
　（表１０）第１０実施例
　［全体諸元］
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.48 25.21 33.94
ＦＮＯ 4.00 4.00 4.00
ω 54.1 40.4 32.8
Ｙ 21.64 21.64 21.64
ＴＬ 162.327 153.706 157.417
ＢＦ 18.026 19.051 18.015
 
　［面データ］
　面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
　　物面 ∞
＊1) 132.59820 2.000 1.82080 42.7
＊2) 19.32271 7.442
3) 160.87743 2.000 1.90043 37.4
＊4) 32.91214 9.741
5) -38.07464 2.000 1.49782 82.6
6) 561.24096 0.150
7) 73.09225 5.033 2.00100 29.1
8) -129.44599 (可変)
 
＊9) 40.27118 7.618 1.58313 59.4
10) -22.79658 1.500 1.65160 58.6
11) -37.12857 2.061
12) -39.17300 1.500 1.51742 52.2
13) 1874.52540 1.776
＊14) 51.35062 1.500 1.79504 28.7
15) 28.77558 8.221 1.48749 70.3
16) -23.13956 1.500 1.68893 31.2
17) -31.27181 (可変)
 
18) (絞り) ∞ 4.000
19) -105.52859 1.500 1.74400 44.8
20) 25.92479 2.859 1.80244 25.6
21) 69.72964 1.000
22) (FS) ∞ (可変)
 
23) 65.71858 10.859 1.49782 82.6
24) -19.28535 1.500 1.88202 37.2
＊25) -31.97958 0.150
26) 89.97758 1.500 1.90043 37.4
27) 24.75006 11.838 1.49782 82.6
28) -103.72759 (可変)
 
＊29) -135.00000 4.892 1.77250 49.5
＊30) -59.90604 (BF) 
　　像面 ∞
 
　［レンズ群データ］
始面 焦点距離
G1 1 -21.74
G2 9 34.29
G3 18 -60.80
G4 23 73.88
G5 29 135.56
 
　［非球面データ］
　　面番号：1
κ = 0.00000E+00
A4 ＝ 1.16094E-05
A6 ＝-9.06420E-09
A8 ＝ 2.81639E-12
A10＝ 2.24774E-15
 
　　面番号：2
κ = 1.30300E-01
A4 ＝-1.18813E-05
A6 ＝ 5.68936E-08
A8 ＝-9.29931E-11
A10＝ 2.59824E-14
 
　　面番号：4
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 2.67754E-05
A6 ＝-6.40784E-09
A8 ＝-5.02628E-11
A10＝ 2.60885E-13
 
　　面番号：9
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-2.85903E-06
A6 ＝-6.88788E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10＝ 0.00000E+00
 
　　面番号：14
κ = 1.00000E+00
A4 ＝-4.52862E-06
A6 ＝ 3.83779E-09
A8 ＝-2.25240E-11
A10＝ 7.59629E-14
 
　　面番号：25
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 4.32494E-06
A6 ＝ 5.82097E-09
A8 ＝-4.56687E-11
A10＝ 3.78592E-14
 
　　面番号：29
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 9.68518E-06
A6 ＝-2.01079E-08
A8 ＝ 1.31643E-11
A10＝-2.09414E-15
 
　　面番号：30
κ = 1.00000E+00
A4 ＝ 8.93441E-06
A6 ＝-2.66479E-08
A8 ＝ 2.35900E-11
A10＝-9.65459E-15
 
　［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d 0 ∞ ∞ ∞ 230.00 238.63 234.90
β － － － -0.0651 -0.0951 -0.1271
f 16.48 25.21 33.94 － － －
d 8 29.064 8.952 0.500 29.064 8.952 0.500
d17 2.000 9.683 15.225 2.000 9.683 15.225
d22 14.725 7.042 1.500 14.725 7.042 1.500
d28 4.371 14.839 28.037 0.147 6.667 14.415
BF 18.026 19.051 18.015 22.275 22.275 31.731
 
　［各条件式対応値］
　（１）（－ｆ３）／ｆｗ＝3.690
　（２）｜ｍ３４｜／ｆｗ＝0.803
　（３）ｆ５／（－ｆ１）＝6.234
　（４）｜ｍ１２｜／ｆｗ＝1.734
　（５）ｆ５／ｆ４＝1.835
　（６）ｆ４／ｆ２＝2.155
　（７）（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＝2.596
 
　図３８（ａ）、図３８（ｂ）、および図３８（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３９（ａ）、図３９（ｂ）、および図３９（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図４０（ａ）、図４０（ｂ）、および図４０（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係るズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における防振時のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第１０実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、また、防振時においても高い光学性能を有することがわかる。
　以上説明したように、上記各実施例によれば、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。特に、変倍比が１．５倍から２．５倍程度のズームレンズにおいて、Ｆナンバーが２．８から４．０程度の明るさを有し、かつ広画角のズームレンズを実現することができる。さらに、防振レンズ群の小型化を実現し、防振時においても高い光学性能を発揮することができる。また、上記各実施例によれば、広角端状態の半画角（単位：度）が３９＜ωＷ＜５７（より好ましくは、４２＜ωＷ＜５７）の範囲のズームレンズを実現することができる。
　また、ズームレンズは、広角端状態における半画角（単位：度）が、３９＜ωＷ＜５７（より好ましくは、４２＜ωＷ＜５７）の範囲であることが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、Ｆナンバーは略一定であることが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、合焦レンズ群を動かすためのモータは、ステッピングモータが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１が一旦像面Ｉ側へ移動し、その後物体側へ移動することが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定であることが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とは、同じ移動軌跡で物体側に移動し、移動量が同じであることが好ましくは可能である。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とが、物体側に移動し像側には移動しないこととしてもよい。また、ズームレンズは、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とが同一の方向に移動することとしてもよい。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との移動量が、第３レンズ群Ｇ３の移動量より多いこととしてもよい。また、ズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とが、同一の筒部材に固定されていることとしてもよい。また、ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化することが好ましくは可能である。
　なお、上記各実施例は一具体例を示しているものであり、これらに限定されるものではない。以下の内容は、ズームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　ズームレンズの数値実施例として５群構成のものを示したが、例えば６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、ズームレンズにおいて、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。特に第２レンズ群Ｇ２の一部を合焦レンズ群とするのが好ましくは可能であるが、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５の全体または一部を合焦レンズ群とすることとしてもよく、第２レンズ群Ｇ２全体を合焦レンズ群としてもよい。
　また、ズームレンズにおいて、レンズ群または部分レンズ群を光軸と垂直な成分を持つように移動させ、または光軸を含む方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に第３レンズ群Ｇ３の全体を防振レンズ群とするのが好ましくは可能であるが、第４レンズ群Ｇ４の全体または一部を防振レンズ群としてもよく、第３レンズ群の一部を防振レンズ群としてもよい。
　また、ズームレンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、ズームレンズにおいて、開口絞りは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されるのが好ましくは可能であるが、開口絞りとして部材を設けずにレンズの枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、ズームレンズを構成するレンズのレンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　次に、ズームレンズを備えたカメラを図４１に基づいて説明する。
　図４１は、ズームレンズを備えたカメラの構成を示す概略図である。
　図４１に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係るズームレンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
　図４１に示すデジタル一眼レフカメラ１において、図示しない物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して集点板５に結像される。そして、集点板５に結像された光は、ペンタプリズム７中で複数回反射されて接眼レンズ９へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を接眼レンズ９を介して正立像として観察することができる。
　撮影者によって図示しないレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された物体（被写体）の光は撮像素子１１上に被写体像を形成する。これにより、物体からの光は、撮像素子１１により撮像され、物体画像としてメモリ（図示省略）に記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による物体の撮影を行うことができる。
　ここで、カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係るズームレンズは、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を有するズームレンズである。したがってカメラ１は、高い光学性能を備えたカメラである。なお、上記第２実施例～第１０実施例に係るズームレンズを撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、カメラ１は、撮影レンズ２を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ２と一体に成形されるものでも良い。また、カメラ１は、クイックリターンミラー等を有さないカメラでも良い。
　次に、ズームレンズの製造方法について説明する。図４２および図４３は、ズームレンズの製造方法の概略を示す図である。
　図４２に示す例において、ズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、図４２に示すように、以下のステップＳ１０を含むものである。
　ステップＳ１０：変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する。
　代替的に、図４３に示す例において、ズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、図４３に示すように、以下のステップＳ１を含むものである。
　ステップＳ１：変倍の際、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ量だけ移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する。
　斯かるズームレンズの製造方法によれば、Ｆナンバーが明るく、高い光学性能を有するズームレンズを製造することができる。特に、変倍比が１．５倍から２．５倍程度のズームレンズにおいて、Ｆナンバーが２．８から４．０程度の明るさを有し、かつ広画角のズームレンズを製造することができる。
Ｇ１　第１レンズ群
Ｇ２　第２レンズ群
Ｇ３　第３レンズ群
Ｇ４　第４レンズ群
Ｇ５　第５レンズ群
Ｇｆ　合焦レンズ群
Ｓ　開口絞り
ＦＳ　フレアカット絞り
Ｉ　像面
１　光学装置
２　撮影レンズ
３　クイックリターンミラー
５　集点板
７　ペンタプリズム
９　接眼レンズ
１１　撮像素子

Claims (19)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するズームレンズ。
  2. 　前記第４レンズ群は正の屈折力を有し、
    　前記第５レンズ群は正の屈折力を有する請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載のズームレンズ。
    　１．５００＜（－ｆ３）／ｆｗ＜１０．０００
    　ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１から３の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　０．０５０＜｜ｍ３４｜／ｆｗ＜１．５００　
    　ただし、
    　｜ｍ３４｜：前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第４レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１から４の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　１．０００＜ｆ５／（－ｆ１）＜１０．０００
    　ただし、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１から５の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　０．３００＜｜ｍ１２｜／ｆｗ＜５．０００　
    　ただし、
    　｜ｍ１２｜：前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の、広角端状態から望遠端状態までの変化量
    　ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズ全系の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１から６の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　０．２００＜ｆ５／ｆ４＜４．０００
    　ただし、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１から７の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　０．５００＜ｆ４／ｆ２＜１０．０００
    　ただし、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  9. 　前記第５レンズ群は、像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１から８の何れか一項に記載のズームレンズ。
    　１．１００＜（ｒ１＋ｒ２）／（ｒ１－ｒ２）＜５．０００
    　ただし、
    　ｒ１：前記正レンズの物体側の面の曲率半径
    　ｒ２：前記正レンズの像側の面の曲率半径
  10. 　前記第３レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成する請求項１から９の何れか一項に記載のズームレンズ。
  11. 　前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成する請求項１から９の何れか一項に記載のズームレンズ。
  12. 　前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸と直交する方向の成分を含むように移動可能なように構成する請求項１から９の何れか一項に記載のズームレンズ。
  13. 　前記第２レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行う請求項１から１２の何れか一項に記載のズームレンズ。
  14. 　前記第３レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行う請求項１から１２の何れか一項に記載のズームレンズ。
  15. 　前記第４レンズ群中の少なくとも一部のレンズを光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行う請求項１から１２の何れか一項に記載のズームレンズ。
  16. 　前記第５レンズ群の一部または全部を光軸に沿って移動させることによって無限遠物体から近距離物体への合焦を行う請求項１から１２の何れか一項に記載のズームレンズ。
  17. 　前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有する請求項１から１６の何れか一項に記載のズームレンズ。
  18. 　請求項１から１７の何れか一項に記載のズームレンズを備えた光学機器。
  19. 　光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とが光軸に沿って同じ軌跡で移動し、少なくとも前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するズームレンズの製造方法。
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