WO2016042061A1 - Mehrstruktur-breitband-monopolantenne für zwei durch eine frequenzlücke getrennte frequenzbänder im dezimeterwellenbereich für fahrzeuge - Google Patents

Mehrstruktur-breitband-monopolantenne für zwei durch eine frequenzlücke getrennte frequenzbänder im dezimeterwellenbereich für fahrzeuge Download PDF

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WO2016042061A1
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monopole antenna
broadband monopole
conductor
electrically conductive
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Stefan Lindenmeier
Heinz Lindenmeier
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Fuba Automotive Electronics Gmbh
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    • H01Q9/42—Resonant antennas with feed to end of elongated active element, e.g. unipole with folded element, the folded parts being spaced apart a small fraction of the operating wavelength

Definitions

  • Multi-structure broadband monopole antenna for two frequency bands separated by a frequency gap in the decimeter wave range for vehicles
  • the invention relates to a vertical broadband monopole antenna for two frequency bands separated by a frequency gap - the lower band for the lower frequencies and the upper band for the higher frequencies - both in
  • Decimeter wave range located - for vehicles and for transmitting and / or receiving terrestrially emitted vertically polarized radio signals over a substantially horizontal conductive base 6 as vehicle mass with a monopole base point antenna connection point 3, comprising an antenna connection point 5 and a ground terminal 7.
  • monopole base point antenna connection point 3 comprising an antenna connection point 5 and a ground terminal 7.
  • Broadband antennas are known in the art. These antennas are designed as multi-resonant rod antennas, the coverage of several in frequency separated by frequency gaps
  • Such antennas are used for transmission and reception in the decimeter-wave range on vehicles, preferably in each case on the vehicle roof.
  • Antennas of this type have the disadvantage that they only for relatively narrow-band by each other
  • Frequency gaps are provided separate frequency bands and for wide
  • a frequency range between 698 and 960 MHz is provided for the LTE mobile radio standard - hereinafter referred to as subband U - and above a frequency gap the frequency range between 1460 MHz and 2700 MHz denoted here by upper band O is provided, as shown in FIG 1.
  • a middle band M is provided in the frequency range between 1460 MHz and 1700 MHz, which is to be assigned to the upper band.
  • the antenna may comprise a vertical wideband monopole antenna for two frequency bands separated by a frequency gap - the lower band for the lower frequencies and the upper band for the higher frequencies - both located in the decimeter wave range, for vehicles and for transmission and / or reception with terrestrially emitted vertically polarized Radio signals over a substantially horizontal conductive base 6 as a vehicle mass with an im Monopole base antenna connection point 3, comprising a
  • the broadband monopole antenna 0 may be formed of a top band monopole 1 and a subband monopole combined and is formed for example of a first and another structure, both structures of particular unconnected, each of a mechanically stiff electrically conductive film 33 may be designed as a continuous, electrically conductive and, for example, planar structure over a conductive base 6 substantially in a plane oriented perpendicular to this plane.
  • the antenna can also be referred to as a multi-structure broadband monopole antenna.
  • an example flat triangular structure 4 may be present as a top band monopole 1 with a substantially horizontally oriented baseline in a top band monopole 8 above the conductive base 6, the tip of which is connected to the antenna connection point 5. Adjacent to the upper end of the first electrically conductive structure located in the antenna height 9 above the conductive base surface 6
  • Multi-structure broadband monopole antenna 0 is below a substantially designed as a particular flat first rectangular structure 16 first
  • Roof Capacity 10 designed.
  • the roof capacity or the first rectangular structure is thus below the upper end of the antenna.
  • the triangular structure 4 and the first rectangular structure 16 as the first roof capacitance 10 are inductively connected by high impedance at least one first conductor strip 15 with in particular narrow stripline width 14 of, for example, less than or equal to 7 mm for the separation of radio signals in the upper band
  • a vertical multi-structure broadband monopole antenna for vehicles is disclosed for two frequency bands separated by a frequency gap, namely a
  • Subband U for lower frequencies and an upper band O for higher ones Frequencies both located in the decimeter wave range, for transmission and / or reception with terrestrially emitted vertically polarized radio signals over a substantially horizontal conductive base surface 6 as a vehicle mass with one located at the base of the first conductive structure
  • the multi-structure broadband monopole antenna is composed of at least two,
  • the first electrically conductive structure may comprise at the lower end of the multi-structure broadband monopole antenna a triangular structure 4 with a substantially horizontally oriented baseline, which tip forms an antenna connection point 5 of the antenna connection point 3.
  • the first electrically conductive structure comprises adjacent to the upper end of
  • Triangular structure 4 and the first rectangular structure 16 are inductively connected by high impedance at least one first conductor strip 15, 15a for the separation of radio signals in the upper band O.
  • the first electrically conductive structure may comprise at least two spaced-apart first conductor strips 15, 15a, whereby a frame structure 11 consisting of the triangular structure 4, the first rectangular structure 16 and the first conductor strips 15, 15a is formed.
  • the one or more conductor strips 15, 15a may include meandering shapes 24 for frequency selective separation.
  • the inner angle 12 at the top of the triangular structure 4 may be approximately between 30 and 90 degrees.
  • the triangular structure 4 may also be fan-shaped in the triangle plane
  • the first rectangular structure 16 may be formed substantially by vertical strip conductors 19, 19a, 19b, which are separated from one another by vertically electrically conductive but which are connected at their upper end by a remaining strip 31.
  • the strip-like lamellae 30, 30a, 30b which converge in the tip can be bent out of the plane of the triangular structure 4 in such a way that they extend essentially on the lateral surface of a tip-shaped cone with a circular or elliptical cross section.
  • the roof louvers 19 may be successively in the opposite direction in the way that they are arranged in the projection on a transverse to the strip 31 plane V-shaped.
  • the lamellae 20a, 20b which converge in the tip can be successively counteracted in the opposite direction in the plane of the triangular structure 4 in such a way that they are arranged in the projection on a plane transverse to the triangular structure 4 in a V-shaped manner.
  • the further electrically conductive structure comprises a further, in the illustrated embodiment substantially as a rectangular structure 42 running roof capacity 38 which is guided for capacitive coupling to the first roofing capacity 10 in a roof capacitance coupling distance 40 substantially parallel to the first rectangular structure 16.
  • the roof capacitance coupling distance 40 is less than 1/30 of the free space wavelength ⁇ at the lowest frequency of the sub-band U.
  • the further electrically conductive structure comprises at least one connected to the other planar structure 42 and extending to the conductive base 6 and with this at his the lower end conductively connected, for the separation of radio signals in the upper band O inductively high-impedance further conductor strip 39th 1
  • the further electrically conductive structure can be designed in such a way that two
  • the other conductor strip (s) 39 may / may be
  • At least one of the further conductor strips 39, 39a may be arranged substantially parallel to a first conductor strip in a conductor strip l coupling interval 41
  • the impedance matching at the antenna connection point 3 can be in the lower
  • a self-supporting first conductor strip 15 may be present
  • the first electrically conductive structure can also be metallic
  • 31 lower end of the circuit board can preferably as a connector 45 with Ground terminal 7 and base pad connection point 43, 44 to be executed on the conductive base 6. Both structures can also pass through on only one side of a printed circuit board
  • the multi-structured broadband monopole antenna 0 can be arranged under a cover hood 32 and the at least one first conductor strip 15, 15a can be guided at least partially and in particular as far as possible along the inner wall of the cover hood.
  • Multiple-structure broadband monopole antenna be replaced in such a way that is given to the plane of the conductive base 6 symmetrical dipole and a symmetrical antenna junction of this dipole between the
  • the upper band monopole 1 may be formed by two flat triangular structures 4a, 4b whose surface normals are in the same plane - e.g. the x-z plane of a
  • Coordinate system - lie like the surface normal of the first rectangular structure 16 are formed in such a way that the of the in the origin of
  • Deflection angle 49 are selected so that the upper band monopole 1 im
  • the two triangular structures 4a and 4b of the upper band monopole 1 can be formed from continuous conductive layers.
  • the multi-structure broadband monopole antenna 0 may be mounted on the vehicle in such a manner that the horizontal extent of the flat roof capacity 10 is in the direction of travel.
  • the strip-shaped lamellas 20 of the upper band monopoly 1 that run together in the lower triangular tip can be successively selected from the plane of the flat triangular structure 4 in such a way that they are arranged in the projection on a plane lying transversely to the direction of travel.
  • the triangles 4a and 4b which are angled around the deflection angle 49 and have their triangular tips, can be offset from one another by an offset length 50 approximately symmetrically with respect to the antenna connection point 5 and over a short distance parallel to the x-axis over a small base surface distance 51
  • Connecting conductors 48 are connected to each other, starting from the
  • Antenna connection point 5 may be formed. It may be connected to the first roofing capacity 10 at least in the
  • the coupling distance for the capacitive coupling of the further roof capacity can be ⁇ / 30, wherein in particular a roof capacitance coupling distance ⁇ / 30 at the lowest occurring frequency of the sub-band U can be advantageous. It may be advantageous if the further electrically conductive structure is designed in such a way that the further conductor strip in the region of one of the lateral ends connected to the further roof capacity and with a conductor strip coupling distance from the side edge of the triangular structure while avoiding the
  • Impedance matching at the antenna connection point of the first structure in the lower frequency range of the sub-band U by selecting the inductance of the first conductor strip or of the further conductor strips by selecting the stripline width and / or by inserting meander-shaped forms and by selecting the roof capacitance coupling distance and / or Horizontal and vertical dimensions of the first rectangular structure or the other
  • the first electrically conductive structure and the further electrically conductive structure may each consist of electrically conductive sheet metal and in the first electrically conductive structure, a particular self-supporting first conductor strip may be present whose stripline width is in particular less than or equal to 7 mm.
  • the first rectangular structure and / or the further rectangular structure and / or the triangular structure can be substantially separated by an electrically conductive separation from one another, but at its end to improve the electromagnetic decoupling
  • the lamellae may be successively contrasted in such a way that they are arranged in the projection on a plane transverse to the remaining strip V-shaped.
  • Rectangular structure can be used for the purpose of connecting the antenna Test conductor to be connected with a high-impedance DC resistance, this test conductor can be sufficiently high impedance in both the lower band U and in the upper band O with respect to the function of the antenna.
  • the broadband monopole antenna may be mounted on the vehicle in such a way that the horizontal extent of the flat roof capacity runs in the direction of travel. It can continue running in a lower triangle peak
  • strip-shaped lamellae of the upper band monopoly be sequentially out of the plane of the triangular surface structure in such a way that they are arranged in the projection on a direction transverse to the direction of the plane V-shaped.
  • the planar structure of the further roof capacity by a parallel in a surface to the first
  • FIG. 1 Frequency ranges according to the LTE mobile radio standard as an example for two frequency bands separated by a frequency gap in the decimeter wave range with a frequency range between 698 and 960 MHz as sub-band U and a frequency range between 1460 MHz and 2700 MHz as
  • the structure of the multi-structure broadband monopole antenna 0 can be holistically punched or cut from sheet metal or printed on a printed circuit board.
  • Fig. 3 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention consisting of the first electrically conductive structure as shown in Figure 2, combined with the further electrically conductive structure. wherein the further roofing capacity 38 in the form of the further rectangular structure 42 is guided in a roof capacitance coupling distance 40 substantially parallel to the first rectangular structure 16 of the first structure and the further rectangular structure 42 via the leading surface 6 towards extending further conductor strips 39 with meandering form 24 with the conductive base 6 in
  • Base area connection point 43 is connected.
  • the combination of the first conductive structure and the further conductive structure is the
  • Fig. 4 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention with a
  • the further rectangular structure 42 of the further electrically conductive structure is, as in FIG. 3, arranged in the roof capacitance coupling distance 40 parallel to the first rectangular structure 16 and the further conductor strip 39 is guided in the conductor strip coupling distance 41 substantially parallel to the first conductor strip 15.
  • Horizontal extension 23a and the vertical extension 22a of the further roof capacitance 38 is at the antenna connection point 3 or at the coaxial connector 44 located there impedance matching without achieved additional electrical components in particular at the lower end of the lower frequency band U.
  • Fig. 5 a) extremely broadband course of the impedance at the
  • Frequency range of sub-band U 700 MHz to 1 GHz
  • of sub-band U 700 MHz to 1 GHz
  • Adaptation point which can be achieved by the combination of the two structures on the capacitive coupling of the first and the further roof capacity and the first and the other conductor strips; c) impedance curve as in Figure a), but exclusively for the
  • Frequency range of the upper band O (here with 1, 35 GHz to 2.7 GHz) for a better overview.
  • Multi-structure broadband monopole antenna 0 with two further conductor strips 39, 39a of the further structure, each of which opposite each other - connected in the vicinity of one of the lateral ends to the further roof capacitance 38 and at a distance from the side edge of the triangular structure 4th while avoiding the overlap of the triangular structure 4 are guided to the conductive base 6 and are connected at its lower end with this conductive.
  • the coupling of the further conductor strips 39, 39a and the upper band monopole 1 is reduced.
  • the parallel resonant circuit 29 is by interdigital structure 26 as a parallel capacitor 27 and the
  • Fig. 1 1 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig. 2, combined with a concentric tip of the flat triangular structure 4.
  • 15a further meandering shapes 24 are formed by way of example.
  • Fig. 12 Only the first structure of the multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention is shown as in Fig. 4 with annular
  • Fig. 13 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig. 9, the, but with only a self-supporting first conductor strip 15 with greater sheet thickness in favor of special mechanical rigidity and to achieve the necessary own inductance of the first conductor strip 15 with accordingly several meandering embossments 24 is provided.
  • Fig. 14 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig.
  • FIG. 15 top band monopole, as in FIGS. 9, 12 and 13, wherein, however, the fan-like converging strip-shaped lamellae 30 of the upper band monopole 1 in the lower triangular tip are selected from the plane of the flat triangular structure 4 she's like that
  • FIG. 16 shows a plan view of an antenna according to the section line A-A 'indicated in FIG. 15 for clarifying the course of the fan-shaped conical slats 30, 30a, 30b.
  • the annular satellite receiving antenna 25a is indicated by broken lines.
  • Fig. 17 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig. 3, wherein the first electrically conductive structure is given by metallic coating 33 on a first side of a printed circuit board and the further electrically conductive structure on the second side of this printed circuit board and the
  • Antenna connection point 3 of the multi-structure broadband monopole antenna 0 at the lower end of the circuit board is preferably designed as a plug connection 45 with ground connection point 7 and base area connection point 43, 44 on the conductive base 6.
  • Fig. 18 Example of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig. 13, but with one with the first roofing capacity 10th
  • FIG. 19 Example of a multi-structure broadband monopole antenna 0 after the Invention as in Fig.
  • the strip-shaped fins 20 from the yz plane of flat triangular structure 4 divided in the direction of the positive x-axis (lamellae 20a) and the negative x-axis (lamellae 20a) are each selected by the deflection angle 49, so that the upper band monopole 1 substantially by two standing on top of the triangle structures 4a and 4b is formed, the tips of which are combined in the antenna connection point 5 and whose surface normals lie substantially in the same plane as the surface normal of the first rectangular structure 16.
  • a spatial antenna structure is formed.
  • Conductor strips 39 are shown simplified as a straight conductor in the conductor strip coupling distance 41 led to each other and can in the
  • Roofing capacity 10 and the other roof capacity 38 have
  • FIG. 19 shows the installation situation of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention according to FIG. 19 on the outer skin of a vehicle under a cover 32 in a weakly perspective view with a view of the antenna approximately from the x-direction, ie transversely to the direction of travel (y). Direction).
  • the black highlighted and marked with a) ladder parts - these are the lamellae 20a - are selected from the yz plane of the flat triangular structure 4 in the direction of the x-axis and accordingly the slats 20b are in the direction of the negative x-axis keptkelt, causing the spatial antenna structure is formed.
  • FIG. 21 Installation situation of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention similar to Figure 20, but with a view to the arrangement in the direction of travel (y-direction).
  • Fig. 22 multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention with a top band monopole 1, consisting of two standing on top and in the positive and negative x-direction in each case by the direction of the z-axis related Auslenkwinkel 49 angled Triangles 4a and 4b as in FIG. 19, but with triangular tips offset symmetrically with respect to the first conductor strip 15 in the x direction by the offset length 50, which are arranged parallel to the x axis over the small base surface distance 51 over a short distance.
  • FIG. 23 A further advantageous embodiment of the further planar structure of the further roof capacity by a running in a surface parallel to the first rectangular structure in the roof capacitance coupling distance, electrically conductive conductor strip, which is formed meander-shaped.
  • the first structure of the multi-structure broadband monopole antenna in its planar design is shown in FIG. 2 and essentially consists of a part of the subband monopole 2 for covering the sub-band U with an antenna height 9 required in combination with a top-band monopole 1 with the upper band monopole 8 with a common
  • first conductor strip 15 is designed with narrow stripline width 14 in conjunction with a first roof capacity 10.
  • the latter is essentially as a flat first Rectangle structure 16 executed and designed in comparison to the vertical extent 22 large horizontal extension 23.
  • Figure 3 shows the three-dimensional multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention in a weak perspective view. It consists of the first electrically conductive structure as shown in Fig. 2, combined with the further electrically conductive structure.
  • the latter consists essentially of the further roof capacity 38 in the form of the further rectangular structure 42 (dotted marked for clarity), which in a roof capacity coupling distance 40 in
  • Base surface 6 further extending further conductor strip 39.
  • the further conductor strip 39 is guided in a conductor strip coupling distance 41 substantially parallel to the first conductor strip 15 to the conductive base surface and conductively connected thereto in the base area connection point 43.
  • Self-inductance of the first conductor strip 15,15 a and the other conductor strip / s 24 meander-shaped forms 24 are present.
  • the combination of the first conductive structure and the further conductive structure is the
  • Subband monopole 2 completely formed.
  • the reference character Z designates, as in the other figures, extending through the antenna connection point 5 (vertical) center axis, which forms in particular an axis of symmetry of the antenna.
  • Figure 4 shows a further advantageous embodiment of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention with a first electrically conductive structure as in Fig. 3, wherein the vertical outer sides left and right of the triangular structure 4 from the continuous electrically conductive central part above the top of the triangle fanned out and designed as a conductor strip and these are continued above the triangular structure 4 as a conductor strip 15 and connected to the first rectangular structure 16, whereby also a
  • Frame structure 1 1 is formed.
  • the further rectangular structure 42 of the further electrically conductive structure is, as in FIG. 3, arranged in the roof capacitance coupling distance 40 parallel to the first rectangular structure 16 and the further conductor strip 39 is substantially parallel to the first in the conductor strip coupling spacing 41
  • Roof capacitance 38 is achieved at the antenna connection 5 or at the coaxial plug connection located there impedance matching without additional electrical components in particular at the lower end of the lower frequency band U.
  • both the first structure and the further structure of the multi-structure broadband antenna 0 according to the invention for example, in each case of an electrically conductive film 33 as a continuous, electrically conductive structure extending in a substantially perpendicular to the conductive base 6 level extending designed.
  • the self-supporting, electrically conductive structures which are each integrally formed in particular to use electrically conductive sheet or in each case a self-supporting electrically conductive film, resulting in the entire multi-structure broadband monopole antenna 0 a mechanically self-supporting arrangement of the structures can be produced.
  • These structures can be produced, for example, by a punching process or by a controlled cutting process, for example by controlled laser cutting. This will be especially large
  • a particular advantage of this flat design structure is their negligible wind resistance to call, if it is designed to extend in an advantageous manner in a plane whose normal is oriented perpendicular to the direction of travel of the vehicle. According to the additional task with regard to the required mechanical stability for holding the first roofing capacity 10 through narrow first conductor strips 15, 15 a, it is inventively provided, this mechanically sufficiently rigid perform. In a particularly advantageous
  • Embodiment of a punched or cut sheet made multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention is a
  • Frame structure 1 1 designed to achieve a special rigidity.
  • the frame structure 1 1 is shown in Figs. 2, 3, 4 for the first structure.
  • the frame structure 11 is in each case made up of two narrow first conductor strips 15, 15a guided at a sufficient distance 13 from one another, the base line of the flat triangular structure 4 and the flat first rectangular structure 16 of the first
  • roofing capacity 10 is formed.
  • the example of a multi-structure broadband monopole antenna 0 with two further conductor strips 39, 39a is shown in FIG. Both further conductor strips 39, 39a, of which each opposite each other - in the vicinity of one of the lateral ends connected to the further roof capacity 38 and at a distance from the side edge of the triangular structure 4 while avoiding the overlap of the triangular structure 4 to the conductive base 6 is at the bottom with the senior
  • the first electrically conductive structure consists of a material of particular rigidity
  • Multi-structure broadband monopole antenna 0 with only a first conductor strip 15, as shown in Fig. 13, are designed. For the sake of mechanical
  • Conductor strip 15 turn out to be several meander-shaped expression 24 as necessary in the rule. These requirements also apply in FIG. 13 to the further conductor strip 39, which connects the further rectangular structure 42 to the conductive base area 6.
  • the antenna in FIG. 13 may be advantageously implemented as a printed circuit board, similar to that shown in FIG.
  • the properties of the subband monopole 2 are essentially determined by its antenna height 9 and by the size of the flat first roof capacity 10, the horizontal extent 23 with about 5cm much larger, that can be designed at least three times larger than the vertical extent 22.
  • the horizontal extent 23 with about 5cm much larger, that can be designed at least three times larger than the vertical extent 22.
  • Frequency bandwidth of the subband monopoly 2 is received.
  • Frequency bandwidth of the subband monopoly 2 is received.
  • Subbands U according to the invention the combination of the first structure with the further structure is necessary. This is particularly impressive from a
  • Improving the impedance at the antenna connection point 3 of the first structure is given in terms of impedance matching and their bandwidth.
  • the widest possible range in this Frequency range are the antenna height 9 and the size of the first
  • Rectangular structure 16 with its horizontal extension 23 and its vertical
  • Extension 22 of crucial importance In this case, it is essential to optimally select the vertical extent 22 for a given antenna height 9.
  • the dimensions of the further rectangular structure 42 as a rule are to be selected smaller than the dimensions of the first rectangular structure 16, in order to achieve optimum impedance matching in this frequency range
  • the roof capacitance coupling distance 40 can be very small and should not exceed a value of ⁇ / 30 at the lowest frequency of the sub-band U.
  • the subband monopole 2 of the multi-structure broadband monopole antenna 0 is thus characterized by the invention described combination of the first structure having the further structure with its
  • Particularly good adaptation values were exemplified with a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention in the frequency range of
  • Subbands U achieved by the inventive combination of the first and the further structure.
  • an antenna height 9 of only 52 mm which is a relative antenna height of 12% at 700 MHz
  • the frequently required condition of VSWR ⁇ 3 was in the entire subband U met.
  • the electrically conductive structures can also be selected by the metallic coating of a dielectric plate, that is to say a printed circuit board.
  • This form of printed representation of conductive structures is particularly advantageous in complicated geometric structure of the multi-structure broadband monopole antenna 0, because the intersection lines can be made less finely following the geometric structure and therefore require a less expensive punching tool.
  • the property of the above-described small roof capacitance coupling pitch 40 of an antenna according to the invention enables the advantageous realization of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention, as shown in FIG.
  • the first electrically conductive structure is provided by metallic coating 33 is given on a first side of a printed circuit board and the further electrically conductive structure on the second side of this circuit board and the antenna connection point 3 of the multi-structure broadband monopole antenna 0 at the lower end of the circuit board preferably as a coaxial connector 44 with ground terminal 7 as a coaxial plug outer conductor 45 is performed with connection to the conductive base 6 and with base connection point 43 on the conductive base 6.
  • the property of the small roof capacitance coupling distance 40 of an antenna according to the invention furthermore makes it possible to realize the advantageous realization of the first and the further structure together on one and the same side of a printed circuit board. For example, both structures can also be formed on only one side of a printed circuit board by designing
  • the formation of the upper band monopole 1 is essentially given by the flat triangular structure 4 of the first structure, provided that the inductive effect of the first conductor strip 15 with a narrow stripline width 14 for the separation of radio signals in the upper band O of the first roofing capacity 10 is sufficiently large. This is usually given with a stripline width of less than or equal to 7 mm. To increase this separating effect can be inventively provided to provide the first conductor strip 15 with meandering shapes 24.
  • the functional subdivision of the multi-structure wideband monopole antenna 0 into the subband monopole 2 and the top band monopole 1 is not strict. Rather, the transition between the
  • Embodiment provided a standing on the top flat triangular structure 4 with triangular opening angle 12, the tip of which with the
  • Antenna connection point 5 is connected. Through this, together with the ground terminal 7 on the conductive base 6, the
  • the height of the base line of the flat triangular structure 4 above the conductive base 6 substantially forms the effective upper band monopole height 8, by which the frequency response of the upper band monopole 1 is substantially determined.
  • the upper band monopole height 8 at the upper frequency limit of the upper band should not be greater than about 1/3 of the free space wavelength at this frequency.
  • values between 30 and 90 degrees have proved favorable.
  • the resulting broad band triangular structure makes it possible, for example, to meet the frequently asked demand for impedance matching at the base point at a value of VSWR ⁇ 3-3.5 in the frequency range of the upper band O.
  • Parallel resonant circuit is used to support the frequency-selective separation of the sub-band monopole 2 of signals in the upper band.
  • a parallel capacitance 27 embodied as an interdigital structure 26 and a parallel inductance 28 embodied as a strip conductor are also punched or cut from sheet metal via the first conductor strips 15, 15a or over the other Conductor strips 39, 39a in the design of the mechanically self-supporting multi-structure broadband monopole antenna 0 or in a mounted on a printed circuit board antenna according to the invention are included (see Figure 1 1).
  • a three-dimensional structure is provided for the latter, which is formed from the two-dimensional structure in such a way that, instead of the flat triangular structure 4, an approximately conical structure is sought becomes.
  • the shape of such a monopole is indicated in Fig. 14 by the conical monopole 18 with electrically conductive lateral surfaces.
  • the economically advantageous manufacturability of punched or cut sheet should be maintained.
  • it is therefore provided to carry out the flat triangular structure 4 in the form of a fan-like strip-shaped lamellae 20 running together in the lower triangular tip, as in FIGS. 9, 12, 13.
  • Fig. 15 the indicated in Fig. 15 cone cross section elliptical and thus the cone opening angle 17a (Fig.15) in the x direction due to the requirements with respect to the aerodynamic properties of the antenna chosen smaller than the cone opening angle 17 in the direction of travel of the vehicle (y direction). Due to the limited space available in vehicle antennas is the essential requirement for smallness and in particular to minimize the floor plan of the antenna. In particular for satellite radio services and antennas for other radio services in a small space thereby the deformation of the
  • Antenna connection point 3 of a multi-structure broadband monopole antenna 0 arranged annular satellite receiving antenna 25 is present.
  • z. B. according to the standard of satellite broadcasting SDARS in
  • Zenith angle range e.g. between 0 and 60 degrees, the stringent requirement for an antenna gain which, depending on the operator, for circular polarization of constant e.g. 2 dBi or e.g. 3 dBi at an azimuthal fluctuation of less than 0.5 dB.
  • the design of the triangular structure 4 is fan-shaped at the top
  • FIG. 19 shows an advantageous example of a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention as in Fig. 13, wherein the strip-shaped fins 20 from the y-z plane of the flat triangular structure 4 divided into
  • Direction of the positive x-axis (lamellae 20a) and the negative x-axis (lamellae 20 b) are each selected by the deflection angle 49, so that the upper band monopoly 1 through these lamellae essentially by two on the apex triangular structures 4a and 4b is formed and wherein all the lamellae 20a, 20b with their lower ends in the triangular tips in
  • Antenna connection point 5 together with the lower end of the positioned in the center of the arrangement of the first conductor strip 15 are united.
  • Impedance matching can be done instead of the lamellae
  • Triangular structures also interconnected conductive triangular surfaces 4a, 4b are designed.
  • the first conductor strip 15 and the further conductor strip 39 are represented in a simplified manner as straight conductor strips and, in the realization, can contain meander-like forms as in FIGS. 13 and 18.
  • the first conductor strip 15 and the further conductor strip 39 are represented in a simplified manner as straight conductor strips and, in the realization, can contain meander-like forms as in FIGS. 13 and 18.
  • Antenna structure for the upper band monopole 1 is formed.
  • the lamellae 20, 20a, 20b can be approximately the inner boundary the cover 32 are selected following. That is, the converging in the lower triangle peak strip-shaped fins 20, 20a, 20b of the upper band monopoly 1 are from the plane of the flat triangular structure 4th
  • the lamellae 20 are selected in such a way that the lamellae 20a marked black filled in FIG. 20 in the x direction and the lamellae 20b marked filled in white are deflected in the opposite direction in the negative x direction, so that the lamellae shown in the projection in FIG. 21 visible V-shaped structure is given.
  • this measure serves to increase the frequency bandwidth of the upper band monopole 1 with the associated advantage in the
  • the present invention thus has the particular advantage that it spatially designed antenna from a sheet-like electrically conductive structure (sheet or foil) punched or cut and by simple subsequent bending, as described above, can be designed.
  • the aesthetic demand for a downwardly widening cover 32 offers the possibility of using this space in the interest of achieving a larger bandwidth for the upper band monopole. 1
  • FIG. 22 shows an advantageous development of the multi-structure broadband monopole antenna 0 in FIG.
  • the upper band monopole 1 consists of two triangles 4 a and 4 b, which are positioned on the tip and in the positive or negative x direction respectively about the deflection angle 49 related to the direction of the z axis, as in FIG. 19, but symmetrically with respect to the first
  • Branching point 47 connected. Starting from the latter is the
  • Antenna connection point 5 is formed.
  • a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention, this is supplemented by a further, same to this same multi-structure broadband monopole antenna in a known per se to a dipole.
  • the mirror image of the multi-structure broadband monopole antenna 0 at the conductive base 6 with the elimination thereof replaced further multi-structure broadband monopole antenna in such a way that is given to the plane of the conductive base 6 symmetrical dipole.
  • the symmetrical antenna connection point of this dipole is between the
  • Antenna connection point 5 is formed.
  • the free end of another conductor strip is connected to the free end of its mirror image.
  • a multi-structure broadband monopole antenna 0 according to the invention is in support of the impedance matching at the lower frequency end of the lower band connected at its upper end with the first roof capacitance 10 and the conductive base 6 out
  • This coupling conductor 35 is present, which is coupled at its lower end to the conductive base 6.
  • This coupling conductor 35 is shown in Fig. 18 and complements the sub-band monopole 2 in such a way that it is possible that
  • the coupling conductor width 37 or by partially meandering shape 24 of the coupling lead 35 By designing the coupling conductor width 37 or by partially meandering shape 24 of the coupling lead 35, its inductive effect can be suitably adjusted to the requirements for the impedance matching (for example VSWR ⁇ 3 or ⁇ 3.5). With sufficiently inductive high-impedance design of the Koppleiters 35 this is ineffective in the frequency range of the upper band monopoly 1 in such a way that its radiation properties are not affected. It is often advantageous to produce the coupling of the Koppeileiters 35 with the conductive base 6 at its lower end galvanically or capacitively. In particular, with a particularly small antenna height 9, the impedance matching can be further improved by this
  • DC resistance value often required up to about 1000 ohms.
  • it can be provided to switch between the first structure and the further structure, preferably between the conductive rectangular structure 16 and the further rectangular structure 42 for the purpose of connection testing of the antenna, a high-impedance test conductor with a DC resistance required for this purpose.
  • this test conductor is to make sufficiently high impedance both in the sub-band U and in the upper band O.
  • limited electrically conductive, to be introduced between the two roof capacities plastic materials are provided for this purpose.
  • roof capacitance 38 further conductor strips 39, 39a roof capacitance coupling distance 40 conductor strip coupling distance 41 further rectangular structure 42 base connection point 43 coaxial plug connection 44 coaxial plug outer conductor 45 additional ground connection 46 branch point 47

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Abstract

Eine vertikale Breitband-Monopolantenne für Fahrzeuge für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder umfasst eine erste Dachkapazität und eine weitere Dachkapazität, die an die erste Dachkapazität kapazitiv angekoppelt ist, wobei die weitere Dachkapazität mindestens einen induktiv hochohmigen Leiterstreifen aufweist, der zu einer leitenden Grundfläche verlaufend und mit dieser an seinem unteren Ende leitend verbunden ist.

Description

Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder im Dezimeterwellenbereich für Fahrzeuge
Die Erfindung betrifft eine vertikale Breitband-Monopolantenne für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder - das Unterband für die niedrigeren Frequenzen und das Oberband für die höheren Frequenzen - beide im
Dezimeterwellenbereich gelegen - für Fahrzeuge und für Senden und/oder Empfang mit terrestrisch ausgestrahlten vertikal polarisierten Funksignalen über einer im Wesentlichen horizontalen leitenden Grundfläche 6 als Fahrzeugmasse mit einer im Monopol-Fußpunkt befindlichen Antennenanschlussstelle 3, umfassend einen Antennenanschlusspunkt 5 und einen Masse-Anschluss 7. Derartige Breitbandantennen sind aus dem Stand der Technik bekannt. Diese Antennen sind als mehrfach resonante Stabantennen gestaltet, wobei die Abdeckung mehrerer in der Frequenz durch Frequenzlücken voneinander getrennter
Frequenzbänder anhand von mehrfachen, auf den länglichen Stab aufgebrachten Drahtwicklungen erfolgt, welche sich teilweise überdecken. Solche Antennen werden für Senden und Empfang im Dezimeterwellenbereich auf Fahrzeugen, vorzugsweise jeweils auf dem Fahrzeugdach eingesetzt. Antennen dieser Art besitzen zum einen den Nachteil, dass sie nur für relativ schmalbandige voneinander durch
Frequenzlücken getrennte Frequenzbänder vorgesehen sind und für breite
Frequenzbänder nur sehr bedingt infrage kommen. Insbesondere für den Einsatz auf Fahrzeugen sind die Bauhöhe, ihre aerodynamische Form und ihr Windwiderstands- wert von Bedeutung. Die besondere Bedeutung kommt jedoch aufgrund der im Fahrzeugbau üblichen großen Stückzahlen der Wirtschaftlichkeit der Herstellung einer derartigen Antenne zu. Hierbei zeigt sich, dass die Aufbringung verschiedener Drahtwicklungen mechanisch sehr eng toleriert sein muss, damit die erforderliche Frequenzgenauigkeit erreicht wird. Weiterhin sind die Aufbringung der Wicklungen auf den Stab, ihre Befestigung und die Herstellung ihrer Langzeitbeständigkeit und die Reproduzierbarkeit der Leistungsfähigkeit der Antenne vergleichsweise
kompliziert und wirtschaftlich aufwändig. Die Vielzahl moderner Mobilfunknetze, wie sie zum Beispiel nach dem Mobilfunk- Standard LTE (Long Term Evolution) gestaltet oder noch in Entwicklung sind, erfordert Antennen mit extremer Bandbreite. Für den LTE- Mobilfunk Standard ist zum Beispiel ein Frequenzbereich zwischen 698 und 960 MHz vorgesehen - im Folgenden mit Unterband U bezeichnet - und oberhalb einer Frequenzlücke ist der hier im Folgenden mit Oberband O bezeichnete Frequenzbereich zwischen 1460 MHz und 2700 MHz vorgesehen, wie in Fig. 1 dargestellt. Häufig wird zusätzlich ein Mittelband M im Frequenzbereich zwischen 1460 MHz und 1700 MHz vorgesehen, welches dem Oberband zuzuordnen ist. Bezüglich der
Antennenfunktion wird die Frequenzlücke zwischen Unterband U und Oberband O zum Schutz gegen die dort angesiedelten Funkdienste gewünscht. Für diese Anwendung werden Antennen benötigt, welche neben der elektrischen Funktion für Fahrzeuge geeignet sind, wobei der Wirtschaftlichkeit der Herstellung eine besondere Bedeutung zukommt. Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, eine Antenne für zwei durch eine
Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder anzugeben, welche bei geringer Bauhöhe und günstigen aerodynamischen Eigenschaften vor allem in einem einfachen
Herstellungsprozess durch besondere Formgebung und ohne Anpassnetzwerk mit konzentrierten Bauelementen wirtschaftlich wenig aufwändig hergestellt werden kann. Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt durch die Merkmale des Anspruchs 1 . Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung sind in den Unteransprüchen und der Beschreibung sowie in Zeichnungen beschrieben. Die Antenne kann eine vertikale Breitband-Monopolantenne umfassen für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder - das Unterband für die niedrigeren Frequenzen und das Oberband für die höheren Frequenzen - beide im Dezimeterwellenbereich gelegen, für Fahrzeuge und für Senden und/oder Empfang mit terrestrisch ausgestrahlten vertikal polarisierten Funksignalen über einer im Wesentlichen horizontalen leitenden Grundfläche 6 als Fahrzeugmasse mit einer im Monopol-Fußpunkt befindlichen Antennenanschlussstelle 3, umfassend einen
Antennenanschlusspunkt 5. Die Breitband-Monopolantenne 0 kann aus einem Oberband-Monopol 1 und einem Unterband-Monopol kombiniert gebildet sein und ist beispielsweise aus einer ersten und einer weiteren Struktur gebildet, wobei beide Strukturen aus insbesondere nicht miteinander verbundenen, jeweils aus einer mechanisch steifen elektrisch leitenden Folie 33 als zusammenhängende, elektrisch leitende und beispielsweise flächige Struktur über einer leitenden Grundfläche 6 im Wesentlichen in einer senkrecht zu dieser orientierten Ebene verlaufend gestaltet sein können. Insofern kann die Antenne auch als Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne bezeichnet werden. Am unteren Ende der ersten elektrisch leitenden Struktur der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 kann eine auf der Spitze stehende beispielsweise flächige Dreieckstruktur 4 als Oberband-Monopol 1 mit im Wesentlichen horizontal orientierter Grundlinie in einer Oberband-Monopolhöhe 8 über der leitenden Grundfläche 6 vorhanden sein, deren Spitze mit dem Antennenanschlusspunkt 5 verbunden ist. Angrenzend an das in der Antennenhöhe 9 über der leitenden Grundfläche 6 befindliche obere Ende der ersten elektrisch leitenden Struktur der
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 ist darunter eine im Wesentlichen als insbesondere flächige erste Rechteckstruktur 16 ausgeführte erste
Dachkapazität 10 gestaltet. Die Dachkapazität bzw. die erste Rechteckstruktur befindet sich also unterhalb des oberen Endes der Antenne. Die Dreieckstruktur 4 und die erste Rechteckstruktur 16 als erste Dachkapazität 10 sind durch mindestens einen ersten Leiterstreifen 15 mit insbesondere schmaler Streifenleiterbreite 14 von beispielsweise kleiner oder gleich 7 mm zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband induktiv hochohmig verbunden, wodurch im
Wesentlichen ein erster Teil des Unterband-Monopols 2 gebildet ist. Offenbart ist eine vertikale Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne für Fahrzeuge für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder, nämlich ein
Unterband U für niedrigere Frequenzen und ein Oberband O für höhere Frequenzen, beide im Dezimeterwellenbereich gelegen, für Senden und/oder Empfang mit terrestrisch ausgestrahlten vertikal polarisierten Funksignalen über einer im Wesentlichen horizontalen leitenden Grundfläche 6 als Fahrzeugmasse mit einer im Fußpunkt der ersten leitenden Struktur befindlichen
Antennenanschlussstelle 3, umfassend folgende Merkmale: Die Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne ist aus mindestens zwei,
insbesondere selbsttragenden elektrisch leitenden Strukturen gestaltet, die über der Grundfläche 6 im Wesentlichen senkrecht zu dieser orientiert sind. Die erste elektrisch leitende Struktur kann am unteren Ende der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne eine auf einer Spitze stehende Dreieckstruktur 4 mit im Wesentlichen horizontal orientierter Grundlinie umfassen, deren Spitze einen Antennenanschlusspunkt 5 der Antennenanschlussstelle 3 bildet. Die erste elektrisch leitende Struktur umfasst angrenzend an das obere Ende der
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 darunter liegend eine im Wesentlichen als erste Rechteckstruktur 16 ausgeführte erste Dachkapazität 10. Die
Dreieckstruktur 4 und die erste Rechteckstruktur 16 sind durch mindestens einen ersten Leiterstreifen 15, 15a zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband O induktiv hochohmig verbunden. Die erste elektrisch leitende Struktur kann mindestens zwei beabstandete erste Leiterstreifen 15, 15a aufweisen, wodurch eine Rahmenstruktur 1 1 , bestehend aus der Dreieckstruktur 4, der ersten Rechteckstruktur 16 und den ersten Leiterstreifen 15, 15a gebildet ist. Der oder die erste/n Leiterstreifen 15, 15a können zur frequenzselektiven Trennung mäanderförmige Ausprägungen 24 enthalten. Der Innenwinkel 12 an der Spitze der Dreieckstruktur 4 kann etwa zwischen 30 und 90 Grad betragen. Die Dreieckstruktur 4 kann auch durch in der Dreiecksebene fächerartig
angeordnete und in der Spitze zusammenlaufende streifenförmige Lamellen 20 gestaltet sein. Zur Verbesserung der elektromagnetischen Entkopplung kann die erste Rechteckstruktur 16 im Wesentlichen durch vertikal elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem oberen Ende über einen verbleibenden Streifen 31 zusammenhängende streifenförmige Dachlamellen 19, 19a, 19b gebildet sein. Die in der Spitze zusammenlaufenden streifenförmigen Lamellen 30, 30a, 30b können in der Weise aus der Ebene der Dreiecksstruktur 4 ausgewinkelt sein, dass sie im Wesentlichen auf der Mantelfläche eines auf der Spitze stehenden Kegels mit kreisrundem oder elliptischem Querschnitt verlaufen. Die Dachlamellen 19 können aufeinanderfolgend in der Weise gegensinnig ausgewinkelt sein, dass sie in der Projektion auf eine zu dem Streifen 31 quer verlaufende Ebene V- förmig angeordnet sind. Die in der Spitze zusammenlaufenden Lamellen 20a, 20b können in der Weise aus der Ebene der Dreiecksstruktur 4 aufeinanderfolgend gegensinnig ausgewinkelt sein, dass sie in der Projektion auf eine zu der Dreiecksstruktur 4 quer verlaufende Ebene V- förmig angeordnet sind. Es kann ein an seinem oberen Ende mit der ersten Dachkapazität 10 verbundener Koppelleiter 35 vorhanden sein, welcher an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche 6 verkoppelt ist. Die weitere elektrisch leitende Struktur umfasst eine weitere, beim dargestellten Ausführungsbeispiel im Wesentlichen als Rechteckstruktur 42 ausgeführte, Dachkapazität 38, die zur kapazitiven Ankopplung an die erste Dachkapazität 10 in einem Dachkapazität-Koppelabstand 40 im Wesentlichen parallel zur ersten Rechteckstruktur 16 geführt ist. Der Dachkapazität-Koppelabstand 40 ist kleiner als 1/30 der Freiraum-Wellenlänge λ bei der niedrigsten Frequenz des Unterbands U. Die weitere elektrisch leitende Struktur umfasst mindestens einen mit der weiteren flächigen Struktur 42 verbundenen und zur leitenden Grundfläche 6 verlaufenden und mit dieser an seinem unteren Ende leitend verbundenen, zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband O induktiv hochohmigen weiteren Leiterstreifen 39. 1 Die weitere elektrisch leitende Struktur kann in der Weise gestaltet sein, dass zwei
2 weitere Leiterstreifen 39, 39a vorhanden sind, von denen jeder- einander
3 gegenüberliegend - in der Nähe jeweils eines der seitlichen Enden an die weitere
4 Dachkapazität 38 angeschlossen und mit einem Abstand vom Seitenrand der
5 Dreiecksstruktur 4 unter Vermeidung der Überdeckung der Dreiecksstruktur 4 zur
6 leitenden Grundfläche 6 geführt ist und an seinem unteren Ende mit dieser leitend
7 verbunden ist.
8 Zur frequenzselektiven Trennung kann/können der/die weitere/n Leiterstreifen-39,
9 39a mäanderförmige Ausprägungen 24 enthalten.
10 Mindestens einer der weiteren Leiterstreifen 39, 39a kann in einem Leiterstreifeni l Koppelabstand 41 im Wesentlichen parallel jeweils zu einem ersten Leiterstreifen
12 15,15a geführt sein und an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche 6
13 leitend verbunden sein.
14 Die Impedanzanpassung an der Antennenanschlussstelle 3 kann im unteren
15 Frequenzbereich des Unterbands U durch Wahl der Induktivität des oder der
16 ersten Leiterstreifen 15,15a bzw. des oder der weiteren Leiterstreifen 39, 39a
17 durch Wahl der Streifenleiterbreite 14 und/oder durch Einfügung mäanderförmiger
18 Ausprägungen 24 sowie durch Wahl des Dachkapazität-Koppelabstands 40 und
19 oder der Horizontal - und Vertikalausdehnungen 23, 23a der ersten
20 Rechteckstruktur 16 bzw. der weiteren flächigen Struktur 42 und durch Wahl des
21 Leiterstreifen-Koppelabstands 41 gegeben sein.
22 Die erste elektrisch leitende Struktur und die weitere elektrisch leitende Struktur
23 können jeweils aus elektrisch leitendem Blech bestehen und in der ersten elektrisch
24 leitenden Struktur kann ein selbsttragender erster Leiterstreifen 15 vorhanden sein,
25 dessen Streifenleiterbreite 14 insbesondere kleiner oder gleich 7 mm ist.
26
27 Die erste elektrisch leitende Struktur kann aber auch durch metallische
28 Beschichtung 33 auf einer ersten Seite einer Leiterplatte und die weitere elektrisch
29 leitende Struktur auf der zweiten Seite dieser Leiterplatte gegeben sein und die
30 Antennenanschlussstelle 3 der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 am
31 unteren Ende der Leiterplatte kann vorzugsweise als eine Steckverbindung 45 mit Masseanschlusspunkt 7 und Grundflächen-Anschlusspunkt 43, 44 an der leitenden Grundfläche 6 ausgeführt sein. Beide Strukturen können auch auf nur einer Seite einer Leiterplatte durch
Gestaltung von interdigitalen Strukturen für die Realisierung der ersten
Dachkapazität 10 und der weiteren Dachkapazität 38, welche kammartig
ineinandergreifen, realisiert werden. Bei Vorhandensein einer konzentrisch zur Antennenanschlussstelle 3 angeordneten ringförmigen Satellitenempfangsantenne 25 kann zur Verbesserung der
elektromagnetischen Entkopplung sowohl die erste Rechteckstruktur 16 als auch die als weitere Rechteckstruktur ausgeführte weitere flächige Struktur 42 im
Wesentlichen durch vertikal elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem oberen Ende über einen verbleibenden Streifen 31
zusammenhängende streifenförmige Dachlamellen 19, 19a, 19b gebildet sein. Die Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 kann unter einer Abdeckhaube 32 angeordnet sein und der mindestens eine erste Leiterstreifen 15, 15a, kann zumindest teilweise und insbesondere soweit wie möglich entlang der Innenwandung der Abdeckhaube geführt sein. Das Spiegelbild der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 an der leitenden Grundfläche 6 kann unter deren Wegfall durch eine zu dieser gleiche weitere
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne in der Weise ersetzt sein, dass ein zur Ebene der leitenden Grundfläche 6 symmetrischer Dipol gegeben ist und eine symmetrische Antennenanschlussstelle dieses Dipols zwischen dem
Antennenanschlusspunkt 5 der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 und dem - diesem entsprechend - an der leitenden Grundfläche 6 gespiegelten
Antennenanschlusspunkt 5 der weiteren Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne gebildet ist. Der Oberband-Monopol 1 kann durch zwei flächige Dreiecksstrukturen 4a, 4b, deren Flächennormalen in derselben Ebene - z.B. der x-z- Ebene eines
Koordinatensystems - liegen wie die Flächennormale der ersten Rechteckstruktur 16 in der Weise gebildet sein, dass die von der im Ursprung des
Koordinatensystems (von dem die Zentrumsachse Z ausgeht) befindlichen Antennenanschlussstelle 5 ausgehenden streifenförmigen Lamellen 20a, 20b aus der y-z-Ebene - aufgeteilt in Lamellen 20a in Richtung der positiven x-Achse und in Lamellen 20a in Richtung der der negativen x-Achse - jeweils um einen
Auslenkwinkel 49 ausgewinkelt sind, so dass der Oberband-Monopol 1 im
Wesentlichen durch zwei auf der Spitze stehende Dreiecke 4a und 4b gebildet ist. Es können die beiden Dreieckstrukturen 4a und 4b des Oberband-Monopols 1 aus zusammenhängenden leitenden Schichten gebildet sein. Die Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 kann in der Weise auf dem Fahrzeug angebracht sein, dass die horizontale Ausdehnung der flächigen Dachkapazität 10 in der Linie der Fahrtrichtung verläuft. Die in der unteren Dreiecksspitze zusammen laufenden streifenförmigen Lamellen 20 des Oberband-Monopols 1 können aus der Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 aufeinanderfolgend in der Weise ausgewinkelt sein, dass sie in der Projektion auf eine zur Fahrtrichtung quer liegenden Ebene V- förmig angeordnet sind. Die um den Auslenkwinkel 49 ausgewinkelten Dreiecke 4a und 4b mit ihren Dreieck- Spitzen können etwa symmetrisch zum Antennenanschlusspunkt 5 in x-Richtung um eine Versetzungslänge 50 gegeneinander versetzt sein und über einen kurzen, über einen kleinen Grundflächen-Abstand 51 parallel zur x-Achse geführten
Verbindungsleiter 48 miteinander verbunden sein, von dem ausgehend der
Antennenanschlusspunkt 5 gebildet sein kann. Es kann ein mit der ersten Dachkapazität 10 verbundener zumindest im
Frequenzbereich des Oberbands O induktiv hochohmiger Koppelleiter 35
vorhanden sein, welcher an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche 6 elektrisch leitend verbunden ist. Der Koppelabstand für die kapazitive Ankopplung der weiteren Dachkapazität kann λ/30 sein, wobei insbesondere ein Dachkapazität-Koppelabstand < λ/30 bei der niedrigsten auftretenden Frequenz des Unterbandes U vorteilhaft sein kann. Es kann vorteilhaft sein, wenn die weitere elektrisch leitende Struktur in der Weise gestaltet ist, dass der weitere Leiterstreifen im Bereich eines der seitlichen Enden an die weitere Dachkapazität angeschlossen und mit einem Leiterstreifen- Koppelabstand vom Seitenrand der Dreiecksstruktur unter Vermeidung der
Überdeckung der Dreiecksstruktur der ersten elektrisch leitenden Struktur zur leitenden Grundfläche 6 geführt ist. Nach einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform erfolgt eine
Impedanzanpassung an der Antennenanschlussstelle der ersten Struktur im unteren Frequenzbereich des Unterbands U durch Wahl der Induktivität des oder der ersten Leiterstreifen bzw. des oder der weiteren Leiterstreifen durch Wahl der Streifenleiterbreite und/oder durch Einfügung mäanderförmiger Ausprägungen sowie durch Wahl des Dachkapazität-Koppelabstands und oder der Horizontal-und Vertikalausdehnungen der ersten Rechteckstruktur bzw. der weiteren
Rechteckstruktur und durch Wahl des Leiterstreifen-Koppelabstands. Die erste elektrisch leitende Struktur und die weitere elektrisch leitende Struktur kann jeweils aus elektrisch leitendem Blech bestehen und in der ersten elektrisch leitenden Struktur kann ein insbesondere selbsttragender erster Leiterstreifen vorhanden sein, dessen Streifenleiterbreite insbesondere kleiner oder gleich 7 mm ist. Insbesondere bei Vorhandensein einer konzentrisch zur Antennenanschlussstelle angeordneten ringförmigen Satellitenempfangsantenne kann zur Verbesserung der elektromagnetischen Entkopplung die erste Rechteckstruktur und/oder die weitere Rechteckstruktur und/oder die Dreieckstruktur im Wesentlichen durch elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem Ende
zusammenhängende, streifenförmige Lamellen gebildet sein. Die Lamellen können aufeinanderfolgend in der Weise gegensinnig ausgewinkelt sein, dass sie in der Projektion auf eine zu dem verbleibenden Streifen quer verlaufende Ebene V- förmig angeordnet sind. Zwischen der ersten leitenden Struktur und der weiteren leitenden Struktur, vorzugsweise zwischen der leitenden Rechteckstruktur und der weiteren
Rechteckstruktur kann zum Zwecke der Anschlussprüfung der Antenne ein Prüfleiter mit einem hochohmigen Gleichstromwiderstand geschaltet sein, wobei dieser Prüfleiter sowohl im Unterband U als auch im Oberband O im Hinblick auf die Funktion der Antenne hinreichend hochohmig sein kann. Die Breitband-Monopolantenne kann in der Weise auf dem Fahrzeug angebracht sein, dass die horizontale Ausdehnung der flächigen Dachkapazität in Fahrtrichtung verläuft. Es können weiterhin in einer unteren Dreiecksspitze zusammen laufende
streifenförmige Lamellen des Oberband-Monopols aus der Ebene der flächigen Dreiecksstruktur aufeinanderfolgend in der Weise ausgewinkelt sein, dass sie in der Projektion auf eine zur Fahrtrichtung quer liegenden Ebene V- förmig angeordnet sind. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung kann die flächige Struktur der weiteren Dachkapazität durch einen in einer Fläche parallel zur ersten
Rechteckstruktur im Dachkapazität-Koppelabstand verlaufenden, elektrisch leitenden Leiterstreifen gestaltet sein, welcher insbesondere auch mäanderförmig geformt sein kann. Die Erfindung wird im Folgenden an Hand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Die zugehörigen Figuren zeigen im Einzelnen: Fig. 1 : Frequenzbereiche nach dem LTE- Mobilfunk Standard als Beispiel für zwei durch eine Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder im Dezimeterwellen- bereich mit einem Frequenzbereich zwischen 698 und 960 MHz als Unterband U und einem Frequenzbereich zwischen 1460 MHz und 2700 MHz als
Oberband O oberhalb einer Frequenzlücke Fig. 2: Zweidimensionale erste elektrisch leitende Struktur der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung über der elektrisch leitenden Grundfläche 6 und der im Fußpunkt gebildeten Antennenanschlussstelle 3 mit auf der Spitze stehender flächiger Dreieckstruktur 4 als Oberband-Monopol 1 und der ersten Dachkapazität 10, welche über zwei erste Leiterstreifen 15 mit mäanderförmiger Ausprägung 24 mit der Dreiecksstruktur 4 zur Bildung des ersten Teils des Unterband-Monopols 2 verbunden sind. Damit ist eine Rahmenstruktur 1 1 , bestehend aus der Dreieckstruktur 4 , der ersten
Rechteckstruktur 16 und den ersten Leiterstreifen 15, 15a gebildet .Die Struktur der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 kann ganzheitlich beispielhaft aus Blech gestanzt oder geschnitten oder auf einer Leiterplatte gedruckt werden. Fig. 3: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung bestehend aus der ersten elektrisch leitenden Struktur wie in Fig. 2, kombiniert mit der weiteren elektrisch leitenden Struktur; wobei die weitere Dachkapazität 38 in Form der weiteren Rechteckstruktur 42 in einem Dachkapazität- Koppelabstand 40 im Wesentlichen parallel zur ersten Rechteckstruktur 16 der ersten Struktur geführt ist und die weitere Rechteckstruktur 42 über den zur leitenden Grundfläche 6 hin verlaufenden weiteren Leiterstreifen 39 mit mäanderförmiger Ausprägung 24 mit der leitenden Grundfläche 6 im
Grundflächen-Anschlusspunkt 43 verbunden ist. Durch die Kombination der ersten leitenden Struktur und der weiteren leitenden Struktur ist der
Unterbandmonopol 2 vollständig gebildet. Fig. 4: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung mit einer
ersten elektrisch leitenden Struktur wie in Fig. 3, wobei die vertikal
verlaufenden Außenseiten der Dreieckstruktur 4 vom zusammenhängenden elektrisch leitenden Zentralteil oberhalb der Spitze des Dreiecks aufgefächert und als Leiterstreifen ausgeführt sind und diese oberhalb der Dreieckstruktur 4 als Leiterstreifen 15, 15a weitergeführt und mit der ersten Rechteckstruktur 16 verbunden sind, wodurch eine Rahmenstruktur 1 1 gebildet ist. Die weitere Rechteckstruktur 42 der weiteren elektrisch leitenden Struktur ist, wie in Figur 3, im Dach Kapazität-Koppel Abstand 40 parallel zur ersten Rechteckstruktur 16 angeordnet und der weitere Leiterstreifen 39 ist im Leiterstreifen- Koppelabstand 41 im Wesentlichen parallel zum ersten Leiterstreifen 15 geführt. Durch Einstellung des Dachkapazität-Koppelabstands 40, des Leiterstreifen-Koppelabstands 41 sowie durch Wahl der
Horizontalausdehnung 23a und der vertikalen Ausdehnung 22a der weiteren Dachkapazität 38 wird an der Antennenanschlussstelle 3 bzw. an der dort befindlichen koaxialen Steckverbindung 44 Impedanzanpassung ohne zusätzliche elektrische Bauelemente insbesondere auch am unteren Ende des unteren Frequenzbandes U erreicht. Fig. 5: a) extrem breitbandiger Verlauf der Impedanz an der
Antennenanschlussstelle 3 einer 4,5 cm hohen Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung (wie in Figur 4) für den
Frequenzbereich des Unterbands U (700 MHz bis 1 GHz) und des
Oberbands O (hier mit 1 ,35 GHz bis 2,7 GHz) sowie der Frequenzlücke zwischen 1 GHz und 1 ,35 GHz in der auf Z0= 50 Ohm bezogenen komplexen Impedanzebene; b) Impedanzverlauf wie in Figur a), jedoch ausschließlich für den
Frequenzbereich des Unterbands U (700 MHz bis 1 GHz) zur besseren Übersicht. Auch bei den tiefsten Frequenzen ist der Anpassungswert VSWR <3,5. Der Impedanzverlauf zeigt die Tendenz der Umschlingung des
Anpassungspunktes auf, welche durch die Kombination der beiden Strukturen über die kapazitive Verkopplung der ersten und der weiteren Dachkapazität sowie der ersten und der weiteren Leiterstreifen erzielt werden kann; c) Impedanzverlauf wie in Figur a), jedoch ausschließlich für den
Frequenzbereich des Oberbands O (hier mit 1 ,35 GHz bis 2,7 GHz) zur besseren Übersicht. d) Beispielhafter Verlauf des VSWR einer Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung im Frequenzbereich des Unterbands U. Die Kombination der erfindungsgemäßen Strukturen erlaubt es, bei einer Antennenhöhe 9 von nur 52 mm - das ist bei 700MHz eine relative
Antennenhöhe von 12 % - und bei einer Horizontalausdehnung 23 der ersten Dachkapazität 10 von nur 30mm die oft geforderte Bedingung von VSWR<3 zu erfüllen. e) Impedanz-Verlauf entsprechend dem VSWR-Verlauf der unter d) beschriebenen Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0. Die
Impedanzkurve liegt im gesamten Frequenzbereich zwischen 700 MHz und 960 MHz innerhalb des dargestellten Kreises für VSWR = 3. Beispiel einer Monopolantenne in der Form einer singulär stehenden ersten Struktur der in Figur 5 zitierten Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung zur Beschreibung des Einflusses der elektromagnetisch an die erste Struktur angekoppelten weiteren Struktur auf den Verlauf der Impedanz in den Figuren 7 a-c. a) Verlauf der Impedanz an der Antennenanschlussstelle 3 der 4,5 cm hohen singulär stehenden ersten Struktur in Figur 6 als Teil Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung in Figur 4. Aufgrund der auf die Wellenlänge bei niedrigen Frequenzen des Unterbands U geringen
Antennenhöhe 9 von etwa 1/10 ergibt sich mit der ersten Struktur die große Fehlanpassung von VSWR=12. b) Impedanzverlauf wie in Figur a), jedoch ausschließlich für den
Frequenzbereich des Unterbands U (700 MHz bis 1 GHz) zur besseren Übersicht. c) Impedanzverlauf wie in Figur a), jedoch ausschließlich für den
Frequenzbereich des Oberbands O (hier mit 1 ,35 GHz bis 2,7 GHz) zur besseren Übersicht.
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung mit zwei weiteren Leiterstreifen 39, 39a der weiteren Struktur, von denen jeder- einander gegenüberliegend - in der Nähe jeweils eines der seitlichen Enden an die weitere Dachkapazität 38 angeschlossen und mit einem Abstand vom Seitenrand der Dreiecksstruktur 4 unter Vermeidung der Überdeckung der Dreiecksstruktur 4 zur leitenden Grundfläche 6 geführt sind und an ihrem unteren Ende mit dieser leitend verbunden sind. Durch Vermeidung der Überdeckung wird die Kopplung der weiteren Leiterstreifen 39, 39a und dem Oberband-Monopol 1 verringert. Zweidimensionale Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in den Fig. 2 und 3, wobei die flächige Dreieckstruktur 4 des Oberband-Monopols 1 durch in der Dreiecksebene fächerartig angeordnete und an der unteren Dreiecksspitze zusammen laufende streifenförmige Lamellen 20 gestaltet ist. Die ausschließlich über die Dreiecksspitze miteinander leitend verbundenen Lamellen 20 bewirken bei Vorhandensein einer konzentrisch gestalteten ringförmigen Satellitenempfangsantenne 25 die elektromagnetische Entkopplung des Oberband-Monopols 1 von dieser Antenne. Fig. 10:Beispiel einer aus leitender Folie oder Blech durch Stanzen oder Schneiden bzw. auf einer Leiterplatte aufgedruckt herstellbaren Struktur mit dem
Frequenzverhalten eines elektrischen Parallel-Schwingkreises 29,
eingeschaltet in einen ersten Leiterstreifen 15 bzw. einen zweiten
Leiterstreifen 39 zur Gestaltung der frequenzselektiven Trennung des
Unterband-Monopols 2 vom Oberband-Monopol 1 . Der Parallelschwingkreis 29 ist durch Interdigitalstruktur 26 als Parallelkapazität 27 und die
Leiterschleife als Parallelinduktivität 28 gebildet. Fig. 1 1 : Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 2, kombiniert mit einer konzentrischen Spitze der flächigen Dreieckstruktur 4. Zur weiteren Erhöhung der induktiven Wirkung der ersten Leiterstreifen 15, 15a sind beispielhaft weitere mäanderförmige Ausprägungen 24 ausgebildet. Fig. 12: Dargestellt ist nur die erste Struktur der Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 4 mit ringförmiger
Satellitenempfangsantenne 25, wobei jedoch zur Verbesserung der elektromagnetischen Entkopplung zwischen dieser und dem Unterband- Monopol 2 die flächige erste Rechteckstruktur 16 durch vertikal voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem oberen Ende über einen verbleibenden Streifen 31 zusammenhängende streifenförmige Dachlamellen 19 gebildet ist. Fig. 13: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 9, der, jedoch mit nur einem selbsttragenden ersten Leiterstreifen 15 mit größerer Blechstärke zu Gunsten besonderer mechanischer Steifigkeit und zur Erreichung der notwendigen eigenen Induktivität des ersten Leiterstreifens 15 mit entsprechend mehreren mäanderförmigen Aus- prägungen 24 versehen ist. Fig. 14: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 3, jedoch mit einem anstelle der flächigen Dreieckstruktur kegelförmig und auf der Spitze stehend ausgebildeten Oberband-Monopol 1 zur Vergrößerung der Bandbreite im Oberband. Der elektrisch leitende Kegelmantel ist punktiert angedeutet. Fig. 15: Oberband-Monopol, wie in den Fig. 9, 12 und 13, wobei jedoch die in der unteren Dreiecksspitze fächerartig zusammenlaufenden streifenförmigen Lamellen 30 des Oberband-Monopols 1 in der Weise aus der Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 ausgewinkelt sind, dass sie etwa wie die
Mantellinien eines gemäß Fig. 14 auf der Spitze stehenden Kegels mit kreisrundem bzw. elliptischem Querschnitt verlaufen. Fig. 16: Draufsicht auf eine Antenne gemäß der in Fig. 15 angedeuteten Schnittlinie A-A' zur Klarstellung des Verlaufs der fächerartig verlaufenden Kegel- Lamellen 30, 30a, 30b. Die ringförmige Satellitenempfangsantenne 25a ist durch unterbrochene Linien angedeutet. Fig. 17: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 3, wobei die erste elektrisch leitende Struktur durch metallische Beschichtung 33 auf einer ersten Seite einer Leiterplatte und die weitere elektrisch leitende Struktur auf der zweiten Seite dieser Leiterplatte gegeben ist und die
Antennenanschlussstelle 3 der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 am unteren Ende der Leiterplatte vorzugsweise als eine Steckverbindung 45 mit Masseanschlusspunkt 7 und Grundflächen-Anschlusspunkt 43, 44 an der leitenden Grundfläche 6 ausgeführt ist. Fig. 18: Beispiel einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 13, jedoch mit einem mit der ersten Dachkapazität 10
verbundenen und an die leitende Grundfläche 6 über den zusätzlichen Masse-Anschluss 46 angeschlossenen Koppelleiter 35 als Ergänzung des Unterband-Monopols 2 zur weiteren Verbesserung der Impedanz-Anpassung an der Antennenanschlussstelle 3. Fig. 19: Beispiel einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 13, wobei die streifenförmigen Lamellen 20 aus der y-z-Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 aufgeteilt in Richtung der positiven x-Achse (Lamellen 20a) und der negativen x-Achse (Lamellen 20a) jeweils um den Auslenkwinkel 49 ausgewinkelt sind, sodass der Oberband-Monopol 1 im Wesentlichen durch zwei auf der Spitze stehende Dreieckstrukturen 4a und 4b gebildet ist, deren Spitzen im Antennenanschlusspunkt 5 vereint sind und deren Flächennormalen im Wesentlichen in derselben Ebene liegen wie die Flächennormale der ersten Rechteckstruktur 16. Dadurch ist eine räumliche Antennenstruktur gebildet. Der erste Leiterstreifen 15 und der weitere
Leiterstreifen 39 sind vereinfacht als gerade Leiter im Leiterstreifen- Koppelabstand 41 zu einander geführt dargestellt und können in der
Realisierung mäanderförmige Ausprägungen, wie in den Figuren 13 und 18 enthalten. Die Flächennormalen der Rechteckstrukturen der ersten
Dachkapazität 10 und die der weiteren Dachkapazität 38 weisen
vorzugsweise in x-Richtung. Fig. 20: Einbausituation einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung gemäß Figur 19 auf der Außenhaut eines Fahrzeugs unter einer Abdeckhaube 32 in schwach perspektivischer Darstellung mit Blick auf die Antenne etwa aus der x-Richtung, also quer zur Fahrtrichtung (y-Richtung). Die schwarz unterlegten und mit a) gekennzeichneten Leiterteile - das sind die Lamellen 20a - sind aus der y-z-Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 in Richtung der x-Achse ausgewinkelt und entsprechend die Lamellen 20b sind in Richtung der negativen x-Achse ausgewinkelt, wodurch die räumliche Antennenstruktur gebildet ist. Fig. 21 : Einbausituation einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung ähnlich wie in Figur 20 jedoch mit Blick auf die Anordnung in Fahrtrichtung (y-Richtung). Fig. 22: Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung mit einem Oberband-Monopol 1 , bestehend aus zwei auf der Spitze stehende und in positive bzw. negative x-Richtung jeweils um den auf die Richtung der z- Achse bezogenen Auslenkwinkel 49 ausgewinkelten Dreiecken 4a und 4b wie in Figur 19, jedoch mit symmetrisch zum ersten Leiterstreifen 15 in x- Richtung um die Versetzungslänge 50 versetzten Dreieck-Spitzen, welche über einen kurzen, über den kleinen Grundflächen-Abstand 51 parallel zur x- Achse geführten Verbindungsleiter 48 miteinander und mit dem ersten Leiterstreifen 15 im Verzweigungspunkt 47 verbunden sind, von dem aus der Antennenanschlusspunkt 5 gebildet ist. Fig. 23: Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung der weiteren flächigen Struktur der weiteren Dachkapazität durch einen in einer Fläche parallel zur ersten Rechteckstruktur im Dachkapazität-Koppelabstand verlaufenden, elektrisch leitenden Leiterstreifen, welcher mäanderförmig geformt ist.
Ein besonderer Vorteil einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung ist die Eigenschaft, dass die an der Antennenanschlussstelle 3 messbare Impedanz breitbandig in die Nähe der für Antennensysteme für Fahrzeuge vorgeschriebenen genormten Impedanz von Z0= 50 Ohm weitgehend problemfrei gestaltet werden kann. Daraus ergibt sich weiterhin der wirtschaftliche Vorteil, dass ein Anpassnetzwerk zwischen der Antennenanschlussstelle 3 im Fußpunkt der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 und der weiterführenden Schaltung zumeist entfallen oder zumindest besonders aufwandsarm gestaltet werden kann. Im Folgenden wird beispielhaft eine Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung für die beiden durch eine Frequenzlücke getrennten
Frequenzbereiche gemäß dem in Fig. 1 dargestellten Unterband U und dem Oberband O erläutert. Die erste Struktur der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne in ihrer flächig gestalteten Grundausführung ist in Fig. 2 dargestellt und ist im Wesentlichen aus einem Teil des Unterband-Monopols 2 zur Abdeckung des Unterbandes U mit einer dafür erforderlichen Antennenhöhe 9 in Kombination mit einem Oberband- Monopol 1 mit der Oberband-Monopolhöhe 8 mit einer gemeinsamen
Antennenanschlussstelle 3 gebildet. Zur Vermeidung einer zu großen wirksamen Antennenhöhe 9 im Frequenzbereich des Oberbandes ist der Unterband-Monopol 2 aus im Frequenzbereich des Oberbandes O induktiv hochohmigen ersten Leiterstreifen 15 mit schmaler Streifenleiterbreite 14 in Verbindung mit einer ersten Dachkapazität 10 gestaltet. Letztere ist im Wesentlichen als flächige erste Rechteckstruktur 16 ausgeführt und mit im Vergleich zur Vertikalausdehnung 22 großer Horizontalausdehnung 23 gestaltet. Figur 3 zeigt die dreidimensionale Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung in schwach perspektivischer Darstellung. Sie besteht aus der ersten elektrisch leitenden Struktur wie in Fig. 2, kombiniert mit der weiteren elektrisch leitenden Struktur. Letztere besteht im Wesentlichen aus der weiteren Dachkapazität 38 in Form der weiteren Rechteckstruktur 42 (zur Verdeutlichung gepunktet gekennzeichnet), welche in einem Dachkapazität-Koppelabstand 40 im
Wesentlichen parallel zur ersten Rechteckstruktur 16 der ersten Struktur geführt ist und einem mit der weiteren Rechteckstruktur 42 verbundenen, zur leitenden
Grundfläche 6 hin verlaufenden weiteren Leiterstreifen 39. Der weitere Leiterstreifen 39 ist in einem Leiterstreifen-Koppel Abstand 41 im Wesentlichen parallel zum ersten Leiterstreifen 15 zur leitenden Grundfläche hin geführt und mit dieser im Grundflächen-Anschlusspunkt 43 leitend verbunden. Zur Erhöhung der
Eigeninduktivität der ersten Leiterstreifen 15,15 a und des weiteren Leiterstreifen/s 24 sind mäanderförmige Ausprägungen 24 vorhanden. Durch die Kombination der ersten leitenden Struktur und der weiteren leitenden Struktur ist der
Unterbandmonopol 2 vollständig gebildet. Das Bezugszeichen Z bezeichnet wie auch in den anderen Figuren eine durch den Antennenanschlusspunkt 5 verlaufende (vertikale) Zentrumsachse, die insbesondere eine Symmetrieachse der Antenne bildet. Figur 4 zeigt eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung einer Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung mit einer ersten elektrisch leitenden Struktur wie in Fig. 3, wobei die vertikal verlaufenden Außenseiten links und rechts der Dreieckstruktur 4 vom zusammenhängenden elektrisch leitenden Zentralteil oberhalb der Spitze des Dreiecks aufgefächert und als Leiterstreifen ausgeführt sind und diese oberhalb der Dreieckstruktur 4 als Leiterstreifen 15 weitergeführt und mit der ersten Rechteckstruktur 16 verbunden sind, wodurch ebenfalls eine
Rahmenstruktur 1 1 gebildet ist. Die weitere Rechteckstruktur 42 der weiteren elektrisch leitenden Struktur ist, wie in Figur 3, im Dachkapazität-Koppel Abstand 40 parallel zur ersten Rechteckstruktur 16 angeordnet und der weitere Leiterstreifen 39 ist im Leiterstreifen-Koppelabstand 41 im Wesentlichen parallel zum ersten
Leiterstreifen 41 geführt. Die Darstellung zeigt, dass der Dachkapazität- Koppelabstand 40 und der Leiterstreifen-Koppelabstand 41 auf vorteilhafte Weise unterschiedlich gewählt sein können. Durch Einstellung des Dachkapazität- Koppelabstands 40, des Leiterstreifen-Koppelabstands 41 sowie durch Wahl der Horizontalausdehnung 23a und der vertikalen Ausdehnung 22a der weiteren
Dachkapazität 38 wird am Antennenanschluss 5 bzw. an der dort befindlichen koaxialen Steckverbindung Impedanzanpassung ohne zusätzliche elektrische Bauelemente insbesondere auch am unteren Ende des unteren Frequenzbandes U erreicht. Um die Forderung nach einer möglichst einfachen und wirtschaftlichen
Herstellungsweise zu erfüllen, ist sowohl die erste Struktur als auch die weitere Struktur der Mehrstruktur-Breitband-Antenne 0 nach der Erfindung beispielsweise jeweils aus einer elektrisch leitenden Folie 33 als zusammenhängende, elektrisch leitende Struktur in einer im Wesentlichen senkrecht zur leitenden Grundfläche 6 ausgedehnten Ebene verlaufend gestaltet. Hierbei zeigt es sich als besonders vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung für die selbsttragenden, elektrisch leitenden Strukturen, die insbesondere jeweils einstückig ausgebildet sind, elektrisch leitendes Blech oder jeweils eine selbsttragende elektrisch leitende Folie zu verwenden, woraus sich für die gesamte Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 eine mechanisch selbsttragende Anordnung der Strukturen herstellen lässt. Diese Strukturen können beispielhaft durch einen Stanzvorgang oder durch einen gesteuerten Schneidevorgang, zum Beispiel durch gesteuertes Laserschneiden hergestellt werden. Hierbei wird sich bei besonders großen
Stückzahlen die Herstellung eines Stanzwerkzeugs als wirtschaftlich vorteilhaft erweisen, weil die Antenne durch automatisierte Stanzvorgänge extrem
kostengünstig vervielfältigt werden kann. Andererseits kann bei kleineren
Stückzahlen das vom Computer gesteuerte Laserschneiden sich als wirtschaftlicher zeigen. Die Herstellung der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 aus Blech bietet den besonderen Vorteil der metallischen Steifigkeit, welche für die
Verwendung als Fahrzeugantenne von besonderer Bedeutung ist. Als besonderer Vorteil dieser flächig gestalteten Struktur ist ihr vernachlässigbarer Windwiderstand zu nennen, wenn sie in vorteilhafter Weise in einer Ebene verlaufend gestaltet ist, deren Normale senkrecht zur Fahrtrichtung des Fahrzeugs orientiert ist. Entsprechend der zusätzlichen Aufgabenstellung im Hinblick auf die geforderte mechanische Stabilität zur Halterung der ersten Dachkapazität 10 durch schmale erste Leiterstreifen 15, 15 a ist es erfindungsgemäß vorgesehen, diese mechanisch hinreichend steif auszuführen. In einer besonders vorteilhaften
Ausführungsform einer aus gestanztem oder geschnittenem Blech ausgeführten Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung ist eine
Rahmenstruktur 1 1 zur Erreichung einer besonderen Steifigkeit gestaltet. Dabei ist die Rahmenstruktur 1 1 in den Fig. 2, 3, 4 für die erste Struktur dargestellt. Die Rahmenstruktur 1 1 ist jeweils aus zwei in hinreichendem Abstand 13 voneinander geführten schmalen ersten Leiterstreifen 15, 15a, der Grundlinie der flächigen Dreieckstruktur 4 und der flächigen ersten Rechteckstruktur 16 der ersten
Dachkapazität 10 gebildet. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist in Figur 8 das Beispiel einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 mit zwei weiteren Leiterstreifen 39, 39a dargestellt. Beide weitere Leiterstreifen 39, 39a, von denen jeder- einander gegenüberliegend - in der Nähe jeweils eines der seitlichen Enden an die weitere Dachkapazität 38 angeschlossen ist und mit einem Abstand vom Seitenrand der Dreiecksstruktur 4 unter Vermeidung der Überdeckung der Dreiecksstruktur 4 zur leitenden Grundfläche 6 geführt ist, sind am unteren Ende mit der leitenden
Grundfläche 6 verbunden. Damit ist ebenfalls eine Rahmenstruktur, bestehend aus den weiteren Leiterstreifen 39,39a und der weiteren Rechteckstruktur 42 gebildet, so dass auch die weitere Struktur mit vorteilhafter Steifigkeit realisiert werden kann. In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung besteht die erste elektrisch leitende Struktur aus einem Material besonderer Steifigkeit,
beispielsweise aus Blech. Bei Verwendung solcher Materialien kann die
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 mit nur einem ersten Leiterstreifen 15, wie in Fig. 13 dargestellt, gestaltet werden. Im Interesse der mechanischen
Stabilität ist für diesen jedoch dann eine größere Streifenleiterbreite 14 vorteilhaft. Zur Gestaltung einer hinreichend großen induktiven Wirkung des ersten
Leiterstreifens 15 erweisen sich in der Regel mehrere mäanderförmige Ausprägung 24 als notwendig. Diese Forderungen trifft in Figur 13 ebenso auf den weiteren Leiterstreifen 39 zu, welcher die weitere Rechteckstruktur 42 mit der leitenden Grundfläche 6 verbindet. Zur Umgehung von Problemen der Steifigkeit kann die Antenne in Figur 13 in vorteilhafter Weise als bedruckte Leiterplatte, ähnlich wie in Figur 17 dargestellt, realisiert werden. Bei einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 dieser Art wird zum Beispiel für die Anpassung von Antennensystemen an die für Fahrzeuge vorgeschriebene genormte Impedanz von Z0= 50 Ohm im oben bezeichneten Unterband das VSWR (voltage Standing wave ratio) < 3 gefordert. Dieser Wert kann bei einer Antenne nach der Erfindung in ihrer vollständigen Ausführung an der
Antennenanschlussstelle 3 bereits mit einer Antennenhöhe 9 von <6 cm
grundsätzlich erreicht werden. Die Eigenschaften des Unterband-Monopols 2 sind im Wesentlichen bestimmt durch seine Antennenhöhe 9 und durch die Größe der flächigen erste Dachkapazität 10, deren Horizontalausdehnung 23 mit ca. 5cm wesentlich größer, das heißt etwa mindestens dreimal größer gestaltet sein kann als die Vertikalausdehnung 22. Eine wesentlich größere Vertikalausdehnung 22 vergrößert bei vorgegebener Antennenhöhe 9 zwar den Kapazitätswert der ersten Dachkapazität 10, mindert jedoch die wirksame Höhe des Unterband-Monopols 2, welche im Gegensatz zum Kapazitätswert quadratisch in die Bildung der
Frequenzbandbreite des Unterband-Monopols 2 eingeht. Insbesondere zur Erfüllung der Anpassungsforderung mit VSWR<3 bei den tiefsten Frequenzen des
Unterbands U ist erfindungsgemäß die Kombination der ersten Struktur mit der weiteren Struktur notwendig. Dies geht besonders eindrucksvoll aus einem
Vergleich der Impedanzen an der Antennenanschlussstelle 3 der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 in Figur 4 und der singulär stehenden ersten Struktur in Figur 6 hervor. Die entsprechenden Frequenzverläufe der Impedanzen sind für den Frequenzbereich des Unterbands U in den Figuren 5b und 7b dargestellt. Bei der niedrigsten Frequenz von 700 MHz ist der Realteil der Impedanz (bezogener Wert = 0,18) der singulär stehenden ersten Struktur bei einem hohen negativen Imaginärteil extrem niedrig, so dass sich hierfür der vollkommen inakzeptable VSWR-Wert von 12 ergibt. Im Gegensatz hierzu ist der Realteil der Impedanz in Figur 5b mit dem hohen bezogenen Wert von etwa 3 bei kleinem Imaginärteil gegeben. Der VSWR-Wert beträgt in diesem Beispiel etwa 3,5. Des Weiteren zeigt der Impedanzverlauf in Figur 5b die Tendenz der Umschlingung des
Anpassungspunkts, wodurch die wesentlich größere Bandbreite im Unterband U begründet ist. Damit ist gezeigt, dass mit Hilfe der erfindungsgemäßen kapazitiven Kopplung der Dachkapazitäten in Verbindung mit der Kopplung der Leiterstreifen zwischen der ersten Struktur und der weiteren Struktur die erwünschte
Verbesserung der Impedanz an der Antennenanschlussstelle 3 der ersten Struktur im Hinblick auf die Impedanz-Anpassung und deren Bandbreite gegeben ist. Im Hinblick auf die Gestaltung einer möglichst großen Bandbreite in diesem Frequenzbereich sind die Antennenhöhe 9 und die Größe der ersten
Rechteckstruktur 16 mit ihrer Horizontalausdehnung 23 und ihrer vertikalen
Ausdehnung 22 von ausschlaggebender Bedeutung. Hierbei ist es wesentlich, bei gegebener Antennenhöhe 9 die vertikale Ausdehnung 22 optimal zu wählen.
Hieraus folgt auch, dass die Ausdehnungen der weiteren Rechteckstruktur 42 in der Regel kleiner zu wählen sind als die Ausdehnungen der ersten Rechteckstruktur 16, um in diesem Frequenzbereich optimale Impedanzanpassung am
Antennenanschlusspunkt 3 zu erzielen. Der Dachkapazität-Koppelabstand 40 kann dabei sehr klein sein und sollte einen Wert von λ/30 bei der niedrigsten Frequenz des Unterbands U nicht überschreiten. Der Unterband-Monopol 2 der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 ist somit durch die beschriebene erfindungsgemäße Kombination der ersten Struktur mit der weiteren Struktur mit seiner
Antennenanschlussstelle 3 an der ersten Struktur gebildet. Nur auf diese Weise ist es möglich die hohen Anpassungsforderungen im gesamten Unterband U ohne Einsatz von konzentrierten Bauelementen in einem Anpassnetzwerk zu erfüllen.
Aus diesem Vergleich zwischen der Antenne nach der Erfindung in Figur 4 und der singulär stehenden ersten Struktur in Figur 6 geht gleichermaßen hervor, dass sich die Tendenz der größeren Bandbreite im Falle der Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 auch im Oberband O bestätigt, denn der Impedanz -Verlauf in Figur 5c der Antenne in Figur 4 umschlingt den Anpassungspunkt an der
Antennenanschlussstelle 3 mit größerer Bandbreite als der Impedanz-Verlauf in Figur 7c der singulär stehenden ersten Struktur in Figur 6. Besonders gute Anpassungswerte wurden beispielhaft mit einer Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung im Frequenzbereich des
Unterbands U durch die erfindungsgemäße Kombination der ersten und der weiteren Struktur erzielt. Wie in Figur 5d dargestellt, wurde bei einer Antennenhöhe 9 von nur 52 mm (das ist bei 700MHz eine relative Antennenhöhe von 12 %) und bei einer Horizontalausdehnung 23 der ersten Dachkapazität 10 von nur 30mm der häufig geforderte Bedingung von VSWR<3 im gesamten Unterband U erfüllt. Die diesem VSWR-Verlauf entsprechende Impedanzkurve in Figur 5e liegt im gesamten Frequenzbereich zwischen 700 MHz und 960 MHz innerhalb des dargestellten Kreises für VSWR = 3 Die elektrisch leitenden Strukturen können in einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung auch durch die metallische Beschichtung einer dielektrischen Platte, also einer Leiterplatte, gewählt werden. Hierbei ist jedoch zu beachten, dass ein aus wirtschaftlichen Gründen in Betracht kommendes Material für die Leiterplatte im Dezimeterwellenbereich verlustbehaftet ist, so dass erfindungsgemäß vorgesehen sein kann, die Struktur der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 auf die Leiterplatte auf an sich bekannte Weise zu drucken, diese jedoch etwa gemäß den Umrissen der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 mit geringfügigem
Überstand zu beschneiden, um den Verlauf elektrischer Feldlinien in der
verlustbehafteten dielektrischen Platte möglichst klein zu halten. Diese Form der gedruckten Darstellung leitender Strukturen ist insbesondere bei komplizierter geometrischer Struktur der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 vorteilhaft, weil die Schnittlinien weniger fein der geometrischen Struktur folgend gestaltet werden können und deshalb ein weniger aufwändiges Stanzwerkzeug bedingen. Die Eigenschaft des oben beschriebenen kleinen Dachkapazität-Koppelabstands 40 einer Antenne nach der Erfindung ermöglicht die vorteilhafte Realisierung einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung, wie in Fig. 17 dargestellt, auf einer Leiterplatte wobei die erste elektrisch leitende Struktur durch metallische Beschichtung 33 auf einer ersten Seite einer Leiterplatte und die weitere elektrisch leitende Struktur auf der zweiten Seite dieser Leiterplatte gegeben ist und die Antennenanschlussstelle 3 der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 am unteren Ende der Leiterplatte vorzugsweise als eine koaxiale Steckverbindung 44 mit Masseanschlusspunkt 7 als koaxialer Stecker-Außenleiter 45 mit Anschluss an die leitende Grundfläche 6 und mit Grundflächen-Anschlusspunkt 43 an der leitenden Grundfläche 6 ausgeführt ist. Die Eigenschaft des kleinen Dachkapazität- Koppelabstands 40 einer Antenne nach der Erfindung ermöglicht weiterhin die vorteilhafte Realisierung der ersten und der weiteren Struktur zusammen auf ein und derselben Seite einer Leiterplatte zu realisieren. Beide Strukturen können zum Beispiel auch auf nur einer Seite einer Leiterplatte durch Gestaltung von
interdigitalen Strukturen für die Realisierung der ersten Dachkapazität 10 und der weiteren Dachkapazität 38, welche kammartig ineinandergreifen, realisiert werden, um so die nötige kapazitive Kopplung zwischen den beiden Dachkapazitäten herzustellen. Die Bildung des Oberband-Monopols 1 ist im Wesentlichen durch die flächige Dreieckstruktur 4 der ersten Struktur gegeben, sofern die induktive Wirkung der ersten Leiterstreifen 15 mit schmaler Streifenleiterbreite 14 zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband O von der ersten Dachkapazität 10 hinreichend groß ist. Dies ist bei einer Streifenleiterbreite von kleiner oder gleich 7 mm in der Regel gegeben. Zur Erhöhung dieser abtrennenden Wirkung kann erfindungsgemäß vorgesehen sein, die erste Leiterstreifen 15 mit mäanderförmigen Ausprägungen 24 zu versehen. Naturgemäß ist die funktionelle Unterteilung der Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 in den Unterband-Monopol 2 und den Oberband- Monopol 1 nicht streng zu sehen. Vielmehr ist der Übergang zwischen den
Wirkungen fließend und die Unterteilung als Beschreibung für die hauptsächlichen Wirkungen in den beiden Frequenzbereichen zu verstehen. Die Wirkungsweise des über der leitenden Grundfläche 6 befindlichen Oberband-Monopols 1 ist im
Wesentlichen durch die Gestaltung der flächigen Dreieckstruktur 4 gegeben. Im Interesse eines besonders breitbandigen Verhaltens ist bei diesem
Ausführungsbeispiel eine auf der Spitze stehende flächige Dreieckstruktur 4 mit Dreieck-Öffnungswinkel 12 vorgesehen, deren Spitze mit dem
Antennenanschlusspunkt 5 verbunden ist. Durch diesen ist zusammen mit dem Masse-Anschlusspunkt 7 auf der leitenden Grundfläche 6 die
Antennenanschlussstelle 3 für die Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 gebildet. Die Höhe der Grundlinie der flächigen Dreieckstruktur 4 über der leitenden Grundfläche 6 bildet im Wesentlichen die wirksame Oberband-Monopol-Höhe 8, durch welche das Frequenzverhalten des Oberband-Monopols 1 wesentlich bestimmt ist. Aus Gründen des vertikalen Strahlungsdiagramms für die Kommunikation mit terrestrischen Sende-und Empfangsstellen sollte die Oberband-Monopolhöhe 8 bei der oberen Frequenzgrenze des Oberbands nicht größer sein als etwa 1/3 der Freiraumwellenlänge bei dieser Frequenz. Als Dreieck-Öffnungswinkel 12 haben sich Werte zwischen 30 und 90 Grad als günstig erwiesen. Die dadurch entstandene breitbandig wirkende Dreieckstruktur ermöglicht es zum Beispiel, die häufig gestellte Forderung für die Impedanzanpassung im Fußpunkt bei einem Wert von VSWR<3- 3,5 im Frequenzbereich des Oberbandes O zu erfüllen. Zur Feinabstimmung des Zusammenwirkens zwischen dem Unterband-Monopol 2 und dem Oberband-Monopol 1 ist es in einer vorteilhaften Ausführung der Erfin- dung vorgesehen, ein Schaltelement mit der Wirkungsweise eines Parallel- Schwingkreises 28 in die ersten Leiterstreifen 15 einzubringen. Dieser
Parallelschwingkreis dient zur Unterstützung der frequenzselektiven Trennung des Unterband-Monopols 2 von Signalen im Oberband. Erfindungsgemäß umfasst der Parallelschwingkreis 28, wie in Fig. 10 dargestellt, jeweils eine als Interdigitalstruktur 26 ausgeführte Parallelkapazität 27 und eine als Streifenleiter ausgeführte Parallelinduktivität 28. Auch dieses Schaltelement kann beispielhaft aus Blech gestanzt oder geschnitten über die ersten Leiterstreifen 15, 15a bzw. über die weiteren Leiterstreifen 39, 39a in die Gestaltung der mechanisch selbsttragenden Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 bzw. bei einer auf einer Leiterplatte aufgebrachten Antenne nach der Erfindung einbezogen werden (siehe Figur 1 1 ). Bei Vorhandensein einer konzentrisch zur Antennenanschlussstelle 3 angeordneten ringförmigen Satellitenempfangsantenne 25 wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, zur Verbesserung der elektromagnetischen Entkopplung die Dreieckstruktur 4 durch in der Dreiecksebene fächerartig angeordnete und in der Spitze zusammenlaufende streifenförmige Lamellen 20 zu gestalten und sowohl die erste Rechteckstruktur 16 als auch die weitere Rechteckstruktur 42 im Wesentlichen durch vertikal elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem oberen Ende über einen verbleibenden Streifen 31 zusammenhängende streifenförmige Dachlamellen 19, 19a, 19b auszubilden, wie es in Figur 13 für die Antenne nach der Erfindung und in Figur 12 für die ausschließlich erste Struktur dargestellt ist. Zur weiteren Verbesserung der Frequenzbandbreite des Oberband-Monopols 1 wird in einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung für diesen eine dreidimen- sionale Struktur vorgesehen, welche aus der zweidimensionalen Struktur in der Weise gebildet ist, dass anstelle der flächigen Dreieckstruktur 4 eine etwa kegel- förmige Struktur angestrebt wird. Die Form eines derartigen Monopols ist in Fig. 14 anhand des kegelförmigen Monopols 18 mit elektrisch leitenden Mantelflächen angedeutet. Dabei soll die wirtschaftlich vorteilhafte Herstellbarkeit aus gestanztem oder geschnittenem Blech beibehalten bleiben. Erfindungsgemäß ist es deshalb vorgesehen, die flächige Dreiecksstruktur 4 durch in der unteren Dreiecksspitze fächerartig zusammen laufende streifenförmige Lamellen 20, wie in den Figuren 9, 12, 13 auszuführen. Durch Auswinkeln der Lamellen 20 derart, dass diese auf der Mantelfläche eines auf der Spitze stehenden Kegels liegen, werden diese zu Kegel-Lamellen 30 und der kegelförmige Monopol 18 in Fig. 14 wird im Hinblick auf seine Wirkung als Oberband-Monopol 1 nachgebildet. Dies ist in Fig. 15 detailliert dargestellt und ebenso gemäß der Schnittangabe A-A' in Fig. 16 als Draufsicht ersichtlich. In Fig. 16 ist der in Fig. 15 angedeutete Kegelquerschnitt elliptisch und somit der Kegel-Öffnungswinkel 17a (Fig.15) in x-Richtung aufgrund der Anforderungen im Hinblick auf die aerodynamischen Eigenschaften der Antenne kleiner gewählt als der Kegel-Öffnungswinkel 17 in Fahrtrichtung des Fahrzeugs (y-Richtung). Aufgrund der knappen Bauräume besteht bei Fahrzeugantennen die wesentliche Anforderung nach Kleinheit und insbesondere auch danach, den Grundriss der Antenne zu minimieren. Insbesondere für Satellitenfunkdienste und Antennen für andere Funkdienste auf engem Raum ist dabei die Verformung des
Richtdiagramms der Satellitenantenne aufgrund der Strahlungskopplung zwischen den Antennen problematisch. Diese Problematik besteht auch dann, wenn— wie in den Figuren 9, 12, 13, 15 - mindestens eine konzentrisch zur
Antennenanschlussstelle 3 einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 angeordnete ringförmige Satellitenempfangsantenne 25 vorhanden ist. Für diese besteht z. B. nach dem Standard des Satellitenrundfunks SDARS im
Zenitwinkelbereich (Winkel gegenüber die z-Achse) z.B. zwischen 0 und 60 Grad die strenge Forderung nach einem Antennengewinn, welcher je nach Betreiber für zirkuläre Polarisation von konstant z.B. 2 dBi bzw. z.B. 3 dBi bei einer azimutalen Schwankung von weniger als 0,5 dB beträgt. In diesem Zusammenhang ist die Gestaltung der Dreieckstruktur 4 aus an der Spitze fächerartig
zusammenlaufenden Lamellen 20, wie in Fig. 9, günstiger als eine geschlossene flächige Dreieckstruktur 4 zum Beispiel gemäß Fig. 3. Dieser Vorteil der geringen Beeinflussung der Strahlungseigenschaften der Satellitenempfangsantenne 25 ist bei der Gestaltung des Oberband-Monopols 1 aus Kegel-Lamellen 30 besonders ausgeprägt. Durch Vermeidung von Ringströmen, welche von den Strömen auf der Satellitenantenne 25 auf einem leitfähigen Kegelmantel des Oberband- Monopols 1 durch Strahlungskopplung der beiden Antennen hervorgerufen werden, ist bei Gestaltung des Kegelmantels aus Kegel-Lamellen 30 der
Oberband-Monopol 1 praktisch ohne Einfluss auf die Strahlungseigenschaften der Satellitenempfangsantenne 25. Um auch die elektromagnetische Entkopplung zwischen der Satellitenempfangs- antenne 25 und der die erste Dachkapazität 10 bildenden flächigen ersten
Rechteckstruktur 16 des Unterband-Monopols 2 zu vervollkommnen, kann diese erfindungsgemäß im Wesentlichen durch vertikal elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem oberen Ende über einen verbleibenden Streifen 31 zusammenhängende streifenförmige Dachlamellen 19, wie in den Fig. 13 und 14 für eine Antenne nach der Erfindung sowohl für die erste
Rechteckstruktur 16 als auch die weitere Rechteckstruktur 42 dargestellt,
ausgeführt werden. Dabei sollte deren Streifenbreite 21 jeweils nicht größer sein als s der Freiraumwellenlänge der höchsten Frequenz im Oberband. Figur 19 zeigt ein vorteilhaftes Beispiel einer Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung wie in Fig. 13, wobei die streifenförmigen Lamellen 20 aus der y-z-Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 aufgeteilt in
Richtung der positiven x-Achse (Lamellen 20a) und der negativen x-Achse-Achse (Lamellen 20 b) jeweils um den Auslenkwinkel 49 ausgewinkelt sind, so dass der Oberband-Monopol 1 durch diese Lamellen im Wesentlichen durch zwei auf der Spitze stehende Dreieckstrukturen 4a und 4b gebildet ist und wobei alle Lamellen 20a, 20b mit ihren unteren Enden in den Dreieckspitzen im
Antennenanschlusspunkt 5, zusammen mit dem unteren Ende des im Zentrum der Anordnung positionierten ersten Leiterstreifens 15 vereint sind. Die
Flächennormalen dieser Dreiecke liegen somit im Wesentlichen in der x-z-Ebene, d.h. in derselben Ebene wie die Flächennormalen der ersten Rechteckstruktur 16 und der weiteren Rechteckstruktur 42. Dadurch ist eine räumliche Antennenstruktur mit größerer Frequenzbandbreite im Oberband O gebildet. Bezüglich der
Impedanzanpassung können anstelle der aus Lamellen gebildeten
Dreieckstrukturen auch zusammenhängend leitende Dreiecksflächen 4a, 4b gestaltet werden. Der erste Leiterstreifen 15 und der weitere Leiterstreifen 39 sind vereinfacht als gerade Leiterstreifen dargestellt und können in der Realisierung mäanderförmige Ausprägungen wie in den Figuren 13 und 18 enthalten. Die
Flächennormalen der Rechteckstrukturen der ersten Dachkapazität 10 und die der weiteren Dachkapazität 38 weisen in x-Richtung. Häufig ist es vorgesehen, eine Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 unter einer Abdeckhaube 32, aus Plastikmaterial unterzubringen, wie es in Fig. 20 mit Sicht quer zur Fahrtrichtung (x-Richtung) und in Fig. 21 mit Sicht in Fahrtrichtung (Fahrtrichtung = y-Richtung) dargestellt ist. Hierbei ermöglicht die in Fig. 21 sichtbare Ausdehnung der Abdeckhaube 32 quer zur Fahrtrichtung die Möglichkeit einer weiteren räumlichen Gestaltung der ursprünglich flächenhaft hergestellten Mehrstruktur- Breitband-Monopolantenne 0 mit den Vorteilen der Vergrößerung der Bandbreiten beider Monopole 1 und 2. Dies drückt sich durch eine bessere Gestaltbarkeit der Antennenimpedanz im Hinblick auf den VSWR-Wert an der Goldschatz lässt sich keine kommen Antennenanschlussstelle 3 aus. Dadurch ist die Möglichkeit gegeben, auf ein Anpassnetzwerk weitgehend verzichten zu können . Fig. 20 zeigt die Einbausituation einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung gemäß Figur 19 auf der Außenhaut eines Fahrzeugs unter einer Abdeckhaube 32 in schwach perspektivischer Darstellung mit Blick auf die Antenne etwa aus der x-Richtung, also quer zur Fahrtrichtung (Fahrtrichtung = y-Richtung) dargestellt. Die schwarz unterlegten und mit a) gekennzeichneten Leiterteile - das sind die Lamellen 20a - sind aus der y-z-Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4 in Richtung der x-Achse ausgewinkelt und entsprechend sind die Lamellen 20b in Richtung der negativen x-Achse ausgewinkelt, wodurch die räumliche
Antennenstruktur für den Oberband-Monopol 1 gebildet ist. In Analogie zur Gestaltung eines Kegels mit elliptischem Querschnitt durch entsprechende Auslenkung der Lamellen 20, 20a, 20b des Oberband-Monopols 1 in Fig. 14 und Figur 15 können in einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung die Lamellen 20, 20a, 20b etwa der inneren Berandung der Abdeckhaube 32 folgend ausgewinkelt werden. Das heißt, die in der unteren Dreiecksspitze zusammenlaufenden streifenförmigen Lamellen 20, 20a, 20b des Oberband- Monopols 1 werden aus der Ebene der flächigen Dreiecksstruktur 4
aufeinanderfolgend in der Weise ausgebogen, dass sie in der Projektion auf eine zur Fahrtrichtung quer liegenden Ebene etwa V- förmig angeordnet sind. Dabei sind die Lamellen 20 in der Weise ausgewinkelt, dass die in Fig. 20 schwarz ausgefüllt gekennzeichneten Lamellen 20a in x- Richtung und die weiß ausgefüllt gekennzeichneten Lamellen 20b in negativer x- Richtung gegensinnig ausgelenkt sind, so dass die in der Projektion in Fig. 21 sichtbare V-förmige Struktur gegeben ist. Auch hier dient diese Maßnahme zur Vergrößerung der Frequenzbandbreite des Oberband-Monopols 1 mit dem damit verbundenem Vorteil bei der
Realisierung der Impedanzanpassung im Antennenfußpunkt. Generell ist zu beobachten, dass die erfindungsgemäße räumliche Gestaltung ausgehend von der beschriebenen zweidimensionalen Gestaltung der
erfindungsgemäßen Monopolantenne 0 bezüglich der Problematik der
Impedanzanpassung über große Frequenzbereiche zusätzlich vorteilhaft ist. Mit der vorliegenden Erfindung ist somit der besondere Vorteil verbunden, dass diese räumlich gestaltete Antenne aus einer flächigen elektrisch leitenden Struktur (Blech oder Folie) gestanzt oder geschnitten und durch einfaches anschließendes Biegen, wie oben beschrieben, gestaltet werden kann. Insbesondere die Einbausituation einer Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 nach der Erfindung - ähnlich wie in Figur 20 - jedoch mit Blick auf die Anordnung in Fahrtrichtung (Fahrtrichtung = y-Richtung) zeigt in Fig. 21 insgesamt die vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung als räumliche Antenne. Die ästhetische Forderung nach einer sich nach unten hin erweiternden Abdeckhaube 32 bietet die Möglichkeit der Nutzung dieses Raumes im Interesse der Erzielung einer größeren Bandbreite für den Oberband-Monopol 1 . Durch geeignete Wahl des Auslenkwinkels 49 sowie die Länge der Lamellen 20a, 20b kann der Impedanzverlauf im Oberband O
entsprechend der Forderung nach VSWR<3 gestaltet werden. In Fig. 22 ist eine vorteilhafte Weiterbildung der Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 in Figur 19 dargestellt. Hierbei besteht der Oberband-Monopol 1 aus zwei auf der Spitze stehenden und in positive bzw. negative x-Richtung jeweils um den auf die Richtung der z-Achse bezogenen Auslenkwinkel 49 ausgewinkelten Dreiecken 4a und 4b wie in Figur 19, jedoch mit symmetrisch zum ersten
Leiterstreifen 15 in x-Richtung um die Versetzungslänge 50 versetzten Dreieck- Spitzen. Die Dreieck-Spitzen sind über einen kurzen, mit kleinem Grundflächen- Abstand 51 über der leitenden Grundfläche 6 parallel zur x-Achse geführten
Verbindungsleiter 48 miteinander und mit dem ersten Leiterstreifen 15 im
Verzweigungspunkt 47 verbunden. Von Letzterem ausgehend ist der
Antennenanschlusspunkt 5 gebildet. Durch geeignete Wahl der Versetzungslänge 50 sowie des Auslenkwinkels 49 und der Länge der Lamellen 20a und 20b in
Verbindung mit der kapazitiven Wirkung des im Grundflächen-Abstand 51 von einigen Millimetern über der Grundfläche 6 geführten Verbindungsleiters 48 sind die notwendigen Freiheitsgrade für die Einstellung der Impedanzanpassung über den gesamten Frequenzbereich des Oberband O gegeben. In einer weiteren vorteilhaften Anwendung einer Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung ist diese durch eine weitere, zu dieser gleichen Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne auf an sich bekannte Weise zu einem Dipol ergänzt. Dabei wird das Spiegelbild der Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 an der leitenden Grundfläche 6 unter deren Wegfall durch diese weitere Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne in der Weise ersetzt, dass ein zur Ebene der leitenden Grundfläche 6 symmetrischer Dipol gegeben ist. Dabei ist die symmetrische Antennenanschlussstelle dieses Dipols zwischen dem
Antennenanschlusspunkt 5 der Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0 und dem - diesem entsprechenden - an der leitenden Grundfläche 6 gespiegelten
Antennenanschlusspunkt 5 gebildet. Auf analoge Weise ist das freie Ende eines weiteren Leiterstreifens mit dem freien Ende seines Spiegelbilds verbunden. In einer weiteren vorteilhaften Anwendung einer Mehrstruktur-Breitband- Monopolantenne 0 nach der Erfindung ist zur Unterstützung der Impedanzanpassung am unteren Frequenzende des Unterbandes ein an seinem oberen Ende mit der ersten Dachkapazität 10 verbundener und zur leitenden Grundfläche 6 hin
verlaufender Koppelleiter 35 vorhanden, welcher an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche 6 verkoppelt ist. Dieser Koppeleiter 35 ist in Fig. 18 dargestellt und ergänzt den Unterband-Monopol 2 in der Weise, dass es möglich ist, die
Impedanzanpassung an der Antennenanschlussstelle 3, am unteren Frequenzende des Unterbandes zu verbessern. Durch Gestaltung der Koppelleiterbreite 37 bzw. durch teilweise mäanderförmige Ausprägung 24 des Koppeileiters 35 kann dessen induktive Wirkung an die Erfordernisse für die Impedanzanpassung (z.B. VSWR<3 bzw. <3,5) geeignet eingestellt werden. Bei hinreichend induktiv hochohmiger Ausführung des Koppleiters 35 ist dieser im Frequenzbereich des Oberband- Monopols 1 in der Weise unwirksam, dass dessen Strahlungseigenschaften dadurch nicht beeinträchtigt werden. Hierbei ist es vielfach vorteilhaft, die Verkopplung des Koppeileiters 35 mit der leitenden Grundfläche 6 an seinem unteren Ende galvanisch bzw. kapazitiv herzustellen. Insbesondere bei besonders kleiner Antennenhöhe 9 kann die Impedanzanpassung noch dadurch verbessert werden, dass diese
Verkopplung des Koppeileiters 35 mit der leitenden Grundfläche 6 über ein zweipoliges Koppel netzwerk 36, bestehend aus Blindelementen (in Fig. 18 nicht näher dargestellt), erfolgt. In einem Sonderfall kann es auch vorteilhaft sein, das Koppelnetzwerk 36 geringfügig verlustbehaftet zu gestalten, um am unteren
Frequenzende des Unterbandes einen bestimmten VSWR-Wert unter Inkaufnahme möglichst kleiner Strahlungsverluste einzuhalten. Zur Prüfung des Anschlusses einer Antenne über die Antennenzuleitung wird in der Fahrzeugtechnik an der Antennenanschlussstelle ein vorgegebener
Gleichstromwiderstandswert, häufig etwa bis zu 1000 Ohm gefordert. Um dieser Forderung gerecht zu werden, kann erfindungsgemäß vorgesehen sein, zwischen der ersten Struktur und der weiteren Struktur, vorzugsweise zwischen der leitenden Rechteckstruktur 16 und der weiteren Rechteckstruktur 42 zum Zwecke der Anschlussprüfung der Antenne einen hochohmigen Prüfleiter mit einem hierfür geforderten Gleichstromwiderstand zu schalten. Um die Funktion der
erfindungsgemäßen Antenne durch diese Maßnahme nicht zu beeinträchtigen, ist dieser Prüfleiter sowohl im Unterband U als auch im Oberband O hinreichend hochohmig zu gestalten. Vorzugsweise sind hierfür begrenzt elektrisch leitfähige, zwischen die beiden Dachkapazitäten einzubringende Kunststoffmaterialien vorgesehen.
Liste der Bezeichnungen
Mehrstruktur-Breitband-Monopolantenne 0
Oberband-Monopol 1
Unterband-Monopol 2
Antennenanschlussstelle 3
Dreieckstruktur 4, 4a, 4b
Antennenanschlusspunkt 5
leitende Grundfläche 6
Masse-Anschlusspunkt 7
Oberband-Monopol-Höhe 8
Antennenhöhe 9
Erste Dachkapazität 10
Rahmenstruktur 1 1
Dreieck-Öffnungswinkel 12
Abstand 13
Streifenleiterbreite 14
erste Leiterstreifen 15, 15a, 15b
erste Rechteckstruktur 16
Kegel-Öffnungswinkel in y-Richtung 17
Kegel-Öffnungswinkel in x-Richtung 17a
kegelförmiger-Monopol 18
Dachlamelle 19
streifenförmige Lamellen 20, 20a, 20b
Streifenbreite 21
Vertikalausdehnung 22
Horizontalausdehnung 23
mäanderförmige Ausprägung 24
ringförmige Satellitenempfangsantenne 25
Interdigitalstruktur 26
Parallelkapazität 27
Parallelinduktivität 28
Parallelschwingkreis 29
Kegel-Lamelle 30, 30a, 30b
verbleibender Streifen 31
Abdeckhaube 32 elektrisch leitende Folie 33 Koppelleiter 35
Koppelnetzwerk 36
Koppelleiterbreite 37
weitere Dachkapazität 38 weiterer Leiterstreifen 39, 39a Dachkapazität-Koppelabstand 40 Leiterstreifen-Koppelabstand 41 weitere Rechteckstruktur 42 Grundflächen-Anschlusspunkt 43 koaxiale Steck Verbindung 44 koaxialer Stecker-Außenleiter 45 zusätzlicher Masse-Anschluss 46 Verzweigungspunkt 47
Verbindungsleiter 48
Auslenkwinkel 49
Versetzungslänge 50
Grundflächen-Abstand 51 Zentrumsachse Z

Claims

Patentansprüche
1 . Vertikale Breitband-Monopolantenne für Fahrzeuge für zwei durch eine
Frequenzlücke getrennte Frequenzbänder, nämlich ein Unterband (U) für niedrigere Frequenzen und ein Oberband (O) für höhere Frequenzen, beide im
Dezimeterwellenbereich gelegen, für Senden und/oder Empfang mit terrestrisch ausgestrahlten vertikal polarisierten Funksignalen über einer im Wesentlichen horizontalen leitenden Grundfläche (6) als Fahrzeugmasse mit einer im Monopol- Fußpunkt befindlichen Antennenanschlussstelle (3), umfassend folgende Merkmale: - die Breitband-Monopolantenne (0) ist aus einer ersten und einer weiteren elektrisch leitenden Struktur gestaltet, die jeweils über der Grundfläche (6) im Wesentlichen senkrecht zu dieser orientiert sind, - die erste elektrisch leitende Struktur umfasst am unteren Ende der
Breitband-Monopolantenne mindestens eine auf einer Spitze stehende Dreieckstruktur (4) mit im Wesentlichen horizontal orientierter Grundlinie, deren Spitze einen Antennenanschlusspunkt (5) der
Antennenanschlussstelle (3) bildet, - die erste elektrisch leitende Struktur umfasst angrenzend an das obere Ende der Breitband-Monopolantenne darunter eine im Wesentlichen als erste Rechteckstruktur (16) ausgeführte erste Dachkapazität (10), - die Dreieckstruktur (4) und die erste Rechteckstruktur (16) sind durch mindestens einen ersten Leiterstreifen (15, 15a, 15b) zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband (O) induktiv hochohmig verbunden, - die weitere elektrisch leitende Struktur umfasst eine im Wesentlichen parallel zur ersten Rechteckstruktur geführte weitere Dachkapazität (38), die als weitere flächige Struktur gestaltet ist, an die erste
Dachkapazität (10) kapazitiv angekoppelt ist, und insbesondere im Wesentlichen als Rechteckstruktur (42) ausgebildet ist, - die weitere elektrisch leitende Struktur umfasst mindestens einen weiteren, zur Abtrennung von Funksignalen im Oberband (O) induktiv hochohmigen Leiterstreifen (39, 39a), der mit der weiteren flächigen Struktur (42) verbunden, zur leitenden Grundfläche (6) verlaufend und mit dieser an seinem unteren Ende leitend verbunden ist.
2. Breitband-Monopolantenne (0) nach Anspruch 1 ,
dadurch gekennzeichnet, dass
die erste elektrisch leitende Struktur mindestens zwei beabstandete erste
Leiterstreifen (15, 15a) aufweist, wodurch eine Rahmenstruktur (1 1 ), umfassend die Dreieckstruktur (4), die erste Rechteckstruktur (16) und den ersten
Leiterstreifen (15), gebildet ist.
3. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass
der Innenwinkel (12) an der Spitze der Dreieckstruktur (4) etwa zwischen 30 und 90 Grad beträgt.
4. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass
die Dreieckstruktur (4) durch in der Dreiecksebene fächerartig angeordnete und in der Spitze zusammenlaufende streifenförmige Lamellen (20, 20a, 20b, 30, 30a, 30b) gestaltet ist.
5. Breitband-Monopolantenne (0) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass
die in der Spitze zusammenlaufenden streifenförmigen Lamellen (30, 30a, 30b) in der Weise aus der Ebene der Dreiecksstruktur (4) ausgewinkelt sind, dass sie im Wesentlichen auf der Mantelfläche eines auf der Spitze stehenden Kegels mit kreisrundem oder elliptischem Querschnitt verlaufen.
6. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass
die weitere elektrisch leitende Struktur in der Weise gestaltet ist, dass der weitere Leiterstreifen (39, 39a) im Bereich eines der seitlichen Enden an die weitere
Dachkapazität (38) angeschlossen und mit einem Leiterstreifen-Koppelabstand (41 ) vom Seitenrand der Dreiecksstruktur (4) zur leitenden Grundfläche (6) geführt ist und an seinem unteren Ende mit dieser leitend verbunden ist.
7. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass
der oder die erste/n Leiterstreifen (15, 15a, 15b) und der oder die weitere/n
Leiterstreifen (39, 39a) zur frequenzselektiven Trennung mäanderförmige
Ausprägungen (24) enthalten.
8. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
die weitere elektrisch leitende Struktur in der Weise gestaltet ist, dass zwei weitere Leiterstreifen (39, 39a) vorhanden sind, von denen jeder- einander gegenüberliegend - im Bereich jeweils eines der seitlichen Enden an die weitere Dachkapazität (38) angeschlossen und mit einem Abstand vom Seitenrand der Dreiecksstruktur (4) zur leitenden Grundfläche (6) geführt sind und an ihrem unteren Ende mit dieser leitend verbunden sind.
9. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass
mindestens einer der weiteren Leiterstreifen (39, 39a) in einem Leiterstreifen- Koppelabstand (41 ) im Wesentlichen jeweils parallel zu einem ersten
Leiterstreifen (15,15a) geführt ist und an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche (6) leitend verbunden ist.
10. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass
die erste elektrisch leitende Struktur und die weitere elektrisch leitende Struktur durch metallische Beschichtung (33) gemeinsam auf einer Leiterplatte aufgebracht sind und die Antennenanschlussstelle (3) der Breitband-Monopolantenne (0) am unteren Ende der Leiterplatte, vorzugsweise als eine Steckverbindung (45) mit Masseanschlusspunkt (7) und Grundflächen-Anschlusspunkt (43) an der leitenden Grundfläche (6), ausgeführt ist.
1 1 . Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass
die erste Rechteckstruktur (16) und/oder die weitere flächige Struktur (42) und/oder die Dreieckstruktur (4) im Wesentlichen durch elektrisch leitend voneinander getrennt verlaufende, jedoch an ihrem Ende zusammenhängende, streifenförmige Lamellen (19, 20, 20a, 20b, 30, 30a, 30b) gebildet sind.
12. Breitband-Monopolantenne (0) zumindest einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass
ein mit der ersten Dachkapazität (10) verbundener, zumindest im Frequenzbereich des Oberbands (O) induktiv hochohmiger Koppelleiter (35) vorhanden ist, welcher an seinem unteren Ende mit der leitenden Grundfläche (6) elektrisch leitend verbunden ist.
13. Breitband-Monopolantenne (0) zumindest einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass
die erste elektrisch leitende Struktur zwei flächige Dreiecksstrukturen (4a, 4b) umfasst, die im Wesentlichen durch zwei auf der Spitze stehende Dreiecke gebildet sind, deren Flächennormalen in derselben Ebene liegen wie die Flächennormale der ersten Rechteckstruktur (16), wobei die Dreieckstrukturen (4a, 4b) durch von der Antennenanschlussstelle (3) ausgehende streifenförmige Lamellen (20a, 20b) gebildet sind und die Dreieckstrukturen (4a, 4b) jeweils um einen Auslenkwinkel (49) gegenüber einer Zentrumsachse (Z) ausgewinkelt sind.
14. Breitband-Monopolantenne (0) nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass
die um den Auslenkwinkel (49) ausgewinkelten Dreiecke (4a, 4b) mit ihren Dreieck- Spitzen etwa symmetrisch zum Antennenanschlusspunkt (5) um eine
Versetzungslänge (50) gegeneinander versetzt sind und über einen, in einem
Grundflächen-Abstand (51 ) parallel zur Grundfläche (6) geführten Verbindungsleiter (48) miteinander und mit dem ersten Leiterstreifen (15) in einem Verzweigungspunkt (47) verbunden sind und von Letzterem ausgehend der Antennenanschlusspunkt (5) gebildet ist.
15. Breitband-Monopolantenne (0) nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass
zwischen der ersten leitenden Struktur und der weiteren leitenden Struktur, vorzugsweise zwischen der leitenden Rechteckstruktur (16) und der weiteren Rechteckstruktur (42), zum Zwecke der Anschlussprüfung der Antenne ein Prüfleiter mit einem hochohmigen Gleichstromwiderstand geschaltet ist.
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