WO2015097987A1 - Vehicle air-conditioning device - Google Patents
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Abstract
This vehicle air-conditioning device is equipped with heat-exchanger adjustment units (60a, 60b, 60c, 60f, 60g, 60k) for adjusting: the heat exchange amount with a heat medium in first heat exchanging devices (13, 81), or the heat exchange capability of a first heat-medium-air heat exchanger (16), in a manner such that the temperature (TC) of ventilating air with which a sensible-heat exchange is conducted by the first heat-medium-air heat exchanger (16) approaches a first target temperature (TCO); and the heat exchange amount with a heat medium in second heat exchanging devices (13, 81), or the heat exchange capability of a second heat-medium-air heat exchanger (17), in a manner such that the temperatures (TH, TAV) of ventilating air with which a sensible-heat exchange is conducted by the second heat-medium-air heat exchanger (17) approach second target temperatures (THO, TAO). As a result, it is possible to appropriately control the temperature of a heat exchanger for conducting a heat exchange with ventilating air directed into the interior of a vehicle compartment.
Description
本出願は、当該開示内容が参照によって本出願に組み込まれた、２０１３年１２月２６日に出願された日本特許出願２０１３－２６８５７９を基にしている。
This application is based on Japanese Patent Application No. 2013-268579 filed on Dec. 26, 2013, the disclosure of which is incorporated into this application by reference.
本開示は、車両に用いられる空調装置に関する。
The present disclosure relates to an air conditioner used for a vehicle.
従来、特許文献１には、室内へ送風する送風空気を蒸発器で冷却するとともに凝縮器で加熱する車両用空調装置が記載されている。
Conventionally, Patent Document 1 describes a vehicle air conditioner that cools air blown into a room with an evaporator and heats it with a condenser.
蒸発器は、冷凍サイクルの低圧側冷媒と送風空気とを熱交換させて、低圧側冷媒を蒸発させるとともに送風空気を冷却する熱交換器である。凝縮器は、冷凍サイクルの高圧側冷媒と送風空気とを熱交換させて冷媒を凝縮させるとともに送風空気を加熱する熱交換器である。
The evaporator is a heat exchanger that causes heat exchange between the low-pressure side refrigerant and the blown air in the refrigeration cycle, evaporates the low-pressure side refrigerant, and cools the blown air. The condenser is a heat exchanger that heats the blown air while condensing the refrigerant by exchanging heat between the high-pressure side refrigerant of the refrigeration cycle and the blown air.
この従来技術では、車室内への吹出空気の温度を制御するために、冷凍サイクルの制御を行うようになっている。
In this prior art, the refrigeration cycle is controlled in order to control the temperature of the air blown into the passenger compartment.
上記従来技術では、車室内への送風空気を蒸発器および凝縮器で冷凍サイクルの冷媒と熱交換させるので、蒸発器または凝縮器で冷媒が漏れると車室内にも冷媒が漏れてしまう。
In the above prior art, the air blown into the passenger compartment is heat-exchanged with the refrigerant of the refrigeration cycle by the evaporator and the condenser, so that if the refrigerant leaks through the evaporator or the condenser, the refrigerant also leaks into the passenger compartment.
また、従来は、冷媒の凝縮および蒸発のいずれかを担う室外熱交換器が車両最前部に配置されているため、車体の重要機関（フレーム、駆動機構、原動機など）にダメージを与えないような軽度の衝突時においても室外熱交換器が破壊さる場合がある。そのため、冷媒の再充填を伴う修理費が高額になったり、温暖化係数の高い冷媒が大気に放出される懸念がある。
Conventionally, an outdoor heat exchanger responsible for either condensation or evaporation of the refrigerant is disposed at the front of the vehicle, so that it does not damage important engines (frames, drive mechanisms, prime movers, etc.) of the vehicle body. The outdoor heat exchanger may be destroyed even in a minor collision. For this reason, there is a concern that the repair cost accompanying refilling of the refrigerant becomes high, or that a refrigerant with a high global warming potential is released into the atmosphere.
そこで、本出願人は、蒸発器および凝縮器で冷凍サイクルの冷媒と冷却水と熱交換させ、蒸発器で冷却された冷却水を空気冷却用熱交換器で車室内への送風空気と顕熱交換させて送風空気を冷却し、凝縮器で加熱された冷却水を空気加熱用熱交換器で車室内への送風空気と顕熱交換させて送風空気を加熱する車両用空調装置（以下、検討例と言う。）を検討している。
Therefore, the present applicant uses the evaporator and the condenser to exchange heat with the refrigerant of the refrigeration cycle and the cooling water, and the cooling water cooled by the evaporator is blown into the vehicle interior and sensible heat with the air cooling heat exchanger. Air conditioner for vehicles that cools the blown air by replacing it and heats the blown air by sensible heat exchange of the cooling water heated by the condenser with the blown air into the passenger compartment by the air heating heat exchanger. Say an example.)
この検討例によると、蒸発器および凝縮器で車室内への送風空気を熱交換させないので、蒸発器または凝縮器で冷媒が漏れても車室内に冷媒が漏れることを防止できる。また、車両最前部に配置していた室外熱交換器は、冷却水を介した熱交換器に置き換えられるため、軽衝突時でも冷媒が放出されることがなく、ひいては修理代を抑制できるとともに環境破壊を防止できる。
According to this examination example, since the air blown into the vehicle interior is not exchanged by the evaporator and the condenser, it is possible to prevent the refrigerant from leaking into the vehicle interior even if the refrigerant leaks through the evaporator or the condenser. In addition, the outdoor heat exchanger placed at the forefront of the vehicle is replaced with a heat exchanger via cooling water, so that no refrigerant is released even in the event of a light collision, thus reducing repair costs and environmental Destruction can be prevented.
しかしながら、この検討例では、上記従来技術と比較してシステム構成が顕著に異なっているので、上記従来技術と同様に冷凍サイクルの制御を行っても、車室内へ吹き出される空気の温度を適切に制御できない。
However, in this example, the system configuration is remarkably different from that of the above prior art. Therefore, even if the refrigeration cycle is controlled as in the above prior art, the temperature of the air blown into the passenger compartment is appropriately set. Cannot be controlled.
また、この検討例では、空気冷却用熱交換器の表面温度を適切に制御する必要がある。すなわち、空気冷却用熱交換器の表面温度が氷点を下回ると、空気冷却用熱交換器の表面に付着した凝縮水が凍結して着霜（フロスト）が発生し、その結果、空気冷却用熱交換器の空気通路が塞がれて車室内への送風量が低下し、空調性能が低下してしまう。一方、空気冷却用熱交換器が所定温度を上回ると、空気冷却用熱交換器の表面に付着した凝縮水が蒸発して送風空気の湿度が上昇して窓曇りを招いたり、凝縮水に溶け込んだカビや微粒子等も蒸気に混ざることによって臭いが発生したりして乗員の快適性が低下してしまう。
In this example, it is necessary to appropriately control the surface temperature of the air cooling heat exchanger. That is, when the surface temperature of the air cooling heat exchanger falls below the freezing point, the condensed water adhering to the surface of the air cooling heat exchanger is frozen and frost is formed, resulting in heat for air cooling. The air passage of the exchanger is blocked, the amount of air blown into the passenger compartment is reduced, and the air conditioning performance is deteriorated. On the other hand, when the air cooling heat exchanger exceeds the predetermined temperature, the condensed water adhering to the surface of the air cooling heat exchanger evaporates, and the humidity of the blown air rises, causing window fogging or dissolving in the condensed water. As mold and fine particles are mixed with steam, odor is generated and passenger comfort is reduced.
本開示は上記点に鑑みて、車室内への送風空気を熱交換させる車両用空調装置において、車室内への送風空気を熱交換する熱交換器の温度を適切に制御可能にすることを目的とする。
SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above points, the present disclosure provides a vehicle air conditioner for exchanging heat of air blown into a vehicle interior, and is capable of appropriately controlling the temperature of a heat exchanger that performs heat exchange of the air blown into the vehicle interior. And
本開示の第1態様による車両用空調装置は、熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプおよび第２ポンプと、第１ポンプによって循環される熱媒体と車室内への送風空気とを顕熱交換させる第１熱媒体空気熱交換器と、第２ポンプによって循環される熱媒体と送風空気とを顕熱交換させる第２熱媒体空気熱交換器と、熱媒体が流通する流路を有し、第１ポンプによって循環される熱媒体との間で熱授受が行われる第１熱授受機器と、熱媒体が流通する流路を有し、第２ポンプによって循環される熱媒体との間で熱授受が行われる第２熱授受機器と、第１熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度に関連する温度が第１目標温度に近づくように、第１熱授受機器における熱媒体との熱授受量、または第１熱媒体空気熱交換器の熱交換能力を調整し、且つ第２熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度に関連する温度が第２目標温度に近づくように、第２熱授受機器における熱媒体との熱授受量、または第２熱媒体空気熱交換器の熱交換能力を調整する熱交換器用調整部とを備える。
The vehicle air conditioner according to the first aspect of the present disclosure sensible heats the first pump and the second pump that suck and discharge the heat medium, the heat medium circulated by the first pump, and the blown air to the vehicle interior. A first heat medium air heat exchanger to be exchanged, a second heat medium air heat exchanger for sensible heat exchange between the heat medium circulated by the second pump and the blown air, and a flow path through which the heat medium flows. Between the first heat transfer device that exchanges heat with the heat medium circulated by the first pump and the heat medium that has a flow path through which the heat medium circulates and is circulated by the second pump. In the first heat transfer device such that the temperature related to the temperature of the second heat transfer device that performs heat transfer and the blown air that has been subjected to sensible heat exchange in the first heat medium air heat exchanger approaches the first target temperature. Amount of heat exchanged with the heat medium, or heat exchange capacity of the first heat medium air heat exchanger The amount of heat exchanged with the heat medium in the second heat exchange device so that the temperature related to the temperature of the blown air subjected to sensible heat exchange in the second heat medium air heat exchanger approaches the second target temperature Or a heat exchanger adjustment unit that adjusts the heat exchange capacity of the second heat medium air heat exchanger.
これによると、第１熱媒体空気熱交換器の温度、および第２熱媒体空気熱交換器の温度を適切に制御できる。
According to this, it is possible to appropriately control the temperature of the first heat medium air heat exchanger and the temperature of the second heat medium air heat exchanger.
本開示の第２態様による車両用空調装置は、熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプおよび第２ポンプと、冷媒を吸入して吐出する圧縮機と、圧縮機から吐出された冷媒と第２ポンプによって循環される熱媒体とを熱交換させて熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器と、熱媒体加熱用熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させる減圧装置と、減圧装置で減圧膨張された冷媒と第１ポンプによって循環される熱媒体とを熱交換させて熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器と、第１ポンプによって循環される熱媒体と車室内への送風空気とを顕熱交換させて送風空気を冷却する第１熱媒体空気熱交換器と、第２ポンプによって循環される熱媒体と送風空気とを顕熱交換させて送風空気を加熱する第２熱媒体空気熱交換器と、熱媒体が流通する流路を有し、第１ポンプによって循環される熱媒体との間で熱授受が行われる第１熱授受機器と、熱媒体が流通する流路を有し、第２ポンプによって循環される熱媒体との間で熱授受が行われる第２熱授受機器と、第１熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度に関連する温度が第１目標温度に近づくように、第１熱媒体空気熱交換器の熱交換能力、または第２熱授受機器における熱媒体との熱授受量を調整し、且つ第２熱媒体空気熱交換器で熱交換された送風空気の温度に関連する温度が第２目標温度に近づくように、第２熱媒体空気熱交換器の熱交換能力、または第１熱授受機器における熱媒体との熱授受量を調整する熱交換器用調整部とを備える。
A vehicle air conditioner according to a second aspect of the present disclosure includes a first pump and a second pump that suck and discharge a heat medium, a compressor that sucks and discharges a refrigerant, a refrigerant discharged from the compressor, and a second pump. A heat exchanger for heat medium heating that heats the heat medium by exchanging heat with the heat medium circulated by two pumps, a pressure reducing device that decompresses and expands the refrigerant that has flowed out of the heat exchanger for heat medium heating, and a pressure reducing device. A heat exchanger for cooling the heat medium that cools the heat medium by exchanging heat between the refrigerant expanded under reduced pressure and the heat medium circulated by the first pump, and blowing air to the vehicle interior and the heat medium circulated by the first pump A first heat medium air heat exchanger that cools the blown air by sensible heat exchange with air, and a second heat that heats the blown air by sensible heat exchange between the heat medium circulated by the second pump and the blown air. Medium air heat exchanger and heat medium circulate A first heat transfer device having a passage and transferring heat to and from a heat medium circulated by the first pump; and a heat medium having a flow path through which the heat medium flows and circulated by the second pump So that the temperature related to the temperature of the second heat transfer device that exchanges heat with the blast air that has been subjected to sensible heat exchange with the first heat medium air heat exchanger approaches the first target temperature. The heat exchange capacity of the heat medium air heat exchanger or the amount of heat exchanged with the heat medium in the second heat exchange device is adjusted, and the temperature is related to the temperature of the blown air heat exchanged in the second heat medium air heat exchanger A heat exchanger adjustment unit that adjusts the heat exchange capacity of the second heat medium air heat exchanger or the heat exchange amount with the heat medium in the first heat exchange device so that the temperature approaches the second target temperature.
これによると、第１熱媒体空気熱交換器の温度、および第２熱媒体空気熱交換器の温度を適切に制御できる。
According to this, it is possible to appropriately control the temperature of the first heat medium air heat exchanger and the temperature of the second heat medium air heat exchanger.
上記開示において、第１熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度に関連する温度とは、第１熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度自体や、第１熱媒体空気熱交換器の表面温度に関連する温度、第１熱媒体空気熱交換器を流れる熱媒体の温度に関連する温度等のことである。
In the above disclosure, the temperature related to the temperature of the blown air sensible heat exchanged by the first heat medium air heat exchanger is the temperature itself of the blown air sensible heat exchanged by the first heat medium air heat exchanger, That is, the temperature related to the surface temperature of the first heat medium air heat exchanger, the temperature related to the temperature of the heat medium flowing through the first heat medium air heat exchanger, and the like.
上記開示において、第２熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度に関連する温度とは、第２熱媒体空気熱交換器で顕熱交換された送風空気の温度自体や、第２熱媒体空気熱交換器の表面温度に関連する温度、第２熱媒体空気熱交換器を流れる熱媒体の温度に関連する温度等のことである。
In the above disclosure, the temperature related to the temperature of the blast air exchanged by the second heat medium air heat exchanger is the temperature itself of the blast air exchanged by the second heat medium air heat exchanger, That is, the temperature related to the surface temperature of the second heat medium air heat exchanger, the temperature related to the temperature of the heat medium flowing through the second heat medium air heat exchanger, and the like.
以下、実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or equivalent parts are denoted by the same reference numerals in the drawings.
（第１実施形態）
図１に示す車両用熱管理システム１０は、車両が備える各種機器や車室内を適切な温度に調整するために用いられる。本実施形態では、熱管理システム１０を、エンジン（内燃機関）および走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得るハイブリッド自動車に適用している。 (First embodiment)
The vehiclethermal management system 10 shown in FIG. 1 is used to adjust various devices and vehicle interiors provided in the vehicle to appropriate temperatures. In the present embodiment, the thermal management system 10 is applied to a hybrid vehicle that obtains driving force for vehicle travel from an engine (internal combustion engine) and a travel electric motor.
図１に示す車両用熱管理システム１０は、車両が備える各種機器や車室内を適切な温度に調整するために用いられる。本実施形態では、熱管理システム１０を、エンジン（内燃機関）および走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得るハイブリッド自動車に適用している。 (First embodiment)
The vehicle
本実施形態のハイブリッド自動車は、車両停車時に外部電源（商用電源）から供給された電力を、車両に搭載された電池（車載バッテリ）に充電可能なプラグインハイブリッド自動車として構成されている。電池としては、例えばリチウムイオン電池を用いることができる。
The hybrid vehicle according to the present embodiment is configured as a plug-in hybrid vehicle that can charge power supplied from an external power source (commercial power source) when the vehicle is stopped to a battery (vehicle battery) mounted on the vehicle. As the battery, for example, a lithium ion battery can be used.
エンジンから出力される駆動力は、車両走行用として用いられるのみならず、発電機を作動させるためにも用いられる。そして、発電機にて発電された電力および外部電源から供給された電力を電池に蓄わえることができ、電池に蓄えられた電力は、走行用電動モータのみならず、熱管理システム１０を構成する電動式構成機器をはじめとする各種車載機器に供給される。
The driving force output from the engine is used not only for driving the vehicle but also for operating the generator. The electric power generated by the generator and the electric power supplied from the external power source can be stored in the battery, and the electric power stored in the battery constitutes the thermal management system 10 as well as the electric motor for traveling. It is supplied to various in-vehicle devices such as electric components.
図１に示すように、熱管理システム１０は、第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、ラジエータ１３、冷却水冷却器１４、冷却水加熱器１５、クーラコア１６、ヒータコア１７、第１切替弁１８および第２切替弁１９を備えている。
As shown in FIG. 1, the thermal management system 10 includes a first pump 11, a second pump 12, a radiator 13, a cooling water cooler 14, a cooling water heater 15, a cooler core 16, a heater core 17, a first switching valve 18, and A second switching valve 19 is provided.
第１ポンプ１１および第２ポンプ１２は、冷却水（熱媒体）を吸入して吐出する電動ポンプである。冷却水は、熱媒体としての流体である。本実施形態では、冷却水として、少なくともエチレングリコール、ジメチルポリシロキサンもしくはナノ流体を含む液体、または不凍液体が用いられている。
The first pump 11 and the second pump 12 are electric pumps that suck and discharge cooling water (heat medium). The cooling water is a fluid as a heat medium. In the present embodiment, as the cooling water, a liquid containing at least ethylene glycol, dimethylpolysiloxane or nanofluid, or an antifreeze liquid is used.
ラジエータ１３、冷却水冷却器１４、冷却水加熱器１５、クーラコア１６およびヒータコア１７は、冷却水が流通する冷却水流通機器（熱媒体流通機器）である。
The radiator 13, the cooling water cooler 14, the cooling water heater 15, the cooler core 16 and the heater core 17 are cooling water distribution devices (heat medium distribution devices) through which the cooling water flows.
ラジエータ１３は、冷却水と車室外空気（以下、外気と言う。）とを熱交換（顕熱交換）させる冷却水外気熱交換器（熱媒体外気熱交換器）である。ラジエータ１３に外気温以上の温度の冷却水を流すことにより、冷却水から外気に放熱させることが可能である。ラジエータ１３に外気温以下の冷却水を流すことにより、外気から冷却水に吸熱させることが可能である。換言すれば、ラジエータ１３は、冷却水から外気に放熱させる放熱器としての機能、および外気から冷却水に吸熱させる吸熱器としての機能を発揮できる。
The radiator 13 is a cooling water outside air heat exchanger (heat medium outside air heat exchanger) that performs heat exchange (sensible heat exchange) between cooling water and outside air (hereinafter referred to as outside air). By flowing cooling water having a temperature equal to or higher than the outside air temperature to the radiator 13, heat can be radiated from the cooling water to the outside air. By flowing cooling water below the outside air temperature through the radiator 13, it is possible to absorb heat from the outside air to the cooling water. In other words, the radiator 13 can exhibit a function as a radiator that radiates heat from the cooling water to the outside air and a function as a heat absorber that absorbs heat from the outside air to the cooling water.
ラジエータ１３は、冷却水が流通する流路を有し、冷却水冷却器１４や冷却水加熱器１５で温度調整された冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器である。
The radiator 13 is a heat transfer device that has a flow path through which the cooling water flows and that transfers heat to and from the cooling water whose temperature has been adjusted by the cooling water cooler 14 or the cooling water heater 15.
室外送風機２０は、ラジエータ１３へ外気を送風する電動送風機（外気送風機）である。ラジエータ１３および室外送風機２０は車両の最前部に配置されている。このため、車両の走行時にはラジエータ１３に走行風を当てることができる。
The outdoor blower 20 is an electric blower (outside air blower) that blows outside air to the radiator 13. The radiator 13 and the outdoor blower 20 are disposed in the foremost part of the vehicle. For this reason, the traveling wind can be applied to the radiator 13 when the vehicle is traveling.
冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５は、冷却水を熱交換させて冷却水の温度を調整する冷却水温度調整用熱交換器（熱媒体温度調整用熱交換器）である。冷却水冷却器１４は、冷却水を冷却する冷却水冷却用熱交換器（熱媒体冷却用熱交換器）である。冷却水加熱器１５は、冷却水を加熱する冷却水加熱用熱交換器（熱媒体加熱用熱交換器）である。
The cooling water cooler 14 and the cooling water heater 15 are cooling water temperature adjusting heat exchangers (heat medium temperature adjusting heat exchangers) that adjust the temperature of the cooling water by exchanging heat of the cooling water. The cooling water cooler 14 is a cooling water cooling heat exchanger (heat medium cooling heat exchanger) that cools the cooling water. The cooling water heater 15 is a cooling water heating heat exchanger (heat medium heating heat exchanger) for heating the cooling water.
冷却水冷却器１４は、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって冷却水から低圧側冷媒に吸熱させる低圧側熱交換器（熱媒体用吸熱器）である。冷却水冷却器１４は、冷凍サイクル２１の蒸発器を構成している。
The cooling water cooler 14 is a low pressure side heat exchanger (heat medium heat sink) that absorbs heat from the cooling water to the low pressure side refrigerant by exchanging heat between the low pressure side refrigerant of the refrigeration cycle 21 and the cooling water. The cooling water cooler 14 constitutes an evaporator of the refrigeration cycle 21.
冷凍サイクル２１は、圧縮機２２、冷却水加熱器１５、レシーバ２３、膨張弁２４、および冷却水冷却器１４を備える蒸気圧縮式冷凍機である。本実施形態の冷凍サイクル２１では、冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。
The refrigeration cycle 21 is a vapor compression refrigerator that includes a compressor 22, a cooling water heater 15, a receiver 23, an expansion valve 24, and a cooling water cooler 14. In the refrigeration cycle 21 of the present embodiment, a chlorofluorocarbon refrigerant is used as the refrigerant, and a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the critical pressure of the refrigerant is configured.
圧縮機２２は、電池から供給される電力によって駆動される電動圧縮機であり、冷凍サイクル２１の冷媒を吸入して圧縮して吐出する。冷却水加熱器１５は、圧縮機２２から吐出された高圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって高圧側冷媒を凝縮（潜熱変化）させる凝縮器である。
The compressor 22 is an electric compressor driven by electric power supplied from a battery, and sucks, compresses and discharges the refrigerant of the refrigeration cycle 21. The cooling water heater 15 is a condenser that condenses (changes latent heat) the high pressure side refrigerant by exchanging heat between the high pressure side refrigerant discharged from the compressor 22 and the cooling water.
レシーバ２３は、冷却水加熱器１５から流出した気液２相冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して、分離された液相冷媒を膨張弁２４側に流出させる気液分離器である。膨張弁２４は、レシーバ２３から流出した液相冷媒を減圧膨張させる減圧装置である。
The receiver 23 is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid two-phase refrigerant that has flowed out of the cooling water heater 15 into a gas-phase refrigerant and a liquid-phase refrigerant, and causes the separated liquid-phase refrigerant to flow out to the expansion valve 24 side. is there. The expansion valve 24 is a decompression device that decompresses and expands the liquid-phase refrigerant that has flowed out of the receiver 23.
冷却水冷却器１４は、膨張弁２４で減圧膨張された低圧冷媒と冷却水とを熱交換させることによって低圧冷媒を蒸発（潜熱変化）させる蒸発器である。冷却水冷却器１４で蒸発した気相冷媒は圧縮機２２に吸入されて圧縮される。
The cooling water cooler 14 is an evaporator that evaporates (changes latent heat) the low-pressure refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the expansion valve 24 and the cooling water. The gas-phase refrigerant evaporated in the cooling water cooler 14 is sucked into the compressor 22 and compressed.
ラジエータ１３では外気によって冷却水を冷却するのに対し、冷却水冷却器１４では冷凍サイクル２１の低圧冷媒によって冷却水を冷却する。このため、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水の温度を、ラジエータ１３で冷却された冷却水の温度に比べて低くできる。具体的には、ラジエータ１３では冷却水を外気の温度よりも低い温度まで冷却できないのに対し、冷却水冷却器１４では冷却水を外気の温度よりも低温まで冷却できる。
In the radiator 13, the cooling water is cooled by outside air, whereas in the cooling water cooler 14, the cooling water is cooled by the low-pressure refrigerant of the refrigeration cycle 21. For this reason, the temperature of the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 can be made lower than the temperature of the cooling water cooled by the radiator 13. Specifically, the radiator 13 cannot cool the cooling water to a temperature lower than the temperature of the outside air, whereas the cooling water cooler 14 can cool the cooling water to a temperature lower than the temperature of the outside air.
クーラコア１６およびヒータコア１７は、冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５で温度調整された冷却水と車室内への送風空気とを熱交換させて送風空気の温度を調整する熱媒体空気熱交換器である。
The cooler core 16 and the heater core 17 are heat medium air heat exchange that adjusts the temperature of the blown air by exchanging heat between the cooling water whose temperature is adjusted by the cooling water cooler 14 and the cooling water heater 15 and the blown air to the vehicle interior. It is a vessel.
クーラコア１６は、冷却水と車室内への送風空気とを熱交換（顕熱交換）させて車室内への送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。ヒータコア１７は、車室内への送風空気と冷却水とを熱交換（顕熱交換）させて車室内への送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器である。
The cooler core 16 is a heat exchanger for air cooling that cools the blown air into the vehicle interior by exchanging heat (sensible heat exchange) between the cooling water and the blown air into the vehicle interior. The heater core 17 is an air heating heat exchanger that heats the air blown into the vehicle interior by exchanging heat (sensible heat exchange) between the air blown into the vehicle cabin and the cooling water.
第１ポンプ１１は、第１ポンプ用流路３１に配置されている。第１ポンプ用流路３１において第１ポンプ１１の吐出側には、冷却水冷却器１４が配置されている。
The first pump 11 is disposed in the first pump flow path 31. A cooling water cooler 14 is disposed on the discharge side of the first pump 11 in the first pump flow path 31.
第２ポンプ１２は、第２ポンプ用流路３２に配置されている。第２ポンプ用流路３２において第２ポンプ１２の吐出側には、冷却水加熱器１５が配置されている。
The second pump 12 is disposed in the second pump flow path 32. The cooling water heater 15 is disposed on the discharge side of the second pump 12 in the second pump flow path 32.
ラジエータ１３は、ラジエータ用流路３３に配置されている。クーラコア１６は、クーラコア用流路３６に配置されている。ヒータコア１７は、ヒータコア用流路３７に配置されている。
The radiator 13 is disposed in the radiator flow path 33. The cooler core 16 is disposed in the cooler core flow path 36. The heater core 17 is disposed in the heater core flow path 37.
第１ポンプ用流路３１、第２ポンプ用流路３２およびラジエータ用流路３３は、第１切替弁１８および第２切替弁１９に接続されている。第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水の流れを切り替える切替部である。
The first pump flow path 31, the second pump flow path 32, and the radiator flow path 33 are connected to the first switching valve 18 and the second switching valve 19. The first switching valve 18 and the second switching valve 19 are switching units that switch the flow of cooling water.
第１切替弁１８は、冷却水の入口として第１入口１８ａおよび第２入口１８ｂを有し、冷却水の出口として第１出口１８ｃを有している。第２切替弁１９は、冷却水の出口として第１出口１９ａおよび第２出口１９ｂを有し、冷却水の入口として第１入口１９ｃを有している。
The first switching valve 18 has a first inlet 18a and a second inlet 18b as cooling water inlets, and a first outlet 18c as a cooling water outlet. The second switching valve 19 has a first outlet 19a and a second outlet 19b as cooling water outlets, and a first inlet 19c as a cooling water inlet.
第１切替弁１８の第１入口１８ａには、第１ポンプ用流路３１の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁１８の第１入口１８ａには、冷却水冷却器１４の冷却水出口側が接続されている。
One end of the first pump flow path 31 is connected to the first inlet 18a of the first switching valve 18. In other words, the cooling water outlet side of the cooling water cooler 14 is connected to the first inlet 18 a of the first switching valve 18.
第１切替弁１８の第２入口１８ｂには、第２ポンプ用流路３２の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁１８の第２入口１８ｂには、冷却水加熱器１５の冷却水出口側が接続されている。
One end of the second pump flow path 32 is connected to the second inlet 18b of the first switching valve 18. In other words, the cooling water outlet side of the cooling water heater 15 is connected to the second inlet 18 b of the first switching valve 18.
第１切替弁１８の第１出口１８ｃには、ラジエータ用流路３３の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁１８の第１出口１８ｃにはラジエータ１３の冷却水入口側が接続されている。
One end of the radiator flow path 33 is connected to the first outlet 18 c of the first switching valve 18. In other words, the cooling water inlet side of the radiator 13 is connected to the first outlet 18 c of the first switching valve 18.
第２切替弁１９の第１出口１９ａには、第１ポンプ用流路３１の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁１９の第１出口１９ａには、第１ポンプ１１の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the first pump flow path 31 is connected to the first outlet 19a of the second switching valve 19. In other words, the cooling water suction side of the first pump 11 is connected to the first outlet 19 a of the second switching valve 19.
第２切替弁１９の第２出口１９ｂには、第２ポンプ用流路３２の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁１９の第２出口１９ｂには、第２ポンプ１２の冷却水吸入側が接続されている。
The other end of the second pump flow path 32 is connected to the second outlet 19b of the second switching valve 19. In other words, the cooling water suction side of the second pump 12 is connected to the second outlet 19 b of the second switching valve 19.
第２切替弁１９の第１入口１９ｃには、ラジエータ用流路３３の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁１９の第１入口１９ｃにはラジエータ１３の冷却水出口側が接続されている。
The other end of the radiator flow path 33 is connected to the first inlet 19c of the second switching valve 19. In other words, the coolant outlet side of the radiator 13 is connected to the first inlet 19 c of the second switching valve 19.
第１切替弁１８および第２切替弁１９は、各入口と各出口との連通状態を任意または選択的に切り替え可能な構造になっている。
The first switching valve 18 and the second switching valve 19 have a structure that can arbitrarily or selectively switch the communication state between each inlet and each outlet.
具体的には、第１切替弁１８は、ラジエータ１３について、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
Specifically, the first switching valve 18 has a state in which the coolant discharged from the first pump 11 flows in the radiator 13, a state in which the coolant discharged from the second pump 12 flows, The state in which the cooling water discharged from the pump 11 and the cooling water discharged from the second pump 12 do not flow is switched.
第２切替弁１９は、ラジエータ１３について、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
The second switching valve 19 includes a state in which the cooling water flows out to the first pump 11, a state in which the cooling water flows out to the second pump 12, and a state in which the cooling water flows to the first pump 11 and the second pump 12. Switch to a state that does not flow out.
第１切替弁１８および第２切替弁１９は、弁開度を調整可能になっている。これにより、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量を調整できる。
The valve opening degree of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 can be adjusted. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through the radiator 13 can be adjusted.
第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１ポンプ１１から吐出された冷却水と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水とを任意の流量割合で混合してラジエータ１３に流入させることが可能になっている。
The first switching valve 18 and the second switching valve 19 mix the cooling water discharged from the first pump 11 and the cooling water discharged from the second pump 12 at an arbitrary flow rate ratio, and flow the mixture into the radiator 13. It is possible.
クーラコア用流路３６の一端は、第１ポンプ用流路３１のうち第１ポンプ１１の冷却水吸入側の部位に接続されている。クーラコア用流路３６の他端は、第１ポンプ用流路３１のうち冷却水冷却器１４の冷却水出口側の部位に接続されている。
One end of the cooler core flow path 36 is connected to a portion of the first pump flow path 31 on the cooling water suction side of the first pump 11. The other end of the cooler core channel 36 is connected to a portion of the first pump channel 31 on the coolant outlet side of the coolant cooler 14.
クーラコア用流路３６には開閉弁３８が配置されている。開閉弁３８はクーラコア用流路３６を開閉する流路開閉部である。
An on-off valve 38 is disposed in the cooler core flow path 36. The on-off valve 38 is a channel opening / closing part that opens and closes the cooler core channel 36.
ヒータコア用流路３７の一端は、第２ポンプ用流路３２のうち第２ポンプ１２の冷却水吸入側の部位に接続されている。クーラコア用流路３６の他端は、第２ポンプ用流路３２のうち冷却水加熱器１５の冷却水出口側の部位に接続されている。
One end of the heater core flow path 37 is connected to a portion of the second pump flow path 32 on the cooling water suction side of the second pump 12. The other end of the cooler core channel 36 is connected to a portion of the second pump channel 32 on the coolant outlet side of the coolant heater 15.
クーラコア１６およびヒータコア１７は、車両用空調装置の室内空調ユニット５０のケース５１に収容されている。
The cooler core 16 and the heater core 17 are accommodated in a case 51 of the indoor air conditioning unit 50 of the vehicle air conditioner.
ケース５１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成しており、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケース５１内の空気流れ最上流側には、内外気切替箱５２が配置されている。内外気切替箱５２は、内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する内外気導入部である。
The case 51 forms an air passage for the blown air that is blown into the vehicle interior, and is formed of a resin (for example, polypropylene) having a certain degree of elasticity and excellent strength. An inside / outside air switching box 52 is arranged on the most upstream side of the air flow in the case 51. The inside / outside air switching box 52 is an inside / outside air introduction section that switches between and introduces inside air (vehicle compartment air) and outside air (vehicle compartment outside air).
内外気切替箱５２には、ケース５１内に内気を導入させる内気吸込口５２ａおよび外気を導入させる外気吸込口５２ｂが形成されている。内外気切替箱５２の内部には、内外気切替ドア５３が配置されている。
The inside / outside air switching box 52 is formed with an inside air inlet 52a for introducing inside air into the case 51 and an outside air inlet 52b for introducing outside air. An inside / outside air switching door 53 is arranged inside the inside / outside air switching box 52.
内外気切替ドア５３は、ケース５１内に導入される内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる風量割合変更部である。具体的には、内外気切替ドア５３は、内気吸込口５２ａおよび外気吸込口５２ｂの開口面積を連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる。内外気切替ドア５３は、電動アクチュエータ（図示せず）によって駆動される。
The inside / outside air switching door 53 is an air volume ratio changing unit that changes the air volume ratio between the air volume of the inside air introduced into the case 51 and the air volume of the outside air. Specifically, the inside / outside air switching door 53 continuously adjusts the opening areas of the inside air suction port 52a and the outside air suction port 52b to change the air volume ratio between the inside air volume and the outside air volume. The inside / outside air switching door 53 is driven by an electric actuator (not shown).
内外気切替箱５２の空気流れ下流側には、室内送風機５４（ブロワ）が配置されている。室内送風機５４は、内外気切替箱５２を介して吸入した空気（内気および外気）を車室内へ向けて送風する送風装置である。室内送風機５４は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機である。
An indoor blower 54 (blower) is disposed on the downstream side of the air flow in the inside / outside air switching box 52. The indoor blower 54 is a blower that blows air (inside air and outside air) sucked through the inside / outside air switching box 52 toward the vehicle interior. The indoor blower 54 is an electric blower that drives a centrifugal multiblade fan (sirocco fan) with an electric motor.
ケース５１内において室内送風機５４の空気流れ下流側には、クーラコア１６およびヒータコア１７が配置されている。
In the case 51, the cooler core 16 and the heater core 17 are disposed on the downstream side of the air flow of the indoor blower 54.
ケース５１の内部においてクーラコア１６の空気流れ下流側部位には、ヒータコアバイパス通路５１ａが形成されている。ヒータコアバイパス通路５１ａは、クーラコア１６を通過した空気を、ヒータコア１７を通過させずに流す空気通路である。
In the case 51, a heater core bypass passage 51a is formed at the downstream side of the air flow of the cooler core 16. The heater core bypass passage 51 a is an air passage through which air that has passed through the cooler core 16 flows without passing through the heater core 17.
ケース５１の内部においてクーラコア１６とヒータコア１７との間には、エアミックスドア５５が配置されている。
An air mix door 55 is arranged between the cooler core 16 and the heater core 17 in the case 51.
エアミックスドア５５は、ヒータコア１７へ流入させる空気と、ヒータコアバイパス通路５１ａへ流入させる空気との風量割合を連続的に変化させる風量割合調整部である。エアミックスドア５５は、回動可能な板状ドアや、スライド可能なドア等であり、電動アクチュエータ（図示せず）によって駆動される。
The air mix door 55 is an air volume ratio adjusting unit that continuously changes the air volume ratio between the air flowing into the heater core 17 and the air flowing into the heater core bypass passage 51a. The air mix door 55 is a rotatable plate-like door, a slidable door, or the like, and is driven by an electric actuator (not shown).
ヒータコア１７を通過する空気とヒータコアバイパス通路５１ａを通過する空気との風量割合によって、車室内へ吹き出される吹出空気の温度が変化する。したがって、エアミックスドア５５は、車室内へ吹き出される吹出空気の温度を調整する温度調整部である。
The temperature of the blown-out air blown into the passenger compartment changes depending on the air volume ratio between the air passing through the heater core 17 and the air passing through the heater core bypass passage 51a. Therefore, the air mix door 55 is a temperature adjusting unit that adjusts the temperature of the blown air blown into the vehicle interior.
ケース５１の空気流れ最下流部には、空調対象空間である車室内へ送風空気を吹き出す吹出口５１ｂが配置されている。この吹出口５１ｂとしては、具体的には、デフロスタ吹出口、フェイス吹出口およびフット吹出口が設けられている。
The blower outlet 51b which blows off blowing air to the vehicle interior which is air-conditioning object space is arrange | positioned in the most downstream part of the air flow of case 51. FIG. Specifically, a defroster outlet, a face outlet, and a foot outlet are provided as the outlet 51b.
デフロスタ吹出口は、車両前面窓ガラスの内側の面に向けて空調風を吹き出す。フェイス吹出口は、乗員の上半身に向けて空調風を吹き出す。フット吹出口は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出す。
The defroster outlet blows air conditioned air toward the inner surface of the front window glass of the vehicle. The face air outlet blows conditioned air toward the upper body of the passenger. The air outlet blows air-conditioned air toward the passenger's feet.
吹出口５１ｂの空気流れ上流側には、吹出口モードドア（図示せず）が配置されている。吹出口モードドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替部である。吹出口モードドアは、電動アクチュエータ(図示せず)によって駆動される。
An air outlet mode door (not shown) is disposed on the air flow upstream side of the air outlet 51b. A blower outlet mode door is a blower outlet mode switching part which switches blower outlet mode. The air outlet mode door is driven by an electric actuator (not shown).
吹出口モードドアによって切り替えられる吹出口モードとしては、例えば、フェイスモード、バイレベルモード、フットモードおよびフットデフロスタモードがある。
As the outlet mode switched by the outlet mode door, for example, there are a face mode, a bi-level mode, a foot mode, and a foot defroster mode.
フェイスモードは、フェイス吹出口を全開してフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。
The face mode is a blowout mode in which the face blowout is fully opened and air is blown out from the face blowout toward the upper body of the passenger in the passenger compartment. The bi-level mode is an air outlet mode in which both the face air outlet and the foot air outlet are opened and air is blown toward the upper body and the feet of the passengers in the passenger compartment.
フットモードは、フット吹出口を全開するとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。フットデフロスタモードは、フット吹出口およびデフロスタ吹出口を同程度開口して、フット吹出口およびデフロスタ吹出口の双方から空気を吹き出す吹出口モードである。
The foot mode is a blowout mode in which the foot blowout opening is fully opened and the defroster blowout opening is opened by a small opening so that air is mainly blown out from the foot blowout opening. The foot defroster mode is an air outlet mode in which the foot air outlet and the defroster air outlet are opened to the same extent and air is blown out from both the foot air outlet and the defroster air outlet.
第１切替弁１８および第２切替弁１９の詳細を図２～図７に基づいて説明する。第１切替弁１８および第２切替弁１９は、基本構造は互いに同一であり、冷却水の入口と流体の出口とが互いに逆になっている点が相違している。
Details of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 will be described with reference to FIGS. The first switching valve 18 and the second switching valve 19 have the same basic structure, except that the cooling water inlet and the fluid outlet are opposite to each other.
図２に示すように、第１切替弁１８は、第１入口１８ａ、第２入口１８ｂおよび第１出口１８ｃが形成された本体部１８１を有している。本体部１８１の内部には、第１入口１８ａおよび第２入口１８ｂと第１出口１８ｃとを連通させる連通流路１８１ａが形成されている。
As shown in FIG. 2, the first switching valve 18 has a main body 181 in which a first inlet 18a, a second inlet 18b, and a first outlet 18c are formed. A communication channel 181a that connects the first inlet 18a, the second inlet 18b, and the first outlet 18c is formed in the main body 181.
連通流路１８１ａには、第１入口１８ａおよび第２入口１８ｂと第１出口１８ｃとの連通状態を切り替えるドア式の弁体１８２が配置されている。
In the communication flow path 181a, a door-type valve body 182 for switching the communication state between the first inlet 18a and the second inlet 18b and the first outlet 18c is disposed.
弁体１８２が図２に示す位置に回転操作された場合、第１入口１８ａと第１出口１８ｃが連通し、第２入口１８ｂと第１出口１８ｃとの連通が遮断される。したがって、第１入口１８ａから流入した冷却水は第１出口１８ｃから流出し、第２入口１８ｂから流入した冷却水は第１出口１８ｃから流出しない。
When the valve body 182 is rotated to the position shown in FIG. 2, the first inlet 18a and the first outlet 18c communicate with each other, and the communication between the second inlet 18b and the first outlet 18c is blocked. Therefore, the cooling water flowing in from the first inlet 18a flows out from the first outlet 18c, and the cooling water flowing in from the second inlet 18b does not flow out from the first outlet 18c.
弁体１８２が第２入口１８ｂ側を閉じた状態で第１出口１８ｃ側の開度を調整することによって、第１入口１８ａから第１出口１８ｃへと流れる冷却水の流量を調整できる。
The flow rate of the cooling water flowing from the first inlet 18a to the first outlet 18c can be adjusted by adjusting the opening of the first outlet 18c with the valve body 182 closed on the second inlet 18b side.
弁体１８２が図３に示す位置に回転操作された場合、第１入口１８ａと第１出口１８ｃとの連通が遮断され、第２入口１８ｂと第１出口１８ｃとが連通する。したがって、第１入口１８ａから流入した冷却水は第１出口１８ｃから流出せず、第２入口１８ｂから流入した冷却水は第１出口１８ｃから流出する。
When the valve body 182 is rotated to the position shown in FIG. 3, the communication between the first inlet 18a and the first outlet 18c is blocked, and the second inlet 18b and the first outlet 18c communicate. Therefore, the cooling water flowing in from the first inlet 18a does not flow out of the first outlet 18c, and the cooling water flowing in from the second inlet 18b flows out of the first outlet 18c.
弁体１８２が第１入口１８ａ側を閉じた状態で側の開度を調整することによって、第２入口１８ｂから第１出口１８ｃへと流れる冷却水の流量を調整できる。
The flow rate of the cooling water flowing from the second inlet 18b to the first outlet 18c can be adjusted by adjusting the opening of the valve body 182 with the first inlet 18a closed.
図４に示すように、第２切替弁１９は、第１出口１９ａ、第２出口１９ｂおよび第１入口１９ｃが形成された本体部１９１を有している。本体部１９１の内部には、第１出口１９ａおよび第２出口１９ｂと第１入口１９ｃとを連通させる連通流路１９１ａが形成されている。
As shown in FIG. 4, the second switching valve 19 has a main body 191 in which a first outlet 19a, a second outlet 19b, and a first inlet 19c are formed. A communication channel 191a that connects the first outlet 19a, the second outlet 19b, and the first inlet 19c is formed in the main body 191.
連通流路１９１ａには、第１出口１９ａおよび第２出口１９ｂと第１入口１９ｃとの連通状態を切り替えるドア式の弁体１９２が配置されている。
In the communication channel 191a, a door-type valve body 192 for switching the communication state between the first outlet 19a and the second outlet 19b and the first inlet 19c is disposed.
弁体１９２が図４に示す位置に回転操作された場合、第１出口１９ａと第１入口１９ｃとが連通し、第２出口１９ｂと第１入口１９ｃとの連通が遮断される。したがって、第１入口１９ｃから流入した冷却水は第１出口１９ａから流出し、第２出口７４ｂから流出しない。
When the valve body 192 is rotated to the position shown in FIG. 4, the first outlet 19a communicates with the first inlet 19c, and the communication between the second outlet 19b and the first inlet 19c is blocked. Therefore, the cooling water flowing in from the first inlet 19c flows out from the first outlet 19a and does not flow out from the second outlet 74b.
弁体１９２が第２出口１９ｂ側を閉じた状態で第１入口１９ｃ側の開度を調整することによって、第１入口１９ｃから第１出口１９ａへと流れる冷却水の流量を調整できる。
The flow rate of the cooling water flowing from the first inlet 19c to the first outlet 19a can be adjusted by adjusting the opening on the first inlet 19c side with the valve body 192 closed on the second outlet 19b side.
弁体１９２が図５に示す位置に回転操作された場合、第１出口１９ａと第１入口１９ｃとの連通が遮断され、第２出口１９ｂと第１入口１９ｃとが連通する。したがって、第１入口１９ｃから流入した冷却水は第１出口１９ａから流出せず、第２出口７４ｂから流出する。
When the valve body 192 is rotated to the position shown in FIG. 5, the communication between the first outlet 19a and the first inlet 19c is cut off, and the second outlet 19b and the first inlet 19c are communicated. Therefore, the cooling water flowing in from the first inlet 19c does not flow out from the first outlet 19a but flows out from the second outlet 74b.
弁体１９２が第１出口１９ａ側を閉じた状態で第１入口１９ｃ側の開度を調整することによって、第１入口１９ｃから第２出口１９ｂへと流れる冷却水の流量を調整できる。
The flow rate of the cooling water flowing from the first inlet 19c to the second outlet 19b can be adjusted by adjusting the opening of the first inlet 19c with the valve body 192 closed on the first outlet 19a side.
第１切替弁１８の弁体１８２および第２切替弁１９の弁体１９２は、別個の電動モータによって独立して回転駆動される。第１切替弁１８の弁体１８２および第２切替弁１９の弁体１９２は、共通の電動モータによって連動して回転駆動されるようになっていてもよい。
The valve body 182 of the first switching valve 18 and the valve body 192 of the second switching valve 19 are independently rotationally driven by separate electric motors. The valve body 182 of the first switching valve 18 and the valve body 192 of the second switching valve 19 may be rotationally driven in conjunction with a common electric motor.
クーラコア１６の詳細を図６に基づいて説明する。クーラコア１６は、第１熱交換コア部１６１ａ、第２熱交換コア部１６２ａ、第１上側タンク部１６１ｂ、第１下側タンク部１６１ｃ、第２上側タンク部１６２ｂおよび第２下側タンク部１６２ｃを備えている。
Details of the cooler core 16 will be described with reference to FIG. The cooler core 16 includes a first heat exchange core part 161a, a second heat exchange core part 162a, a first upper tank part 161b, a first lower tank part 161c, a second upper tank part 162b, and a second lower tank part 162c. I have.
第１熱交換コア部１６１ａ、第１上側タンク部１６１ｂおよび第１下側タンク部１６１ｃはクーラコア１６のうち空気流れＦ１の上流側領域を構成し、第２熱交換コア部１６２ａ、第２上側タンク部１６２ｂおよび第２下側タンク部１６２ｃはクーラコア１６のうち空気流れＦ１の下流側領域を構成している。
The first heat exchange core part 161a, the first upper tank part 161b, and the first lower tank part 161c constitute an upstream region of the air flow F1 in the cooler core 16, and the second heat exchange core part 162a and the second upper tank The portion 162b and the second lower tank portion 162c constitute a downstream region of the air flow F1 in the cooler core 16.
第１上側タンク部１６１ｂは、第１熱交換コア部１６１ａの上方側に位置している。第１下側タンク部１６１ｃは、第１熱交換コア部１６１ａの下方側に位置している。第２上側タンク部１６２ｂは、第２熱交換コア部１６２ａの上方側に位置している。第２下側タンク部１６２ｃは、第２熱交換コア部１６２ａの下方側に位置している。
The first upper tank portion 161b is located above the first heat exchange core portion 161a. The first lower tank portion 161c is positioned below the first heat exchange core portion 161a. The second upper tank portion 162b is located above the second heat exchange core portion 162a. The second lower tank portion 162c is located below the second heat exchange core portion 162a.
第１熱交換コア部１６１ａおよび第２熱交換コア部１６２ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ１６３を備える。チューブ１６３の内部には、冷却水が流れる冷却水通路が形成されている。複数のチューブ１６３同士の間に形成される空間は、空気が流れる空気通路を構成している。複数のチューブ１６３同士の間には、フィン１６４が配置されている。フィン１６４はチューブ１６３に接合されている。
The first heat exchange core part 161a and the second heat exchange core part 162a each include a plurality of tubes 163 extending in the vertical direction. A cooling water passage through which cooling water flows is formed inside the tube 163. A space formed between the plurality of tubes 163 constitutes an air passage through which air flows. Fins 164 are disposed between the plurality of tubes 163. The fins 164 are joined to the tubes 163.
熱交換コア部１６１ａ、１６２ａは、チューブ１６３とフィン１６４との積層構造からなる。チューブ１６３とフィン１６４は、熱交換コア部１６１ａ、１６２ａの左右方向に交互に積層配置される。フィン１６４を廃止した構成を採用してもよい。
The heat exchange core portions 161a and 162a have a laminated structure of tubes 163 and fins 164. The tubes 163 and the fins 164 are alternately stacked in the left-right direction of the heat exchange core parts 161a and 162a. A configuration in which the fins 164 are eliminated may be employed.
図６では、図示の都合上、チューブ１６３とフィン１６４の積層構造の一部のみ図示しているが、第１熱交換コア部１６１ａおよび第２熱交換コア部１６２ａの全域にチューブ１６３とフィン１６４の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を室内送風機５４の送風空気が通過するようになっている。
In FIG. 6, for the sake of illustration, only a part of the laminated structure of the tube 163 and the fin 164 is illustrated, but the tube 163 and the fin 164 are disposed in the entire area of the first heat exchange core portion 161a and the second heat exchange core portion 162a. The laminated air structure is configured, and the air blown from the indoor blower 54 passes through the gap of the laminated structure.
チューブ１６３は、断面形状が空気流れ方向に沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン１６４は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ１６３の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。
The tube 163 is a flat tube whose cross-sectional shape is flat along the air flow direction. The fin 164 is a corrugated fin obtained by bending a thin plate material into a wave shape, and is joined to the flat outer surface side of the tube 163 to expand the air-side heat transfer area.
第１熱交換コア部１６１ａのチューブ１６３と第２熱交換コア部１６２ａのチューブ１６３は互いに独立した冷却水通路を構成している。第１上側タンク部１６１ｂおよび第２上側タンク部１６２ｂは互いに独立した冷却水通路空間を構成している。第１下側タンク部１６１ｃおよび第２下側タンク部１６２は互いに連通した冷却水通路空間を構成している。
The tube 163 of the first heat exchange core part 161a and the tube 163 of the second heat exchange core part 162a constitute an independent coolant passage. The first upper tank portion 161b and the second upper tank portion 162b constitute a cooling water passage space that is independent of each other. The first lower tank portion 161c and the second lower tank portion 162 constitute a cooling water passage space communicating with each other.
第１上側タンク部１６１ｂには、冷却水の出口１６５が形成されている。第２上側タンク部１６２ｂには、冷却水の入口１６６が形成されている。
A cooling water outlet 165 is formed in the first upper tank portion 161b. A cooling water inlet 166 is formed in the second upper tank portion 162b.
これにより、第２上側タンク部１６２ｂは、第２熱交換コア部１６２ａの複数のチューブ１６３へ冷媒流れを分配する役割を果たし、第２下側タンク部１６２は、第２熱交換コア部１６２ａの複数のチューブ１６３からの冷媒流れを集合する役割を果たし、第１下側タンク部１６１ｃは、第１熱交換コア部１６１ａの複数のチューブ１６３へ冷媒流れを分配する役割を果たし、第１上側タンク部１６１ｂは、第１熱交換コア部１６１ａの複数のチューブ１６３からの冷媒流れを集合する役割を果たす。
Accordingly, the second upper tank portion 162b plays a role of distributing the refrigerant flow to the plurality of tubes 163 of the second heat exchange core portion 162a, and the second lower tank portion 162 is configured to be the second heat exchange core portion 162a. The first lower tank portion 161c serves to collect the refrigerant flow from the plurality of tubes 163, and serves to distribute the refrigerant flow to the plurality of tubes 163 of the first heat exchange core portion 161a. The part 161b plays a role of collecting refrigerant flows from the plurality of tubes 163 of the first heat exchange core part 161a.
チューブ１６３、フィン１６４、第１上側タンク部１６１ｂ、第１下側タンク部１６１ｃ、第２上側タンク部１６２ｂおよび第２下側タンク部１６２ｃ等のクーラコア構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することによりクーラコア１６の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
Specific materials for the cooler core components such as the tube 163, the fins 164, the first upper tank portion 161b, the first lower tank portion 161c, the second upper tank portion 162b, and the second lower tank portion 162c include thermal conductivity. Aluminum, which is a metal excellent in brazeability, is suitable, and the entire structure of the cooler core 16 can be assembled by integral brazing by molding each part with this aluminum material.
クーラコア１６全体の冷却水流路を具体的に説明すると、図６の矢印Ｗ１のように冷却水入口１６６から第２上側タンク部１６２ｂ内に流入した冷却水は、矢印Ｗ２のように第２熱交換コア部１６２ａの複数のチューブ１６３を下降して第２下側タンク部１６２内に流入する。
Specifically, the cooling water flow path of the entire cooler core 16 will be described. The cooling water flowing into the second upper tank portion 162b from the cooling water inlet 166 as indicated by an arrow W1 in FIG. 6 is subjected to the second heat exchange as indicated by an arrow W2. The plurality of tubes 163 of the core portion 162 a are lowered and flow into the second lower tank portion 162.
第２下側タンク部１６２の冷却水は矢印Ｗ３のように第１下側タンク部１６１ｃへと移動する。第１下側タンク部１６１ｃの冷却水は矢印Ｗ４のように第１熱交換コア部１６１ａの複数のチューブ１６３を上昇して第１上側タンク部１６１ｂに流入し、冷却水出口１６５から流出する。
The cooling water in the second lower tank portion 162 moves to the first lower tank portion 161c as indicated by an arrow W3. The cooling water in the first lower tank portion 161c ascends the plurality of tubes 163 of the first heat exchange core portion 161a as shown by an arrow W4, flows into the first upper tank portion 161b, and flows out from the cooling water outlet 165.
次に、熱管理システム１０の電気制御部を図７に基づいて説明する。制御装置６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する制御部である。
Next, the electric control unit of the thermal management system 10 will be described with reference to FIG. The control device 60 is composed of a well-known microcomputer including a CPU, ROM, RAM, etc. and its peripheral circuits, and performs various calculations and processing based on an air conditioning control program stored in the ROM, and is connected to the output side. It is a control part which controls operation of various control object equipment.
制御装置６０によって制御される制御対象機器は、第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、第１切替弁１８、第２切替弁１９、室外送風機２０、圧縮機２２、室内送風機５４、ケース５１の内部に配置された各種ドア（内外気切替ドア５３、エアミックスドア５５、吹出口モードドア等）を駆動する電動アクチュエータ等である。
Control target devices controlled by the control device 60 include the first pump 11, the second pump 12, the first switching valve 18, the second switching valve 19, the outdoor blower 20, the compressor 22, the indoor blower 54, and the inside of the case 51. The electric actuator etc. which drive the various doors (inside / outside air switching door 53, air mix door 55, air outlet mode door, etc.) arranged in the.
制御装置６０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。
The control device 60 is configured such that a control unit for controlling various devices to be controlled connected to the output side thereof is integrally configured. However, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of each device to be controlled is provided. The control part which controls the action | operation of each control object apparatus is comprised.
本実施形態では、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）をポンプ制御部６０ａとする。ポンプ制御部６０ａは、冷却水の流量を制御する流量制御部（熱媒体流量調整部）である。ポンプ制御部６０ａを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。ポンプ制御部６０ａは、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量を調整するラジエータ用調整部（熱交換器用調整部）である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the first pump 11 and the second pump 12 is the pump control unit 60a. The pump control unit 60a is a flow rate control unit (heat medium flow rate adjustment unit) that controls the flow rate of the cooling water. The pump control unit 60a may be configured separately from the control device 60. The pump control unit 60 a is a radiator adjustment unit (a heat exchanger adjustment unit) that adjusts the flow rate of the cooling water flowing through the radiator 13.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を切替弁制御部６０ｂとする。切替弁制御部６０ｂを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。切替弁制御部６０ｂは、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量を調整するラジエータ用調整部（熱交換器用調整部）である。切替弁制御部６０ｂは、各冷却水流通機器を流れる冷却水の流量を調整する流量調整部（熱媒体流量調整部）である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 is the switching valve control unit 60b. The switching valve control unit 60b may be configured separately from the control device 60. The switching valve control unit 60 b is a radiator adjustment unit (heat exchanger adjustment unit) that adjusts the flow rate of the cooling water flowing through the radiator 13. The switching valve control unit 60b is a flow rate adjusting unit (heat medium flow rate adjusting unit) that adjusts the flow rate of the cooling water flowing through each cooling water circulation device.
本実施形態では、室外送風機２０の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を室外送風機制御部６０ｃ（外気送風機制御部）とする。室外送風機制御部６０ｃを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。室外送風機制御部６０ｃは、ラジエータ１３を流れる送風空気の流量を制御するラジエータ用調整部（熱交換器用調整部、熱媒体外気熱交換器用調整部）である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the outdoor blower 20 is the outdoor blower control unit 60c (outside air blower control unit). You may comprise the outdoor air blower control part 60c with respect to the control apparatus 60 separately. The outdoor fan control unit 60c is a radiator adjustment unit (a heat exchanger adjustment unit, a heat medium outside air heat exchanger adjustment unit) that controls the flow rate of the blown air flowing through the radiator 13.
本実施形態では、圧縮機２２の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を圧縮機制御部６０ｄとする。圧縮機制御部６０ｄを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。圧縮機制御部６０ｄは、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を制御する冷媒流量調整部である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the compressor 22 is the compressor control unit 60d. The compressor control unit 60d may be configured separately from the control device 60. The compressor control unit 60 d is a refrigerant flow rate adjusting unit that controls the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22.
本実施形態では、開閉弁３８の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を開閉弁制御部６０ｅとする。開閉弁制御部６０ｅを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。開閉弁３８および開閉弁制御部６０ｅは、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整するクーラコア用調整部（熱交換器用調整部、空気冷却熱交換器用調整部）である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the on-off valve 38 is the on-off valve control unit 60e. The on-off valve control unit 60e may be configured separately from the control device 60. The on-off valve 38 and the on-off valve control unit 60 e are cooler core adjustment units (a heat exchanger adjustment unit and an air cooling heat exchanger adjustment unit) that adjust the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16.
本実施形態では、室内送風機５４の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を室内送風機制御部６０ｆとする。室内送風機制御部６０ｆを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。室内送風機制御部６０ｆは、クーラコア１６を流れる送風空気の流量を制御するクーラコア用調整部（熱交換器用調整部）である。室内送風機５４および室内送風機制御部６０ｆは、車室内へ吹き出される送風空気の風量を制御する風量制御部である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the indoor fan 54 is the indoor fan controller 60f. The indoor fan control unit 60f may be configured separately from the control device 60. The indoor blower control unit 60 f is a cooler core adjustment unit (heat exchanger adjustment unit) that controls the flow rate of the blown air flowing through the cooler core 16. The indoor blower 54 and the indoor blower control unit 60f are air volume control units that control the volume of blown air blown into the vehicle interior.
本実施形態では、ケース５１の内部に配置された各種ドア（内外気切替ドア５３、エアミックスドア５５、吹出口モードドア等）の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を空調切替制御部６０ｇとする。空調切替制御部６０ｇを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of various doors (inside / outside air switching door 53, air mix door 55, air outlet mode door, etc.) arranged inside case 51 is an air conditioning switching control unit. 60 g. The air conditioning switching control unit 60g may be configured separately from the control device 60.
エアミックスドア５５および空調切替制御部６０ｇは、クーラコア１６で冷却された送風空気のうちヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気との風量割合を調整する風量割合調整部である。
The air mix door 55 and the air conditioning switching control unit 60g are an air volume ratio adjusting unit that adjusts the air volume ratio between the blown air cooled by the cooler core 16 and the blown air flowing through the heater core 17 and the blown air flowing around the heater core 17. is there.
内外気切替ドア５３および空調切替制御部６０ｇは、車室内へ吹き出される送風空気のうち内気と外気との割合を調整する内外気割合調整部である。
The inside / outside air switching door 53 and the air conditioning switching control unit 60g are an inside / outside air ratio adjusting unit that adjusts the ratio between the inside air and the outside air in the blown air blown into the vehicle interior.
制御装置６０の入力側には、内気センサ６１、外気センサ６２、日射センサ６３、第１水温センサ６４、第２水温センサ６５、クーラコア温度センサ６６、冷媒温度センサ６７等のセンサ群の検出信号が入力される。
On the input side of the control device 60, detection signals of sensor groups such as an inside air sensor 61, an outside air sensor 62, a solar radiation sensor 63, a first water temperature sensor 64, a second water temperature sensor 65, a cooler core temperature sensor 66, a refrigerant temperature sensor 67, and the like. Entered.
内気センサ６１は、内気の温度（車室内温度）を検出する検出装置（内気温度検出装置）である。外気センサ６２は、外気の温度（車室外温度）を検出する検出装置（外気温度検出装置）である。日射センサ６３は、車室内の日射量を検出する検出装置(日射量検出手段）である。
The inside air sensor 61 is a detection device (inside air temperature detection device) that detects the temperature of the inside air (vehicle compartment temperature). The outside air sensor 62 is a detection device (outside air temperature detection device) that detects the temperature of the outside air (the temperature outside the passenger compartment). The solar radiation sensor 63 is a detection device (a solar radiation amount detecting means) that detects the amount of solar radiation in the passenger compartment.
第１水温センサ６４は、第１ポンプ用流路３１を流れる冷却水の温度（例えば第１ポンプ１１に吸入される冷却水の温度）を検出する検出装置（第１熱媒体温度検出装置）である。
The first water temperature sensor 64 is a detection device (first heat medium temperature detection device) that detects the temperature of the cooling water flowing through the first pump flow path 31 (for example, the temperature of the cooling water sucked into the first pump 11). is there.
第２水温センサ６５は、第２ポンプ用流路３２を流れる冷却水の温度（例えば第２ポンプ１２に吸入される冷却水の温度）を検出する検出装置（第２熱媒体温度検出装置）である。
The second water temperature sensor 65 is a detection device (second heat medium temperature detection device) that detects the temperature of the cooling water flowing through the second pump flow path 32 (for example, the temperature of the cooling water sucked into the second pump 12). is there.
クーラコア温度センサ６６は、クーラコア１６の表面温度を検出する検出装置（クーラコア温度検出装置）である。クーラコア温度センサ６６は、例えば、クーラコア１６の熱交換フィンの温度を検出するフィンサーミスタ６６ａ（図１）や、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を検出する水温センサ６６ｂ（図１）等である。
The cooler core temperature sensor 66 is a detection device (cooler core temperature detection device) that detects the surface temperature of the cooler core 16. The cooler core temperature sensor 66 is, for example, a fin thermistor 66a (FIG. 1) that detects the temperature of the heat exchange fins of the cooler core 16, a water temperature sensor 66b (FIG. 1) that detects the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16, and the like.
冷媒温度センサ６７は、冷凍サイクル２１の冷媒温度（例えば圧縮機２２から吐出される冷媒の温度）を検出する検出装置（冷媒温度検出装置）である。
The refrigerant temperature sensor 67 is a detection device (refrigerant temperature detection device) that detects the refrigerant temperature of the refrigeration cycle 21 (for example, the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 22).
制御装置６０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル６９に設けられた各種空調操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル６９に設けられた各種空調操作スイッチとしては、エアコンスイッチ、オートスイッチ、室内送風機５２の風量設定スイッチ、車室内温度設定スイッチ等が設けられている。
Operation signals from various air conditioning operation switches provided on the operation panel 69 disposed near the instrument panel in the front of the vehicle interior are input to the input side of the control device 60. As various air conditioning operation switches provided on the operation panel 69, an air conditioner switch, an auto switch, an air volume setting switch of the indoor blower 52, a vehicle interior temperature setting switch, and the like are provided.
エアコンスイッチは、空調（冷房または暖房）の作動・停止（オン・オフ）を切り替えるスイッチである。オートスイッチは、空調の自動制御を設定または解除するスイッチである。車室内温度設定スイッチは、乗員の操作によって車室内目標温度を設定する目標温度設定部である。
The air conditioner switch is a switch for switching on / off (on / off) of air conditioning (cooling or heating). The auto switch is a switch for setting or canceling automatic control of air conditioning. The vehicle interior temperature setting switch is a target temperature setting unit that sets the vehicle interior target temperature by the operation of the passenger.
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置６０が第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、第１切替弁１８、第２切替弁１９、圧縮機２２、内外気切替ドア５３、エアミックスドア５５、吹出口モードドア等の作動を制御することによって、種々の作動モードに切り替えられる。
Next, the operation in the above configuration will be described. The control device 60 controls the operations of the first pump 11, the second pump 12, the first switching valve 18, the second switching valve 19, the compressor 22, the inside / outside air switching door 53, the air mix door 55, the outlet mode door, and the like. By doing so, it is possible to switch to various operation modes.
制御装置６０は、図８のフローチャートに示す制御処理を実行する。ステップＳ１００では、目標吹出空気温度ＴＡＯがクーラコア流入空気温度ＴＩを下回っているか否かを判定する。
The control device 60 executes the control process shown in the flowchart of FIG. In step S100, it is determined whether or not the target blown air temperature TAO is lower than the cooler core inflow air temperature TI.
目標吹出空気温度ＴＡＯは、以下の数式Ｆ１により算出される。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ－Ｋｒ×Ｔｒ－Ｋａｍ×Ｔａｍ－Ｋｓ×Ｔｓ＋Ｃ …Ｆ１
数式Ｆ１において、Ｔｓｅｔは車室内温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度、Ｔｒは内気センサ６１によって検出された車室内温度（内気温）である。Ｔａｍは外気センサ６２によって検出された外気温である。Ｔｓは日射センサ６３によって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインである。Ｃは補正用の定数である。 The target blown air temperature TAO is calculated by the following formula F1.
TAO = Kset × Tset−Kr × Tr−Kam × Tam−Ks × Ts + C F1
In Formula F1, Tset is the vehicle interior temperature set by the vehicle interior temperature setting switch, and Tr is the vehicle interior temperature (internal air temperature) detected by theinternal air sensor 61. Tam is the outside air temperature detected by the outside air sensor 62. Ts is the amount of solar radiation detected by the solar radiation sensor 63. Kset, Kr, Kam, and Ks are control gains. C is a constant for correction.
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ－Ｋｒ×Ｔｒ－Ｋａｍ×Ｔａｍ－Ｋｓ×Ｔｓ＋Ｃ …Ｆ１
数式Ｆ１において、Ｔｓｅｔは車室内温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度、Ｔｒは内気センサ６１によって検出された車室内温度（内気温）である。Ｔａｍは外気センサ６２によって検出された外気温である。Ｔｓは日射センサ６３によって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインである。Ｃは補正用の定数である。 The target blown air temperature TAO is calculated by the following formula F1.
TAO = Kset × Tset−Kr × Tr−Kam × Tam−Ks × Ts + C F1
In Formula F1, Tset is the vehicle interior temperature set by the vehicle interior temperature setting switch, and Tr is the vehicle interior temperature (internal air temperature) detected by the
目標吹出空気温度ＴＡＯは、車室内を所望の温度に保つために車両用空調装置が生じさせる必要のある熱量に相当するもので、車両用空調装置に要求される空調熱負荷（冷房負荷および暖房負荷）として捉えることができる。すなわち、車両用空調装置に要求される冷房負荷が高い場合、目標吹出空気温度ＴＡＯは低温域になり、車両用空調装置に要求される暖房負荷が高い場合、目標吹出空気温度ＴＡＯは高温域になる。
The target blown air temperature TAO corresponds to the amount of heat that the vehicle air conditioner needs to generate in order to keep the interior of the vehicle interior at a desired temperature, and the air conditioning heat load (cooling load and heating) required for the vehicle air conditioner. Load). That is, when the cooling load required for the vehicle air conditioner is high, the target blown air temperature TAO is in a low temperature range, and when the heating load required for the vehicle air conditioner is high, the target blown air temperature TAO is set in a high temperature range. Become.
クーラコア流入空気温度ＴＩは、クーラコア１６に流入する送風空気の温度であり、以下の数式Ｆ２により算出される。
ＴＩ＝Ｔｒ×０．０１Ａ＋Ｔａｍ×０．０１（１－０．０１Ａ） …Ｆ２
数式Ｆ２において、Ａは、内外気切替箱５２を通じてケース５１内に導入される内気および外気のうち内気の風量割合（内気率）を百分率で表したものである。クーラコア流入空気温度ＴＩを、専用の温度センサで直接検出してもよい。 The cooler core inflow air temperature TI is the temperature of the blown air flowing into thecooler core 16 and is calculated by the following formula F2.
TI = Tr × 0.01A + Tam × 0.01 (1-0.01A) ... F2
In Formula F2, A represents the air volume ratio (inside air rate) of the inside air and the outside air introduced into thecase 51 through the inside / outside air switching box 52 as a percentage. The cooler core inflow air temperature TI may be directly detected by a dedicated temperature sensor.
ＴＩ＝Ｔｒ×０．０１Ａ＋Ｔａｍ×０．０１（１－０．０１Ａ） …Ｆ２
数式Ｆ２において、Ａは、内外気切替箱５２を通じてケース５１内に導入される内気および外気のうち内気の風量割合（内気率）を百分率で表したものである。クーラコア流入空気温度ＴＩを、専用の温度センサで直接検出してもよい。 The cooler core inflow air temperature TI is the temperature of the blown air flowing into the
TI = Tr × 0.01A + Tam × 0.01 (1-0.01A) ... F2
In Formula F2, A represents the air volume ratio (inside air rate) of the inside air and the outside air introduced into the
ステップＳ１００において目標吹出空気温度ＴＡＯがクーラコア流入空気温度ＴＩを下回っていると判定された場合、ステップＳ１１０へ進み、冷房モードに移行する。冷房モードにおける制御処理を図９に示す。
When it is determined in step S100 that the target blown air temperature TAO is lower than the cooler core inflow air temperature TI, the process proceeds to step S110, and the cooling mode is entered. FIG. 9 shows control processing in the cooling mode.
ステップＳ１１１では、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水の流れが、図１０に示す冷房モードの流れになるように切り替える。具体的には、第２ポンプ１２によって吸入・吐出された冷却水がラジエータ１３を循環する状態に切り替える。
In step S111, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated to switch the cooling water flow to the cooling mode flow shown in FIG. Specifically, the cooling water sucked and discharged by the second pump 12 is switched to a state in which it circulates through the radiator 13.
さらに、ステップＳ１１１では、開閉弁３８を開けて、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がクーラコア１６を循環する状態に切り替える。
Furthermore, in step S111, the on-off valve 38 is opened, and the cooling water sucked and discharged by the first pump 11 is switched to the state of circulating through the cooler core 16.
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気が冷却され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７およびラジエータ１３を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱されるとともに、ラジエータ１３で冷却水から外気に放熱される。
As a result, the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the cooler core 16, so that the air blown into the vehicle interior is cooled by the cooler core 16, and the cooling water heated by the cooling water heater 15 becomes the heater core 17 and the radiator. 13, the air blown into the passenger compartment is heated by the heater core 17 and radiated from the cooling water to the outside air by the radiator 13.
ステップＳ１１２では、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯ（第１目標温度）に近づくように、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御する。具体的には、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを上回っている場合、圧縮機２２の回転数を増加させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを低下させ、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを下回っている場合、圧縮機２２の回転数を減少させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを上昇させる。
In step S112, the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) is controlled so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO (first target temperature). Specifically, when the surface temperature TC of the cooler core 16 exceeds the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is decreased by increasing the number of revolutions of the compressor 22, and the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased. When the temperature is lower than the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased by decreasing the rotational speed of the compressor 22.
ステップＳ１１２において、クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する種々の温度（例えば、クーラコア１６から流出した送風空気の温度や、クーラコア１６を流れる冷却水の温度等）を用いてもよい。
In step S112, instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, various temperatures related to the surface temperature TC of the cooler core 16 (for example, the temperature of the blown air flowing out from the cooler core 16, the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16, etc.) May be used.
ステップＳ１１３では、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯ（第２目標温度）を上回っているか否かを判定する。吹出空気温度ＴＡＶは、室内空調ユニット５０から車室内に吹き出される空気の温度であり、以下の数式Ｆ３により算出される。
ＴＡＶ＝ＴＣ×０．０１（１－ＳＷ）＋ＴＨ×０．０１ＳＷ …Ｆ３
数式Ｆ３において、ＴＣはクーラコア１６の表面温度であり、ＴＨはヒータコア１７の表面温度であり、ＳＷは、クーラコア１６から流出した送風空気のうちヒータコア１７に流入する空気の風量割合（エアミックスドア開度）を百分率で表したものである。 In step S113, it is determined whether or not the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO (second target temperature). The blown air temperature TAV is the temperature of air blown from the indoorair conditioning unit 50 into the vehicle interior, and is calculated by the following formula F3.
TAV = TC × 0.01 (1-SW) + TH × 0.01SW ... F3
In Formula F3, TC is the surface temperature of thecooler core 16, TH is the surface temperature of the heater core 17, and SW is the air volume ratio of the air flowing into the heater core 17 out of the blown air flowing out of the cooler core 16 (air mix door opening Degree) as a percentage.
ＴＡＶ＝ＴＣ×０．０１（１－ＳＷ）＋ＴＨ×０．０１ＳＷ …Ｆ３
数式Ｆ３において、ＴＣはクーラコア１６の表面温度であり、ＴＨはヒータコア１７の表面温度であり、ＳＷは、クーラコア１６から流出した送風空気のうちヒータコア１７に流入する空気の風量割合（エアミックスドア開度）を百分率で表したものである。 In step S113, it is determined whether or not the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO (second target temperature). The blown air temperature TAV is the temperature of air blown from the indoor
TAV = TC × 0.01 (1-SW) + TH × 0.01SW ... F3
In Formula F3, TC is the surface temperature of the
吹出空気温度ＴＡＶを、専用の温度センサで直接検出してもよい。ステップＳ１１３において、吹出空気温度ＴＡＶの代わりに、吹出空気温度ＴＡＶに関連する種々の温度（例えば、ヒータコア１７に流入する冷却水の温度）を用いてもよい。
The blown air temperature TAV may be directly detected by a dedicated temperature sensor. In step S113, various temperatures related to the blown air temperature TAV (for example, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 17) may be used instead of the blown air temperature TAV.
ステップＳ１１３において吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っていると判定された場合、ステップＳ１１４へ進み、エアミックスドア開度が減少するようにエアミックスドア５５の作動を制御する。
If it is determined in step S113 that the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO, the process proceeds to step S114, and the operation of the air mix door 55 is controlled so that the air mix door opening is decreased.
ステップＳ１１３において吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っていないと判定された場合、ステップＳ１１５へ進み、エアミックスドア開度が増加するようにエアミックスドア５５の作動を制御する。
When it is determined in step S113 that the blown air temperature TAV does not exceed the target blown air temperature TAO, the process proceeds to step S115, and the operation of the air mix door 55 is controlled so that the air mix door opening increases.
これにより、冷房モードでは、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯに近づくように制御されて、車室内が冷房される。
Thus, in the cooling mode, the blown air temperature TAV is controlled to approach the target blown air temperature TAO, and the vehicle interior is cooled.
図８に示すステップＳ１００において目標吹出空気温度ＴＡＯがクーラコア流入空気温度ＴＩを下回っていないと判定された場合、ステップＳ１２０へ進み、クーラコア１６の表面温度ＴＣがフロスト限界温度ＴＣＦ（所定温度）を下回っているか否かを判定する。フロスト限界温度ＴＣＦは、クーラコア１６にフロスト（着霜）が発生する限界の温度（例えば０℃）である。クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６から流出した送風空気の温度を用いてもよい。
When it is determined in step S100 shown in FIG. 8 that the target blown air temperature TAO is not lower than the cooler core inflow air temperature TI, the process proceeds to step S120, where the surface temperature TC of the cooler core 16 is lower than the frost limit temperature TCF (predetermined temperature). It is determined whether or not. The frost limit temperature TCF is a limit temperature (for example, 0 ° C.) at which frost (frost formation) occurs in the cooler core 16. Instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, the temperature of the blown air that has flowed out of the cooler core 16 may be used.
クーラコア１６の表面温度ＴＣがフロスト限界温度ＴＣＦを下回っていると判定した場合、ステップＳ１３０へ進み、フロスト抑制モードに移行する。フロスト抑制モードにおける制御処理を図１１に示す。
When it is determined that the surface temperature TC of the cooler core 16 is lower than the frost limit temperature TCF, the process proceeds to step S130 and shifts to the frost suppression mode. The control process in the frost suppression mode is shown in FIG.
ステップＳ１３１では、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水の流れが、図１２に示すフロスト抑制モードの流れになるように切り替える。具体的には、ラジエータ１３を冷却水冷却器１４側に接続させる。換言すれば、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がラジエータ１３を循環する状態に切り替える。このとき、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ用流路３３を全開（最大開度）にして、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を最大流量にする。
In step S131, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated to switch the flow of the cooling water to the flow of the frost suppression mode shown in FIG. Specifically, the radiator 13 is connected to the cooling water cooler 14 side. In other words, the cooling water sucked and discharged by the first pump 11 is switched to a state in which it circulates through the radiator 13. At this time, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 fully open the radiator flow path 33 (maximum opening), and set the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 to the maximum flow rate.
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で外気から冷却水に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Thereby, since the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the radiator 13, the cooling water absorbed in the cooling water from the outside air by the radiator 13 and heated by the cooling water heater 15 flows through the heater core 17. Air blown into the passenger compartment is heated by the heater core 17.
すなわち、フロスト抑制モードでは、冷凍サイクル２１の冷媒は、ラジエータ１３にて外気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, in the frost suppression mode, the refrigerant in the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the outside air by the radiator 13 and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the outside air.
ステップＳ１３２では、エアミックスドア５５を、最大暖房状態（ＭＡＸ ＨＯＴ）の位置に操作する。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置とは、ヒータコアバイパス通路５１ａを全閉する位置のことである。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置に操作されると、クーラコア１６から流出した送風空気の全量がヒータコア１７を流れて加熱される。
In step S132, the air mix door 55 is operated to the maximum heating state (MAX HOT). The position of the air mix door 55 in the maximum heating state is a position where the heater core bypass passage 51a is fully closed. When the air mix door 55 is operated to the maximum heating state, the entire amount of the blown air that has flowed out of the cooler core 16 flows through the heater core 17 and is heated.
車両使用時の環境変動（外気温度の急変動や、主に車速の変動によるラジエータ１３を流れる風量等の変動）による冷凍サイクル変動（高圧冷媒温度変動、低圧冷媒温度変動）が、圧縮機２２の冷媒流量制御で制御しきれない場合は、一時的に、エアミックスドア５５の開度制御によって吹出空気温度を制御することもある。圧縮機２２の冷媒流量制御と比較して、エアミックスドア５５の開度制御の方が応答性が良いためである。
Refrigeration cycle fluctuations (high-pressure refrigerant temperature fluctuations, low-pressure refrigerant temperature fluctuations) due to environmental fluctuations during use of the vehicle (abrupt fluctuations in the outside air temperature, fluctuations in the amount of air flowing through the radiator 13 mainly due to fluctuations in the vehicle speed) When the refrigerant flow rate cannot be controlled, the blown air temperature may be temporarily controlled by controlling the opening of the air mix door 55. This is because the opening degree control of the air mix door 55 is more responsive than the refrigerant flow rate control of the compressor 22.
ステップＳ１３３では、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯ（第２目標温度）に近づくように、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御する。具体的には、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っている場合、圧縮機２２の回転数を減少させることによって吹出空気温度ＴＡＶを低下させ、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを下回っている場合、圧縮機２２の回転数を増加させることによって吹出空気温度ＴＡＶを上昇させる。
In step S133, the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) is controlled so that the blown air temperature TAV approaches the target blown air temperature TAO (second target temperature). Specifically, when the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO, the blown air temperature TAV is lowered by decreasing the rotation speed of the compressor 22, and the blown air temperature TAV is reduced to the target blown air temperature TAO. When the temperature is lower than, the blown air temperature TAV is increased by increasing the rotation speed of the compressor 22.
ステップＳ１３３において、吹出空気温度ＴＡＶの代わりに、吹出空気温度ＴＡＶに関連する種々の温度（例えば、ヒータコア１７に流入する冷却水の温度）を用いてもよい。
In step S133, various temperatures related to the blown air temperature TAV (for example, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 17) may be used instead of the blown air temperature TAV.
ステップＳ１３４では、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯ（第１目標温度）に近づくように、開閉弁３８を間欠的に開閉させてクーラコア１６を流れる冷却水の流量（クーラコア通水量）を制御する。クーラコア１６の目標表面温度ＴＣＯは、０～１０℃の範囲で設定されている。
In step S134, the flow rate of cooling water (cooler core flow rate) flowing through the cooler core 16 by intermittently opening and closing the on-off valve 38 so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO (first target temperature). Control. The target surface temperature TCO of the cooler core 16 is set in the range of 0 to 10 ° C.
具体的には、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを上回っている場合、開閉弁３８を開けることによって、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水をクーラコア１６に流してクーラコア１６の表面温度ＴＣを低下させ、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを下回っている場合、開閉弁３８を閉じることによって、クーラコア１６への冷却水の流れを遮断してクーラコア１６の表面温度ＴＣを上昇させる。
Specifically, when the surface temperature TC of the cooler core 16 is higher than the target surface temperature TCO, the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 is caused to flow to the cooler core 16 by opening the on-off valve 38 and the cooler core 16. When the surface temperature TC is lowered and the surface temperature TC of the cooler core 16 is lower than the target surface temperature TCO, the flow of the cooling water to the cooler core 16 is shut off by closing the on-off valve 38 to thereby reduce the surface temperature TC of the cooler core 16. To raise.
これにより、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の時間平均流量が調整されて、クーラコア１６の表面に付着した凝縮水が凍結したり、クーラコア１６の表面に付着した凝縮水が蒸発して窓曇りや臭いが発生したりすることが抑制される。
Accordingly, the time average flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 is adjusted so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO, and the condensed water adhering to the surface of the cooler core 16 is frozen, or the cooler core 16 It is suppressed that the condensed water adhering to the surface of the water evaporates and fogging of the window and odor are generated.
ステップＳ１３４において、クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する種々の温度（例えば、クーラコア１６から流出した送風空気の温度）を用いてもよい。
In step S134, instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, various temperatures related to the surface temperature TC of the cooler core 16 (for example, the temperature of the blown air flowing out of the cooler core 16) may be used.
ステップＳ１３４において、開閉弁３８を間欠的に開閉させる代わりに、開閉弁３８の開度を中間開度に制御することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整するようにしてもよい。第１ポンプ１１の冷却水吐出能力（具体的には第１ポンプ１１の回転数）を制御することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整するようにしてもよい。
In step S134, instead of opening and closing the on-off valve 38 intermittently, the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 may be adjusted by controlling the opening of the on-off valve 38 to an intermediate opening. The flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 may be adjusted by controlling the cooling water discharge capacity of the first pump 11 (specifically, the rotational speed of the first pump 11).
フロスト抑制モードでは、クーラコア１６で冷却除湿された送風空気がヒータコア１７で加熱されて車室内に吹き出されるので、車室内を除湿暖房できる。
In the frost suppression mode, the blown air cooled and dehumidified by the cooler core 16 is heated by the heater core 17 and blown into the vehicle interior, so that the vehicle interior can be dehumidified and heated.
図８に示すステップＳ１４０では、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、ラジエータ１３への冷却水の流れを遮断する（通水ＯＦＦ）とともに、開閉弁３８を開けて、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がクーラコア１６を循環する（通水ＯＮ）状態に切り替える。
In step S140 shown in FIG. 8, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated to shut off the flow of the cooling water to the radiator 13 (water flow OFF), and the on-off valve 38 is opened. The cooling water sucked and discharged by one pump 11 is switched to a state where the cooling water circulates through the cooler core 16 (water flow ON).
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気から冷却水に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Thereby, since the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the cooler core 16, the cooling water absorbed by the cooling water from the air blown into the vehicle interior by the cooler core 16 and heated by the cooling water heater 15 becomes the heater core. 17, the air blown into the passenger compartment is heated by the heater core 17.
すなわち、冷凍サイクル２１の冷媒は、クーラコア１６にて車室内への送風空気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、車室内への送風空気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, the refrigerant of the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the air blown into the passenger compartment by the cooler core 16 and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the blown air into the vehicle interior.
ステップＳ１４０において、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量が所定量未満になるようにしてもよい。
In step S140, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 may be operated so that the flow rate of the cooling water flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount.
ステップＳ１５０では、エアミックスドア５５を、最大暖房状態（ＭＡＸ ＨＯＴ）の位置に操作する。
In step S150, the air mix door 55 is operated to the position of the maximum heating state (MAX HOT).
ステップＳ１６０では、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御する。具体的には、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを上回っている場合、圧縮機２２の回転数を増加させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを低下させ、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを下回っている場合、圧縮機２２の回転数を減少させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを上昇させる。
In step S160, the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) is controlled so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO. Specifically, when the surface temperature TC of the cooler core 16 exceeds the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is decreased by increasing the number of revolutions of the compressor 22, and the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased. When the temperature is lower than the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased by decreasing the rotational speed of the compressor 22.
ステップＳ１６０において、クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する種々の温度（例えば、クーラコア１６から流出した送風空気の温度）を用いてもよい。
In step S160, instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, various temperatures related to the surface temperature TC of the cooler core 16 (for example, the temperature of the blown air flowing out of the cooler core 16) may be used.
ステップＳ１７０では、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っているか否かを判定する。ステップＳ１７０において、吹出空気温度ＴＡＶの代わりに、吹出空気温度ＴＡＶに関連する種々の温度（例えば、ヒータコア１７に流入する冷却水の温度）を用いてもよい。
In step S170, it is determined whether or not the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO. In step S170, various temperatures related to the blown air temperature TAV (for example, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 17) may be used instead of the blown air temperature TAV.
吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っていると判定した場合、ステップＳ１８０へ進み、放熱モードへ移行する。放熱モードにおける制御処理を図１３に示す。
When it is determined that the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO, the process proceeds to step S180, and the heat dissipation mode is entered. FIG. 13 shows the control process in the heat dissipation mode.
ステップＳ１８１では、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水の流れが、図１４に示す放熱モードの流れになるように切り替える。具体的には、ラジエータ１３を冷却水加熱器１５側に接続する。換言すれば、第２ポンプ１２によって吸入・吐出された冷却水がラジエータ１３を循環する状態に切り替える。このとき、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ用流路３３を最小開度に絞って、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を最小流量にする。
In step S181, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated so that the flow of the cooling water is switched to the flow of the heat radiation mode shown in FIG. Specifically, the radiator 13 is connected to the cooling water heater 15 side. In other words, the cooling water sucked and discharged by the second pump 12 is switched to a state where it circulates through the radiator 13. At this time, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 reduce the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 to the minimum flow rate by restricting the radiator flow path 33 to the minimum opening.
さらに、ステップＳ１８１では、開閉弁３８を開けて、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がクーラコア１６を循環する状態（クーラコア通水ＯＮ）に切り替える。
Furthermore, in step S181, the on-off valve 38 is opened to switch to a state where the cooling water sucked and discharged by the first pump 11 circulates through the cooler core 16 (cooler core water flow ON).
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気から冷却水に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がラジエータ１３を最小流量で流れるので、ラジエータ１３で冷却水から外気に最小熱量で放熱される。
Thereby, since the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the cooler core 16, the cooling water absorbed by the cooling water from the air blown into the vehicle interior by the cooler core 16 and heated by the cooling water heater 15 becomes the heater core. 17, the air blown into the passenger compartment is heated by the heater core 17, and the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the radiator 13 at a minimum flow rate. Therefore, the radiator 13 generates a minimum amount of heat from the cooling water to the outside air. Heat is dissipated.
すなわち、冷凍サイクル２１の冷媒は、クーラコア１６にて車室内への送風空気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、車室内への送風空気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, the refrigerant of the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the air blown into the passenger compartment by the cooler core 16 and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the blown air into the vehicle interior.
ステップＳ１８２では、エアミックスドア５５を、最大暖房状態（ＭＡＸ ＨＯＴ）の位置に操作する。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置とは、ヒータコアバイパス通路５１ａを全閉する位置のことである。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置に操作されると、クーラコア１６から流出した送風空気の全量がヒータコア１７を流れて加熱される。
In step S182, the air mix door 55 is operated to the maximum heating state (MAX HOT). The position of the air mix door 55 in the maximum heating state is a position where the heater core bypass passage 51a is fully closed. When the air mix door 55 is operated to the maximum heating state, the entire amount of the blown air that has flowed out of the cooler core 16 flows through the heater core 17 and is heated.
車両使用時の環境変動（外気温度の急変動や、主に車速の変動によるラジエータ１３を流れる風量等の変動）による冷凍サイクル変動（高圧冷媒温度変動、低圧冷媒温度変動）が、圧縮機２２の冷媒流量制御で制御しきれない場合は、一時的に、エアミックスドア５５の開度制御によって吹出空気温度を制御することもある。圧縮機２２の冷媒流量制御と比較して、エアミックスドア５５の開度制御の方が応答性が良いためである。
Refrigeration cycle fluctuations (high-pressure refrigerant temperature fluctuations, low-pressure refrigerant temperature fluctuations) due to environmental fluctuations during use of the vehicle (abrupt fluctuations in the outside air temperature, fluctuations in the amount of air flowing through the radiator 13 mainly due to fluctuations in the vehicle speed) When the refrigerant flow rate cannot be controlled, the blown air temperature may be temporarily controlled by controlling the opening of the air mix door 55. This is because the opening degree control of the air mix door 55 is more responsive than the refrigerant flow rate control of the compressor 22.
ステップＳ１８３では、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御する。具体的には、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを上回っている場合、圧縮機２２の回転数を増加させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを低下させ、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを下回っている場合、圧縮機２２の回転数を減少させることによってクーラコア１６の表面温度ＴＣを上昇させる。
In step S183, the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) is controlled so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO. Specifically, when the surface temperature TC of the cooler core 16 exceeds the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is decreased by increasing the number of revolutions of the compressor 22, and the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased. When the temperature is lower than the target surface temperature TCO, the surface temperature TC of the cooler core 16 is increased by decreasing the rotational speed of the compressor 22.
ステップＳ１８３において、クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する種々の温度（例えば、クーラコア１６から流出した送風空気の温度）を用いてもよい。
In step S183, instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, various temperatures related to the surface temperature TC of the cooler core 16 (for example, the temperature of the blown air flowing out of the cooler core 16) may be used.
ステップＳ１８４では、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量（ラジエータ通水量）を制御する。
In step S184, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 (radiator flow rate) is controlled so that the blown air temperature TAV approaches the target blown air temperature TAO.
具体的には、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っている場合、ラジエータ用流路３３の開度が所定量増加するように第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を増加させて吹出空気温度ＴＡＶを低下させ、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを下回っている場合、ラジエータ用流路３３の開度が所定量減少するように第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を減少させて吹出空気温度ＴＡＶを上昇させる。
Specifically, when the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated so that the opening degree of the radiator flow path 33 is increased by a predetermined amount. Thus, when the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is increased to lower the blown air temperature TAV and the blown air temperature TAV is lower than the target blown air temperature TAO, the opening degree of the radiator flow path 33 is By operating the first switching valve 18 and the second switching valve 19 so as to decrease the fixed amount, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is decreased and the blown air temperature TAV is increased.
これにより、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量が調整されて、車室内が暖房される。
Thus, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is adjusted so that the blown air temperature TAV approaches the target blown air temperature TAO, and the vehicle interior is heated.
ステップＳ１８４において、吹出空気温度ＴＡＶの代わりに、吹出空気温度ＴＡＶに関連する種々の温度（例えば、ヒータコア１７に流入する冷却水の温度）を用いてもよい。
In step S184, various temperatures related to the blown air temperature TAV (for example, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 17) may be used instead of the blown air temperature TAV.
ステップＳ１８４において、第１切替弁１８および第２切替弁１９がラジエータ用流路３３の開度を所定量ずつ増減させる代わりに、第１切替弁１８および第２切替弁１９がラジエータ用流路３３を間欠的に開閉させることによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の時間平均流量を調整するようにしてもよい。第１ポンプ１２の冷却水吐出能力（具体的には第２ポンプ１２の回転数）を制御することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を調整するようにしてもよい。
In step S184, instead of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 increasing or decreasing the opening degree of the radiator flow path 33 by a predetermined amount, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are moved to the radiator flow path 33. The time average flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 may be adjusted by intermittently opening and closing. The flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 may be adjusted by controlling the cooling water discharge capacity of the first pump 12 (specifically, the rotational speed of the second pump 12).
ステップＳ１８４において、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を調整する代わりに、ラジエータ１３を流れる外気の流量を調整してもよい。具体的には、室外送風機２０の作動を制御することによって、ラジエータ１３を流れる外気の流量を調整してもよい。
In step S184, instead of adjusting the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13, the flow rate of the outside air flowing through the radiator 13 may be adjusted. Specifically, the flow rate of the outside air flowing through the radiator 13 may be adjusted by controlling the operation of the outdoor blower 20.
放熱モードでは、クーラコア１６で冷却除湿された送風空気がヒータコア１７で加熱されて車室内に吹き出されるので、車室内を除湿暖房できる。
In the heat dissipation mode, the blown air cooled and dehumidified by the cooler core 16 is heated by the heater core 17 and blown into the vehicle interior, so that the vehicle interior can be dehumidified and heated.
放熱モードでは、クーラコア１６で車室内への送風空気から冷却水に吸熱した熱のうち車室内の暖房に対して余剰な熱がラジエータ１３で外気に放熱されるので、車室内が過剰に暖房されるのを抑制できる。
In the heat dissipation mode, the heat that is absorbed in the cooling water from the air blown into the passenger compartment by the cooler core 16 is radiated to the outside air by the radiator 13, so that the passenger compartment is heated excessively. Can be suppressed.
ステップＳ１７０において吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っていないと判定した場合、ステップＳ１９０へ進み、吸熱モードへ移行する。吸熱モードにおける制御処理を図１５に示す。
When it is determined in step S170 that the blown air temperature TAV is not higher than the target blown air temperature TAO, the process proceeds to step S190, and the heat absorption mode is entered. FIG. 15 shows the control process in the endothermic mode.
ステップＳ１９１では、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水の流れが、図１６に示す吸熱モードの流れになるように切り替える。具体的には、ラジエータ１３を冷却水冷却器１４側に接続する。換言すれば、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がラジエータ１３を循環する状態に切り替える。このとき、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ用流路３３を最小開度に絞って、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を最小流量にする。
In step S191, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated to switch the cooling water flow to the endothermic mode flow shown in FIG. Specifically, the radiator 13 is connected to the cooling water cooler 14 side. In other words, the cooling water sucked and discharged by the first pump 11 is switched to a state in which it circulates through the radiator 13. At this time, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 reduce the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 to the minimum flow rate by restricting the radiator flow path 33 to the minimum opening.
さらに、ステップＳ１９１では、開閉弁３８を開けて、第１ポンプ１１によって吸入・吐出された冷却水がクーラコア１６を循環する状態（クーラコア通水ＯＮ）に切り替える。
Furthermore, in step S191, the on-off valve 38 is opened to switch to a state in which the cooling water sucked and discharged by the first pump 11 circulates through the cooler core 16 (cooler core water flow ON).
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気から冷却水に吸熱され、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３を最小流量で流れるので、ラジエータ１３で外気から冷却水に最小熱量で吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Thereby, since the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the cooler core 16, the cooling water absorbed by the cooling water from the air blown into the vehicle interior by the cooler core 16 and cooled by the cooling water cooler 14 becomes the radiator. 13 flows at the minimum flow rate, and the radiator 13 absorbs heat from the outside air to the cooling water with the minimum amount of heat, and the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the heater core 17. Heated.
すなわち、冷凍サイクル２１の冷媒は、クーラコア１６にて車室内への送風空気から吸熱するとともにラジエータ１３で外気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、車室内への送風空気および外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, the refrigerant in the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the air blown into the vehicle interior by the cooler core 16, absorbs heat from the outside air by the radiator 13, and radiates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the blown air and outside air into the vehicle interior.
ステップＳ１９２では、エアミックスドア５５を、最大暖房状態（ＭＡＸ ＨＯＴ）の位置に操作する。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置とは、ヒータコアバイパス通路５１ａを全閉する位置のことである。エアミックスドア５５の最大暖房状態の位置に操作されると、クーラコア１６から流出した送風空気の全量がヒータコア１７を流れて加熱される。
In step S192, the air mix door 55 is operated to the maximum heating state (MAX HOT). The position of the air mix door 55 in the maximum heating state is a position where the heater core bypass passage 51a is fully closed. When the air mix door 55 is operated to the maximum heating state, the entire amount of the blown air that has flowed out of the cooler core 16 flows through the heater core 17 and is heated.
車両使用時の環境変動（外気温度の急変動や、主に車速の変動によるラジエータ１３を流れる風量等の変動）による冷凍サイクル変動（高圧冷媒温度変動、低圧冷媒温度変動）が、圧縮機２２の冷媒流量制御で制御しきれない場合は、一時的に、エアミックスドア５５の開度制御によって吹出空気温度を制御することもある。圧縮機２２の冷媒流量制御と比較して、エアミックスドア５５の開度制御の方が応答性が良いためである。
Refrigeration cycle fluctuations (high-pressure refrigerant temperature fluctuations, low-pressure refrigerant temperature fluctuations) due to environmental fluctuations during use of the vehicle (abrupt fluctuations in the outside air temperature, fluctuations in the amount of air flowing through the radiator 13 mainly due to fluctuations in the vehicle speed) When the refrigerant flow rate cannot be controlled, the blown air temperature may be temporarily controlled by controlling the opening of the air mix door 55. This is because the opening degree control of the air mix door 55 is more responsive than the refrigerant flow rate control of the compressor 22.
ステップＳ１９３では、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御する。具体的には、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを上回っている場合、圧縮機２２の回転数を減少させることによって吹出空気温度ＴＡＶを低下させ、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを下回っている場合、圧縮機２２の回転数を増加させることによって吹出空気温度ＴＡＶを上昇させる。
In step S193, the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) is controlled so that the blown air temperature TAV approaches the target blown air temperature TAO. Specifically, when the blown air temperature TAV is higher than the target blown air temperature TAO, the blown air temperature TAV is lowered by decreasing the rotation speed of the compressor 22, and the blown air temperature TAV is reduced to the target blown air temperature TAO. When the temperature is lower than, the blown air temperature TAV is increased by increasing the rotation speed of the compressor 22.
ステップＳ１９３において、吹出空気温度ＴＡＶの代わりに、吹出空気温度ＴＡＶに関連する種々の温度（例えば、ヒータコア１７に流入する冷却水の温度）を用いてもよい。
In step S193, various temperatures related to the blown air temperature TAV (for example, the temperature of the cooling water flowing into the heater core 17) may be used instead of the blown air temperature TAV.
ステップＳ１９４では、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量（ラジエータ通水量）を制御する。
In step S194, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 (radiator flow rate) is controlled so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO.
具体的には、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを上回っている場合、ラジエータ用流路３３の開度が所定量減少するように第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を減少させてクーラコア１６の表面温度ＴＣを低下させ、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯを下回っている場合、ラジエータ用流路３３の開度が所定量増加するように第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を増加させてクーラコア１６の表面温度ＴＣを上昇させる。
Specifically, when the surface temperature TC of the cooler core 16 exceeds the target surface temperature TCO, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are operated so that the opening degree of the radiator flow path 33 is decreased by a predetermined amount. As a result, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is reduced to lower the surface temperature TC of the cooler core 16. When the surface temperature TC of the cooler core 16 is lower than the target surface temperature TCO, the flow path of the radiator 33 By operating the first switching valve 18 and the second switching valve 19 so that the opening degree increases by a predetermined amount, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is increased to increase the surface temperature TC of the cooler core 16.
これにより、クーラコア１６の表面温度ＴＣが目標表面温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量が調整されて、クーラコア１６の表面に付着した凝縮水の凍結および蒸発が抑制される。
Thereby, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is adjusted so that the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the target surface temperature TCO, and freezing and evaporation of the condensed water adhering to the surface of the cooler core 16 are suppressed. .
ステップＳ１９４において、クーラコア１６の表面温度ＴＣの代わりに、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する種々の温度（例えば、クーラコア１６から流出した送風空気の温度）を用いてもよい。
In step S194, instead of the surface temperature TC of the cooler core 16, various temperatures related to the surface temperature TC of the cooler core 16 (for example, the temperature of the blown air flowing out from the cooler core 16) may be used.
ステップＳ１９４において、第１切替弁１８および第２切替弁１９がラジエータ用流路３３の開度を所定量ずつ増減させる代わりに、第１切替弁１８および第２切替弁１９がラジエータ用流路３３を間欠的に開閉させることによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の時間平均流量を調整するようにしてもよい。第１ポンプ１１の冷却水吐出能力（具体的には第１ポンプ１１の回転数）を制御することによって、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を調整するようにしてもよい。
In step S194, instead of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 increasing or decreasing the opening degree of the radiator flow path 33 by a predetermined amount, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are moved to the radiator flow path 33. The time average flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 may be adjusted by intermittently opening and closing. The flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 may be adjusted by controlling the cooling water discharge capacity of the first pump 11 (specifically, the rotational speed of the first pump 11).
ステップＳ１９４において、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を調整する代わりに、ラジエータ１３を流れる外気の流量を調整してもよい。具体的には、室外送風機２０の作動を制御することによって、ラジエータ１３を流れる外気の流量を調整してもよい。
In step S194, instead of adjusting the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13, the flow rate of the outside air flowing through the radiator 13 may be adjusted. Specifically, the flow rate of the outside air flowing through the radiator 13 may be adjusted by controlling the operation of the outdoor blower 20.
吸熱モードでは、クーラコア１６で冷却除湿された送風空気がヒータコア１７で加熱されて車室内に吹き出されるので、車室内を除湿暖房できる。
In the heat absorption mode, the blown air cooled and dehumidified by the cooler core 16 is heated by the heater core 17 and blown into the vehicle interior, so that the vehicle interior can be dehumidified and heated.
吸熱モードでは、クーラコア１６で冷却除湿された送風空気をヒータコア１７で加熱するための熱源として、クーラコア１６で車室内への送風空気から冷却水に吸熱した熱、ラジエータ１３で外気から冷却水に吸熱した熱の両方を用いることができるので、放熱モードに比べて高い暖房能力で車室内を暖房できる。
In the endothermic mode, as the heat source for heating the blown air cooled and dehumidified by the cooler core 16 with the heater core 17, the heat absorbed by the cooler water from the blown air into the vehicle interior by the cooler core 16, and the heat absorbed by the radiator 13 from the outside air to the coolant Since both of the heat that has been used can be used, the vehicle interior can be heated with a higher heating capacity than in the heat dissipation mode.
吸熱モードでは、ラジエータ１３を循環する冷却水の流量を調整し、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整しないので、フロスト抑制モードのようにクーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整する場合と比較して、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を増加させることができる。このため、フロスト抑制モードと比較してクーラコア１６の冷却能力（除湿能力）を高くすることができる。
In the endothermic mode, the flow rate of the cooling water circulating through the radiator 13 is adjusted, and the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 is not adjusted. Compared with the case where the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 is adjusted as in the frost suppression mode. Thus, the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 can be increased. For this reason, the cooling capability (dehumidification capability) of the cooler core 16 can be increased as compared with the frost suppression mode.
本実施形態では、吸熱モードおよび放熱モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整する。これにより、吸熱モードおよび放熱モードにおいて、クーラコア１６の温度を適切に制御できる。
In the present embodiment, in the heat absorption mode and the heat dissipation mode, the control device 60 includes the cooling water flowing through the radiator 13 so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. The flow rate of at least one of the outside air is adjusted. Thereby, the temperature of the cooler core 16 can be appropriately controlled in the heat absorption mode and the heat dissipation mode.
制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度に関連する温度ＴＨ、ＴＡＶが第１目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整してもよい。
The control device 60 sets the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 so that the temperatures TH and TAV related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17 approach the first target temperatures THO and TAO. You may adjust.
すなわち、制御装置６０は、熱媒体空気熱交換器１６、１７で温度調整された送風空気の温度に関連する温度ＴＣ、ＴＨ、ＴＡＶが第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、熱授受機器１３を流れる熱媒体の流量を調整すればよい。
That is, the control device 60 generates heat so that the temperatures TC, TH, TAV related to the temperature of the blown air adjusted in temperature by the heat medium air heat exchangers 16, 17 approach the first target temperatures TCO, THO, TAO. What is necessary is just to adjust the flow volume of the heat medium which flows through the delivery apparatus 13.
本実施形態では、吸熱モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し、吹出空気温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, in the endothermic mode, the control device 60 includes the cooling water flowing through the radiator 13 and the outside air so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. At least one flow rate is adjusted, and the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperatures related to the blown air temperatures TH and TAV approach the second target temperatures THO and TAO.
これにより、吸熱モードにおいて、クーラコア１６の表面温度および車室内吹出空気温度を適切に制御できる。
Thereby, in the endothermic mode, the surface temperature of the cooler core 16 and the temperature of the air blown into the passenger compartment can be controlled appropriately.
クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度とは、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度自体や、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する温度、クーラコア１６を流れる冷却水の温度に関連する温度等のことである。
The temperature related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 refers to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 itself, the temperature related to the surface temperature TC of the cooler core 16, and the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16. It is related temperature etc.
吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度とは、クーラコア１６およびヒータコア１７のうち少なくとも一方の熱交換器で温度調整されて車室内へ吹き出される送風空気の温度に関連する温度のことであり、具体的には、ヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気とが混合された混合空気の温度ＴＡＶや、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ヒータコア１７に流入する熱媒体の温度、ヒータコア１７を迂回して流れた送風空気の温度等のことである。
The temperature related to the blown air temperature TAV is a temperature related to the temperature of the blown air blown into the passenger compartment after being adjusted in temperature by at least one of the heat exchangers of the cooler core 16 and the heater core 17. The temperature TAV of the mixed air in which the blown air flowing through the heater core 17 and the blown air flowing around the heater core 17 are mixed, the temperature TH of the blown air heated by the heater core 17, and the heat medium flowing into the heater core 17. And the temperature of the blown air that flows around the heater core 17.
第１目標温度ＴＣＯは、クーラコア１６にフロストが発生せず、かつクーラコア１６の表面に付着した凝縮水が蒸発しない温度範囲内の温度に設定されるのが好ましい。本実施形態では、第１目標温度ＴＣＯとして、クーラコア１６の目標表面温度ＴＣＯを用いている。
The first target temperature TCO is preferably set to a temperature within a temperature range in which frost does not occur in the cooler core 16 and condensed water attached to the surface of the cooler core 16 does not evaporate. In the present embodiment, the target surface temperature TCO of the cooler core 16 is used as the first target temperature TCO.
第２目標温度ＴＡＯは、車室内を所望の温度に保つために車両用空調装置が生じさせる必要のある吹出空気温度に設定されるのが好ましい。本実施形態では、第２目標温度ＴＡＯとして、目標吹出空気温度ＴＡＯを用いている。
The second target temperature TAO is preferably set to a blown air temperature that needs to be generated by the vehicle air conditioner in order to keep the interior of the vehicle interior at a desired temperature. In the present embodiment, the target blown air temperature TAO is used as the second target temperature TAO.
本実施形態では、放熱モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第２目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第１目標温度ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整する。
In the present embodiment, in the heat dissipation mode, the control device 60 causes the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the second target temperature TCO. And the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the first target temperature TAO.
これにより、放熱モードにおいて、クーラコア１６の表面温度および車室内吹出空気温度を適切に制御できる。
This makes it possible to appropriately control the surface temperature of the cooler core 16 and the temperature of the air blown into the passenger compartment in the heat dissipation mode.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整する。これにより、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６の温度を適切に制御できる。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, the control device 60 sets the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. adjust. Thereby, the temperature of the cooler core 16 can be appropriately controlled in the frost suppression mode.
制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度に関連する温度ＴＨ、ＴＡＶが第１目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ヒータコア１７を流れる冷却水の流量を調整してもよい。
The controller 60 may adjust the flow rate of the cooling water flowing through the heater core 17 so that the temperatures TH and TAV related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17 approach the first target temperatures THO and TAO.
すなわち、制御装置６０は、熱媒体空気熱交換器１６、１７で温度調整された送風空気の温度に関連する温度ＴＣ、ＴＨ、ＴＡＶが第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、熱授受機器１３を流れる熱媒体の流量を調整すればよい。
That is, the control device 60 generates heat so that the temperatures TC, TH, TAV related to the temperature of the blown air adjusted in temperature by the heat medium air heat exchangers 16, 17 approach the first target temperatures TCO, THO, TAO. What is necessary is just to adjust the flow volume of the heat medium which flows through the delivery apparatus 13.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整し、圧縮機制御部６０ｄは、吹出空気温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, the control device 60 sets the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. The compressor control unit 60d adjusts the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so that the temperatures related to the blown air temperatures TH and TAV approach the second target temperatures THO and TAO.
これにより、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６の表面温度および車室内吹出空気温度を適切に制御できる。
Thereby, in the frost suppression mode, the surface temperature of the cooler core 16 and the temperature of the air blown into the passenger compartment can be controlled appropriately.
本実施形態では、冷房モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、クーラコア１６で冷却された送風空気のうちヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気との風量割合を調整する。
In the present embodiment, in the cooling mode, the control device 60 causes the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. And the blown air flowing through the heater core 17 and the blown air flowing around the heater core 17 out of the blown air cooled by the cooler core 16 so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the second target temperature TAO Adjust the air volume ratio.
これにより、冷房モードにおいて、クーラコア１６の表面温度および車室内吹出空気温度を適切に制御できる。
Thereby, in the cooling mode, the surface temperature of the cooler core 16 and the temperature of the air blown into the passenger compartment can be appropriately controlled.
さらに、冷房モードにおいて、制御装置６０が、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整するようにしてもよい。
Furthermore, in the cooling mode, the control device 60 may adjust the flow rate of at least one of the cooling water flowing through the radiator 13 and the outside air.
これによると、ラジエータ１３における冷却水から外気への放熱能力を制御することができるので、ヒータコア１７からの吹出空気温度を安定化させて、吹出空気温度ＴＡＶの制御性を高めることができる。また、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を絞ることによって、車両使用時の環境変動（外気温度の急変動や、主に車速の変動によるラジエータ１３を流れる風量等の変動）に対して吹出空気温度の変動を少なくできる。
According to this, since the heat dissipation capability from the cooling water to the outside air in the radiator 13 can be controlled, the temperature of the air blown from the heater core 17 can be stabilized and the controllability of the blown air temperature TAV can be enhanced. Further, by reducing the flow rate of at least one of the cooling water flowing through the radiator 13 and the outside air, the environment changes when the vehicle is used (sudden fluctuations in the outside air temperature, fluctuations in the amount of air flowing through the radiator 13 mainly due to fluctuations in the vehicle speed). In contrast, the fluctuation of the blown air temperature can be reduced.
本実施形態では、放熱モードにおいて、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶが第２目標温度ＴＡＯを下回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れる状態に切り替え、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, in the heat dissipation mode, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and it is determined that the blown air temperature TAV is lower than the second target temperature TAO, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 switch the radiator 13 to the state where the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows, and the control device 60 controls the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16. Is adjusted so that the temperature of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 approaches the first target temperature TCO, and the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the second target temperature TAO. The flow rate of the refrigerant discharged from 22 is adjusted.
これにより、放熱モードにおいて暖房用熱量が不足した場合、吸熱モードに切り替えて暖房用熱量を確保することができる。
Thus, when the amount of heat for heating is insufficient in the heat dissipation mode, the amount of heat for heating can be secured by switching to the heat absorption mode.
放熱モードにおいて、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯを下回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、凝縮器１５で加熱された冷却水が流れない状態に切り替えた後、吸熱モードに切り替えてもよい。
In the heat dissipation mode, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and the temperature related to the blown air temperature TAV is determined to be lower than the second target temperature TAO, the first switching valve 18 The second switching valve 19 may be switched to the endothermic mode after switching the radiator 13 to a state where the cooling water heated by the condenser 15 does not flow.
本実施形態では、吸熱モードにおいて、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶが第２目標温度ＴＡＯを上回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、凝縮器１５で加熱された冷却水が流れる状態に切り替え、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整する。
In the present embodiment, in the endothermic mode, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and the blown air temperature TAV is determined to be higher than the second target temperature TAO, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 switch the radiator 13 to the state where the cooling water heated by the condenser 15 flows, and the control device 60 sets the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 to the first. The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so as to approach the first target temperature TCO, and the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the second target temperature TAO. The flow rate of at least one of them is adjusted.
これにより、吸熱モードにおいて暖房用熱量が過剰になった場合、放熱モードに切り替えてラジエータ１３で外気に放熱させることができる。
Thereby, when the amount of heat for heating becomes excessive in the endothermic mode, the radiator 13 can be radiated to the outside air by switching to the radiating mode.
吸熱モードにおいて、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯを上回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れない状態に切り替えた後、放熱モードに切り替えてもよい。
In the endothermic mode, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and the temperature related to the blown air temperature TAV is determined to exceed the second target temperature TAO, the first switching valve 18 The second switching valve 19 may switch to the radiator 13 after switching to the radiator 13 so that the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 does not flow.
本実施形態では、放熱モードにおいて、目標吹出空気温度ＴＡＯがクーラコア１６に流入する送風空気の温度ＴＩを下回ると判断される場合、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、クーラコア１６で冷却された送風空気のうちヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気との風量割合を調整する。
In this embodiment, in the heat dissipation mode, when it is determined that the target blown air temperature TAO is lower than the temperature TI of the blown air flowing into the cooler core 16, the control device 60 determines that the temperature related to the blown air temperature TAV is the second target. The air volume ratio between the blown air flowing through the heater core 17 and the blown air flowing around the heater core 17 out of the blown air cooled by the cooler core 16 is adjusted so as to approach the temperature TAO.
これにより、放熱モードにおいて冷房が必要になった場合、冷房モードに切り替えて冷房を適切に行うことができる。
Thus, when cooling is required in the heat dissipation mode, the cooling can be appropriately performed by switching to the cooling mode.
放熱モードにおいて、目標吹出空気温度ＴＡＯが、クーラコア１６に流入する送風空気の温度ＴＩを下回ると判断される場合、第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水加熱器１５で加熱されてラジエータ１３を流れる冷却水の時間流量が増加するように作動してもよい。
In the heat dissipation mode, when it is determined that the target blown air temperature TAO is lower than the temperature TI of the blown air flowing into the cooler core 16, the first pump 11, the second pump 12, the first switching valve 18 and the second switching valve 19. May operate so that the temporal flow rate of the cooling water heated by the cooling water heater 15 and flowing through the radiator 13 increases.
本実施形態では、吸熱モードにおいて、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが所定温度ＴＣＦを下回ると判断される場合、制御装置６０は、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の流量および温度のうち少なくとも一方を調整する。
In the present embodiment, in the endothermic mode, when it is determined that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 is lower than the predetermined temperature TCF, the control device 60 is related to the surface temperature TC of the cooler core 16. At least one of the flow rate and the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 is adjusted so that the temperature approaches the first target temperature TCO.
これにより、吸熱モードにおいてクーラコア１６にフロスト（着霜）が発生する可能性が高くなった場合、フロスト抑制モードに切り替えて、クーラコア１６にフロストが発生することを抑制できる。
This makes it possible to suppress the occurrence of frost in the cooler core 16 by switching to the frost suppression mode when the possibility that frost (frosting) is generated in the cooler core 16 in the endothermic mode is increased.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが所定温度ＴＣＦを上回ると判断される場合、制御装置６０は、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整する。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, when it is determined that the temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16 exceeds the predetermined temperature TCF, the control device 60 relates to the surface temperature TC of the cooler core 16. The flow rate of at least one of the cooling water flowing through the radiator 13 and the outside air is adjusted so that the temperature to be moved approaches the first target temperature TCO.
これにより、フロスト抑制モードにおいてクーラコア１６にフロスト（着霜）が発生する可能性が低くなった場合、吸熱モードに切り替えて暖房を適切に行うことができる。
This makes it possible to appropriately perform heating by switching to the endothermic mode when the possibility that frost (frosting) occurs in the cooler core 16 in the frost suppression mode is low.
本実施形態では、冷房モードにおいて、目標吹出空気温度ＴＡＯが、クーラコア１６に流入する送風空気の温度ＴＩを上回ると判断される場合、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整する。
In the present embodiment, in the cooling mode, when it is determined that the target blown air temperature TAO exceeds the temperature TI of the blown air flowing into the cooler core 16, the control device 60 determines that the temperature related to the blown air temperature TAV is the second. The flow rate of at least one of the cooling water flowing through the radiator 13 and the outside air is adjusted so as to approach the target temperature TAO.
これにより、冷房モードにおいて暖房が必要になった場合、放熱モードに切り替えて暖房を適切に行うことができる。
Thus, when heating is required in the cooling mode, the heating can be appropriately performed by switching to the heat radiation mode.
冷房モードにおいて、目標吹出空気温度ＴＡＯが、クーラコア１６に流入する送風空気の温度ＴＩを下回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、凝縮器１５で加熱された冷却水が流れない状態に切り替えた後、放熱モードに切り替えてもよい。
In the cooling mode, when it is determined that the target blown air temperature TAO is lower than the temperature TI of the blown air flowing into the cooler core 16, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are connected to the radiator 13 by the condenser 15. After switching to a state in which the heated cooling water does not flow, the heat dissipation mode may be switched.
本実施形態では、吸熱モードおよび放熱モードにおいて、制御装置６０は、ラジエータ１３に冷却水が間欠的に流れるように作動する。これにより、ラジエータ１３を流れる冷却水の時間平均流量を調整できる。
In the present embodiment, in the heat absorption mode and the heat dissipation mode, the control device 60 operates so that the cooling water flows intermittently through the radiator 13. Thereby, the time average flow volume of the cooling water which flows through the radiator 13 can be adjusted.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６に冷却水が間欠的に流れるように作動する。これにより、クーラコア１６を流れる冷却水の時間平均流量を調整できる。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, the control device 60 operates so that the cooling water flows intermittently through the cooler core 16. Thereby, the time average flow volume of the cooling water which flows through the cooler core 16 can be adjusted.
吸熱モードおよび放熱モードにおいて、第１切替弁１８、第２切替弁１９および切替弁制御部６０ｂは、ラジエータ用流路３３の開度を調整するように作動してもよい。これにより、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量を調整できる。
In the heat absorption mode and the heat dissipation mode, the first switching valve 18, the second switching valve 19, and the switching valve control unit 60 b may operate so as to adjust the opening degree of the radiator flow path 33. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through the radiator 13 can be adjusted.
フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア用流路３６の開度を調整するように作動してもよい。これにより、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整できる。
In the frost suppression mode, the control device 60 may operate so as to adjust the opening degree of the cooler core channel 36. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through the cooler core 16 can be adjusted.
吸熱モードおよび放熱モードにおいて、制御装置６０は、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出される冷却水の流量を調整してもよい。これにより、ラジエータ１３を流れる冷却水の流量を調整できる。
In the heat absorption mode and the heat dissipation mode, the control device 60 may adjust the flow rate of the cooling water discharged from the first pump 11 or the second pump 12. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through the radiator 13 can be adjusted.
フロスト抑制モードにおいて、ポンプ制御部６０ａは、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出される冷却水の流量を調整してもよい。これにより、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を調整できる。
In the frost suppression mode, the pump control unit 60a may adjust the flow rate of the cooling water discharged from the first pump 11 or the second pump 12. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through the cooler core 16 can be adjusted.
吸熱モードおよび放熱モードにおいて、制御装置６０は、外気送風機２０によって送風される外気の流量を調整してもよい。これにより、ラジエータ１３を流れる外気の流量を調整できる。
In the heat absorption mode and the heat dissipation mode, the control device 60 may adjust the flow rate of the outside air blown by the outside air blower 20. Thereby, the flow volume of the external air which flows through the radiator 13 can be adjusted.
本実施形態では、クーラコア１６には、冷却水が重力方向下方側から重力方向上方側に向かって流れる流路１６３が少なくとも１つ形成されている。これにより、クーラコア１６にフロスト（着霜）が発生することを抑制できる。
In the present embodiment, the cooler core 16 is formed with at least one flow path 163 through which cooling water flows from the lower side in the gravitational direction toward the upper side in the gravitational direction. Thereby, it can suppress that frost (frost formation) generate | occur | produces in the cooler core 16. FIG.
本実施形態では、クーラコア１６は、冷却水が空気流れ方向下流側から上流側に向かって流れるように冷却水の流路１６３が構成されている。これにより、クーラコア１６にフロスト（着霜）が発生することを抑制できる。
In the present embodiment, the cooler core 16 includes the cooling water flow path 163 so that the cooling water flows from the downstream side in the air flow direction toward the upstream side. Thereby, it can suppress that frost (frost formation) generate | occur | produces in the cooler core 16. FIG.
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を制御するが、本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を制御する。 (Second Embodiment)
In the first embodiment, the flow rate of the cooling water flowing through thecooler core 16 is controlled in the frost suppression mode. In the present embodiment, the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 is controlled in the frost suppression mode.
上記第１実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を制御するが、本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を制御する。 (Second Embodiment)
In the first embodiment, the flow rate of the cooling water flowing through the
図１７に示すように、クーラコア流路３６に電気ヒータ７０が配置されている。電気ヒータ７０は、電力を供給されることによって発熱する発熱体である。電気ヒータ７０の発熱によって、クーラコア流路３６を流れる冷却水が加熱される。電気ヒータ７０の作動は制御装置６０によって制御される。
As shown in FIG. 17, an electric heater 70 is disposed in the cooler core flow path 36. The electric heater 70 is a heating element that generates heat when supplied with electric power. The cooling water flowing through the cooler core channel 36 is heated by the heat generated by the electric heater 70. The operation of the electric heater 70 is controlled by the control device 60.
本実施形態では、制御装置６０のうち電気ヒータ７０の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を電気ヒータ制御部６０ｈとする。電気ヒータ制御部６０ｈを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。電気ヒータ７０および電気ヒータ制御部６０ｈは、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を調整するクーラコア用調整部（熱交換器用調整部、空気冷却熱交換器用調整部）である。
In the present embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the electric heater 70 in the control device 60 is the electric heater control unit 60h. The electric heater control unit 60 h may be configured separately from the control device 60. The electric heater 70 and the electric heater control unit 60h are a cooler core adjusting unit (a heat exchanger adjusting unit and an air cooling heat exchanger adjusting unit) that adjusts the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16.
フロスト抑制モードにおいて、電気ヒータ７０で冷却水を加熱することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させることができる。
In the frost suppression mode, the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 can be increased by heating the cooling water with the electric heater 70.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, the control device 60 adjusts the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 so that the temperature related to the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO, and the blown air The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperature TAV approaches the second target temperature TAO.
これにより、フロスト抑制モードにおいて、クーラコア１６の表面温度および車室内吹出空気温度を適切に制御できる。
Thereby, in the frost suppression mode, the surface temperature of the cooler core 16 and the temperature of the air blown into the passenger compartment can be controlled appropriately.
（第３実施形態）
上記第２実施形態では、電気ヒータ７０で冷却水を加熱することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させるが、本実施形態では、図１８に示すように、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水に冷却水加熱器１５で加熱された冷却水を混合させることによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させる。 (Third embodiment)
In the second embodiment, the temperature of the cooling water flowing through thecooler core 16 is increased by heating the cooling water with the electric heater 70. In the present embodiment, as shown in FIG. The temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 is raised by mixing the cooling water heated by the cooling water heater 15 with the cooled cooling water.
上記第２実施形態では、電気ヒータ７０で冷却水を加熱することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させるが、本実施形態では、図１８に示すように、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水に冷却水加熱器１５で加熱された冷却水を混合させることによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させる。 (Third embodiment)
In the second embodiment, the temperature of the cooling water flowing through the
本実施形態では、第１連通流路７１、第２連通流路７２、第１連通開閉弁７３および第２連通開閉弁７４が追加されている。
In the present embodiment, a first communication channel 71, a second communication channel 72, a first communication on / off valve 73, and a second communication on / off valve 74 are added.
第１連通流路７１は、クーラコア用流路３６のうちクーラコア１６の冷却水入口側の部位と、ヒータコア用流路３７のうちクーラコア１６の冷却水入口側の部位とを連通する流路である。
The first communication channel 71 is a channel that communicates a portion of the cooler core channel 36 on the cooling water inlet side of the cooler core 16 and a portion of the heater core channel 37 on the cooling water inlet side of the cooler core 16. .
第２連通流路７２は、クーラコア用流路３６のうちクーラコア１６の冷却水出口側の部位と、ヒータコア用流路３７のうちクーラコア１６の冷却水出口側の部位とを連通する流路である。
The second communication channel 72 is a channel that communicates a portion of the cooler core channel 36 on the cooling water outlet side of the cooler core 16 and a portion of the heater core channel 37 on the cooling water outlet side of the cooler core 16. .
第１連通開閉弁７３は、第１連通流路７１を開閉する電磁弁である。第１連通開閉弁７３の作動は制御装置６０によって制御される。第２連通開閉弁７４は、第２連通流路７２を開閉する電磁弁である。第２連通開閉弁７４の作動は制御装置６０によって制御される。
The first communication open / close valve 73 is an electromagnetic valve that opens and closes the first communication flow path 71. The operation of the first communication on / off valve 73 is controlled by the control device 60. The second communication on / off valve 74 is an electromagnetic valve that opens and closes the second communication flow path 72. The operation of the second communication opening / closing valve 74 is controlled by the control device 60.
本実施形態では、制御装置６０のうち第１連通開閉弁７３および第２連通開閉弁７４の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を連通制御部６０ｉとする。連通制御部６０ｉを制御装置６０に対して別体で構成してもよい。第１連通開閉弁７３、第２連通開閉弁７４および連通制御部６０ｉは、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を調整するクーラコア用調整部（熱交換器用調整部、空気冷却熱交換器用調整部）である。
In this embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the first communication on / off valve 73 and the second communication on / off valve 74 in the control device 60 is defined as a communication control unit 60i. The communication control unit 60 i may be configured separately from the control device 60. The first communication on / off valve 73, the second communication on / off valve 74, and the communication control unit 60i are a cooler core adjustment unit (a heat exchanger adjustment unit, an air cooling heat exchanger adjustment unit) that adjusts the temperature of the coolant flowing through the cooler core 16. It is.
第１連通開閉弁７３が第１連通流路７１を開け、第２連通開閉弁７４が第２連通流路７２を開けることによって、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水に冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が混合し、ひいてはクーラコア１６を流れる冷却水の温度が上昇する。
The first communication on / off valve 73 opens the first communication flow path 71 and the second communication on / off valve 74 opens the second communication flow path 72, so that the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 is added to the cooling water heater. The cooling water heated at 15 is mixed, and as a result, the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 rises.
第１連通開閉弁７３および第２連通開閉弁７４のうち少なくとも一方の開度を調整することによって、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水と冷却水加熱器１５で加熱された冷却水との混合比率が調整され、ひいてはクーラコア１６を流れる冷却水の温度が調整される。
By adjusting the opening degree of at least one of the first communication on-off valve 73 and the second communication on-off valve 74, the cooling water cooled by the cooling water cooler 14, the cooling water heated by the cooling water heater 15, Is adjusted, and the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 is adjusted accordingly.
第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水を混合させることによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させてもよい。
The temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 may be increased by operating the first switching valve 18 and the second switching valve 19 to mix the cooling water heated by the cooling water heater 15.
本実施形態では、フロスト抑制モードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６の表面温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を調整し、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, in the frost suppression mode, the control device 60 adjusts the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 so that the temperature related to the surface temperature TC of the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO, and the blown air The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperature TAV approaches the second target temperature TAO.
これにより、上記第２実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
Thereby, the same effect as the second embodiment can be obtained.
（第４実施形態）
上記第２実施形態では、クーラコア用流路３６の一端は、第１ポンプ用流路３１のうち第１ポンプ１１の冷却水吸入側の部位に接続されており、ヒータコア用流路３７の一端は、第２ポンプ用流路３２のうち第２ポンプ１２の冷却水吸入側の部位に接続されているが、本実施形態では、図１９に示すように、クーラコア用流路３６の一端は、第１切替弁１８の第３入口１８ｄに接続されており、ヒータコア用流路３７の一端は、第２切替弁１９の第３出口１９ｄに接続されている。 (Fourth embodiment)
In the second embodiment, one end of the coolercore flow path 36 is connected to a portion of the first pump flow path 31 on the cooling water suction side of the first pump 11, and one end of the heater core flow path 37 is In this embodiment, one end of the cooler core flow path 36 is connected to a portion of the second pump flow path 32 on the cooling water suction side of the second pump 12 as shown in FIG. The first switching valve 18 is connected to the third inlet 18 d, and one end of the heater core flow path 37 is connected to the third outlet 19 d of the second switching valve 19.
上記第２実施形態では、クーラコア用流路３６の一端は、第１ポンプ用流路３１のうち第１ポンプ１１の冷却水吸入側の部位に接続されており、ヒータコア用流路３７の一端は、第２ポンプ用流路３２のうち第２ポンプ１２の冷却水吸入側の部位に接続されているが、本実施形態では、図１９に示すように、クーラコア用流路３６の一端は、第１切替弁１８の第３入口１８ｄに接続されており、ヒータコア用流路３７の一端は、第２切替弁１９の第３出口１９ｄに接続されている。 (Fourth embodiment)
In the second embodiment, one end of the cooler
第１切替弁１８は、クーラコア用流路３６を流れる冷却水の流量を調整可能になっている。第２切替弁１９は、ヒータコア用流路３７を流れる冷却水の流量を調整可能になっている。
The first switching valve 18 can adjust the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core flow path 36. The second switching valve 19 can adjust the flow rate of the cooling water flowing through the heater core flow path 37.
第１切替弁１８の第２出口１８ｅには、機器用流路８０の一端が接続されている。第２切替弁１９の第２入口１９ｅには、機器用流路８０の他端が接続されている。
One end of a device flow path 80 is connected to the second outlet 18e of the first switching valve 18. The other end of the device flow path 80 is connected to the second inlet 19e of the second switching valve 19.
機器用流路８０には、機器８１が配置されている。機器８１は、冷却水が流通する流路を有し、冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器（温度調整対象機器）である。機器８１の例としては、インバータ、電池、電池温調用熱交換器、走行用電動モータ、エンジン機器、蓄冷熱体、換気熱回収熱交換器、冷却水冷却水熱交換器などが挙げられる。
A device 81 is disposed in the device flow path 80. The device 81 is a heat transfer device (temperature adjustment target device) that has a flow path through which the cooling water flows and that transfers heat to and from the cooling water. Examples of the device 81 include an inverter, a battery, a battery temperature control heat exchanger, a traveling electric motor, an engine device, a cold storage heat body, a ventilation heat recovery heat exchanger, and a cooling water cooling water heat exchanger.
インバータは、電池から供給された直流電力を交流電圧に変換して走行用電動モータに出力する電力変換装置である。
An inverter is a power conversion device that converts DC power supplied from a battery into AC voltage and outputs the AC voltage to a traveling electric motor.
電池温調用熱交換器は、電池への送風経路に配置され、送風空気と冷却水とを熱交換する熱交換器（空気熱媒体熱交換器）である。
The battery temperature control heat exchanger is a heat exchanger (air heat medium heat exchanger) that is arranged in a blowing path to the battery and exchanges heat between the blown air and cooling water.
エンジン機器としては、ターボチャージャ、インタークーラ、ＥＧＲクーラ、ＣＶＴウォーマ、ＣＶＴクーラ、排気熱回収器などが挙げられる。
Engine devices include turbochargers, intercoolers, EGR coolers, CVT warmers, CVT coolers, exhaust heat recovery devices, and the like.
ターボチャージャは、エンジンの吸入空気（吸気）を過給する過給機である。インタークーラは、ターボチャージャで圧縮されて高温になった過給吸気と冷却水とを熱交換して過給吸気を冷却する吸気冷却器（吸気熱媒体熱交換器）である。
The turbocharger is a supercharger that supercharges engine intake air (intake). The intercooler is an intake air cooler (intake heat medium heat exchanger) that cools the supercharged intake air by exchanging heat between the supercharged intake air that has been compressed by the turbocharger and becomes high temperature and the cooling water.
ＥＧＲクーラは、エンジンの吸気側に戻されるエンジン排気ガス（排気）と冷却水とを熱交換して排気を冷却する排気冷却水熱交換器（排気熱媒体熱交換器）である。
The EGR cooler is an exhaust cooling water heat exchanger (exhaust heat medium heat exchanger) that cools exhaust gas by exchanging heat between engine exhaust gas (exhaust gas) returned to the intake side of the engine and cooling water.
ＣＶＴウォーマは、ＣＶＴ（無段変速機）を潤滑する潤滑油（ＣＶＴオイル）と冷却水とを熱交換してＣＶＴオイルを加熱する潤滑油冷却水熱交換器（潤滑油熱媒体熱交換器）である。
CVT warmer is a lubricating oil cooling water heat exchanger (lubricating oil heat medium heat exchanger) that heats CVT oil by exchanging heat between lubricating oil (CVT oil) that lubricates CVT (continuously variable transmission) and cooling water. It is.
ＣＶＴクーラは、ＣＶＴオイルと冷却水とを熱交換してＣＶＴオイルを冷却する潤滑油冷却水熱交換器（潤滑油熱媒体熱交換器）である。
The CVT cooler is a lubricating oil cooling water heat exchanger (lubricating oil heat medium heat exchanger) that cools the CVT oil by exchanging heat between the CVT oil and the cooling water.
排気熱回収器は、排気と冷却水とを熱交換して冷却水に排気の熱を吸熱させる排気冷却水熱交換器（排気熱媒体熱交換器）である。
The exhaust heat recovery unit is an exhaust cooling water heat exchanger (exhaust heat medium heat exchanger) that exchanges heat between the exhaust and the cooling water to absorb the heat of the exhaust into the cooling water.
蓄冷熱体は、冷却水が持つ温熱または冷熱を蓄えるものである。蓄冷熱体の例としては、化学蓄熱材、保温タンク、潜熱型蓄熱体（パラフィンや水和物系の物質）などが挙げられる。
The cold storage heat storage body stores the heat or cold energy of the cooling water. Examples of the cold storage body include a chemical heat storage material, a heat retaining tank, a latent heat storage body (paraffin or hydrate-based substance), and the like.
換気熱回収熱交換器は、換気で外に捨てられる熱（冷熱または温熱）を回収する熱交換器である。例えば、換気熱回収熱交換器が、換気で外に捨てられる熱（冷熱または温熱）を回収することによって、冷暖房に必要な動力を低減することができる。
The ventilation heat recovery heat exchanger is a heat exchanger that recovers the heat (cold or hot) that is thrown out by ventilation. For example, a ventilation heat recovery heat exchanger recovers heat (cold heat or hot heat) that is thrown out by ventilation, thereby reducing power required for air conditioning.
冷却水冷却水熱交換器は、冷却水と冷却水とを熱交換する熱交換器である。例えば、冷却水冷却水熱交換器が、車両用熱管理システム１０の冷却水（第１ポンプ１１または第２ポンプ１２によって循環される冷却水）と、エンジン冷却回路（エンジン冷却用の冷却水が循環する回路）の冷却水とを熱交換することによって、車両用熱管理システム１０とエンジン冷却回路との間で熱をやり取りすることができる。
The cooling water cooling water heat exchanger is a heat exchanger that exchanges heat between cooling water and cooling water. For example, a cooling water cooling water heat exchanger includes cooling water (cooling water circulated by the first pump 11 or the second pump 12) of the vehicle thermal management system 10 and an engine cooling circuit (cooling water for engine cooling). Heat can be exchanged between the vehicle thermal management system 10 and the engine cooling circuit by exchanging heat with the cooling water in the circulating circuit).
本実施形態によると、第１切替弁１８および第２切替弁１９によって、クーラコア１６を流れる冷却水の流量、およびヒータコア１７を流れる冷却水の流量を調整できる。
According to this embodiment, the flow rate of the cooling water flowing through the cooler core 16 and the flow rate of the cooling water flowing through the heater core 17 can be adjusted by the first switching valve 18 and the second switching valve 19.
第１切替弁１８および第２切替弁１９によって、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が機器８１を流れる状態と、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が機器８１を流れる状態とを切り替えることができる。したがって、機器８１を所望の温度に調整できる。
A state in which the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the device 81 by the first switching valve 18 and the second switching valve 19, and a state in which the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the device 81. Can be switched. Therefore, the device 81 can be adjusted to a desired temperature.
本実施形態では、上記第２実施形態と同様に、クーラコア流路３６に電気ヒータ７０が配置されているので、電気ヒータ７０で冷却水を加熱することによって、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を上昇させることができる。
In the present embodiment, since the electric heater 70 is disposed in the cooler core flow path 36 as in the second embodiment, the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 is set by heating the cooling water with the electric heater 70. Can be raised.
（第５実施形態）
図２０に示すように、室内空調ユニット５０のケース５１内に、クーラコア１６の代わりに、第２蒸発器８２が配置されていてもよい。第２蒸発器８２は、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒と車室内への送風空気とを熱交換させて車室内への送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。 (Fifth embodiment)
As shown in FIG. 20, asecond evaporator 82 may be disposed in the case 51 of the indoor air conditioning unit 50 instead of the cooler core 16. The second evaporator 82 is an air cooling heat exchanger that cools the blown air into the vehicle interior by exchanging heat between the low-pressure refrigerant of the refrigeration cycle 21 and the blown air into the vehicle interior.
図２０に示すように、室内空調ユニット５０のケース５１内に、クーラコア１６の代わりに、第２蒸発器８２が配置されていてもよい。第２蒸発器８２は、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒と車室内への送風空気とを熱交換させて車室内への送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。 (Fifth embodiment)
As shown in FIG. 20, a
冷凍サイクル２１は、第２膨張弁８３および圧力調整弁８４を有している。第２膨張弁８３は、レシーバ２３から流出した液相冷媒を減圧膨張させる減圧装置である。圧力調整弁８４は、第２蒸発器８２における冷媒蒸発圧力を調整する圧力調整部である。
The refrigeration cycle 21 has a second expansion valve 83 and a pressure adjustment valve 84. The second expansion valve 83 is a decompression device that decompresses and expands the liquid-phase refrigerant that has flowed out of the receiver 23. The pressure adjustment valve 84 is a pressure adjustment unit that adjusts the refrigerant evaporation pressure in the second evaporator 82.
第２蒸発器８２、第２膨張弁８３および圧力調整弁８４は、冷凍サイクル２１の冷媒流れにおいて、膨張弁２４および冷却水冷却器１４と並列に配置されている。第２蒸発器８２、第２膨張弁８３および圧力調整弁８４は、冷凍サイクル２１の冷媒流れにおいて、第２膨張弁８３、第２蒸発器８２、第２膨張弁８３の順番に配置されている。
The second evaporator 82, the second expansion valve 83, and the pressure regulating valve 84 are arranged in parallel with the expansion valve 24 and the cooling water cooler 14 in the refrigerant flow of the refrigeration cycle 21. The second evaporator 82, the second expansion valve 83, and the pressure adjustment valve 84 are arranged in the order of the second expansion valve 83, the second evaporator 82, and the second expansion valve 83 in the refrigerant flow of the refrigeration cycle 21. .
（第６実施形態）
上記実施形態では、室内空調ユニット５０のケース５１内において、クーラコア１６およびヒータコア１７が空気流れにおいて直列に配置されているが、本実施形態では、図２１に示すように、クーラコア１６およびヒータコア１７が空気流れにおいて並列に配置されている。 (Sixth embodiment)
In the above embodiment, thecooler core 16 and the heater core 17 are arranged in series in the air flow in the case 51 of the indoor air conditioning unit 50. However, in the present embodiment, as shown in FIG. They are arranged in parallel in the air flow.
上記実施形態では、室内空調ユニット５０のケース５１内において、クーラコア１６およびヒータコア１７が空気流れにおいて直列に配置されているが、本実施形態では、図２１に示すように、クーラコア１６およびヒータコア１７が空気流れにおいて並列に配置されている。 (Sixth embodiment)
In the above embodiment, the
ケース５１には、クーラコア１６側の空気通路とヒータコア１７側の空気通路とを仕切る仕切壁５１ｃが形成されている。エアミックスドア５５は、室内送風機５４の空気流れ下流側、かつクーラコア１６およびヒータコア１７の空気流れ上流側に配置されている。
The case 51 is formed with a partition wall 51c that partitions the air passage on the cooler core 16 side and the air passage on the heater core 17 side. The air mix door 55 is disposed on the air flow downstream side of the indoor blower 54 and on the air flow upstream side of the cooler core 16 and the heater core 17.
本実施形態においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
In this embodiment, the same effects as those in the above embodiment can be obtained.
（第７実施形態）
上記実施形態では、クーラコア１６およびヒータコア１７が共通の室内空調ユニット５０に収容されているが、本実施形態では、図２２に示すように、クーラコア１６がクーラユニット５０Ａに収容され、ヒータコア１７がヒータユニット５０Ｂに収容されている。 (Seventh embodiment)
In the above embodiment, thecooler core 16 and the heater core 17 are accommodated in the common indoor air conditioning unit 50. However, in this embodiment, as shown in FIG. 22, the cooler core 16 is accommodated in the cooler unit 50A, and the heater core 17 is the heater. It is accommodated in the unit 50B.
上記実施形態では、クーラコア１６およびヒータコア１７が共通の室内空調ユニット５０に収容されているが、本実施形態では、図２２に示すように、クーラコア１６がクーラユニット５０Ａに収容され、ヒータコア１７がヒータユニット５０Ｂに収容されている。 (Seventh embodiment)
In the above embodiment, the
クーラユニット５０Ａのケース５１Ａ内には、室内送風機５４Ａおよびクーラコア１６が配置されている。ヒータユニット５０Ｂのケース５１Ｂ内には、室内送風機５４Ｂおよびヒータコア１７が配置されている。
The indoor blower 54A and the cooler core 16 are disposed in the case 51A of the cooler unit 50A. An indoor blower 54B and a heater core 17 are disposed in the case 51B of the heater unit 50B.
本実施形態においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
In this embodiment, the same effects as those in the above embodiment can be obtained.
（第８実施形態）
本実施形態は、上述の熱授受機器８１として、電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂおよび冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを備えている。電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂおよび冷却水冷却水熱交換器８１Ｃは、冷却水が流通する流路を有し、冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器（温度調整対象機器）である。 (Eighth embodiment)
The present embodiment includes a battery temperature adjustingheat exchanger 81A, an inverter 81B, and a cooling water cooling water heat exchanger 81C as the heat transfer device 81 described above. The battery temperature control heat exchanger 81A, the inverter 81B, and the cooling water cooling water heat exchanger 81C have a flow path through which the cooling water flows, and a heat transfer device (a temperature adjustment target) that transfers heat to and from the cooling water. Equipment).
本実施形態は、上述の熱授受機器８１として、電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂおよび冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを備えている。電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂおよび冷却水冷却水熱交換器８１Ｃは、冷却水が流通する流路を有し、冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器（温度調整対象機器）である。 (Eighth embodiment)
The present embodiment includes a battery temperature adjusting
電池温調用熱交換器８１Ａは、電池への送風経路に配置され、送風空気と冷却水とを熱交換する熱交換器（空気熱媒体熱交換器）である。電池温調用熱交換器８１Ａは、電池熱交換用流路８０Ａに配置されている。
The battery temperature control heat exchanger 81A is a heat exchanger (air heat medium heat exchanger) that is arranged in the air blowing path to the battery and exchanges heat between the blown air and the cooling water. The battery temperature adjustment heat exchanger 81A is disposed in the battery heat exchange channel 80A.
電池熱交換用流路８０Ａの一端は、第１切替弁１８の電池熱交換用出口１８ｆに接続されている。電池熱交換用流路８０Ａの他端は、第２切替弁１９の電池熱交換用入口１９ｆに接続されている。
One end of the battery heat exchange channel 80A is connected to the battery heat exchange outlet 18f of the first switching valve 18. The other end of the battery heat exchange channel 80 </ b> A is connected to the battery heat exchange inlet 19 f of the second switching valve 19.
インバータ８１Ｂは、電池から供給された直流電力を交流電圧に変換して走行用電動モータに出力する電力変換装置である。インバータ８１Ｂは、インバータ用流路８０Ｂに配置されている。
The inverter 81B is a power conversion device that converts DC power supplied from the battery into AC voltage and outputs the AC voltage to the traveling electric motor. The inverter 81B is disposed in the inverter flow path 80B.
インバータ用流路８０Ｂの一端は、第１切替弁１８のインバータ用出口１８ｇに接続されている。インバータ用流路８０Ｂの他端は、第２切替弁１９のインバータ用入口１９ｇに接続されている。
One end of the inverter flow path 80B is connected to the inverter outlet 18g of the first switching valve 18. The other end of the inverter flow path 80 </ b> B is connected to the inverter inlet 19 g of the second switching valve 19.
冷却水冷却水熱交換器８１Ｃは、車両用熱管理システム１０の冷却水（第１ポンプ１１または第２ポンプ１２によって循環される冷却水）と、エンジン冷却回路９０の冷却水（エンジン用熱媒体）とを熱交換する熱交換器（熱媒体熱媒体熱交換器）である。冷却水冷却水熱交換器８１Ｃは、冷却水冷却水熱交換器用流路８０Ｃに配置されている。
The cooling water cooling water heat exchanger 81C includes cooling water (cooling water circulated by the first pump 11 or the second pump 12) of the vehicle thermal management system 10 and cooling water (engine heat medium for the engine cooling circuit 90). ) And a heat exchanger (heat medium heat medium heat exchanger). The cooling water cooling water heat exchanger 81C is disposed in the cooling water cooling water heat exchanger channel 80C.
冷却水冷却水熱交換器用流路８０Ｃの一端は、第１切替弁１８の冷却水冷却水熱交換器用出口１８ｈに接続されている。冷却水冷却水熱交換器用流路８０Ｃの他端は、第２切替弁１９の冷却水冷却水熱交換器用入口１９ｈに接続されている。
One end of the cooling water cooling water heat exchanger flow path 80 </ b> C is connected to the cooling water cooling water heat exchanger outlet 18 h of the first switching valve 18. The other end of the cooling water cooling water heat exchanger channel 80 </ b> C is connected to the cooling water cooling water heat exchanger inlet 19 h of the second switching valve 19.
本実施形態では、クーラコア用流路３６の一端は、第１切替弁１８のクーラコア用出口１８ｉに接続されている。クーラコア用流路３６の他端は、第２切替弁１９のクーラコア用入口１９ｉに接続されている。
In the present embodiment, one end of the cooler core flow path 36 is connected to the cooler core outlet 18i of the first switching valve 18. The other end of the cooler core flow path 36 is connected to the cooler core inlet 19 i of the second switching valve 19.
ヒータコア用流路３７の一端は、第１切替弁１８のヒータコア用出口１８ｊに接続されている。ヒータコア用流路３６の他端は、第２切替弁１９のヒータコア用入口１９ｊに接続されている。
One end of the heater core flow path 37 is connected to the heater core outlet 18j of the first switching valve 18. The other end of the heater core flow path 36 is connected to the heater core inlet 19 j of the second switching valve 19.
第１切替弁１８は、その出口側に接続された機器１３、１６、１７、８１Ａ、８１Ｂ、８１Ｃのそれぞれについて、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
The first switching valve 18 includes a state in which the cooling water discharged from the first pump 11 flows into each of the devices 13, 16, 17, 81 </ b> A, 81 </ b> B, 81 </ b> C connected to the outlet side thereof, and the second pump 12. Is switched between a state in which the cooling water discharged from the inflow flows and a state in which the cooling water discharged from the first pump 11 and the cooling water discharged from the second pump 12 do not flow in.
第２切替弁１９は、その入口側に接続された機器１３、１６、１７、８１Ａ、８１Ｂ、８１Ｃのそれぞれについて、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
The second switching valve 19 has a state in which the cooling water flows out to the first pump 11 and the cooling water to the second pump 12 for each of the devices 13, 16, 17, 81A, 81B, 81C connected to the inlet side thereof. Is switched between a state in which the coolant flows and a state in which the cooling water does not flow out to the first pump 11 and the second pump 12.
第１切替弁１８および第２切替弁１９は、弁開度を調整可能になっている。これにより、各機器１３、１６、１７、８１Ａ、８１Ｂ、８１Ｃを流れる冷却水の流量を調整できる。
The valve opening degree of the first switching valve 18 and the second switching valve 19 can be adjusted. Thereby, the flow volume of the cooling water which flows through each apparatus 13, 16, 17, 81A, 81B, 81C can be adjusted.
第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１ポンプ１１から吐出された冷却水と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水とを任意の流量割合で混合して各機器１３、１６、１７、８１Ａ、８１Ｂ、８１Ｃに流入させることが可能になっている。
The first switching valve 18 and the second switching valve 19 mix the cooling water discharged from the first pump 11 and the cooling water discharged from the second pump 12 at an arbitrary flow rate ratio to each device 13, 16. , 17, 81A, 81B, 81C.
エンジン冷却回路９０は、エンジン９１を冷却するための冷却水循環回路である。エンジン冷却回路９０は、冷却水が循環する循環流路９２を有している。循環流路９２には、エンジン９１、第３ポンプ９３、エンジン用ラジエータ９４および冷却水冷却水熱交換器８１Ｃが配置されている。
The engine cooling circuit 90 is a cooling water circulation circuit for cooling the engine 91. The engine cooling circuit 90 has a circulation passage 92 through which cooling water circulates. In the circulation channel 92, an engine 91, a third pump 93, an engine radiator 94, and a cooling water / cooling water heat exchanger 81C are arranged.
第３ポンプ９３は、冷却水を吸入して吐出する電動ポンプである。第３ポンプ９３は、エンジン９１から出力される動力によって駆動される機械式ポンプであってもよい。
The third pump 93 is an electric pump that sucks and discharges cooling water. The third pump 93 may be a mechanical pump driven by power output from the engine 91.
エンジン用ラジエータ９４は、冷却水と外気とを熱交換することによって冷却水の熱を外気に放熱させる放熱用の熱交換器（空気熱媒体熱交換器）である。
The engine radiator 94 is a heat dissipation heat exchanger (air heat medium heat exchanger) that radiates heat of the cooling water to the outside air by exchanging heat between the cooling water and the outside air.
循環流路９２には、ラジエータバイパス流路９５が接続されている。ラジエータバイパス流路９５は、冷却水がエンジン用ラジエータ９４をバイパスして流れる流路である。
A radiator bypass channel 95 is connected to the circulation channel 92. The radiator bypass channel 95 is a channel through which cooling water flows bypassing the engine radiator 94.
ラジエータバイパス流路９５と循環流路９２との接続部にはサーモスタット９６が配置されている。サーモスタット９６は、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷却水流路を開閉する機械的機構で構成される冷却水温度応動弁である。
A thermostat 96 is disposed at a connection portion between the radiator bypass channel 95 and the circulation channel 92. The thermostat 96 is a cooling water temperature responsive valve configured by a mechanical mechanism that opens and closes the cooling water flow path by displacing the valve body by a thermo wax (temperature sensitive member) that changes in volume according to temperature.
具体的には、サーモスタット９６は、冷却水の温度が所定温度を上回っている場合（例えば８０℃以上）、ラジエータバイパス流路９５を閉じ、冷却水の温度が所定温度を下回っている場合（例えば８０℃未満）、ラジエータバイパス流路９５を開ける。
Specifically, the thermostat 96 closes the radiator bypass channel 95 when the temperature of the cooling water is higher than a predetermined temperature (for example, 80 ° C. or more), and when the temperature of the cooling water is lower than the predetermined temperature (for example, (Less than 80 ° C.), the radiator bypass channel 95 is opened.
循環流路９２には、エンジン補機用流路９７が接続されている。エンジン補機用流路９７は、冷却水が冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと並列に流れる流路である。エンジン補機用流路９７にはエンジン補機９８が配置されている。エンジン補機９８は、オイル熱交換器、ＥＧＲクーラ、スロットルクーラ、ターボクーラ、エンジン補助モータ等である。オイル熱交換器は、エンジンオイルまたはトランスミッションオイルと冷却水とを熱交換してオイルの温度を調整する熱交換器である。
The circulation channel 92 is connected to an engine accessory flow channel 97. The engine accessory flow path 97 is a flow path in which the cooling water flows in parallel with the cooling water cooling water heat exchanger 81C. An engine accessory 98 is disposed in the engine accessory flow path 97. The engine accessory 98 is an oil heat exchanger, an EGR cooler, a throttle cooler, a turbo cooler, an engine auxiliary motor, or the like. The oil heat exchanger is a heat exchanger that adjusts the temperature of oil by exchanging heat between engine oil or transmission oil and cooling water.
ＥＧＲクーラは、エンジンの排気ガスの一部を吸気側に還流させてスロットルバルブで発生するポンピングロスを低減させるＥＧＲ（排気ガス再循環）装置を構成する熱交換器であって、還流ガスと冷却水とを熱交換させて還流ガスの温度を調整する熱交換器である。
The EGR cooler is a heat exchanger that constitutes an EGR (exhaust gas recirculation) device that recirculates a part of the exhaust gas of the engine to the intake side to reduce the pumping loss generated by the throttle valve. It is a heat exchanger that adjusts the temperature of the reflux gas by exchanging heat with water.
スロットルクーラは、スロットルバルブを冷却するためにスロットル内部に設けたウォータジャケットである。
The throttle cooler is a water jacket provided inside the throttle to cool the throttle valve.
ターボクーラはターボチャージャで発生する熱と冷却水とを熱交換させてターボチャージャを冷却するための冷却器である。
The turbo cooler is a cooler for cooling the turbocharger by exchanging heat between the heat generated in the turbocharger and the cooling water.
エンジン補助モータは、エンジン停止中でもエンジンベルトを回せるようにするための大型モータであり、エンジンベルトで駆動される圧縮機やウォータポンプなどをエンジンの駆動力が無い状態でも作動させたり、エンジンの始動時に利用される。
The engine auxiliary motor is a large motor that allows the engine belt to rotate even when the engine is stopped. The compressor or water pump driven by the engine belt can be operated even when there is no engine driving force, or the engine can be started. Sometimes used.
エンジン用ラジエータ９４には第１リザーブタンク９９が接続されている。第１リザーブタンク９９は、冷却水を貯留する大気開放式の容器（熱媒体貯留部）である。したがって、第１リザーブタンク９９に蓄えている冷却水の液面における圧力は大気圧になる。第１リザーブタンク９９は、第１リザーブタンク９９に蓄えている冷却水の液面における圧力が所定圧力（大気圧とは異なる圧力）になるように構成されていてもよい。
A first reserve tank 99 is connected to the engine radiator 94. The first reserve tank 99 is an open-air container (heat medium storage unit) that stores cooling water. Therefore, the pressure at the coolant level stored in the first reserve tank 99 becomes atmospheric pressure. The 1st reserve tank 99 may be constituted so that the pressure in the level of the cooling water stored in the 1st reserve tank 99 may become predetermined pressure (pressure different from atmospheric pressure).
第１リザーブタンク９９に余剰冷却水を貯留しておくことによって、各流路を循環する冷却水の液量の低下を抑制することができる。第１リザーブタンク９９は、冷却水中に混入した気泡を気液分離する機能を有している。
Storing excess cooling water in the first reserve tank 99 can suppress a decrease in the amount of cooling water circulating through each flow path. The first reserve tank 99 has a function of gas-liquid separation of bubbles mixed in the cooling water.
ラジエータ用流路３３には第２リザーブタンク１００が接続されている。第２リザーブタンク１００の構造および機能は第１リザーブタンク９９と同様である。
The second reserve tank 100 is connected to the radiator flow path 33. The structure and function of the second reserve tank 100 are the same as those of the first reserve tank 99.
車両用空調装置の室内空調ユニット５０のケース５１の内部においてヒータコア１７の空気流れ下流側部位には、補助ヒータ１０１が配置されている。補助ヒータ１０１は、ＰＴＣ素子（正特性サーミスタ）を有し、このＰＴＣ素子に電力が供給されることによって発熱して空気を加熱するＰＴＣヒータ（電気ヒータ）である。
Auxiliary heater 101 is disposed at the downstream side of the air flow of heater core 17 inside case 51 of indoor air conditioning unit 50 of the vehicle air conditioner. The auxiliary heater 101 has a PTC element (positive characteristic thermistor), and is a PTC heater (electric heater) that generates heat and heats air when electric power is supplied to the PTC element.
補助ヒータ１０１の作動（発熱量）は、制御装置６０によって制御される。本実施形態では、制御装置６０のうち補助ヒータ１０１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を補助ヒータ制御部６０ｊ（電気ヒータ制御部）とする。
The operation (heat generation amount) of the auxiliary heater 101 is controlled by the control device 60. In the present embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the operation of the auxiliary heater 101 in the control device 60 is an auxiliary heater control unit 60j (electric heater control unit).
冷凍サイクル２１は、内部熱交換器１０２を備える。内部熱交換器１０２は、冷却水加熱器１５から流出した冷媒と、冷却水冷却器１４から流出した冷媒とを熱交換させる熱交換器である。
The refrigeration cycle 21 includes an internal heat exchanger 102. The internal heat exchanger 102 is a heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant flowing out of the cooling water heater 15 and the refrigerant flowing out of the cooling water cooler 14.
冷凍サイクル２１の膨張弁２４は、冷却水冷却器１４出口側冷媒の温度および圧力に基づいて冷却水冷却器１４出口側冷媒の過熱度を検出する感温部２４ａを有し、冷却水冷却器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定範囲となるように機械的機構によって絞り通路面積を調整する温度式膨張弁である。
The expansion valve 24 of the refrigeration cycle 21 has a temperature sensing unit 24a that detects the degree of superheat of the coolant on the outlet side of the coolant cooler 14 based on the temperature and pressure of the coolant on the outlet side of the coolant cooler 14, and the coolant cooler 14 is a temperature type expansion valve that adjusts the throttle passage area by a mechanical mechanism so that the degree of superheat of the outlet side refrigerant is in a predetermined range.
感温部２４ａをサーミスタで構成し、冷却水冷却器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定範囲となるように電気的機構によって絞り通路面積を調整する電気式膨張弁を用いてもよい。
An electric expansion valve may be used in which the temperature sensing unit 24a is configured by a thermistor and the throttle passage area is adjusted by an electric mechanism so that the degree of superheat of the coolant on the outlet side of the cooling water cooler 14 falls within a predetermined range. .
制御装置６０の入力側には、内気センサ６１、内気湿度センサ１１０、外気センサ６２、第１水温センサ６４、第２水温センサ６５、ラジエータ水温センサ１１１、電池温度センサ１１２、インバータ温度センサ１１３、エンジン水温センサ１１４、クーラコア温度センサ６６、冷媒温度センサ６７Ａ、６７Ｂ、冷媒圧力センサ１１５Ａ、１１５Ｂ等のセンサ群の検出信号が入力される。
On the input side of the control device 60, an inside air sensor 61, an inside air humidity sensor 110, an outside air sensor 62, a first water temperature sensor 64, a second water temperature sensor 65, a radiator water temperature sensor 111, a battery temperature sensor 112, an inverter temperature sensor 113, an engine Detection signals of sensor groups such as the water temperature sensor 114, the cooler core temperature sensor 66, the refrigerant temperature sensors 67A and 67B, and the refrigerant pressure sensors 115A and 115B are input.
内気湿度センサ１１０は、内気の湿度を検出する検出装置（内気湿度検出装置）である。ラジエータ水温センサ１１１は、ラジエータ用流路３３を流れる冷却水の温度（例えばラジエータ１３から流出した冷却水の温度）を検出する検出装置（機器側熱媒体温度検出装置）である。
The inside air humidity sensor 110 is a detection device (an inside air humidity detection device) that detects the humidity of the inside air. The radiator water temperature sensor 111 is a detection device (equipment-side heat medium temperature detection device) that detects the temperature of the cooling water flowing through the radiator flow path 33 (for example, the temperature of the cooling water flowing out of the radiator 13).
電池温度センサ１１２は、電池熱交換用流路８０Ａを流れる冷却水の温度（例えば電池温調用熱交換器８１Ａに流入する冷却水の温度）を検出する検出装置（機器側熱媒体温度検出装置）である。
The battery temperature sensor 112 detects a temperature of the cooling water flowing through the battery heat exchange channel 80A (for example, the temperature of the cooling water flowing into the battery temperature adjustment heat exchanger 81A) (apparatus side heat medium temperature detection device). It is.
インバータ温度センサ１１３は、インバータ用流路８０Ｂを流れる冷却水の温度（例えばインバータ８１Ｂから流出した冷却水の温度）を検出する検出装置（機器側熱媒体温度検出装置）である。
The inverter temperature sensor 113 is a detection device (equipment-side heat medium temperature detection device) that detects the temperature of the cooling water flowing through the inverter flow path 80B (for example, the temperature of the cooling water flowing out of the inverter 81B).
エンジン水温センサ１１４は、エンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度（例えばエンジン９１の内部を流れる冷却水の温度）を検出する検出装置（機器側熱媒体温度検出装置）である。
The engine water temperature sensor 114 is a detection device (equipment-side heat medium temperature detection device) that detects the temperature of cooling water circulating in the engine cooling circuit 90 (for example, the temperature of cooling water flowing inside the engine 91).
冷媒温度センサ６７Ａ、６７Ｂは、圧縮機２２から吐出された冷媒の温度を検出する吐出側冷媒温度センサ６７Ａ、および圧縮機２２に吸入される冷媒の温度を検出する吸入側冷媒温度センサ６７Ｂである。
The refrigerant temperature sensors 67A and 67B are a discharge-side refrigerant temperature sensor 67A that detects the temperature of the refrigerant discharged from the compressor 22, and a suction-side refrigerant temperature sensor 67B that detects the temperature of the refrigerant sucked into the compressor 22. .
冷媒圧力センサ１１５Ａ、１１５Ｂは、圧縮機２２から吐出された冷媒の圧力を検出する吐出側冷媒圧力センサ１１５Ａ、および圧縮機２２に吸入される冷媒の圧力を検出する吸入側冷媒温度センサ１１５Ｂである。
The refrigerant pressure sensors 115A and 115B are a discharge-side refrigerant pressure sensor 115A that detects the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 22, and a suction-side refrigerant temperature sensor 115B that detects the pressure of the refrigerant sucked into the compressor 22. .
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置６０は、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水流れのモードを、図２４～図２８に示す各種モードに切り替える。図２４～図２８では、理解を容易にするために、車両用熱管理システム１０を簡略化して図示している。
Next, the operation in the above configuration will be described. The control device 60 operates the first switching valve 18 and the second switching valve 19 to switch the cooling water flow mode to various modes shown in FIGS. 24 to 28, the vehicle thermal management system 10 is illustrated in a simplified manner for easy understanding.
図２４に示す外気吸熱ヒートポンプモードでは、ラジエータ１３を冷却水冷却器１４に接続し、ヒータコア１７を冷却水加熱器１５に接続し、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のいずれにも接続しない。
In the outside air endothermic heat pump mode shown in FIG. 24, the radiator 13 is connected to the cooling water cooler 14, the heater core 17 is connected to the cooling water heater 15, and the cooling water cooling water heat exchanger 81C is connected to the cooling water cooler 14 and the cooling water. It is not connected to any of the water heaters 15.
これにより、冷却水冷却器１４で冷却されて外気温度よりも低温になった冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で外気から冷却水に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
As a result, the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 and having a temperature lower than the outside air temperature flows through the radiator 13. Therefore, the cooling water absorbed by the cooling air from the outside air by the radiator 13 and heated by the cooling water heater 15. Since water flows through the heater core 17, the air blown into the passenger compartment is heated by the heater core 17.
すなわち、外気吸熱ヒートポンプモードでは、冷凍サイクル２１の冷媒は、ラジエータ１３にて外気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, in the outside air endothermic heat pump mode, the refrigerant in the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the outside air by the radiator 13 and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the outside air.
図２５に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを冷却水冷却器１４に接続し、ヒータコア１７を冷却水加熱器１５に接続し、ラジエータ１３を冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のいずれにも接続しない。
In the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 25, the cooling water cooling water heat exchanger 81C is connected to the cooling water cooler 14, the heater core 17 is connected to the cooling water heater 15, and the radiator 13 is connected to the cooling water cooler 14 and the cooling water. It is not connected to any of the water heaters 15.
これにより、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水が冷却水冷却器１４を流れるので、冷却水冷却器１４で冷却水が冷媒に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
As a result, the cooling water heated by the cooling water cooling water heat exchanger 81C flows through the cooling water cooler 14, so that the cooling water is absorbed by the refrigerant in the cooling water cooler 14 and heated by the cooling water heater 15. Since the cooling water flows through the heater core 17, the air blown into the vehicle interior is heated by the heater core 17.
すなわち、エンジン吸熱ヒートポンプモードでは、冷凍サイクル２１の冷媒は、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、エンジン９１の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, in the engine endothermic heat pump mode, the refrigerant of the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the cooling water heated by the cooling water cooling water heat exchanger 81C and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, a heat pump operation that pumps up the heat of the engine 91 can be realized.
エンジン吸熱ヒートポンプモードにおいて、他の発熱機器（電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂ）を冷却水冷却器１４に接続すれば、他の発熱機器の８１Ａ、８１Ｂの熱を汲み上げることができる。したがって、エンジン吸熱ヒートポンプモードを機器吸熱ヒートポンプモードと表現できる。
In the engine endothermic heat pump mode, if other heat generating devices (battery temperature control heat exchanger 81A, inverter 81B) are connected to the cooling water cooler 14, the heat of the other heat generating devices 81A, 81B can be pumped up. Therefore, the engine endothermic heat pump mode can be expressed as an equipment endothermic heat pump mode.
図２６に示すアシストヒートポンプモード、エンジン加熱ヒートポンプモード、機器加熱モード、および熱マス利用暖房モードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびヒータコア１７を冷却水加熱器１５に接続し、ラジエータ１３を冷却水冷却器１４に接続する。
In the assist heat pump mode, the engine heating heat pump mode, the equipment heating mode, and the heat mass utilization heating mode shown in FIG. Connect to water cooler 14.
これにより、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Thereby, since the cooling water heated by the cooling water cooling water heat exchanger 81C flows through the heater core 17, the air blown into the vehicle interior is heated by the heater core 17.
さらに、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で外気から冷却水に吸熱され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Furthermore, since the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the radiator 13, the cooling water absorbed by the cooling water from the outside air by the radiator 13 and heated by the cooling water heater 15 flows through the heater core 17. At 17, the air blown into the passenger compartment is heated.
すなわち、外気吸熱ヒートポンプモードでは、冷凍サイクル２１の冷媒は、ラジエータ１３にて外気から吸熱して、冷却水加熱器１５にて冷却水に放熱する。したがって、外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
That is, in the outside air endothermic heat pump mode, the refrigerant in the refrigeration cycle 21 absorbs heat from the outside air by the radiator 13 and dissipates heat to the cooling water by the cooling water heater 15. Therefore, it is possible to realize a heat pump operation that pumps up the heat of the outside air.
したがって、エンジン９１の廃熱が暖房熱源として不足する場合、ヒートポンプ運転で暖房熱源を補うことができる（アシストヒートポンプモード）。
Therefore, when the waste heat of the engine 91 is insufficient as a heating heat source, the heating heat source can be supplemented by the heat pump operation (assist heat pump mode).
また、エンジン９１暖機時は、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを流れるので、エンジン９１の暖機時は、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水でエンジン９１を加熱できる（エンジン加熱ヒートポンプモード）。
Further, when the engine 91 is warmed up, the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and therefore, when the engine 91 is warmed up, it is heated by the cooling water heater 15. The engine 91 can be heated with cooling water (engine heating heat pump mode).
エンジン加熱ヒートポンプモードにおいて、他の加熱対象機器（電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂ）を冷却水加熱器１５に接続すれば、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水で他の加熱対象機器を加熱できる。したがって、エンジン加熱ヒートポンプモードを機器加熱ヒートポンプモードと表現できる。
In the engine heating heat pump mode, if other heating target devices (battery temperature control heat exchanger 81A, inverter 81B) are connected to the cooling water heater 15, the other heating targets are formed by the cooling water heated by the cooling water heater 15. Equipment can be heated. Therefore, the engine heating heat pump mode can be expressed as an equipment heating heat pump mode.
また、エンジン９１の熱で、冷却水加熱器１５に接続された他の加熱対象機器を加熱できる（機器加熱モード）。
Moreover, the other heating object apparatus connected to the cooling water heater 15 can be heated by the heat of the engine 91 (apparatus heating mode).
また、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを流れるので、エンジン９１の熱マス（熱容量）を利用して冷却水温度の変動を抑えることができる（熱マス利用暖房モード）。
Further, since the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the cooling water cooling water heat exchanger 81C, the fluctuation of the cooling water temperature can be suppressed using the thermal mass (heat capacity) of the engine 91 (heat Mass use heating mode).
図２７に示すエンジン廃熱直接利用モードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびヒータコア１７を互いに接続し、冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のいずれにも接続しない。
In the engine waste heat direct use mode shown in FIG. 27, the cooling water cooling water heat exchanger 81C and the heater core 17 are connected to each other, and are not connected to any of the cooling water cooler 14 and the cooling water heater 15.
図示を省略しているが、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃとヒータコア１７との間の冷却水流路には、冷却水を吸入して吐出する冷却水ポンプが配置されている。これにより、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Although not shown, a cooling water pump that sucks and discharges cooling water is disposed in the cooling water flow path between the cooling water cooling water heat exchanger 81C and the heater core 17. Thereby, since the cooling water heated by the cooling water cooling water heat exchanger 81C flows through the heater core 17, the air blown into the vehicle interior is heated by the heater core 17.
ヒータコア１７を流れる冷却水の温度が、車室内の暖房に必要な温度を超えている場合、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃをヒータコア１７およびラジエータ１３に接続すれば、エンジン９１の余剰熱を外気に放熱できる。
If the temperature of the cooling water flowing through the heater core 17 exceeds the temperature required for heating the passenger compartment, connecting the cooling water cooling water heat exchanger 81C to the heater core 17 and the radiator 13 will remove the excess heat of the engine 91 from the outside air. Can dissipate heat.
エンジン廃熱直接利用モードにおいて、他の発熱機器（電池温調用熱交換器８１Ａ、インバータ８１Ｂ）をヒータコア１７に接続すれば、他の発熱機器の８１Ａ、８１Ｂで加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気を加熱できる。したがって、エンジン廃熱直接利用モードを機器廃熱直接利用モードと表現できる。
In the engine waste heat direct use mode, if other heat generating devices (battery temperature control heat exchanger 81A, inverter 81B) are connected to the heater core 17, the cooling water heated by the other heat generating devices 81A, 81B Since it flows, the air blown into the passenger compartment can be heated by the heater core 17. Therefore, the engine waste heat direct use mode can be expressed as the equipment waste heat direct use mode.
図２８に示す熱マス利用冷房モードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびラジエータ１３を冷却水加熱器１５に接続し、クーラコア１６を冷却水冷却器１４に接続する。
28, the cooling water cooling water heat exchanger 81C and the radiator 13 are connected to the cooling water heater 15 and the cooler core 16 is connected to the cooling water cooler 14.
これにより、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気が冷却され、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で冷却水から外気に放熱される。
Thereby, the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the cooler core 16, so that the air blown into the vehicle interior is cooled by the cooler core 16, and the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the radiator 13. Therefore, the radiator 13 radiates heat from the cooling water to the outside air.
また、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がエンジン９１を流れるので、エンジン９１の熱マス（熱容量）を利用して冷却水温度の変動を抑えることや、水温上昇を抑制して冷媒の高圧上昇を抑止することができるので、高効率な冷房を実現できる。
In addition, since the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows through the engine 91, the heat mass (heat capacity) of the engine 91 is used to suppress the fluctuation of the cooling water temperature, and the rise of the water temperature is suppressed to suppress the refrigerant. Since high pressure rise can be suppressed, highly efficient cooling can be realized.
図示を省略しているが、制御装置６０は、第１切替弁１８および第２切替弁１９を操作して、冷却水流れのモードを除霜モードおよびエンジン独立モードにも切り替える。
Although illustration is abbreviate | omitted, the control apparatus 60 operates the 1st switching valve 18 and the 2nd switching valve 19, and switches the mode of a cooling water flow also to a defrost mode and an engine independent mode.
除霜モードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびラジエータ１３を互いに接続する。これにより、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水がラジエータ１３を流れるので、エンジン９１の廃熱を利用してラジエータ１３を除霜できる。
In the defrosting mode, the cooling water / cooling water heat exchanger 81C and the radiator 13 are connected to each other. Thereby, since the cooling water heated with the cooling water cooling water heat exchanger 81C flows through the radiator 13, the radiator 13 can be defrosted using the waste heat of the engine 91.
エンジン独立モードでは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のいずれにも接続しない。これにより、エンジン９１の廃熱が冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５に伝熱されなくなる。
In the engine independent mode, the cooling water cooling water heat exchanger 81C is not connected to either the cooling water cooler 14 or the cooling water heater 15. Thereby, the waste heat of the engine 91 is not transferred to the cooling water cooler 14 and the cooling water heater 15.
例えば、エンジン独立モードは冷房運転時、エンジン水温センサ１１４が検出した温度、すなわちエンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度が予め設定された基準温度を超えている場合に実行される。これにより、エンジン９１の廃熱の影響で冷房性能が低下することを防止できる。
For example, the engine independent mode is executed when the temperature detected by the engine water temperature sensor 114 during the cooling operation, that is, the temperature of the cooling water circulating in the engine cooling circuit 90 exceeds a preset reference temperature. Thereby, it can prevent that the air_conditioning | cooling performance falls by the influence of the waste heat of the engine 91. FIG.
外気吸熱ヒートポンプモードの具体例を図２９に示す。図２９の太実線矢印および太一点鎖線矢印は、外気吸熱ヒートポンプモードにおける冷却水の流れを示している。
FIG. 29 shows a specific example of the outdoor heat absorption heat pump mode. 29 indicate the flow of cooling water in the outdoor air endothermic heat pump mode.
例えば、図２９に示す外気吸熱ヒートポンプモードは、暖房運転時、エンジン水温センサ１１４が検出した温度、すなわちエンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度が予め設定された第１基準温度（例えば４０℃）未満である場合に実行される。
For example, in the outside air endothermic heat pump mode shown in FIG. 29, the temperature detected by the engine water temperature sensor 114 during the heating operation, that is, the temperature of the cooling water circulating in the engine cooling circuit 90 is set to a first reference temperature (for example, 40 ° C.). ) Is executed if it is less than
これにより、エンジン９１が作動している場合にはエンジン９１の暖機を促進できる。一方、エンジン９１が停止している場合には、エンジン９１を作動させることなく暖房用熱源を確保できるので、燃費を向上できる。
Thereby, warming up of the engine 91 can be promoted when the engine 91 is operating. On the other hand, when the engine 91 is stopped, a heating heat source can be secured without operating the engine 91, so that fuel efficiency can be improved.
エンジン吸熱ヒートポンプモードの具体例を図３０に示す。図３０の太実線矢印および太一点鎖線矢印は、エンジン吸熱ヒートポンプモードにおける冷却水の流れを示している。
A specific example of the engine endothermic heat pump mode is shown in FIG. The thick solid line arrow and the thick dashed line arrow in FIG. 30 indicate the flow of cooling water in the engine endothermic heat pump mode.
例えば、図３０に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードは、暖房運転時、エンジン水温センサ１１４が検出した温度、すなわちエンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度が予め設定された第１基準温度（例えば４０℃）以上である場合に実行される。
For example, in the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 30, the temperature detected by the engine water temperature sensor 114 during the heating operation, that is, the temperature of the cooling water circulating through the engine cooling circuit 90 is set to a first reference temperature (for example, 40 ° C.). ) It is executed when it is above.
これによると、冷却水冷却器１４を循環する冷却水の温度を上昇させることができるので、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒圧力を上昇させることができ、ひいては冷凍サイクル２１の効率（ＣＯＰ）が高い暖房（以下、高ＣＯＰ暖房と言う。）を実現できる。
According to this, since the temperature of the cooling water circulating through the cooling water cooler 14 can be increased, the low-pressure side refrigerant pressure of the refrigeration cycle 21 can be increased, and the efficiency (COP) of the refrigeration cycle 21 is high. Heating (hereinafter referred to as high COP heating) can be realized.
図３０に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードにおいて除湿暖房を行う場合は、エンジン９１からの受熱量を制御して、冷却水冷却器１４を循環する冷却水の温度を０℃程度に保つのが好ましい。
When performing dehumidifying heating in the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 30, it is preferable to control the amount of heat received from the engine 91 and maintain the temperature of the cooling water circulating in the cooling water cooler 14 at about 0 ° C.
図３０に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードにおいて、第１水温センサ６４が検出した温度、すなわち冷却水冷却器１４を循環する冷却水の温度が外気温度よりも高い場合、ラジエータ１３への冷却水の流通を遮断する。これにより、ラジエータ１３で冷却水から外気に放熱されることを防止できる。
In the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 30, when the temperature detected by the first water temperature sensor 64, that is, the temperature of the cooling water circulating through the cooling water cooler 14 is higher than the outside air temperature, the circulation of the cooling water to the radiator 13 is performed. Cut off. Thereby, it is possible to prevent the radiator 13 from radiating heat from the cooling water to the outside air.
図３０に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードでは、クーラコア１６を冷却水冷却器１４に接続し、インバータ８１Ｂを冷却水加熱器１５に接続し、電池温調用熱交換器８１Ａを冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のいずれにも接続しないが、電池温調用熱交換器８１Ａの要求温度および冷却水の温度に応じて、電池温調用熱交換器８１Ａを冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５のうち少なくとも一方に接続してもよい。
In the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 30, the cooler core 16 is connected to the cooling water cooler 14, the inverter 81B is connected to the cooling water heater 15, and the battery temperature adjustment heat exchanger 81A is connected to the cooling water cooler 14 and the cooling water. Although not connected to any of the heaters 15, the battery temperature adjusting heat exchanger 81 </ b> A is connected to the cooling water cooler 14 and the cooling water heater 15 according to the required temperature of the battery temperature adjusting heat exchanger 81 </ b> A and the temperature of the cooling water. You may connect to at least one of them.
図３０に示すエンジン吸熱ヒートポンプモードでは、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃから流出した冷却水の温度が約１０℃になるように、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃに流通する冷却水の流量を制御する。
In the engine endothermic heat pump mode shown in FIG. 30, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 cool the cooling water so that the temperature of the cooling water flowing out from the cooling water cooling water heat exchanger 81C becomes about 10 ° C. The flow rate of the cooling water flowing through the water heat exchanger 81C is controlled.
エンジン加熱ヒートポンプモードの具体例を図３１に示す。図３１の太実線矢印および太一点鎖線矢印は、エンジン加熱ヒートポンプモードにおける冷却水の流れを示している。
A specific example of the engine heating heat pump mode is shown in FIG. 31 indicate the flow of cooling water in the engine heating heat pump mode.
例えば、図３１に示すエンジン加熱ヒートポンプモードは、冷房運転時、エンジン水温センサ１１４が検出した温度、すなわちエンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度が予め設定された基準温度（例えば４０℃）未満である場合に実行される。
For example, in the engine heating heat pump mode shown in FIG. 31, the temperature detected by the engine water temperature sensor 114 during the cooling operation, that is, the temperature of the cooling water circulating in the engine cooling circuit 90 is less than a preset reference temperature (for example, 40 ° C.). It is executed when
これにより、冷房廃熱でエンジン９１を暖機できるので、燃費を向上できる。また、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がエンジン９１を流れるので、エンジン９１の熱マスを利用して冷却水温度の変動を抑えることができる。
As a result, the engine 91 can be warmed up by the cooling waste heat, so that fuel efficiency can be improved. Moreover, since the cooling water heated with the cooling water heater 15 flows through the engine 91, the fluctuation | variation of a cooling water temperature can be suppressed using the thermal mass of the engine 91. FIG.
図２７に示すエンジン廃熱直接利用モードは、例えば、暖房運転時、エンジン水温センサ１１４が検出した温度、すなわちエンジン冷却回路９０を循環する冷却水の温度が予め設定された第２基準温度（暖房要求を満たせる温度。例えば５５℃）を超えている場合に実行される。
In the engine waste heat direct use mode shown in FIG. 27, for example, during the heating operation, the temperature detected by the engine water temperature sensor 114, that is, the temperature of the cooling water circulating in the engine cooling circuit 90 is set to a second reference temperature (heating). It is executed when the temperature exceeds the required temperature (for example, 55 ° C.).
これにより、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃで加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気が加熱される。
Thereby, since the cooling water heated by the cooling water cooling water heat exchanger 81C flows through the heater core 17, the air blown into the vehicle interior is heated by the heater core 17.
上述の各冷却水流れモードにおいて、ラジエータ１３に対する冷却水の流通を遮断している状態から、冷却水冷却器１４側および冷却水加熱器１５側のいずれかにラジエータ１３を接続してラジエータ１３に対する冷却水の流通を開始する場合、次の（１）、（２）の制御のうち少なくとも一方の制御を実施して車室内吹出空気温度の変動を抑制するのが好ましい。
In each of the cooling water flow modes described above, the radiator 13 is connected to either the cooling water cooler 14 side or the cooling water heater 15 side from the state where the circulation of the cooling water to the radiator 13 is interrupted. When the circulation of the cooling water is started, it is preferable to control at least one of the following controls (1) and (2) to suppress fluctuations in the temperature of the air blown into the passenger compartment.
（１）ラジエータ１３に対する冷却水の流通を断続する弁をゆっくりと開いて冷却水の流通をゆっくりと開始する。これにより、車室内吹出空気温度が急激に変動することを抑制できる。
(1) Slowly open the valve for intermittently circulating the cooling water to the radiator 13 and slowly start the cooling water circulation. Thereby, it can suppress that the vehicle interior blowing air temperature fluctuates rapidly.
（２）車室内吹出空気温度が変動することを予め予測してエアミックスドア５５の開度および室内送風機５４の風量を調整した後、ラジエータ１３に冷却水を流通させる。これにより、車室内吹出空気温度が変動することを抑制できる。ラジエータ１３に冷却水を流通させた後の変動に対しては、エアミックスドア５５の開度および室内送風機５４の風量の制御によって抑制する。
(2) Predicting that the temperature of the air blown into the passenger compartment fluctuates in advance, adjusting the opening of the air mix door 55 and the air volume of the indoor blower 54, and then circulating the cooling water to the radiator 13. Thereby, it can suppress that vehicle interior blowing air temperature fluctuates. Fluctuations after circulating the cooling water through the radiator 13 are suppressed by controlling the opening of the air mix door 55 and the air volume of the indoor blower 54.
次に、クーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨの制御方法を説明する。クーラコア吹出温度ＴＣは、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度である。ヒータコア吹出温度ＴＨは、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度である。
Next, a method for controlling the cooler core blowing temperature TC and the heater core blowing temperature TH will be described. The cooler core blowing temperature TC is the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16. The heater core blowing temperature TH is the temperature of the blown air heated by the heater core 17.
クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける制御方法として、第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御、第３ＴＣ制御および第４ＴＣ制御のいずれかが用いられる。ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける制御方法として、第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御、第３ＴＨ制御および第４ＴＨ制御のいずれかが用いられる。
As the control method for bringing the cooler core blowing temperature TC closer to the cooler core blowing target temperature TCO, any one of the first TC control, the second TC control, the third TC control, and the fourth TC control is used. One of the first TH control, the second TH control, the third TH control, and the fourth TH control is used as a control method for bringing the heater core blowing temperature TH closer to the heater core blowing target temperature THO.
（第１ＴＣ制御）
第１ＴＣ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をクーラコア１６と接続し、接続された機器とクーラコア１６との熱授受量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。 (First TC control)
In the first TC control, an arbitrary device among theradiator 13 and the devices 81A to 81C is connected to the cooler core 16, and the heat transfer amount between the connected device and the cooler core 16 is controlled, so that the cooler core blowing temperature TC is set to the cooler core blowing target. Approach the temperature TCO.
第１ＴＣ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をクーラコア１６と接続し、接続された機器とクーラコア１６との熱授受量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。 (First TC control)
In the first TC control, an arbitrary device among the
例えば、接続された機器に対する冷却水流量や風量を調整したり、接続された機器の発熱量を制御することによって、クーラコア１６との熱授受量を制御する。例えば、接続された機器がインバータ８１Ｂである場合、インバータ８１Ｂを非効率作動させることによって発熱量を制御する。
For example, the amount of heat exchanged with the cooler core 16 is controlled by adjusting the flow rate of the cooling water and the air volume to the connected device, or by controlling the heat generation amount of the connected device. For example, when the connected device is the inverter 81B, the heat generation amount is controlled by operating the inverter 81B inefficiently.
クーラコア１６に接続される機器は、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのみならず、水加熱ＰＴＣヒータや走行用モータジェネレータ等の機器であってもよい。水加熱ＰＴＣヒータに対する通電を制御することによって発熱量を制御できる。走行用モータジェネレータを非効率駆動することによって発熱量を制御できる。
The equipment connected to the cooler core 16 is not limited to the radiator 13 and the equipment 81A to 81C, but may be equipment such as a water heating PTC heater and a traveling motor generator. The amount of heat generated can be controlled by controlling energization of the water heating PTC heater. The amount of heat generated can be controlled by inefficiently driving the traveling motor generator.
本実施形態では、制御装置６０のうち、クーラコア１６に接続された機器（インバータ８１Ｂ、水加熱ＰＴＣヒータ、走行用モータジェネレータ等）の発熱量を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を発熱量制御部６０ｋとする。
In the present embodiment, the configuration (hardware and software) for controlling the heat generation amount of the devices (inverter 81B, water heating PTC heater, traveling motor generator, etc.) connected to the cooler core 16 in the control device 60 is controlled. Part 60k.
例えば、第１ＴＣ制御は、クーラコア１６とラジエータ１３とを連通させて外気冷気を利用した車室内除湿空調を行っている作動状態において、水温が０℃以下になった場合に実施される。
For example, the first TC control is performed when the water temperature becomes 0 ° C. or lower in an operating state in which the cooler core 16 and the radiator 13 are communicated to perform the vehicle interior dehumidification air conditioning using the outside air cool air.
クーラコア１６を流通する冷却水の温度が０℃以上の目標値になるように接続機器とクーラコア１６との熱授受量を制御することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。
The frost (frosting) of the cooler core 16 can be suppressed by controlling the heat exchange amount between the connected device and the cooler core 16 so that the temperature of the cooling water flowing through the cooler core 16 becomes a target value of 0 ° C. or higher.
（第２ＴＣ制御）
第２ＴＣ制御では、クーラコア１６の熱交換能力を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。例えば、クーラコア１６に対する冷却水流量や風量を調整したり、クーラコア１６に送風される空気における内気と外気との割合を調整することによって、クーラコア１６の熱交換能力を制御する。 (Second TC control)
In the second TC control, the cooler core blowing temperature TC is brought close to the cooler core blowing target temperature TCO by controlling the heat exchange capability of thecooler core 16. For example, the heat exchange capacity of the cooler core 16 is controlled by adjusting the cooling water flow rate and the air volume with respect to the cooler core 16 or adjusting the ratio of the inside air and the outside air in the air blown to the cooler core 16.
第２ＴＣ制御では、クーラコア１６の熱交換能力を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。例えば、クーラコア１６に対する冷却水流量や風量を調整したり、クーラコア１６に送風される空気における内気と外気との割合を調整することによって、クーラコア１６の熱交換能力を制御する。 (Second TC control)
In the second TC control, the cooler core blowing temperature TC is brought close to the cooler core blowing target temperature TCO by controlling the heat exchange capability of the
例えば、第２ＴＣ制御は、クーラコア１６とラジエータ１３とを連通させて外気冷気を利用した車室内除湿空調を行っている作動状態において、水温が０℃以下になった場合に実施される。
For example, the second TC control is performed when the water temperature becomes 0 ° C. or lower in the operating state in which the cooler core 16 and the radiator 13 are communicated to perform the vehicle interior dehumidification air conditioning using the outside air cool air.
クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。
The frost (frosting) of the cooler core 16 can be suppressed by intermittently turning on / off the cooling water with respect to the cooler core 16.
（第３ＴＣ制御）
第３ＴＣ制御は、圧縮機２２が作動していることが前提となる制御方法である。第３ＴＣ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をヒータコア１７と接続し、接続された機器とヒータコア１７との熱授受量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。 (3rd TC control)
The third TC control is a control method based on the premise that thecompressor 22 is operating. In the third TC control, an arbitrary device among the radiator 13 and the devices 81A to 81C is connected to the heater core 17, and the heat transfer amount between the connected device and the heater core 17 is controlled, so that the cooler core blowing temperature TC is set to the cooler core blowing target. Approach the temperature TCO.
第３ＴＣ制御は、圧縮機２２が作動していることが前提となる制御方法である。第３ＴＣ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をヒータコア１７と接続し、接続された機器とヒータコア１７との熱授受量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。 (3rd TC control)
The third TC control is a control method based on the premise that the
例えば、接続された機器に対する冷却水流量や風量を調整したり、接続された機器の発熱量を制御することによって、ヒータコア１７との熱授受量を制御する。
For example, the amount of heat exchanged with the heater core 17 is controlled by adjusting the flow rate of cooling water and the amount of air flow to the connected device, or by controlling the amount of heat generated by the connected device.
ヒータコア１７に接続される機器は、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのみならず、水加熱ＰＴＣヒータや走行用モータジェネレータ等の機器であってもよい。水加熱ＰＴＣヒータに対する通電を制御することによって発熱量を制御できる。走行用モータジェネレータを非効率駆動することによって発熱量を制御できる。
Equipment connected to the heater core 17 is not limited to the radiator 13 and the equipment 81A to 81C, but may be equipment such as a water heating PTC heater or a traveling motor generator. The amount of heat generated can be controlled by controlling energization of the water heating PTC heater. The amount of heat generated can be controlled by inefficiently driving the traveling motor generator.
例えば、第３ＴＣ制御は、圧縮機２２の回転数制御に一定の制限が存在する場合において、冷房を行いたい場合に実施される。圧縮機２２の回転数制御に一定の制限が存在する場合とは、例えば、圧縮機２２の許容回転数が設定されている場合や、圧縮機２２がベルト駆動式圧縮機である場合等である。
For example, the third TC control is performed when it is desired to perform cooling in the case where there is a certain restriction on the rotational speed control of the compressor 22. The case where there is a certain limit in the rotational speed control of the compressor 22 is, for example, a case where the allowable rotational speed of the compressor 22 is set or a case where the compressor 22 is a belt-driven compressor. .
第３ＴＣ制御によると、圧縮機２２の回転数に依存せずにクーラコア吹出温度ＴＣを制御できる。
According to the third TC control, the cooler core blowing temperature TC can be controlled without depending on the rotation speed of the compressor 22.
（第４ＴＣ制御）
第４ＴＣ制御では、冷媒流量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。例えば、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御したり、膨張弁２４の絞り通路面積を調整することによって、冷媒流量を制御する。 (4th TC control)
In 4th TC control, the cooler core blowing temperature TC is brought close to the cooler core blowing target temperature TCO by controlling the refrigerant flow rate. For example, the refrigerant flow rate is controlled by controlling the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) or adjusting the throttle passage area of theexpansion valve 24.
第４ＴＣ制御では、冷媒流量を制御することによって、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づける。例えば、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御したり、膨張弁２４の絞り通路面積を調整することによって、冷媒流量を制御する。 (4th TC control)
In 4th TC control, the cooler core blowing temperature TC is brought close to the cooler core blowing target temperature TCO by controlling the refrigerant flow rate. For example, the refrigerant flow rate is controlled by controlling the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) or adjusting the throttle passage area of the
（第１ＴＨ制御）
第１ＴＨ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をヒータコア１７と接続し、接続された機器とヒータコア１７との熱授受量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。 (First TH control)
In the first TH control, an arbitrary device among theradiator 13 and the devices 81A to 81C is connected to the heater core 17, and the amount of heat exchange between the connected device and the heater core 17 is controlled, whereby the heater core blowing temperature TH is set to the heater core blowing target. Approach the temperature THO.
第１ＴＨ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をヒータコア１７と接続し、接続された機器とヒータコア１７との熱授受量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。 (First TH control)
In the first TH control, an arbitrary device among the
例えば、接続された機器に対する冷却水流量や風量を調整したり、接続された機器の発熱量を制御することによって、ヒータコア１７との熱授受量を制御する。
For example, the amount of heat exchanged with the heater core 17 is controlled by adjusting the flow rate of cooling water and the amount of air flow to the connected device, or by controlling the amount of heat generated by the connected device.
例えば、第１ＴＨ制御は、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とが接続されている状態において実施される。冷却水加熱器１５を流通する冷却水の温度が所定値を超えないように接続機器との熱授受量を制御することによって、冷凍サイクル２１の冷媒圧力が過度に上昇して安全対策リリーフ弁が開弁してしまうことを抑制できる。
For example, the first TH control is performed in a state where the heater core 17 and the coolant heater 15 are connected. By controlling the amount of heat exchanged with the connected device so that the temperature of the cooling water flowing through the cooling water heater 15 does not exceed a predetermined value, the refrigerant pressure of the refrigeration cycle 21 rises excessively and the safety measure relief valve It is possible to prevent the valve from opening.
（第２ＴＨ制御）
第２ＴＨ制御では、ヒータコア１７の熱交換能力を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。例えば、ヒータコア１７に対する冷却水流量や風量を調整したり、ヒータコア１７に送風される空気における内気と外気との割合を調整することによって、ヒータコア１７の熱交換能力を制御する。 (Second TH control)
In the second TH control, the heater core blowing temperature TH is brought close to the heater core blowing target temperature THO by controlling the heat exchange capability of theheater core 17. For example, the heat exchange capacity of the heater core 17 is controlled by adjusting the cooling water flow rate and the air volume with respect to the heater core 17 or by adjusting the ratio of the inside air to the outside air in the air blown to the heater core 17.
第２ＴＨ制御では、ヒータコア１７の熱交換能力を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。例えば、ヒータコア１７に対する冷却水流量や風量を調整したり、ヒータコア１７に送風される空気における内気と外気との割合を調整することによって、ヒータコア１７の熱交換能力を制御する。 (Second TH control)
In the second TH control, the heater core blowing temperature TH is brought close to the heater core blowing target temperature THO by controlling the heat exchange capability of the
例えば、第２ＴＨ制御は、エンジン９１の廃熱を利用した車室内暖房空調時に実施される。ヒータコア１７における平均冷却水温度が目標温度に近づくように、ヒータコア１７を流通する冷却水流量を制御する。
For example, the second TH control is performed at the time of air conditioning in the vehicle interior using the waste heat of the engine 91. The flow rate of the cooling water flowing through the heater core 17 is controlled so that the average cooling water temperature in the heater core 17 approaches the target temperature.
これによると、エアミックスドア５５を用いることなく車室内吹出空気温度ＴＡＶを制御できる。そのため、エアミックスドア５５を廃止することが可能になるので、室内空調ユニット５０を小型化することが可能になる。
According to this, the vehicle interior air temperature TAV can be controlled without using the air mix door 55. Therefore, since the air mix door 55 can be eliminated, the indoor air conditioning unit 50 can be downsized.
例えば、第２ＴＨ制御は、エンジン吸熱ヒートポンプモード時に実施される。エンジン吸熱ヒートポンプモードでは、ヒータコア１７における冷却水温度が目標温度になるように、圧縮機２２の回転数制御によって冷却水加熱器１５の放熱量が制御される。
For example, the second TH control is performed in the engine endothermic heat pump mode. In the engine endothermic heat pump mode, the heat radiation amount of the cooling water heater 15 is controlled by controlling the rotational speed of the compressor 22 so that the cooling water temperature in the heater core 17 becomes the target temperature.
この場合、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒の温度が高くなる（例えば４０℃）ため、圧縮機２２を最低作動回転数（例えば１５００回転程度）で作動させてもヒータコア１７における冷却水温度が目標温度を超えてしまうことがある。
In this case, since the temperature of the low-pressure side refrigerant in the refrigeration cycle 21 is high (for example, 40 ° C.), the cooling water temperature in the heater core 17 is the target temperature even when the compressor 22 is operated at the minimum operating speed (for example, about 1500 rpm). May be exceeded.
そこで、ヒータコア１７における冷却水流量を制御して、ヒータコア１７における冷却水温度を目標温度にする。冷却水温度が高くなるほど効率が下がり、やがては最低回転数で能力が釣り合う。
Therefore, the cooling water flow rate in the heater core 17 is controlled to set the cooling water temperature in the heater core 17 to the target temperature. The higher the cooling water temperature, the lower the efficiency, and eventually the capacity is balanced at the minimum speed.
これにより、エンジン吸熱ヒートポンプモードで高ＣＯＰ暖房を実施できる。また、圧縮機２２の最低作動回転数で能力過剰となる場合でも作動させることが可能になる。
This enables high COP heating in engine endothermic heat pump mode. Further, the compressor 22 can be operated even when the capacity is excessive at the minimum operating rotational speed.
（第３ＴＨ制御）
第３ＴＨ制御は、圧縮機２２が作動していることが前提となる制御方法である。第３ＴＨ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をクーラコア１６と連通させ、接続された機器とクーラコア１６との熱授受量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。 (3rd TH control)
The third TH control is a control method that assumes that thecompressor 22 is operating. In the third TH control, an arbitrary device among the radiator 13 and the devices 81A to 81C is communicated with the cooler core 16, and the amount of heat exchange between the connected device and the cooler core 16 is controlled, so that the heater core blowing temperature TH is set to the heater core blowing target. Approach the temperature THO.
第３ＴＨ制御は、圧縮機２２が作動していることが前提となる制御方法である。第３ＴＨ制御では、ラジエータ１３および機器８１Ａ～８１Ｃのうち任意の機器をクーラコア１６と連通させ、接続された機器とクーラコア１６との熱授受量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。 (3rd TH control)
The third TH control is a control method that assumes that the
例えば、接続された機器に対する冷却水流量や風量を調整したり、接続された機器の発熱量を制御することによって、クーラコア１６との熱授受量を制御する。
For example, the amount of heat exchanged with the cooler core 16 is controlled by adjusting the flow rate of the cooling water and the air volume to the connected device, or by controlling the heat generation amount of the connected device.
例えば、第３ＴＨ制御は、圧縮機２２の回転数制御に一定の制限が存在する場合において、冷房を行いたい場合に実施される。
For example, the third TH control is performed when it is desired to perform cooling in the case where there is a certain restriction on the rotational speed control of the compressor 22.
第３ＴＨ制御によると、圧縮機２２の回転数に依存せずにヒータコア吹出温度ＴＨを制御できる。
According to the third TH control, the heater core blowing temperature TH can be controlled without depending on the rotation speed of the compressor 22.
（第４ＴＨ制御）
第４ＴＨ制御では、冷媒流量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。例えば、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御したり、膨張弁２４の絞り通路面積を調整することによって、冷媒流量を制御する。 (4th TH control)
In the fourth TH control, the heater core blowing temperature TH is brought close to the heater core blowing target temperature THO by controlling the refrigerant flow rate. For example, the refrigerant flow rate is controlled by controlling the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) or adjusting the throttle passage area of theexpansion valve 24.
第４ＴＨ制御では、冷媒流量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づける。例えば、圧縮機２２の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機２２の回転数）を制御したり、膨張弁２４の絞り通路面積を調整することによって、冷媒流量を制御する。 (4th TH control)
In the fourth TH control, the heater core blowing temperature TH is brought close to the heater core blowing target temperature THO by controlling the refrigerant flow rate. For example, the refrigerant flow rate is controlled by controlling the refrigerant discharge capacity of the compressor 22 (specifically, the rotational speed of the compressor 22) or adjusting the throttle passage area of the
第１～第４ＴＣ制御および第１～第４ＴＨ制御は互いに組み合わせることが可能である。具体的には、第１～第４ＴＣ制御のいずれかと第１～第４ＴＨ制御のいずれかとを組み合わせることが可能である。
The first to fourth TC controls and the first to fourth TH controls can be combined with each other. Specifically, any of the first to fourth TC controls and any of the first to fourth TH controls can be combined.
（第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出目標温度ＴＣＯが、クーラコア１６に接続された機器の温度よりも上回っていることが推定または判断される場合に実施される。 (Combination of first TC control and first TH control)
For example, the combination of the first TC control and the first TH control is performed when it is estimated or determined that the cooler core blowing target temperature TCO is higher than the temperature of the device connected to thecooler core 16.
例えば、第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出目標温度ＴＣＯが、クーラコア１６に接続された機器の温度よりも上回っていることが推定または判断される場合に実施される。 (Combination of first TC control and first TH control)
For example, the combination of the first TC control and the first TH control is performed when it is estimated or determined that the cooler core blowing target temperature TCO is higher than the temperature of the device connected to the
例えば、第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越えている場合に実施される。ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越えている場合、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になってしまうため、ヒータコア１７に接続された機器からの受熱量を制御することによって、ヒータコア１７における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越えることを抑制し、ひいてはヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制する。
For example, the combination of the first TC control and the first TH control is performed when the coolant temperature in the device connected to the heater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). When the cooling water temperature in the device connected to the heater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.), the heater core blowing temperature TH becomes excessive, so the amount of heat received from the device connected to the heater core 17 is controlled. By doing so, the temperature of the cooling water in the heater core 17 is suppressed from exceeding a predetermined temperature (for example, 55 ° C.), and consequently the heater core blowing temperature TH is suppressed from becoming excessive.
例えば、第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、省電力除湿暖房モード時に実施される。省電力除湿暖房モードは、外気冷熱を利用した除湿をしつつ、エンジン９１の廃熱や種々の機器の廃熱を利用して除湿空気を再加熱する作動モードである。
For example, the combination of the first TC control and the first TH control is performed in the power saving dehumidifying heating mode. The power saving dehumidifying and heating mode is an operation mode in which the dehumidified air is reheated using the waste heat of the engine 91 and the waste heat of various devices while performing dehumidification using the outside air cooling heat.
例えば、第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、エンジン吸熱ヒートポンプモード時に実施される。エンジン吸熱ヒートポンプモードにおける加熱源は冷却水加熱器１５である。エンジン吸熱ヒートポンプモードにおける加熱源として、電気ヒータやインバータ８１Ｂ等を併用してもよい。
For example, the combination of the first TC control and the first TH control is performed in the engine endothermic heat pump mode. A cooling water heater 15 is a heating source in the engine endothermic heat pump mode. An electric heater, an inverter 81B, or the like may be used in combination as a heating source in the engine endothermic heat pump mode.
ヒータコア１７に接続される機器は、エンジン９１であってもよい。具体的には、エンジン９１に第２の冷却水取出口を設けてヒータコア１７と連通させてもよい。エンジン水温が所定温度以上（例えば５５℃以上）の場合、エンジン９１の廃熱を冷凍サイクル２１で吸熱利用しつつヒータコア１７で直接利用できる。
The device connected to the heater core 17 may be the engine 91. Specifically, the engine 91 may be provided with a second cooling water outlet to communicate with the heater core 17. When the engine water temperature is equal to or higher than a predetermined temperature (for example, 55 ° C. or higher), the waste heat of the engine 91 can be directly used by the heater core 17 while absorbing heat in the refrigeration cycle 21.
（第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出目標温度ＴＣＯが、クーラコア１６に接続された機器の温度よりも上回っていることが推定または判断される場合に実施される。 (Combination of first TC control and second TH control)
For example, the combination of the first TC control and the second TH control is performed when it is estimated or determined that the cooler core blowing target temperature TCO is higher than the temperature of the device connected to thecooler core 16.
例えば、第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出目標温度ＴＣＯが、クーラコア１６に接続された機器の温度よりも上回っていることが推定または判断される場合に実施される。 (Combination of first TC control and second TH control)
For example, the combination of the first TC control and the second TH control is performed when it is estimated or determined that the cooler core blowing target temperature TCO is higher than the temperature of the device connected to the
例えば、第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越える場合に実施される。ヒータコア１７に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制できる。
For example, the combination of the first TC control and the second TH control is performed when the cooling water temperature in the device connected to the heater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). By intermittently turning on / off the cooling water with respect to the heater core 17, it is possible to suppress the heater core blowing temperature TH from becoming excessive.
例えば、第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、省電力除湿暖房モード時や、省電力除湿暖房・冷房モード時に実施される。省電力除湿暖房・冷房モードは、蓄冷体の冷熱を利用した冷却・除湿をしつつ、エンジン９１の廃熱や種々の機器の廃熱を利用して冷却空気・除湿空気を再加熱する作動モードである。
For example, the combination of the first TC control and the second TH control is performed in the power saving dehumidifying heating mode or in the power saving dehumidifying heating / cooling mode. The power-saving dehumidifying heating / cooling mode is an operation mode in which the cooling air and the dehumidified air are reheated using the waste heat of the engine 91 and the waste heat of various devices while cooling and dehumidifying using the cold heat of the regenerator. It is.
（第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 1st TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 1st TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to thecooler core 16 is less than 0 degreeC. By interrupting (turning on / off) the flow of the cooling water with respect to the cooler core 16, frost (frosting) of the cooler core 16 can be suppressed.
例えば、第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 1st TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 1st TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to the
例えば、第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水の温度が所定温度（例えば５５℃）を越える場合に実施される。ヒータコア１７に接続された機器からの受熱量を制御することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制できる。
For example, the combination of the second TC control and the first TH control is performed when the temperature of the cooling water in the device connected to the heater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). By controlling the amount of heat received from the device connected to the heater core 17, it is possible to suppress the heater core blowing temperature TH from becoming excessive.
例えば、第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、省電力除湿暖房モード時や、省電力除湿暖房・冷房モード時に実施される。
For example, the combination of the second TC control and the first TH control is performed in the power saving dehumidifying heating mode or in the power saving dehumidifying heating / cooling mode.
例えば、第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、エンジン吸熱ヒートポンプモード時、かつエンジン９１における冷却水温度がクーラコア吹出目標温度ＴＣＯよりも低い場合に実施される。
For example, the combination of the second TC control and the first TH control is performed in the engine endothermic heat pump mode and when the coolant temperature in the engine 91 is lower than the cooler core blowing target temperature TCO.
ヒータコア１７に接続される機器は、エンジン９１であってもよい。具体的には、エンジン９１に第２の冷却水取出口を設けてヒータコア１７と連通させてもよい。エンジン水温が所定温度以上（例えば５５℃以上）の場合、エンジン９１の廃熱を冷凍サイクル２１で吸熱利用しつつ、ヒータコア１７で直接利用できる。
The device connected to the heater core 17 may be the engine 91. Specifically, the engine 91 may be provided with a second cooling water outlet to communicate with the heater core 17. When the engine water temperature is equal to or higher than a predetermined temperature (for example, 55 ° C. or higher), the waste heat of the engine 91 can be directly used by the heater core 17 while the refrigeration cycle 21 absorbs heat.
（第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 2nd TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 2nd TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to thecooler core 16 is less than 0 degreeC. By interrupting (turning on / off) the flow of the cooling water with respect to the cooler core 16, frost (frosting) of the cooler core 16 can be suppressed.
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 2nd TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 2nd TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to the
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越える場合に実施される。ヒータコア１７に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制できる。
For example, the combination of the second TC control and the second TH control is performed when the cooling water temperature in the device connected to the heater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). By intermittently turning on / off the cooling water with respect to the heater core 17, it is possible to suppress the heater core blowing temperature TH from becoming excessive.
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、省電力除湿暖房モード時や、省電力除湿暖房・冷房モード時に実施される。
For example, the combination of the second TC control and the second TH control is performed in the power saving dehumidifying heating mode or in the power saving dehumidifying heating / cooling mode.
（第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけるために、クーラコア１６に接続された機器の廃熱を冷凍サイクル２１で汲み上げる必要がある場合に実施される。 (Combination of 1st TC control and 4th TH control)
For example, the first TC control and the fourth TH control are combined when the waste heat of the equipment connected to thecooler core 16 needs to be pumped up by the refrigeration cycle 21 in order to bring the heater core blowing temperature TH close to the heater core blowing target temperature THO. To be implemented.
例えば、第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけるために、クーラコア１６に接続された機器の廃熱を冷凍サイクル２１で汲み上げる必要がある場合に実施される。 (Combination of 1st TC control and 4th TH control)
For example, the first TC control and the fourth TH control are combined when the waste heat of the equipment connected to the
例えば、第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えていない場合に実施される。
For example, the combination of the first TC control and the fourth TH control is performed when the deviation between the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature TCO does not exceed a predetermined amount. .
例えば、第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨとヒータコア吹出目標温度ＴＨＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、ヒータコア吹出温度ＴＨがヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してヒータコア吹出温度ＴＨの追従性を高めることができる。
For example, the combination of the first TC control and the fourth TH control is performed when the deviation between the heater core blowing temperature TH and the heater core blowing target temperature THO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of the compressor 22 is controlled so that the heater core blowing temperature TH approaches the heater core blowing target temperature THO, the followability of the heater core blowing temperature TH can be improved with respect to temperature fluctuations.
（第２ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第２ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 4th TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 4th TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to thecooler core 16 is less than 0 degreeC. By interrupting (turning on / off) the flow of the cooling water with respect to the cooler core 16, frost (frosting) of the cooler core 16 can be suppressed.
例えば、第２ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア１６に接続された機器における冷却水温度が０℃を下回る場合に実施される。クーラコア１６に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、クーラコア１６のフロスト（着霜）を抑制できる。 (Combination of 2nd TC control and 4th TH control)
For example, the combination of 2nd TC control and 4th TH control is implemented when the cooling water temperature in the apparatus connected to the
（第３ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第３ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨとヒータコア吹出目標温度ＴＨＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、ヒータコア吹出温度ＴＨがヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してヒータコア吹出温度ＴＨの追従性を高めることができる。 (Combination of 3rd TC control and 4th TH control)
For example, the combination of the third TC control and the fourth TH control is performed when the deviation between the heater core blowing temperature TH and the heater core blowing target temperature THO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of thecompressor 22 is controlled so that the heater core blowing temperature TH approaches the heater core blowing target temperature THO, the followability of the heater core blowing temperature TH can be improved with respect to temperature fluctuations.
例えば、第３ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨとヒータコア吹出目標温度ＴＨＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、ヒータコア吹出温度ＴＨがヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してヒータコア吹出温度ＴＨの追従性を高めることができる。 (Combination of 3rd TC control and 4th TH control)
For example, the combination of the third TC control and the fourth TH control is performed when the deviation between the heater core blowing temperature TH and the heater core blowing target temperature THO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of the
例えば、第３ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、上記第１実施形態のステップＳ１８０で放熱モードに切り替えられた場合に実施される。これにより、暖房用熱量が過剰になった場合、ラジエータ１３で外気に放熱させることができるとともに、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
For example, the combination of the third TC control and the fourth TH control is performed when the mode is switched to the heat dissipation mode in step S180 of the first embodiment. Thereby, when the amount of heat for heating becomes excessive, the radiator 13 can dissipate heat to the outside air, and the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
例えば、第３ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出温度ＴＣとクーラコア吹出目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えていない場合に実施される。
For example, the combination of the third TC control and the fourth TH control is performed when the deviation between the cooler core blowing temperature TC and the cooler core blowing target temperature TCO does not exceed a predetermined amount.
（第４ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第４ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出温度ＴＣとクーラコア吹出目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、クーラコア吹出温度ＴＣがクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してクーラコア吹出温度ＴＣの追従性を高めることができる。 (Combination of 4th TC control and 1st TH control)
For example, the combination of the fourth TC control and the first TH control is performed when the deviation between the cooler core blowing temperature TC and the cooler core blowing target temperature TCO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of thecompressor 22 is controlled so that the cooler core blowing temperature TC approaches the cooler core blowing target temperature TCO, the followability of the cooler core blowing temperature TC can be enhanced with respect to temperature fluctuations.
例えば、第４ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出温度ＴＣとクーラコア吹出目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、クーラコア吹出温度ＴＣがクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してクーラコア吹出温度ＴＣの追従性を高めることができる。 (Combination of 4th TC control and 1st TH control)
For example, the combination of the fourth TC control and the first TH control is performed when the deviation between the cooler core blowing temperature TC and the cooler core blowing target temperature TCO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of the
そのため、クーラコア１６の温度が低い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６にフロストが発生して風量が低下したり凍結臭が発生することを抑制できる。また、クーラコア１６の温度が高い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６の凝縮水が蒸発して突発的な窓曇りや異臭が発生することを抑制できる。
Therefore, since it is possible to suppress the temperature of the cooler core 16 from fluctuating to the lower side, it is possible to suppress the occurrence of frost in the cooler core 16 to reduce the air volume or the generation of a frozen odor. Moreover, since it can suppress that the temperature of the cooler core 16 fluctuates to the high side, it can suppress that the condensed water of the cooler core 16 evaporates and sudden window fogging or a strange odor is generated.
例えば、第４ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨとヒータコア吹出目標温度ＴＨＯとの偏差が所定量を超えていない場合に実施される。
For example, the combination of the fourth TC control and the first TH control is performed when the deviation between the heater core blowing temperature TH and the heater core blowing target temperature THO does not exceed a predetermined amount.
（第４ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越える場合に実施される。ヒータコア１７に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制できる。 (Combination of 4th TC control and 2nd TH control)
For example, the combination of the second TC control and the second TH control is performed when the coolant temperature in the device connected to theheater core 17 exceeds a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). By intermittently turning on / off the cooling water with respect to the heater core 17, it is possible to suppress the heater core blowing temperature TH from becoming excessive.
例えば、第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア１７に接続された機器における冷却水温度が所定温度（例えば５５℃）を越える場合に実施される。ヒータコア１７に対して冷却水の流通を断続（オン・オフ）することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨが過剰になることを抑制できる。 (Combination of 4th TC control and 2nd TH control)
For example, the combination of the second TC control and the second TH control is performed when the coolant temperature in the device connected to the
（第４ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ）
例えば、第４ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出温度ＴＣとクーラコア吹出目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、クーラコア吹出温度ＴＣがクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してクーラコア吹出温度ＴＣの追従性を高めることができる。 (Combination of 4th TC control and 3rd TH control)
For example, the combination of the fourth TC control and the third TH control is performed when the deviation between the cooler core blowing temperature TC and the cooler core blowing target temperature TCO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of thecompressor 22 is controlled so that the cooler core blowing temperature TC approaches the cooler core blowing target temperature TCO, the followability of the cooler core blowing temperature TC can be enhanced with respect to temperature fluctuations.
例えば、第４ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、クーラコア吹出温度ＴＣとクーラコア吹出目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合に実施される。圧縮機２２の回転数は、クーラコア吹出温度ＴＣがクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づくように制御されるため、温度変動に対してクーラコア吹出温度ＴＣの追従性を高めることができる。 (Combination of 4th TC control and 3rd TH control)
For example, the combination of the fourth TC control and the third TH control is performed when the deviation between the cooler core blowing temperature TC and the cooler core blowing target temperature TCO exceeds a predetermined amount. Since the rotation speed of the
例えば、第４ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、上記第１実施形態のステップＳ１９０で吸熱モードに切り替えられた場合に実施される。これにより、暖房用熱量が不足する場合、ラジエータ１３で外気から吸熱して暖房用熱量を確保することができるとともに、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
For example, the combination of the fourth TC control and the third TH control is performed when the heat absorption mode is switched in step S190 of the first embodiment. Thereby, when the amount of heat for heating is insufficient, the radiator 13 can absorb heat from outside air to ensure the amount of heat for heating, and the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
例えば、第４ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、ヒータコア吹出温度ＴＨとヒータコア吹出目標温度ＴＨＯとの偏差が所定量を超えていない場合に実施される。
For example, the combination of the fourth TC control and the third TH control is performed when the deviation between the heater core blowing temperature TH and the heater core blowing target temperature THO does not exceed a predetermined amount.
（第２ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ、第３ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ、および第３ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ）
第２ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ、第３ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ、および第３ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、圧縮機２２の回転数が、クーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御される場合に実施される。 (Combination of second TC control and third TH control, combination of third TC control and second TH control, and combination of third TC control and third TH control)
The combination of the 2nd TC control and the 3rd TH control, the combination of the 3rd TC control and the 2nd TH control, and the combination of the 3rd TC control and the 3rd TH control, the rotation speed of thecompressor 22, the cooler core blowing temperature TC and the heater core blowing This is performed when the temperature is controlled regardless of the temperature TH.
第２ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ、第３ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ、および第３ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせは、圧縮機２２の回転数が、クーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御される場合に実施される。 (Combination of second TC control and third TH control, combination of third TC control and second TH control, and combination of third TC control and third TH control)
The combination of the 2nd TC control and the 3rd TH control, the combination of the 3rd TC control and the 2nd TH control, and the combination of the 3rd TC control and the 3rd TH control, the rotation speed of the
圧縮機２２の回転数が、クーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御される場合の例を挙げる。
An example will be given in which the rotational speed of the compressor 22 is controlled regardless of the cooler core blowing temperature TC and the heater core blowing temperature TH.
圧縮機２２が電動圧縮機の場合、例えば、次の（１）～（１１）の場合がある。
（１）振動騒音の要求を満たすために、圧縮機２２の最高回転数に上限が設けられている場合。主にアイドルストップ中の冷暖房時。
（２）圧縮機２２の吐出圧が所定値（例えば２．６～３ＭＰａ）を超えないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（３）圧縮機２２のＯリングを保護する目的で、圧縮機２２の吐出温度が所定値（例えば１２０℃）を超えないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（４）圧縮機２２のＯリングの硬度が増加してＯリングの割れやシール性が低下することを防止する目的で、圧縮機２２の吸入温度が所定値（例えば－３０℃）を下回らないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（５）圧縮機２２の軸および軸受けの保護や、モータドライバ仕様などのために設けられている最高許容回転数に到達した場合。
（６）効率の良い回転数を維持するために、一定回転数で制御する場合。
（７）ウォームアップやクールダウン時、設定した時間で最高回転数に到達するように徐々に回転数を上げていく場合。
（８）加速時や、他の電気機器に電力を集中させたい場合に、圧縮機２２の回転数を低下させる場合。他の電気機器に電力を集中させたい場合とは、例えば走行用モータでエンジン９１を始動させる場合や、低温時などで走行用電池に出力制限が掛かっている場合において走行を優先させる場合等である。
（９）制御ハンチング抑止の為、所定時間一定回転数を維持する場合。
（１０）モータドライバを簡素化する目的で、所定回転数でしか作動できない圧縮機２２を使用している場合。
（１１）他の加熱または冷却したい機器の要求を加味して、空調要求能力に加えて、所定量能力を増強させるように作動する場合。 When thecompressor 22 is an electric compressor, for example, there are the following cases (1) to (11).
(1) A case where an upper limit is set for the maximum number of rotations of thecompressor 22 in order to satisfy the demand for vibration noise. Mainly during air conditioning during idle stop.
(2) When the rotational speed of thecompressor 22 is limited so that the discharge pressure of the compressor 22 does not exceed a predetermined value (for example, 2.6 to 3 MPa).
(3) When limiting the rotation speed of thecompressor 22 so that the discharge temperature of the compressor 22 does not exceed a predetermined value (for example, 120 ° C.) for the purpose of protecting the O-ring of the compressor 22.
(4) The suction temperature of thecompressor 22 does not fall below a predetermined value (eg, −30 ° C.) in order to prevent the hardness of the O-ring of the compressor 22 from increasing and cracking of the O-ring and deterioration of the sealing performance. Thus, when limiting the rotation speed of the compressor 22.
(5) When the maximum allowable rotation speed provided for the protection of the shaft and bearing of thecompressor 22 and the motor driver specifications is reached.
(6) When controlling at a constant rotational speed in order to maintain an efficient rotational speed.
(7) When the rotational speed is gradually increased so as to reach the maximum rotational speed in the set time during warm-up or cool-down.
(8) The case where the rotational speed of thecompressor 22 is decreased during acceleration or when it is desired to concentrate electric power on other electric devices. The case where the electric power is to be concentrated on other electric devices is, for example, a case where the engine 91 is started by a traveling motor, or a case where priority is given to traveling when the output of the traveling battery is limited at a low temperature. is there.
(9) To maintain a constant rotational speed for a predetermined time to suppress control hunting.
(10) When thecompressor 22 that can operate only at a predetermined rotational speed is used for the purpose of simplifying the motor driver.
(11) In the case of operating to increase the capacity by a predetermined amount in addition to the air conditioning required capacity in consideration of the requirements of other equipment to be heated or cooled.
（１）振動騒音の要求を満たすために、圧縮機２２の最高回転数に上限が設けられている場合。主にアイドルストップ中の冷暖房時。
（２）圧縮機２２の吐出圧が所定値（例えば２．６～３ＭＰａ）を超えないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（３）圧縮機２２のＯリングを保護する目的で、圧縮機２２の吐出温度が所定値（例えば１２０℃）を超えないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（４）圧縮機２２のＯリングの硬度が増加してＯリングの割れやシール性が低下することを防止する目的で、圧縮機２２の吸入温度が所定値（例えば－３０℃）を下回らないように圧縮機２２の回転数を制限する場合。
（５）圧縮機２２の軸および軸受けの保護や、モータドライバ仕様などのために設けられている最高許容回転数に到達した場合。
（６）効率の良い回転数を維持するために、一定回転数で制御する場合。
（７）ウォームアップやクールダウン時、設定した時間で最高回転数に到達するように徐々に回転数を上げていく場合。
（８）加速時や、他の電気機器に電力を集中させたい場合に、圧縮機２２の回転数を低下させる場合。他の電気機器に電力を集中させたい場合とは、例えば走行用モータでエンジン９１を始動させる場合や、低温時などで走行用電池に出力制限が掛かっている場合において走行を優先させる場合等である。
（９）制御ハンチング抑止の為、所定時間一定回転数を維持する場合。
（１０）モータドライバを簡素化する目的で、所定回転数でしか作動できない圧縮機２２を使用している場合。
（１１）他の加熱または冷却したい機器の要求を加味して、空調要求能力に加えて、所定量能力を増強させるように作動する場合。 When the
(1) A case where an upper limit is set for the maximum number of rotations of the
(2) When the rotational speed of the
(3) When limiting the rotation speed of the
(4) The suction temperature of the
(5) When the maximum allowable rotation speed provided for the protection of the shaft and bearing of the
(6) When controlling at a constant rotational speed in order to maintain an efficient rotational speed.
(7) When the rotational speed is gradually increased so as to reach the maximum rotational speed in the set time during warm-up or cool-down.
(8) The case where the rotational speed of the
(9) To maintain a constant rotational speed for a predetermined time to suppress control hunting.
(10) When the
(11) In the case of operating to increase the capacity by a predetermined amount in addition to the air conditioning required capacity in consideration of the requirements of other equipment to be heated or cooled.
圧縮機２２がベルト駆動式圧縮機であり、且つ固定容量型圧縮機である場合、圧縮機２２の回転数はエンジン９１の回転数に依存し、そもそも圧縮機２２のオン・オフしか制御できないので、圧縮機２２の回転数はクーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御されることとなる。
When the compressor 22 is a belt drive type compressor and a fixed capacity type compressor, the rotational speed of the compressor 22 depends on the rotational speed of the engine 91, and only the compressor 22 can be controlled on and off in the first place. The rotational speed of the compressor 22 is controlled regardless of the cooler core blowing temperature TC and the heater core blowing temperature TH.
制御装置６０は、上述の第１～第４ＴＣ制御および第１～第４ＴＨ制御を種々の条件に応じて切り替える。
The control device 60 switches the first to fourth TC controls and the first to fourth TH controls described above according to various conditions.
さらに、制御装置６０は、第１～第４ＴＣ制御および第１～第４ＴＨ制御に加えて、吹出空気温度ＴＡＶを目標吹出空気温度ＴＡＯに近づける制御を行う。例えば、室内送風機５４の風量やエアミックスドア５５の作動を制御することによって、吹出空気温度ＴＡＶを目標吹出空気温度ＴＡＯに近づける。
Further, in addition to the first to fourth TC controls and the first to fourth TH controls, the control device 60 performs control to bring the blown air temperature TAV closer to the target blown air temperature TAO. For example, the blown air temperature TAV is brought close to the target blown air temperature TAO by controlling the air volume of the indoor blower 54 and the operation of the air mix door 55.
例えば、接続機器の温度や環境温度の変動等によって急な温度変動が発生した場合、エアミックスドア５５が素早く作動することによって吹出温度変動を抑える。すなわち、冷却水および冷媒の熱マス（熱容量）による制御遅れをカバーする。
For example, when a sudden temperature change occurs due to a change in the temperature of the connected device or the environment temperature, the air mix door 55 operates quickly to suppress the change in the blowing temperature. That is, the control delay due to the heat mass (heat capacity) of the cooling water and the refrigerant is covered.
除湿暖房時でもエアミックスドア５５はヒータコアバイパス通路５１ａを全閉せずに若干開けておけば、吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを下回るような変動が発生したときに備えることができる。
Even when the dehumidifying heating is performed, the air mix door 55 can be provided when a fluctuation occurs such that the blown air temperature TAV is lower than the target blown air temperature TAO if the heater core bypass passage 51a is slightly opened without being fully closed.
吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを下回る変動が発生した場合、補助ヒータ１０１によって吹出空気温度ＴＡＶを上昇させることもできる。
When the air temperature TAV fluctuates below the target air temperature TAO, the air temperature TAV can be increased by the auxiliary heater 101.
吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出空気温度ＴＡＯを超えるような場合は、ヒータコアバイパス通路５１ａの風量が増加するようにエアミックスドア５５を作動させる。
When the blown air temperature TAV exceeds the target blown air temperature TAO, the air mix door 55 is operated so that the air volume in the heater core bypass passage 51a is increased.
次に、第１～第４ＴＣ制御および第１～第４ＴＨ制御を、上述のエンジン吸熱ヒートポンプモードに適用した場合における具体的作動例を説明する。
Next, a specific example of operation when the first to fourth TC controls and the first to fourth TH controls are applied to the engine heat absorption heat pump mode will be described.
（第１ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア吹出温度ＴＣが０℃になるように第１ＴＣ制御を実施し、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第１ＴＨ制御を実施する。第１ＴＨ制御では、圧縮機２２の回転数を制御してもよい。 (Combination of first TC control and first TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17, the cooling water heater 15, the inverter 81B, and the like. The first TC control is performed so that the cooler core blowing temperature TC is 0 ° C., and the first TH control is performed so that the heater core blowing temperature TH is a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). In the first TH control, the rotation speed of the compressor 22 may be controlled.
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア吹出温度ＴＣが０℃になるように第１ＴＣ制御を実施し、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第１ＴＨ制御を実施する。第１ＴＨ制御では、圧縮機２２の回転数を制御してもよい。 (Combination of first TC control and first TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting the
（第１ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続していることによって、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水の温度が過剰に上昇している場合、ヒータコア１７における冷却水流量を絞るように第２ＴＨ制御を実施することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨがヒータコア吹出目標温度ＴＨＯを超えることを抑制できる。 (Combination of first TC control and second TH control)
Cooling water heated by the coolingwater heater 15 by connecting the cooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81 </ b> C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17 and the cooling water heater 15. When the temperature is excessively increased, the second TH control is performed so as to reduce the flow rate of the cooling water in the heater core 17, thereby preventing the heater core blowing temperature TH from exceeding the heater core blowing target temperature THO.
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続していることによって、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水の温度が過剰に上昇している場合、ヒータコア１７における冷却水流量を絞るように第２ＴＨ制御を実施することによって、ヒータコア吹出温度ＴＨがヒータコア吹出目標温度ＴＨＯを超えることを抑制できる。 (Combination of first TC control and second TH control)
Cooling water heated by the cooling
（第１ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア吹出温度ＴＣが０℃になるように第１ＴＣ制御を実施し、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第４ＴＨ制御（例えば圧縮機２２の回転数制御）を実施する。 (Combination of 1st TC control and 4th TH control)
When dehumidification is performed in the engine endothermic heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81 </ b> C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17 and the cooling water heater 15, the cooler core blowing temperature 1st TC control is implemented so that TC may be 0 degreeC, and 4th TH control (for example, rotation speed control of the compressor 22) is implemented so that heater core blowing temperature TH may become predetermined temperature (for example, 55 degreeC).
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア吹出温度ＴＣが０℃になるように第１ＴＣ制御を実施し、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第４ＴＨ制御（例えば圧縮機２２の回転数制御）を実施する。 (Combination of 1st TC control and 4th TH control)
When dehumidification is performed in the engine endothermic heat pump mode by connecting the
（第２ＴＣ制御と第１ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、エンジン９１における冷却水温度がクーラコア吹出目標温度ＴＣＯ（例えば１０℃）を下回っていればクーラコア１６における冷却水流量を絞るように第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけることができる。 (Combination of 2nd TC control and 1st TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17, the cooling water heater 15, the inverter 81B, and the like. If the cooling water temperature in the engine 91 is lower than the cooler core blowout target temperature TCO (for example, 10 ° C.), the cooler core blowout temperature TC is set to the cooler core blowout target temperature by performing the second TC control so as to reduce the cooling water flow rate in the cooler core 16. Can be close to TCO.
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、エンジン９１における冷却水温度がクーラコア吹出目標温度ＴＣＯ（例えば１０℃）を下回っていればクーラコア１６における冷却水流量を絞るように第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけることができる。 (Combination of 2nd TC control and 1st TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting the
また、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第１ＴＨ制御を実施する。第１ＴＨ制御では、圧縮機２２の回転数を制御してもよい。
Also, the first TH control is performed so that the heater core blowing temperature TH becomes a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). In the first TH control, the rotation speed of the compressor 22 may be controlled.
（第２ＴＣ制御と第２ＴＨ制御との組み合わせ）
ヒータコア１７における冷却水温度が所定温度以上（例えば５５℃以上）であり、かつエンジン９１における冷却水温度がクーラコア吹出目標温度ＴＣＯ（例えば１０℃）を下回っている場合、第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけることができ、かつヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけることができる。すなわち、クーラコア１６での冷却除湿のために圧縮機２２を回転させる必要がない。 (Combination of 2nd TC control and 2nd TH control)
When the cooling water temperature in theheater core 17 is equal to or higher than a predetermined temperature (for example, 55 ° C. or higher) and the cooling water temperature in the engine 91 is lower than the cooler core blowing target temperature TCO (for example, 10 ° C.), the second TC control is performed. Thus, the cooler core blowing temperature TC can be brought close to the cooler core blowing target temperature TCO, and the heater core blowing temperature TH can be brought close to the heater core blowing target temperature THO. That is, it is not necessary to rotate the compressor 22 for cooling and dehumidification in the cooler core 16.
ヒータコア１７における冷却水温度が所定温度以上（例えば５５℃以上）であり、かつエンジン９１における冷却水温度がクーラコア吹出目標温度ＴＣＯ（例えば１０℃）を下回っている場合、第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけることができ、かつヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけることができる。すなわち、クーラコア１６での冷却除湿のために圧縮機２２を回転させる必要がない。 (Combination of 2nd TC control and 2nd TH control)
When the cooling water temperature in the
（第２ＴＣ制御と第４ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア１６における冷却水流量を絞るように第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけるとともに、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第１ＴＨ制御を実施する。 (Combination of 2nd TC control and 4th TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17, the cooling water heater 15, the inverter 81B, and the like. The second TC control is performed so as to reduce the flow rate of the cooling water in the cooler core 16 to bring the cooler core blowout temperature TC closer to the cooler core blowout target temperature TCO, and the heater core blowout temperature TH is set to a predetermined temperature (for example, 55 ° C.). Implement 1TH control.
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、クーラコア１６における冷却水流量を絞るように第２ＴＣ制御を実施することによってクーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけるとともに、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第１ＴＨ制御を実施する。 (Combination of 2nd TC control and 4th TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting the
（第３ＴＣ制御と第３ＴＨ制御との組み合わせ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合であって、圧縮機２２の回転数がクーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御される場合、クーラコア１６における冷却水温度が０℃になるように第３ＴＣ制御を実施するとともに、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第３ＴＨ制御を実施する。 (Combination of 3rd TC control and 3rd TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17, the cooling water heater 15, the inverter 81B, and the like. When the rotation speed of the compressor 22 is controlled regardless of the cooler core blowing temperature TC and the heater core blowing temperature TH, the third TC control is performed so that the cooling water temperature in the cooler core 16 becomes 0 ° C. At the same time, the third TH control is performed so that the heater core blowing temperature TH becomes a predetermined temperature (for example, 55 ° C.).
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とインバータ８１Ｂ等とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合であって、圧縮機２２の回転数がクーラコア吹出温度ＴＣおよびヒータコア吹出温度ＴＨのいずれにも関係なく制御される場合、クーラコア１６における冷却水温度が０℃になるように第３ＴＣ制御を実施するとともに、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第３ＴＨ制御を実施する。 (Combination of 3rd TC control and 3rd TH control)
When dehumidification is performed in the engine heat absorption heat pump mode by connecting the
（第２ＴＨ制御のみ）
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第２ＴＨ制御を実施し、第１～第４ＴＣ制御を実施しない。 (2nd TH control only)
When dehumidification is performed in the engine endothermic heat pump mode by connecting thecooler core 16, the cooling water cooling water heat exchanger 81 </ b> C and the cooling water cooler 14, and connecting the heater core 17 and the cooling water heater 15, the heater core blowing temperature The second TH control is performed so that TH becomes a predetermined temperature (for example, 55 ° C.), and the first to fourth TC controls are not performed.
クーラコア１６と冷却水冷却水熱交換器８１Ｃと冷却水冷却器１４とを接続し、ヒータコア１７と冷却水加熱器１５とを接続することによって、エンジン吸熱ヒートポンプモードで除湿を行う場合、ヒータコア吹出温度ＴＨが所定温度（例えば５５℃）になるように第２ＴＨ制御を実施し、第１～第４ＴＣ制御を実施しない。 (2nd TH control only)
When dehumidification is performed in the engine endothermic heat pump mode by connecting the
なお、第１～第４ＴＨ制御では、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけるが、吹出空気温度ＴＡＶを目標吹出空気温度ＴＡＯに近づけるようにしてもよい。
In the first to fourth TH controls, the heater core blowing temperature TH is brought close to the heater core blowing target temperature THO, but the blown air temperature TAV may be brought close to the target blowing air temperature TAO.
本実施形態では、熱授受機器１３、８１が、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水との間で熱授受を行う場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気のＴＨに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯに近づくように、熱授受機器１３、８１を流れる冷却水の流量を調整し（第１ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
In the present embodiment, when the heat transfer devices 13 and 81 perform heat transfer with the cooling water heated by the cooling water heater 15, the control device 60 sets the TH of the blown air heated by the heater core 17. The temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 is adjusted by adjusting the flow rate of the cooling water flowing through the heat transfer devices 13 and 81 so that the related temperature approaches the second target temperature THO (first TH control). Adjust the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so as to approach the first target temperature TCO (fourth TC control).
これにより、クーラコア１６で送風空気から回収した熱量で熱授受機器１３、８１を加熱できるとともに、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
Thus, the heat transfer devices 13 and 81 can be heated with the amount of heat collected from the air blown by the cooler core 16, and the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
本実施形態では、ラジエータ１３において、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水の熱を外気に放熱させる場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度に関連する温度ＴＣが第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
In the present embodiment, in the radiator 13, when the heat of the cooling water heated by the cooling water heater 15 is radiated to the outside air, the control device 60 has a temperature TC related to the temperature of the blown air cooled by the cooler core 16. The temperature related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 by adjusting the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 so as to approach the first target temperature TCO (third TC control). Adjusts the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so as to approach the second target temperatures THO and TAO (fourth TH control).
これにより、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。特に、ヒータコア１７の温度を冷媒流量で制御するので、ヒータコア１７の温度追従性を高めることができる。
Thereby, the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled. In particular, since the temperature of the heater core 17 is controlled by the refrigerant flow rate, the temperature followability of the heater core 17 can be improved.
本実施形態では、ラジエータ１３において、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水に外気の熱を吸熱させる場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度に関連する温度ＴＨ、ＴＡＶが第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
In the present embodiment, in the radiator 13, when the heat of the outside air is absorbed by the cooling water cooled by the cooling water cooler 14, the control device 60 uses the temperature TH related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17, The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that the TAV approaches the second target temperatures THO and TAO (third TH control), and related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature to be moved approaches the first target temperature TCO (fourth TC control).
これにより、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。特に、クーラコア１６の温度を冷媒流量で制御するので、クーラコア１６の温度の追従性を高めることができる。
Thereby, the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled. In particular, since the temperature of the cooler core 16 is controlled by the refrigerant flow rate, the followability of the temperature of the cooler core 16 can be improved.
本実施形態では、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶが第２目標温度ＴＡＯを下回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れる状態（吸熱モード）に切り替え、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度に関連する温度ＴＨ、ＴＡＶが第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
In the present embodiment, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and it is determined that the blown air temperature TAV is lower than the second target temperature TAO, the first switching valve 18 and the second switching valve 18 The switching valve 19 switches the radiator 13 to a state in which the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows (heat absorption mode), and the control device 60 controls the temperature TH related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17. The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that TAV approaches the second target temperatures THO and TAO (third TH control), and the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 is adjusted. The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the related temperature approaches the first target temperature TCO (fourth TC control).
これにより、暖房用熱量が不足する場合、ラジエータ１３で外気から吸熱して暖房用熱量を確保することができるとともに、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
Thus, when the amount of heat for heating is insufficient, the radiator 13 can absorb heat from the outside air to ensure the amount of heat for heating, and the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
本実施形態では、ラジエータ１３を流れる冷却水または外気の流量が所定量未満と判断され、かつ吹出空気温度ＴＡＶが第２目標温度ＴＡＯを上回ると判断される場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、ラジエータ１３に、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れる状態（放熱モード）に切り替え、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度に関連する温度ＴＨ、ＴＡＶが第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
In the present embodiment, when it is determined that the flow rate of the cooling water or the outside air flowing through the radiator 13 is less than a predetermined amount and the blown air temperature TAV is determined to exceed the second target temperature TAO, the first switching valve 18 and the second switching valve 18 The switching valve 19 switches the radiator 13 to a state where the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows (heat radiation mode), and the control device 60 controls the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16. , The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so as to approach the first target temperature TCO (third TC control), and the temperature TH related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17; The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the TAV approaches the second target temperatures THO and TAO (fourth TH control).
これにより、暖房用熱量が過剰になった場合、ラジエータ１３で外気に放熱させることができるとともに、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
Thus, when the amount of heat for heating becomes excessive, the radiator 13 can radiate heat to the outside air, and the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
本実施形態では、ラジエータ１３に、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れるようになっている場合において、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えていない場合、または超えていないと推定もしくは判断される場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
In the present embodiment, when the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows to the radiator 13, the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature. When the deviation from the TCO does not exceed the predetermined amount, or when it is estimated or determined not to exceed, the control device 60 determines that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 is the first target temperature. The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so as to approach the TCO (third TC control), and the temperatures related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 are the second target. The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so as to approach the temperatures THO and TAO (fourth TH control).
一方、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第１ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
On the other hand, when the deviation between the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature TCO exceeds a predetermined amount, the control device 60 determines the temperature TH of the blown air heated by the heater core 17. , The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that the temperature related to TAV approaches the second target temperatures THO and TAO (first TH control), and the blown air cooled by the cooler core 16 The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperature TC approaches the first target temperature TCO (fourth TC control).
これによると、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合、または超えていると推定もしくは判断される場合、クーラコア１６の温度を冷媒流量で制御するので、クーラコア１６の温度の追従性を高めることができる。
According to this, when the deviation between the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature TCO exceeds a predetermined amount, or when it is estimated or determined to exceed, the cooler core 16 Therefore, the temperature followability of the cooler core 16 can be improved.
そのため、クーラコア１６の温度が低い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６にフロストが発生して風量が低下したり凍結臭が発生することを抑制できる。また、クーラコア１６の温度が高い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６の凝縮水が蒸発して突発的な窓曇りや異臭が発生することを抑制できる。
Therefore, since it is possible to suppress the temperature of the cooler core 16 from fluctuating to the lower side, it is possible to suppress the occurrence of frost in the cooler core 16 to reduce the air volume or the generation of a frozen odor. Moreover, since it can suppress that the temperature of the cooler core 16 fluctuates to the high side, it can suppress that the condensed water of the cooler core 16 evaporates and sudden window fogging or a strange odor is generated.
本実施形態では、ラジエータ１３に、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れるようになっている場合において、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えていない場合、または超えていないと推定もしくは判断される場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第１ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
In the present embodiment, when the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows to the radiator 13, the temperature related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 and the second When the deviation from the target temperatures THO and TAO does not exceed the predetermined amount, or when it is estimated or determined that the deviation does not exceed the predetermined amount, the control device 60 relates to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17. The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that the temperature approaches the second target temperatures THO and TAO (first TH control) and related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature to be moved approaches the first target temperature TCO (fourth TC control).
一方、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えた場合、または超えていると推定もしくは判断される場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
On the other hand, when the deviation between the temperature TH, TAV related to the temperature of the blown air heated by the heater core 17 and the second target temperature THO, TAO exceeds a predetermined amount, or is estimated or determined to have exceeded, The control device 60 adjusts the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO (first 3TC control), the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 approaches the second target temperature THO, TAO (fourth TH). control).
これによると、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えた場合、ヒータコア１７の温度を冷媒流量で制御するので、ヒータコア１７の温度の追従性を高めることができる。
According to this, when the deviation between the temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 and the second target temperature THO, TAO exceeds a predetermined amount, the temperature of the heater core 17 is controlled by the refrigerant flow rate. Therefore, the followability of the temperature of the heater core 17 can be improved.
そのため、車室内に吹き出される送風空気の温度の変動を早期に抑えることができるので、空調快適性を向上できる。
Therefore, since the fluctuation of the temperature of the blown air blown into the passenger compartment can be suppressed at an early stage, the air conditioning comfort can be improved.
本実施形態では、ラジエータ１３に、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れるようになっている場合において、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えていない場合、または超えていないと推定もしくは判断される場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第１ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
In the present embodiment, when the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the radiator 13, the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature. When the deviation from the TCO does not exceed the predetermined amount, or when it is estimated or determined not to exceed, the control device 60 determines that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 is the first target temperature. The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so as to approach the TCO (first TC control), and the temperatures related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 are the second target. The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so as to approach the temperatures THO and TAO (fourth TH control).
一方、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合、または超えていると推定もしくは判断される場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
On the other hand, when the deviation between the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature TCO exceeds a predetermined amount, or when it is estimated or determined to exceed, the control device 60 The flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted so that the temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 approaches the second target temperature THO, TAO (first 3TH control), the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO (fourth TC control).
これによると、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度と第１目標温度ＴＣＯとの偏差が所定量を超えた場合、クーラコア１６の温度を冷媒流量で制御するので、クーラコア１６の温度の追従性を高めることができる。
According to this, when the deviation between the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 and the first target temperature TCO exceeds a predetermined amount, the temperature of the cooler core 16 is controlled by the refrigerant flow rate. It is possible to improve the temperature followability.
そのため、クーラコア１６の温度が低い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６にフロストが発生して風量が低下したり凍結臭が発生することを抑制できる。また、クーラコア１６の温度が高い側に変動することを抑制できるので、クーラコア１６の凝縮水が蒸発して突発的な窓曇りや異臭が発生することを抑制できる。
Therefore, since it is possible to suppress the temperature of the cooler core 16 from fluctuating to the lower side, it is possible to suppress the occurrence of frost in the cooler core 16 to reduce the air volume or the generation of a frozen odor. Moreover, since it can suppress that the temperature of the cooler core 16 fluctuates to the high side, it can suppress that the condensed water of the cooler core 16 evaporates and sudden window fogging or a strange odor is generated.
本実施形態では、ラジエータ１３に、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れるようになっている場合において、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えていない場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第３ＴＨ制御）、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＣ制御）。
In the present embodiment, when the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows through the radiator 13, the temperature related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 and the second When the deviation from the target temperatures THO and TAO does not exceed a predetermined amount, the control device 60 causes the temperatures related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the heater core 17 to approach the second target temperatures THO and TAO. In addition, the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted (third TH control) so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. Then, the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted (fourth TC control).
一方、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えた場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、ラジエータ１３を流れる冷却水および外気のうち少なくとも一方の流量を調整し（第１ＴＣ制御）、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する（第４ＴＨ制御）。
On the other hand, when the deviation between the temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 and the second target temperature THO, TAO exceeds a predetermined amount, the control device 60 sends the blown air cooled by the cooler core 16. Air flow heated by the heater core 17 by adjusting the flow rate of at least one of the cooling water and the outside air flowing through the radiator 13 so that the temperature related to the temperature TC of the air approaches the first target temperature TCO (first TC control). The flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 is adjusted so that the temperature related to the temperatures TH and TAV approaches the second target temperatures THO and TAO (fourth TH control).
これによると、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度と第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯとの偏差が所定量を超えた場合、ヒータコア１７の温度を冷媒流量で制御するので、ヒータコア１７の温度の追従性を高めることができる。
According to this, when the deviation between the temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 and the second target temperature THO, TAO exceeds a predetermined amount, the temperature of the heater core 17 is controlled by the refrigerant flow rate. Therefore, the followability of the temperature of the heater core 17 can be improved.
そのため、車室内に吹き出される送風空気の温度の変動を早期に抑えることができるので、空調快適性を向上できる。
Therefore, since the fluctuation of the temperature of the blown air blown into the passenger compartment can be suppressed at an early stage, the air conditioning comfort can be improved.
本実施形態では、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第３目標温度ＴＡＯに近づくように、クーラコア１６で冷却された送風空気のうちヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気との風量割合を調整する。これにより、吹出空気温度ＴＡＶを適切に制御できる。
In the present embodiment, the control device 60 bypasses the blower air flowing through the heater core 17 and the heater core 17 out of the blown air cooled by the cooler core 16 so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the third target temperature TAO. The air volume ratio with the flowing air is adjusted. Thereby, the blowing air temperature TAV can be appropriately controlled.
本実施形態では、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第３目標温度ＴＡＯに近づくように、送風空気の風量を調整する。これにより、吹出空気温度ＴＡＶを適切に制御できる。
In the present embodiment, the control device 60 adjusts the air volume of the blown air so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the third target temperature TAO. Thereby, the blowing air temperature TAV can be appropriately controlled.
本実施形態では、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第３目標温度ＴＡＯに近づくように、送風空気における内気と外気との割合を調整する。これにより、吹出空気温度ＴＡＶを適切に制御できる。
In this embodiment, the control device 60 adjusts the ratio of the inside air and the outside air in the blown air so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the third target temperature TAO. Thereby, the blowing air temperature TAV can be appropriately controlled.
本実施形態では、制御装置６０は、吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度が第３目標温度ＴＡＯに近づくように、電気ヒータ１０１の発熱量を調整する。これにより、吹出空気温度ＴＡＶを適切に制御できる。
In the present embodiment, the control device 60 adjusts the heat generation amount of the electric heater 101 so that the temperature related to the blown air temperature TAV approaches the third target temperature TAO. Thereby, the blowing air temperature TAV can be appropriately controlled.
本実施形態では、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃは、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水と、エンジン９１を流通したエンジン用冷却水とを熱交換させる。このため、エンジン９１の熱を汲み上げるヒートポンプ運転（エンジン吸熱ヒートポンプモード）を実現できる。
In the present embodiment, the cooling water cooling water heat exchanger 81C exchanges heat between the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 and the engine cooling water that has circulated through the engine 91. For this reason, the heat pump operation (engine heat absorption heat pump mode) which pumps up the heat of the engine 91 can be realized.
本実施形態では、冷却水冷却水熱交換器用流路８０Ｃに冷却水冷却水熱交換器８１Ｃが配置されているが、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃの代わりに、エンジン９１自体が冷却水冷却水熱交換器用流路８０Ｃに配置されていて、エンジン９１の冷却水流路に、冷却水冷却器１４や冷却水加熱器１５で温度調整された冷却水が流通するようになっていてもよい。
In the present embodiment, the cooling water cooling water heat exchanger 81C is arranged in the cooling water cooling water heat exchanger flow path 80C, but the engine 91 itself is cooled by cooling water instead of the cooling water cooling water heat exchanger 81C. The cooling water that is disposed in the water heat exchanger flow path 80 </ b> C and that is temperature-adjusted by the cooling water cooler 14 or the cooling water heater 15 may flow through the cooling water flow path of the engine 91.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３に流れる状態と、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が熱授受機器１３、８１に流れる状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are configured so that the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 flows into the radiator 13 and the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 is heated. The state flowing to the delivery devices 13 and 81 is switched.
これにより、外気吸熱ヒートポンプモードとエンジン吸熱ヒートポンプモード（機器吸熱ヒートポンプモード）とを切り替えることができる。エンジン稼働状況に応じて、高ＣＯＰ暖房が実施できる場合には、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えることによって、暖房消費燃料の削減が可能になる。
This makes it possible to switch between the outdoor heat absorption heat pump mode and the engine heat absorption heat pump mode (equipment heat absorption heat pump mode). When high COP heating can be carried out according to the engine operating status, the fuel consumption for heating can be reduced by switching to the engine endothermic heat pump mode.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、熱授受機器１３、８１で加熱された冷却水が冷却水冷却器１４に流れる状態と、熱授受機器１３、８１で加熱された冷却水がヒータコア１７に流れる状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are heated by the heat transfer devices 13 and 81 and the state where the cooling water heated by the heat transfer devices 13 and 81 flows to the cooling water cooler 14. The state in which the cooling water flows to the heater core 17 is switched.
これにより、エンジン廃熱直接利用モード（機器廃熱直接利用モード）とエンジン吸熱ヒートポンプモード（機器吸熱ヒートポンプモード）とを切り替えることができる。
This makes it possible to switch between the engine waste heat direct use mode (equipment waste heat direct use mode) and the engine endothermic heat pump mode (equipment endothermic heat pump mode).
エンジン稼働状況に応じて、圧縮機２２を作動させなくてよい場合には、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えてエンジン９１の廃熱で加熱された冷却水を直接ヒータコア１７に流すことによって、暖房消費燃料の削減が可能になる。
When it is not necessary to operate the compressor 22 according to the engine operating state, the engine 22 is switched to the engine waste heat direct use mode, and the cooling water heated by the waste heat of the engine 91 is caused to flow directly to the heater core 17. Fuel consumption can be reduced.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７に流れる状態と、熱授受機器１３、８１で加熱された冷却水がヒータコア１７に流れる状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are in a state where the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows into the heater core 17 and the cooling water heated by the heat transfer devices 13 and 81. The state of flowing through the heater core 17 is switched.
これにより、エンジン廃熱直接利用モード（機器廃熱直接利用モード）と外気吸熱ヒートポンプモードとを切り替えることができる。
This makes it possible to switch between the engine waste heat direct use mode (equipment waste heat direct use mode) and the outside air endothermic heat pump mode.
以下では、ラジエータ１３および機器８１（８１Ａ、８１Ｂ、８１Ｃ）のうち第１ポンプ１１によって循環される冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器を第１熱授受機器と言い、第２ポンプ１２によって循環される冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器を第２熱授受機器と言う。
Hereinafter, a heat transfer device that performs heat transfer between the radiator 13 and the device 81 (81A, 81B, 81C) and the cooling water circulated by the first pump 11 is referred to as a first heat transfer device. A heat transfer device that transfers heat to and from the cooling water circulated by the pump 12 is referred to as a second heat transfer device.
本実施形態では、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量、またはクーラコア１６の熱交換能力を調整し（第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御）、且つヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、第２熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量、またはヒータコア１７の熱交換能力を調整する（第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御）。
In the present embodiment, the controller 60 heats the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. The temperature related to the temperature TH, TAV of the blown air heated by the heater core 17 is adjusted to the second target temperature THO, TAO by adjusting the amount of heat exchange or the heat exchange capacity of the cooler core 16 (first TC control, second TC control). The amount of heat exchanged with the cooling water in the second heat transfer devices 13 and 81 or the heat exchange capacity of the heater core 17 is adjusted so as to approach (first TH control and second TH control).
これにより、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度の両方を適切に制御できる。
Thereby, both the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
本実施形態では、クーラコア１６は、冷凍サイクル２１の冷却水冷却器１４で冷却された冷却水で送風空気を冷却し、ヒータコア１７は、冷凍サイクル２１の冷却水加熱器１５で加熱された冷却水で送風空気を加熱する冷却水流れモードを有している。
In the present embodiment, the cooler core 16 cools the blown air with the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 of the refrigeration cycle 21, and the heater core 17 is the cooling water heated by the cooling water heater 15 of the refrigeration cycle 21. And has a cooling water flow mode for heating the blown air.
この冷却水流れモードにおいて、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、クーラコア１６の熱交換能力、または第２熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整し（第２ＴＣ制御、第３ＴＣ制御）、且つヒータコア１７で熱交換された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、ヒータコア１７の熱交換能力、または第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第２ＴＨ制御、第３ＴＨ制御）。
In this cooling water flow mode, the control device 60 performs the heat exchange capability of the cooler core 16 or the second heat transfer so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooler core 16 approaches the first target temperature TCO. Temperatures related to the cooling water in the devices 13 and 81 (second TC control and third TC control) and the temperature TH and TAV of the blown air heat exchanged by the heater core 17 are the second target temperature THO. The heat exchange capacity of the heater core 17 or the amount of heat exchanged with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 is adjusted so as to approach TAO (second TH control and third TH control).
これにより、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度の両方を適切に制御できる。
Thereby, both the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
例えば、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量を調整することによって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第１ＴＣ制御、第３ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the amount of heat exchanged with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 by adjusting the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 (first TC control, (3rd TH control).
例えば、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１の発熱量を調整することによって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第１ＴＣ制御、第３ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat transfer amount with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 by adjusting the heat generation amount of the first heat transfer devices 13 and 81 (first TC control, third TH control).
例えば、制御装置６０は、クーラコア１６における冷却水の流量を調整することによって、クーラコア１６の熱交換能力を調整する（第２ＴＣ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the cooler core 16 by adjusting the flow rate of the cooling water in the cooler core 16 (second TC control).
例えば、制御装置６０は、クーラコア１６における送風空気の風量を調整することによって、クーラコア１６の熱交換能力を調整する（第２ＴＣ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the cooler core 16 by adjusting the air volume of the blown air in the cooler core 16 (second TC control).
例えば、制御装置６０は、第２熱授受機器１３、８１における冷却水の流量を調整することによって、第２熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第３ＴＣ制御、第１ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the amount of heat exchanged with the cooling water in the second heat transfer devices 13 and 81 by adjusting the flow rate of the cooling water in the second heat transfer devices 13 and 81 (third TC control, First TH control).
例えば、制御装置６０は、第２熱授受機器１３、８１の発熱量を調整することによって、第２熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第３ＴＣ制御、第１ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat transfer amount with the cooling water in the second heat transfer device 13, 81 by adjusting the heat generation amount of the second heat transfer device 13, 81 (third TC control, first TH control).
例えば、制御装置６０は、ヒータコア１７における冷却水の流量を調整することによって、ヒータコア１７の熱交換能力を調整する（第２ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the heater core 17 by adjusting the flow rate of the cooling water in the heater core 17 (second TH control).
例えば、制御装置６０は、ヒータコア１７における送風空気の風量を調整することによって、ヒータコア１７の熱交換能力を調整する（第２ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the heater core 17 by adjusting the air volume of the blown air in the heater core 17 (second TH control).
本実施形態では、第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御または第３ＴＣ制御を実施し且つ第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御または第３ＴＨ制御を実施している場合、制御装置６０は、圧縮機２２の回転数を所定範囲内に制御する。これにより、圧縮機２２の制御ハンチングを防止しつつ、クーラコア１６の温度およびヒータコア１７の温度の両方を適切に制御できる。
In the present embodiment, when the first TC control, the second TC control, or the third TC control is performed and the first TH control, the second TH control, or the third TH control is performed, the control device 60 sets the rotation speed of the compressor 22. Control within a predetermined range. Thereby, it is possible to appropriately control both the temperature of the cooler core 16 and the temperature of the heater core 17 while preventing the control hunting of the compressor 22.
本実施形態では、クーラコア吹出温度ＴＣに関連する温度、ヒータコア吹出温度ＴＨに関連する温度、ならびに吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度のうちいずれか１つの温度（以下、参照温度と言う。）が第４目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯに近づくように、制御装置６０が圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整している場合、または調整を開始する場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度、および吹出空気温度ＴＡＶに関連する温度のうち前記参照温度以外の温度を第５目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯに近づけるように、第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御、第３ＴＣ制御、第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御または第３ＴＨ制御を実施する。
In the present embodiment, any one of the temperatures related to the cooler core blowing temperature TC, the temperatures related to the heater core blowing temperature TH, and the temperatures related to the blowing air temperature TAV (hereinafter referred to as reference temperature) is the first. 4 When the control device 60 adjusts the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor 22 so as to approach the target temperatures TCO, THO, and TAO, or when the adjustment starts, the control device 60 cools with the cooler core 16. The temperature other than the reference temperature among the temperature related to the temperature TC of the blown air, the temperature TH of the blown air heated by the heater core 17, the temperature related to TAV, and the temperature related to the blown air temperature TAV is set to a fifth temperature. The first TC control, the second TC control, the third TC control, the first TH control, the second TH control, or so as to approach the target temperatures TCO, THO, TAO Implementing the first 3TH control.
これにより、クーラコア吹出温度ＴＣ、ヒータコア吹出温度ＴＨおよび吹出空気温度ＴＡＶのうちいずれか１つの温度を冷媒流量で制御して温度追従性を高めることができるので、空調快適性を向上できる。
Thus, any one of the cooler core blowing temperature TC, the heater core blowing temperature TH, and the blowing air temperature TAV can be controlled by the refrigerant flow rate to improve the temperature followability, thereby improving the air conditioning comfort.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１熱授受機器１３、８１および第２熱授受機器１３、８１のうち少なくとも一方の熱授受機器について、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水が流れる状態と、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水が流れる状態とを切り替える。
In this embodiment, the 1st switching valve 18 and the 2nd switching valve 19 are the heat for cooling water cooling about at least one heat transfer apparatus among the 1st heat transfer apparatuses 13 and 81 and the 2nd heat transfer apparatuses 13 and 81. The state where the cooling water cooled by the exchanger 14 flows and the state where the cooling water heated by the cooling water heating heat exchanger 15 flows are switched.
これにより、少なくとも一方の熱授受機器から吸熱する作動モードと、少なくとも一方の熱授受機器に廃熱を伝熱するモードとを切り替えることができる。
This makes it possible to switch between an operation mode in which heat is absorbed from at least one heat transfer device and a mode in which waste heat is transferred to at least one heat transfer device.
本実施形態における第１熱授受機器は、例えば、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水と、エンジン９１を流通したエンジン用冷却水とを熱交換させる冷却水冷却水熱交換器８１Ｃである。
The first heat transfer device in the present embodiment is, for example, a cooling water cooling water heat exchanger that exchanges heat between the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 and the cooling water for the engine that has passed through the engine 91. 81C.
これによると、エンジン９１の廃熱を吸熱するヒートポンプ運転時に、クーラコア１６の温度を適切に制御できる。また、低外気温時であっても冷却水冷却器１４における冷却水温度を適度に上昇させることができるので、高ＣＯＰ暖房を実現できる。
According to this, the temperature of the cooler core 16 can be appropriately controlled during the operation of the heat pump that absorbs the waste heat of the engine 91. Moreover, since the cooling water temperature in the cooling water cooler 14 can be raised moderately even at the time of low outside air temperature, high COP heating can be realized.
本実施形態における第１熱授受機器は、例えば、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水温度調整用熱交換器１４、１５で温度調整された冷却水が流通する流路を有するエンジン９１であってもよい。
The 1st heat transfer apparatus in this embodiment has a flow path through which the cooling water temperature-controlled with the cooling water temperature adjustment heat exchangers 14 and 15 cooled with the cooling water cooling heat exchanger 14 flows, for example. The engine 91 may be used.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３および第１熱授受機器８１のうち一方に流れて他方に流れない状態と、他方に流れて一方に流れない状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 are configured such that the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 flows to one of the radiator 13 and the first heat transfer device 81 and to the other. Switching between a state that does not flow and a state that flows to the other side and does not flow to the other side.
これにより、第１熱授受機器８１が冷却水を加熱している場合、外気吸熱ヒートポンプモードと機器吸熱ヒートポンプモード（エンジン吸熱ヒートポンプモード）とを切り替えることができる。
Thus, when the first heat transfer device 81 is heating the cooling water, it is possible to switch between the outdoor air endothermic heat pump mode and the device endothermic heat pump mode (engine endothermic heat pump mode).
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１熱授受機器８１を流れた冷却水が、ヒータコア１７および冷却水冷却用熱交換器１４のうち一方に流れて他方に流れない状態と、他方に流れて一方に流れない状態とを切り替える。
In the present embodiment, in the first switching valve 18 and the second switching valve 19, the cooling water that has flowed through the first heat transfer device 81 flows to one of the heater core 17 and the cooling water cooling heat exchanger 14 and to the other. Switching between a state that does not flow and a state that flows to the other side and does not flow to the other side.
これにより、第１熱授受機器８１が冷却水を加熱している場合、エンジン廃熱直接利用モード（機器廃熱直接利用モード）とエンジン吸熱ヒートポンプモード（機器吸熱ヒートポンプモード）とを切り替えることができる。
Thereby, when the 1st heat transfer apparatus 81 is heating cooling water, an engine waste heat direct use mode (equipment waste heat direct use mode) and an engine endothermic heat pump mode (apparatus endothermic heat pump mode) can be switched. .
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１熱授受機器８１および第２熱授受機器８１のうち一方の熱授受機器８１とヒータコア１７との間で冷却水が循環する状態と、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３に流れる状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first switching valve 18 and the second switching valve 19 circulate cooling water between one of the first heat transfer device 81 and the second heat transfer device 81 and the heater core 17. And a state in which the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 flows to the radiator 13.
これにより、エンジン廃熱直接利用モード（機器廃熱直接利用モード）と外気吸熱ヒートポンプモードとを切り替えることができる。
This makes it possible to switch between the engine waste heat direct use mode (equipment waste heat direct use mode) and the outside air endothermic heat pump mode.
以下では、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２のうち一方のポンプによって循環される冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器１８、３１を第１熱授受機器と言い、他方のポンプによって循環される冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器１８、３１を第２熱授受機器と言う。また、クーラコア１６およびヒータコア１７のうち一方のポンプによって循環される冷却水と送風空気とを熱交換させる熱交換器を第１冷却水空気熱交換器（第１熱媒体空気熱交換器）と言い、他方のポンプによって循環される冷却水と送風空気とを熱交換させる熱交換器を第２冷却水空気熱交換器（第２熱媒体空気熱交換器）と言う。
Hereinafter, the heat transfer devices 18 and 31 that transfer heat to and from the cooling water circulated by one of the first pump 11 and the second pump 12 are referred to as the first heat transfer device, and the other pump. The heat transfer devices 18 and 31 that transfer heat to and from the cooling water circulated by are referred to as second heat transfer devices. The heat exchanger that exchanges heat between the cooling water circulated by one of the cooler core 16 and the heater core 17 and the blown air is referred to as a first cooling water air heat exchanger (first heat medium air heat exchanger). The heat exchanger that exchanges heat between the cooling water circulated by the other pump and the blown air is referred to as a second cooling water air heat exchanger (second heat medium air heat exchanger).
本実施形態では、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で温度調整された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量、または第１冷却水空気熱交換器１６、１７の熱交換能力を調整する（第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御、第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御）。
In the present embodiment, the control device 60 is configured so that the temperatures related to the temperature TC and TH of the blown air adjusted in temperature by the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 approach the first target temperatures TCO and THO. The amount of heat exchanged with the cooling water in the first heat transfer device 13, 81 or the heat exchange capacity of the first cooling air heat exchangers 16, 17 is adjusted (first TC control, second TC control, first TH control, first 2TH control).
これにより、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を適切に制御できる。
Thereby, the temperature of the 1st cooling water air heat exchangers 16 and 17 can be controlled appropriately.
例えば、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量を調整することによって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第１ＴＣ制御、第１ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the amount of heat exchanged with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 by adjusting the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 (first TC control, First TH control).
これによると、エアミックスドア５５を用いることなく車室内吹出空気温度ＴＡＶを制御できる。そのため、エアミックスドア５５を廃止することが可能になるので、室内空調ユニット５０を小型化することが可能になる。
According to this, the vehicle interior air temperature TAV can be controlled without using the air mix door 55. Therefore, since the air mix door 55 can be eliminated, the indoor air conditioning unit 50 can be downsized.
例えば、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１の発熱量を調整することによって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第１ＴＣ制御、第１ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat transfer amount with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 by adjusting the heat generation amount of the first heat transfer devices 13 and 81 (first TC control, first TH control).
例えば、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量を調整することによって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の熱交換能力を調整する（第２ＴＣ制御、第２ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 by adjusting the flow rate of the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 (second TC). Control, second TH control).
例えば、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における送風空気の風量を調整することによって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の熱交換能力を調整する（第２ＴＣ制御、第２ＴＨ制御）。
For example, the control device 60 adjusts the heat exchange capacity of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 by adjusting the air volume of the blown air in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 (second TC). Control, second TH control).
具体的には、第１冷却水空気熱交換器がクーラコア１６である場合、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度を第１目標温度ＴＣＯに近づける（第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御）。
Specifically, when the first cooling water air heat exchanger is the cooler core 16, the control device 60 sets the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the first cooling water air heat exchanger 16 to the first temperature. It approaches the target temperature TCO (first TC control, second TC control).
これにより、クーラコア１６の温度を適切に制御できる。
Thereby, the temperature of the cooler core 16 can be appropriately controlled.
具体的には、第１冷却水空気熱交換器がヒータコア１７である場合、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１７で加熱された送風空気の温度ＴＨ、ＴＡＶに関連する温度を第１目標温度ＴＨＯ、ＴＡＯに近づける（第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御）。
Specifically, when the first cooling water air heat exchanger is the heater core 17, the control device 60 sets the temperatures related to the temperatures TH and TAV of the blown air heated by the first cooling water air heat exchanger 17. It approaches the first target temperatures THO and TAO (first TH control and second TH control).
これにより、ヒータコア１７の温度を適切に制御できる。
Thereby, the temperature of the heater core 17 can be appropriately controlled.
本実施形態では、冷凍サイクル２１の冷却水冷却器１４で冷却された冷却水、および冷凍サイクル２１の冷却水加熱器１５で加熱された冷却水のうち一方の冷却水が第１冷却水空気熱交換器１６、１７および第１熱授受機器１８、３１を流れ、他方の冷却水が第２冷却水空気熱交換器１６、１７および第２熱授受機器１８、３１を流れる冷却水流れモードを有している。
In the present embodiment, one of the cooling water cooled by the cooling water cooler 14 of the refrigeration cycle 21 and the cooling water heated by the cooling water heater 15 of the refrigeration cycle 21 is the first cooling water air heat. There is a cooling water flow mode that flows through the exchangers 16 and 17 and the first heat transfer devices 18 and 31, and the other cooling water flows through the second cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the second heat transfer devices 18 and 31. is doing.
この冷却水流れモードにおいて、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で温度調整された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように、第２熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量を調整する（第３ＴＣ制御、第３ＴＨ制御）。
In this cooling water flow mode, the control device 60 makes the temperature related to the temperature TC, TH of the blown air whose temperature is adjusted by the first cooling water air heat exchangers 16, 17 approach the first target temperature TCO, THO. In addition, the amount of heat exchanged with the cooling water in the second heat exchange device 13, 81 is adjusted (third TC control, third TH control).
これによると、圧縮機２２が第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度と無関係に作動している場合であっても、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を適切に制御できる。
According to this, even when the compressor 22 is operating regardless of the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17, the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is appropriately set. Can be controlled.
本実施形態では、第１ＴＣ制御、第２ＴＣ制御、第３ＴＣ制御、第１ＴＨ制御、第２ＴＨ制御または第３ＴＨ制御を実施している場合、制御装置６０は、冷凍サイクル２１の圧縮機２２の回転数を所定範囲内に制御する。
In the present embodiment, when the first TC control, the second TC control, the third TC control, the first TH control, the second TH control, or the third TH control is performed, the control device 60 rotates the rotational speed of the compressor 22 of the refrigeration cycle 21. Is controlled within a predetermined range.
これにより、圧縮機２２の制御ハンチングを防止しつつ、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を適切に制御できる。
Thereby, the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 can be appropriately controlled while preventing the control hunting of the compressor 22.
本実施形態では、制御装置６０は、第１制御モードと第２制御モードとを切り替えるようになっている。第１制御モードは、第４ＴＣ制御と第１～第３ＴＨ制御との組み合わせ、または第４ＴＨ制御と第１～第３ＴＣ制御との組み合わせである。第２制御モードは、第１～第３ＴＣ制御と第１～第３ＴＨ制御との組み合わせである。
In the present embodiment, the control device 60 switches between the first control mode and the second control mode. The first control mode is a combination of the fourth TC control and the first to third TH controls, or a combination of the fourth TH control and the first to third TC controls. The second control mode is a combination of the first to third TC controls and the first to third TH controls.
これによると、第１制御モードでは、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度または第２冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を冷媒流量で制御して温度追従性を高めることができるので、空調快適性を向上できる。
According to this, in the first control mode, the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 or the temperature of the second cooling water air heat exchangers 16 and 17 is controlled by the refrigerant flow rate to improve the temperature followability. Air conditioning comfort can be improved.
第２制御モードでは、圧縮機２２が第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度および第２冷却水空気熱交換器１６、１７の温度と無関係に作動している場合であっても、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度および第２冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を適切に制御できる。
In the second control mode, even when the compressor 22 is operating regardless of the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the temperature of the second cooling water air heat exchangers 16 and 17, The temperature of the 1st cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the temperature of the 2nd cooling water air heat exchangers 16 and 17 can be controlled appropriately.
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１熱授受機器１３、８１および第２熱授受機器１３、８１のうち少なくとも一方の熱授受機器について、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が流れる状態と、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れる状態とを切り替える。
In this embodiment, the 1st switching valve 18 and the 2nd switching valve 19 are the cooling water cooler 14 about at least one heat transfer apparatus among the 1st heat transfer apparatuses 13 and 81 and the 2nd heat transfer apparatuses 13 and 81. The state where the cooling water cooled by the flow of the cooling water and the state where the cooling water heated by the cooling water heater 15 flows are switched.
これによると、冷却水が第１熱授受機器１３、８１から吸熱する状態と、冷却水が第１熱授受機器１３、８１に放熱する状態とを切り替えることができる。そのため、第１熱授受機器１３、８１の廃熱を利用して車室内を暖房する作動モード（機器吸熱ヒートポンプモード）と、他の廃熱（例えば冷房廃熱）を利用して第１熱授受機器１３、８１を加熱する作動モード（機器加熱ヒートポンプモード）とを切り替えることができる。
According to this, it is possible to switch between a state where the cooling water absorbs heat from the first heat transfer devices 13 and 81 and a state where the cooling water dissipates heat to the first heat transfer devices 13 and 81. Therefore, the first heat transfer using the operation mode (device heat absorption heat pump mode) for heating the vehicle interior using the waste heat of the first heat transfer devices 13 and 81 and the other waste heat (for example, cooling waste heat). The operation mode for heating the devices 13 and 81 (device heating heat pump mode) can be switched.
例えば、第１熱授受機器は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水と外気とを顕熱交換させる冷却水外気熱交換器１３であり、第２熱授受機器は、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水と、エンジン９１を循環するエンジン用冷却水とを熱交換させる冷却水冷却水熱交換器８１Ｃである。
For example, the first heat transfer device is a cooling water outdoor air heat exchanger 13 that exchanges sensible heat between the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 and the outside air, and the second heat transfer device is cooling water. This is a cooling water cooling water heat exchanger 81 </ b> C that exchanges heat between the cooling water heated by the heating heat exchanger 15 and the engine cooling water circulating in the engine 91.
これによると、外気から吸熱してエンジン９１を加熱できるので、エンジン暖機性能を向上して燃費を改善できる。
According to this, since the engine 91 can be heated by absorbing heat from outside air, the engine warm-up performance can be improved and the fuel consumption can be improved.
例えば、第１熱授受機器は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水と外気とを顕熱交換させる冷却水外気熱交換器１３であり、第２熱授受機器は、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水が流通する流路を有するエンジン９１である。
For example, the first heat transfer device is a cooling water outdoor air heat exchanger 13 that exchanges sensible heat between the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 and the outside air, and the second heat transfer device is cooling water. An engine 91 having a flow path through which the cooling water heated by the heating heat exchanger 15 flows.
これによると、外気から吸熱してエンジン９１を加熱できるので、エンジン暖機性能を向上して燃費を改善できる。
According to this, since the engine 91 can be heated by absorbing heat from outside air, the engine warm-up performance can be improved and the fuel consumption can be improved.
本実施形態では、第１冷却水空気熱交換器１６は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水と送風空気とを顕熱交換させて送風空気を冷却するようになっていて、第１熱授受機器１３、８１および第２熱授受機器１３、８１のうち少なくとも一方の熱授受機器は、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水との間で熱授受が行われるようになっている場合、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, the first cooling water air heat exchanger 16 cools the blown air by causing sensible heat exchange between the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 and the blown air. At least one of the first heat transfer devices 13 and 81 and the second heat transfer devices 13 and 81 performs heat transfer with the cooling water heated by the cooling water heating heat exchanger 15. When the controller 60 is configured to operate, the controller 60 starts from the compressor 22 so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the first cooling water air heat exchanger 16 approaches the first target temperature TCO. The flow rate of the discharged refrigerant is adjusted.
これによると、冷房廃熱（車室内への送風空気から吸熱した熱と圧縮機２２の電気機器廃熱や機械損失などを加えた熱）で第２熱授受機器１３、８１を加熱できるとともに、第１冷却水空気熱交換器１６の温度を冷媒流量で制御して温度追従性を高めることができるので、空調快適性を向上できる。
According to this, the second heat transfer devices 13 and 81 can be heated by cooling waste heat (heat absorbed from the air blown into the vehicle interior and heat added to the electrical equipment waste heat or mechanical loss of the compressor 22), Since the temperature followability can be improved by controlling the temperature of the first cooling water air heat exchanger 16 using the refrigerant flow rate, the air conditioning comfort can be improved.
本実施形態では、第１冷却水空気熱交換器１７は、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水と送風空気とを顕熱交換させて送風空気を加熱するようになっていて、第１熱授受機器１３、８１および第２熱授受機器１３、８１のうち少なくとも一方の熱授受機器は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水との間で熱授受が行われるようになっている場合、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１７で加熱された送風空気の温度ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＨＯに近づくように、圧縮機２２から吐出される冷媒の流量を調整する。
In the present embodiment, the first cooling water air heat exchanger 17 heats the blowing air by sensible heat exchange between the cooling water heated by the cooling water heating heat exchanger 15 and the blowing air. At least one of the first heat transfer devices 13 and 81 and the second heat transfer devices 13 and 81 performs heat transfer with the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14. In this case, the control device 60 starts from the compressor 22 so that the temperature related to the temperature TH of the blown air heated by the first cooling water air heat exchanger 17 approaches the first target temperature THO. The flow rate of the discharged refrigerant is adjusted.
これにより、少なくとも一方の熱授受機器の熱を吸熱して車室内暖房に利用できるとともに、第１冷却水空気熱交換器１７の温度を冷媒流量で制御して温度追従性を高めることができるので、空調快適性を向上できる。
As a result, the heat of at least one heat transfer device can be absorbed and used for vehicle interior heating, and the temperature followability can be improved by controlling the temperature of the first cooling water air heat exchanger 17 using the refrigerant flow rate. Air conditioning comfort can be improved.
本実施形態では、第１冷却水空気熱交換器１７は、冷却水加熱用熱交換器１５で加熱された冷却水と送風空気とを顕熱交換させて送風空気を加熱するようになっていて、第１熱授受機器１３は、冷却水と外気とを顕熱交換させる冷却水外気熱交換器であり、第２熱授受機器８１は、冷却水を加熱する機器である場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水が第１熱授受機器１３を流れる状態と、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水が第２熱授受機器８１を流れる状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first cooling water air heat exchanger 17 heats the blowing air by sensible heat exchange between the cooling water heated by the cooling water heating heat exchanger 15 and the blowing air. The first heat transfer device 13 is a cooling water outdoor air heat exchanger that exchanges sensible heat between the cooling water and the outside air. When the second heat transfer device 81 is a device that heats the cooling water, the first switching valve is used. 18 and the second switching valve 19 include a state in which the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 flows through the first heat transfer device 13 and the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14. The state of flowing through the second heat transfer device 81 is switched.
これにより、外気から吸熱して車室内を暖房する外気吸熱ヒートポンプモードと、第２熱授受機器８１から吸熱して車室内を暖房する機器吸熱ヒートポンプモードとを切り替えることができる。
Thus, it is possible to switch between an outdoor heat absorption heat pump mode that absorbs heat from the outside air and heats the vehicle interior, and an apparatus heat absorption heat pump mode that absorbs heat from the second heat transfer device 81 and heats the vehicle interior.
本実施形態では、第１熱授受機器８１は、冷却水を加熱する機器である場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、第１熱授受機器８１と第１冷却水空気熱交換器１７との間で冷却水が循環する状態と、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水が第１熱授受機器１３を流れる状態とを切り替える。
In this embodiment, when the 1st heat transfer apparatus 81 is an apparatus which heats cooling water, the 1st switching valve 18 and the 2nd switching valve 19 are the 1st heat transfer apparatus 81 and 1st cooling water air heat exchange. The state in which the cooling water circulates between the units 17 and the state in which the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 flows through the first heat transfer device 13 are switched.
これにより、第１熱授受機器８１で加熱された冷却水を直接第１冷却水空気熱交換器１７に流して車室内を暖房する機器廃熱直接利用モードと、第１熱授受機器８１の廃熱を汲み上げるヒートポンプ運転によって車室内を暖房する機器吸熱ヒートポンプモードとを切り替えることができる。
As a result, a device waste heat direct use mode in which the cooling water heated by the first heat transfer device 81 flows directly to the first cooling water air heat exchanger 17 to heat the vehicle interior, and the first heat transfer device 81 is discarded. It is possible to switch between an equipment endothermic heat pump mode that heats the passenger compartment by a heat pump operation that pumps up heat.
本実施形態では、第１熱授受機器１３は、冷却水と外気とを顕熱交換させる冷却水外気熱交換器であり、第２熱授受機器８１は、冷却水を加熱する機器である場合、第１切替弁１８および第２切替弁１９は、冷却水冷却用熱交換器１４で冷却された冷却水が第１熱授受機器１３を流れる状態と、第２熱授受機器８１と第１冷却水空気熱交換器１７との間で冷却水が循環する状態とを切り替える。
In the present embodiment, the first heat transfer device 13 is a cooling water outdoor air heat exchanger that exchanges sensible heat between cooling water and outside air, and the second heat transfer device 81 is a device that heats cooling water. The first switching valve 18 and the second switching valve 19 are configured such that the cooling water cooled by the cooling water cooling heat exchanger 14 flows through the first heat transfer device 13, the second heat transfer device 81, and the first cooling water. The state in which the cooling water circulates with the air heat exchanger 17 is switched.
これにより、外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転によって車室内を暖房する外気吸熱ヒートポンプモードと、第２熱授受機器８１で加熱された冷却水を直接第１冷却水空気熱交換器１７に流して車室内を暖房する機器廃熱直接利用モードとを切り替えることができる。
As a result, the outside air endothermic heat pump mode in which the vehicle interior is heated by a heat pump operation that pumps up the heat of the outside air, and the cooling water heated by the second heat transfer device 81 is directly flowed to the first cooling water air heat exchanger 17 to flow inside the vehicle interior. It is possible to switch between the equipment waste heat direct use mode for heating the appliance.
例えば、第１熱授受機器８１は、車両後席の乗員に向けて吹き出される送風空気と冷却水とを顕熱交換させる後席用熱交換器である。
For example, the first heat transfer device 81 is a rear-seat heat exchanger that exchanges sensible heat between the blown air blown toward the passenger in the rear seat of the vehicle and the cooling water.
これにより、車両後席の乗員に向けて吹き出される送風空気を１つの後席用熱交換器８１で冷却・加熱できるので、冷却用の熱交換器と加熱用の熱交換器とを別個に設ける場合と比較して構成を簡素化できる。また、エアミックスドアを用いることなく温度調整可能である。
As a result, the air blown toward the passenger in the rear seat of the vehicle can be cooled and heated by the single heat exchanger 81 for the rear seat, so that the heat exchanger for cooling and the heat exchanger for heating are separately provided. The configuration can be simplified as compared with the case where it is provided. Further, the temperature can be adjusted without using an air mix door.
例えば、第１熱授受機器８１は、車両に搭載された電池と冷却水とを顕熱交換させて電池の温度を調整する電池温調用熱交換器である。
For example, the first heat transfer device 81 is a battery temperature control heat exchanger that adjusts the temperature of the battery by sensible heat exchange between the battery mounted on the vehicle and the cooling water.
これにより、電池を１つの電池温調用熱交換器８１で冷却・加熱できるので、冷却用の熱授受機器と加熱用の熱授受機器とを別個に設ける場合と比較して構成を簡素化できる。
Thereby, since the battery can be cooled and heated by one battery temperature adjusting heat exchanger 81, the configuration can be simplified as compared with the case where the heat transfer device for cooling and the heat transfer device for heating are provided separately.
本実施形態では、図２４～図２８に示す冷却水流れモードの切替条件の一例を示したが、各冷却水流れモードを以下の条件で切り替えてもよい。
In this embodiment, an example of the switching condition of the cooling water flow mode shown in FIGS. 24 to 28 is shown, but each cooling water flow mode may be switched under the following conditions.
（エンジン水温条件）
エンジン水温が所定温度（例えば４０℃）未満の場合、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。冷却水加熱器１５の出口側における冷却水温度がエンジン水温よりも高い場合、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine water temperature conditions)
When the engine water temperature is lower than a predetermined temperature (for example, 40 ° C.), the engine heating heat pump mode may be switched. When the cooling water temperature on the outlet side of the coolingwater heater 15 is higher than the engine water temperature, the engine heating heat pump mode may be switched.
エンジン水温が所定温度（例えば４０℃）未満の場合、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。冷却水加熱器１５の出口側における冷却水温度がエンジン水温よりも高い場合、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine water temperature conditions)
When the engine water temperature is lower than a predetermined temperature (for example, 40 ° C.), the engine heating heat pump mode may be switched. When the cooling water temperature on the outlet side of the cooling
エンジン水温が所定温度以上の場合、機器加熱モードに切り替えるようにしてもよい。例えば、エンジン水温が０℃以上の場合、機器加熱モードに切り替えて電池を暖機するようにしてもよい。例えば、エンジン水温が冷却水加熱器１５側の冷却水回路における冷却水温度以上である場合、機器加熱モードに切り替えて冷却水加熱器１５を予加熱するようにしてもよい。
When the engine water temperature is equal to or higher than the predetermined temperature, it may be switched to the equipment heating mode. For example, when the engine water temperature is 0 ° C. or higher, the battery may be warmed up by switching to the device heating mode. For example, when the engine water temperature is equal to or higher than the cooling water temperature in the cooling water circuit on the cooling water heater 15 side, the cooling water heater 15 may be preheated by switching to the device heating mode.
エンジン水温が所定温度（例えば外気温＋α℃）未満の場合、熱マス利用冷房モードに切り替えるようにしてもよい。
When the engine water temperature is lower than a predetermined temperature (for example, outside air temperature + α ° C.), it may be switched to the heat mass utilization cooling mode.
外気吸熱ヒートポンプモードにおいて、エンジン水温の単位時間当たりの増加量が所定量を超えた場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
In the outdoor air endothermic heat pump mode, when the increase amount per unit time of the engine water temperature exceeds a predetermined amount, the engine endothermic heat pump mode may be switched.
エンジン吸熱ヒートポンプモードにおいて、エンジン水温の単位時間当たりの低下量が所定量を超えた場合、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
In the engine endothermic heat pump mode, when the amount of decrease in the engine water temperature per unit time exceeds a predetermined amount, it may be switched to the outside air endothermic heat pump mode.
エンジン廃熱直接利用モードにおいて、エンジン水温の単位時間当たりの低下量が所定量を超えた場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
In the engine waste heat direct use mode, when the amount of decrease in the engine water temperature per unit time exceeds a predetermined amount, the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
（エンジン廃熱量条件）
エンジン９１から冷却水に与えられる熱量（以下、エンジン廃熱量と言う。）が所定量（ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量）未満である場合、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine waste heat condition)
When the amount of heat given to the cooling water from the engine 91 (hereinafter referred to as engine waste heat amount) is less than a predetermined amount (a heat absorption amount necessary for heat pump heating), it may be switched to the outside air endothermic heat pump mode.
エンジン９１から冷却水に与えられる熱量（以下、エンジン廃熱量と言う。）が所定量（ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量）未満である場合、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine waste heat condition)
When the amount of heat given to the cooling water from the engine 91 (hereinafter referred to as engine waste heat amount) is less than a predetermined amount (a heat absorption amount necessary for heat pump heating), it may be switched to the outside air endothermic heat pump mode.
エンジン廃熱量が所定量（ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量）以上である場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
When the engine waste heat amount is equal to or greater than a predetermined amount (an endothermic amount necessary for heat pump heating), the engine endothermic heat pump mode may be switched.
エンジン廃熱量が所定量（ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量）以上である場合、機器加熱モードに切り替えるようにしてもよい。
When the amount of engine waste heat is equal to or greater than a predetermined amount (the amount of heat absorbed for heat pump heating), it may be switched to the device heating mode.
エンジン廃熱量が所定量（ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量）未満である場合、熱マス利用冷房モードに切り替えるようにしてもよい。
When the engine waste heat amount is less than a predetermined amount (heat absorption amount necessary for heat pump heating), it may be switched to the cooling mode using the heat mass.
ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量を算出する手法の例を挙げる。例えば、ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量を暖房要求熱量から推定することができる。具体的には、室温設定値（乗員による手動設定または自動設定）、車室内温度、車速、外気温度などから暖房要求熱量を算出し、さらに車速（ラジエータ１３における風速に関連する物理量）、外気温、着霜量推定値、および圧縮機２２の能力に基づいて、ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量を算出できる。
An example of a method for calculating an endothermic amount necessary for heat pump heating will be given. For example, the amount of heat absorption necessary for heat pump heating can be estimated from the amount of heat required for heating. Specifically, the required heating amount of heating is calculated from the room temperature setting value (manual setting or automatic setting by the passenger), the vehicle interior temperature, the vehicle speed, the outside air temperature, etc., and further the vehicle speed (physical amount related to the wind speed in the radiator 13), the outside air temperature Based on the estimated amount of frost formation and the capacity of the compressor 22, the amount of heat absorption necessary for heat pump heating can be calculated.
着霜量推定値を、外気温や暖房運転時間、ラジエータ１３における冷却水温度、空気湿度などに基づいて推定できる。着霜量推定値を、着霜判定マップに基づいて算出してもよい。圧縮機２２の能力値を、吸入冷媒温度、吐出冷媒温度および回転数に基づいて推定できる。圧縮機２２の能力値をマップに基づいて算出してもよい。
The estimated amount of frost formation can be estimated based on the outside air temperature, the heating operation time, the cooling water temperature in the radiator 13, the air humidity, and the like. The estimated amount of frost formation may be calculated based on the frost formation determination map. The capacity value of the compressor 22 can be estimated based on the suction refrigerant temperature, the discharge refrigerant temperature, and the rotation speed. The capacity value of the compressor 22 may be calculated based on the map.
ヒートポンプ暖房に必要な吸熱量を、外気温、車速、水温、暖房要求、および現在の暖房能力との関係で表されたマップに基づいて算出してもよい。
The endothermic amount necessary for heat pump heating may be calculated based on a map represented by the relationship between the outside air temperature, the vehicle speed, the water temperature, the heating request, and the current heating capacity.
エンジン廃熱量の代わりに機器８１の発熱量に応じて各モードを切り替えるようにしてもよい。
Each mode may be switched according to the amount of heat generated by the device 81 instead of the amount of engine waste heat.
エンジン廃熱量および機器８１の発熱量を検知する手法の例を以下に挙げる。エンジン廃熱量および機器８１の発熱量を、１つまたは２つの冷却水温度センサの検出値に基づいて推定できる。水温センサは、例えば、エンジン９１における冷却水温度センサや、冷却水加熱器１５における冷却水温度センサである。
Examples of methods for detecting the amount of engine waste heat and the amount of heat generated by the device 81 are given below. The amount of engine waste heat and the amount of heat generated by the device 81 can be estimated based on detection values of one or two cooling water temperature sensors. The water temperature sensor is, for example, a cooling water temperature sensor in the engine 91 or a cooling water temperature sensor in the cooling water heater 15.
エンジン廃熱量および機器８１の発熱量を、冷却水温度の変化量の傾きに基づいて推定できる。例えば、エンジン９１における冷却水温度の変化量の傾きが、負の傾きで所定量を超える場合、エンジン廃熱量がヒートポンプ暖房に必要な吸熱量を下回ると推定できる。
The engine waste heat amount and the heat generation amount of the device 81 can be estimated based on the gradient of the change amount of the cooling water temperature. For example, when the gradient of the change amount of the coolant temperature in the engine 91 exceeds a predetermined amount with a negative gradient, it can be estimated that the engine waste heat amount is less than the heat absorption amount necessary for heat pump heating.
エンジン廃熱量および機器８１の発熱量を走行負荷から推定できる。例えば、車両走行負荷から、エンジン廃熱量や機器８１の発熱量を推定できる。
The amount of engine waste heat and the amount of heat generated by the device 81 can be estimated from the running load. For example, the amount of engine waste heat and the amount of heat generated by the device 81 can be estimated from the vehicle running load.
エンジン廃熱量を、エンジン９１の燃料消費量および燃焼に関するセンサ情報値に基づいて推定できる。機器８１が電気機器である場合、機器８１の発熱量を機器８１の通電量から推定できる。例えば、電力変換効率や、抵抗値、電力－動力変換効率などに基づいて機器８１の発熱量を推定できる。
The engine waste heat amount can be estimated based on the fuel consumption amount of the engine 91 and the sensor information value related to combustion. When the device 81 is an electrical device, the heat generation amount of the device 81 can be estimated from the energization amount of the device 81. For example, the amount of heat generated by the device 81 can be estimated based on power conversion efficiency, resistance value, power-power conversion efficiency, and the like.
（エンジン作動状態条件）
エンジン９１の暖機時、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。エンジン９１の暖機終了判定後、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine operating condition)
When theengine 91 is warmed up, it may be switched to the outside air endothermic heat pump mode. After determining whether the engine 91 has been warmed up, the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
エンジン９１の暖機時、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。エンジン９１の暖機終了判定後、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Engine operating condition)
When the
エンジン停止中でＥＶ走行モードである場合、外気吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。ＥＶ走行モードとは、主に走行用電動モータの駆動力によって走行する走行モードである。
When the engine is stopped and the EV running mode is selected, it may be switched to the outside air endothermic heat pump mode. The EV travel mode is a travel mode in which the vehicle travels mainly by the driving force of the travel electric motor.
プラグインハイブリッド車両は、車両走行開始前の車両停車時に外部電源から電池（車載バッテリ）に充電しておくことによって、走行開始時のように電池の蓄電残量ＳＯＣが予め定めた走行用基準残量以上になっているときには、主に走行用電動モータの駆動力によって走行するＥＶ走行モードとなる。一方、車両走行中に電池の蓄電残量ＳＯＣが走行用基準残量よりも低くなっているときには、主にエンジン９１の駆動力によって走行するＨＶ走行モードとなる。
The plug-in hybrid vehicle charges the battery (on-vehicle battery) from an external power source when the vehicle stops before the vehicle starts running, so that the remaining battery charge SOC of the battery is determined in advance as when starting running. When the amount is greater than or equal to the amount, the EV traveling mode in which the vehicle travels mainly by the driving force of the traveling electric motor is set. On the other hand, when the remaining battery charge SOC of the battery is lower than the running reference remaining amount while the vehicle is running, the vehicle is in the HV running mode in which the vehicle is driven mainly by the driving force of the engine 91.
より詳細には、ＥＶ走行モードは、主に走行用電動モータが出力する駆動力によって車両を走行させる走行モードであるが、車両走行負荷が高負荷となった際にはエンジン９１を作動させて走行用電動モータを補助する。つまり、走行用電動モータから出力される走行用の駆動力（モータ側駆動力）がエンジン９１から出力される走行用の駆動力（エンジン側駆動力）よりも大きくなる走行モードである。
More specifically, the EV travel mode is a travel mode in which the vehicle travels mainly by the driving force output by the travel electric motor. When the vehicle travel load becomes high, the engine 91 is operated. Assist the electric motor for traveling. In other words, this is a traveling mode in which the traveling driving force (motor side driving force) output from the traveling electric motor is larger than the traveling driving force (engine side driving force) output from the engine 91.
一方、ＨＶ走行モードは、主にエンジン９１が出力する駆動力によって車両を走行させる走行モードであるが、車両走行負荷が高負荷となった際には走行用電動モータを作動させてエンジン９１を補助する。つまり、エンジン側駆動力がモータ側駆動力よりも大きくなる走行モードである。
On the other hand, the HV travel mode is a travel mode in which the vehicle travels mainly by the driving force output by the engine 91. When the vehicle travel load becomes high, the travel electric motor is operated to operate the engine 91. Assist. That is, this is a travel mode in which the engine-side driving force is greater than the motor-side driving force.
本実施形態のプラグインハイブリッド車両では、このようにＥＶ走行モードとＨＶ走行モードとを切り替えることによって、車両走行用の駆動力をエンジン９１のみから得る通常の車両に対してエンジン９１の燃料消費量を抑制して、車両燃費を向上させている。ＥＶ走行モードとＨＶ走行モードとの切り替えは、駆動力制御装置（図示せず）によって制御される。
In the plug-in hybrid vehicle of the present embodiment, the fuel consumption of the engine 91 with respect to a normal vehicle that obtains driving force for vehicle travel only from the engine 91 by switching between the EV travel mode and the HV travel mode in this way. This suppresses vehicle fuel efficiency. Switching between the EV traveling mode and the HV traveling mode is controlled by a driving force control device (not shown).
アイドルストップ状態である場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。アイドルストップ状態とは、信号待ちなどの停車時にエンジン９１が一時的に停止している状態のことである。
In the idle stop state, the engine heat absorption heat pump mode may be switched. The idle stop state is a state in which the engine 91 is temporarily stopped when the vehicle stops such as waiting for a signal.
エンジン９１の時間平均回転数が所定量を超える場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
When the time average rotation speed of the engine 91 exceeds a predetermined amount, the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
停車時（エンジン９１停止時）のプレ暖房時、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。プレ暖房とは、エンジン９１の始動前に車室内を暖房することである。
During preheating when the vehicle is stopped (when the engine 91 is stopped), the engine waste heat direct use mode may be switched. The pre-heating is to heat the passenger compartment before the engine 91 is started.
エンジン９１の時間平均回転数が所定量を超える場合、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。
When the time average rotational speed of the engine 91 exceeds a predetermined amount, it may be switched to the engine waste heat direct use mode.
エンジン９１の暖機時、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。エンジン９１の停止中（ＥＶ走行モード、アイドルストップ、充電中など）、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
When the engine 91 is warmed up, it may be switched to the engine heating heat pump mode. While the engine 91 is stopped (EV traveling mode, idle stop, charging, etc.), the engine heating heat pump mode may be switched.
エンジン９１の作動中、機器加熱モードに切り替え、エンジン９１の停止中（停車時）、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。
During the operation of the engine 91, it may be switched to the equipment heating mode, and when the engine 91 is stopped (when the vehicle is stopped), it may be switched to the engine waste heat direct use mode.
エンジン９１のオーバーヒート時、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。
When the engine 91 is overheated, it may be switched to the engine waste heat direct use mode.
（電池蓄電残量条件）
電池の蓄電残量ＳＯＣが所定量を上回っている場合（ＥＶ走行が主の場合）、外気吸熱ヒートポンプモード、エンジン加熱ヒートポンプモードまたは熱マス利用冷房モードに切り替えるようにしてもよい。 (Battery charge remaining condition)
When the remaining power SOC of the battery exceeds a predetermined amount (when EV traveling is the main), the battery may be switched to the outside air endothermic heat pump mode, the engine heating heat pump mode, or the heat mass utilization cooling mode.
電池の蓄電残量ＳＯＣが所定量を上回っている場合（ＥＶ走行が主の場合）、外気吸熱ヒートポンプモード、エンジン加熱ヒートポンプモードまたは熱マス利用冷房モードに切り替えるようにしてもよい。 (Battery charge remaining condition)
When the remaining power SOC of the battery exceeds a predetermined amount (when EV traveling is the main), the battery may be switched to the outside air endothermic heat pump mode, the engine heating heat pump mode, or the heat mass utilization cooling mode.
電池の蓄電残量ＳＯＣが所定量を下回っている場合（エンジン走行が主の場合）、エンジン吸熱ヒートポンプモード、エンジン廃熱直接利用モードまたは機器加熱モードに切り替えるようにしてもよい。
When the remaining battery charge SOC of the battery is below a predetermined amount (when the engine is mainly driven), it may be switched to the engine heat absorption heat pump mode, the engine waste heat direct use mode, or the equipment heating mode.
（外気温条件）
外気温度が所定温度未満（例えば－２０℃などの極低温域や、ヒートポンプ作動保証外の温度）の場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Outside temperature conditions)
When the outside air temperature is lower than a predetermined temperature (for example, a very low temperature range such as −20 ° C. or a temperature outside the heat pump operation guarantee), the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
外気温度が所定温度未満（例えば－２０℃などの極低温域や、ヒートポンプ作動保証外の温度）の場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Outside temperature conditions)
When the outside air temperature is lower than a predetermined temperature (for example, a very low temperature range such as −20 ° C. or a temperature outside the heat pump operation guarantee), the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
外気温度が所定温度未満で、暖房要求が所定未満の場合、エンジン加熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。
When the outside air temperature is lower than the predetermined temperature and the heating request is lower than the predetermined temperature, the engine heating heat pump mode may be switched.
（低温側水温条件）
外気吸熱ヒートポンプモードにおいて、冷却水冷却器１４側の冷却水回路における冷却水温度（以下、低温側水温と言う。）が所定温度未満（－２５℃未満、着霜やラジエータ能力不足判定）の場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Low water temperature conditions)
When the cooling water temperature in the cooling water circuit on the coolingwater cooler 14 side (hereinafter referred to as the low temperature side water temperature) is lower than a predetermined temperature (less than -25 ° C, frost formation or lack of radiator capacity) in the outside air endothermic heat pump mode The engine heat absorption heat pump mode may be switched to.
外気吸熱ヒートポンプモードにおいて、冷却水冷却器１４側の冷却水回路における冷却水温度（以下、低温側水温と言う。）が所定温度未満（－２５℃未満、着霜やラジエータ能力不足判定）の場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Low water temperature conditions)
When the cooling water temperature in the cooling water circuit on the cooling
エンジン吸熱ヒートポンプモードにおいて、低温側水温が所定温度未満（外気温度未満）エンジン故障を疑う）の場合、外気吸熱ヒートポンプモードまたはエンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。
In the engine endothermic heat pump mode, when the low-temperature side water temperature is less than a predetermined temperature (below the outside air temperature and suspects engine failure), the engine may be switched to the outside air endothermic heat pump mode or the engine waste heat direct use mode.
（その他の条件）
ラジエータ１３が着霜していると推定または判定される場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Other conditions)
When it is estimated or determined that theradiator 13 is frosted, the engine heat absorption heat pump mode may be switched.
ラジエータ１３が着霜していると推定または判定される場合、エンジン吸熱ヒートポンプモードに切り替えるようにしてもよい。 (Other conditions)
When it is estimated or determined that the
冷凍サイクル２１の構成機器、または冷却水加熱器１５側の冷却水回路のコンポーネントが故障した時、エンジン廃熱直接利用モードに切り替えるようにしてもよい。
When a component of the refrigeration cycle 21 or a component of the cooling water circuit on the cooling water heater 15 fails, the engine waste heat direct use mode may be switched.
整備モード時の切替信号（マニュアル切替信号）に応じて、外気吸熱ヒートポンプモード、エンジン吸熱ヒートポンプモード、およびエンジン廃熱直接利用モードを切り替えるようにしてもよい。
∙ The outdoor heat absorption heat pump mode, the engine heat absorption heat pump mode, and the engine waste heat direct use mode may be switched according to a switching signal (manual switching signal) in the maintenance mode.
エンジン９１始動後、所定時間、エンジン加熱ヒートポンプモードを実行するようにしてもよい。エンジン９１始動後、エンジン水温が所定温度に達するまで、エンジン加熱ヒートポンプモードを実行するようにしてもよい。
The engine heating heat pump mode may be executed for a predetermined time after the engine 91 is started. After the engine 91 is started, the engine heating heat pump mode may be executed until the engine water temperature reaches a predetermined temperature.
ウォームアップ作動前の一定時間、機器加熱モードを実行するようにしてもよい。冷凍サイクル機器の故障時で、機器加熱要求がある場合、機器加熱モードに切り替えるようにしてもよい。ラジエータ１３の冷却水系統の故障時、熱マス利用冷房モードに切り替えるようにしてもよい。
機器 The device heating mode may be executed for a certain time before the warm-up operation. When there is an equipment heating request at the time of failure of the refrigeration cycle equipment, the equipment heating mode may be switched. When the cooling water system of the radiator 13 breaks down, it may be switched to the cooling mode using the heat mass.
（第９実施形態）
上記第８実施形態では、エンジン冷却回路９０が冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを介して車両用熱管理システム１０と連携されているが、本実施形態では、図３２に示すように、エンジン冷却回路９０が流路切替弁１２０を介して車両用熱管理システム１０と連携されている。 (Ninth embodiment)
In the eighth embodiment, theengine cooling circuit 90 is linked to the vehicle thermal management system 10 via the cooling water cooling water heat exchanger 81C. However, in this embodiment, as shown in FIG. The circuit 90 is linked to the vehicle thermal management system 10 via the flow path switching valve 120.
上記第８実施形態では、エンジン冷却回路９０が冷却水冷却水熱交換器８１Ｃを介して車両用熱管理システム１０と連携されているが、本実施形態では、図３２に示すように、エンジン冷却回路９０が流路切替弁１２０を介して車両用熱管理システム１０と連携されている。 (Ninth embodiment)
In the eighth embodiment, the
エンジン冷却回路９０の循環流路９２には、ヒータコア１７および流路切替弁１２０が配置されている。流路切替弁１２０は、４つの冷却水出入口１２０ａ、１２０ｂ、１２０ｃ、１２０ｄを有する四方弁で構成されている。
The heater core 17 and the flow path switching valve 120 are disposed in the circulation flow path 92 of the engine cooling circuit 90. The flow path switching valve 120 is a four-way valve having four cooling water inlets / outlets 120a, 120b, 120c, and 120d.
流路切替弁１２０は、循環流路９２のうちヒータコア１７の冷却水出口側かつ第３ポンプ９３の冷却水吸入側に配置されている。すなわち、流路切替弁１２０の第１冷却水出入口１２０ａおよび第２冷却水出入口１２０ｂに循環流路９２が接続されている。
The flow path switching valve 120 is disposed on the cooling water outlet side of the heater core 17 and the cooling water suction side of the third pump 93 in the circulation flow path 92. That is, the circulation flow path 92 is connected to the first cooling water inlet / outlet 120 a and the second cooling water inlet / outlet 120 b of the flow path switching valve 120.
第１ポンプ用流路３１の上流側部位３１ａは、エンジン冷却回路９０のエンジン補機用流路９７と循環流路９２との合流部Ｊ１に接続されており、第１ポンプ用流路３１の下流側部位３１ｂは、流路切替弁１２０の第３冷却水出入口１２０ｃに接続されている。
The upstream portion 31a of the first pump flow path 31 is connected to the junction J1 of the engine auxiliary flow path 97 and the circulation flow path 92 of the engine cooling circuit 90. The downstream portion 31b is connected to the third cooling water inlet / outlet 120c of the flow path switching valve 120.
第２ポンプ用流路３２の上流側部位３２ａは、循環流路９２のうちエンジン９１の冷却水出口側かつヒータコア１７の冷却水入口側に接続されており、第２ポンプ用流路３２の下流側部位３２ｂは、接続流路切替弁１２０の第４冷却水出入口１２０ｄに接続されている。
The upstream portion 32 a of the second pump flow path 32 is connected to the cooling water outlet side of the engine 91 and the cooling water inlet side of the heater core 17 in the circulation flow path 92, and downstream of the second pump flow path 32. The side portion 32b is connected to the fourth cooling water inlet / outlet 120d of the connection flow path switching valve 120.
図３３に示すように、エンジン吸熱ヒートポンプモードでは、流路切替弁１２０は、第２冷却水出入口１２０ｂに接続された循環流路９２と第１ポンプ用流路３１の下流側部位３１ｂとを連通させ、第１冷却水出入口１２０ａに接続された循環流路９２と第２ポンプ用流路３２の下流側部位３１ｂとを連通させる。これにより、図３３の太一点鎖線矢印および太実線矢印に示すように冷却水が流れる。
As shown in FIG. 33, in the engine endothermic heat pump mode, the flow path switching valve 120 communicates the circulation flow path 92 connected to the second cooling water inlet / outlet 120b and the downstream portion 31b of the first pump flow path 31. The circulation flow path 92 connected to the first cooling water inlet / outlet 120a and the downstream portion 31b of the second pump flow path 32 are communicated with each other. Thereby, the cooling water flows as shown by the thick dashed-dotted arrow and the thick solid arrow in FIG.
図３４に示すように、エンジン加熱ヒートポンプモードでは、流路切替弁１２０は、循環流路９２同士と第２ポンプ用流路３２の下流側部位３１ｂとを連通させ、第１ポンプ用流路３１の下流側部位３１ｂを閉じる。
As shown in FIG. 34, in the engine heating heat pump mode, the flow path switching valve 120 allows the circulation flow paths 92 and the downstream portion 31b of the second pump flow path 32 to communicate with each other so that the first pump flow path 31 is connected. The downstream part 31b of is closed.
これにより、図３３の太実線矢印に示すように冷却水が流れる。さらに、流路切替弁１２０は、循環流路９２側と第２ポンプ用流路３２側とに分配される冷却水の流量割合を調整する。
This causes the cooling water to flow as shown by the thick solid arrows in FIG. Further, the flow path switching valve 120 adjusts the flow rate ratio of the cooling water distributed to the circulation flow path 92 side and the second pump flow path 32 side.
図３５に示すように、エンジン廃熱直接利用モードでは、流路切替弁１２０は、循環流路９２同士を連通させ、第１ポンプ用流路３１の下流側部位３１ｂおよび第２ポンプ用流路３２の下流側部位３２ｂを閉じる。これにより、図３５の太実線矢印に示すように冷却水が流れる。
As shown in FIG. 35, in the engine waste heat direct use mode, the flow path switching valve 120 causes the circulation flow paths 92 to communicate with each other, and the downstream portion 31b of the first pump flow path 31 and the second pump flow path. The downstream part 32b of 32 is closed. As a result, the cooling water flows as shown by the thick solid arrows in FIG.
本実施形態においても、上記第８実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
Also in the present embodiment, the same operational effects as those of the eighth embodiment can be obtained.
（第１０実施形態）
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁の変形例を示す。図３６に示す第１実施例では、第１切替弁１８は、第１ポンプ側弁体１８５、第２ポンプ側弁体１８６、クーラコア側流弁体１８７およびヒータコア側弁体１８８を有している。 (10th Embodiment)
In the present embodiment, a modification of thefirst switching valve 18 and the second switching valve is shown. In the first embodiment shown in FIG. 36, the first switching valve 18 has a first pump side valve body 185, a second pump side valve body 186, a cooler core side flow valve body 187, and a heater core side valve body 188. .
本実施形態では、第１切替弁１８および第２切替弁の変形例を示す。図３６に示す第１実施例では、第１切替弁１８は、第１ポンプ側弁体１８５、第２ポンプ側弁体１８６、クーラコア側流弁体１８７およびヒータコア側弁体１８８を有している。 (10th Embodiment)
In the present embodiment, a modification of the
第１ポンプ側弁体１８５は、インバータ８１Ｂ、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびラジエータ１３のそれぞれについて、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と流入しない状態とを切り替えるとともに、冷却水流量を調整する。
The first pump-side valve body 185 switches between the state in which the cooling water discharged from the first pump 11 flows and the state in which the cooling water discharged from the first pump 11 does not flow for each of the inverter 81B, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the radiator 13, Adjust the coolant flow rate.
第２ポンプ側弁体１８６は、インバータ８１Ｂ、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃおよびラジエータ１３のそれぞれについて、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と流入しない状態とを切り替えるとともに、冷却水流量を調整する。
The second pump side valve body 186 switches between the state in which the cooling water discharged from the second pump 12 flows in and the state in which the cooling water discharged from the second pump 12 does not flow for each of the inverter 81B, the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the radiator 13, Adjust the coolant flow rate.
クーラコア側弁体１８７は、クーラコア１６に流入する冷却水の流量を調整する。ヒータコア側流弁体１８８は、ヒータコア１７に流入する冷却水の流量を調整する。
The cooler core side valve body 187 adjusts the flow rate of the cooling water flowing into the cooler core 16. The heater core side flow valve body 188 adjusts the flow rate of the cooling water flowing into the heater core 17.
第１実施例では、第２切替弁１９は、第１ポンプ側弁体１９５および第２ポンプ側弁体１９６を有している。
In the first embodiment, the second switching valve 19 includes a first pump side valve body 195 and a second pump side valve body 196.
第１ポンプ側弁体１９５は、インバータ８１Ｂから流出した冷却水、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃから流出した冷却水、およびラジエータ１３から流出した冷却水が第１ポンプ１１側に流出する状態と流出しない状態とを切り替えるとともに、冷却水流量を調整する。
The first pump side valve body 195 has a state in which the cooling water flowing out from the inverter 81B, the cooling water flowing out from the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water flowing out from the radiator 13 flow out to the first pump 11 side. While switching to a state where it does not flow out, the cooling water flow rate is adjusted.
第２ポンプ側弁体１９６は、インバータ８１Ｂから流出した冷却水、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃから流出した冷却水、およびラジエータ１３から流出した冷却水が第２ポンプ１２側に流出する状態と流出しない状態とを切り替えとともに、冷却水流量を調整する。
The second pump side valve body 196 has a state in which the cooling water flowing out from the inverter 81B, the cooling water flowing out from the cooling water cooling water heat exchanger 81C, and the cooling water flowing out from the radiator 13 flow out to the second pump 12 side. Switch the state of not flowing out and adjust the cooling water flow rate.
本実施例においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
Also in this example, the same effects as those of the above embodiment can be obtained.
図３７に示す第２実施例では、第１切替弁１８は、インバータ用切替弁１３１、冷却水冷却水熱交換器用切替弁１３２、ラジエータ用切替弁１３３およびクーラコア用切替弁１３４で構成されている。
In the second embodiment shown in FIG. 37, the first switching valve 18 includes an inverter switching valve 131, a cooling water cooling water heat exchanger switching valve 132, a radiator switching valve 133, and a cooler core switching valve 134. .
インバータ用切替弁１３１は、第１ポンプ側弁体１３１ａおよび第２ポンプ側弁体１３１ｂを有している。第１ポンプ側弁体１３１ａは、第１ポンプ１１からインバータ８１Ｂへの冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１３１ｂは、第２ポンプ１２からインバータ８１Ｂへの冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The inverter switching valve 131 includes a first pump side valve body 131a and a second pump side valve body 131b. The first pump side valve body 131a intermittently flows the cooling water flow from the first pump 11 to the inverter 81B and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 131b intermittently flows the cooling water flow from the second pump 12 to the inverter 81B and adjusts the cooling water flow rate.
冷却水冷却水熱交換器用切替弁１３２は、第１ポンプ側弁体１３２ａおよび第２ポンプ側弁体１３２ｂを有している。第１ポンプ側弁体１３２ａは、第１ポンプ１１から冷却水冷却水熱交換器８１Ｃへの冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１３２ｂは、第２ポンプ１２から冷却水冷却水熱交換器８１Ｃへの冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The cooling water / cooling water heat exchanger switching valve 132 includes a first pump side valve body 132a and a second pump side valve body 132b. The first pump-side valve body 132a intermittently flows the cooling water flow from the first pump 11 to the cooling water cooling water heat exchanger 81C and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 132b intermittently flows the cooling water flow from the second pump 12 to the cooling water cooling water heat exchanger 81C and adjusts the cooling water flow rate.
ラジエータ用切替弁１３３は、第１ポンプ側弁体１３３ａおよび第２ポンプ側弁体１３３ｂを有している。第１ポンプ側弁体１３３ａは、第１ポンプ１１からラジエータ１３への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１３３ｂは、第２ポンプ１２からラジエータ１３への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The switching valve 133 for the radiator has a first pump side valve body 133a and a second pump side valve body 133b. The first pump side valve body 133a intermittently flows the cooling water flow from the first pump 11 to the radiator 13, and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 133b intermittently flows the cooling water flow from the second pump 12 to the radiator 13, and adjusts the cooling water flow rate.
クーラコア用切替弁１３４は、第２ポンプ１２からクーラコア１６への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The cooler core switching valve 134 interrupts the coolant flow from the second pump 12 to the cooler core 16 and adjusts the coolant flow rate.
第２実施例では、第２切替弁１９は、インバータ用切替弁１４１、冷却水冷却水熱交換器用切替弁１４２、ラジエータ用切替弁１４３およびヒータコア用切替弁１４４で構成されている。
In the second embodiment, the second switching valve 19 includes an inverter switching valve 141, a cooling water cooling water heat exchanger switching valve 142, a radiator switching valve 143, and a heater core switching valve 144.
インバータ用切替弁１４１は、第１ポンプ側弁体１４１ａおよび第２ポンプ側弁体１４１ｂを有している。第１ポンプ側弁体１４１ａは、インバータ８１Ｂから第１ポンプ１１への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１４１ｂは、インバータ８１Ｂから第２ポンプ１２への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The inverter switching valve 141 includes a first pump side valve body 141a and a second pump side valve body 141b. The first pump side valve body 141a intermittently flows the cooling water flow from the inverter 81B to the first pump 11, and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 141b intermittently flows the cooling water flow from the inverter 81B to the second pump 12, and adjusts the cooling water flow rate.
冷却水冷却水熱交換器用切替弁１４２は、第１ポンプ側弁体１４２ａおよび第２ポンプ側弁体１４２ｂを有している。第１ポンプ側弁体１４２ａは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃから第１ポンプ１１への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１４２ｂは、冷却水冷却水熱交換器８１Ｃから第２ポンプ１２への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The cooling water / cooling water heat exchanger switching valve 142 includes a first pump side valve body 142a and a second pump side valve body 142b. The first pump-side valve body 142a intermittently flows the cooling water flow from the cooling water cooling water heat exchanger 81C to the first pump 11, and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 142b intermittently flows the cooling water flow from the cooling water cooling water heat exchanger 81C to the second pump 12, and adjusts the cooling water flow rate.
ラジエータ用切替弁１４３は、第１ポンプ側弁体１４３ａおよび第２ポンプ側弁体１４３ｂを有している。第１ポンプ側弁体１４３ａは、ラジエータ１３から第１ポンプ１１への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。第２ポンプ側弁体１４３ｂは、ラジエータ１３から第２ポンプ１２への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The radiator switching valve 143 includes a first pump side valve body 143a and a second pump side valve body 143b. The first pump-side valve body 143a intermittently flows the cooling water flow from the radiator 13 to the first pump 11, and adjusts the cooling water flow rate. The second pump side valve body 143b intermittently flows the cooling water flow from the radiator 13 to the second pump 12, and adjusts the cooling water flow rate.
ヒータコア用切替弁１４４は、ヒータコア１７から第２ポンプ１２への冷却水流れを断続するとともに、冷却水流量を調整する。
The heater core switching valve 144 interrupts the coolant flow from the heater core 17 to the second pump 12 and adjusts the coolant flow rate.
本実施例においても、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
Also in this example, the same effects as those of the above embodiment can be obtained.
（第１１実施形態）
本実施形態では、熱授受機器８１がクーラコア１６およびヒータコア１７のうち一方の熱交換器と接続されている場合における熱授受機器８１の温度および一方の熱交換器の温度の制御方法を説明する。 (Eleventh embodiment)
In the present embodiment, a method for controlling the temperature of theheat transfer device 81 and the temperature of the one heat exchanger when the heat transfer device 81 is connected to one of the cooler core 16 and the heater core 17 will be described.
本実施形態では、熱授受機器８１がクーラコア１６およびヒータコア１７のうち一方の熱交換器と接続されている場合における熱授受機器８１の温度および一方の熱交換器の温度の制御方法を説明する。 (Eleventh embodiment)
In the present embodiment, a method for controlling the temperature of the
図３８では、熱授受機器８１がクーラコア１６と接続されている場合の車両用熱管理システム１０の構成を簡略化して示している。図３８の括弧内には、熱授受機器８１がヒータコア１７と接続されている場合の構成に対応する符号を示している。
FIG. 38 shows a simplified configuration of the vehicle thermal management system 10 when the heat transfer device 81 is connected to the cooler core 16. In the parentheses of FIG. 38, reference numerals corresponding to the configuration when the heat transfer device 81 is connected to the heater core 17 are shown.
熱授受機器８１は、例えば、冷却水と車室内への送風空気とを熱交換（顕熱交換）させて送風空気の温度を調整する冷却水空気熱交換器（熱媒体空気熱交換器）である。より具体的には、熱授受機器８１は、例えば、車両後席の乗員に向けて吹き出される送風空気と冷却水とを熱交換（顕熱交換）させる後席用熱交換器である。
The heat transfer device 81 is, for example, a cooling water air heat exchanger (heat medium air heat exchanger) that adjusts the temperature of the blown air by exchanging heat (sensible heat exchange) between the cooling water and the blown air into the vehicle interior. is there. More specifically, the heat transfer device 81 is, for example, a rear seat heat exchanger that exchanges heat (sensible heat exchange) between the blown air blown out toward the passenger in the rear seat of the vehicle and the cooling water.
熱授受機器８１は、例えば、車両に搭載された電池と冷却水とを顕熱交換させて電池の温度を調整する電池温調用熱交換器であってもよい。
The heat transfer device 81 may be, for example, a battery temperature adjustment heat exchanger that adjusts the temperature of the battery by sensible heat exchange between the battery mounted on the vehicle and the cooling water.
まず、熱授受機器８１がクーラコア１６および冷却水冷却器１４と接続されている場合における熱授受機器８１の温度およびクーラコア１６の温度の制御方法を説明する。
First, a method of controlling the temperature of the heat transfer device 81 and the temperature of the cooler core 16 when the heat transfer device 81 is connected to the cooler core 16 and the cooling water cooler 14 will be described.
制御装置６０は、クーラコア吹出温度ＴＣをクーラコア吹出目標温度ＴＣＯに近づけるとともに、熱授受機器８１の温度ＴＣ２を熱授受機器目標温度ＴＣＯ２に近づける。熱授受機器８１が冷却水空気熱交換器である場合、熱授受機器８１の温度ＴＣ２は、熱授受機器８１で熱交換された送風空気の温度である。
The control device 60 brings the cooler core blowing temperature TC closer to the cooler core blowing target temperature TCO, and brings the temperature TC2 of the heat transfer device 81 closer to the heat transfer device target temperature TCO2. When the heat transfer device 81 is a cooling water air heat exchanger, the temperature TC2 of the heat transfer device 81 is the temperature of the blown air heat exchanged by the heat transfer device 81.
クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＣＯ２とが異なる場合、目標温度の低い側の機器の温度を冷媒の流量で制御し、目標温度の高い側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
When the target temperature TCO of the cooler core 16 and the target temperature TCO2 of the heat transfer device 81 are different, the temperature of the device having the lower target temperature is controlled by the flow rate of the refrigerant, and the temperature of the device having the higher target temperature is controlled by the cooling water. Control by flow rate.
これによると、冷媒流量での制御は、冷却水流量での制御よりも応答性が高いので、目標温度の低い側の機器の温度を優先的に制御できる。
According to this, since the control with the coolant flow rate has higher responsiveness than the control with the cooling water flow rate, it is possible to preferentially control the temperature of the device with the lower target temperature.
クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＣＯ２とが同じである場合、クーラコア温度ＴＣとクーラコア目標温度ＴＣＯとの偏差ΔＴ１、熱授受機器温度ＴＣ２と熱授受機器目標温度ＴＣＯ２との偏差ΔＴ２、および各偏差ΔＴ１、ΔＴ２の絶対値（以下、偏差量と言う。）に基づいて、冷媒流量で制御する機器と、冷却水流量で制御する機器とを決定する。
When the target temperature TCO of the cooler core 16 and the target temperature TCO2 of the heat transfer device 81 are the same, the deviation ΔT1 between the cooler core temperature TC and the cooler core target temperature TCO, the difference between the heat transfer device temperature TC2 and the heat transfer device target temperature TCO2 Based on ΔT2 and the absolute values of the deviations ΔT1 and ΔT2 (hereinafter referred to as deviation amounts), a device controlled by the refrigerant flow rate and a device controlled by the cooling water flow rate are determined.
各偏差ΔＴ１、ΔＴ２は次の数式Ｆ４、Ｆ５で求められる。
ΔＴ１＝ＴＣ－ＴＣＯ …Ｆ４
ΔＴ２＝ＴＣ２－ＴＣＯ２ …Ｆ５
本実施形態では、偏差ΔＴ１、ΔＴ２および偏差量に基づいて、以下の制御方法（１）～（１６）を選択する。 The deviations ΔT1 and ΔT2 are obtained by the following formulas F4 and F5.
ΔT1 = TC−TCO… F4
ΔT2 = TC2-TCO2… F5
In the present embodiment, the following control methods (1) to (16) are selected based on the deviations ΔT1, ΔT2 and the deviation amount.
ΔＴ１＝ＴＣ－ＴＣＯ …Ｆ４
ΔＴ２＝ＴＣ２－ＴＣＯ２ …Ｆ５
本実施形態では、偏差ΔＴ１、ΔＴ２および偏差量に基づいて、以下の制御方法（１）～（１６）を選択する。 The deviations ΔT1 and ΔT2 are obtained by the following formulas F4 and F5.
ΔT1 = TC−TCO… F4
ΔT2 = TC2-TCO2… F5
In the present embodiment, the following control methods (1) to (16) are selected based on the deviations ΔT1, ΔT2 and the deviation amount.
（１）偏差ΔＴ１および偏差ΔＴ２がともに正の値である場合、偏差量（偏差の絶対値）が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し、両方の機器における冷却水流量を所定量以上にする。
(1) When the deviation ΔT1 and the deviation ΔT2 are both positive values, the temperature of the device having the larger deviation amount (absolute value of the deviation) is controlled by the refrigerant flow rate, and the cooling water flow rate in both devices is equal to or larger than a predetermined amount. To.
（２）偏差ΔＴ１が正の値であり、偏差ΔＴ２が負の値である場合、偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(2) When the deviation ΔT1 is a positive value and the deviation ΔT2 is a negative value, the temperature of the deviation ΔT1 side device is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the deviation ΔT2 side device is controlled by the cooling water flow rate. To do.
（３）偏差ΔＴ１が負の値であり、偏差ΔＴ２が正の値である場合、偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(3) When the deviation ΔT1 is a negative value and the deviation ΔT2 is a positive value, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water To do.
（４）偏差ΔＴ１および偏差ΔＴ２がともに負の値である場合、偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差量が小さい側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(4) When both deviation ΔT1 and deviation ΔT2 are negative values, the temperature of the device with the larger deviation amount is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device with the smaller deviation amount is controlled by the flow rate of the cooling water. .
（５）偏差ΔＴ１が正の値であり、偏差ΔＴ２が正の値から負の値に跨いだ場合、偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差ΔＴ２側の機器における冷却水の流量を絞り始める。
(5) When the deviation ΔT1 is a positive value and the deviation ΔT2 crosses from a positive value to a negative value, the temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the refrigerant flow rate, and the cooling water in the device on the deviation ΔT2 side is controlled. Start throttle the flow.
（６）偏差ΔＴ１が正の値であり、偏差ΔＴ２が負の値から正の値に跨いだ場合、偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差量が小さい側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(6) When the deviation ΔT1 is a positive value and the deviation ΔT2 crosses from a negative value to a positive value, the temperature of the device having the larger deviation amount is controlled by the refrigerant flow rate, and the device having the smaller deviation amount is controlled. Is controlled by the flow rate of the cooling water.
（７）偏差ΔＴ１が正の値から負の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が正の値である場合、偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差ΔＴ１側の機器における冷却水の流量を絞り始める。
(7) When the deviation ΔT1 extends from a positive value to a negative value and the deviation ΔT2 is a positive value, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the refrigerant flow rate, and the flow rate of cooling water in the device on the deviation ΔT1 side Start squeezing.
（８）偏差ΔＴ１および偏差ΔＴ２がともに正の値から負の値に跨いだ場合、偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差量が小さい側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(8) When both the deviation ΔT1 and the deviation ΔT2 extend from a positive value to a negative value, the temperature of the device having the larger deviation amount is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device having the smaller deviation amount is controlled by the cooling water. The flow rate is controlled.
（９）偏差ΔＴ１が正の値から負の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が負の値から正の値に跨いだ場合、偏差ΔＴ２側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ２側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(9) When the deviation ΔT1 spans from a positive value to a negative value and the deviation ΔT2 straddles from a negative value to a positive value, the deviation ΔT2 if the flow rate of cooling water in the device on the deviation ΔT2 side is equal to or greater than a predetermined amount. If the flow rate of the device on the deviation ΔT2 side is less than a predetermined amount, the temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled. The temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１０）偏差ΔＴ１が正の値から負の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が負の値である場合、偏差ΔＴ２側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差量が小さい側の機器を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ２側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(10) When the deviation ΔT1 spans from a positive value to a negative value and the deviation ΔT2 is a negative value, if the flow rate of cooling water in the deviation ΔT2 side equipment is equal to or greater than a predetermined amount, the deviation side equipment If the flow rate of the device on the deviation ΔT2 side is less than a predetermined amount, the temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the refrigerant flow rate. The temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１１）偏差ΔＴ１が負の値から正の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が正の値である場合、偏差ΔＴ１側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ両方の機器における冷却水流量を所定量以上にし、偏差ΔＴ１側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(11) When the deviation ΔT1 spans from a negative value to a positive value and the deviation ΔT2 is a positive value, if the flow rate of cooling water in the deviation ΔT1 side equipment is equal to or greater than a predetermined amount, the deviation side equipment If the flow rate of the cooling water in both devices is greater than or equal to a predetermined amount, and the flow rate of the device on the deviation ΔT1 side is less than the predetermined amount, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the refrigerant flow rate and The temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１２）偏差ΔＴ１が負の値から正の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が正の値から負の値に跨いだ場合、偏差ΔＴ１側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ１側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(12) When the deviation ΔT1 spans from a negative value to a positive value and the deviation ΔT2 straddles from a positive value to a negative value, if the flow rate of cooling water in the device on the deviation ΔT1 side is greater than or equal to a predetermined amount, the deviation ΔT1 The temperature of the device on the side of the deviation is controlled by the flow rate of the refrigerant and the temperature of the device on the side of the deviation ΔT2 is controlled by the flow rate of the cooling water. The temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１３）偏差ΔＴ１および偏差ΔＴ２がともに負の値から正の値に跨いだ場合、偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し、偏差量が小さい側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(13) When both the deviation ΔT1 and the deviation ΔT2 extend from a negative value to a positive value, the temperature of the device having the larger deviation amount is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device having the smaller deviation amount is controlled by the cooling water. The flow rate is controlled.
（１４）偏差ΔＴ１が負の値から正の値に跨ぎ、偏差ΔＴ２が負の値である場合、偏差ΔＴ１側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ１側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(14) When the deviation ΔT1 spans from a negative value to a positive value and the deviation ΔT2 is a negative value, the temperature of the deviation ΔT1 side device if the flow rate of cooling water in the deviation ΔT1 side device is equal to or greater than a predetermined amount Is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the flow rate of the cooling water. If the flow rate of the device on the deviation ΔT1 side is less than a predetermined amount, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the refrigerant flow rate. In addition, the temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１５）偏差ΔＴ１が負の値であり、偏差ΔＴ２が正の値から負の値に跨いだ場合、偏差ΔＴ１側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差量が大きい側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差量が小さい側の機器の温度を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ１側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(15) When the deviation ΔT1 is a negative value and the deviation ΔT2 extends from a positive value to a negative value, if the flow rate of cooling water in the device on the deviation ΔT1 side is greater than or equal to a predetermined amount, The temperature of the device is controlled by the refrigerant flow rate, and the temperature of the device on the side where the deviation is small is controlled by the flow rate of the cooling water. If the flow rate of the device on the deviation ΔT1 side is less than a predetermined amount, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is The temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
（１６）偏差ΔＴ１が負の値であり、偏差ΔＴ２が負の値から正の値に跨いだ場合、偏差ΔＴ２側の機器における冷却水の流量が所定量以上であれば偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷却水の流量で制御し、偏差ΔＴ２側の機器の流量が所定量未満であれば偏差ΔＴ１側の機器の温度を冷媒流量で制御し且つ偏差ΔＴ２側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
(16) When the deviation ΔT1 is a negative value and the deviation ΔT2 crosses from a negative value to a positive value, if the flow rate of the cooling water in the deviation ΔT2 side device is equal to or greater than a predetermined amount, the deviation ΔT2 side device The temperature of the device on the deviation ΔT1 side is controlled by the flow rate of the cooling water, and the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the refrigerant flow rate if the flow rate of the device on the deviation ΔT2 side is less than a predetermined amount. In addition, the temperature of the device on the deviation ΔT2 side is controlled by the flow rate of the cooling water.
なお、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＣＯ２が同じである場合、クーラコア１６および熱授受機器８１のいずれか一方（任意または予め設定）の機器の温度を冷媒流量で制御し、他方の機器の温度を冷却水の流量で制御するようにしてもよい。
When the target temperature TCO of the cooler core 16 and the target temperature TCO2 of the heat transfer device 81 are the same, the temperature of either the cooler core 16 or the heat transfer device 81 (arbitrary or preset) is controlled by the refrigerant flow rate. The temperature of the other device may be controlled by the flow rate of the cooling water.
クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＣＯ２とが同じである場合、クーラコア１６および熱授受機器８１のうち熱負荷が高い側の機器の温度を冷媒流量で制御し、熱負荷が低い側の機器の温度を冷却水の流量で制御するようにしてもよい。
When the target temperature TCO of the cooler core 16 and the target temperature TCO2 of the heat transfer device 81 are the same, the temperature of the device having the higher heat load among the cooler core 16 and the heat transfer device 81 is controlled by the refrigerant flow rate. You may make it control the temperature of the apparatus of the low side with the flow volume of a cooling water.
次に、熱授受機器８１がヒータコア１７および冷却水加熱器１５と接続されている場合における熱授受機器８１の温度およびヒータコア１７の温度の制御方法を説明する。
Next, a method for controlling the temperature of the heat transfer device 81 and the temperature of the heater core 17 when the heat transfer device 81 is connected to the heater core 17 and the coolant heater 15 will be described.
制御装置６０は、ヒータコア吹出温度ＴＨをヒータコア吹出目標温度ＴＨＯに近づけるとともに、熱授受機器８１の温度ＴＨ２を機器目標温度ＴＨＯ２に近づける。熱授受機器８１が冷却水空気熱交換器である場合、熱授受機器８１の温度ＴＨ２は、熱授受機器８１で熱交換された送風空気の温度である。
The control device 60 brings the heater core blowing temperature TH closer to the heater core blowing target temperature THO, and brings the temperature TH2 of the heat transfer device 81 closer to the device target temperature THO2. When the heat transfer device 81 is a cooling water air heat exchanger, the temperature TH2 of the heat transfer device 81 is the temperature of the blown air heat exchanged by the heat transfer device 81.
ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＨＯ２とが異なる場合、目標温度の高い側の機器の温度を冷媒の流量で制御し、目標温度の低い側の機器の温度を冷却水の流量で制御する。
When the target temperature THO of the heater core 17 and the target temperature THO2 of the heat transfer device 81 are different, the temperature of the device having the higher target temperature is controlled by the flow rate of the refrigerant, and the temperature of the device having the lower target temperature is controlled by the cooling water. Control by flow rate.
これによると、冷媒流量での制御は、冷却水流量での制御よりも応答性が高いので、目標温度の高い側の機器の温度を優先的に制御できる。
According to this, since the control with the coolant flow rate has higher responsiveness than the control with the cooling water flow rate, it is possible to preferentially control the temperature of the device on the higher target temperature side.
ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＨＯ２とが同じである場合、ヒータコア温度ＴＨとヒータコア目標温度ＴＨＯとの偏差ΔＴ１、熱授受機器温度ＴＨ２と熱授受機器目標温度ＴＨＯ２との偏差ΔＴ２、および各偏差ΔＴ１、ΔＴ２の絶対値（以下、偏差量と言う。）に基づいて、冷媒流量で制御する機器と、冷却水流量で制御する機器とを決定する。
When the target temperature THO of the heater core 17 and the target temperature THO2 of the heat transfer device 81 are the same, the deviation ΔT1 between the heater core temperature TH and the heater core target temperature THO, and the difference between the heat transfer device temperature TH2 and the heat transfer device target temperature THO2 Based on ΔT2 and the absolute values of the deviations ΔT1 and ΔT2 (hereinafter referred to as deviation amounts), a device controlled by the refrigerant flow rate and a device controlled by the cooling water flow rate are determined.
各偏差ΔＴ１、ΔＴ２は次の数式Ｆ６、Ｆ７で求められる。
ΔＴ１＝ＴＨＯ－ＴＨ …Ｆ６
ΔＴ２＝ＴＨＯ２－ＴＨ２ …Ｆ７
本実施形態では、偏差ΔＴ１、ΔＴ２および偏差量に基づいて、上述の制御方法（１）～（１６）を選択する。 The deviations ΔT1 and ΔT2 are obtained by the following formulas F6 and F7.
ΔT1 = THO-TH… F6
ΔT2 = THO2-TH2 F7
In the present embodiment, the above control methods (1) to (16) are selected based on the deviations ΔT1, ΔT2 and the deviation amount.
ΔＴ１＝ＴＨＯ－ＴＨ …Ｆ６
ΔＴ２＝ＴＨＯ２－ＴＨ２ …Ｆ７
本実施形態では、偏差ΔＴ１、ΔＴ２および偏差量に基づいて、上述の制御方法（１）～（１６）を選択する。 The deviations ΔT1 and ΔT2 are obtained by the following formulas F6 and F7.
ΔT1 = THO-TH… F6
ΔT2 = THO2-TH2 F7
In the present embodiment, the above control methods (1) to (16) are selected based on the deviations ΔT1, ΔT2 and the deviation amount.
なお、ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＨＯ２が同じである場合、ヒータコア１７および熱授受機器８１のいずれか一方（任意または予め設定）の機器の温度を冷媒流量で制御し、他方の機器の温度を冷却水の流量で制御するようにしてもよい。
When the target temperature THO of the heater core 17 and the target temperature THO2 of the heat transfer device 81 are the same, the temperature of one of the heater core 17 and the heat transfer device 81 (arbitrary or preset) is controlled by the refrigerant flow rate. The temperature of the other device may be controlled by the flow rate of the cooling water.
ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと熱授受機器８１の目標温度ＴＨＯ２とが同じである場合、ヒータコア１７および熱授受機器８１のうち熱負荷が高い側の機器の温度を冷媒流量で制御し、熱負荷が低い側の機器の温度を冷却水の流量で制御するようにしてもよい。
When the target temperature THO of the heater core 17 and the target temperature THO2 of the heat transfer device 81 are the same, the temperature of the heater core 17 and the heat transfer device 81 on the higher heat load side is controlled by the refrigerant flow rate, and the heat load is You may make it control the temperature of the apparatus of the low side with the flow volume of a cooling water.
以下では、クーラコア１６またはヒータコア１７を第１冷却水空気熱交換器と言い、第１冷却水空気熱交換器１６、１７と接続されている熱授受機器１３、８１を第１熱授受機器と言う。
Hereinafter, the cooler core 16 or the heater core 17 is referred to as a first cooling water air heat exchanger, and the heat transfer devices 13 and 81 connected to the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 are referred to as first heat transfer devices. .
本実施形態では、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように冷媒の流量を調整し、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する。
In the present embodiment, the control device 60 makes the temperatures related to the temperatures TC and TH of the blown air that have undergone sensible heat exchange in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 approach the first target temperatures TCO and THO. The flow rate of the coolant is adjusted, and the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperatures related to the temperatures TC2 and TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approach the second target temperatures TCO2 and THO2.
これにより、第１冷却水空気熱交換器１６、１７および第１熱授受機器１３、８１が同一の冷却水回路に配置されていても、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度および第１熱授受機器１３、８１の温度の両方を適切に制御できる。
Thereby, even if the 1st cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the 1st heat transfer apparatuses 13 and 81 are arrange | positioned in the same cooling water circuit, the temperature of the 1st cooling water air heat exchangers 16 and 17 and Both the temperatures of the first heat transfer devices 13 and 81 can be appropriately controlled.
例えば、第１冷却水空気熱交換器が、送風空気を加熱するヒータコア１７である場合において、第１目標温度ＴＨＯが第２目標温度ＴＨＯ２よりも高い場合、制御装置６０は、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＨＯに近づくように冷媒の流量を調整し、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する。
For example, when the first cooling water air heat exchanger is the heater core 17 that heats the blown air, when the first target temperature THO is higher than the second target temperature THO2, the control device 60 is heated by the heater core 17. The flow rate of the refrigerant is adjusted so that the temperature related to the temperature TH of the blown air approaches the first target temperature THO, and the temperature related to the temperature TH2 of the first heat transfer device 13, 81 approaches the second target temperature THO2. Adjust the flow rate of the cooling water.
一方、第２目標温度ＴＨＯ２が第１目標温度ＴＨＯよりも高い場合、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＨＯ２に近づくように冷媒の流量を調整し、ヒータコア１７で加熱された送風空気の温度ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＨＯに近づくように冷却水の流量を調整する。
On the other hand, when the second target temperature THO2 is higher than the first target temperature THO, the control device 60 sets the refrigerant so that the temperature related to the temperature TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approaches the second target temperature THO2. The flow rate is adjusted, and the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperature TH of the blown air heated by the heater core 17 approaches the first target temperature THO.
これにより、ヒータコア１７および第１熱授受機器１３、８１のうち温度追従性の要求が高い方の機器を冷媒流量で制御できる。
Thereby, it is possible to control the heater core 17 and the first heat transfer device 13, 81 which has a higher demand for temperature followability by the refrigerant flow rate.
例えば、第１冷却水空気熱交換器が、送風空気を冷却するクーラタコア１７である場合において、第１目標温度ＴＣＯが第２目標温度ＴＣＯ２よりも低い場合、制御装置６０は、クーラコア１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように冷媒の流量を調整し、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する。
For example, when the first cooling water air heat exchanger is the cooler core 17 that cools the blown air, when the first target temperature TCO is lower than the second target temperature TCO2, the control device 60 is cooled by the cooler core 16. The flow rate of the refrigerant is adjusted so that the temperature related to the temperature TC of the blown air approaches the first target temperature TCO, and the temperature related to the temperature TC2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approaches the second target temperature TCO2. Adjust the flow rate of the cooling water.
一方、第２目標温度ＴＨＯ２が第１目標温度ＴＨＯよりも低い場合、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２に近づくように冷媒の流量を調整し、冷却水空気熱交換器１６で冷却された送風空気の温度ＴＣに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯに近づくように冷却水の流量を調整する。
On the other hand, when the second target temperature THO2 is lower than the first target temperature THO, the control device 60 determines that the temperature of the refrigerant is such that the temperature related to the temperature TC2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approaches the second target temperature TCO2. The flow rate is adjusted, and the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperature TC of the blown air cooled by the cooling water air heat exchanger 16 approaches the first target temperature TCO.
これにより、クーラコア１６および第１熱授受機器１３、８１のうち温度追従性の要求が高い方の機器を冷媒流量で制御できる。
Thereby, it is possible to control the cooler core 16 and the first heat transfer device 13, 81, which has a higher demand for temperature followability, by the refrigerant flow rate.
例えば、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように冷媒の流量を調整し、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する。
For example, the control device 60 sets the flow rate of the refrigerant so that the temperatures related to the temperatures TC and TH of the blown air subjected to the sensible heat exchange in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 approach the first target temperatures TCO and THO. And the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperatures related to the temperatures TC2 and TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approach the second target temperatures TCO2 and THO2.
これにより、第１冷却水空気熱交換器１６、１７の温度を、第１熱授受機器１３、８１の温度よりも優先的に制御できる。
Thereby, the temperature of the 1st cooling water air heat exchangers 16 and 17 can be controlled more preferentially than the temperature of the 1st heat transfer apparatuses 13 and 81. FIG.
例えば、制御装置６０は、第１偏差ΔＴ１の正負および第２偏差ΔＴ２の正負に応じて、第１制御モードと第２制御モードとを切り替える。
For example, the control device 60 switches between the first control mode and the second control mode according to the positive / negative of the first deviation ΔT1 and the positive / negative of the second deviation ΔT2.
第１制御モードは、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように冷媒の流量を調整し、且つ第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する制御モードである。
In the first control mode, the flow rate of the refrigerant is adjusted so that the temperature related to the temperature TC, TH of the blown air subjected to the sensible heat exchange in the first cooling water air heat exchangers 16, 17 approaches the first target temperature TCO, THO. This is a control mode in which the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperatures TC2 and TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approaches the second target temperatures TCO2 and THO2.
第２制御モードは、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷媒の流量を調整し、且つ第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣＯ、ＴＨＯに近づくように冷却水の流量を調整する制御モードである。
In the second control mode, the flow rate of the refrigerant is adjusted so that the temperatures related to the temperatures TC2 and TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approach the second target temperatures TCO2 and THO2, and the first cooling water air heat exchange is performed. This is a control mode in which the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperatures TC and TH of the blown air subjected to sensible heat exchange in the chambers 16 and 17 approaches the first target temperatures TCO and THO.
第１冷却水空気熱交換器１６、１７で送風空気が冷却されている場合においては、第１偏差ΔＴ１は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣに関連する温度から第１目標温度ＴＣＯを減じた偏差である。
When the blown air is cooled by the first cooling water air heat exchangers 16 and 17, the first deviation ΔT1 is the temperature of the blown air that has been subjected to sensible heat exchange by the first cooling water air heat exchangers 16 and 17. This is a deviation obtained by subtracting the first target temperature TCO from the temperature related to TC.
第１冷却水空気熱交換器１６、１７で送風空気が加熱されている場合においては、第１偏差ΔＴ１は、第１目標温度ＴＨＯから第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＨに関連する温度を減じた偏差である。
When the blown air is heated in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17, the first deviation ΔT1 is sensible heat exchanged from the first target temperature THO in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17. This is a deviation obtained by subtracting the temperature related to the temperature TH of the blown air.
第１熱授受機器１３、８１において冷却水が受熱している場合においては、第２偏差ΔＴ２は、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２に関連する温度から第２目標温度ＴＣＯ２を減じた偏差である。
In the case where the cooling water is received in the first heat transfer device 13, 81, the second deviation ΔT2 is obtained by subtracting the second target temperature TCO2 from the temperature related to the temperature TC2 of the first heat transfer device 13, 81. Deviation.
第１熱授受機器１３、８１において冷却水が放熱している場合においては、第２偏差ΔＴ２は、第２目標温度ＴＨＯ２から第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＨ２に関連する温度を減じた偏差である。
In the case where the cooling water is dissipating heat in the first heat transfer device 13, 81, the second deviation ΔT2 is obtained by subtracting the temperature related to the temperature TH2 of the first heat transfer device 13, 81 from the second target temperature THO2. Deviation.
これにより、第１冷却水空気熱交換器１６、１７および第１熱授受機器１３、８１のうち温度追従性の要求が高い方の機器を冷媒流量で制御できる。
Thereby, it is possible to control the device having the higher demand for temperature followability among the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the first heat transfer devices 13 and 81 with the refrigerant flow rate.
具体的には、第１偏差ΔＴ１の正負と第２偏差ΔＴ２の正負とが互いに同じ場合、第１偏差ΔＴ１および第２偏差ΔＴ２がともに正の値から負の値に変化した場合、第１偏差ΔＴ１および第２偏差ΔＴ２がともに負の値から正の値に変化した場合、または第１偏差ΔＴ１が正の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が負の値から正の値に変化した場合、第１偏差ΔＴ１の絶対値が第２偏差ΔＴ２の絶対値よりも大きければ第１制御モードを実施し、第２偏差ΔＴ２の絶対値が第１偏差ΔＴ１の絶対値よりも大きければ第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 has the same positive / negative sign as the second deviation ΔT2, the first deviation ΔT1 and the second deviation ΔT2 both change from a positive value to a negative value. When both ΔT1 and the second deviation ΔT2 change from a negative value to a positive value, or when the first deviation ΔT1 is a positive value and the second deviation ΔT2 changes from a negative value to a positive value, The first control mode is executed if the absolute value of the first deviation ΔT1 is larger than the absolute value of the second deviation ΔT2, and the second control mode is executed if the absolute value of the second deviation ΔT2 is larger than the absolute value of the first deviation ΔT1. carry out.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が正の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が負の値である場合、第１制御モードを実施し、第１偏差ΔＴ１が負の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が正の値である場合、第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 is a positive value and the second deviation ΔT2 is a negative value, the first control mode is performed, the first deviation ΔT1 is a negative value, and the second deviation When ΔT2 is a positive value, the second control mode is performed.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が正の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が正の値から負の値に変化した場合、第１制御モードを実施し、第１偏差ΔＴ１が正の値から負の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が正の値である場合、第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 is a positive value and the second deviation ΔT2 changes from a positive value to a negative value, the first control mode is performed, and the first deviation ΔT1 is changed from a positive value. When the value changes to a negative value and the second deviation ΔT2 is a positive value, the second control mode is performed.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が正の値である場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第１所定量以上である場合、第１偏差ΔＴ１の絶対値が第２偏差ΔＴ２の絶対値よりも大きければ第１制御モードを実施し、第２偏差ΔＴ２の絶対値が第１偏差ΔＴ１の絶対値よりも大きければ第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value and the second deviation ΔT2 is a positive value, the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16, 17 is used. Is greater than or equal to the first predetermined amount, the first control mode is implemented if the absolute value of the first deviation ΔT1 is greater than the absolute value of the second deviation ΔT2, and the absolute value of the second deviation ΔT2 is the first deviation. If it is larger than the absolute value of ΔT1, the second control mode is executed.
一方、第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が正の値である場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第１所定量未満である場合、第２制御モードを実施する。
On the other hand, when the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value and the second deviation ΔT2 is a positive value, the flow rate of the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is When it is less than the first predetermined amount, the second control mode is performed.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が正の値から負の値に変化した場合、または第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値である場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第２所定量以上である場合、第１制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value and the second deviation ΔT2 changes from a positive value to a negative value, or the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value. In the first control mode, when the second deviation ΔT2 is a negative value and the cooling water flow rate in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is greater than or equal to a second predetermined amount. To implement.
一方、第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が正の値から負の値に変化した場合、または第１偏差ΔＴ１が負の値から正の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値である場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第２所定量未満である場合、第２制御モードを実施する。
On the other hand, when the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value and the second deviation ΔT2 changes from a positive value to a negative value, or the first deviation ΔT1 changes from a negative value to a positive value. When the second deviation ΔT2 is a negative value and the flow rate of the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is less than the second predetermined amount, the second control mode is performed. .
具体的には、第１偏差ΔＴ１が正の値から負の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値から正の値に変化した場合、または第１偏差ΔＴ１が負の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が負の値から正の値に変化した場合であって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量が第３所定量以上である場合、第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 changes from a positive value to a negative value and the second deviation ΔT2 changes from a negative value to a positive value, or the first deviation ΔT1 is a negative value and When the second deviation ΔT2 changes from a negative value to a positive value, and the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 is greater than or equal to the third predetermined amount, the second control mode is performed. .
一方、第１偏差ΔＴ１が正の値から負の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値から正の値に変化した場合、または第１偏差ΔＴ１が負の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が負の値から正の値に変化した場合であって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量が第３所定量未満である場合、第１制御モードを実施する。
On the other hand, when the first deviation ΔT1 changes from a positive value to a negative value and the second deviation ΔT2 changes from a negative value to a positive value, or the first deviation ΔT1 is a negative value and the second deviation When ΔT2 changes from a negative value to a positive value and the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81 is less than the third predetermined amount, the first control mode is performed.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が負の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が正の値から負の値に変化した場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第４所定量以上である場合、第１偏差ΔＴ１の絶対値が第２偏差ΔＴ２の絶対値よりも大きければ第１制御モードを実施し、第２偏差ΔＴ２の絶対値が第１偏差ΔＴ１の絶対値よりも大きければ第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 is a negative value and the second deviation ΔT2 is changed from a positive value to a negative value, the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is changed. When the absolute value of the first deviation ΔT1 is larger than the absolute value of the second deviation ΔT2, the first control mode is performed, and the absolute value of the second deviation ΔT2 is the first deviation. If it is larger than the absolute value of ΔT1, the second control mode is executed.
一方、第１偏差ΔＴ１が負の値であり且つ第２偏差ΔＴ２が正の値から負の値に変化した場合であって、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水の流量が第４所定量未満である場合、第２制御モードを実施する。
On the other hand, when the first deviation ΔT1 is a negative value and the second deviation ΔT2 is changed from a positive value to a negative value, the flow rate of the cooling water in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is When it is less than the fourth predetermined amount, the second control mode is performed.
具体的には、第１偏差ΔＴ１が正の値から負の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値である場合であって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量が第５所定量以上である場合、第１偏差ΔＴ１の絶対値が第２偏差ΔＴ２の絶対値よりも大きければ第１制御モードを実施し、第２偏差ΔＴ２の絶対値が第１偏差ΔＴ１の絶対値よりも大きければ第２制御モードを実施する。
Specifically, when the first deviation ΔT1 changes from a positive value to a negative value and the second deviation ΔT2 is a negative value, the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13, 81 is When the absolute value of the first deviation ΔT1 is greater than the absolute value of the second deviation ΔT2, the first control mode is performed when the absolute value of the second deviation ΔT2 is the absolute value of the first deviation ΔT1. If it is larger than the value, the second control mode is executed.
一方、第１偏差ΔＴ１が正の値から負の値に変化し且つ第２偏差ΔＴ２が負の値である場合であって、第１熱授受機器１３、８１における冷却水の流量が第５所定量未満である場合、第１制御モードを実施する。
On the other hand, when the first deviation ΔT1 changes from a positive value to a negative value and the second deviation ΔT2 is a negative value, the flow rate of the cooling water in the first heat transfer devices 13, 81 is the fifth place. When it is less than the fixed amount, the first control mode is performed.
例えば、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水と送風空気との熱交換量または熱交換要求量、および第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量または熱授受要求量に応じて、第１制御モードと第２制御モードとを切り替える。
For example, the control device 60 performs the heat exchange amount or the heat exchange request amount between the cooling water and the blown air in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the heat with the cooling water in the first heat transfer devices 13 and 81. The first control mode and the second control mode are switched according to the exchange amount or the heat exchange request amount.
具体的には、第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水と送風空気との熱交換量または熱交換要求量が第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量または熱授受要求量よりも高い場合または高いと推定される場合、制御装置６０は、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＣ、ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＣ、ＴＨＯに近づくように冷媒の流量を調整し、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷却水の流量を調整する。
Specifically, the heat exchange amount or the heat exchange request amount between the cooling water and the blown air in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 is the heat exchange amount with the cooling water in the first heat exchange devices 13 and 81 or When it is higher than the heat transfer request amount or is estimated to be higher, the control device 60 determines that the temperature related to the temperature TC, TH of the blown air subjected to sensible heat exchange in the first cooling water air heat exchangers 16, 17. The flow rate of the refrigerant is adjusted so as to approach the first target temperature TC, THO, and the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperature TC2, TH2 of the first heat transfer device 13, 81 approaches the second target temperature TCO2, THO2. Adjust the flow rate.
一方、第１熱授受機器１３、８１における冷却水との熱授受量または熱授受要求量が第１冷却水空気熱交換器１６、１７における冷却水と送風空気との熱交換量または熱交換要求量よりも高い場合または高いと推定される場合、制御装置６０は、第１熱授受機器１３、８１の温度ＴＣ２、ＴＨ２に関連する温度が第２目標温度ＴＣＯ２、ＴＨＯ２に近づくように冷媒の流量を調整し、第１冷却水空気熱交換器１６、１７で顕熱交換された送風空気の温度ＴＨに関連する温度が第１目標温度ＴＨＯに近づくように冷却水の流量を調整する。
On the other hand, the heat exchange amount or the heat exchange request amount with the cooling water in the first heat exchange devices 13 and 81 is the heat exchange amount or the heat exchange request between the cooling water and the blown air in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17. When the amount is higher than the amount or estimated to be higher, the control device 60 sets the flow rate of the refrigerant so that the temperatures related to the temperatures TC2 and TH2 of the first heat transfer devices 13 and 81 approach the second target temperatures TCO2 and THO2. And the flow rate of the cooling water is adjusted so that the temperature related to the temperature TH of the blown air subjected to the sensible heat exchange in the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 approaches the first target temperature THO.
これにより、第１冷却水空気熱交換器１６、１７および第１熱授受機器１３、８１のうち熱負荷が高い方または高いと推定される方の機器の温度を冷媒流量で制御して温度追従性を向上できる。
As a result, the temperature of the first cooling water air heat exchangers 16 and 17 and the first heat transfer devices 13 and 81 having the higher or higher estimated heat load is controlled by the refrigerant flow rate to follow the temperature. Can be improved.
（他の実施形態）
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The above embodiments can be combined as appropriate. The above embodiment can be variously modified as follows, for example.
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The above embodiments can be combined as appropriate. The above embodiment can be variously modified as follows, for example.
（１）上記実施形態では、室外送風機２０の作動を制御することによって、ラジエータ１３を流れる外気の風量を調整するが、ラジエータシャッター（図示せず）の作動を制御することによって、ラジエータ１３を流れる外気の風量を調整するようにしてもよい。ラジエータシャッターは、外気が流れる通路を開閉する外気通路開閉部である。
(1) In the above embodiment, the amount of the outside air flowing through the radiator 13 is adjusted by controlling the operation of the outdoor blower 20, but the flow of the radiator 13 is controlled by controlling the operation of a radiator shutter (not shown). The air volume of the outside air may be adjusted. The radiator shutter is an outside air passage opening / closing section that opens and closes a passage through which outside air flows.
（２）上記各実施形態では、温度調整対象機器を温度調整するための熱媒体として冷却水を用いているが、油などの各種媒体を熱媒体として用いてもよい。
(2) In each of the above embodiments, the cooling water is used as the heat medium for adjusting the temperature of the temperature adjustment target device, but various media such as oil may be used as the heat medium.
熱媒体として、ナノ流体を用いてもよい。ナノ流体とは、粒子径がナノメートルオーダーのナノ粒子が混入された流体のことである。ナノ粒子を熱媒体に混入させることで、エチレングリコールを用いた冷却水（いわゆる不凍液）のように凝固点を低下させる作用効果に加えて、次のような作用効果を得ることができる。
Nanofluid may be used as the heat medium. A nanofluid is a fluid in which nanoparticles having a particle size of the order of nanometers are mixed. In addition to the effect of lowering the freezing point as in the case of cooling water using ethylene glycol (so-called antifreeze liquid), the following effects can be obtained by mixing the nanoparticles with the heat medium.
すなわち、特定の温度帯での熱伝導率を向上させる作用効果、熱媒体の熱容量を増加させる作用効果、金属配管の防食効果やゴム配管の劣化を防止する作用効果、および極低温での熱媒体の流動性を高める作用効果を得ることができる。
That is, the effect of improving the thermal conductivity in a specific temperature range, the effect of increasing the heat capacity of the heat medium, the effect of preventing the corrosion of metal pipes and the deterioration of rubber pipes, and the heat medium at an extremely low temperature The effect which improves the fluidity | liquidity of can be acquired.
このような作用効果は、ナノ粒子の粒子構成、粒子形状、配合比率、付加物質によって様々に変化する。
Such an effect varies depending on the particle configuration, particle shape, blending ratio, and additional substance of the nanoparticles.
これによると、熱伝導率を向上させることができるので、エチレングリコールを用いた冷却水と比較して少ない量の熱媒体であっても同等の冷却効率を得ることが可能になる。
According to this, since the thermal conductivity can be improved, it is possible to obtain the same cooling efficiency even with a small amount of heat medium as compared with the cooling water using ethylene glycol.
また、熱媒体の熱容量を増加させることができるので、熱媒体自体の蓄冷熱量（顕熱による蓄冷熱）を増加させることができる。
In addition, since the heat capacity of the heat medium can be increased, the amount of heat stored in the heat medium itself (cold heat stored by sensible heat) can be increased.
蓄冷熱量を増加させることにより、圧縮機２２を作動させない状態であっても、ある程度の時間は蓄冷熱を利用した機器の冷却、加熱の温調が実施できるため、車両用熱管理システムの省動力化が可能になる。
Even if the compressor 22 is not operated by increasing the amount of cold storage heat, it is possible to control the temperature of the equipment using the cold storage heat and heating for a certain amount of time. Can be realized.
ナノ粒子のアスペクト比は５０以上であるのが好ましい。十分な熱伝導率を得ることができるからである。なお、アスペクト比は、ナノ粒子の縦×横の比率を表す形状指標である。
The aspect ratio of the nanoparticles is preferably 50 or more. This is because sufficient thermal conductivity can be obtained. The aspect ratio is a shape index that represents the ratio of the vertical and horizontal dimensions of the nanoparticles.
ナノ粒子としては、Ａｕ、Ａｇ、ＣｕおよびＣのいずれかを含むものを用いることができる。具体的には、ナノ粒子の構成原子として、Ａｕナノ粒子、Ａｇナノワイヤー、ＣＮＴ（カーボンナノチューブ）、グラフェン、グラファイトコアシェル型ナノ粒子（上記原子を囲むようにカーボンナノチューブ等の構造体があるような粒子体）、およびＡｕナノ粒子含有ＣＮＴなどを用いることができる。
Nanoparticles containing any of Au, Ag, Cu and C can be used. Specifically, Au nanoparticle, Ag nanowire, CNT (carbon nanotube), graphene, graphite core-shell nanoparticle (a structure such as a carbon nanotube surrounding the above atom is included as a constituent atom of the nanoparticle. Particles), Au nanoparticle-containing CNTs, and the like can be used.
（３）上記各実施形態の冷凍サイクル２１では、冷媒としてフロン系冷媒を用いているが、冷媒の種類はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を用いてもよい。
(3) In the refrigeration cycle 21 of each of the above embodiments, a chlorofluorocarbon refrigerant is used as the refrigerant. However, the type of the refrigerant is not limited to this, and natural refrigerants such as carbon dioxide, hydrocarbon refrigerants, and the like are used. It may be used.
また、上記各実施形態の冷凍サイクル２１は、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成しているが、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。
The refrigeration cycle 21 of each of the above embodiments constitutes a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the critical pressure of the refrigerant, but the supercritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure exceeds the critical pressure of the refrigerant. May be configured.
（４）上記各実施形態では、熱管理システム１０および車両用空調装置をハイブリッド自動車に適用した例を示したが、エンジンを備えず走行用電動モータから車両走行用の駆動力を得る電気自動車等に熱管理システム１０および車両用空調装置を適用してもよい。
(4) In each of the embodiments described above, an example in which the thermal management system 10 and the vehicle air conditioner are applied to a hybrid vehicle has been described. However, an electric vehicle or the like that does not include an engine and obtains driving force for vehicle traveling from a traveling electric motor. Alternatively, the heat management system 10 and the vehicle air conditioner may be applied.
（５）図３９に示すように、上記実施形態における冷却水冷却器１４およびクーラコア１６の代わりに蒸発器１５１が設けられていてもよい。蒸発器１５１は、冷凍サイクル２１の低圧側冷媒と車室内への送風空気とを熱交換させて車室内への送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。
(5) As shown in FIG. 39, an evaporator 151 may be provided instead of the cooling water cooler 14 and the cooler core 16 in the above embodiment. The evaporator 151 is an air-cooling heat exchanger that heat-exchanges the low-pressure side refrigerant of the refrigeration cycle 21 and the blown air into the passenger compartment to cool the blown air into the passenger compartment.
Claims (21)
- 熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプ（１１）および第２ポンプ（１２）と、
前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体と車室内への送風空気とを顕熱交換させる第１熱媒体空気熱交換器（１６）と、
前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体と前記送風空気とを顕熱交換させる第２熱媒体空気熱交換器（１７）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体との間で熱授受が行われる第１熱授受機器（１３、８１）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体との間で熱授受が行われる第２熱授受機器（１３、８１）と、
前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＣ）に関連する温度が第１目標温度（ＴＣＯ）に近づくように、前記第１熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量、または前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）の熱交換能力を調整し、且つ前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＨ、ＴＡＶ）に関連する温度が第２目標温度（ＴＨＯ、ＴＡＯ）に近づくように、前記第２熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量、または前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）の熱交換能力を調整する熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｆ、６０ｇ、６０ｋ）とを備える車両用空調装置。 A first pump (11) and a second pump (12) for sucking and discharging the heat medium;
A first heat medium air heat exchanger (16) that exchanges sensible heat between the heat medium circulated by the first pump (11) and the air blown into the vehicle interior;
A second heat medium air heat exchanger (17) for performing sensible heat exchange between the heat medium circulated by the second pump (12) and the blown air;
A first heat transfer device (13, 81) having a flow path through which the heat medium flows, and performing heat transfer with the heat medium circulated by the first pump (11);
A second heat transfer device (13, 81) having a flow path through which the heat medium flows, and performing heat transfer with the heat medium circulated by the second pump (12);
The first heat transfer device (the first heat transfer device (16)) so that the temperature related to the temperature (TC) of the blown air subjected to sensible heat exchange in the first heat medium air heat exchanger (16) approaches the first target temperature (TCO). 13, 81), the amount of heat exchanged with the heat medium, or the heat exchange capacity of the first heat medium air heat exchanger (16), and adjusted by the second heat medium air heat exchanger (17). With the heat medium in the second heat transfer device (13, 81) such that the temperature related to the temperature (TH, TAV) of the blown air subjected to heat exchange approaches the second target temperature (THO, TAO) A vehicle air conditioner comprising: a heat exchanger adjustment unit (60a, 60b, 60c, 60f, 60g, 60k) that adjusts a heat exchange amount or a heat exchange capability of the second heat medium air heat exchanger (17). - 熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプ（１１）および第２ポンプ（１２）と、
冷媒を吸入して吐出する圧縮機（２２）と、
前記圧縮機（２２）から吐出された前記冷媒と前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器（１５）と、
前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）から流出した前記冷媒を減圧膨張させる減圧装置（２４）と、
前記減圧装置（２４）で減圧膨張された前記冷媒と前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）と、
前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体と車室内への送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を冷却する第１熱媒体空気熱交換器（１６）と、
前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体と前記送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を加熱する第２熱媒体空気熱交換器（１７）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体との間で熱授受が行われる第１熱授受機器（１３、８１）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体との間で熱授受が行われる第２熱授受機器（１３、８１）と、
前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＣ）に関連する温度が第１目標温度（ＴＣＯ）に近づくように、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）の熱交換能力、または前記第２熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量を調整し、且つ前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）で熱交換された前記送風空気の温度（ＴＨ、ＴＡＶ）に関連する温度が第２目標温度（ＴＨＯ、ＴＡＯ）に近づくように、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）の熱交換能力、または前記第１熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量を調整する熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｆ、６０ｇ、６０ｋ）とを備える車両用空調装置。 A first pump (11) and a second pump (12) for sucking and discharging the heat medium;
A compressor (22) for sucking and discharging refrigerant;
A heat exchanger for heat medium heating (15) for heating the heat medium by exchanging heat between the refrigerant discharged from the compressor (22) and the heat medium circulated by the second pump (12). ,
A decompressor (24) for decompressing and expanding the refrigerant flowing out of the heat exchanger (15) for heating the heat medium;
A heat exchanger (14) for cooling a heat medium that cools the heat medium by exchanging heat between the refrigerant decompressed and expanded by the pressure reducer (24) and the heat medium circulated by the first pump (11). When,
A first heat medium air heat exchanger (16) that cools the blown air by causing sensible heat exchange between the heat medium circulated by the first pump (11) and the blown air into the vehicle interior;
A second heat medium air heat exchanger (17) that heats the air by sensible heat exchange between the heat medium circulated by the second pump (12) and the air.
A first heat transfer device (13, 81) having a flow path through which the heat medium flows, and performing heat transfer with the heat medium circulated by the first pump (11);
A second heat transfer device (13, 81) having a flow path through which the heat medium flows, and performing heat transfer with the heat medium circulated by the second pump (12);
The first heat medium air heat so that the temperature related to the temperature (TC) of the blown air subjected to sensible heat exchange in the first heat medium air heat exchanger (16) approaches the first target temperature (TCO). The heat exchange capacity of the exchanger (16) or the amount of heat exchanged with the heat medium in the second heat exchange device (13, 81) is adjusted, and heat is generated by the second heat medium air heat exchanger (17). The heat exchange capacity of the second heat medium air heat exchanger (17) so that the temperature related to the temperature (TH, TAV) of the exchanged blown air approaches the second target temperature (THO, TAO), or A vehicle air conditioner comprising: a heat exchanger adjustment unit (60a, 60b, 60c, 60f, 60g, 60k) that adjusts a heat exchange amount with the heat medium in the first heat exchange device (13, 81). - 前記熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ）は、前記第１熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体の流量を調整することによって、前記第１熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量を調整する請求項１または２に記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjustment unit (60a, 60b) adjusts the flow rate of the heat medium in the first heat transfer device (13, 81) to thereby adjust the heat in the first heat transfer device (13, 81). The vehicle air conditioner according to claim 1, wherein the amount of heat exchanged with the medium is adjusted.
- 前記第１熱授受機器（１３、８１）は、発熱する機器であり、
前記熱交換器用調整部（６０ｋ）は、前記第１熱授受機器（１３、８１）の発熱量を調整することによって、前記第１熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量を調整する請求項１または２に記載の車両用空調装置。 The first heat transfer device (13, 81) is a device that generates heat,
The heat exchanger adjustment unit (60k) adjusts the amount of heat generated by the first heat transfer device (13, 81), thereby transferring heat to and from the heat medium in the first heat transfer device (13, 81). The vehicle air conditioner according to claim 1 or 2, wherein the amount is adjusted. - 前記熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ）は、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）における前記熱媒体の流量を調整することによって、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）の熱交換能力を調整する請求項１または２に記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjustment unit (60a, 60b) adjusts the flow rate of the heat medium in the first heat medium air heat exchanger (16) to thereby adjust the flow rate of the first heat medium air heat exchanger (16). The air conditioner for vehicles according to claim 1 or 2 which adjusts heat exchange capacity.
- 前記熱交換器用調整部（６０ｃ）は、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）における前記送風空気の風量を調整することによって、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）の熱交換能力を調整する請求項１または２に記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjustment unit (60c) adjusts the air volume of the blown air in the first heat medium air heat exchanger (16), thereby exchanging heat of the first heat medium air heat exchanger (16). The vehicle air conditioner according to claim 1 or 2, wherein the capacity is adjusted.
- 前記熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ）は、前記第２熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体の流量を調整することによって、前記第２熱授受機器（１３、８１）における熱媒体との熱授受量を調整する請求項１ないし６のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjustment unit (60a, 60b) adjusts the flow rate of the heat medium in the second heat transfer device (13, 81), thereby adjusting the heat medium in the second heat transfer device (13, 81). The vehicle air conditioner according to any one of claims 1 to 6, wherein an amount of heat exchange with the vehicle is adjusted.
- 前記第２熱授受機器（１３、８１）は、発熱する機器であり、
前記熱交換器用調整部（６０ｋ）は、前記第２熱授受機器（１３、８１）の発熱量を調整することによって、前記第２熱授受機器（１３、８１）における前記熱媒体との熱授受量を調整する請求項１ないし６のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The second heat transfer device (13, 81) is a device that generates heat,
The heat exchanger adjustment unit (60k) adjusts the amount of heat generated by the second heat transfer device (13, 81), thereby transferring heat to and from the heat medium in the second heat transfer device (13, 81). The vehicle air conditioner according to any one of claims 1 to 6, wherein the amount is adjusted. - 前記熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ）は、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）における前記熱媒体の流量を調整することによって、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）の熱交換能力を調整する請求項１ないし６のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjusting section (60a, 60b) adjusts the flow rate of the heat medium in the second heat medium air heat exchanger (17), thereby adjusting the second heat medium air heat exchanger (17). The vehicle air conditioner according to any one of claims 1 to 6, wherein the heat exchange capacity is adjusted.
- 前記熱交換器用調整部（６０ｃ）は、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）における前記送風空気の風量を調整することによって、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）の熱交換能力を調整する請求項１ないし６のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The heat exchanger adjustment unit (60c) adjusts the air volume of the blown air in the second heat medium air heat exchanger (17), thereby exchanging heat of the second heat medium air heat exchanger (17). The vehicle air conditioner according to any one of claims 1 to 6, wherein the capacity is adjusted.
- 前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）および前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）のうち少なくとも一方の熱交換器で顕熱交換されて前記車室内へ吹き出される前記送風空気の温度（ＴＡＶ）に関連する温度が第３目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）で冷却された前記送風空気のうち前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）を流れる前記送風空気と前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）を迂回して流れる前記送風空気との風量割合を調整する風量割合調整部（５５、６０ｇ）を備える請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The blast air that is subjected to sensible heat exchange in at least one of the first heat medium air heat exchanger (16) and the second heat medium air heat exchanger (17) and blown into the vehicle interior. The second heat medium air heat exchange among the blown air cooled by the first heat medium air heat exchanger (16) so that the temperature related to the temperature (TAV) approaches the third target temperature (TAO). An air volume ratio adjustment unit (55, 60g) for adjusting an air volume ratio between the blown air flowing through the vessel (17) and the blown air flowing around the second heat medium air heat exchanger (17). The vehicle air conditioner according to any one of 1 to 10.
- 前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）および前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）のうち少なくとも一方の熱交換器で顕熱交換されて前記車室内へ吹き出される前記送風空気の温度（ＴＡＶ）に関連する温度が第３目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、前記送風空気の風量を制御する風量制御部（５４、６０ｆ）を備える請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の車両用空調装置。 The blast air that is subjected to sensible heat exchange in at least one of the first heat medium air heat exchanger (16) and the second heat medium air heat exchanger (17) and blown into the vehicle interior. The air volume control part (54, 60f) which controls the air volume of the said blowing air so that the temperature relevant to temperature (TAV) may approach 3rd target temperature (TAO) is provided in any one of Claim 1 thru | or 10 The vehicle air conditioner described.
- 冷媒を吸入して吐出する圧縮機（２２）と、
前記圧縮機（２２）から吐出された前記冷媒と前記第２ポンプ（１２）によって循環される前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器（１５）と、
前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）から流出した前記冷媒を減圧膨張させる減圧装置（２４）と、
前記減圧装置（２４）で減圧膨張された前記冷媒と前記第１ポンプ（１１）によって循環される前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）とを備え、
前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）は、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体と前記送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を冷却するようになっており、
前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）は、前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）で加熱された前記熱媒体と前記送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を加熱するようになっている請求項１に記載の車両用空調装置。 A compressor (22) for sucking and discharging refrigerant;
A heat exchanger for heat medium heating (15) for heating the heat medium by exchanging heat between the refrigerant discharged from the compressor (22) and the heat medium circulated by the second pump (12). ,
A decompressor (24) for decompressing and expanding the refrigerant flowing out of the heat exchanger (15) for heating the heat medium;
A heat exchanger (14) for cooling a heat medium that cools the heat medium by exchanging heat between the refrigerant decompressed and expanded by the pressure reducer (24) and the heat medium circulated by the first pump (11). And
The first heat medium air heat exchanger (16) cools the blown air by sensible heat exchange between the heat medium cooled by the heat medium cooling heat exchanger (14) and the blown air. And
The second heat medium air heat exchanger (17) heats the blown air by performing sensible heat exchange between the heat medium heated by the heat medium heating heat exchanger (15) and the blown air. The vehicle air conditioner according to claim 1, wherein - 前記圧縮機（２２）の回転数を所定範囲内に制御する圧縮機制御部（６０ｄ）を備える請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, further comprising a compressor controller (60d) for controlling the rotational speed of the compressor (22) within a predetermined range.
- 前記圧縮機（２２）から吐出される前記冷媒の流量を調整する冷媒流量調整部（６０ｄ）を備え、
前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＣ）に関連する温度、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＨ）に関連する温度、ならびに前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）および前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）のうち少なくとも一方の熱交換器で顕熱交換されて前記車室内へ吹き出される前記送風空気の温度（ＴＡＶ）に関連する温度のうちいずれか１つの温度が第４目標温度（ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯ）に近づくように、前記冷媒流量調整部（６０ｄ）が前記圧縮機（２２）から吐出される冷媒の流量を調整している場合、または調整を開始する場合、
前記熱交換器用調整部（６０ａ、６０ｂ、６０ｃ）は、前記第１熱媒体空気熱交換器（１６）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＣ）に関連する温度、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）で顕熱交換された前記送風空気の温度（ＴＨ、ＴＡＶ）に関連する温度、および前記少なくとも一方の熱交換器で顕熱交換されて前記車室内へ吹き出される前記送風空気の温度（ＴＡＶ）に関連する温度のうち前記いずれか１つの温度以外の温度を第５目標温度（ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯ）に近づける制御モードに移行する請求項２、１３または１４に記載の車両用空調装置。 A refrigerant flow rate adjusting unit (60d) for adjusting the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor (22),
The temperature related to the temperature (TC) of the blown air sensible heat exchanged in the first heat medium air heat exchanger (16), the sensible heat exchanged in the second heat medium air heat exchanger (17) The temperature related to the temperature (TH) of the blown air, and sensible heat exchange in at least one of the first heat medium air heat exchanger (16) and the second heat medium air heat exchanger (17) The refrigerant flow rate adjusting unit so that any one of the temperatures related to the temperature (TAV) of the blown air that is blown into the vehicle interior approaches the fourth target temperature (TCO, THO, TAO). (60d) is adjusting the flow rate of the refrigerant discharged from the compressor (22), or when starting adjustment,
The heat exchanger adjustment section (60a, 60b, 60c) is configured to provide a temperature related to a temperature (TC) of the blown air that has undergone sensible heat exchange in the first heat medium air heat exchanger (16), the second heat. A temperature related to the temperature (TH, TAV) of the blown air subjected to sensible heat exchange in the medium air heat exchanger (17) and sensible heat exchange in the at least one heat exchanger are blown into the vehicle interior. The temperature shifts to a control mode in which a temperature other than any one of the temperatures related to the temperature (TAV) of the blown air is brought close to the fifth target temperature (TCO, THO, TAO). The vehicle air conditioner described. - 前記第１熱授受機器（１３、８１）および前記第２熱授受機器（１３、８１）のうち少なくとも一方の熱授受機器について、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体が流れる状態と、前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）で加熱された前記熱媒体が流れる状態とを切り替える切替部（１８、１９）を備える請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 The heat cooled by the heat exchanger for heat medium cooling (14) of at least one of the first heat transfer device (13, 81) and the second heat transfer device (13, 81). The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, comprising a switching unit (18, 19) for switching between a state in which the medium flows and a state in which the heat medium heated by the heat exchanger for heat medium heating (15) flows. apparatus.
- 前記第１熱授受機器は、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体と、エンジン（９１）を流通したエンジン用熱媒体とを熱交換させる熱媒体熱媒体熱交換器（８１Ｃ）である請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 The first heat transfer device is a heat medium heat medium heat exchange for exchanging heat between the heat medium cooled by the heat exchanger for heat medium cooling (14) and the engine heat medium flowing through the engine (91). The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, which is a vessel (81C).
- 前記第１熱授受機器は、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された熱媒体が流通する流路を有するエンジン（９１）である請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, wherein the first heat transfer device is an engine (91) having a flow path through which the heat medium cooled by the heat exchanger for heat medium cooling (14) flows. .
- 熱媒体と外気とを熱交換させる熱媒体外気熱交換器（１３）と、
前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体が前記熱媒体外気熱交換器（１３）および前記第１熱授受機器（８１）のうち一方に流れて他方に流れない状態と、前記他方に流れて前記一方に流れない状態とを切り替える切替部（１８、１９）とを備え、
前記第１熱授受機器（８１）は、前記熱媒体を加熱する機器である請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 A heat medium outside air heat exchanger (13) for exchanging heat between the heat medium and the outside air;
The state in which the heat medium cooled by the heat exchanger for heat medium cooling (14) flows to one of the heat medium outside air heat exchanger (13) and the first heat transfer device (81) and does not flow to the other And a switching unit (18, 19) for switching between the state that flows to the other side and does not flow to the other side,
The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, wherein the first heat transfer device (81) is a device that heats the heat medium. - 前記第１熱授受機器（８１）を流れた前記熱媒体が、前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）および前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）のうち一方に流れて他方に流れない状態と、前記他方に流れて前記一方に流れない状態とを切り替える切替部（１８、１９）を備え、
前記第１熱授受機器（８１）は、前記熱媒体を加熱する機器である請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 The heat medium that has flowed through the first heat transfer device (81) flows to one of the second heat medium air heat exchanger (17) and the heat medium cooling heat exchanger (14) and to the other. A switching unit (18, 19) for switching between a state not flowing and a state flowing to the other and not flowing to the other,
The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13, wherein the first heat transfer device (81) is a device that heats the heat medium. - 熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された熱媒体と外気とを熱交換させる熱媒体外気熱交換器（１３）と、
前記第１熱授受機器（８１）および前記第２熱授受機器（８１）のうち一方の熱授受機器（８１）と前記第２熱媒体空気熱交換器（１７）との間で前記熱媒体が循環する状態と、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体が前記熱媒体外気熱交換器（１３）に流れる状態とを切り替える切替部（１８、１９）とを備える請求項２または１３に記載の車両用空調装置。 A heat medium outside air heat exchanger (13) for exchanging heat between the heat medium cooled by the heat exchanger for heat medium cooling (14) and the outside air;
Of the first heat transfer device (81) and the second heat transfer device (81), the heat medium is between one heat transfer device (81) and the second heat medium air heat exchanger (17). And a switching unit (18, 19) for switching between a circulating state and a state in which the heat medium cooled by the heat medium cooling heat exchanger (14) flows to the heat medium outside air heat exchanger (13). The vehicle air conditioner according to claim 2 or 13.
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|---|---|---|---|---|
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Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09286225A (en) * | 1995-09-19 | 1997-11-04 | Denso Corp | Air conditioner for vehicle |
| JPH1086654A (en) * | 1996-09-17 | 1998-04-07 | Denso Corp | Brine type air conditioner |
| JPH11301254A (en) * | 1998-04-16 | 1999-11-02 | Tgk Co Ltd | Air conditioner for automobile |
| JP2003533395A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Optimal heat pump device for regulating the temperature of a car |
| JP2003533396A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Temperature control device for automobile and method for implementing the device |
| JP2013203221A (en) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Denso Corp | Air conditioner for vehicle |
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Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09286225A (en) * | 1995-09-19 | 1997-11-04 | Denso Corp | Air conditioner for vehicle |
| JPH1086654A (en) * | 1996-09-17 | 1998-04-07 | Denso Corp | Brine type air conditioner |
| JPH11301254A (en) * | 1998-04-16 | 1999-11-02 | Tgk Co Ltd | Air conditioner for automobile |
| JP2003533395A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Optimal heat pump device for regulating the temperature of a car |
| JP2003533396A (en) * | 2000-05-15 | 2003-11-11 | プジヨー・シトロエン・オートモビル・エス・アー | Temperature control device for automobile and method for implementing the device |
| JP2013203221A (en) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Denso Corp | Air conditioner for vehicle |
| WO2013175739A1 (en) * | 2012-05-24 | 2013-11-28 | 株式会社デンソー | Heat management system for vehicle |
| JP2013247768A (en) * | 2012-05-25 | 2013-12-09 | Ntn Corp | Heating control device for motor-mounted vehicle |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11358434B2 (en) * | 2017-01-27 | 2022-06-14 | Ford Global Technologies, Llc | Method to control battery cooling using the battery coolant pump in electrified vehicles |
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