WO2015045944A1 - Production method for sheet - Google Patents

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WO2015045944A1
WO2015045944A1 PCT/JP2014/074381 JP2014074381W WO2015045944A1 WO 2015045944 A1 WO2015045944 A1 WO 2015045944A1 JP 2014074381 W JP2014074381 W JP 2014074381W WO 2015045944 A1 WO2015045944 A1 WO 2015045944A1
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勲 黒柳
小田　高司
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日東電工株式会社
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    • B26D7/08—Means for treating work or cutting member to facilitate cutting
    • B26D7/10—Means for treating work or cutting member to facilitate cutting by heating

Definitions

  • Examples of the carbon-based material include carbon black, graphite, diamond, fullerene, carbon nanotube, carbon nanofiber, nanohorn, carbon microcoil, and nanocoil.
  • the protrusion 63 adjusts the role of a wall that partitions the discharge port 46 of the casing 31 in the gear structure 4 and the thickness of the composition discharged from the discharge port 46 in the sheet forming unit 5. It has both the role of a doctor (or knife).
  • the first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b are arranged along the front-rear direction, and when projected in the left-right direction, the front end portion thereof overlaps with the mounting member 86, and the rear end portion thereof overlaps with the conveyer 90 (described later). As is provided.
  • the left and right ends of the movable plate 92 are slidably fitted to a pair of frame guide rails.
  • the length of the dancer roll 80 in the rotation axis direction is, for example, 210 mm or more, preferably 310 mm or more, and, for example, 2040 mm or less.
  • the length of the Thomson blade 22, that is, the length in the vertical direction (cutting direction) of the Thomson blade 22 is not particularly limited, and is, for example, 8 mm or more, preferably 12 mm or more, more preferably 23.6 mm or more. Yes, for example, 100 mm or less.
  • the blade thickness of the Thomson blade 22, that is, the maximum length in the front-rear direction of the Thomson blade 22 is not particularly limited, and is, for example, 450 ⁇ m or more, preferably 700 ⁇ m or more, and for example, 1500 ⁇ m or less, preferably , 1000 ⁇ m or less.
  • the temperature of the support roll 51 and the rolling roll 54 is set to be higher than the temperature of the gear structure 4, and the temperature difference is, for example, 5 ° C. or more, preferably 10 ° C. or more. C. or lower, preferably 30 C or lower.
  • the temperature difference between the support roll 51 and the rolling roll 54 is, for example, 50 ° C. or less, and preferably is approximately isothermal.
  • the rotational speed of the support roll 51 is, for example, 0.05 m / min or more, preferably 0.10 m / min or more, for example, 10.00 m / min or less, preferably 5.00 m / min.
  • the rotation speed of the rolling roll 54 is substantially constant with respect to the rotation speed of the support roll 51.
  • the air pressure with respect to the rolling roll 54 of the air pump is, for example, 0.1 MPa or more, preferably 0.3 MPa or more, and, for example, 5.0 MPa or less, preferably 2.0 MPa or less.
  • the thickness of the first separator-attached sheet 13 is, for example, 60 ⁇ m or more, preferably 110 ⁇ m or more, and for example, 2500 ⁇ m or less, preferably 1500 ⁇ m or less.
  • the sheet 7a before rolling is a sheet whose surface is deformed flat and variation in the thickness of the sheet surface is suppressed (hereinafter referred to as a rolled sheet 7).
  • a laminated sheet 10 in which the first separator 8 and the second separator 9 are laminated on both surfaces of the rolled sheet 7 is obtained. That is, the laminated sheet 10 includes the rolled sheet 7, the first separator 8, and the second separator 9, and is formed as a long sheet that is long in the conveying direction.
  • the tensile storage elastic modulus E ′ of the rolled sheet 7 is, for example, 1.0 ⁇ 10 8 Pa or more. 5 ⁇ 10 9 Pa or less, preferably 1.3 ⁇ 10 9 Pa or less.
  • the cutting blade 85 is composed of a double-edged Thomson blade 22, but can also be composed of a single-edged Thomson blade 22 as shown in FIG. 10, for example.
  • each component was mixed and stirred to prepare a semi-solid mixture (composition).

Abstract

A sheet production method that comprises a sheet manufacturing step for manufacturing a sheet that contains particles and a resin component, and a cutting step for cutting the sheet. In the cutting step, the sheet is cut at a cutting speed of 100 mm/second or less while the sheet is heated to a prescribed temperature. The prescribed temperature is at or above an initial softening temperature obtained from a tensile storage elastic modulus (E') obtained by dynamic viscoelasticity measurement of the sheet under the conditions of a frequency of 1 Hz, a rate of temperature increase of 10°C/minute, and a temperature range of -10°C-65°C, and is at or below a glass transition temperature obtained as the peak value of the tan δ obtained by dynamic viscoelasticity measurement.

Description

シートの製造方法Sheet manufacturing method
　本発明は、シートの製造方法、詳しくは、粒子と樹脂成分とを含有するシートを切断するシートの製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a sheet, and more particularly to a method for producing a sheet for cutting a sheet containing particles and a resin component.
　従来、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、それらを含有するシートを製造する方法が種々検討されている。 Conventionally, various methods for producing a sheet containing them from a composition containing particles and a resin component have been studied.
　例えば、無機粒子および樹脂を含有する保護部材を有するシート状の積層体（シート）を、金型によって打ち抜いて切断する方法が提案されている（例えば、下記特許文献１参照。）。 For example, a method of punching and cutting a sheet-like laminate (sheet) having a protective member containing inorganic particles and a resin with a mold has been proposed (for example, see Patent Document 1 below).
特開２００３－２０５５５７号公報JP 2003-205557 A
　しかるに、特許文献１の方法では、シートを切断するときに、シートの切断端部に割れを生じる場合がある。 However, in the method of Patent Document 1, when the sheet is cut, the cut end portion of the sheet may be cracked.
　一方、シートを円滑に切断するために、加熱することも検討されるが、そのような場合には、シートの切断端部が下方に向かって垂れる（下垂する、つまり、タレを生じる）不具合がある。 On the other hand, heating is also considered in order to cut the sheet smoothly, but in such a case, there is a problem that the cut end of the sheet hangs downward (drops, that is, produces sagging). is there.
　本発明の目的は、シートを切断するときに、シートの切断端部の損傷を防止しつつ、シートの切断端部のタレを防止することのできるシートの製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a sheet manufacturing method capable of preventing sagging of the cut end portion of the sheet while preventing damage to the cut end portion of the sheet when cutting the sheet.
　本発明のシートの製造方法は、粒子と樹脂成分とを含有するシートを作製するシート作製工程、および、前記シートを切断する切断工程を備え、前記切断工程では、前記シートを所定温度に加熱しながら、１００ｍｍ／秒以下の切断速度で、前記シートを切断し、前記所定温度は、周波数１Ｈｚ、昇温速度１０℃／分、温度範囲－１０～６５℃の条件における前記シートの動的粘弾性測定で得られる引張貯蔵弾性率Ｅ’から得られる軟化開始温度以上、前記動的粘弾性測定で得られるｔａｎδのピーク値として得られるガラス転移温度以下であることを特徴としている。 The sheet manufacturing method of the present invention includes a sheet manufacturing step of manufacturing a sheet containing particles and a resin component, and a cutting step of cutting the sheet. In the cutting step, the sheet is heated to a predetermined temperature. However, the sheet was cut at a cutting speed of 100 mm / second or less, and the predetermined temperature was a frequency of 1 Hz, a heating rate of 10 ° C./min, and a dynamic viscoelasticity of the sheet under the temperature range of −10 to 65 ° C. It is characterized by being not less than the softening start temperature obtained from the tensile storage modulus E ′ obtained by measurement and not more than the glass transition temperature obtained as the peak value of tan δ obtained by the dynamic viscoelasticity measurement.
　この方法によれば、切断工程では、シートを所定温度に加熱しながら、特定の切断速度で、シートを切断し、所定温度は、引張貯蔵弾性率Ｅ’から得られる軟化開始温度以上、ｔａｎδのピーク値として得られるガラス転移温度以下であるので、シートの切断端部の損傷を防止しながら、切断端部のタレを防止することができる。 According to this method, in the cutting step, the sheet is cut at a specific cutting speed while heating the sheet to a predetermined temperature, and the predetermined temperature is equal to or higher than the softening start temperature obtained from the tensile storage elastic modulus E ′ and tan δ. Since it is below the glass transition temperature obtained as the peak value, it is possible to prevent sagging of the cut end while preventing damage to the cut end of the sheet.
　また、本発明のシートの製造方法では、前記所定温度における前記シートの引張貯蔵弾性率Ｅ’は、１．０×１０８Ｐａ以上、１．５×１０９Ｐａ以下であることが好適である。 In the sheet manufacturing method of the present invention, it is preferable that the tensile storage elastic modulus E ′ of the sheet at the predetermined temperature is 1.0 × 10 8 Pa or more and 1.5 × 10 9 Pa or less. .
　切断工程の所定温度Ｔにおける引張貯蔵弾性率Ｅ’は、１．０×１０８Ｐａ以上、１．５×１０９Ｐａ以下であるので、シートの切断端部の損傷を防止しながら、シートの切断端部のタレを防止することができる。 Since the tensile storage elastic modulus E ′ at a predetermined temperature T in the cutting step is 1.0 × 10 8 Pa or more and 1.5 × 10 9 Pa or less, the damage of the sheet is prevented while preventing damage to the cut end of the sheet. Sagging of the cut end can be prevented.
　また、本発明のシートの製造方法では、前記切断速度が、１ｍｍ／秒以上であることが好適である。 In the sheet manufacturing method of the present invention, it is preferable that the cutting speed is 1 mm / second or more.
　この方法では、切断速度が、１ｍｍ／秒以上であるので、切断工程を短縮することができ、そのため、シートを効率よく製造することができる。 In this method, since the cutting speed is 1 mm / second or more, the cutting process can be shortened, and therefore the sheet can be manufactured efficiently.
　本発明のシートの製造方法によれば、シートの切断端部の損傷を防止しながら、切断端部のタレを防止することができる。 According to the sheet manufacturing method of the present invention, it is possible to prevent sagging of the cut end while preventing damage to the cut end of the sheet.
図１は、本発明の製造方法に使用するシート製造装置の一実施形態の一部切欠平面図を示す。FIG. 1 is a partially cutaway plan view of an embodiment of a sheet manufacturing apparatus used in the manufacturing method of the present invention. 図２は、図１の側断面図を示す。FIG. 2 shows a cross-sectional side view of FIG. 図３は、図１の部分拡大図を示す。FIG. 3 shows a partially enlarged view of FIG. 図４は、図１に示すギヤ構造体の１対のギヤの分解斜視図を示す。4 shows an exploded perspective view of a pair of gears of the gear structure shown in FIG. 図５Ａ～５Ｃは、図１に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、図５Ａは、図１に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、第１ギヤの斜歯の凸面の下流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の下流側端部とが噛み合う状態、図５Ｂは、図１に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、第１ギヤの斜歯の凸面の途中部と、第２ギヤの斜歯の凹面の途中部とが噛み合う状態、図５Ｃは、図１に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、第１ギヤの斜歯の凸面の上流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の上流側端部とが噛み合う状態を示す。5A to 5C are side sectional views for explaining the engagement of the pair of gears shown in FIG. 1, and FIG. 5A is a side sectional view for explaining the engagement of the pair of gears shown in FIG. FIG. 5B is a side cross-sectional view illustrating the meshing of the pair of gears shown in FIG. 1, in which the downstream end of the convex surface of the inclined tooth of the gear meshes with the downstream end of the concave surface of the concave tooth of the second gear. FIG. 5C illustrates a state in which the middle part of the convex surface of the inclined teeth of the first gear meshes with the middle part of the concave surface of the inclined teeth of the second gear, and FIG. 5C illustrates the meshing of the pair of gears shown in FIG. It is a sectional side view and shows a state where the upstream end of the convex surface of the inclined tooth of the first gear meshes with the upstream end of the concave surface of the inclined tooth of the second gear. 図６は、図１の第１ギヤをケーシングの上側面から見たときの展開図を示す。FIG. 6 is a development view when the first gear of FIG. 1 is viewed from the upper surface of the casing. 図７Ａおよび７Ｂは、図１の切断部付近の部分拡大平面図であり、図７Ａは、図１の切断部付近の部分拡大平面図であり、チャッキングアームが切断部付近でシートを把持している状態、図７Ｂは、図１の切断部付近の部分拡大平面図であり、チャッキングアームが積層シートを搬送方向下流側に移動している状態を示す。7A and 7B are partially enlarged plan views near the cutting portion in FIG. 1, and FIG. 7A is a partial enlarged plan view near the cutting portion in FIG. 1. The chucking arm grips the sheet near the cutting portion. FIG. 7B is a partially enlarged plan view in the vicinity of the cutting portion in FIG. 1 and shows a state where the chucking arm is moving the laminated sheet to the downstream side in the conveyance direction. 図８Ａ～８Ｄは、図１の収容ケース付近の部分拡大側断面図であり、図８Ａは、図１の収容ケース付近の部分拡大側断面図であり、枚葉シートが、搬送コンベアの上側に位置する状態、図８Ｂは、図１の収容ケース付近の部分拡大側断面図であり、枚葉シートが、可動体上に移動し始める状態、図８Ｃは、図１の収容ケース付近の部分拡大側断面図であり、枚葉シートが、可動体上に移動している状態、図８Ｄは、図１の収容ケース付近の部分拡大側断面図であり、枚葉シートが、収容ケースに収容される状態を示す。8A to 8D are partially enlarged side sectional views in the vicinity of the housing case in FIG. 1, and FIG. 8A is a partially enlarged side sectional view in the vicinity of the housing case in FIG. FIG. 8B is a partially enlarged side cross-sectional view of the vicinity of the housing case of FIG. 1, and shows a state in which the single-wafer sheet starts to move on the movable body, and FIG. 8C is a partially enlarged view of the vicinity of the housing case of FIG. FIG. 8D is a side sectional view showing a state in which the sheet is moving on the movable body, and FIG. 8D is a partially enlarged side sectional view in the vicinity of the storage case in FIG. 1, and the sheet is stored in the storage case. State. 図９は、図１に示すシート製造装置の切断機（トムソン刃）の拡大側面図を示す。FIG. 9 shows an enlarged side view of the cutting machine (Thomson blade) of the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 図１０は、シート製造装置の変形例における片刃のトムソン刃の拡大側面図を示す。FIG. 10 is an enlarged side view of a single-edged Thomson blade in a modification of the sheet manufacturing apparatus. 図１１は、シート製造装置の変形例における２段傾斜状の傾斜面を有するトムソン刃の拡大側面図を示す。FIG. 11 shows an enlarged side view of a Thomson blade having a two-step inclined inclined surface in a modification of the sheet manufacturing apparatus. 図１２は、実施例１の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 12 is an image processing diagram of the SEM photograph of the cut end portion of the single-wafer sheet of Example 1. 図１３は、実施例３の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 13 is an image processing diagram of the SEM photograph of the cut end portion of the single-wafer sheet of Example 3. 図１４は、比較例１の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 14 is an image processing diagram of an SEM photograph of the cut end portion of the sheet of Comparative Example 1. 図１５Ａおよび１５Ｂは、比較例６の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図であり、図１５Ａは、比較例６の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図であり、割れが生じた切断端部、図１５Ｂは、比較例６の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図であり、欠けが生じた切断端部を示す。15A and 15B are image processing diagrams of SEM photographs of cut end portions of a single-sheet sheet of Comparative Example 6, and FIG. 15A is an image processing diagram of SEM photographs of cut end portions of a single-sheet sheet of Comparative Example 6. FIG. 15B is an image processing diagram of the SEM photograph of the cut end portion of the sheet of Comparative Example 6 and shows the cut end portion where the chipping occurred. 図１６は、比較例２２の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 16 shows an image processing diagram of the SEM photograph of the cut end portion of the sheet of Comparative Example 22. 図１７は、比較例２４の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 17 is an image processing diagram of the SEM photograph of the cut end portion of the sheet of Comparative Example 24. 図１８は、実施例２２の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 18 is an image processing diagram of an SEM photograph of the cut end portion of the single wafer sheet of Example 22. 図１９は、実施例２８の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を示す。FIG. 19 is an image processing diagram of an SEM photograph of the cut end portion of the single wafer sheet of Example 28. 図２０は、粒子の配合割合が７９体積％である圧延シートの動的粘弾性測定のスペクトルを示す。FIG. 20 shows a dynamic viscoelasticity measurement spectrum of a rolled sheet having a particle mixing ratio of 79% by volume.
　本発明のシートの製造方法は、粒子と樹脂成分とを含有するシートを作製するシート作製工程、および、シートを切断する切断工程を備える。 The sheet manufacturing method of the present invention includes a sheet manufacturing process for manufacturing a sheet containing particles and a resin component, and a cutting process for cutting the sheet.
　粒子は、粉体、粒体、粉粒体、粉末を含んでおり、粒子を形成する材料としては、例えば、無機材料、有機材料などが挙げられる。好ましくは、無機材料が挙げられる。 The particles include powder, granules, powders, and powders, and examples of the material forming the particles include inorganic materials and organic materials. Preferably, an inorganic material is used.
　無機材料としては、例えば、炭化物、窒化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、金属、粘土鉱物、炭素系材料などが挙げられる。 Examples of inorganic materials include carbides, nitrides, oxides, carbonates, sulfates, metals, clay minerals, and carbon-based materials.
　炭化物としては、例えば、炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化アルミニウム、炭化チタン、炭化タングステンなどが挙げられる。 Examples of the carbide include silicon carbide, boron carbide, aluminum carbide, titanium carbide, and tungsten carbide.
　窒化物としては、例えば、窒化ケイ素、窒化ホウ素（ＢＮ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ガリウム、窒化クロム、窒化タングステン、窒化マグネシウム、窒化モリブデン、窒化リチウムなどが挙げられる。 Examples of the nitride include silicon nitride, boron nitride (BN), aluminum nitride (AlN), gallium nitride, chromium nitride, tungsten nitride, magnesium nitride, molybdenum nitride, and lithium nitride.
　酸化物としては、例えば、酸化ケイ素（シリカ。球状溶融シリカ粉末、破砕溶融シリカ粉末などを含む。）、酸化アルミニウム（アルミナ、Ａｌ２Ｏ３）、酸化マグネシウム（マグネシア）、酸化チタン、酸化セリウム、酸化鉄、酸化ベリリウムなどが挙げられる。さらに、酸化物として、金属イオンがドーピングされている、例えば、酸化インジウムスズ、酸化アンチモンスズが挙げられる。 Examples of the oxide include silicon oxide (silica, including spherical fused silica powder, crushed fused silica powder, etc.), aluminum oxide (alumina, Al 2 O 3 ), magnesium oxide (magnesia), titanium oxide, cerium oxide, Examples thereof include iron oxide and beryllium oxide. Furthermore, as the oxide, for example, indium tin oxide or antimony tin oxide doped with metal ions can be used.
　炭酸塩としては、例えば、炭酸カルシウムなどが挙げられる。 Examples of carbonates include calcium carbonate.
　硫酸塩としては、例えば、硫酸カルシウム（石膏）などが挙げられる。 Examples of the sulfate include calcium sulfate (gypsum).
　金属としては、例えば、銅（Ｃｕ）、銀、金、ニッケル、クロム、鉛、亜鉛、錫、鉄、パラジウム、または、それらの合金（はんだなど）が挙げられる。 Examples of the metal include copper (Cu), silver, gold, nickel, chromium, lead, zinc, tin, iron, palladium, and alloys thereof (solder, etc.).
　粘土鉱物としては、例えば、モンモリロン石、マグネシアンモンモリロン石、テツモンモリロン石、テツマグネシアンモンモリロン石、バイデライト、アルミニアンバイデライト、ノントロン石、アルミニアンノントロナイト、サポー石、アルミニアンサポー石、ヘクトライト、ソーコナイト、スチーブンサイトなどが挙げられる。 Examples of clay minerals include montmorillonite, magnesia montmorillonite, tetsu montmorillonite, tetsu magnesian montmorillonite, beidellite, aluminian beidelite, nontronite, aluminian nontronite, support stone, aluminian support stone, Examples include hectorite, soconite, and stevensite.
　炭素系材料としては、例えば、カーボンブラック、黒鉛、ダイヤモンド、フラーレン、カーボンナノチューブ、カーボンナノファイバー、ナノホーン、カーボンマイクロコイル、ナノコイルなどが挙げられる。 Examples of the carbon-based material include carbon black, graphite, diamond, fullerene, carbon nanotube, carbon nanofiber, nanohorn, carbon microcoil, and nanocoil.
　また、材料として、特定物性を有する材料も挙げられ、熱伝導性材料（例えば、炭化物、窒化物、酸化物および金属から選択される熱伝導性材料、具体的には、ＢＮ、ＡｌＮ、Ａｌ２Ｏ３など）、電気伝導性材料（例えば、金属、炭素系材料から選択される電気伝導性材料、具体的には、Ｃｕなど）、絶縁材料（例えば、窒化物、酸化物など、具体的には、ＢＮ、シリカなど）、磁性材料（例えば、酸化物、金属、具体的には、フェライト（軟質磁性フェライト、硬質磁性）、鉄など）なども挙げられる。特定物性を有する材料は、上記で例示した材料と重複してもよい。 In addition, examples of the material include a material having specific physical properties, and a heat conductive material (for example, a heat conductive material selected from carbide, nitride, oxide and metal, specifically, BN, AlN, Al 2). O 3 ), an electrically conductive material (for example, an electrically conductive material selected from metals and carbon-based materials, specifically Cu), an insulating material (for example, nitride, oxide, etc.) BN, silica, etc.), magnetic materials (for example, oxides, metals, specifically, ferrites (soft magnetic ferrite, hard magnetic), iron, etc.). The material having specific physical properties may overlap with the material exemplified above.
　なお、熱伝導性材料の熱伝導率は、例えば、１０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、好ましくは、３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、また、例えば、２０００Ｗ／ｍ・Ｋ以下である。 The thermal conductivity of the thermally conductive material is, for example, 10 W / m · K or more, preferably 30 W / m · K or more, and, for example, 2000 W / m · K or less.
　また、電気伝導性材料の電気伝導率は、例えば、１０６Ｓ／ｍ以上、好ましくは、１０８Ｓ／ｍ以上、通常、１０１０Ｓ／ｍ以下である。 Further, the electrical conductivity of the electrically conductive material is, for example, 10 6 S / m or more, preferably 10 8 S / m or more, and usually 10 10 S / m or less.
　また、絶縁材料の体積抵抗は、１×１０１０Ω・ｃｍ以上、好ましくは、１×１０１２Ω・ｃｍ以上であり、また、例えば、１×１０２０Ω・ｃｍ以下である。 The volume resistance of the insulating material is 1 × 10 10 Ω · cm or more, preferably 1 × 10 12 Ω · cm or more, and for example, 1 × 10 20 Ω · cm or less.
　また、磁性材料の透磁率（波長２．４５ＧＨｚにおけるμ’’）は、例えば、０．１～１０である。 Further, the magnetic permeability (μ ″ at a wavelength of 2.45 GHz) of the magnetic material is, for example, 0.1 to 10.
　また、粒子の形状は、特に限定されず、例えば、板状、鱗片状、粒子状（不定形状）、球形状などが挙げられる。好ましくは、粒子状、球形状が挙げられ、より好ましくは、球形状が挙げられる。 The shape of the particles is not particularly limited, and examples thereof include a plate shape, a scale shape, a particle shape (indefinite shape), and a spherical shape. Preferably, particle shape and spherical shape are mentioned, More preferably, spherical shape is mentioned.
　粒子の最大長さの平均値（球形状である場合には、平均粒子径）は、例えば、０．１μｍ以上、好ましくは、１μｍ以上であり、また、例えば、１０００μｍ以下、好ましくは、１００μｍ以下である。 The average value of the maximum length of particles (in the case of a spherical shape, the average particle diameter) is, for example, 0.1 μm or more, preferably 1 μm or more, and, for example, 1000 μm or less, preferably 100 μm or less. It is.
　また、粒子のアスペクト比は、例えば、２以上、好ましくは、１０以上であり、また、例えば、１００００以下、好ましくは、５０００以下である。 The aspect ratio of the particles is, for example, 2 or more, preferably 10 or more, and for example, 10,000 or less, preferably 5000 or less.
　また、粒子の比重は、例えば、０．１ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは、０．２ｇ／ｃｍ３以上であり、また、例えば、２０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは、１０ｇ／ｃｍ３以下である。 The specific gravity of the particles is, for example, 0.1 g / cm 3 or more, preferably 0.2 g / cm 3 or more, and for example, 20 g / cm 3 or less, preferably 10 g / cm 3 or less. .
　これら粒子は、単独使用または２種類以上併用することができる。 These particles can be used alone or in combination of two or more.
　樹脂成分は、粒子を分散できるもの、つまり、粒子が分散される分散媒体（マトリックス）であって、絶縁成分を含有し、例えば、熱硬化性樹脂成分、熱可塑性樹脂成分などの樹脂成分が挙げられる。 The resin component can disperse the particles, that is, a dispersion medium (matrix) in which the particles are dispersed and contains an insulating component, and examples thereof include resin components such as a thermosetting resin component and a thermoplastic resin component. It is done.
　熱硬化性樹脂成分としては、例えば、エポキシ樹脂、熱硬化性ポリイミド、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、熱硬化性ウレタン樹脂などが挙げられる。 Examples of the thermosetting resin component include epoxy resins, thermosetting polyimides, urea resins, melamine resins, unsaturated polyester resins, diallyl phthalate resins, silicone resins, thermosetting urethane resins, and the like.
　熱可塑性樹脂成分としては、例えば、アクリル樹脂、ポリオレフィン（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－プロピレン共重合体など）、ポリ酢酸ビニル、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリアリルスルホン、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ウレタン樹脂、ポリアミノビスマレイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレイミドトリアジン樹脂、ポリメチルペンテン、フッ化樹脂、液晶ポリマー、オレフィン－ビニルアルコール共重合体、アイオノマー、ポリアリレート、アクリロニトリル－エチレン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体、アクリロニトリル－スチレン共重合体などが挙げられる。 Examples of the thermoplastic resin component include acrylic resin, polyolefin (for example, polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, etc.), polyvinyl acetate, ethylene-vinyl acetate copolymer, polyvinyl chloride, polystyrene, polyacrylonitrile, Polyamide, polycarbonate, polyacetal, polyethylene terephthalate, polyphenylene oxide, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethersulfone, polyetheretherketone, polyallylsulfone, thermoplastic polyimide, thermoplastic urethane resin, polyaminobismaleimide, polyamideimide, polyetherimide, Bismaleimide triazine resin, polymethylpentene, fluororesin, liquid crystal polymer, olefin-vinyl alcohol copolymer, Ionomers, polyarylate, acrylonitrile - ethylene - styrene copolymers, acrylonitrile - butadiene - styrene copolymer, acrylonitrile - styrene copolymer.
　これら樹脂成分は、単独使用または２種類以上併用することができる。 These resin components can be used alone or in combination of two or more.
　樹脂成分のうち、熱硬化性樹脂成分として、好ましくは、エポキシ樹脂が挙げられ、また、熱可塑性樹脂成分として、好ましくは、アクリル樹脂が挙げられる。 Among the resin components, the thermosetting resin component is preferably an epoxy resin, and the thermoplastic resin component is preferably an acrylic resin.
　エポキシ樹脂は、常温において、液状、半固形状および固形状のいずれかの形態である。 The epoxy resin is in a liquid, semi-solid or solid form at normal temperature.
　具体的には、エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂（例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、水素添加ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ダイマー酸変性ビスフェノール型エポキシ樹脂など）、ノボラック型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂（例えば、ビスアリールフルオレン型エポキシ樹脂など）、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂（例えば、トリスヒドロキシフェニルメタン型エポキシ樹脂など）などの芳香族系エポキシ樹脂、例えば、トリエポキシプロピルイソシアヌレート、ヒダントインエポキシ樹脂などの含窒素環エポキシ樹脂、例えば、脂肪族系エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、グリシジルエーテル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂などが挙げられる。 Specifically, as the epoxy resin, for example, bisphenol type epoxy resin (for example, bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, hydrogenated bisphenol A type epoxy resin, dimer acid modified bisphenol type) Epoxy resin, etc.), novolac type epoxy resin, naphthalene type epoxy resin, fluorene type epoxy resin (eg, bisarylfluorene type epoxy resin), triphenylmethane type epoxy resin (eg, trishydroxyphenylmethane type epoxy resin), etc. Aromatic epoxy resins such as nitrogen-containing ring epoxy resins such as triepoxypropyl isocyanurate and hydantoin epoxy resins, such as aliphatic epoxy resins, alicyclic epoxy resins, Glycidyl ether type epoxy resins, and glycidyl amine type epoxy resin.
　これらエポキシ樹脂は、単独使用または２種以上併用することができる。 These epoxy resins can be used alone or in combination of two or more.
　エポキシ樹脂のエポキシ当量は、例えば、１００～１０００ｇ／ｅｑ．、好ましくは、１８０～７００ｇ／ｅｑ．である。また、エポキシ樹脂が、常温固形状である場合には、軟化点が、例えば、２０～９０℃である。 The epoxy equivalent of the epoxy resin is, for example, 100 to 1000 g / eq. , Preferably 180 to 700 g / eq. It is. Further, when the epoxy resin is solid at room temperature, the softening point is, for example, 20 to 90 ° C.
　また、エポキシ樹脂には、例えば、硬化剤および硬化促進剤を含有させて、エポキシ樹脂組成物として調製することができる。 Further, for example, the epoxy resin can be prepared as an epoxy resin composition by containing a curing agent and a curing accelerator.
　硬化剤は、加熱によりエポキシ樹脂を硬化させることができる潜在性硬化剤（エポキシ樹脂硬化剤）であって、例えば、フェノール化合物、アミン化合物、酸無水物化合物、アミド化合物、ヒドラジド化合物、イミダゾリン化合物などが挙げられる。また、上記の他に、ユリア化合物、ポリスルフィド化合物なども挙げられる。 The curing agent is a latent curing agent (epoxy resin curing agent) that can cure the epoxy resin by heating. For example, a phenol compound, an amine compound, an acid anhydride compound, an amide compound, a hydrazide compound, an imidazoline compound, and the like. Is mentioned. In addition to the above, urea compounds, polysulfide compounds, and the like are also included.
　フェノール化合物は、フェノール樹脂を含み、例えば、フェノールとホルムアルデヒドとを酸性触媒下で縮合させて得られるノボラック型フェノール樹脂、例えば、フェノールとジメトキシパラキシレンまたはビス（メトキシメチル）ビフェニルから合成されるフェノール・アラルキル樹脂、例えば、ビフェニル・アラルキル樹脂、例えば、ジシクロペンタジエン型フェノール樹脂、例えば、クレゾールノボラック樹脂、例えば、レゾール樹脂などが挙げられる。 The phenol compound contains a phenol resin, for example, a novolac-type phenol resin obtained by condensing phenol and formaldehyde in the presence of an acidic catalyst, for example, phenol synthesized from phenol and dimethoxyparaxylene or bis (methoxymethyl) biphenyl. Examples include aralkyl resins such as biphenyl aralkyl resins, such as dicyclopentadiene type phenol resins, such as cresol novolac resins, such as resole resins.
　アミン化合物としては、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミンなどのポリアミン、または、これらのアミンアダクトなど、例えば、メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホンなどが挙げられる。 Examples of the amine compound include polyamines such as ethylenediamine, propylenediamine, diethylenetriamine, and triethylenetetramine, and amine adducts such as metaphenylenediamine, diaminodiphenylmethane, and diaminodiphenylsulfone.
　酸無水物化合物としては、例えば、無水フタル酸、無水マレイン酸、テトラヒドロフタル酸無水物、ヘキサヒドロフタル酸無水物、４－メチル－ヘキサヒドロフタル酸無水物、メチルナジック酸無水物、ピロメリット酸無水物、ドデセニルコハク酸無水物、ジクロロコハク酸無水物、ベンゾフェノンテトラカルボン酸無水物、クロレンディック酸無水物などが挙げられる。 Examples of the acid anhydride compound include phthalic anhydride, maleic anhydride, tetrahydrophthalic anhydride, hexahydrophthalic anhydride, 4-methyl-hexahydrophthalic anhydride, methyl nadic acid anhydride, and pyromellitic acid. Anhydride, dodecenyl succinic anhydride, dichlorosuccinic anhydride, benzophenone tetracarboxylic acid anhydride, chlorendic acid anhydride and the like can be mentioned.
　アミド化合物としては、例えば、ジシアンジアミド、ポリアミドなどが挙げられる。　 Examples of the amide compound include dicyandiamide and polyamide. *
　ヒドラジド化合物としては、例えば、アジピン酸ジヒドラジドなどが挙げられる。 Examples of the hydrazide compound include adipic acid dihydrazide.
　イミダゾリン化合物としては、例えば、メチルイミダゾリン、２－エチル－４－メチルイミダゾリン、エチルイミダゾリン、イソプロピルイミダゾリン、２，４－ジメチルイミダゾリン、フェニルイミダゾリン、ウンデシルイミダゾリン、ヘプタデシルイミダゾリン、２－フェニル－４－メチルイミダゾリンなどが挙げられる。 Examples of the imidazoline compound include methyl imidazoline, 2-ethyl-4-methyl imidazoline, ethyl imidazoline, isopropyl imidazoline, 2,4-dimethyl imidazoline, phenyl imidazoline, undecyl imidazoline, heptadecyl imidazoline, 2-phenyl-4-methyl. Examples include imidazoline.
　これら硬化剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。 These curing agents can be used alone or in combination of two or more.
　硬化促進剤は、硬化触媒であって、例えば、２－フェニルイミダゾール、２－メチルイミダゾール、２－エチル－４－メチルイミダゾール、２－フェニル－４－メチル－５－ヒドロキシメチルイミダゾールなどのイミダゾール化合物、例えば、トリエチレンジアミン、トリ－２，４，６－ジメチルアミノメチルフェノールなどの３級アミン化合物、例えば、トリフェニルホスフィン、テトラフェニルホスホニウムテトラフェニルボレート、テトラ－ｎ－ブチルホスホニウム－ｏ，ｏ－ジエチルホスホロジチオエートなどのリン化合物、例えば、４級アンモニウム塩化合物、例えば、有機金属塩化合物、例えば、それらの誘導体などが挙げられる。これら硬化促進剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。 The curing accelerator is a curing catalyst, for example, an imidazole compound such as 2-phenylimidazole, 2-methylimidazole, 2-ethyl-4-methylimidazole, 2-phenyl-4-methyl-5-hydroxymethylimidazole, For example, tertiary amine compounds such as triethylenediamine and tri-2,4,6-dimethylaminomethylphenol, such as triphenylphosphine, tetraphenylphosphonium tetraphenylborate, tetra-n-butylphosphonium-o, o-diethylphospho Phosphorus compounds such as rosioate, for example, quaternary ammonium salt compounds, for example, organometallic salt compounds, for example, derivatives thereof and the like. These curing accelerators can be used alone or in combination of two or more.
　エポキシ樹脂組成物における硬化剤の配合割合は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、例えば、０．５～２００質量部、好ましくは、１～１５０質量部であり、硬化促進剤の配合割合は、例えば、０．１～１０質量部、好ましくは、０．２～５質量部である。また、硬化剤がフェノール樹脂を含有する場合には、エポキシ樹脂組成物において、エポキシ樹脂のエポキシ基１モルに対して、フェノール樹脂の水酸基が、例えば、０．５～２．０モル、好ましくは、０．８～１．２モルとなるように調整される。 The blending ratio of the curing agent in the epoxy resin composition is, for example, 0.5 to 200 parts by weight, preferably 1 to 150 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the epoxy resin, and the blending ratio of the curing accelerator is For example, it is 0.1 to 10 parts by mass, preferably 0.2 to 5 parts by mass. In the case where the curing agent contains a phenol resin, the epoxy resin has, for example, 0.5 to 2.0 mol, preferably 0.5 to 2.0 mol of a hydroxyl group of the phenol resin with respect to 1 mol of the epoxy group of the epoxy resin. , 0.8 to 1.2 mol.
　上記した硬化剤および／または硬化促進剤は、必要により、溶媒により溶解および／または分散された溶媒溶液および／または溶媒分散液として調製して用いることができる。 The above-mentioned curing agent and / or curing accelerator can be prepared and used as a solvent solution and / or a solvent dispersion dissolved and / or dispersed with a solvent, if necessary.
　溶媒としては、例えば、アセトン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などケトン、例えば、酢酸エチルなどのエステル、例えば、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミドなどのアミドなどの有機溶媒などが挙げられる。また、溶媒として、例えば、水、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノールなどのアルコールなどの水系溶媒も挙げられる。 Examples of the solvent include organic solvents such as ketones such as acetone and methyl ethyl ketone (MEK), esters such as ethyl acetate, and amides such as N, N-dimethylformamide. Examples of the solvent also include aqueous solvents such as water, for example, alcohols such as methanol, ethanol, propanol, and isopropanol.
　アクリル樹脂は、アクリルゴムを含み、具体的には、（メタ）アクリル酸アルキルエステルを含むモノマーの重合により得られる。 The acrylic resin contains acrylic rubber, and is specifically obtained by polymerization of a monomer containing (meth) acrylic acid alkyl ester.
　（メタ）アクリル酸アルキルエステルは、メタクリル酸アルキルエステルおよび／またはアクリル酸アルキルエステルであって、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ノニル、（メタ）アクリル酸イソノニル、（メタ）アクリル酸デシル、（メタ）アクリル酸イソデシル、（メタ）アクリル酸ウンデシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸トリデシル、（メタ）アクリル酸テトラデシル、（メタ）アクリル酸オクタデシル、（メタ）アクリル酸オクタドデシルなどの、アルキル部分が炭素数３０以下の直鎖状または分岐状の（メタ）アクリル酸アルキルエステルが挙げられ、好ましくは、アルキル部分が炭素数１～１８の直鎖状の（メタ）アクリル酸アルキルエステルが挙げられる。 The (meth) acrylic acid alkyl ester is a methacrylic acid alkyl ester and / or an acrylic acid alkyl ester. For example, methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, butyl (meth) acrylate, (meth) Hexyl acrylate, 2-ethylhexyl (meth) acrylate, nonyl (meth) acrylate, isononyl (meth) acrylate, decyl (meth) acrylate, isodecyl (meth) acrylate, undecyl (meth) acrylate, (meth Linear or branched alkyl groups having 30 or less carbon atoms such as lauryl acrylate, tridecyl (meth) acrylate, tetradecyl (meth) acrylate, octadecyl (meth) acrylate and octadodecyl (meth) acrylate (Meth) acrylic acid alkyl ester Preferably, the alkyl moieties are linear (meth) acrylic acid alkyl esters having 1 to 18 carbon atoms.
　これら（メタ）アクリル酸アルキルエステルは、単独使用または２種以上併用することができる。 These (meth) acrylic acid alkyl esters can be used alone or in combination of two or more.
　（メタ）アクリル酸アルキルエステルの配合割合は、モノマーに対して、例えば、５０質量％以上、好ましくは、７５質量％以上であり、例えば、９９質量％以下である。 The blending ratio of the (meth) acrylic acid alkyl ester is, for example, 50% by mass or more, preferably 75% by mass or more, for example, 99% by mass or less with respect to the monomer.
　モノマーは、（メタ）アクリル酸アルキルエステルと重合可能な共重合性モノマーを含むこともできる。 The monomer can also include a copolymerizable monomer that can be polymerized with an alkyl (meth) acrylate.
　共重合性モノマーは、ビニル基を含有し、例えば、（メタ）アクリロニトリルなどのシアノ基含有ビニルモノマー、例えば、（メタ）アクリル酸グリシジルなどのグリシジル基含有ビニルモノマー（エポキシ基含有ビニルモノマー）、例えば、スチレンなどの芳香族ビニルモノマーなどが挙げられる。 The copolymerizable monomer contains a vinyl group, for example, a cyano group-containing vinyl monomer such as (meth) acrylonitrile, for example, a glycidyl group-containing vinyl monomer (epoxy group-containing vinyl monomer) such as glycidyl (meth) acrylate, for example, And aromatic vinyl monomers such as styrene.
　共重合性モノマーの配合割合は、モノマーに対して、例えば、５０質量％以下、好ましくは、２５質量％以下であり、例えば、１質量％以上である。 The blending ratio of the copolymerizable monomer is, for example, 50% by mass or less, preferably 25% by mass or less, for example, 1% by mass or more based on the monomer.
　これら共重合性モノマーは、単独または２種以上併用することができる。 These copolymerizable monomers can be used alone or in combination of two or more.
　共重合性モノマーがシアノ基含有ビニルモノマーおよび／またはグリシジル基含有ビニルモノマーである場合には、得られるアクリル樹脂は、主鎖の末端または途中に結合するエポキシ基および／またはシアノ基などの官能基が導入された、官能基変性アクリル樹脂（具体的には、シアノ変性アクリル樹脂、エポキシ変性アクリル樹脂、シアノ・エポキシ変性アクリル樹脂）とされる。 When the copolymerizable monomer is a cyano group-containing vinyl monomer and / or a glycidyl group-containing vinyl monomer, the resulting acrylic resin has a functional group such as an epoxy group and / or a cyano group bonded to the terminal or in the middle of the main chain. Are introduced into the functional group-modified acrylic resin (specifically, cyano-modified acrylic resin, epoxy-modified acrylic resin, cyano-epoxy-modified acrylic resin).
　樹脂成分（熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、熱硬化性樹脂成分がＡステージ状態である樹脂成分）の８０℃における溶融粘度は、例えば、１０ｍＰａ・ｓ以上、好ましくは、５０ｍＰａ・ｓ以上であり、また、例えば、１００００ｍＰａ・ｓ以下である。 The melt viscosity at 80 ° C. of the resin component (when the thermosetting resin component is contained, the resin component in which the thermosetting resin component is in an A stage state) is, for example, 10 mPa · s or more, preferably 50 mPa · s. For example, it is 10000 mPa · s or less.
　また、樹脂成分の軟化温度（環球法）は、例えば、８０℃以下、好ましくは、７０℃以下であり、また、例えば、２０℃以上、好ましくは、３５℃以上である。 The softening temperature (ring and ball method) of the resin component is, for example, 80 ° C. or less, preferably 70 ° C. or less, and for example, 20 ° C. or more, preferably 35 ° C. or more.
　具体的には、粒子および樹脂成分の配合割合は、圧延シート７における粒子の体積割合が、例えば、３０体積％を超過し、好ましくは、３５体積％以上、好ましくは、４０体積％以上、より好ましくは、６０体積％以上、さらに好ましくは、７０体積％以上であり、例えば、９８体積％以下、好ましくは、９５体積％以下となるように、設定される。 Specifically, the mixing ratio of the particles and the resin component is such that the volume ratio of the particles in the rolled sheet 7 exceeds, for example, 30% by volume, preferably 35% by volume or more, preferably 40% by volume or more. Preferably, it is set to 60% by volume or more, more preferably 70% by volume or more, for example, 98% by volume or less, preferably 95% by volume or less.
　粒子および樹脂成分の質量基準の配合割合は、上記した圧延シート７における粒子の体積割合となるように、設定される。 The mixing ratio of the particles and the resin component based on mass is set so as to be the volume ratio of the particles in the rolled sheet 7 described above.
　なお、樹脂成分には、上記した各成分（重合物）の他に、例えば、ポリマー前駆体（例えば、オリゴマーを含む低分子量ポリマーなど）、および／または、モノマーが含まれる。 The resin component includes, for example, a polymer precursor (for example, a low molecular weight polymer including an oligomer) and / or a monomer in addition to the above-described components (polymerized products).
　これら樹脂成分は、単独使用また併用することができる。 These resin components can be used alone or in combination.
　次に、本発明のシートの製造方法の一実施形態である、枚葉シート１８の製造方法を実施するためのシート製造装置について、図１～図９を参照して説明する。 Next, a sheet manufacturing apparatus for carrying out the method for manufacturing a sheet 18 as an embodiment of the sheet manufacturing method of the present invention will be described with reference to FIGS.
　なお、図２において、紙面上側を上側（第１方向一方側）、紙面下側を下側（第１方向他方側）とし、また、紙面右側を前側（第１方向に対して直交する第２方向一方側）、紙面左側を後側（第２方向他方側）とし、さらに、紙面手前側を左側（第１方向および第２方向に対して直交する第３方向一方側）とし、また、紙面奥側を右側（第３方向他方側）として、方向矢印で示して説明する。また、図２において、上側は、シート（積層シート、後述）の切断方向上流側であり、下側は、シートの切断方向下流側であり、また、後側は、シート（積層シート）の搬送方向上流側であり、前側は、シート（積層シート）の搬送方向下流側である。図１において、右側は、１対のギヤ（後述）の回転軸線方向一方側であり、左側は、回転軸線方向他方側である。図１および図２以外の図面の方向については、図１および図２で説明する方向に準じる。 In FIG. 2, the upper side of the page is the upper side (one side in the first direction), the lower side of the page is the lower side (the other side in the first direction), and the right side of the page is the front side (second direction orthogonal to the first direction). Direction one side), the left side of the paper is the rear side (second side of the second direction), and the front side of the paper is the left side (one side of the third direction orthogonal to the first direction and the second direction). The back side is the right side (the other side in the third direction) and is described with a directional arrow. In FIG. 2, the upper side is the upstream side in the cutting direction of the sheet (laminated sheet, which will be described later), the lower side is the downstream side in the cutting direction of the sheet, and the rear side is the conveyance of the sheet (laminated sheet). It is the upstream side in the direction, and the front side is the downstream side in the conveyance direction of the sheet (laminated sheet). In FIG. 1, the right side is one side in the rotation axis direction of a pair of gears (described later), and the left side is the other side in the rotation axis direction. The directions of the drawings other than FIGS. 1 and 2 are the same as those described with reference to FIGS. 1 and 2.
　図１および図２において、シート製造装置１は、後述する粒子と樹脂成分を含有する組成物から積層シート１０を製造し、かかる積層シート１０を切断して、枚葉シート１８を収容するように構成されている。シート製造装置１は、作製部２１と、切断部３と、収容部６とを備えている。作製部２１と切断部３と収容部６とは、シート製造装置１において、直列に整列配置されている。つまり、シート製造装置１は、後述する組成物またはシートを直線状に搬送するように、構成されている。 In FIG. 1 and FIG. 2, the sheet manufacturing apparatus 1 manufactures a laminated sheet 10 from a composition containing particles and a resin component, which will be described later, and cuts the laminated sheet 10 so as to accommodate a single-wafer sheet 18. It is configured. The sheet manufacturing apparatus 1 includes a production unit 21, a cutting unit 3, and a storage unit 6. The production unit 21, the cutting unit 3, and the storage unit 6 are arranged in series in the sheet manufacturing apparatus 1. That is, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured to convey a composition or sheet described later in a straight line.
　作製部２１は、組成物（後述）から積層シート１０を製造するように構成されており、シート製造装置１の後側に設けられている。作製部２１は、混練押出機２と、ギヤ構造体４と、シート形成部５と、張力調整部２０とを備えている。 The preparation unit 21 is configured to manufacture a laminated sheet 10 from a composition (described later), and is provided on the rear side of the sheet manufacturing apparatus 1. The production unit 21 includes a kneading extruder 2, a gear structure 4, a sheet forming unit 5, and a tension adjusting unit 20.
　混練押出機２は、作製部２１の後側部分に設けられている。混練押出機２は、例えば、２軸ニーダーなどであって、具体的には、シリンダ１１と、シリンダ１１内に収容される混練スクリュー１２とを備えている。 The kneading extruder 2 is provided in the rear part of the production part 21. The kneading extruder 2 is, for example, a biaxial kneader or the like, and specifically includes a cylinder 11 and a kneading screw 12 accommodated in the cylinder 11.
　シリンダ１１は、軸線が前後方向に延びる略円筒形状にされている。また、シリンダ１１の後端は閉塞されている。 The cylinder 11 has a substantially cylindrical shape whose axis extends in the front-rear direction. Further, the rear end of the cylinder 11 is closed.
　図２に示すように、シリンダ１１の後端部の上壁には、上方に開口する混練押出機入口１４が形成されている。混練押出機入口１４には、ホッパ１６が接続されている。 As shown in FIG. 2, a kneading extruder inlet 14 opening upward is formed on the upper wall of the rear end portion of the cylinder 11. A hopper 16 is connected to the kneading extruder inlet 14.
　シリンダ１１の前端部には、前方に開口する混練押出機出口１５が形成されている。混練押出機出口１５には、連結管１７が接続されている。 At the front end of the cylinder 11, a kneading extruder outlet 15 opening forward is formed. A connecting pipe 17 is connected to the kneading extruder outlet 15.
　連結管１７は、シリンダ１１の軸線と共通する軸線を有する略円筒形状に形成されている。 The connecting pipe 17 is formed in a substantially cylindrical shape having an axis common to the axis of the cylinder 11.
　なお、シリンダ１１には、ブロックヒータ（図示せず）が前後方向に沿って複数分割して設けられている。 The cylinder 11 is provided with a plurality of block heaters (not shown) divided in the front-rear direction.
　混練スクリュー１２は、シリンダ１１の軸線に平行する回転軸線を有している。混練スクリュー１２は、シリンダ１１内において、前後方向に沿って設けられている。 The kneading screw 12 has a rotation axis parallel to the axis of the cylinder 11. The kneading screw 12 is provided in the cylinder 11 along the front-rear direction.
　なお、混練押出機２には、シリンダ１１の後側において、混練スクリュー１２に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。 The kneading extruder 2 is provided with a motor (not shown) connected to the kneading screw 12 on the rear side of the cylinder 11.
　これによって、混練押出機２は、粒子と樹脂成分とを混練押出するように構成されている。 Thus, the kneading extruder 2 is configured to knead and extrude the particles and the resin component.
　ギヤ構造体４は、混練押出機２の前側に設けられている。ギヤ構造体４は、ケーシング３１と、１対のギヤ３２とを備えている。なお、ギヤ構造体４は、混練押出機２から供給される組成物をシート形成部５に搬送するギヤポンプである。 The gear structure 4 is provided on the front side of the kneading extruder 2. The gear structure 4 includes a casing 31 and a pair of gears 32. The gear structure 4 is a gear pump that conveys the composition supplied from the kneading extruder 2 to the sheet forming unit 5.
　ケーシング３１は、連結管１７と一体的に形成されており、混練押出機２の前側に連結管１７を介して接続されている。ケーシング３１は、左右方向に延びる平面視略矩形状をなし、前側が、左右方向にわたって開口されている。 The casing 31 is formed integrally with the connecting pipe 17 and is connected to the front side of the kneading extruder 2 via the connecting pipe 17. The casing 31 has a substantially rectangular shape in plan view extending in the left-right direction, and the front side is opened in the left-right direction.
　ケーシング３１は、図３に示すように、下側ケーシング３１ａと、下側ケーシング３１ａに対して上方に間隔を隔てて配置されている上側ケーシング３１ｂとを備えており、下側ケーシング３１ａと上側ケーシング３１ｂとの左右方向両端部は、図１に示す側壁３１ｃによって、連結されている。また、図３に示すように、下側ケーシング３１ａは、下部６１（後述）と、下側壁４７（後述）とを備えており、上側ケーシング３１ｂは、上部６２（後述）と、上側壁４８（後述）とを備えている。 As shown in FIG. 3, the casing 31 includes a lower casing 31 a and an upper casing 31 b that is spaced upward from the lower casing 31 a, and the lower casing 31 a and the upper casing Both end portions in the left-right direction with 31b are connected by side walls 31c shown in FIG. As shown in FIG. 3, the lower casing 31a includes a lower portion 61 (described later) and a lower side wall 47 (described later), and the upper casing 31b includes an upper portion 62 (described later) and an upper side wall 48 (described later). (Described later).
　下側ケーシング３１ａと上側ケーシング３１ｂとの間において、後端部には、第１貯留部２７が設けられ、前後方向中央部には、１対のギヤを収容するギヤ収容部４０が設けられ、前端部には、吐出口４６が設けられている。また、ギヤ収容部４０と吐出口４６との間には、それらに連通する第２貯留部２８および吐出通路４４が形成されている。また、ケーシング３１の外側表面には、図示しないヒータが複数（４つ）設けられている。 Between the lower casing 31a and the upper casing 31b, a first storage portion 27 is provided at the rear end portion, and a gear accommodating portion 40 for accommodating a pair of gears is provided at the center portion in the front-rear direction. A discharge port 46 is provided at the front end. In addition, a second reservoir 28 and a discharge passage 44 are formed between the gear housing 40 and the discharge port 46 so as to communicate therewith. A plurality (four) of heaters (not shown) are provided on the outer surface of the casing 31.
　第１貯留部２７は、図１および図２に示すように、左右方向中央において、連結管１７の前側に連通し、平面視において略矩形状に形成されている。また、側断面視において、後端部から前端部にかけて、略直線状に形成され、前端部において、前方に向かって大きくなる略テーパ状に形成されている。 1 and 2, the first reservoir 27 communicates with the front side of the connecting pipe 17 at the center in the left-right direction, and is formed in a substantially rectangular shape in plan view. Further, in a side sectional view, it is formed in a substantially linear shape from the rear end portion to the front end portion, and is formed in a substantially tapered shape that increases toward the front at the front end portion.
　ギヤ収容部４０は、図３に示すように、第１貯留部２７の前側に連通しており、下部６１と、下部６１の上側に連通する上部６２とを備えている。 As shown in FIG. 3, the gear housing part 40 communicates with the front side of the first storage part 27, and includes a lower part 61 and an upper part 62 communicated with the upper side of the lower part 61.
　また、下部６１の上側面（内側面）７１、および、上部６２の下側面（内側面）７２は、円弧面状（２分割された半円周面状）に形成され、１対のギヤ３２を収容する収容空間７３を区画する。収容空間７３は、第１貯留部２７に連通し、断面視において上下方向に延びるように形成されている。なお、下部６１および上部６２は、ケーシング３１において、左右方向にわたって形成されている。また、収容空間７３の上端部および下端部には、後述する密閉空間７４が設けられる。 Further, the upper side surface (inner side surface) 71 of the lower portion 61 and the lower side surface (inner side surface) 72 of the upper portion 62 are formed in a circular arc surface shape (half-circumferential surface shape divided into two), and a pair of gears 32. A housing space 73 for housing the container is defined. The accommodation space 73 communicates with the first storage portion 27 and is formed to extend in the vertical direction in a cross-sectional view. The lower portion 61 and the upper portion 62 are formed in the casing 31 over the left-right direction. A sealed space 74 described later is provided at the upper end and the lower end of the accommodation space 73.
　吐出口４６は、上下方向に互いに間隔を隔てて形成される２つの吐出壁４５によって区画されており、前方に開口されるように形成されている。吐出壁４５は、ケーシング３１の前端部に設けられており、下側壁４７および上側壁４８を備えている。 The discharge port 46 is partitioned by two discharge walls 45 formed at an interval in the vertical direction, and is formed to be opened forward. The discharge wall 45 is provided at the front end of the casing 31 and includes a lower side wall 47 and an upper side wall 48.
　下側壁４７は、左右方向および上下方向に延びる厚肉平板形状をなし、その前面および上面のそれぞれが、平坦状に形成されている。 The lower side wall 47 has a thick flat plate shape extending in the left-right direction and the up-down direction, and each of the front surface and the upper surface thereof is formed flat.
　上側壁４８は、下面が平坦状に形成されている。また、上側壁４８は、側断面視略Ｌ字形状をなし、上側壁下部の前端部が上側壁上部の前面に対して前方に突出するように形成されている。つまり、上側壁４８において、上側壁下部の前端部が、側断面視略矩形状のドクターとしての突出部６３とされている。突出部６３の突出長さ（つまり、前後方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１５０ｍｍ以下、好ましくは、５０ｍｍ以下である。また、突出部６３の厚み（つまり、上下方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１００ｍｍ以下、好ましくは、５０ｍｍ以下である。突出部６３の前面と、下側壁４７の前面とは、上下方向に投影したときに、同一位置となるように、形成されている。 The upper side wall 48 has a flat bottom surface. The upper side wall 48 is substantially L-shaped when viewed from the side, and is formed so that the front end portion of the lower portion of the upper side wall projects forward with respect to the front surface of the upper portion of the upper side wall. That is, in the upper side wall 48, the front end part of the lower part of the upper side wall is a protruding part 63 as a doctor having a substantially rectangular shape in a side sectional view. The protrusion length (that is, the length in the front-rear direction) of the protrusion 63 is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 150 mm or less, preferably 50 mm or less. Moreover, the thickness (that is, the length in the vertical direction) of the protrusion 63 is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 100 mm or less, preferably 50 mm or less. The front surface of the protrusion 63 and the front surface of the lower side wall 47 are formed so as to be in the same position when projected in the vertical direction.
　第２貯留部２８は、ギヤ収容部４０の前側に連通しており、後方が開放される側断面視略Ｕ字形状に形成されている。また、第２貯留部２８は、後述する密閉空間７４に対する搬送方向下流側の下流空間とされる。 The second storage portion 28 communicates with the front side of the gear housing portion 40 and is formed in a substantially U shape in a side sectional view with the rear opened. Moreover, the 2nd storage part 28 is made into the downstream space of the conveyance direction downstream with respect to the sealed space 74 mentioned later.
　吐出通路４４は、第２貯留部２８の前側に連通するとともに、吐出口４６の後側に連通している。吐出通路４４は、側断面視において、前方に向かって延びる略直線状に形成されている。 The discharge passage 44 communicates with the front side of the second reservoir 28 and also communicates with the rear side of the discharge port 46. The discharge passage 44 is formed in a substantially straight line extending forward when viewed from a side sectional view.
　図４に示すように、１対のギヤ３２は、例えば、ダブルヘリカルギヤであって、具体的には、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４を備えている。 As shown in FIG. 4, the pair of gears 32 is, for example, a double helical gear, and specifically includes a first gear 33 and a second gear 34.
　第１ギヤ３３の回転軸である第１軸２５は、ケーシング３１（図１参照）において、左右方向に延び、回転自在となるように設けられている。 The first shaft 25 that is the rotation shaft of the first gear 33 extends in the left-right direction in the casing 31 (see FIG. 1) and is provided so as to be rotatable.
　第２ギヤ３４の回転軸である第２軸２６は、ケーシング３１において、第１軸２５と平行して延び、回転自在となるように設けられている。また、第２軸２６は、第１軸２５に対して上方に対向配置されている。 The second shaft 26, which is the rotation shaft of the second gear 34, is provided in the casing 31 so as to extend in parallel with the first shaft 25 and be rotatable. Further, the second shaft 26 is disposed so as to face the first shaft 25 upward.
　第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、下部６１および上部６２（図３参照）のそれぞれに収容されている。また、第１ギヤ３３の下半分部分における径方向端部は、下部６１の上側面７１（後述）に嵌合されるとともに、第２ギヤ３４の上半分部分における径方向端部は、上部６２の下側面７２（後述）に嵌合される。 Each of the first gear 33 and the second gear 34 is accommodated in a lower part 61 and an upper part 62 (see FIG. 3). In addition, the radial end portion in the lower half portion of the first gear 33 is fitted to the upper side surface 71 (described later) of the lower portion 61, and the radial end portion in the upper half portion of the second gear 34 is the upper portion 62. It is fitted to the lower side surface 72 (described later).
　そして、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、具体的には、互いに噛み合う斜歯３５を備えている。 Each of the first gear 33 and the second gear 34 specifically includes inclined teeth 35 that mesh with each other.
　第１ギヤ３３において、斜歯３５の歯筋は、第１ギヤ３３の回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、回転軸線方向Ａ１の外側に傾斜している。また、斜歯３５は、歯筋が互いに異なる第１右斜歯３６および第１左斜歯３７を一体的に備えている。第１ギヤ３３において、第１右斜歯３６は、第１ギヤ３３の軸線方向中央に対して右側に形成され、第１左斜歯３７は、第１右斜歯３６の軸線方向中央に対して左側に形成されている。 In the first gear 33, the tooth traces of the inclined teeth 35 are inclined outward in the rotational axis direction A1 from the downstream side in the rotational direction R2 of the first gear 33 toward the upstream side in the rotational direction R2. The oblique teeth 35 are integrally provided with a first right oblique tooth 36 and a first left oblique tooth 37 having different tooth traces. In the first gear 33, the first right inclined tooth 36 is formed on the right side with respect to the axial center of the first gear 33, and the first left inclined tooth 37 is relative to the axial center of the first right inclined tooth 36. It is formed on the left side.
　詳しくは、第１右斜歯３６の歯筋は、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、左側（中央部側）から右側（右端部側）に傾斜している。一方、第１左斜歯３７の歯筋は、第１右斜歯３６の歯筋に対して第１ギヤ３３の左右方向中央部を基準として左右対称に形成されており、具体的には、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、右側（中央部側）から左側（左端部側）に傾斜している。 Specifically, the tooth traces of the first right inclined teeth 36 are inclined from the left side (center side) to the right side (right end side) from the downstream side in the rotation direction R2 toward the upstream side in the rotation direction R2. On the other hand, the tooth traces of the first left oblique teeth 37 are formed symmetrically with respect to the tooth traces of the first right oblique teeth 36 with respect to the central portion in the left-right direction of the first gear 33. Specifically, As it goes from the downstream side in the rotational direction R2 to the upstream side in the rotational direction R2, the slope is inclined from the right side (center side) to the left side (left end side).
　第２ギヤ３４は、第１ギヤ３３に対して上下対称に形成されており、第１ギヤ３３と噛み合うように構成されており、具体的には、第１右斜歯３６と噛み合う第２右斜歯３８と、第１左斜歯３７と噛み合う第２左斜歯３９とを一体的に備えている。 The second gear 34 is formed vertically symmetrical with respect to the first gear 33, and is configured to mesh with the first gear 33. Specifically, the second right 34 meshes with the first right inclined tooth 36. The inclined teeth 38 and the second left inclined teeth 39 that mesh with the first left inclined teeth 37 are integrally provided.
　図５Ａ～Ｃに示すように、１対のギヤ３２は、黒丸で示される噛み合い部分が、側断面視において、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が点状に接触するように構成されることから、側断面点接触タイプとされている。また、１対のギヤ３２は、噛み合い部分が、１対のギヤ３２の歯筋に沿って、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４の弦巻（つるまき）線状に形成されることから、線接触タイプともされる。 As shown in FIGS. 5A to 5C, the pair of gears 32 are configured such that the meshing portions indicated by black circles are in contact with the first gear 33 and the second gear 34 in a dot-like manner in a side sectional view. Therefore, it is a side section point contact type. In addition, the pair of gears 32 are formed in the shape of a helical winding of the first gear 33 and the second gear 34 along the tooth traces of the pair of gears 32. Also referred to as contact type.
　１対のギヤ３２のそれぞれの斜歯３５は、回転方向Ｒ２において間隔を隔てて設けられ、径方向内方に湾曲するように形成される凹面４２と、各凹面４２を連結し、凹面４２の周方向両端部から径方向外方に湾曲するように形成される凸面４３とを一体的に備える曲面４１を備えている。 The inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are provided at intervals in the rotational direction R2 and connect the concave surfaces 42 formed so as to be curved inward in the radial direction, and the concave surfaces 42. A curved surface 41 integrally provided with a convex surface 43 formed so as to curve radially outward from both circumferential ends is provided.
　また、斜歯３５の歯筋間、つまり、凸面４３の頂点間には、凹面４２を含む歯溝７５が形成されている。 Further, a tooth gap 75 including a concave surface 42 is formed between the tooth traces of the inclined teeth 35, that is, between the apexes of the convex surface 43.
　また、図３に示すように、ケーシング３１には、１対のギヤ３２を、第１ギヤ３３の斜歯３５と下部６１の上側面７１との間、および、第２ギヤ３４の斜歯３５と上部６２の下側面７２との間に密閉空間７４が形成されるように、収容する収容空間７３が設けられている。 As shown in FIG. 3, the casing 31 includes a pair of gears 32 between the inclined teeth 35 of the first gear 33 and the upper surface 71 of the lower portion 61, and the inclined teeth 35 of the second gear 34. An accommodation space 73 is provided so that a sealed space 74 is formed between the upper surface 62 and the lower surface 72 of the upper portion 62.
　つまり、上側面７１および下側面７２は、１対のギヤ３２の直径と同一の曲率を有する断面視円弧状に形成されており、１対のギヤ３２の径方向端部（凸面４３の頂点、図５Ａ～Ｃ参照。）の回転軌跡と同一の断面視略円弧状に形成されている。これによって、密閉空間７４は、斜歯３５の歯筋間の歯溝７５を、上側面７１および下側面７２によって、被覆する。 That is, the upper side surface 71 and the lower side surface 72 are formed in a cross-sectional arc shape having the same curvature as the diameter of the pair of gears 32, and the radial ends of the pair of gears 32 (the apex of the convex surface 43, (See FIGS. 5A to 5C). As a result, the sealed space 74 covers the tooth gap 75 between the tooth traces of the oblique teeth 35 with the upper side surface 71 and the lower side surface 72.
　また、密閉空間７４は、歯溝７５と、上側面７１および下側面７２とによって、区画される。 The sealed space 74 is partitioned by the tooth gap 75 and the upper side surface 71 and the lower side surface 72.
　そして、この１対のギヤ３２は、第１貯留部２７と、第２貯留部２８とが、斜歯３５の歯筋間の歯溝７５を介して連通しないように、１対のギヤ３２が構成されている。 The pair of gears 32 are arranged so that the first storage portion 27 and the second storage portion 28 do not communicate with each other via the tooth spaces 75 between the tooth traces of the inclined teeth 35. It is configured.
　図４および図６に示すように、第１右斜歯３６の歯溝７５、および、第１左斜歯３７の歯溝７５は、それぞれ互いに連通する。また、第１右斜歯３６の歯溝７５、および、第１右斜歯３６の歯溝７５には、回転軸線方向Ａ１の全てにわたって、回転軸線Ａ１から径方向に投影したときに、密閉空間７４の内側面、つまり、上側面７１（図３参照）と重複する複数（２つ）の重複歯溝７６が形成される。 4 and 6, the tooth groove 75 of the first right inclined tooth 36 and the tooth groove 75 of the first left inclined tooth 37 are in communication with each other. In addition, the space 75 when projected from the rotation axis A1 to the tooth groove 75 of the first right oblique tooth 36 and the tooth groove 75 of the first right oblique tooth 36 over the entire rotation axis direction A1 is a sealed space. A plurality (two) of overlapping tooth grooves 76 overlapping the inner surface of 74, that is, the upper surface 71 (see FIG. 3) are formed.
　重複歯溝７６のうち、最前側（最下流側）の重複歯溝７６Ａでは、第１右斜歯３６の左端部および第１左斜歯３７の右端部（つまり、第１ギヤ３３の左右方向中央部、つまり、それらの連絡部分）が、上側面７１（図６参照）の前端部（回転方向下流側端部）に対向配置されるときには、対応する第１右斜歯３６の右端部および第１左斜歯３７の左端部（つまり、第１ギヤ３３の左右方向両端部）は、第１貯留部２７（図６参照）に臨むことなく、上側面７１の前後方向（回転方向）途中に対向配置される。 Among the overlapping tooth grooves 76, the frontmost (most downstream) overlapping tooth groove 76A has a left end portion of the first right inclined tooth 36 and a right end portion of the first left inclined tooth 37 (that is, the left and right direction of the first gear 33). When the central portion, that is, the connecting portion thereof is disposed opposite to the front end portion (downstream end portion in the rotational direction) of the upper side surface 71 (see FIG. 6), the right end portion of the corresponding first right inclined tooth 36 and The left end portion of the first left inclined tooth 37 (that is, both left and right end portions of the first gear 33) does not face the first storage portion 27 (see FIG. 6), and the upper side surface 71 is in the front-rear direction (rotating direction). Are arranged opposite to each other.
　また、重複歯溝７６のうち、最後側（最上流側）の重複歯溝７６Ｂでは、第１右斜歯３６の右端部および第１左斜歯３７の左端部（つまり、第１ギヤ３３の左右方向両端部）が、上側面７１（図６参照）の後端部（回転方向上流側端部）に対向配置されるときには、対応する第１右斜歯３６の左端部および第１左斜歯３７の右端部（つまり、第１ギヤ３３の左右方向中央部、つまり、連絡部分）は、第２貯留部２８に臨むことなく、上側面７１の前後方向（回転方向）途中に対向配置される。 Of the overlapping tooth grooves 76, the rearmost (most upstream) overlapping tooth groove 76 B has a right end portion of the first right inclined tooth 36 and a left end portion of the first left inclined tooth 37 (that is, the first gear 33 of the first gear 33). When the left and right end portions are disposed opposite to the rear end portion (upstream end portion in the rotational direction) of the upper side surface 71 (see FIG. 6), the left end portion and the first left oblique portion of the corresponding first right inclined tooth 36 are arranged. The right end portion of the tooth 37 (that is, the central portion in the left-right direction of the first gear 33, that is, the connecting portion) is opposed to the middle of the upper side surface 71 in the front-rear direction (rotation direction) without facing the second storage portion 28. The
　そして、これら複数の重複歯溝７６は、第１ギヤ３３の回転によって、その回転方向上流側に向かう歯溝７５へと移行する。 The plurality of overlapping tooth spaces 76 are shifted to the tooth spaces 75 toward the upstream side in the rotation direction by the rotation of the first gear 33.
　また、第２ギヤ３４の重複歯溝７６および下側面７２は、第１ギヤ３３の重複歯溝７６および上側面７１と同様の構成であり、具体的には、噛み合い部分に対して上下対称の構成とされる。すなわち、歯溝７５には、下側面７２と重複する重複歯溝７６が複数形成される。重複歯溝７６は、第２ギヤ３４の回転によって、回転方向上流側に向かう歯溝７５へと移行する。 Further, the overlapping tooth groove 76 and the lower side surface 72 of the second gear 34 have the same configuration as the overlapping tooth groove 76 and the upper side surface 71 of the first gear 33, and specifically, are vertically symmetrical with respect to the meshing portion. It is supposed to be configured. That is, a plurality of overlapping tooth spaces 76 that overlap with the lower surface 72 are formed in the tooth space 75. The overlapping tooth groove 76 shifts to the tooth groove 75 toward the upstream side in the rotation direction by the rotation of the second gear 34.
　なお、ギヤ構造体４の右側には、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。 A motor (not shown) connected to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32 is provided on the right side of the gear structure 4.
　次に、１対のギヤ３２の曲面４１における噛み合いを図５Ａ～図５Ｃを参照して説明する。 Next, the meshing of the pair of gears 32 on the curved surface 41 will be described with reference to FIGS. 5A to 5C.
　まず、図５Ａに示すように、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の下流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の下流側端部とが噛み合っている場合において、図５Ａ矢印および図５Ｂに示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の途中部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の途中部とが噛み合う。続いて、図５Ｂ矢印および図５Ｃに示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の上流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の上流側端部とが噛み合う。つまり、第１ギヤ３３の凸面４３と、第２ギヤ３４の凹面４２との噛合部分が、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。 First, as shown in FIG. 5A, in the case where the downstream end in the rotational direction R2 of the convex surface 43 of the first gear 33 and the downstream end in the rotational direction R2 of the concave surface 42 of the second gear 34 are engaged. 5A and 5B, when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotation direction R2, the middle portion of the convex surface 43 of the first gear 33 in the rotation direction R2 and the second gear 34 The midway portion of the concave surface 42 in the rotational direction R2 meshes. Subsequently, as shown in the arrow of FIG. 5B and FIG. 5C, when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotation direction R2, the upstream end of the convex surface 43 of the first gear 33 in the rotation direction R2, The upstream end portion in the rotational direction R2 of the concave surface 42 of the two gear 34 meshes. In other words, the meshing portion of the convex surface 43 of the first gear 33 and the concave surface 42 of the second gear 34 sequentially and sequentially moves to the downstream end portion, the middle portion, and the upstream end portion in the rotational direction R2 on each surface. .
　続いて、図示しないが、第１ギヤ３３の凹面４２と、第２ギヤ３４の凸面４３との噛合部分も、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。 Subsequently, although not shown, the meshing portions of the concave surface 42 of the first gear 33 and the convex surface 43 of the second gear 34 are also sequentially arranged on the downstream end, the middle portion, and the upstream end in the rotational direction R2 on each surface. Move continuously.
　従って、第１ギヤ３３の曲面４１と、第２ギヤ３４の曲面４１との噛合部分が、回転方向Ｒ２に沿って連続して移動する。この噛合部分の移動は、組成物の搬送において、組成物が溜まる貯留部分（図示せず）が歯筋間の歯溝７５に形成されることを防止する。 Therefore, the meshing portion of the curved surface 41 of the first gear 33 and the curved surface 41 of the second gear 34 moves continuously along the rotational direction R2. This movement of the meshing portion prevents a storage portion (not shown) where the composition is accumulated from being formed in the tooth gap 75 between the tooth traces during conveyance of the composition.
　シート形成部５は、図１および図３に示すように、ギヤ構造体４の前側において上側壁４８の突出部６３を含むように設けられており、例えば、ギヤ構造体４における突出部６３と、移動支持体としての支持ロール５１と、圧延ロール５４とを備えている。また、シート形成部５は、図２に示すように、第２送出ロール５９と、第１送出ロール５６とを備えている。 As shown in FIGS. 1 and 3, the sheet forming portion 5 is provided so as to include the protruding portion 63 of the upper side wall 48 on the front side of the gear structure 4. A support roll 51 as a moving support and a rolling roll 54 are provided. Further, as shown in FIG. 2, the sheet forming unit 5 includes a second delivery roll 59 and a first delivery roll 56.
　突出部６３は、図３に示すように、ギヤ構造体４におけるケーシング３１の吐出口４６を区画する壁の役割と、シート形成部５における吐出口４６から吐出される組成物の厚みを調整するドクター（あるいはナイフ）の役割との両方の役割を有する。 As shown in FIG. 3, the protrusion 63 adjusts the role of a wall that partitions the discharge port 46 of the casing 31 in the gear structure 4 and the thickness of the composition discharged from the discharge port 46 in the sheet forming unit 5. It has both the role of a doctor (or knife).
　支持ロール５１は、突出部６３に対して、隙間としての第１隙間５０が設けられるように対向配置されている。支持ロール５１は、ステンレス（ＳＵＳ３０４）の周面にクロムメッキが処理された金属から形成されている。支持ロール５１の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。また、支持ロール５１の回転軸線は、前後方向に投影したときに、吐出口４６および突出部６３と重なるように、配置されている。また、支持ロール５１は、組成物を支持して搬送するように構成されている。従って、支持ロール５１は、組成物を第１隙間５０に通過させるように構成されている。なお、支持ロール５１は、図示しないヒータが設けられている。 The support roll 51 is disposed so as to face the protruding portion 63 so that a first gap 50 as a gap is provided. The support roll 51 is formed of a metal whose chromium plating is applied to the peripheral surface of stainless steel (SUS304). The rotation axis of the support roll 51 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction. Further, the rotation axis of the support roll 51 is arranged so as to overlap the discharge port 46 and the protrusion 63 when projected in the front-rear direction. Moreover, the support roll 51 is comprised so that a composition may be supported and conveyed. Therefore, the support roll 51 is configured to pass the composition through the first gap 50. The support roll 51 is provided with a heater (not shown).
　図２に示すように、第１送出ロール５６は、支持ロール５１の下方に間隔を隔てて設けられている。第１送出ロール５６の回転軸線は、左右方向に延びており、第１送出ロール５６の周面には、第１セパレータ８がロール状に巻回されている。 As shown in FIG. 2, the first delivery roll 56 is provided below the support roll 51 with an interval. The rotation axis of the first delivery roll 56 extends in the left-right direction, and the first separator 8 is wound around the circumferential surface of the first delivery roll 56 in a roll shape.
　図３に示すように、圧延ロール５４は、第１隙間５０に対して搬送方向下流に位置し、支持ロール５１に対して第２隙間６０が設けられるように対向配置されている。圧延ロール５４の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５、第２軸２６および支持ロール５１と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。また、圧延ロール５４の回転軸線は、上下方向に投影したときに、支持ロール５１と重なるように、配置されている。圧延ロール５４は、第１隙間５０を通過してくる圧延化前シート７ａ（シート状組成物）に対して、シート厚みのばらつきを調整するように構成されている。圧延ロール５４は、鉄の周面にクロムメッキが処理された金属から形成されている。圧延ロール５４は、支持ロール５１との対向部分（ニップ部分）において、支持ロール５１と逆方向に回転する。 As shown in FIG. 3, the rolling roll 54 is positioned downstream of the first gap 50 in the transport direction, and is disposed to face the support roll 51 so that the second gap 60 is provided. The rotation axis of the rolling roll 54 is parallel to the first shaft 25, the second shaft 26, and the support roll 51 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction. Further, the rotation axis of the rolling roll 54 is arranged so as to overlap the support roll 51 when projected in the vertical direction. The rolling roll 54 is configured to adjust the variation in sheet thickness with respect to the pre-rolling sheet 7a (sheet-like composition) passing through the first gap 50. The rolling roll 54 is made of a metal whose peripheral surface of iron is treated with chrome plating. The rolling roll 54 rotates in the opposite direction to the support roll 51 at a portion facing the support roll 51 (nip portion).
　圧延ロール５４の上方には、エアポンプ（図示せず）が設けられている。エアポンプは、圧延ロール５４に対して空気圧を作用させることにより、圧延ロール５４に下方へ向かう圧力（すなわち、圧延化前シート７ａに対する圧力）を与えるように構成されている。 An air pump (not shown) is provided above the rolling roll 54. The air pump is configured to apply a downward pressure (that is, pressure to the unrolled sheet 7a) to the rolling roll 54 by applying air pressure to the rolling roll 54.
　図２に示すように、第２送出ロール５９は、圧延ロール５４の上方やや前方に間隔を隔てて対向配置されている。第２送出ロール５９の回転軸線は、左右方向に延びており、第２送出ロール５９の周面には、第２セパレータ９がロール状に巻回されている。 As shown in FIG. 2, the second delivery roll 59 is disposed to face the upper part of the rolling roll 54 slightly forward. The rotation axis of the second delivery roll 59 extends in the left-right direction, and the second separator 9 is wound around the peripheral surface of the second delivery roll 59 in a roll shape.
　張力調整部２０は、図１および２に示すように、第１テンションロール８１、ダンサーロール８０および第２テンションロール８２を備えている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the tension adjusting unit 20 includes a first tension roll 81, a dancer roll 80, and a second tension roll 82.
　第１テンションロール８１は、支持ロール５１に対して水平（上下方向高さが略同一）であって、搬送方向下流側に設けられている。第１テンションロール８１の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。 The first tension roll 81 is horizontal (the height in the vertical direction is substantially the same) with respect to the support roll 51 and is provided on the downstream side in the transport direction. The rotation axis of the first tension roll 81 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction.
　ダンサーロール８０は、第１テンションロール８１の搬送方向下流側に、上下方向に移動可能に設けられている。詳しくは、上下方向に投影したときに、ダンサーロール８０の後端（搬送方向上側端部）が、第１テンションロール８１の先端（搬送方向下流側端部）と、略一致するように設けられている。ダンサーロール８０の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。ダンサーロール８０は、図示しないヒータを備える。ダンサーロール８０は、上下方向に移動することにより、搬送される積層シート１０にかかる張力を調整し、その結果、積層シート１０の搬送速度および位置を調節するように構成されている。 The dancer roll 80 is provided on the downstream side in the transport direction of the first tension roll 81 so as to be movable in the vertical direction. Specifically, the rear end (upper end in the transport direction) of the dancer roll 80 is provided so as to substantially coincide with the front end (end on the downstream side in the transport direction) of the first tension roll 81 when projected in the vertical direction. ing. The axis of rotation of the dancer roll 80 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction. The dancer roll 80 includes a heater (not shown). The dancer roll 80 is configured to adjust the tension applied to the conveyed laminated sheet 10 by moving in the vertical direction, and as a result, adjust the conveying speed and position of the laminated sheet 10.
　第２テンションロール８２は、ダンサーロール８０の搬送方向下流側で、第１テンションロール８１に対して水平（上下方向高さが略同一）となるように、設けられている。第２テンションロール８２は、上下方向に投影したときに、ダンサーロール８０の先端（搬送方向下側端部）が、第２テンションロール８２の後端（搬送方向上流側端部）と、略一致するように設けられている。第２テンションロール８２の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。 The second tension roll 82 is provided on the downstream side in the transport direction of the dancer roll 80 so as to be horizontal with respect to the first tension roll 81 (the height in the vertical direction is substantially the same). When the second tension roll 82 is projected in the vertical direction, the front end (lower end in the transport direction) of the dancer roll 80 substantially coincides with the rear end (upstream end in the transport direction) of the second tension roll 82. It is provided to do. The rotation axis of the second tension roll 82 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction.
　切断部３は、本発明のシート作製工程で作製されるシートの一例である積層シート１０を切断可能に構成されており、作製部２１における張力調整部２０の搬送方向下流側に設けられる。切断部３は、１対の搬送ロール８３、１対の切断押え部材８４、切断刃８５、載置部材８６および１対の把持移動部８７（図７Ａ～Ｂ参照）を備えている。 The cutting unit 3 is configured to be able to cut a laminated sheet 10 that is an example of a sheet manufactured in the sheet manufacturing process of the present invention, and is provided on the downstream side in the transport direction of the tension adjusting unit 20 in the manufacturing unit 21. The cutting unit 3 includes a pair of transport rolls 83, a pair of cutting and pressing members 84, a cutting blade 85, a mounting member 86, and a pair of gripping and moving units 87 (see FIGS. 7A and 7B).
　図２に示すように、１対の搬送ロール８３は、第１搬送ロール８３ａと、第１搬送ロール８３ａに対して上側に対向配置される第２搬送ロール８３ｂとを備えており、第２テンションロール８２の搬送方向下流側に配置されている。 As shown in FIG. 2, the pair of transport rolls 83 includes a first transport roll 83a and a second transport roll 83b that is disposed on the upper side of the first transport roll 83a. It is arranged on the downstream side in the transport direction of the roll 82.
　第１搬送ロール８３ａの上端面は、第２テンションロール８２の上端面と水平となるように配置されている。第１搬送ロール８３ａおよび第２搬送ロール８３ｂの回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、左右方向に延びている。１対の搬送ロール８３は、搬送方向上流から搬送されてくる積層シート１０を押圧しながら搬送方向下流側に搬送させるように構成されている。 The upper end surface of the first transport roll 83a is arranged to be horizontal with the upper end surface of the second tension roll 82. The rotation axes of the first transport roll 83a and the second transport roll 83b are parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extend in the left-right direction. The pair of transport rolls 83 is configured to transport the laminated sheet 10 transported from the upstream in the transport direction to the downstream side in the transport direction while pressing.
　１対の切断押え部材８４は、積層シート１０を次に説明する切断刃８５が積層シート１０を切断する際に、積層シート１０における切断箇所より後側（搬送方向上流側）部分を押さえるように構成されている。１対の切断押え部材８４は、第１押え部材８４ａと、第１押え部材８４ａに対して上側に対向配置される第２押え部材８４ｂとを備えており、１対の搬送ロール８３の搬送方向下流側に配置されている。 The pair of cutting presser members 84 press the rear side (upstream side in the conveying direction) of the laminated sheet 10 when the cutting blade 85 to be described next cuts the laminated sheet 10. It is configured. The pair of cutting presser members 84 includes a first presser member 84a and a second presser member 84b disposed on the upper side of the first presser member 84a, and the transport direction of the pair of transport rolls 83. It is arranged downstream.
　第１押え部材８４ａは、その上端面が平坦面となる断面視略矩形状で、左右方向にわたって長尺に形成されている。すなわち、第１押え部材８４ａは、左右方向に延びるように設けられている。第１押え部材８４ａの上端面は、第１搬送ロール８３ａの上端縁と、水平となるよう設計されている。 The first pressing member 84a has a substantially rectangular shape in a cross-sectional view in which the upper end surface is a flat surface, and is formed long in the left-right direction. That is, the first pressing member 84a is provided so as to extend in the left-right direction. The upper end surface of the first pressing member 84a is designed to be horizontal with the upper end edge of the first transport roll 83a.
　第２押え部材８４ｂは、第１押え部材８４ａの上側に、上下方向に移動可能なように、対向配置されている。第２押え部材８４ｂは、第１押え部材８４ａと、搬送されるシートの面に対して上下方向対称で略同一形状となるように形成されている。具体的には、その下端面が平坦面となる断面視略矩形状で、左右方向にわたって長尺に形成されている。第２押え部材８４ｂは、上方から下方に向かって可動し、その下端面が積層シート１０を押圧することにより、積層シート１０の搬送方向下流への移動を一時的に規制する役割を備える。 The second pressing member 84b is disposed opposite to the upper side of the first pressing member 84a so as to be movable in the vertical direction. The second pressing member 84b is formed so as to be substantially the same shape as the first pressing member 84a in the vertical direction with respect to the surface of the conveyed sheet. Specifically, the lower end surface is a substantially rectangular shape in a cross-sectional view with a flat surface, and is long in the left-right direction. The second pressing member 84b is movable from the upper side to the lower side, and has a role of temporarily restricting the movement of the laminated sheet 10 downstream in the conveyance direction by pressing the laminated sheet 10 at its lower end surface.
　切断刃８５は、切断押え部材８４の搬送方向下流側に設けられている。切断刃８５は、図７Ａ～Ｂに示すように、左右方向に沿って配置されている。詳しくは、切断刃８５は、その切断方向が、シートの搬送方向と直交する方向、すなわち、上下方向となるように、構成されている。切断刃８５としては、例えば、積層シート１０において左右方向に沿って切断できる刃、例えば、トムソン刃２２（図９参照）、ピナクル刃（腐食刃）、刃先が左右方向一方から他方に向かって上下方向に傾斜するギロチン刃などの、左右方向に延びる帯刃、例えば、回転軸が前後方向に沿い、左右方向に回転しながら移動可能な円盤カッタなどが挙げられる。切断刃８５として、好ましくは、帯刃が挙げられ、より好ましくは、刃先が左右方向一方から他方に向かって上下方向に傾斜せず、積層シート１０を左右方向に一度に切断できるトムソン刃２２およびピナクル刃が挙げられ、さらに好ましくは、ピナクル刃の刃長が通常１ｍｍ以下であることから、十分な長さ刃長を確保できるトムソン刃２２が挙げられる。 The cutting blade 85 is provided on the downstream side in the transport direction of the cutting presser member 84. The cutting blade 85 is disposed along the left-right direction as shown in FIGS. 7A and 7B. Specifically, the cutting blade 85 is configured such that the cutting direction is a direction orthogonal to the sheet conveyance direction, that is, the vertical direction. As the cutting blade 85, for example, a blade that can be cut along the left-right direction in the laminated sheet 10, for example, a Thomson blade 22 (see FIG. 9), a pinnacle blade (corrosion blade), or a blade tip that moves up and down from one side to the other in the left-right direction. Examples include a band blade that extends in the left-right direction, such as a guillotine blade that is inclined in the direction, such as a disk cutter that can move while rotating in the left-right direction along the rotation axis. The cutting blade 85 is preferably a band blade, more preferably a Thomson blade 22 that can cut the laminated sheet 10 in the left-right direction at a time without the blade tip being inclined in the up-down direction from one side to the other in the left-right direction. A pinnacle blade is mentioned, More preferably, since the blade length of a pinnacle blade is 1 mm or less normally, the Thomson blade 22 which can ensure sufficient length blade length is mentioned.
　図９に示すように、切断刃８５の一例であるトムソン刃２２は、側面視において、左右方向に延び、下方に向かって尖る帯刃であって、下端部に刃先２３が形成されている。また、図９のトムソン刃２２は、両刃に形成されている。具体的には、図９のトムソン刃２２は、前後方向に互いに対向する２つの傾斜面２４を備えており、断面視において、２つの傾斜面２４が交わる部分が、稜線として刃先２３を構成する。刃先２３は、左右方向に沿うように形成される。 As shown in FIG. 9, the Thomson blade 22 as an example of the cutting blade 85 is a banded blade that extends in the left-right direction and sharpens downward in a side view, and has a blade edge 23 formed at the lower end. Further, the Thomson blade 22 of FIG. 9 is formed in both blades. Specifically, the Thomson blade 22 of FIG. 9 includes two inclined surfaces 24 facing each other in the front-rear direction, and a portion where the two inclined surfaces 24 intersect forms a cutting edge 23 as a ridge line in a cross-sectional view. . The blade edge 23 is formed along the left-right direction.
　２つの傾斜面２４は、センター面５５（刃先２３を上下方向に通過する面５５）に対して傾斜して形成されている。２つの傾斜面２４は、前傾斜面５７、および、前傾斜面５７の後側に形成される後傾斜面５８を備える。前傾斜面５７は、下方に向かうに従って後側に傾斜するように形成されている。一方、後傾斜面５８は、下方に向かうに従って前側に傾斜するように形成されている。具体的には、前傾斜面５７および後傾斜面５８は、センター面５５を基準にして、面対称に形成されている。 The two inclined surfaces 24 are formed to be inclined with respect to the center surface 55 (the surface 55 passing through the blade edge 23 in the vertical direction). The two inclined surfaces 24 include a front inclined surface 57 and a rear inclined surface 58 formed on the rear side of the front inclined surface 57. The front inclined surface 57 is formed to be inclined rearward as it goes downward. On the other hand, the rear inclined surface 58 is formed so as to incline forward as it goes downward. Specifically, the front inclined surface 57 and the rear inclined surface 58 are formed symmetrically with respect to the center surface 55.
　また、切断部３において、上記した切断刃８５、具体的には、トムソン刃２２やピナクル刃の下方には、それと間隔を隔てて配置される支持台７７が設けられている。支持台７７は、上面が積層シート１０を載置および支持可能に構成されており、具体的には、図７Ａ～Ｂに示すように、支持台７７の上面は、左右方向に延びる平坦状に形成されている。また、支持台７７は、厚み方向に投影したときに、切断刃８５を含むように形成されている。切断刃８５は、トムソン刃２２やピナクル刃の刃先２３が、下方に移動したときに、支持台７７の上面の近傍に到達できるように構成されている。 Further, in the cutting unit 3, a support base 77 is provided below the cutting blade 85, specifically, the Thomson blade 22 and the pinnacle blade, and is arranged with a space therebetween. The upper surface of the support base 77 is configured to be able to place and support the laminated sheet 10. Specifically, as shown in FIGS. 7A and 7B, the upper surface of the support base 77 is flat and extends in the left-right direction. Is formed. The support base 77 is formed so as to include the cutting blade 85 when projected in the thickness direction. The cutting blade 85 is configured to be able to reach the vicinity of the upper surface of the support base 77 when the blade tip 23 of the Thomson blade 22 or the pinnacle blade moves downward.
　切断刃８５を形成する材料としては、特に限定されず、例えば、ステンレス鋼、炭素工具鋼、高速度鋼、超硬合金などの合金、例えば、セラミック、例えば、ダイヤモンドなどが挙げられる。 The material for forming the cutting blade 85 is not particularly limited, and examples thereof include alloys such as stainless steel, carbon tool steel, high-speed steel, and cemented carbide, for example, ceramic, for example, diamond.
　なお、張力調整部２０および切断部３において、積層シート１０を切断する時に、積層シート１０において所定温度Ｔが確保されるように、シート製造装置１には、温度調節装置が設けられており、具体的には、支持台７７に、ヒータ７８が設けられている。ヒータ７８は、支持台７７に、積層シート１０を加熱可能に内蔵されている。 In addition, when the laminated sheet 10 is cut in the tension adjusting unit 20 and the cutting unit 3, the sheet manufacturing apparatus 1 is provided with a temperature adjusting device so that a predetermined temperature T is secured in the laminated sheet 10. Specifically, a heater 78 is provided on the support base 77. The heater 78 is built in the support base 77 so that the laminated sheet 10 can be heated.
　載置部材８６は、切断刃８５の搬送方向下流側に、配置されている。載置部材８６は、その上端面が平坦面となる断面視略矩形状で、左右方向にわたって長尺に形成されている。載置部材８６の上端面は、支持台７７に対して水平となるように配置されている。 The mounting member 86 is disposed downstream of the cutting blade 85 in the transport direction. The mounting member 86 has a substantially rectangular shape in cross-section in which the upper end surface is a flat surface, and is formed long in the left-right direction. The upper end surface of the mounting member 86 is disposed so as to be horizontal with respect to the support base 77.
　把持移動部８７は、図７Ａ～Ｂに示すように、１対のキャタピラ８９と、１対のチャッキングアーム８８とを備えている。 The gripping movement unit 87 includes a pair of caterpillars 89 and a pair of chucking arms 88 as shown in FIGS. 7A and 7B.
　１対のキャタピラ８９は、載置部材８６に対して右側に配置される第１キャタピラ８９ａと、第１キャタピラ８９ａに対して、載置部材８６および搬送コンベア９０（後述）を挟んで左右方向に対向配置される第２キャタピラ８９ｂとを備えている。 The pair of caterpillars 89 is arranged in the left-right direction with respect to the first caterpillar 89a disposed on the right side with respect to the mounting member 86 and the first caterpillar 89a with the mounting member 86 and a transport conveyor 90 (described later) interposed therebetween. And a second caterpillar 89b arranged to face each other.
　第１キャタピラ８９ａおよび第２キャタピラ８９ｂは、前後方向に沿って配置され、左右方向に投影したときに、その前端部が載置部材８６と重なり、その後端部が搬送コンベア９０（後述）と重なるように、設けられている。 The first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b are arranged along the front-rear direction, and when projected in the left-right direction, the front end portion thereof overlaps with the mounting member 86, and the rear end portion thereof overlaps with the conveyer 90 (described later). As is provided.
　第１キャタピラ８９ａおよび第２キャタピラ８９ｂは、両者等速で正逆回転可能に構成されており、正回転時には、右側面視において反時計回りに周回移動し、つまり、平面視において視認できる上側のキャタピラが前側から後側に移動し、逆回転時には、右側面視において時計回りに周回移動し、つまり、平面視において視認できる上側のキャタピラが後側から前側に移動する。 The first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b are configured so as to be able to rotate forward and reverse at the same speed. During forward rotation, the first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b move counterclockwise when viewed from the right side. When the caterpillar moves from the front side to the rear side and rotates in the reverse direction, the caterpillar moves clockwise in the right side view, that is, the upper caterpillar visible in the plan view moves from the rear side to the front side.
　１対のチャッキングアーム８８は、第１キャタピラ８９ａに固定される第１チャッキングアーム８８ａと、第２キャタピラ８９ｂに固定される第２チャッキングアーム８８ｂとを備えている。 The pair of chucking arms 88 includes a first chucking arm 88a fixed to the first caterpillar 89a and a second chucking arm 88b fixed to the second caterpillar 89b.
　第１チャッキングアーム８８ａおよび第２チャッキングアーム８８ｂは、左右方向に投影したときに、同一位置となるように、第１キャタピラ８９ａおよび第２キャタピラ８９ｂに、それぞれ固定されている。 The first chucking arm 88a and the second chucking arm 88b are respectively fixed to the first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b so as to be in the same position when projected in the left-right direction.
　第１チャッキングアーム８８ａは、空気圧によって作動し、シートの右側端部を上下方向から把持可能に構成されており、第２チャッキングアーム８８ｂは、空気圧によって作動し、シートの左側端部を上下方向から把持可能に構成されている。 The first chucking arm 88a is operated by air pressure and is configured to be able to grip the right end portion of the seat from above and below, and the second chucking arm 88b is operated by air pressure and moves the left end portion of the seat up and down. It is configured to be grippable from the direction.
　そして、把持移動部８７では、１対のチャッキングアーム８８が、左右方向において載置部材８６と対向する位置（以下、把持位置とする。）と、左右方向において搬送コンベア９０の前後方向途中部分と対向する位置（以下、解放位置とする。）との間を移動するように、１対のキャタピラ８９が正逆回転される。 In the gripping movement unit 87, a pair of chucking arms 88 is opposed to the mounting member 86 in the left-right direction (hereinafter referred to as a gripping position), and a middle portion in the front-rear direction of the transport conveyor 90 in the left-right direction. And a pair of caterpillars 89 are rotated forward and backward so as to move between the positions facing each other (hereinafter referred to as a release position).
　収容部６は、図１および図２に示すように、搬送支持体としての搬送コンベア９０と、検知センサー９１と、可動支持体としての可動板９２と、シート収容部としての収容ケース９３とを備えている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the storage unit 6 includes a transport conveyor 90 as a transport support, a detection sensor 91, a movable plate 92 as a movable support, and a storage case 93 as a sheet storage unit. I have.
　図７Ａ～Ｂに示すように、搬送コンベア９０は、載置部材８６の搬送方向下流側に配置され、左右方向において、第１キャタピラ８９ａと第２キャタピラ８９ｂとの間に配置されている。図１に示すように、搬送コンベア９０は、前後方向において、載置部材８６と、収容ケース９３との間に配置されている。搬送コンベア９０は、切断されたシート（枚葉シート１８）を、載置部材８６から収容ケース９３に搬送するように構成されている。 As shown in FIGS. 7A and 7B, the transport conveyor 90 is disposed on the downstream side of the mounting member 86 in the transport direction, and is disposed between the first caterpillar 89a and the second caterpillar 89b in the left-right direction. As shown in FIG. 1, the transport conveyor 90 is disposed between the placing member 86 and the housing case 93 in the front-rear direction. The conveyance conveyor 90 is configured to convey the cut sheet (sheet-fed sheet 18) from the placement member 86 to the storage case 93.
　図２に示すように、検知センサー９１は、搬送コンベア９０の搬送方向下流側であって、搬送コンベア９０の上方に間隔を隔てて対向配置されている。検知センサー９１は、反射式光センサーからなり、検知センサー９１の下方を通過する搬送コンベア９０上の枚葉シート１８を検知するように構成されている。 As shown in FIG. 2, the detection sensor 91 is located on the downstream side in the transport direction of the transport conveyor 90, and is opposed to the transport conveyor 90 with an interval therebetween. The detection sensor 91 includes a reflection type optical sensor, and is configured to detect the sheet 18 on the transport conveyor 90 that passes below the detection sensor 91.
　可動板９２は、搬送コンベア９０の下方に配置され、前後方向に移動可能に構成されている。具体的には、可動板９２は、前後方向長さが、枚葉シート１８の前後方向長さより、やや短い平面視略矩形平板形状に形成されている。可動板９２の左右方向両側には、図示しない１対のフレームが設けられており、１対のフレームには、前後方向に沿うガイドレールが設けられている。 The movable plate 92 is disposed below the conveyor 90 and is configured to be movable in the front-rear direction. Specifically, the movable plate 92 is formed in a substantially rectangular flat plate shape in plan view whose length in the front-rear direction is slightly shorter than the length in the front-rear direction of the sheet 18. A pair of frames (not shown) are provided on both sides of the movable plate 92 in the left-right direction, and guide rails along the front-rear direction are provided on the pair of frames.
　可動板９２の左右方向両端部は、１対のフレームのガイドレールにそれぞれスライド自在に嵌合されている。 The left and right ends of the movable plate 92 are slidably fitted to a pair of frame guide rails.
　これによって、可動板９２は、図８Ａに示すように、搬送コンベア９０から、その前端部がわずかに露出する退避位置と、図８Ｃに示すように、搬送コンベア９０から、その前端部から後端部にわたってすべてが露出する進出位置とに、前後方向に沿って移動する。 As a result, the movable plate 92 is moved from the transport conveyor 90 as shown in FIG. 8A to a retracted position where the front end is slightly exposed, and as shown in FIG. 8C, from the transport conveyor 90, the front end to the rear end. It moves along the front-rear direction to the advance position where everything is exposed across the part.
　収容ケース９３は、搬送コンベア９０の搬送方向下流側および下側に配置されている。収容ケース９３は、左右方向長さおよび上下方向長さにおいて、枚葉シート１８よりもやや大きく形成されている。上下方向に投影したときに、収容ケース９３の後端縁は、搬送コンベア９０の前端縁と略一致する。収容ケース９３は、搬送コンベア９０から搬送される枚葉シート１８を、積層させながら収容するように構成されている。 The housing case 93 is disposed on the downstream side and the lower side of the transport conveyor 90 in the transport direction. The storage case 93 is formed to be slightly larger than the sheet 18 in the left-right direction length and the vertical direction length. When projected in the vertical direction, the rear end edge of the storage case 93 substantially coincides with the front end edge of the transport conveyor 90. The storage case 93 is configured to store the single-wafer sheets 18 transported from the transport conveyor 90 while being stacked.
　シート製造装置１の寸法は、用いる粒子および樹脂成分の種類および配合割合と、目的とするシートの幅および厚みに対応して適宜設定される。 The dimensions of the sheet manufacturing apparatus 1 are appropriately set according to the types and blending ratios of the particles and resin components used, and the width and thickness of the target sheet.
　図４に示すように、１対のギヤ３２（第１ギヤ３３、第２ギヤ３４）の回転軸線方向長さＷ２は、例えば、２００ｍｍ以上、好ましくは、３００ｍｍ以上であり、また、例えば、２０００ｍｍ以下である。 As shown in FIG. 4, the length W2 in the rotational axis direction of the pair of gears 32 (first gear 33, second gear 34) is, for example, 200 mm or more, preferably 300 mm or more, and, for example, 2000 mm. It is as follows.
　１対のギヤ３２のギヤ径（ギヤ３２の直径（外径）、詳しくは、刃先円の直径）は、組成物の搬送時の圧力で１対のギヤ３２が歪まないように設定され、例えば、１０ｍｍ以上、好ましくは、２０ｍｍ以上であり、また、例えば、２００ｍｍ以下、好ましくは、８０ｍｍ以下である。また、１対のギヤ３２の歯底円の直径（ギヤ径から次に説明する歯たけＬ３を差し引いた値）は、例えば、８ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、１９８ｍｍ以下、好ましくは、１９４ｍｍ以下である。 The gear diameter of the pair of gears 32 (the diameter (outer diameter) of the gear 32, specifically, the diameter of the cutting edge circle) is set so that the pair of gears 32 is not distorted by the pressure during conveyance of the composition. It is 10 mm or more, preferably 20 mm or more, and for example, 200 mm or less, preferably 80 mm or less. The diameter of the root circle of the pair of gears 32 (a value obtained by subtracting the tooth depth L3 described below from the gear diameter) is, for example, 8 mm or more, preferably 10 mm or more, and, for example, 198 mm or less. , Preferably, it is 194 mm or less.
　図４に示すように、１対のギヤ３２の歯たけＬ３は、例えば、１ｍｍ以上、好ましくは、３ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２０ｍｍ以下である。 As shown in FIG. 4, the tooth depth L3 of the pair of gears 32 is, for example, 1 mm or more, preferably 3 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 20 mm or less.
　斜歯３５の回転軸線方向Ａ１におけるピッチ間隔は、例えば、５ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２５ｍｍ以下である。また、斜歯３５の歯筋の、１対のギヤ３２の回転軸線に対する角度（傾斜角）は、例えば、０度を超過し、好ましくは、５度以上、より好ましくは、１５度以上であり、また、例えば、７５度未満、好ましくは、７０度以下、より好ましくは、６０度以下である。傾斜角が上記下限以上であれば、組成物を回転軸線Ａ１の両外側に広げて、幅広のシートを確実に形成することができる。一方、傾斜角が上記上限以下であれば、重複歯溝７６を確実に形成して、組成物の搬送効率を向上させることができる。 The pitch interval of the inclined teeth 35 in the rotation axis direction A1 is, for example, 5 mm or more, preferably 10 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 25 mm or less. Further, the angle (inclination angle) of the tooth traces of the inclined teeth 35 with respect to the rotation axis of the pair of gears 32 exceeds, for example, 0 degrees, preferably 5 degrees or more, and more preferably 15 degrees or more. Also, for example, it is less than 75 degrees, preferably 70 degrees or less, and more preferably 60 degrees or less. If the inclination angle is equal to or greater than the above lower limit, the composition can be spread on both outer sides of the rotation axis A1 to reliably form a wide sheet. On the other hand, if the inclination angle is less than or equal to the above upper limit, the overlapping tooth groove 76 can be reliably formed and the conveyance efficiency of the composition can be improved.
　図６に示すように、１対のギヤ３２の回転軌跡において、第１ギヤ３３と上側面７１とが対向する回転方向長さＷ１、および、第２ギヤ３４と下側面７２とが対向する回転方向長さ（図６において図示せず）は、例えば、２ｍｍ以上、好ましくは、３ｍｍ以上、好ましくは、５ｍｍ以上であり、また、例えば、３２４ｍｍ以下、好ましくは、３１５ｍｍ以下である。上記した長さが上記下限以上であれば、複数の重複歯溝７６を確実に形成して、組成物の搬送効率を向上させることができる。一方、上記した長さが上記上限以下であれば、組成物の搬送効率を向上させることができる。 As shown in FIG. 6, in the rotation trajectory of the pair of gears 32, the rotation direction length W1 where the first gear 33 and the upper side surface 71 face each other, and the rotation where the second gear 34 and the lower side surface 72 face each other. The direction length (not shown in FIG. 6) is, for example, 2 mm or more, preferably 3 mm or more, preferably 5 mm or more, and for example, 324 mm or less, preferably 315 mm or less. If the above-described length is equal to or greater than the above lower limit, a plurality of overlapping tooth grooves 76 can be reliably formed, and the conveyance efficiency of the composition can be improved. On the other hand, if the above-described length is not more than the above upper limit, the conveyance efficiency of the composition can be improved.
　支持ロール５１の回転軸線方向長さ（左右方向長さ）は、例えば、２１０ｍｍ以上、好ましくは、３１０ｍｍ以上であり、また、例えば、２０４０ｍｍ以下である。支持ロール５１の直径（外径）は、例えば、３００ｍｍ以下、好ましくは、１５０ｍｍ以下である。また、例えば、３０ｍｍ以上、好ましくは、５０ｍｍ以上である。圧延ロール５４の回転軸方向長さは、例えば、支持ロール５１の回転軸方向長さの９５～１２０％であり、好ましくは、支持ロール５１の回転軸方向長さと略同一である。圧延ロール５４の直径は、例えば、支持ロール５１の直径の８０～１２０％であり、好ましくは、支持ロール５１の直径と略同一である。 The length of the support roll 51 in the rotation axis direction (left-right direction length) is, for example, 210 mm or more, preferably 310 mm or more, and, for example, 2040 mm or less. The diameter (outer diameter) of the support roll 51 is, for example, 300 mm or less, preferably 150 mm or less. For example, it is 30 mm or more, preferably 50 mm or more. The length of the rolling roll 54 in the rotation axis direction is, for example, 95 to 120% of the length of the support roll 51 in the rotation axis direction, and is preferably substantially the same as the length of the support roll 51 in the rotation axis direction. The diameter of the rolling roll 54 is, for example, 80 to 120% of the diameter of the support roll 51, and is preferably substantially the same as the diameter of the support roll 51.
　ダンサーロール８０の回転軸線方向長さ（左右方向長さ）は、例えば、２１０ｍｍ以上、好ましくは、３１０ｍｍ以上であり、また、例えば、２０４０ｍｍ以下である。 The length of the dancer roll 80 in the rotation axis direction (left-right direction length) is, for example, 210 mm or more, preferably 310 mm or more, and, for example, 2040 mm or less.
　ダンサーロール８０の直径（外径）は、例えば、３００ｍｍ以下、好ましくは、１５０ｍｍ以下である。また、例えば、３０ｍｍ以上、好ましくは、５０ｍｍ以上である。 The diameter (outer diameter) of the dancer roll 80 is, for example, 300 mm or less, preferably 150 mm or less. For example, it is 30 mm or more, preferably 50 mm or more.
　第１搬送ロール８３ａの回転軸線方向長さ（左右方向長さ）は、例えば、２１０ｍｍ以上、好ましくは、３１０ｍｍ以上であり、また、例えば、２０４０ｍｍ以下である。 The length in the rotation axis direction (the length in the left-right direction) of the first transport roll 83a is, for example, 210 mm or more, preferably 310 mm or more, and, for example, 2040 mm or less.
　第１搬送ロール８３ａの直径（外径）は、例えば、３００ｍｍ以下、好ましくは、１５０ｍｍ以下である。また、例えば、３０ｍｍ以上、好ましくは、５０ｍｍ以上である。 The diameter (outer diameter) of the first transport roll 83a is, for example, 300 mm or less, preferably 150 mm or less. For example, it is 30 mm or more, preferably 50 mm or more.
　第２搬送ロール８３ｂの回転軸方向長さは、２１０ｍｍ以上、好ましくは、３１０ｍｍ以上であり、また、２０４０ｍｍ以下であり、好ましくは、第１搬送ロール８３ａの回転軸方向長さと略同一である。第２搬送ロールの直径は、例えば、３００ｍｍ以下、好ましくは、１５０ｍｍ以下である。また、例えば、３０ｍｍ以上、好ましくは、５０ｍｍ以上である。好ましくは、第１搬送ロール８３ａの直径と略同一である。 The length of the second transport roll 83b in the rotation axis direction is 210 mm or more, preferably 310 mm or more, and 2040 mm or less, and is preferably substantially the same as the length of the first transport roll 83a in the rotation axis direction. The diameter of the 2nd conveyance roll is 300 mm or less, for example, Preferably, it is 150 mm or less. For example, it is 30 mm or more, preferably 50 mm or more. Preferably, it is substantially the same as the diameter of the first transport roll 83a.
　また、図３に示すように、第１隙間５０の前後方向距離Ｌ１は、第１セパレータ８の厚みおよび所望する圧延化前シート７ａの厚みに応じて適宜設定され、例えば、６０μｍ以上、好ましくは、１００μｍ以上であり、また、例えば、３５００μｍ以下、好ましくは、２５００μｍ以下である。 Further, as shown in FIG. 3, the longitudinal distance L1 of the first gap 50 is appropriately set according to the thickness of the first separator 8 and the desired thickness of the pre-rolling sheet 7a, for example, 60 μm or more, preferably , 100 μm or more, and for example, 3500 μm or less, preferably 2500 μm or less.
　第２隙間６０の上下方向距離Ｌ２は、第１隙間５０の距離Ｌ１の寸法、第２セパレータ９の厚さなどに応じて適宜設定され、詳しくは、第１隙間５０の距離Ｌ１よりもわずかに狭くするように設定される。これにより、圧延ロール５４が、シートに押し込み、シートの厚みのばらつきを調整する。具体的には、例えば、第１隙間５０よりも狭める距離（ロール押し込み量：Ｌ１－Ｌ２の値）は、例えば、５μｍ以上、好ましくは、１０μｍ以上であり、また、例えば、１００μｍ以下、好ましくは、５０μｍ以下である。より具体的には、第２隙間６０の上下方向距離Ｌ２は、例えば、６５μｍ以上、好ましくは、７０μｍ以上であり、また、例えば、３６００μｍ以下、好ましくは、３５５０μｍ以下である。 The vertical distance L2 of the second gap 60 is appropriately set according to the dimension of the distance L1 of the first gap 50, the thickness of the second separator 9, and the like. Specifically, the distance L2 is slightly smaller than the distance L1 of the first gap 50. Set to narrow. Thereby, the rolling roll 54 pushes into a sheet | seat and adjusts the dispersion | variation in the thickness of a sheet | seat. Specifically, for example, the distance narrower than the first gap 50 (roll push amount: L1-L2) is, for example, 5 μm or more, preferably 10 μm or more, and, for example, 100 μm or less, preferably 50 μm or less. More specifically, the vertical distance L2 of the second gap 60 is, for example, 65 μm or more, preferably 70 μm or more, and, for example, 3600 μm or less, preferably 3550 μm or less.
　図９に示すように、切断刃８５の刃先角α、具体的には、トムソン刃２２の刃先角αは、トムソン刃２２が両刃である場合には、鋭角であって、例えば、５度以上、好ましくは、１０度以上、より好ましくは、１５度以上であり、また、例えば、６０度以下、好ましくは、５０度以下、より好ましくは、４２度未満、さらに好ましくは、４０度以下である。 As shown in FIG. 9, the cutting edge angle α of the cutting blade 85, specifically, the cutting edge angle α of the Thomson blade 22 is an acute angle when the Thomson blade 22 is a double blade, for example, 5 degrees or more. , Preferably 10 degrees or more, more preferably 15 degrees or more, and for example, 60 degrees or less, preferably 50 degrees or less, more preferably less than 42 degrees, and further preferably 40 degrees or less. .
　なお、刃先角αは、２つの傾斜面２４が互いに交差する交点より上側（切断方向上流側）に形成される角度である。また、刃先角αは、前傾斜面５７とセンター面５５との成す角度α１と、後傾斜面５８とセンター面５５との成す角度α２との合計角度（α１＋α２）である。 The cutting edge angle α is an angle formed on the upper side (upstream side in the cutting direction) from the intersection where the two inclined surfaces 24 intersect each other. The blade edge angle α is a total angle (α1 + α2) of an angle α1 formed by the front inclined surface 57 and the center surface 55 and an angle α2 formed by the rear inclined surface 58 and the center surface 55.
　トムソン刃２２の刃先角αが上記上限以下であれば、積層シート１０における圧延シート７の切断端部１９（後述）に割れ１０２（図１５Ａ参照）や欠け１０３（図１５Ｂ参照）を防止することができる。一方、トムソン刃２２の刃先角αが上記下限以上であれば、トムソン刃２２を長寿命化して、シート製造装置１のランニングコストの増大を防止すること、ひいては、積層シート１０の製造コストの増大を防止することができる。 If the cutting edge angle α of the Thomson blade 22 is equal to or less than the above upper limit, the crack 102 (see FIG. 15A) and the chip 103 (see FIG. 15B) are prevented at the cut end 19 (described later) of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10. Can do. On the other hand, if the cutting edge angle α of the Thomson blade 22 is equal to or greater than the above lower limit, the Thomson blade 22 can be extended in life to prevent the running cost of the sheet manufacturing apparatus 1 from increasing, and thus increase the manufacturing cost of the laminated sheet 10. Can be prevented.
　また、トムソン刃２２の刃長、すなわち、トムソン刃２２の上下方向（切断方向）長さは、特に限定されず、例えば、８ｍｍ以上、好ましくは、１２ｍｍ以上、より好ましくは、２３．６ｍｍ以上であり、また、例えば、１００ｍｍ以下である。また、トムソン刃２２の刃厚、すなわち、トムソン刃２２の前後方向の最大長さは、特に限定されず、例えば、４５０μｍ以上、好ましくは、７００μｍ以上であり、また、例えば、１５００μｍ以下、好ましくは、１０００μｍ以下である。 Further, the length of the Thomson blade 22, that is, the length in the vertical direction (cutting direction) of the Thomson blade 22 is not particularly limited, and is, for example, 8 mm or more, preferably 12 mm or more, more preferably 23.6 mm or more. Yes, for example, 100 mm or less. Further, the blade thickness of the Thomson blade 22, that is, the maximum length in the front-rear direction of the Thomson blade 22 is not particularly limited, and is, for example, 450 μm or more, preferably 700 μm or more, and for example, 1500 μm or less, preferably , 1000 μm or less.
　押え部材８４と載置部材８６との前後隙間は、切断刃８５のトムソン刃２２の刃厚などによって適宜選定される。 The front-rear gap between the pressing member 84 and the mounting member 86 is appropriately selected according to the blade thickness of the Thomson blade 22 of the cutting blade 85 and the like.
　可動板９２の左右方向長さは、枚葉シート１８の左右方向長さに対して、例えば、５０％以上、好ましくは、７０％以上であり、また、１５０％以下、好ましくは、１００％以下である。また、可動板９２の前後方向長さは、枚葉シート１８の搬送方向長さに対して、例えば、７０％以上、好ましくは、１００％以上であり、また、３００％以下、好ましくは、１５０％以下である。 The length in the left-right direction of the movable plate 92 is, for example, 50% or more, preferably 70% or more, and 150% or less, preferably 100% or less, with respect to the length in the left-right direction of the sheet 18. It is. The length of the movable plate 92 in the front-rear direction is, for example, 70% or more, preferably 100% or more, and 300% or less, preferably 150, with respect to the length of the sheet 18 in the conveyance direction. % Or less.
　次に、このシート製造装置１を用いる、枚葉シート１８の製造方法について詳説する。 Next, a method for manufacturing the sheet 18 using the sheet manufacturing apparatus 1 will be described in detail.
　枚葉シート１８の製造方法は、シート作製工程、切断工程および収容工程を備える。 The method for manufacturing the single wafer sheet 18 includes a sheet manufacturing process, a cutting process, and a housing process.
　　＜シート作製工程＞
　シート作製工程では、粒子および樹脂成分を含有する組成物から圧延シート７を作製する。 <Sheet preparation process>
In the sheet preparation step, the rolled sheet 7 is prepared from a composition containing particles and a resin component.
　具体的には、まず、図２に示すように、ホッパ１６に、粒子および樹脂成分を含有する組成物を仕込む。 Specifically, first, as shown in FIG. 2, a hopper 16 is charged with a composition containing particles and a resin component.
　また、シート製造装置１の作製部２１において、混練押出機２、ギヤ構造体４、シート形成部５（特に、支持ロール５１、圧延ロール５４）および張力調整部２０（特に、ダンサーロール８２）を所定の温度および／または回転速度に調整する。なお、混練押出機２、ギヤ構造体４およびシート形成部５の温度は、例えば、樹脂成分が熱可塑性樹脂成分を含有する場合には、その軟化温度以上であり、また、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、その硬化温度未満である。具体的には、混練押出機２、ギヤ構造体４、シート形成部５の温度は、それぞれ、例えば、５０℃以上、好ましくは、７０℃以上であり、また、例えば、２００℃以下、好ましくは、１５０℃以下である。 Further, in the production unit 21 of the sheet manufacturing apparatus 1, the kneading extruder 2, the gear structure 4, the sheet forming unit 5 (particularly the support roll 51 and the rolling roll 54), and the tension adjusting unit 20 (particularly the dancer roll 82). Adjust to a predetermined temperature and / or rotational speed. The temperatures of the kneading extruder 2, the gear structure 4 and the sheet forming portion 5 are, for example, higher than the softening temperature when the resin component contains a thermoplastic resin component, and the resin component is thermoset. When it contains a functional resin component, it is lower than its curing temperature. Specifically, the temperatures of the kneading extruder 2, the gear structure 4, and the sheet forming portion 5 are, for example, 50 ° C or higher, preferably 70 ° C or higher, and for example, 200 ° C or lower, preferably 150 ° C. or lower.
　特に、支持ロール５１および圧延ロール５４の温度は、ギヤ構造体４の温度よりも高く設定され、その温度差は、例えば、５℃以上、好ましくは、１０℃以上であり、また、例えば、５０℃以下、好ましくは、３０℃以下とする。支持ロール５１と圧延ロール５４との温度差は、例えば、５０℃以下であり、好ましくは、略等温である。 In particular, the temperature of the support roll 51 and the rolling roll 54 is set to be higher than the temperature of the gear structure 4, and the temperature difference is, for example, 5 ° C. or more, preferably 10 ° C. or more. C. or lower, preferably 30 C or lower. The temperature difference between the support roll 51 and the rolling roll 54 is, for example, 50 ° C. or less, and preferably is approximately isothermal.
　支持ロール５１の回転速度は、例えば、０．０５ｍ／ｍｉｎ以上、好ましくは、０．１０ｍ／ｍｉｎ以上であり、例えば、１０．００ｍ／ｍｉｎ以下、好ましくは、５．００ｍ／ｍｉｎである。圧延ロール５４の回転速度は、支持ロール５１の回転速度に対して、略等速である。 The rotational speed of the support roll 51 is, for example, 0.05 m / min or more, preferably 0.10 m / min or more, for example, 10.00 m / min or less, preferably 5.00 m / min. The rotation speed of the rolling roll 54 is substantially constant with respect to the rotation speed of the support roll 51.
　また、エアポンプの圧延ロール５４に対する空気圧は、例えば、０．１ＭＰａ以上、好ましくは、０．３ＭＰａ以上であり、また、例えば、５．０ＭＰａ以下、好ましくは、２．０ＭＰａ以下である。 Moreover, the air pressure with respect to the rolling roll 54 of the air pump is, for example, 0.1 MPa or more, preferably 0.3 MPa or more, and, for example, 5.0 MPa or less, preferably 2.0 MPa or less.
　張力調整部２０（特に、ダンサーロール８２）の温度は、室温以上、例えば、２５℃以上、好ましくは、４０℃以上であり、また、例えば、９０℃以下、好ましくは、６０℃以下である。この範囲とすることにより、シートとして、シリカおよび熱硬化性樹脂（好ましくは、エポキシ樹脂）を含有する場合において、ダンサーロール８０による張力によって生じるシート表面の割れを抑制することできる。 The temperature of the tension adjusting unit 20 (particularly the dancer roll 82) is room temperature or higher, for example, 25 ° C or higher, preferably 40 ° C or higher, and for example, 90 ° C or lower, preferably 60 ° C or lower. By setting it as this range, when the sheet contains silica and a thermosetting resin (preferably, an epoxy resin), it is possible to suppress cracking of the sheet surface caused by the tension by the dancer roll 80.
　また、切断部３において、支持台７７の温度を所定温度Ｔに設定する。具体的には、所定温度Ｔは、圧延シート７の後述する軟化開始温度ＳＰ以上、かつ、圧延シート７の後述するガラス転移温度Ｔｇ以下である。具体的には、ヒータ７８の温度を、上記した所定温度Ｔに設定する。 Further, in the cutting part 3, the temperature of the support base 77 is set to a predetermined temperature T. Specifically, the predetermined temperature T is equal to or higher than a softening start temperature SP (described later) of the rolled sheet 7 and equal to or lower than a glass transition temperature Tg (described later) of the rolled sheet 7. Specifically, the temperature of the heater 78 is set to the predetermined temperature T described above.
　支持台７７の温度が、上記した所定温度の下限を下回ると、図１５ＡおよびＢに示すように、枚葉シート１８における圧延シート７の切断端部１９に、割れ１０２（図１５Ａ参照）および／または欠け１０３（図１５Ｂ参照）などの損傷を生じる不具合がある。 When the temperature of the support base 77 falls below the lower limit of the predetermined temperature described above, as shown in FIGS. 15A and 15B, a crack 102 (see FIG. 15A) and / or a cut end 19 of the rolled sheet 7 in the sheet 18. Alternatively, there is a defect that causes damage such as a chip 103 (see FIG. 15B).
　一方、支持台７７の温度が、上記した所定温度の上限を上回ると、図１４に示すように、枚葉シート１８における圧延シート７の切断端部１９にタレ１０１を生じること、具体的には、圧延シート７の端部が第１セパレータ８の切断端面からはみ出て、下側にタレ落ちる不具合がある。 On the other hand, when the temperature of the support base 77 exceeds the upper limit of the predetermined temperature described above, as shown in FIG. 14, the sagging 101 is generated at the cut end portion 19 of the rolled sheet 7 in the sheet 18, specifically, The end of the rolled sheet 7 protrudes from the cut end face of the first separator 8 and falls down.
　他方、切断刃８５の切断刃８５の温度が上記した所定温度にあれば、図１２および図１３に示すように、積層シート１０における圧延シート７の切断端部１９に損傷を生じることを防止しつつ、圧延シート７の切断端部１９が下側にタレ落ちることを防止することができる。 On the other hand, if the temperature of the cutting blade 85 of the cutting blade 85 is at the above-described predetermined temperature, as shown in FIGS. 12 and 13, it is possible to prevent the cut end 19 of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10 from being damaged. However, it is possible to prevent the cut end 19 of the rolled sheet 7 from sagging downward.
　所定温度Ｔは、圧延シート７における粒子の種類および／または配合割合などに対応しており、圧延シート７における粒子の配合割合が７０体積％未満であれば、例えば、３０℃以上であり、また、例えば、４５℃未満、好ましくは、４０℃以下である。また、圧延シート７における粒子の配合割合が７０体積％以上であれば、所定温度Ｔは、例えば、３５℃以上であり、また、例えば、５０℃未満、好ましくは、４６℃以下、より好ましくは、４５℃以下である。 The predetermined temperature T corresponds to the type and / or blending ratio of the particles in the rolled sheet 7, and is 30 ° C. or more, for example, if the blending ratio of the particles in the rolled sheet 7 is less than 70% by volume. For example, it is less than 45 ° C., preferably 40 ° C. or less. Further, if the mixing ratio of the particles in the rolled sheet 7 is 70% by volume or more, the predetermined temperature T is, for example, 35 ° C. or more, and for example, less than 50 ° C., preferably 46 ° C. or less, more preferably 45 ° C. or lower.
　図７ＡおよびＢに示す把持移動部８７の１対のキャタピラ８９の移動速度および搬送コンベア９０の搬送速度は、１対の搬送ロール８３に対して、それぞれ、６０～２００％であり、好ましくは、略等速である。 The moving speed of the pair of caterpillars 89 and the conveying speed of the conveyor 90 in the gripping and moving unit 87 shown in FIGS. 7A and 7B are 60 to 200% with respect to the pair of conveying rolls 83, respectively. It is approximately constant speed.
　また、図２に示すように、第１送出ロール５６に、第１セパレータ８を予め巻回する。 Further, as shown in FIG. 2, the first separator 8 is wound around the first delivery roll 56 in advance.
　第１セパレータ８としては、例えば、ポリプロピレンフィルム、エチレン－プロピレン共重合体フィルム、ポリエステルフィルム（ＰＥＴなど）、ポリ塩化ビニルなどのプラスチックフィルム類、例えば、クラフト紙などの紙類、例えば、綿布、スフ布などの布類、例えば、ポリエステル不織布、ビニロン不織布などの不織布類、例えば、金属箔などが挙げられる。好ましくは、プラスチックフィルム類、より好ましくは、ポリエステルフィルムが挙げられる。 Examples of the first separator 8 include polypropylene films, ethylene-propylene copolymer films, polyester films (PET, etc.), plastic films such as polyvinyl chloride, papers such as kraft paper, cotton cloth, soft cloth, etc. Cloth such as cloth, for example, non-woven cloth such as polyester non-woven cloth and vinylon non-woven cloth, for example, metal foil and the like. Preferably, plastic films, more preferably, a polyester film is used.
　第１セパレータ８の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０～５００μｍである。なお、第１セパレータ８の表面を離型処理することもできる。 The thickness of the first separator 8 is appropriately selected according to its purpose and application, and is, for example, 10 to 500 μm. The surface of the first separator 8 can be subjected to a mold release process.
　さらに、第２送出ロール５９に、第２セパレータ９を予め巻回する。 Further, the second separator 9 is wound around the second delivery roll 59 in advance.
　第２セパレータ９は、第１セパレータ８と同様のものが挙げられ、その表面を表面処理することもできる。第２セパレータ９の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０～５００μｍである。 The second separator 9 may be the same as the first separator 8, and the surface thereof can be surface-treated. The thickness of the second separator 9 is appropriately selected according to its purpose and application, and is, for example, 10 to 500 μm.
　次いで、組成物をホッパ１６から、シリンダ１１の混練押出機入口１４を介してシリンダ１１内に投入する。 Next, the composition is charged into the cylinder 11 from the hopper 16 through the kneading extruder inlet 14 of the cylinder 11.
　混練押出機２では、組成物が、ブロックヒータによって加熱されながら、混練スクリュー１２の回転によって混練押出されて、組成物が、混練押出機出口１５から連結管１７を介して、図２に示すように、第１貯留部２７に至る（混練押出工程）。 In the kneading extruder 2, the composition is kneaded and extruded by the rotation of the kneading screw 12 while being heated by the block heater, and the composition is passed through the connecting pipe 17 from the kneading extruder outlet 15 as shown in FIG. To the first reservoir 27 (kneading extrusion process).
　その後、組成物は、ギヤ構造体４において、１対のギヤ３２の回転軸線方向Ａ１に変形
されながら、前方に搬送される（変形搬送工程）。 Thereafter, the composition is conveyed forward in the gear structure 4 while being deformed in the rotation axis direction A1 of the pair of gears 32 (deformation conveyance step).
　具体的には、組成物は、１対のギヤ３２の噛み合いによって、回転軸線方向Ａ１の中央部から両端部に押し広げられながら搬送される。 Specifically, the composition is conveyed while being spread from the central portion in the rotation axis direction A1 to both ends by the engagement of the pair of gears 32.
　詳しくは、図３に示すように、組成物は、第１貯留部２７の前側部分の上端部および下端部から、収容空間７３における１対のギヤ３２の噛み合い部分より後側部分に至り、その後、１対のギヤ３２の斜歯３５に剪断されながら、歯溝７５内に取り巻き込まれ、続いて、密閉空間７４に至る。そして、密閉空間７４において、組成物が、重複歯溝７６となる歯溝７５によって、第１貯留部２７および第２貯留部２８間の連通、つまり、斜歯３５の歯筋に沿って移動することが阻止されながら、１対のギヤ３２の回転方向Ｒ２への回転によって、１対のギヤ３２の回転方向Ｒ２の下流側、つまり、前方に搬送される。これによって、組成物は、１対のギヤ３２の前側に押し出され、収容空間７３における１対のギヤ３２の噛み合い部分より前側部分に至る。 Specifically, as shown in FIG. 3, the composition reaches from the upper end portion and the lower end portion of the front side portion of the first storage portion 27 to the rear side portion from the meshing portion of the pair of gears 32 in the accommodation space 73. While being sheared by the oblique teeth 35 of the pair of gears 32, the tooth is entrained in the tooth gap 75 and then reaches the sealed space 74. Then, in the sealed space 74, the composition moves along the tooth traces of the oblique teeth 35, that is, the communication between the first storage portion 27 and the second storage portion 28 by the tooth spaces 75 that become the overlapping tooth spaces 76. While being prevented, the pair of gears 32 are transported downstream of the pair of gears 32 in the rotational direction R2, that is, forward. As a result, the composition is pushed out to the front side of the pair of gears 32 and reaches the front side part from the meshing part of the pair of gears 32 in the accommodation space 73.
　このとき、組成物は、斜歯３５の噛み合い部分（図５Ａ～Ｃ参照）を介して第１貯留部２７に逆流する（後方に戻る）ことが斜歯３５の噛み合い部分によって防止されながら、左右方向に押し広げられる。 At this time, the composition is prevented from flowing back (returning backward) to the first storage portion 27 via the meshing portion of the inclined teeth 35 (see FIGS. 5A to 5C), while the meshing portion of the inclined teeth 35 prevents the right and left Pushed in the direction.
　具体的には、図３に示すように、ギヤ構造体４の右側部分においては、第１右斜歯３６と第２右斜歯３８との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から右端部に向けて押し広げられる。一方、ギヤ構造体４の左側部分においては、第１左斜歯３７と第２左斜歯３９との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から左端部に向けて押し広げられる。 Specifically, as shown in FIG. 3, in the right side portion of the gear structure 4, the rotation axis direction A <b> 1 of the pair of gears 32 is engaged by the engagement of the first right inclined teeth 36 and the second right inclined teeth 38. It is spread from the center of the head toward the right edge. On the other hand, in the left portion of the gear structure 4, the first left inclined teeth 37 and the second left inclined teeth 39 are engaged to push the pair of gears 32 from the central portion in the rotation axis direction A 1 toward the left end portion. Can be spread.
　続いて、図３に示すように、組成物は、第２貯留部２８および吐出通路４４を介して吐出口４６に至り、次いで、吐出口４６から支持ロール５１に向かって吐出（搬送）される。 Subsequently, as shown in FIG. 3, the composition reaches the discharge port 46 via the second reservoir 28 and the discharge passage 44, and then is discharged (conveyed) from the discharge port 46 toward the support roll 51. .
　具体的には、支持ロール５１の周面には、第１送出ロール５６（図２参照）から送り出された第１セパレータ８が積層されており、組成物は、その第１セパレータ８を介して支持ロール５１に支持されながら、支持ロール５１の回転方向に搬送される。 Specifically, the first separator 8 delivered from the first delivery roll 56 (see FIG. 2) is laminated on the peripheral surface of the support roll 51, and the composition passes through the first separator 8. While being supported by the support roll 51, it is transported in the rotation direction of the support roll 51.
　吐出口４６から吐出された組成物は、一旦、支持ロール５１の後方に、第１セパレータ８を介して吐出され、直ちに、第１隙間５０（すなわち、突出部６３と支持ロール５１の周面との間）によって厚みが調整される。具体的には、余分な組成物は、突出部６３によって掻き取られ、所望厚みおよび所望幅のシート状組成物（以下、圧延化前シート７ａとする。）として形成される。そして、圧延化前シート７ａは、圧延化前シート７ａが第１セパレータ８に積層された第１セパレータ付シート１３として、第２隙間６０に搬送される（隙間通過工程）。 The composition discharged from the discharge port 46 is once discharged to the rear of the support roll 51 via the first separator 8, and immediately, the first gap 50 (that is, the protrusion 63 and the peripheral surface of the support roll 51). The thickness is adjusted by Specifically, the excess composition is scraped off by the protrusion 63 and formed as a sheet-like composition having a desired thickness and a desired width (hereinafter referred to as a pre-rolling sheet 7a). And the sheet | seat 7a before rolling is conveyed by the 2nd clearance gap 60 as the sheet | seat 13 with a 1st separator in which the sheet | seat 7a before rolling was laminated | stacked on the 1st separator 8 (gap passage process).
　この第１隙間５０の距離Ｌ１により、詳しくは、第１隙間５０の距離Ｌ１および第１セパレータ付シート１３の厚みを調整することにより、圧延化前シート７ａの厚みや、第２隙間通過工程により得られる圧延シート７の厚みが決定される。 Specifically, by adjusting the distance L1 of the first gap 50 and the thickness of the first separator-attached sheet 13 by the distance L1 of the first gap 50, the thickness of the sheet 7a before rolling or the second gap passing step The thickness of the obtained rolled sheet 7 is determined.
　第１セパレータ付シート１３の厚みは、例えば、６０μｍ以上、好ましくは、１１０μｍ以上であり、また、例えば、２５００μｍ以下、好ましくは、１５００μｍ以下である。 The thickness of the first separator-attached sheet 13 is, for example, 60 μm or more, preferably 110 μm or more, and for example, 2500 μm or less, preferably 1500 μm or less.
　圧延化前シート７ａの厚みは、例えば、５０μｍ以上、好ましくは、１００μｍ以上であり、また、例えば、２０００μｍ以下、好ましくは、１０００μｍ以下である。 The thickness of the pre-rolled sheet 7a is, for example, 50 μm or more, preferably 100 μm or more, and for example, 2000 μm or less, preferably 1000 μm or less.
　続いて、図２に示すように、圧延化前シート７ａは、支持ロール５１の後端から支持ロール５１の外周を沿って支持ロール５１の上端に搬送され、その後、第２隙間６０（すなわち、圧延ロール５４と支持ロール５１との間）において、圧延化前シート７ａの上面に第２セパレータ９が積層されると同時に、圧延される。具体的には、第２隙間６０において、第１隙間５０によってシート状に形成された圧延化前シート７ａは、その直後に、圧延ロール５４によって、第２セパレータ９を介して、上方向から圧力が印加される。そのため、圧延化前シート７ａは、その表面を平坦に変形させられ、シート表面の厚みのばらつきが抑制されたシート（以下、圧延シート７とする。）となる。その結果、第１セパレータ８および第２セパレータ９が圧延シート７の両面に積層された積層シート１０が得られる。つまり、積層シート１０は、圧延シート７と、第１セパレータ８および第２セパレータ９とを備えており、搬送方向に長い長尺シートとして形成される。 Subsequently, as shown in FIG. 2, the pre-rolling sheet 7 a is conveyed from the rear end of the support roll 51 along the outer periphery of the support roll 51 to the upper end of the support roll 51, and then the second gap 60 (that is, Between the rolling roll 54 and the support roll 51), the second separator 9 is laminated on the upper surface of the pre-rolling sheet 7a and simultaneously rolled. Specifically, in the second gap 60, the pre-rolling sheet 7a formed into a sheet shape by the first gap 50 is immediately pressed by the rolling roll 54 via the second separator 9 from above. Is applied. Therefore, the sheet 7a before rolling is a sheet whose surface is deformed flat and variation in the thickness of the sheet surface is suppressed (hereinafter referred to as a rolled sheet 7). As a result, a laminated sheet 10 in which the first separator 8 and the second separator 9 are laminated on both surfaces of the rolled sheet 7 is obtained. That is, the laminated sheet 10 includes the rolled sheet 7, the first separator 8, and the second separator 9, and is formed as a long sheet that is long in the conveying direction.
　積層シート１０の厚みは、例えば、５０μｍ以上、好ましくは、８０μｍ以上であり、また、例えば、２９００μｍ以下、好ましくは、１９５０μｍ以下である。 The thickness of the laminated sheet 10 is, for example, 50 μm or more, preferably 80 μm or more, and for example, 2900 μm or less, preferably 1950 μm or less.
　積層シート１０における圧延シート７の厚みは、第１隙間５０を通過したときの圧延化前シート７ａの厚みに対して、例えば、６０％以上、また、例えば、９５％以下である。具体的には、例えば、３０μｍ以上、好ましくは、６０μｍ以上であり、また、例えば、１９００μｍ以下、好ましくは、９５０μｍ以下である。 The thickness of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10 is, for example, 60% or more and, for example, 95% or less with respect to the thickness of the sheet 7a before rolling when passing through the first gap 50. Specifically, for example, it is 30 μm or more, preferably 60 μm or more, and for example, 1900 μm or less, preferably 950 μm or less.
　圧延シート７の軟化開始温度ＳＰは、例えば、２５℃以上、好ましくは、３０℃以上であり、また、例えば、４０℃以下、好ましくは、３５℃以下である。圧延シート７の軟化開始温度ＳＰは、周波数１Ｈｚ、昇温速度１０℃／分、温度範囲－１０～６５℃の圧延シート７の動的粘弾性測定（ＤＭＡ）で得られる引張貯蔵弾性率Ｅ’から得られる。具体的には、圧延シート７のＤＭＡにおいて、ガラス領域から転移領域へ移行し始める温度であって、引張貯蔵弾性率Ｅ’の温度に対する変化率が－１．５×１０７Ｐａ／℃以下となる温度である（図２０参照）。 The softening start temperature SP of the rolled sheet 7 is, for example, 25 ° C. or more, preferably 30 ° C. or more, and for example, 40 ° C. or less, preferably 35 ° C. or less. The softening start temperature SP of the rolled sheet 7 is a tensile storage elastic modulus E ′ obtained by dynamic viscoelasticity measurement (DMA) of the rolled sheet 7 having a frequency of 1 Hz, a heating rate of 10 ° C./min, and a temperature range of −10 to 65 ° C. Obtained from. Specifically, in the DMA of the rolled sheet 7, the temperature starts to shift from the glass region to the transition region, and the rate of change of the tensile storage elastic modulus E ′ with respect to the temperature is −1.5 × 10 7 Pa / ° C. or less. (See FIG. 20).
　圧延シート７のガラス転移温度Ｔｇは、例えば、４０℃以上、好ましくは、４５℃以上であり、また、例えば、５０℃以下、好ましくは、４６℃以下である。圧延シート７のガラス転移温度Ｔｇは、上記した条件の圧延シート７の動的粘弾性測定（ＴＭＡ）で得られるｔａｎδのピーク値として得られる。 The glass transition temperature Tg of the rolled sheet 7 is, for example, 40 ° C. or higher, preferably 45 ° C. or higher, and for example, 50 ° C. or lower, preferably 46 ° C. or lower. The glass transition temperature Tg of the rolled sheet 7 is obtained as the peak value of tan δ obtained by dynamic viscoelasticity measurement (TMA) of the rolled sheet 7 under the above conditions.
　また、圧延シート７の上記した所定温度Ｔ（すなわち、切断刃８５の設定温度）における引張貯蔵弾性率Ｅ’は、例えば、圧延シート７における樹脂成分の種類および／または配合割合などに応じて適宜調整され、とりわけ、樹脂成分の配合割合に応じて適宜調整される。圧延シート７の所定温度Ｔにおける引張貯蔵弾性率Ｅ’は、例えば、１．０×１０８Ｐａ以上、１．５×１０９Ｐａ以下である。具体的には、圧延シート７における粒子の配合割合が７０体積％未満であれば、圧延シート７の引張貯蔵弾性率Ｅ’は、例えば、１．０×１０８Ｐａ以上であり、また、例えば、１．２×１０９Ｐａ以下、好ましくは、８．０×１０８Ｐａ以下である。また、圧延シート７における粒子の配合割合が７０体積％以上であれば、圧延シート７の引張貯蔵弾性率Ｅ’は、例えば、１．０×１０８Ｐａ以上であり、また、例えば、１．５×１０９Ｐａ以下、好ましくは、１．３×１０９Ｐａ以下である。 The tensile storage modulus E ′ of the rolled sheet 7 at the predetermined temperature T (that is, the set temperature of the cutting blade 85) is appropriately determined according to, for example, the type and / or blending ratio of the resin component in the rolled sheet 7. In particular, it is appropriately adjusted according to the blending ratio of the resin component. The tensile storage elastic modulus E ′ at the predetermined temperature T of the rolled sheet 7 is, for example, 1.0 × 10 8 Pa or more and 1.5 × 10 9 Pa or less. Specifically, if the mixing ratio of the particles in the rolled sheet 7 is less than 70% by volume, the tensile storage elastic modulus E ′ of the rolled sheet 7 is, for example, 1.0 × 10 8 Pa or more. 1.2 × 10 9 Pa or less, preferably 8.0 × 10 8 Pa or less. Moreover, if the compounding ratio of the particles in the rolled sheet 7 is 70% by volume or more, the tensile storage elastic modulus E ′ of the rolled sheet 7 is, for example, 1.0 × 10 8 Pa or more. 5 × 10 9 Pa or less, preferably 1.3 × 10 9 Pa or less.
　圧延シート７の引張貯蔵弾性率Ｅ’が、上記下限以上であれば、圧延シート７の切断端部１９がタレることを防止することができる。一方、圧延シート７の引張貯蔵弾性率Ｅ’が、上記上限以下であれば、圧延シート７の切断端部１９が割れおよび／または欠けなどの損傷を生じることを防止することができる。 If the tensile storage elastic modulus E ′ of the rolled sheet 7 is not less than the above lower limit, the cut end 19 of the rolled sheet 7 can be prevented from sagging. On the other hand, if the tensile storage elastic modulus E ′ of the rolled sheet 7 is not more than the above upper limit, it is possible to prevent the cut end 19 of the rolled sheet 7 from being damaged such as cracking and / or chipping.
　その後、積層シート１０における圧延シート７は、第１テンションロール８１の上端から前端を通過し下方に向かって搬送され、ダンサーロール８０の後端から周縁に沿って下端に搬送され、さらに、ダンサーロール８０の下端から周縁に沿って前端に搬送され、その後、上方に向かって、第２テンションロール８２まで搬送される。 Thereafter, the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10 passes through the front end from the upper end of the first tension roll 81 and is conveyed downward, and is conveyed from the rear end of the dancer roll 80 to the lower end along the periphery. It is conveyed from the lower end of 80 to the front end along the periphery, and then conveyed upward to the second tension roll 82.
　このとき、ダンサーロール８０が積層シート１０を下側に押圧することにより、積層シート１０に一定の張力が加わるように設定されている。積層シート１０に加わる張力は、シートの幅、シートの材質（抗張力）により適宜選定されるが、例えば、１０Ｎ以上２００Ｎ以下である。 At this time, the dancer roll 80 is set so that a constant tension is applied to the laminated sheet 10 by pressing the laminated sheet 10 downward. Although the tension | tensile_strength added to the lamination sheet 10 is suitably selected by the width | variety of a sheet | seat, and the material (tension | tensile_strength) of a sheet | seat, it is 10N or more and 200N or less, for example.
　第２テンションロール８２の後端から上端を通過した積層シート１０は、前方に水平に搬送され、第１搬送ロール８３ａおよび第２搬送ロール８３ｂの間を通過する。 The laminated sheet 10 that has passed the upper end from the rear end of the second tension roll 82 is transported horizontally forward and passes between the first transport roll 83a and the second transport roll 83b.
　積層シート１０は、１対の搬送ロール８３の間において、上下方向から押圧される。その圧力は、例えば、０．１ＭＰａ以上、好ましくは、０．３ＭＰａ以上であり、また、例えば、２．０ＭＰａ以下、好ましくは、１．０ＭＰａ以下である。 The laminated sheet 10 is pressed from above and below between the pair of transport rolls 83. The pressure is, for example, 0.1 MPa or more, preferably 0.3 MPa or more, and for example, 2.0 MPa or less, preferably 1.0 MPa or less.
　　＜切断工程＞
　次いで、積層シート１０は、第１押え部材８４ａおよび第２押え部材８４ｂの間を通過し、切断刃８５の下側を通過し、載置部材８６の上面に到達する。 <Cutting process>
Next, the laminated sheet 10 passes between the first pressing member 84 a and the second pressing member 84 b, passes below the cutting blade 85, and reaches the upper surface of the mounting member 86.
　このとき、図７Ａに示すように、１対のチャッキングアーム８８は、把持位置に位置しており、積層シート１０の前端部の左右方向（幅方向）両端部は、１対のチャッキングアーム８８によって把持される。 At this time, as shown in FIG. 7A, the pair of chucking arms 88 are located at the gripping position, and the left and right (widthwise) both ends of the front end of the laminated sheet 10 are a pair of chucking arms. 88.
　より具体的には、１対のチャッキングアーム８８は、積層シート１０の左右方向両端縁から左右方向内側に５～１０ｍｍまでの部分を把持する。 More specifically, the pair of chucking arms 88 grips a portion of the laminated sheet 10 from 5 to 10 mm inward in the left-right direction from both left and right edges.
　その後、図７Ｂに示すように、１対のキャタピラ８９が、１対の搬送ロール８３と連動するように正回転して、１対のチャッキングアーム８８が積層シート１０の前端部の左右方向両端部を把持したまま、解放位置まで移動される。これによって、積層シート１０の前端部は、切断刃８５から所定長さ（枚葉シート１８の長さ）離間する。 Thereafter, as shown in FIG. 7B, the pair of caterpillars 89 rotate forward so as to interlock with the pair of transport rolls 83, and the pair of chucking arms 88 are arranged at both ends in the left-right direction of the front end portion of the laminated sheet 10. It is moved to the release position while holding the part. As a result, the front end portion of the laminated sheet 10 is separated from the cutting blade 85 by a predetermined length (the length of the single sheet 18).
　そして、図２の点線矢印で示すように、第２押え部材８４ｂおよび切断刃８５が下方に移動し、まず、第２押え部材８４ｂが積層シート１０の表面を押圧して、積層シート１０が第１押え部材８４ａと第２押え部材８４ｂとによって挟まれた後、切断刃８５により、積層シート１０が左右方向に沿って一度に切断される。また、この切断工程では、積層シート１０が、ヒータ７８によって加熱されながら、切断される。 2, the second pressing member 84b and the cutting blade 85 move downward. First, the second pressing member 84b presses the surface of the laminated sheet 10, and the laminated sheet 10 After being sandwiched between the first pressing member 84a and the second pressing member 84b, the laminated sheet 10 is cut at once along the left-right direction by the cutting blade 85. In this cutting step, the laminated sheet 10 is cut while being heated by the heater 78.
　切断工程において、切断刃８５の切断速度Ｖは、例えば、１ｍｍ／秒以上、好ましくは、５ｍｍ／秒以上、より好ましくは、１０ｍｍ／秒以上であり、また、１００ｍｍ／秒以下、好ましくは、８０ｍｍ／秒以下、より好ましくは、５０ｍｍ／秒以下である。切断刃８５の切断速度Ｖは、切断刃８５が積層シート１０の厚み方向を通過して切断する速度である。具体的には、切断刃８５の切断速度Ｖは、圧延シート７の厚みを、刃先２３が圧延シート７の厚み方向を通過するのに要する時間で除した値（単位は、例えば、ｍｍ／秒）として求められる。 In the cutting step, the cutting speed V of the cutting blade 85 is, for example, 1 mm / second or more, preferably 5 mm / second or more, more preferably 10 mm / second or more, and 100 mm / second or less, preferably 80 mm. / Second or less, more preferably 50 mm / second or less. The cutting speed V of the cutting blade 85 is a speed at which the cutting blade 85 cuts through the thickness direction of the laminated sheet 10. Specifically, the cutting speed V of the cutting blade 85 is a value obtained by dividing the thickness of the rolled sheet 7 by the time required for the blade edge 23 to pass through the thickness direction of the rolled sheet 7 (unit: mm / second, for example). ).
　切断刃８５の切断速度Ｖが上記した上限を上回ると、図１５Ａ～Ｂに示すように、積層シート１０における圧延シート７の切断端部１９に割れ１０２（図１５Ａ参照）および／または欠け１０３（図１５Ｂ参照）などの損傷を生じる不具合がある。切断刃８５の切断速度Ｖが上記上限以下であれば、図１２または図１３に示すように、積層シート１０における圧延シート７の切断端部１９に損傷を生じることを防止することができる。 When the cutting speed V of the cutting blade 85 exceeds the above upper limit, as shown in FIGS. 15A and 15B, cracks 102 (see FIG. 15A) and / or chips 103 (see FIG. 15A) are formed in the cut end portion 19 of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10. (See FIG. 15B). If the cutting speed V of the cutting blade 85 is not more than the above upper limit, it is possible to prevent the cut end 19 of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10 from being damaged as shown in FIG.
　また、切断刃８５の切断速度Ｖが上記下限を下回れば、切断工程の時間が過度にかかり、その分、積層シート１０の製造時間がかかり、そのため、製造効率が低下する場合がある。 In addition, if the cutting speed V of the cutting blade 85 is lower than the lower limit, it takes an excessively long time for the cutting process, and accordingly, it takes time to manufacture the laminated sheet 10, which may reduce the manufacturing efficiency.
　ヒータ７８の加熱温度は、上記したように、圧延シート７の軟化開始温度ＳＰ以上、かつ、圧延シート７のガラス転移温度Ｔｇ以下に設定される。 As described above, the heating temperature of the heater 78 is set to be equal to or higher than the softening start temperature SP of the rolled sheet 7 and equal to or lower than the glass transition temperature Tg of the rolled sheet 7.
　その後、１対のチャッキングアーム８８は、積層シート１０の把持を解放し、所定長さに切断された積層シート１０（以下、枚葉シート１８とする。）が、搬送コンベア９０上に載置され、搬送コンベア９０によって前方へ搬送される。 Thereafter, the pair of chucking arms 88 releases the grip of the laminated sheet 10, and the laminated sheet 10 (hereinafter referred to as a sheet 18) cut to a predetermined length is placed on the transport conveyor 90. And conveyed forward by the conveyor 90.
　切断後、第２押え部材８４ｂおよび切断刃８５は、直ちに上方に移動し、枚葉シート１８の解放後、１対のチャッキングアーム８８は、１対のキャタピラ８９の逆回転により、直ちに把持位置まで移動される。 After the cutting, the second pressing member 84b and the cutting blade 85 immediately move upward, and after the sheet 18 is released, the pair of chucking arms 88 are immediately held by the reverse rotation of the pair of caterpillars 89. Moved to.
　そして、１対の搬送ロール８３によって、切断前の積層シート１０が、再び載置部材８６の上面まで搬送される。その後、上記した切断工程が繰り返される。 Then, the laminated sheet 10 before cutting is conveyed again to the upper surface of the mounting member 86 by the pair of conveying rolls 83. Thereafter, the above-described cutting process is repeated.
　このような切断工程において、積層シート１０が第１押え部材８４ａと第２押え部材８４ｂとによって挟まれて、切断刃８５によって切断されるため、積層シート１０の連続搬送は断続的となる（一時的に停止される）。 In such a cutting process, since the laminated sheet 10 is sandwiched between the first holding member 84a and the second holding member 84b and cut by the cutting blade 85, the continuous conveyance of the laminated sheet 10 becomes intermittent (temporary). Will be stopped.)
　一方、張力調整部２０よりも後方（搬送方向上流側）での、混練押出工程、変形搬送工程、隙間通過工程は、連続的に実施されており、張力調整部２０には、積層シート１０が連続的に搬送されてくる。 On the other hand, the kneading and extruding step, the deformation conveying step, and the gap passing step behind the tension adjusting unit 20 (upstream in the conveying direction) are continuously performed. The tension adjusting unit 20 includes the laminated sheet 10. Conveyed continuously.
　そして、張力調整部２０では、それよりも前方（搬送方向下流側）での断続的な搬送に対応して、ダンサーロール８０が上下方向に移動することにより、張力調整部２０よりも前方（搬送方向下流側）において断続的に搬送される一方、張力調整部２０よりも後方（搬送方向上流側）において連続的に搬送されることにより、張力調整部２０において余剰となる積層シート１０の張力を一定に維持している。これにより、積層シート１０にしわが発生することを抑制することができる。 In the tension adjustment unit 20, the dancer roll 80 moves in the vertical direction in response to intermittent conveyance forward (downstream in the conveyance direction), thereby moving forward (conveyance). (On the downstream side in the direction), while being transported intermittently on the rear side (upstream side in the transport direction) from the tension adjusting unit 20, the tension of the laminated sheet 10 that is excessive in the tension adjusting unit 20 is increased. It is kept constant. Thereby, it can suppress that a wrinkle generate | occur | produces in the lamination sheet 10. FIG.
　ダンサーロール８０における積層シート１０の張力は、例えば、１０～５０Ｎである。 The tension of the laminated sheet 10 in the dancer roll 80 is, for example, 10 to 50N.
　　＜収容工程＞
　次いで、１対のチャッキングアーム８８から解放された枚葉シート１８は、搬送コンベア９０によって、前方（搬送方向下流側）に搬送される。その後、枚葉シート１８は、搬送コンベア９０から可動板９２の上に移動し、その可動板９２の上から収容ケース９３の内部に収容される。 <Containment process>
Next, the sheet 18 released from the pair of chucking arms 88 is transported forward (downstream in the transport direction) by the transport conveyor 90. Thereafter, the sheet 18 moves from the conveyor 90 onto the movable plate 92 and is accommodated in the accommodation case 93 from above the movable plate 92.
　詳しくは、図８Ａに示すように、搬送コンベア９０に搬送される枚葉シート１８の前端部が、検知センサー９１の下方にくると、検知センサー９１が枚葉シート１８を検知する。すると、その検知に基づいて、可動板９２は、退避位置から前方に向かって移動する。 Specifically, as shown in FIG. 8A, when the front end of the sheet 18 conveyed to the conveyor 90 comes below the detection sensor 91, the detection sensor 91 detects the sheet 18. Then, based on the detection, the movable plate 92 moves forward from the retracted position.
　次いで、図８Ｂに示すように、枚葉シート１８の後端部が、搬送コンベア９０の前端部までくると、枚葉シート１８の前端部は、搬送コンベア９０の前端から搬送方向下流側かつ下側に向かって落下し、進出途中の可動板９２の上面に当接される。 Next, as shown in FIG. 8B, when the rear end of the sheet 18 comes to the front end of the transport conveyor 90, the front end of the sheet 18 is lower than the front end of the transport conveyor 90 in the transport direction. It falls to the side and comes into contact with the upper surface of the movable plate 92 in the process of advancement.
　次いで、図８Ｃに示すように、搬送コンベア９０が進出位置に至ると同時に、枚葉シート１８は、搬送コンベア９０から完全に離れ、可動板９２上に載置される。その後、枚葉シート１８が載置された可動板９２は、退避位置に向かって後方（図８Ｃの矢印方向）に移動する。 Next, as shown in FIG. 8C, at the same time when the transport conveyor 90 reaches the advanced position, the sheet 18 is completely separated from the transport conveyor 90 and placed on the movable plate 92. Thereafter, the movable plate 92 on which the sheet 18 is placed moves backward (in the direction of the arrow in FIG. 8C) toward the retracted position.
　すると、可動板９２上の枚葉シート１８の後端部は、搬送コンベア９０の前端部（下前端部９４）に当接し、枚葉シート１８の後方への移動が規制される。その一方、可動板９２は、枚葉シート１８と摺動しながら後方に向かって移動し続ける。そして、可動板９２が、退避位置に至ると、枚葉シート１８は、可動板９２から落下し、収容ケース９３の内部に収容される（図８Ｄ）。 Then, the rear end portion of the single sheet 18 on the movable plate 92 abuts on the front end portion (lower front end portion 94) of the transfer conveyor 90, and the movement of the single sheet 18 to the rear is restricted. On the other hand, the movable plate 92 continues to move rearward while sliding with the sheet 18. When the movable plate 92 reaches the retracted position, the sheet 18 falls from the movable plate 92 and is accommodated in the accommodation case 93 (FIG. 8D).
　このように、枚葉シート１８を、搬送コンベア９０から、可動板９２に一旦受けた後に、収容ケース９３に収容するため、枚葉シート１８は、搬送コンベア９０からの落下速度や搬送速度を低減することができ、緩やかに収容ケース９３に収容することができる。そのため、枚葉シート１８のしわの発生を抑制することができる。 Thus, since the sheet 18 is temporarily received by the movable plate 92 from the transport conveyor 90 and then stored in the storage case 93, the sheet 18 is reduced in the dropping speed and the transport speed from the transport conveyor 90. Can be accommodated in the accommodation case 93 gently. Therefore, the generation of wrinkles in the sheet 18 can be suppressed.
　なお、このシート製造装置１において、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、混練押出機２で加熱された後、収容ケース９３に収容されるまで、組成物における熱硬化性樹脂成分は、Ｂステージ状態であり、枚葉シート１８における熱硬化性樹脂成分も、Ｂステージ状態とされる。 In addition, in this sheet manufacturing apparatus 1, when the resin component contains a thermosetting resin component, after being heated by the kneading extruder 2, the thermosetting resin in the composition is stored until it is stored in the storage case 93. The component is in the B-stage state, and the thermosetting resin component in the sheet 18 is also in the B-stage state.
　そして、この枚葉シート１８の製造方法によれば、切断工程では、枚葉シート１８を所定温度Ｔに加熱しながら、特定の切断速度Ｖで、積層シート１０を切断し、所定温度Ｔは、引張貯蔵弾性率Ｅ’から得られる軟化開始温度ＳＰ以上、ｔａｎδのピーク値として得られるガラス転移温度Ｔｇ以下である。そのため、枚葉シート１８の切断端部の損傷を防止しながら、枚葉シート１８の切断端部１９のタレを防止することができる。 And according to this manufacturing method of the sheet 18, in the cutting step, the laminated sheet 10 is cut at a specific cutting speed V while heating the sheet 18 to the predetermined temperature T. It is not less than the softening start temperature SP obtained from the tensile storage modulus E ′ and not more than the glass transition temperature Tg obtained as the peak value of tan δ. Therefore, sagging of the cut end 19 of the sheet 18 can be prevented while preventing the cut end of the sheet 18 from being damaged.
　具体的には、切断工程の所定温度Ｔにおける引張貯蔵弾性率Ｅ’は、１．０×１０８Ｐａ以上、１．５×１０９Ｐａ以下であれば、上記した枚葉シート１８の切断端部の損傷を防止しながら、枚葉シート１８の切断端部１９のタレを防止することができる。 Specifically, if the tensile storage modulus E ′ at a predetermined temperature T in the cutting step is 1.0 × 10 8 Pa or more and 1.5 × 10 9 Pa or less, the cut end of the above-described single-wafer sheet 18 The sagging of the cut end 19 of the sheet 18 can be prevented while preventing damage to the part.
　また、切断速度Ｖが、１ｍｍ／秒以上であれば、切断工程を短縮することができ、そのため、枚葉シート１８を効率よく製造することができる。 If the cutting speed V is 1 mm / second or more, the cutting process can be shortened, and therefore the sheet 18 can be efficiently manufactured.
　また、この枚葉シート１８の製造方法によれば、粒子の配合割合が３０体積％を超過する組成物であっても、１対のギヤ３２の噛み合いに基づく高いせん断力によって、粒子が分散された組成物からなる圧延シート７を搬送することができる。 In addition, according to the method for manufacturing the sheet 18, the particles are dispersed by a high shearing force based on the engagement of the pair of gears 32 even if the composition ratio of the particles exceeds 30% by volume. The rolled sheet 7 made of the composition can be conveyed.
　　（変形例）
　図１０以降の各図において、図１～図９の実施形態と同様の部材については、同一の参照符号を付し、その詳細を省略する。 (Modification)
10 and the subsequent drawings, the same reference numerals are given to the same members as those in the embodiment of FIGS. 1 to 9, and the details thereof are omitted.
　図９の実施形態では、切断刃８５を、両刃のトムソン刃２２から構成しているが、例えば、図１０に示すように、片刃のトムソン刃２２から構成することもできる。 In the embodiment of FIG. 9, the cutting blade 85 is composed of a double-edged Thomson blade 22, but can also be composed of a single-edged Thomson blade 22 as shown in FIG. 10, for example.
　片刃のトムソン刃２２は、上下方向（切断方向）に平行する基準面２９と、基準面２９の前側に形成される傾斜面２４とを有する。片刃のトムソン刃２２では、傾斜面２４および基準面２９が交わる部分が刃先２３を構成する。 The single-sided Thomson blade 22 has a reference surface 29 parallel to the vertical direction (cutting direction) and an inclined surface 24 formed on the front side of the reference surface 29. In the single-edged Thomson blade 22, a portion where the inclined surface 24 and the reference surface 29 intersect constitute the blade edge 23.
　片刃のトムソン刃２２の刃先角αは、鋭角であって、例えば、５度以上、好ましくは、１０度以上、より好ましくは、１５度以上であり、また、例えば、６０度以下、好ましくは、５０度以下、より好ましくは、４２度未満、さらに好ましくは、４０度以下である。なお、片刃のトムソン刃２２の刃先角αは、基準面２９と傾斜面２４とが互いに交差する交点より上側（切断方向上流側）に形成される角度である。片刃のトムソン刃２２の刃先角αが上記上限以下であれば、積層シート１０における圧延シート７の切断端部１９に割れおよび／または欠けなどの損傷を防止することができる。一方、トムソン刃２２の刃先角αが上記下限以上であれば、トムソン刃２２を長寿命化して、シート製造装置１のランニングコストの増大を防止すること、ひいては、枚葉シート１８の製造コストの増大を防止することができる。つまり、枚葉シート１８を効率よく製造することができる。 The cutting edge angle α of the single-sided Thomson blade 22 is an acute angle, for example, 5 degrees or more, preferably 10 degrees or more, more preferably 15 degrees or more, and for example, 60 degrees or less, preferably It is 50 degrees or less, More preferably, it is less than 42 degrees, More preferably, it is 40 degrees or less. Note that the cutting edge angle α of the single-sided Thomson blade 22 is an angle formed on the upper side (upstream in the cutting direction) from the intersection where the reference surface 29 and the inclined surface 24 intersect each other. If the cutting edge angle α of the single-sided Thomson blade 22 is equal to or less than the above upper limit, the cut end 19 of the rolled sheet 7 in the laminated sheet 10 can be prevented from being damaged such as cracking and / or chipping. On the other hand, if the cutting edge angle α of the Thomson blade 22 is equal to or greater than the above lower limit, the Thomson blade 22 can be extended in life to prevent the running cost of the sheet manufacturing apparatus 1 from increasing, and consequently the manufacturing cost of the single wafer 18 can be reduced. An increase can be prevented. That is, the sheet 18 can be manufactured efficiently.
　また、図１０では、傾斜面２４を、基準面２９の前側に形成しているが、例えば、図示しないが、基準面２９の後側に形成することもできる。 In FIG. 10, the inclined surface 24 is formed on the front side of the reference surface 29. However, for example, although not shown, it can be formed on the rear side of the reference surface 29.
　図９の実施形態では、両刃のトムソン刃２２において、２つの傾斜面２４のそれぞれは１段（単数段）傾斜状に形成されているが、２つの傾斜面２４のそれぞれを複数段（例えば、２段、３段など）形状、具体的には、図１１に示すように、２段傾斜状に形成することもできる。 In the embodiment of FIG. 9, each of the two inclined surfaces 24 is formed in a single-step (single-step) inclined shape in the double-edged Thomson blade 22, but each of the two inclined surfaces 24 is formed in a plurality of steps (for example, (Two steps, three steps, etc.) The shape can be formed, specifically, as shown in FIG.
　詳しくは、２つの傾斜面２４は、前傾斜面５７と、前傾斜面５７の後側に設けられる後傾斜面５８とを備える。 Specifically, the two inclined surfaces 24 include a front inclined surface 57 and a rear inclined surface 58 provided on the rear side of the front inclined surface 57.
　前傾斜面５７は、第１前傾斜面６６と、第１前傾斜面６６の下端部から下方斜め後方に延びる第２前傾斜面６７とを一体的に備えている。第２前傾斜面６７は、第１前傾斜面６６に比べてより傾斜する。第２前傾斜面６７の下端は、刃先２３を構成する。具体的には、第２前傾斜面６７とセンター面５５との成す角度γ１は、第１前傾斜面６６とセンター面５５に平行な面との成す角度β１に比べて大きく形成されている。 The front inclined surface 57 is integrally provided with a first front inclined surface 66 and a second front inclined surface 67 extending obliquely downward and rearward from the lower end portion of the first front inclined surface 66. The second front inclined surface 67 is more inclined than the first front inclined surface 66. The lower end of the second front inclined surface 67 constitutes the cutting edge 23. Specifically, the angle γ1 formed by the second front inclined surface 67 and the center surface 55 is formed larger than the angle β1 formed by the first front inclined surface 66 and a surface parallel to the center surface 55.
　後傾斜面５８は、第１後傾斜面６８と、第１後傾斜面６８の下端部から下方斜め前方に延びる第２後傾斜面６９とを一体的に備えている。第２後傾斜面６９の下端部は、第２前傾斜面６７の下端部とともに、刃先２３を構成する。また、後傾斜面５８における第１後傾斜面６８および第２後傾斜面６９のそれぞれは、前傾斜面５７における第１前傾斜面６６および第２前傾斜面６７に対して、センター面５５を基準にして、面対称に形成されている。つまり、第２後傾斜面６９は、第１後傾斜面６８に比べてより傾斜する。具体的には、第２後傾斜面６９とセンター面５５との成す角度γ２は、第１後傾斜面６８とセンター面５５に平行な面との成す角度β２に比べて大きく形成されている。 The rear inclined surface 58 is integrally provided with a first rear inclined surface 68 and a second rear inclined surface 69 extending obliquely downward and forward from the lower end portion of the first rear inclined surface 68. The lower end portion of the second rear inclined surface 69 constitutes the blade edge 23 together with the lower end portion of the second front inclined surface 67. Further, each of the first rear inclined surface 68 and the second rear inclined surface 69 in the rear inclined surface 58 forms a center surface 55 with respect to the first front inclined surface 66 and the second front inclined surface 67 in the front inclined surface 57. It is formed symmetrically with respect to the reference. That is, the second rear inclined surface 69 is more inclined than the first rear inclined surface 68. Specifically, the angle γ2 formed by the second rear inclined surface 69 and the center surface 55 is formed larger than the angle β2 formed by the first rear inclined surface 68 and a surface parallel to the center surface 55.
　刃先角γは、上記したγ１およびγ２の合計角度であり、上記した刃先角αと同一角度である。 The cutting edge angle γ is the total angle of γ1 and γ2 described above, and is the same angle as the cutting edge angle α described above.
　また、図１１の実施形態では、両刃のトムソン刃２２の２つの傾斜面２４のそれぞれを複数段に傾斜させているが、一方の傾斜面２４のみを複数段に傾斜させることもできる。つまり、互いの傾斜面２４の段数を異ならせることもできる。さらに、図示しないが、片刃のトムソン刃２２の傾斜面２４（図１０参照）を複数段に傾斜させることもできる。 Further, in the embodiment of FIG. 11, each of the two inclined surfaces 24 of the double-edged Thomson blade 22 is inclined in a plurality of stages, but only one inclined surface 24 can be inclined in a plurality of stages. That is, the number of steps of the inclined surfaces 24 can be made different. Further, although not shown, the inclined surface 24 (see FIG. 10) of the single-edged Thomson blade 22 can be inclined in a plurality of stages.
　また、図１～図９の実施形態では、帯刃、具体的には、トムソン刃２２を、左右方向に延びるように配置しているが、その配置は特に限定されず、左右方向および前後方向（切断方向をＺ方向としたときの、Ｘ－Ｙ方向）に沿うパターンに形成して、かかるトムソン刃２２によって積層シート１０を打ち抜いて、枚葉シート１８を形成することができ、具体的には、平面視略矩形枠形状などの、適宜のパターンに形成することもできる。 In the embodiment of FIGS. 1 to 9, the band blade, specifically, the Thomson blade 22 is arranged to extend in the left-right direction, but the arrangement is not particularly limited, and the left-right direction and the front-rear direction It can be formed in a pattern along the XY direction (when the cutting direction is the Z direction), and the laminated sheet 10 can be punched out by the Thomson blade 22 to form the sheet 18. Can be formed into an appropriate pattern such as a substantially rectangular frame shape in a plan view.
　また、図１～図９の実施形態では、切断刃８５を下方に向かって移動させているが、例えば、図示しないが、切断刃８５を、積層シート１０の下方（切断方向上流側）に配置し、切断刃８５を上方（切断方向下流側）に向かって移動させることもできる。 1 to 9, the cutting blade 85 is moved downward. For example, although not shown, the cutting blade 85 is disposed below the laminated sheet 10 (upstream in the cutting direction). The cutting blade 85 can also be moved upward (downstream in the cutting direction).
　さらに、図１～図９の実施形態では、切断刃８５を移動させているが、切断刃８５を枚葉シート１８に対して、相対的に移動させればよく、例えば、図示しないが、枚葉シート１８を切断刃８５に対して相対的に移動、具体的には、積層シート１０の上方に固定される切断刃８５に対して、積層シート１０を近接させるように移動、すなわち、切断方向下流側に上昇させることもできる。 Further, in the embodiment of FIGS. 1 to 9, the cutting blade 85 is moved. However, the cutting blade 85 may be moved relative to the sheet 18, for example, although not shown, The leaf sheet 18 is moved relative to the cutting blade 85, specifically, the laminated sheet 10 is moved closer to the cutting blade 85 fixed above the laminated sheet 10, that is, the cutting direction. It can also be raised downstream.
　また、図１～図９の実施形態では、本発明のシート作製工程を、図１に示すシート製造装置１の作製部２１において実施しているが、これに限定されず、図示しないが、公知のシート作製装置の作製部によって、シート作製工程を実施することができる。具体的には、図示しないが、圧延ロール５４や張力調整部２０を備えないシート製造装置１などによって、上面および下面にそれぞれ第１セパレータ８および第２セパレータ９が設けられた圧延化前シート７ａを得、これを、切断工程に供することもできる。 In the embodiment shown in FIGS. 1 to 9, the sheet manufacturing process of the present invention is performed in the manufacturing unit 21 of the sheet manufacturing apparatus 1 shown in FIG. The sheet manufacturing process can be performed by the manufacturing unit of the sheet manufacturing apparatus. Specifically, although not shown, the pre-rolling sheet 7a in which the first separator 8 and the second separator 9 are provided on the upper surface and the lower surface, respectively, by the sheet manufacturing apparatus 1 that does not include the rolling roll 54 or the tension adjusting unit 20 or the like. This can also be subjected to a cutting step.
　また、図示しないが、支持台７７を、第１押え部材８４ａおよび／または載置部材８６と一体で形成し、それらに共通する上面を前後方向に連続して設けることもできる。 Although not shown, the support base 77 can be formed integrally with the first pressing member 84a and / or the mounting member 86, and an upper surface common to them can be continuously provided in the front-rear direction.
　また、図１～図９の実施形態では、シート作製工程において、積層シート１０を作製し、切断工程において、積層シート１０を切断して、枚葉シート１８を製造しているが、例えば、図示しないが、シート作製工程において、積層シート１０を作製し、続いて、これを切断して、枚葉シート１８を作製、その後、切断工程において、枚葉シート１８を切断して、外形加工することもできる。 1 to 9, the laminated sheet 10 is produced in the sheet producing process, and the laminated sheet 10 is cut in the cutting process to produce the sheet 18. However, in the sheet manufacturing process, the laminated sheet 10 is manufactured, and then the sheet is cut to prepare the sheet 18, and then in the cutting process, the sheet 18 is cut and externally processed. You can also.
　なお、本発明において、シートは、テープまたはフィルムの概念を含む。 In the present invention, the sheet includes the concept of tape or film.
　以下に示す実施例の数値は、上記の実施形態において記載される数値（すなわち、上限値または下限値）に代替することができる。 The numerical values of the examples shown below can be replaced with the numerical values (that is, the upper limit value or the lower limit value) described in the above embodiment.
　　実施例１～４２および比較例１～３４
　下記の配合処方に準拠して、各成分（粒子および樹脂成分）を配合して攪拌して、半固形状の混合物（組成物）を調製した。 Examples 1-42 and Comparative Examples 1-34
In accordance with the following formulation, each component (particles and resin component) was mixed and stirred to prepare a semi-solid mixture (composition).
　　（配合処方）
　・球状溶融シリカ粉末（商品名「ＦＢ－９４５４」、電気化学工業社製、球形状、平均粒子径１７μｍ、比重２．２ｇ／ｃｍ３）：８３．８５質量％
　・ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂（熱硬化性樹脂、商品名「ＹＳＬＶ－８０ＸＹ
」、新日鐵化学社製、エポキシ当量２００ｇ／ｅｑ．、軟化点８０℃）：６質量％
　・フェノール・アラルキル樹脂（硬化剤、商品名「ＭＥＨ７８５１ＳＳ」、明和化成社製、水酸基当量２０３ｇ／ｅｑ．、軟化点６７℃）：６質量％
　・２－フェニル－４－メチル－５－ヒドロキシメチルイミダゾール（硬化促進剤、商品名「２ＰＨＺ」、四国化成工業社製）：０．１５質量％
　・アクリル酸ブチル－アクリロニトリル－メタクリル酸グリシジル共重合体（熱可塑性樹脂、シアノ・エポキシ変性アクリル樹脂）：４質量％
　別途、表１～表５の処方および条件で、図１～図９に記載の装置構成を有するシート製造装置１を用意した。 (Combination prescription)
Spherical fused silica powder (trade name “FB-9454”, manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., spherical shape, average particle diameter 17 μm, specific gravity 2.2 g / cm 3 ): 83.85% by mass
・ Bisphenol F type epoxy resin (thermosetting resin, trade name “YSLV-80XY”
”Manufactured by Nippon Steel Chemical Co., Ltd., epoxy equivalent 200 g / eq. , Softening point 80 ° C.): 6% by mass
Phenol aralkyl resin (curing agent, trade name “MEH7851SS”, manufactured by Meiwa Kasei Co., Ltd., hydroxyl group equivalent 203 g / eq., Softening point 67 ° C.): 6% by mass
2-phenyl-4-methyl-5-hydroxymethylimidazole (curing accelerator, trade name “2PHZ”, manufactured by Shikoku Kasei Kogyo Co., Ltd.): 0.15% by mass
・ Butyl acrylate-acrylonitrile-glycidyl methacrylate copolymer (thermoplastic resin, cyano-epoxy modified acrylic resin): 4% by mass
Separately, a sheet manufacturing apparatus 1 having the apparatus configuration shown in FIGS. 1 to 9 was prepared according to the formulations and conditions shown in Tables 1 to 5.
　なお、このシート製造装置１について、切断部３において、トムソン刃２２を用意した。トムソン刃２２は両刃であり、刃長は２３．６ｍｍ、刃厚は７００μｍであった。また、１対のチャッキングアーム８８および１対のキャタピラ８９を、搬送方向に３００ｍｍ長さで、切断できるように設定した。 Note that a Thomson blade 22 was prepared in the cutting unit 3 of the sheet manufacturing apparatus 1. The Thomson blade 22 was a double-edged blade, the blade length was 23.6 mm, and the blade thickness was 700 μm. In addition, a pair of chucking arms 88 and a pair of caterpillars 89 were set so that they could be cut by a length of 300 mm in the transport direction.
　このシート製造装置１によって、搬送方向３００ｍｍ×幅方向５００ｍｍである枚葉シート１８（熱硬化性絶縁樹脂シート）を製造し、収容ケース９３内に５０枚積層させた。 The sheet manufacturing apparatus 1 manufactured a sheet 18 (thermosetting insulating resin sheet) having a conveyance direction of 300 mm × a width direction of 500 mm, and 50 sheets were stacked in the housing case 93.
　実施例１の枚葉シート１８において、シート中の粒子の体積基準の比率は、７９体積％であった。 In the single-wafer sheet 18 of Example 1, the volume-based ratio of particles in the sheet was 79% by volume.
　　（評価）
１．　外観
　枚葉シート１８における切断端部をＳＥＭ観察した。その結果を表３～表５に示す。評価は下記の基準に基づいた。 (Evaluation)
1. Appearance The SEM observation of the cut end portion of the sheet 18 was performed. The results are shown in Tables 3-5. The evaluation was based on the following criteria.
　　○：切断端部における割れや欠けが観察されず、切断端部における外観が良好であった。 ○: No cracks or chips at the cut end were observed, and the appearance at the cut end was good.
　　△：外観にわずかな割れや欠けが散見された。 △: Some cracks and chips were found on the appearance.
　　×：外観に多数の割れおよび欠けが確認された。 X: Many cracks and chips were confirmed in the appearance.
　なお、△および×評価における詳細については、表３～表５に記載する。 Details of the △ and × evaluations are shown in Tables 3 to 5.
　また、実施例１、３、２２、２４および比較例１、６、２２および２８の枚葉シートの切断端部のＳＥＭ写真の画像処理図を、図１２～図１９に示す。
２．　製造効率
　組成物をシート製造装置１に仕込んでから枚葉シート１８を得るまでの時間を測定し、以下の基準に基づいて評価した。 In addition, FIGS. 12 to 19 show image processing diagrams of SEM photographs of cut ends of the sheet sheets of Examples 1, 3, 22, and 24 and Comparative Examples 1, 6, 22, and 28, respectively.
2. Production efficiency The time from the preparation of the composition into the sheet production apparatus 1 until the sheet 18 was obtained was measured and evaluated based on the following criteria.
　　○：枚葉シート１８を迅速に製造することができた。 ○: The sheet 18 was able to be manufactured quickly.
　　△：枚葉シート１８を迅速に製造することができなかった。
３．　動的粘弾性測定（ＤＭＡ）
　圧延シート７を直径１０ｍｍの円状に外形加工して、これの動的粘弾性測定（ＤＭＡ）を実施した。動的粘弾性測定の条件を以下に記載する。 (Triangle | delta): The sheet | seat 18 was not able to be manufactured rapidly.
3. Dynamic viscoelasticity measurement (DMA)
The rolled sheet 7 was externally processed into a circle having a diameter of 10 mm, and dynamic viscoelasticity measurement (DMA) was performed. The conditions for dynamic viscoelasticity measurement are described below.
　ＤＭＡ装置：ＲＳＡ３（ＴＡ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製）
　周波数：１Ｈｚ
　振幅：０．５ｍｍ
　昇温速度：１０℃／分
　温度範囲：－１０～６５℃
　得られた測定結果を、表３～表５に記載する。 DMA device: RSA3 (manufactured by TA Instruments)
Frequency: 1Hz
Amplitude: 0.5mm
Temperature increase rate: 10 ° C / min Temperature range: -10 to 65 ° C
The obtained measurement results are shown in Tables 3 to 5.
　なお、表３～５中、「Ｅ＋０９」との表記は、「×１０９」であることを意味し、「Ｅ＋０８」との表記は、「×１０８」であることを意味し、「Ｅ＋０７」との表記は、「×１０７」であることを意味する。 In Tables 3 to 5, the notation “E + 09” means “× 10 9 ”, the notation “E + 08” means “× 10 8 ”, and “E + 07”. The notation “” means “× 10 7 ”.
　また、実施例１～３９および比較例１～２７の処方（粒子の含有割合：７９体積％）の圧延シートの動的粘弾性測定のスペクトルを図２０に示す。 FIG. 20 shows the dynamic viscoelasticity measurement spectra of the rolled sheets of the formulations of Examples 1 to 39 and Comparative Examples 1 to 27 (particle content: 79% by volume).
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
 　なお、上記発明は、本発明の例示の実施形態として提供したが、これは単なる例示に過ぎず、限定的に解釈してはならない。当該技術分野の当業者によって明らかな本発明の変形例は、後記特許請求の範囲に含まれる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
 In addition, although the said invention was provided as exemplary embodiment of this invention, this is only a mere illustration and should not be interpreted limitedly. Variations of the present invention that are apparent to one of ordinary skill in the art are within the scope of the following claims.
　シートの製造方法によって、ＩＣ（集積回路）チップ、コンデンサ、コイル、抵抗器、発光ダイオードなどの電子素子を封止するためのシートを製造することができる。 A sheet for sealing electronic elements such as an IC (integrated circuit) chip, a capacitor, a coil, a resistor, and a light emitting diode can be manufactured by a sheet manufacturing method.
７     圧延シート
１０   積層シート
１８   枚葉シート
Ｖ     切断速度
Ｔ     所定温度
Ｔｇ   ガラス転移温度
Ｅ’   引張貯蔵弾性率 7 Rolled sheet 10 Laminated sheet 18 Single sheet sheet V Cutting speed T Predetermined temperature Tg Glass transition temperature E ′ Tensile storage elastic modulus

Claims (3)

  1. 　粒子と樹脂成分とを含有するシートを作製するシート作製工程、および、
    　前記シートを切断する切断工程を備え、
    　前記切断工程では、前記シートを所定温度に加熱しながら、１００ｍｍ／秒以下の切断速度で、前記シートを切断し、
    　前記所定温度は、周波数１Ｈｚ、昇温速度１０℃／分、温度範囲－１０～６５℃の条件における前記シートの動的粘弾性測定で得られる引張貯蔵弾性率Ｅ’から得られる軟化開始温度以上、前記動的粘弾性測定で得られるｔａｎδのピーク値として得られるガラス転移温度以下であることを特徴とする、シートの製造方法。     A sheet production process for producing a sheet containing particles and a resin component; and
    A cutting step of cutting the sheet,
    In the cutting step, while heating the sheet to a predetermined temperature, the sheet is cut at a cutting speed of 100 mm / second or less,
    The predetermined temperature is equal to or higher than the softening start temperature obtained from the tensile storage elastic modulus E ′ obtained by the dynamic viscoelasticity measurement of the sheet under the conditions of a frequency of 1 Hz, a heating rate of 10 ° C./min, and a temperature range of −10 to 65 ° C. The method for producing a sheet, characterized by being below the glass transition temperature obtained as a peak value of tan δ obtained by the dynamic viscoelasticity measurement.
  2. 　前記所定温度における前記シートの引張貯蔵弾性率Ｅ’は、１．０×１０８Ｐａ以上、１．５×１０９Ｐａ以下であることを特徴とする、請求項１に記載のシートの製造方法。 2. The sheet manufacturing method according to claim 1, wherein a tensile storage elastic modulus E ′ of the sheet at the predetermined temperature is 1.0 × 10 8 Pa or more and 1.5 × 10 9 Pa or less. .
  3. 　前記切断速度が、１ｍｍ／秒以上であることを特徴とする、請求項１に記載のシートの製造方法。 The sheet cutting method according to claim 1, wherein the cutting speed is 1 mm / second or more.
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