WO2015010916A1 - Schaltereinrichtung - Google Patents

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WO2015010916A1
WO2015010916A1 PCT/EP2014/064842 EP2014064842W WO2015010916A1 WO 2015010916 A1 WO2015010916 A1 WO 2015010916A1 EP 2014064842 W EP2014064842 W EP 2014064842W WO 2015010916 A1 WO2015010916 A1 WO 2015010916A1
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WO
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switch
voltage
bleeder
switches
switch device
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Application number
PCT/EP2014/064842
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English (en)
French (fr)
Inventor
Martin Koletzko
Frank Richter
Original Assignee
Siemens Aktiengesellschaft
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Publication date
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/16—Impedances connected with contacts
    • H01H33/161—Variable impedances
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
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    • H01H33/14—Multiple main contacts for the purpose of dividing the current through, or potential drop along, the arc
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    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/14—Multiple main contacts for the purpose of dividing the current through, or potential drop along, the arc
    • H01H2033/146—Multiple main contacts for the purpose of dividing the current through, or potential drop along, the arc using capacitors, e.g. for the voltage division over the different switches

Definitions

  • the invention relates to a switch device having at least two switches connected in series, which are switched on or off together for switching the switch device on and off, wherein a voltage-dependent bleeder resistor is electrically connected in parallel to each of the switches a predetermined threshold voltage reduces its electrical resistance.
  • Such a switch device is described, for example, in the Siemens brochure "SF6 Power Switch, Type 3AT4 / 5, 362 kV to 800 kV” (Siemens AG, published in April 1997,
  • switch devices of the type described have not been able to prevail.
  • filter banks are used to filter out harmonics from the energy transmission network.
  • Such filter banks represent high capacitive loads, which must be switched by the switch devices used in the HVDC systems.
  • switchgear devices of the type described above which are designed, for example, for a voltage level of 550 kV, are generally unsuitable for use in an HVDC system with a voltage level of 550 kV, so that instead switch devices are used for the next higher voltage level of 800 kV are required to be used.
  • the use of the switch devices described above for HVDC systems is accordingly currently not meaningful.
  • the invention has for its object to further develop a switch device of the type specified in that they may possibly be used meaningfully in HVDC systems.
  • one of the bleeder resistors is a selected bleeder resistor which, in the event of an overvoltage situation, always responds to the other bleeder resistor (s) and shortens its resistance value while reducing the voltage applied to the associated switch ,
  • a significant advantage of the switch device according to the invention is the fact that switching cases, in which only one bleeder responds, while the other bleeder is short-circuited by a re-ignited switching path, are avoided. Due to the fact that one of the arrester resistances first responds, there is an avoidance of restrike in favor of reignition and thus the fact that the described switching case, in which only one bleeder resistor responds and experiences the greatest energy input, is avoided.
  • a response of the one selected bleeder resistor can be achieved in a particularly simple and therefore advantageous manner if the switch which is parallel to the other bleeder resistor or one of the other bleeder resistors is connected Control capacitor is connected in parallel, which shifts the voltage distribution over the series-connected switches such that at the selected bleeder always a greater partial voltage than at the or the other Ableit- resistances.
  • the partial voltage applied to the selected bleeder resistor is preferably at least 70%, particularly preferably at least 90%, greater than the partial voltage applied to the other bleeder resistors.
  • the response voltage of the selected bleeder resistor is smaller than that of the one or more bleeder resistors.
  • a different response behavior or different characteristics of the bleeder resistors advantageously lead to the switching case, in which only one bleeder resistor responds and this experiences the greatest energy input, becoming particularly unlikely. This happens because the second switching path must absorb the full applied voltage alone in the case of a re-ignition of the first; If the leakage resistance of this second switching path now responds later than the leakage resistance of the first switching path, a higher reversing voltage is possible, which increases the probability that the second switching path will also be ignited and thus avoid the described unfavorable switching event.
  • the response voltage of the selected bleeder resistor is at least 3% smaller than that of the other bleeder resistor (s).
  • a control capacitor is connected in parallel, which shifts the voltage distribution across the series-connected switches in favor of this other Ableitwiderstands so, that at the selected Ableitwi- Resistance always applied to a larger partial voltage than at the or the other Ableitwiderhackn, and moreover, the response voltage of the selected Ableitwiderstands is smaller than that of the other or the other Ableitwiderinstrument.
  • the partial voltage applied to the selected bleeder resistor is at least 70% greater than the partial voltage applied to the other bleeder resistors and the on-voice voltage of the selected bleeder resistor is at least 3% smaller than that of the other bleeder resistor or resistors ,
  • the time duration which the selected bleeder resistor responds before the other bleeder resistor amounts to at least 0.05 times the period of the change applied to the switch device. Voltage corresponds.
  • a switch drive which is in communication with all switches of the switch device and can cause a common switching on and off of all switches.
  • a switch drive is configured such that in the case of a common opening of all switches of the switch means, the switch, which is parallel to the selected bleeder, is opened in front of the one or more switches.
  • the switch drive is configured such that - in the case of switching an alternating current - the time that is opened in parallel to the selected Ableitwiderstand switch before the other or the other switches, at least 0.05 times the period of the switched off alternating voltage corresponds ,
  • the invention further relates to an arrangement with an AC voltage source, a capacitor device and a switch device, as described above, wherein the switch means is electrically connected between the AC voltage source and the capacitor means and is suitable, by switching off the switch of the switch means, the AC voltage source electrically separated from the capacitor device.
  • the capacitor device may be part of an HVDC system, for example.
  • the invention also relates to a method for operating a switch device having at least two switches connected in series, wherein a voltage-dependent discharge resistor is electrically connected in parallel to each of the switches, which reduces its electrical resistance value when a predetermined response voltage is exceeded, wherein the method to turn off the switch means all switches are turned off together and to turn on the switch means all switches are turned on together.
  • one of the bleeder resistors is operated as a selected bleeder resistor, in such a way that, in the case of an overvoltage situation, the selected bleeder resistor responds before the other bleeder resistor (s) in the case of an overvoltage situation and its resistance value is reduced the voltage applied to the parallel to the selected bleeder resistor voltage applied first reduced.
  • Figure 4 shows an embodiment of an inventive
  • FIG. 5 shows the switching behavior of the switch device according to
  • FIG. 4 shows voltage curves over the switches for the case without reignition and reignition
  • FIG. 6 shows the switching behavior of the switching device according to FIG.
  • FIG. 8 shows an exemplary embodiment of a switch device in which a circuit breaker is additionally present
  • 9 shows an exemplary embodiment of a switch device according to the invention, in which additionally a further control capacitor and a circuit breaker connected in series with this further control capacitor are provided, and
  • Switch device in which a switch drive controls the switch offset.
  • FIG. 1 shows a switch device 10 with a first switch 20 and a second switch 30, which are switched on or off together to switch the switch device 10 on and off.
  • the two switches are electrically connected in series.
  • a voltage-dependent Ableitwiderstand 40 and 50 is electrically connected in parallel, which reduces its electrical resistance value when a predetermined threshold voltage is exceeded.
  • the voltage-dependent bleeder resistors 40 and 50 serve to limit the voltages across the switches 20 and 30.
  • Parallel to the switches 20 and 30 or parallel to the Ableitwiderêtn 40 and 50 are two capacitors C, which are identical or have the same capacitance value.
  • the switch device 10 is electrically connected between a power grid 60 and an electrical load 70.
  • a load case can occur which heavily loads at least one of the bleeder resistors. This load case will be described in more detail below.
  • the switch device 10 When the switch device 10 is opened, mechanical tolerances between the switches 20 and 30 may cause one of the switches, for example, the second switch 30, to open slightly earlier than the first switch 20. As a result, the second switch 30 compares to the first switch 30
  • FIG. 2 shows the variation of the voltage U across the two switches 20 and 30 over time t.
  • the curve K1 shows the voltage curve at the first switch 20 and the curve K2 the voltage curve at the second switch 30.
  • the curve K3 shows the progression of the dielectric strength of the first switch 20 over time.
  • the time of the reignition of the switch 20 is indicated in Figure 2 by the reference numeral R.
  • FIG. 3 shows a switch device 110, in which the voltage division via a first switch 120 and a second switch 130 is deliberately controlled. The Verhneung is achieved by only parallel to the electric load 70 facing (load side) second switch 130, a capacitor, hereinafter referred to as control capacitor Cl, is connected in parallel. Control can be used to avoid the load case described above and reduce the maximum load on the bleeder resistors.
  • control capacitor C1 shifts the voltage distribution across the series-connected switches 120 and 130 in such a way that a larger partial voltage is always applied to the bleeder resistor 140 than to the bleeder resistor 150.
  • the leakage resistance 140 thus becomes a selected bleeder resistor, which always responds to the bleeder resistor 150 in the event of an overvoltage situation when the switches 120 and 130 of the switch device 110 are switched off together and reduces its resistance value while reducing the voltage applied to the associated switch 120. This is explained in more detail below:
  • the control capacitor Cl has a capacitance of 1000 pF
  • a voltage split of 98.7% of the voltage across the first switch 120 and 1.3% of the voltage across the second switch 130 is achieved. Due to the strong voltage control, the addition of the two partial voltages, which the second switch 130, which does not need to re-ignite, in the case of a reignition of the first switch 120, is only slightly larger than the partial voltage which shortly before the reignition above the first switch 120, the reignited, anlag. As a result, the bleeder resistor of the second switch 130 is not immediately loaded after the reignition. Initially, only a high-frequency compensating current occurs, which brings the voltage across the second switch 130 to the value of the sum of the previous partial voltages.
  • the equalizing current flows through the first re-ignited switch 120 and can be deleted therefrom.
  • the switch 120 can again absorb voltage and it does not happen that the charge-reversal process of the load capacitance formed by the load 70 takes place via the bleeder resistor or a reduced short-circuit current flows through one of the bleeder resistors.
  • the switch 120 remains switched off.
  • FIG. 4 shows a switch device 210, in which the voltage distribution via a first switch 220 and a second switch 230 is deliberately controlled by applying a control capacitor Cl above the load-side second switch 230 facing the electrical load 70, and by additionally connecting the Response of the voltage-dependent Ableitwiderêtn 240 and 250 is selected differently.
  • the bleeder resistors are selected such that the bleeder resistor 250 across the second switch 230 responds later than the bleeder resistor 240. Due to the different response of the bleeder is achieved that the equalizing current decays with zero crossings and does not immediately pass into the actual leakage current of the bleeder resistor 250 of the second switch 230.
  • the probability of a common re-ignition of the two switches 220 and 230 is increased by the subsequent response of the bleeder 250 of the second switch 230, whereby the unfavorable load case described above can be avoided.
  • FIG. 5 shows the effects of the control capacitance of the control capacitor C1 on the basis of the voltages U at the switches 220 and 230 over the time t.
  • the curve Kl shows the voltage at the first switch 220 and the curve K2 the voltage at the second switch 230 for the case without re-ignition and re-ignition. It can be seen that the voltage across the first switch 220 first increases much more than the voltage across the second switch 230. After the partial voltages across both switches have been equalized by the bleeder resistor 240 of the first switch 220 and then both bleeder resistors 240 and 250 limit the partial voltages, the different response of the bleeder resistors to the voltage difference between the two switches can be seen.
  • FIG. 6 illustrates the voltage curves U over the time t for the two switches 220 and 230 in the event that the first switch 220 reignites.
  • the curve K1 shows the voltage curve at the first switch 220 and the curve K2 the voltage curve at the second switch 230.
  • the curve K3 represents the curve of the withstand voltage of the first switch 220 over time.
  • the time of the reignition of the switch 220 is shown in FIG marked with the reference R.
  • the reference symbol A indicates when the compensating current is interrupted.
  • FIG. 7 shows the compensation current I through the first switch 220 over time t as a result of a back ignition.
  • the switch device 310 has, in addition to the two switches 320 and 330, the bleeder resistors 340 and 350 and the control capacitor Cl, a circuit breaker 390.
  • a continuous response of the bleeder resistors 340 and 350 in the off state can be prevented in the switch device 310 according to FIG. 8 by the circuit breaker 390 being opened after the switch device 310 has been switched off.
  • FIG. 9 shows a further switch device 410, with which overloading of the bleeder resistors 440 and 450 can be avoided by constant response in the switched-off state.
  • the switch device 410 has, in addition to the two switches 420 and 430, the bleeder resistors 440 and 450 and the control capacitor Cl, a circuit breaker 490 and a further control capacitor C2.
  • a continuous response of the bleeder resistors 340 and 350 in the off state can be prevented in the switch device 410 according to FIG. tion of the switch means 410, the further control capacitor C2 is switched by the circuit breaker 490.
  • FIG. 10 shows a switch device 510 with a first switch 520, a second switch 530, two preferably differently responding bleeder resistors 540 and 550 and a control capacitor C1.
  • a switch actuator 595 cooperates, which can cause a common switching on and off of all switches.
  • the switch actuator 595 is configured to always open the first switch 520 before the second switch 530; the bleeder resistor 540, which is parallel to this first switch 520, in this case forms the selected bleeder resistor in the sense of the above explanations.

Landscapes

  • Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) mit mindestens zwei in Reihe geschalteten Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530), die zum Ein- und Ausschalten der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) gemeinsam ein- oder ausgeschaltet werden, wobei zu jedem der Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540, 150, 250, 350, 450, 550) elektrisch parallel geschaltet ist, der bei Überschreiten einer vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass einer der Ableitwiderstände (140, 240, 340, 440, 540) ein ausgewählter Ableitwiderstand ist, der bei einem gemeinsamen Abschalten aller Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) im Falle einer Überspannungssituation stets vor dem oder den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anspricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zugeordneten Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) anliegenden Spannung reduziert.

Description

Beschreibung
Schaltereinrichtung Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltereinrichtung mit mindestens zwei in Reihe geschalteten Schaltern, die zum Ein- und Ausschalten der Schaltereinrichtung gemeinsam ein- oder ausgeschaltet werden, wobei zu jedem der Schalter jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand elektrisch parallel ge- schaltet ist, der bei Überschreiten einer vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert.
Eine derartige Schaltereinrichtung ist beispielsweise in dem Siemens Prospekt "SF6 -Leistungsschalter, Typ 3AT4/5, 362 kV bis 800 kV" (Siemens AG, veröffentlicht im April 1997,
Bestellnr. E500001-U113-A22-X-7400) , oder in dem Fachbuch "Schaltgeräte, Grundlagen, Aufbau und Wirkungsweise" (Springer Verlag, 1987, ISBN: 3-540-16706-4 oder ISBN: 0-387-16706- 4, Herausgeber Prof. Dr.-Ing. Manfred Lindmayer, insbesondere Seiten 208 - 211) beschrieben.
Im Bereich der HGÜ (Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragung) - Technik haben sich Schaltereinrichtungen der bechriebenen Art bisher nicht durchsetzen können. Bei HGÜ-Anlagen werden Fil- terbänke eingesetzt, die Oberwellen aus dem Energieübertragungsnetz herausfiltern sollen. Derartige Filterbänke stellen hohe kapazitive Lasten dar, die von den bei den HGÜ-Anlagen eingesetzten Schaltereinrichtungen geschaltet werden müssen. Wegen dieser kapazitiven Lasten sind Schaltereinrichtungen der oben beschriebenen Art, die beispielsweise für eine Spannungsebene von 550 kV ausgelegt sind, für einen Einsatz in einer HGÜ-Anlage mit einer Spannungsebene von 550 kV in der Regel nicht geeignet, so dass statt dessen Schaltereinrichtungen, die für die nächst höhere Spannungsebene von 800 kV ausgelegt sind, eingesetzt werden müssten. Wegen der dabei auftretenden Kostennachteile ist ein Einsatz der oben beschriebenen Schaltereinrichtungen bei HGÜ-Anlagen demgemäß derzeit nicht sinnvoll. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaltereinrichtung der eingangs angegebenen Art dahingehend weiter zu entwickeln, dass diese ggf. auch bei HGÜ-Anlagen sinnvoll eingesetzt werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch eine Schaltereinrichtung mit den Merkmalen gemäß Patentanspruch 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Schalter- einrichtung sind in Unteransprüchen angegeben.
Danach ist erfindungsgemäß vorgesehen, dass einer der Ableitwiderstände ein ausgewählter Ableitwiderstand ist, der bei einem gemeinsamen Abschalten aller Schalter der Schalterein- richtung im Falle einer Überspannungssituation stets vor dem oder den anderen Ableitwiderständen anspricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zugeordneten Schalter anliegenden Spannung reduziert. Ein wesentlicher Vorteil der erfindungsgemäßen Schaltereinrichtung ist darin zu sehen, dass Schaltfälle, bei denen nur ein Ableitwiderstand anspricht, während der andere Ableitwiderstand durch eine rückgezündete Schaltstrecke kurzgeschlossen wird, vermieden werden. Dadurch, dass einer der Ableitwi- derstände zuerst anspricht, kommt es zu einer Vermeidung von Rückzündungen zugunsten von Wiederzündungen und damit dazu, dass der beschriebene Schaltfall, bei dem nur ein Ableitwiderstand anspricht und dabei den größten Energieeintrag erfährt, vermieden wird. Dies geschieht, da die erste, rückge- zündete Schaltstrecke in der Lage ist, den auftretenden Ausgleichstrom zu unterbrechen, bevor der zweite nicht kurzgeschlossene Ableitwiderstand anspricht und somit ein größerer Strom durch die erste Schaltstrecke fließen würde. Besonders einfach und damit vorteilhaft lässt sich ein Ansprechen des einen ausgewählten Ableitwiderstands erreichen, wenn zu dem Schalter, der parallel zu dem anderen Ableitwiderstand oder einem der anderen Ableitwiderstände liegt, ein Steuerkondensator parallel geschaltet ist, der die Spannungsverteilung über den in Reihe geschalteten Schaltern derart verschiebt, dass an dem ausgewählten Ableitwiderstand stets eine größere Teilspannung als an dem oder den anderen Ableit- widerständen anliegt.
Vorzugsweise ist die an dem ausgewählten Ableitwiderstand anliegende Teilspannung mindestens 70 %, besonders bevorzugt mindestens 90 %, größer als die an den anderen Ableitwider- ständen anliegende Teilspannung.
Alternativ kann vorgesehen sein, dass die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands kleiner ist als die des oder der übrigen Ableitwiderstände. Ein unterschiedliches An- sprechverhalten bzw. unterschiedliche Kennlinien der Ableitwiderstände führen in vorteilhafter Weise dazu, dass der Schaltfall, bei dem nur ein Ableitwiderstand anspricht und dieser dabei den größten Energieeintrag erfährt, besonders unwahrscheinlich wird. Dies geschieht, da die zweite Schalt- strecke im Falle einer Rückzündung der ersten die volle anliegende Spannung allein aufnehmen muss; spricht nun der Ableitwiderstand dieser zweiten Schaltstrecke später an als der Ableitwiderstand der ersten Schaltstrecke, so ist eine höhere Umschwenkspannung möglich, welche die Wahrscheinlichkeit er- höht, dass die zweite Schaltstrecke ebenfalls durchzündet und somit der beschriebene ungünstige Schaltfall vermieden wird.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands mindestens 3 % kleiner ist als die des oder der anderen Ableitwiderstände.
Gemäß einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Schalteinrichtung ist vorgesehen, dass zu dem Schalter, der parallel zu dem anderen Ableitwiderstand oder einem der anderen Ableitwiderstände liegt, ein Steuerkondensator parallel geschaltet ist, der die Spannungsverteilung über den in Reihe geschalteten Schaltern zugunsten dieses anderen Ableitwiderstands derart verschiebt, dass an dem ausgewählten Ableitwi- derstand stets eine größere Teilspannung als an dem oder den anderen Ableitwiderständen anliegt, und darüber hinaus die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands kleiner als die des oder der anderen Ableitwiderstände ist.
Bei der letztgenannten Variante ist es besonders vorteilhaft, wenn die an dem ausgewählten Ableitwiderstand anliegende Teilspannung mindestens 70 % größer ist als die an den übrigen Ableitwiderständen anliegende Teilspannung und die An- Sprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands mindestens 3 % kleiner ist als die des oder der anderen Ableitwiderstände.
Im Übrigen wird es als vorteilhaft angesehen, wenn - im Falle des Schaltens eines Wechselstromes - die Zeitspanne, die der ausgewählte Ableitwiderstand vor dem oder den anderen Ableit- widerständen anspricht, mindestens dem 0,05-fachen der Periodendauer der an der Schaltereinrichtung anliegenden Wechsel - Spannung entspricht.
Auch kann vorgesehen sein, dass mit den Schaltern ein Schalterantrieb zusammenwirkt, der mit allen Schaltern der Schaltereinrichtung in Verbindung steht und ein gemeinsames Ein- und Ausschalten aller Schalter bewirken kann. Vorzugsweise ist ein solcher Schalterantrieb derart ausgestaltet, dass im Falle eines gemeinsamen Öffnens aller Schalter der Schaltereinrichtung der Schalter, der zu dem ausgewählten Ableitwiderstand parallel liegt, vor dem oder den übrigen Schaltern geöffnet wird.
Bevorzugt ist der Schalterantrieb derart ausgestaltet, dass - im Falle des Schaltens eines Wechselstromes - die Zeitspanne, die der zu dem ausgewählten Ableitwiderstand parallel liegende Schalter vor dem oder den anderen Schaltern geöffnet wird, mindestens dem 0,05-fachen der Periodendauer der auszuschaltenden WechselSpannung entspricht. Die Erfindung bezieht sich darüber hinaus auf eine Anordnung mit einer Wechselspannungsquelle, einer Kondensatoreinrichtung und einer Schaltereinrichtung, wie sie oben beschrieben worden ist, wobei die Schaltereinrichtung elektrisch zwischen die Wechselspannungsquelle und die Kondensatoreinrichtung geschaltet ist und geeignet ist, durch Abschalten der Schalter der Schaltereinrichtung die Wechselspannungsquelle von der Kondensatoreinrichtung elektrisch zu trennen. Bezüglich der Vorteile der erfindungsgemäßen Anordnung sei auf die obigen Ausführungen im Zusammenhang mit der erfindungsgemäßen Schaltereinrichtung verwiesen. Die Kondensatoreinrichtung kann beispielsweise Bestandteil einer HGÜ-Anlage sein.
Die Erfindung bezieht sich darüber hinaus auf ein Verfahren zum Betreiben einer Schaltereinrichtung mit mindestens zwei in Reihe geschalteten Schaltern, wobei zu jedem der Schalter jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand elektrisch parallel geschaltet ist, der bei Überschreiten einer vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert, wobei bei dem Verfahren zum Abschalten der Schaltereinrichtung alle Schalter gemeinsam ausgeschaltet und zum Einschalten der Schaltereinrichtung alle Schalter gemeinsam eingeschaltet werden. Erfindungsgemäß ist bezüglich eines solchen Verfahrens vorgesehen, dass einer der Ableitwider- stände als ausgewählter Ableitwiderstand betrieben wird, und zwar derart, dass bei dem gemeinsamen Abschalten aller Schalter im Falle einer Überspannungssituation der ausgewählte Ableitwiderstand vor dem oder den anderen Ableitwiderständen anspricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zu dem ausgewählten Ableitwiderstand parallel liegenden Schalter anliegenden Spannung zuerst reduziert.
Bezüglich der Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens sei auf die obigen Ausführungen im Zusammenhang mit der erfin- dungsgemäßen Schaltereinrichtung verwiesen, da die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens denen der erfindungsgemäßen Schaltereinrichtung entsprechen. Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert; dabei zeigen beispielhaft zur allgemeinen Erläuterung eine nicht beanspruchte Schaltereinrichtung, das Schaltverhalten der Schaltereinrichtung gemäß Figur 1 anhand von Spannungsverläufen über den Schaltern der Schaltereinrichtung, ein Ausführungsbeispiel für eine erfindungsgemäße Schaltereinrichtung, bei der mittels eines Steuerkondensators die Spannungsverteilung über den in Reihe geschalteten Schaltern umverteilt wird,
Figur 4 ein Ausführungsbeispiel für eine erfindungsgemäße
Schaltereinrichtung, bei der eine Verschiebung der Spannungsverteilung mittels eines Steuerkondensators sowie unterschiedlich ansprechender Ab- leitwiderstände erreicht wird,
Figur 5 das Schaltverhalten der Schaltereinrichtung gemäß
Figur 4 anhand von Spannungsverläufen über den Schaltern für den Fall ohne Wieder- und Rückzün- dung,
Figur 6 das Schaltverhalten der Schalteinrichtung gemäß
Figur 4 für den Fall mit Rückzündung, Figur 7 beispielhaft den Verlauf des Ausgleichsstroms
durch einen der Schalter der Schaltereinrichtung gemäß Figur 4 infolge einer Rückzündung,
Figur 8 ein Ausführungsbeispiel für eine Schaltereinrichtung, bei der zusätzlich ein Trennschalter vorhanden ist, Figur 9 ein Ausführungsbeispiel für eine erfindungsgemäße Schaltereinrichtung, bei der zusätzlich ein weiterer Steuerkondensator sowie ein mit diesem weiteren Steuerkondensator in Reihe liegender Trennschalter vorgesehen ist, und
Figur 10 ein Ausführungsbeispiel für eine erfindungsgemäße
Schaltereinrichtung, bei der ein Schalterantrieb die Schalter versetzt ansteuert.
Die Figur 1 zeigt eine Schaltereinrichtung 10 mit einem ersten Schalter 20 und einem zweiten Schalter 30, die zum Ein- und Ausschalten der Schaltereinrichtung 10 gemeinsam ein- oder ausgeschaltet werden. Die zwei Schalter sind elektrisch in Reihe geschaltet. Zu jedem der beiden Schalter 20 und 30 ist jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand 40 bzw. 50 elektrisch parallel geschaltet, der bei Überschreiten einer vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert. Die spannungsabhängigen Ableitwider- stände 40 und 50 dienen dazu, die Spannungen über den Schaltern 20 und 30 zu begrenzen. Parallel zu den Schaltern 20 und 30 bzw. parallel zu den Ableitwiderständen 40 und 50 liegen zwei Kondensatoren C, die identisch ausgeführt sind bzw. denselben Kapazitätswert aufweisen. Die Schaltereinrichtung 10 ist elektrisch zwischen ein Energieversorgungsnetz 60 und eine elektrische Last 70 geschaltet.
Bei der Schaltereinrichtung 10 kann ein Belastungsfall eintreten, der mindestens einen der Ableitwiderstände stark be- lastet. Dieser Belastungsfall wird im Folgenden näher beschrieben .
Beim Öffnen der Schaltereinrichtung 10 können mechanische Toleranzen zwischen den Schaltern 20 und 30 dazu führen, dass einer der Schalter, beispielsweise der zweite Schalter 30, geringfügig früher öffnet als der erste Schalter 20. Dadurch weist der zweite Schalter 30 im Vergleich zu dem ersten
Schalter 20 während der Öffnung einen größeren Abstand der Schaltkontakte und damit eine höhere Spannungsfestigkeit auf. Wenn nun eine Rückzündung in dem ersten Schalter 20 auftritt, besteht die Möglichkeit, dass die Spannung, welche der früher geöffnete zweite Schalter 30 nach der Rückzündung zu überneh- men hat, durch den Ableitwiderstand 50 gehalten wird und somit ein hoher Strom durch den Ableitwiderstand 50 fließt. Dieser Belastungsfall ist in der Figur 2 gezeigt und erfordert eine entsprechende Überdimensionierung der Ableitwiderstände, sofern keine thermische Zerstörung des entsprechenden Ableitwiderstandes in Kauf genommen werden soll.
Die Figur 2 zeigt den Verlauf der Spannung U an den beiden Schaltern 20 und 30 über der Zeit t. Die Kurve Kl zeigt den Spannungsverlauf am ersten Schalter 20 und die Kurve K2 den Spannungsverlauf am zweiten Schalter 30. Die Kurve K3 zeigt den Verlauf der Spannungsfestigkeit des ersten Schalters 20 über der Zeit. Der Zeitpunkt der Rückzündung des Schalters 20 ist in der Figur 2 mit dem Bezugszeichen R gekennzeichnet. Die Figur 3 zeigt eine Schaltereinrichtung 110, bei der die Spannungsaufteilung über einem ersten Schalter 120 und einem zweiten Schalter 130 bewusst versteuert wird. Die Versteuerung wird erreicht, indem ausschließlich parallel zu dem der elektrischen Last 70 zugewandeten (lastseitigen) zweiten Schalter 130 ein Kondensator, nachfolgend Steuerkondensator Cl genannt, parallel geschaltet wird. Durch die Versteuerung lässt sich der oben geschilderte Belastungsfall vermeiden und die maximale Belastung der Ableitwiderstände verringern. Der Steuerkondensator Cl verschiebt nämlich die Spannungsvertei - lung über den in Reihe geschalteten Schaltern 120 und 130 derart, dass an dem Ableitwiderstand 140 stets eine größere Teilspannung als an dem Ableitwiderstand 150 anliegt. Der Ableitwiderstand 140 wird somit zu einem ausgewählten Ableitwiderstand, der bei einem gemeinsamen Abschalten der Schalter 120 und 130 der Schaltereinrichtung 110 im Falle einer Überspannungssituation stets vor dem Ableitwiderstand 150 anspricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zugeordneten Schalter 120 anliegenden Spannung reduziert. Dies wird nachfolgend näher erläutert:
Weist der Steuerkondensator Cl beispielsweise eine Kapazität von 1000 pF auf, so wird eine Spannungsaufteilung von 98,7 % der Spannung über dem ersten Schalter 120 und 1,3 % der Spannung über dem zweiten Schalter 130 erreicht. Durch die starke Spannungsversteuerung ist die Addition der beiden Teilspannungen, welche der zweite Schalter 130, der nicht rückzündet, im Falle einer Rückzündung des ersten Schalters 120 aufnehmen muss, nur unwesentlich größer als die Teilspannung, die kurz vor der Rückzündung über dem ersten Schalter 120, der rückzündete, anlag. Dadurch wird der Ableitwiderstand des zweiten Schalters 130 nach der Rückzündung nicht sofort belastet. Es kommt zunächst nur zu einem hochfrequenten Ausgleichsstrom, welcher die Spannung über dem zweiten Schalter 130 auf den Wert der Summe der vorigen TeilSpannungen bringt.
Der Ausgleichsstrom fließt durch den ersten, rückgezündeten Schalter 120 und kann von diesem gelöscht werden. Dadurch kann der Schalter 120 wieder Spannung aufnehmen und es kommt nicht dazu, dass der Umladevorgang der durch die Last 70 gebildeten Belastungskapazität über den Ableitwiderstand stattfindet bzw. ein reduzierter Kurzschlussstrom durch einen der Ableitwiderstände fließt. Der Schalter 120 bleibt abgeschaltet .
Die Figur 4 zeigt eine Schaltereinrichtung 210, bei der die Spannungsaufteilung über einem ersten Schalter 220 und einem zweiten Schalter 230 bewusst versteuert wird, indem über dem der elektrischen Last 70 zugewandeten (lastseitigen) zweiten Schalter 230 ein Steuerkondensator Cl angebracht wird und indem darüber hinaus das Ansprechverhalten der spannungsabhängigen Ableitwiderständen 240 und 250 unterschiedlich gewählt wird. Die Ableitwiderstände sind so gewählt, dass der Ableitwiderstand 250 über dem zweiten Schalter 230 später als der Ableitwiderstand 240 anspricht. Durch das unterschiedliche Ansprechverhalten der Ableitwiderstände wird erreicht, dass der Ausgleichsstrom mit Nulldurchgängen abklingt und nicht sofort in den eigentlichen Ableitstrom des Ableitwiderstandes 250 des zweiten Schalters 230 übergeht. Außerdem wird durch das spätere Ansprechen des Ableitwiderstandes 250 des zweiten Schalters 230 die Wahrscheinlichkeit einer gemeinsamen Wieder- bzw. Rückzündung der beiden Schalter 220 und 230 erhöht, wodurch der eingangs beschriebene ungünstige Belastungsfall vermieden werden kann.
In der Figur 5 sind die Auswirkungen der Steuerkapazität des Steuerkondensators Cl anhand der Spannungen U an den Schaltern 220 und 230 über der Zeit t dargestellt. Dabei zeigt die Kurve Kl die Spannung am ersten Schalter 220 und die Kurve K2 die Spannung am zweiten Schalter 230 für den Fall ohne Wieder- und Rückzündung. Es ist zu erkennen, dass die Spannung über dem ersten Schalter 220 zunächst viel stärker ansteigt als die Spannung über dem zweiten Schalter 230. Nachdem die TeilSpannungen über beiden Schaltern durch den Ableitwider- stand 240 des ersten Schalters 220 vergleichmäßigt wurden und daraufhin beide Ableitwiderstände 240 und 250 die Teilspannungen begrenzen, ist das unterschiedliche Ansprechverhalten der Ableitwiderstände an der Spannungsdifferenz zwischen den beiden Schaltern zu erkennen.
In der Figur 6 sind die Spannungsverläufe U über der Zeit t für die beiden Schalter 220 und 230 für den Fall dargestellt, dass der erste Schalter 220 rückzündet. Die Kurve Kl zeigt den Spannungsverlauf am ersten Schalter 220 und die Kurve K2 den Spannungsverlauf am zweiten Schalter 230. Die Kurve K3 stellt den Verlauf der Spannungsfestigkeit des ersten Schalters 220 über der Zeit dar. Der Zeitpunkt der Rückzündung des Schalters 220 ist in der Figur 6 mit dem Bezugszeichen R gekennzeichnet. Mit dem Bezugszeichen A ist gekennzeichnet, wann der Ausgleichsstrom unterbrochen wird.
Man erkennt, dass die Spannung über dem ersten Schalter 220 nach der Löschung erheblich schneller ansteigt als über dem zweiten Schalter 230. Nachdem die Spannung über dem ersten Schalter 220 den Wert der aktuellen Wiederverfestigung (Linie K3) überschritten hat, zündet dieser wieder durch. Da der zweite Schalter 230 in diesem Moment ebenfalls in Öffnung be- griffen ist, muss dieser nun die gesamte Spannung aufnehmen. Dieser Umstand führt zu einem höherfrequenten Ausgleichstrom durch den ersten Schalter 220, der von diesem schnell wieder unterbrochen werden kann. Die Figur 7 zeigt den Ausgleichstrom I durch den ersten Schalter 220 über der Zeit t in Folge einer Rückzündung. Somit ist auch der erste Schalter 220 wieder in der Lage Spannung aufzunehmen und die Schaltereinrichtung 210 bleibt weiterhin abgeschaltet; es kommt zu keiner Überbeanspruchung einer der Ableitwiderstände. Die Figur 8 zeigt eine Schaltereinrichtung 310, mit der sich eine Überlastung der Ableitwiderstände 340 und 350 durch ständiges Ansprechen im ausgeschalteten Zustand vermeiden lässt. Die Schaltereinrichtung 310 weist zusätzlich zu den beiden Schaltern 320 und 330, den Ableitwiderständen 340 und 350 und dem Steuerkondensator Cl einen Trennschalter 390 auf.
Ein ständiges Ansprechen der Ableitwiderstände 340 und 350 im ausgeschalteten Zustand lässt sich bei der Schaltereinrichtung 310 gemäß Figur 8 unterbinden, indem nach Abschaltung der Schaltereinrichtung 310 der Trennschalter 390 geöffnet wird .
Die Figur 9 zeigt eine weitere Schaltereinrichtung 410, mit der sich eine Überlastung der Ableitwiderstände 440 und 450 durch ständiges Ansprechen im ausgeschalteten Zustand vermeiden lässt. Die Schaltereinrichtung 410 weist zusätzlich zu den beiden Schaltern 420 und 430, den Ableitwiderständen 440 und 450 und dem Steuerkondensator Cl einen Trennschalter 490 und einen weiteren Steuerkondensator C2 auf.
Ein ständiges Ansprechen der Ableitwiderstände 340 und 350 im ausgeschalteten Zustand lässt sich bei der Schaltereinrichtung 410 gemäß Figur 9 unterbinden, indem nach der Abschal- tung der Schaltereinrichtung 410 der weitere Steuerkondensator C2 durch den Trennschalter 490 zugeschaltet wird.
Die Figur 10 zeigt eine Schaltereinrichtung 510 mit einem ersten Schalter 520, einem zweiten Schalter 530, zwei vorzugsweise unterschiedlich ansprechenden Ableitwiderständen 540 und 550 und einem Steuerkondensator Cl .
Mit den Schaltern wirkt ein Schalterantrieb 595 zusammen, der ein gemeinsames Ein- und Ausschalten aller Schalter bewirken kann. Der Schalterantrieb 595 ist derart ausgestaltet, dass er den ersten Schalter 520 stets vor dem zweiten Schalter 530 öffnet; der Ableitwiderstand 540, der zu diesem ersten Schalter 520 parallel liegt, bildet in diesem Falle den ausgewähl- ten Ableitwiderstand im Sinne der obigen Erläuterungen.
Obwohl die Erfindung im Detail durch bevorzugte Ausführungsbeispiele näher illustriert und beschrieben wurde, so ist die Erfindung nicht durch die offenbarten Beispiele eingeschränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen.

Claims

Patentansprüche
1. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) mit mindestens zwei in Reihe geschalteten Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530), die zum Ein- und Ausschalten der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) gemeinsam ein- oder ausgeschaltet werden, wobei zu jedem der Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540, 150, 250, 350, 450, 550) elektrisch parallel geschaltet ist, der bei Überschreiten einer vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
einer der Ableitwiderstände (140, 240, 340, 440, 540) ein ausgewählter Ableitwiderstand ist, der bei einem gemeinsamen Abschalten aller Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) im Falle einer Überspannungssituation stets vor dem oder den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) an- spricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zugeordneten Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) anliegenden Spannung reduziert.
2. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach An- spruch 1,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
zu dem Schalter (130, 230, 330, 430, 530), der parallel zu dem anderen Ableitwiderstand (150, 250, 350, 450, 550) oder einem der anderen Ableitwiderstände liegt, ein Steuerkonden- sator (Cl) parallel geschaltet ist, der die Spannungsverteilung über den in Reihe geschalteten Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) derart verschiebt, dass an dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) stets eine größere Teilspannung als an dem oder den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anliegt.
3. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach Anspruch 2 , d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die an dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) anliegende Teilspannung mindestens 70 % größer ist als die an den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anliegende Tei1Spannung .
4. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands (140, 240, 340, 440, 540) kleiner ist als die des oder der übrigen Ableitwiderstände (150, 250, 350, 450, 550) .
5. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach An- spruch 4,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands (140, 240, 340, 440, 540) mindestens 3 % kleiner ist als die des oder der anderen Ableitwiderstände (150, 250, 350, 450, 550).
6. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
zu dem Schalter (130, 230, 330, 430, 530), der parallel zu dem anderen Ableitwiderstand (150, 250, 350, 450, 550) oder einem der anderen Ableitwiderstände liegt, ein Steuerkondensator (Cl) parallel geschaltet ist, der die Spannungsverteilung über den in Reihe geschalteten Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) derart verschiebt, dass an dem ausgewählten Ableitwiderstand
(140, 240, 340, 440, 540) stets eine größere Teilspannung als an dem oder den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anliegt, und
die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands (140, 240, 340, 440, 540) kleiner als die des oder der anderen Ableitwiderstände (150, 250, 350, 450, 550) ist.
7. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach Anspruch 6 ,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
die an dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540, 150, 250, 350, 450, 550) anliegende Teilspannung mindestens 70 % größer ist als die an den übrigen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anliegende TeilSpannung und
die Ansprechspannung des ausgewählten Ableitwiderstands (140, 240, 340, 440, 540) mindestens 3 % kleiner ist als die des oder der anderen Ableitwiderstände (150, 250, 350, 450, 550) .
8. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
die Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) zum
Schalten eines Wechselstromes geeignet ist und
die Zeitspanne, die der ausgewählte Ableitwiderstand
(140, 240, 340, 440, 540) vor dem oder den anderen Ableitwiderständen anspricht, mindestens dem 0,05-fachen der Periodendauer der an der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) anliegenden WechselSpannung entspricht .
9. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
mit den Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) ein Schalterantrieb (595) zusammenwirkt, der mit allen Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) in Verbindung steht und ein gemeinsames Ein- und Ausschalten aller Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) bewirken kann.
10. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach Anspruch 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
der Schalterantrieb (595) derart ausgestaltet ist, dass im Falle eines gemeinsamen Öffnens aller Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) der Schaltereinrich- tung (110, 210, 310, 410, 510) der Schalter (120, 220, 320, 420, 520), der zu dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) parallel liegt, vor dem oder den übrigen Schaltern (130, 230, 330, 430, 530) geöffnet wird.
11. Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach Anspruch 10,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
der Schalterantrieb derart ausgestaltet ist, dass die Zeitspanne, die der zu dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) parallel liegende Schalter (120, 220,
320, 420, 520) vor dem oder den anderen Schaltern (130, 230, 330, 430, 530) geöffnet wird, mindestens dem 0,05-fachen der Periodendauer der auszuschaltenden WechselSpannung entspricht .
12. Anordnung mit einer Wechselspannungsquelle, einer Kondensatoreinrichtung und einer Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) nach einem der voranstehenden Ansprüche, wobei die Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) elektrisch zwischen die Wechselspannungsquelle und die Kondensatoreinrichtung geschaltet ist und geeignet ist, durch Abschalten der Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) die Wechselspannungsquelle von der Kondensatoreinrichtung elekt- risch zu trennen.
13. Verfahren zum Betreiben einer Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) mit mindestens zwei in Reihe geschalteten Schaltern (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530), wobei zu jedem der Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130,
230, 330, 430, 530) jeweils ein spannungsabhängiger Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540, 150, 250, 350, 450, 550) elektrisch parallel geschaltet ist, der bei Überschreiten ei- ner vorgegebenen Ansprechspannung seinen elektrischen Widerstandswert reduziert, wobei bei dem Verfahren zum Abschalten der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) alle Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) ge- meinsam ausgeschaltet und zum Einschalten der Schaltereinrichtung (110, 210, 310, 410, 510) alle Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) gemeinsam eingeschaltet werden,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass
einer der Ableitwiderstände (140, 240, 340, 440, 540) als ausgewählter Ableitwiderstand) betrieben wird, und zwar derart, dass bei dem gemeinsamen Abschalten aller Schalter (120, 220, 320, 420, 520, 130, 230, 330, 430, 530) im Falle einer Überspannungssituation der ausgewählte Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) vor dem oder den anderen Ableitwiderständen (150, 250, 350, 450, 550) anspricht und seinen Widerstandswert unter Herabsetzung der an dem zu dem ausgewählten Ableitwiderstand (140, 240, 340, 440, 540) parallel liegenden Schalter (120, 220, 320, 420, 520) anliegenden Spannung zu- erst reduziert.
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