WO2014057913A1 - 精密鋳造用鋳型及びその製造方法 - Google Patents

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WO2014057913A1
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slurry
layer
precision casting
stucco
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英隆 小熊
一剛 森
岡田　郁生
幸郎 下畠
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三菱重工業株式会社
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    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • B22C9/043—Removing the consumable pattern
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22C—FOUNDRY MOULDING
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/10—Cores; Manufacture or installation of cores

Definitions

  • the present invention relates to a precision casting mold and a manufacturing method thereof.
  • a casting method for producing a casting there is a precision casting method used when producing a casting with high accuracy.
  • slurry is applied around a vanishing model (wax mold) having the same shape as the molded part, and then the first layer stucco (flower) is adhered and dried. Let Thereafter, the three steps of slurry application, stucco attachment, and drying are repeated to produce a mold (outer mold) that covers the outside of the casting.
  • a wax mold is attached to a slurry mainly composed of silica sol, and the slurry is attached to the surface of the wax mold and dried. Since only a small amount of slurry adheres to each operation and only a thin slurry can be formed, the thickness is increased by repeating several times to 10 to several times. Also, coarse particles called stucco material are sprinkled on and adhered to the surface of the slurry in order to speed up drying or to ensure a quick wall thickness in order to prevent dry cracking. Therefore, the mold cross-sectional structure is a dense layer and a layer of coarse particles.
  • silica sol is a liquid in which spherical silica particles having a particle diameter of about 20 nm are dispersed.
  • the silica ultrafine particles adhere to the surface of relatively fine particles (several to several tens of microns) and coarse particles (stucco) (several hundred microns to several mm) such as zircon and alumina contained in the slurry during the drying process.
  • a mold using the above-mentioned silica sol (a liquid in which ultrafine particles of silica are dispersed) is sufficient.
  • a molten metal is used to control the crystal precipitation direction. Hold.
  • the holding time at a high temperature for example, about 1550 ° C.
  • silica as a binder is softened and the mold is deformed.
  • the mold is placed in a heater in a vacuum, heated and held at a temperature above the melting point of the molten metal, the molten metal is injected into the mold, and the mold is moved downward from the heater.
  • the molten metal is manufactured by cooling and solidifying from one direction below by pulling out while controlling the pulling down.
  • the present invention has been made in view of the above, and an object thereof is to provide a precision casting mold that does not deform even when kept at a high temperature for a long time, and a method for manufacturing the same.
  • a first invention of the present invention for solving the above-described problems is a precision casting mold used for manufacturing a casting, wherein the core has a shape corresponding to a hollow portion inside the casting, and an outer peripheral surface of the casting.
  • An outer mold corresponding to the shape of the outer mold, and the outer mold is formed of an alumina ultrafine particle having a particle size of 1.0 ⁇ m or less and a silica sol formed on the inner peripheral surface and a silica sol, and is fired.
  • the precision casting mold slurry includes any one of zircon powder and alumina powder having an average particle size of 50 ⁇ m or less, and the stucco material has an average particle size of 0.5 mm.
  • the present invention provides a precision casting mold characterized by being one of the above zircon stucco grains and alumina stucco grains.
  • a third invention is the precision casting mold according to the first or second invention, wherein the prime layer has a stucco layer in which a stucco material is adhered to a slurry layer made of precision casting mold slurry. .
  • a fourth invention is a method of manufacturing a precision casting mold used for manufacturing a casting, and includes a precision casting wax mold comprising alumina dispersed fine particles having a particle size of 1.0 ⁇ m or less and silica sol.
  • a stucco material is sprinkled on the surface of the slurry, and then dried to form a backup layer, and the second film forming process.
  • the step of forming the backup layer is repeated a plurality of times, and a molded body forming step for obtaining a molded body formed with a multilayer backup layer, and a dewaxing step for melting and removing wax-type wax from the obtained molded body And calcined molded body after dewaxing, in the production method of precision casting mold, characterized in that it comprises a mold sintering step of obtaining a template, the.
  • a stucco layer is formed by adhering a stucco material to the slurry layer comprising the precision casting mold slurry in the first film forming step, and then drying. It is in the manufacturing method of the mold for precision casting characterized by the above.
  • the sixth invention is the method for producing a precision casting mold according to the fourth or fifth invention, wherein the precision casting mold slurry dispersant is a polycarboxylate.
  • the heat-resistant temperature is improved with respect to the conventional use of silica sol by using alumina fine particles that become mullite having high heat resistance and silica sol, thereby increasing the heat-resistant temperature, for example, in the production of unidirectional solidified blades. Even when held for a long time at (° C.), there is an effect that a mold that does not deform is obtained.
  • FIG. 1 is a configuration diagram of a dry molded body serving as an outer mold.
  • FIG. 2 is a configuration diagram of another dry molded body serving as an outer mold.
  • FIG. 3 is a flowchart showing an example of the process of the casting method.
  • FIG. 4 is a flowchart showing an example of steps of the mold manufacturing method.
  • FIG. 5 is an explanatory view schematically showing a core manufacturing process.
  • FIG. 6 is a perspective view schematically showing a part of the mold.
  • FIG. 7 is an explanatory view schematically showing a wax mold manufacturing process.
  • FIG. 8 is an explanatory diagram schematically showing a configuration in which slurry is applied to a wax mold.
  • FIG. 9 is an explanatory view schematically showing a manufacturing process of the outer mold.
  • FIG. 10 is an explanatory view schematically showing a part of the mold manufacturing method.
  • FIG. 11 is an explanatory view schematically showing a part of the casting method.
  • FIG. 1 is a configuration diagram of a dry molded body serving as an outer mold.
  • FIG. 2 is a configuration diagram of another dry molded body serving as an outer mold.
  • the precision casting mold is a precision casting mold used for manufacturing a casting, and corresponds to the shape of the core corresponding to the hollow portion inside the casting and the shape of the outer peripheral surface of the casting.
  • the outer mold is formed on the inner peripheral surface, and is dispersed in a single dispersion having a particle size of 1.0 ⁇ m or less (preferably 0.3 to 0.5 ⁇ m: described in the examples).
  • a prime layer (first dry film) 101A made of a slurry film made of a precision casting mold slurry that is made of ultrafine alumina particles and silica sol, and becomes a mullite during firing, and the prime layer (first dry film).
  • a first backup layer (second film) formed by drying a slurry layer 102 made of the precision casting mold slurry and a stucco layer 103 having a stucco material adhered to the slurry layer and dried. Dry film)
  • the multi-layer backup layer 105A formed by multiple times 104-1 is formed.
  • the high-purity ultrafine alumina particles which are the binder for forming the slurry in the present invention
  • monodispersed means that, for example, when a slurry is formed using alumina fine particles having a particle size of about 0.5 ⁇ m, the result of the dispersion treatment is also monodispersed to 0.5 ⁇ m.
  • the particle diameter of the alumina fine particles is 1.0 ⁇ m or less, more preferably in the range of 0.3 to 0.6 ⁇ m.
  • the reason why the alumina fine particle is preferably 1.0 ⁇ m or less is that if it exceeds 1.0 ⁇ m, the result of bending test strength is not preferable.
  • polycarboxylate for example, ammonium salt
  • dispersant for example, ammonium salt
  • dispersing means for example, a ball mill using balls having a diameter of 10 to 20 mm can be exemplified, but the dispersing means is not limited to this as long as it is a single dispersing means.
  • the blending ratio of alumina fine particles monodispersed in 0.5 ⁇ m, for example, is large.
  • the alumina particle diameter is 1.0 ⁇ m or less, preferably 0.3 to 0.6 ⁇ m.
  • Silica sol is a uniform dispersion of 0.02 ⁇ m silica and is uniformly dispersed in an alumina slurry.
  • the alumina fine particles having a predetermined particle diameter are made into a uniform dispersion, so that the reactivity with the silica sol in the baking process is good, and mullite can be formed at a lower temperature (for example, 1,000 ° C.). It becomes.
  • the production cost can be reduced by adding silica sol to the alumina fine particles to form mullite at the time of firing.
  • Zircon powder (for example, 350 mesh) is added as flour to the mixed slurry obtained by adding silica sol to the single dispersed alumina fine particle slurry to obtain a precision casting mold slurry. In the present invention, it is acceptable to add no flour.
  • a precision casting mold slurry (hereinafter referred to as “slurry”) composed of ultra-fine alumina particles having a particle size of 1.0 ⁇ m or less and silica sol, which becomes mullite during firing. ),
  • the wax mold 30 is dipped, pulled up, and excess slurry is dropped.
  • a slurry film (first dry film) is obtained on the surface of the wax mold 30 by drying. This slurry film becomes a prime layer 101A in contact with the surface of the wax mold 30 in FIG.
  • the same operation as the second film forming step of the first backup layer 104-1 is repeated a plurality of times (for example, 6 to 10 times), and the slurry layer (n + 1 layer) 102 and the stucco layer (n layer) 103 are alternately arranged.
  • a dry molded body 106A serving as an outer mold having a multilayer backup layer 105A having a predetermined thickness laminated on the substrate is obtained.
  • This dried molded body is put into an autoclave at 150 ° C., for example, and the wax constituting the wax mold 30 is melted and discharged. Thereafter, this mold is heat-treated at 1,000 ° C. to obtain a precision casting mold in which the slurry constitutes mullite.
  • the obtained mold for precision casting was high in strength without deformation in a 1500 ° C. strength test, as shown in a test example described later. On the other hand, the softening behavior was confirmed using the conventional silica sol.
  • a stucco material may be attached to the prime slurry layer 101a to form the prime stucco layer 101b, and then dried to form the prime layer 101B.
  • the number of times that the slurry layer of the multilayer backup layer 105B is stacked and the number of times that the stucco layer 103 is stacked are the same number (n layers).
  • a dry molded body 106B serving as an outer mold having the layer backup layer 105B is obtained.
  • zircon powder was used as the flour, but in addition to zircon powder, alumina powder was used, and even if alumina stucco particles were used instead of zircon stucco particles, the same precision casting mold was obtained. Can do.
  • the relationship between the flour and the stucco material is not limited, and either zircon powder or alumina powder is used as the flour, and either zircon stucco particle or alumina stucco particle is used as the stucco material. Just do it.
  • the particle size of the flour is 350 mesh, but the present invention is not limited to this.
  • the stucco particles have a particle size of 0.8 mm, but the present invention is not limited to this. For example, particles having a diameter of about 0.4 mm to 2 mm and an average particle size of 0.5 mm or more should be used. Is preferred.
  • FIG. 3 is a flowchart showing an example of the steps of the casting method.
  • the casting method will be described with reference to FIG.
  • the casting method of this embodiment produces a casting mold (step S1).
  • the mold may be produced in advance or may be produced each time casting is performed.
  • FIG. 4 is a flowchart showing an example of steps of the mold manufacturing method.
  • the processing shown in FIG. 4 may be executed fully automatically, or may be executed by an operator operating an apparatus that executes each process.
  • the mold manufacturing method produces a core (core) (step S12).
  • a core is a shape corresponding to the cavity inside the casting produced with a casting_mold
  • FIG. 5 is an explanatory view schematically showing a core manufacturing process.
  • a mold 12 is prepared as shown in FIG. 5 (step S101).
  • the mold 12 has a hollow area corresponding to the core.
  • the portion that becomes the cavity of the core becomes the convex portion 12a.
  • the mold 12 basically covers the entire circumference of the region corresponding to the core except for an opening for injecting material into the space and a hole for extracting air. It is hollow.
  • the ceramic slurry 16 is injected into the mold 12 through an opening for injecting material into the space of the mold 12 as indicated by an arrow 14.
  • the core 18 is produced by so-called injection molding in which the ceramic slurry 16 is injected into the mold 12.
  • the core 18 is produced inside the mold 12, the core 18 is removed from the mold 12, and the removed core 18 is placed in the firing furnace 20 and fired. Thereby, the core 18 made of ceramic is baked and hardened (step S102).
  • the core 18 is produced as described above.
  • the core 18 is formed of a material that can be removed by a decore process such as a chemical process after the casting is solidified.
  • an external mold is manufactured (step S14).
  • the outer mold has a shape in which the inner peripheral surface corresponds to the outer peripheral surface of the casting.
  • the mold may be made of metal or ceramic.
  • FIG. 6 is a perspective view schematically showing a part of the mold. In the mold 22a shown in FIG. 6, the recess formed on the inner peripheral surface corresponds to the outer peripheral surface of the casting. In FIG. 6, only the mold 22 a is shown, but a mold corresponding to the mold 22 a and corresponding to the mold 22 a is also produced so as to close the concave portion formed on the inner peripheral surface.
  • two molds are combined to form a mold whose inner peripheral surface corresponds to the outer peripheral surface of the casting.
  • FIG. 7 is an explanatory view schematically showing a wax mold manufacturing process.
  • the core 18 is installed at a predetermined position of the mold 22a (step S110).
  • a mold 22b corresponding to the mold 22a is placed on the surface of the mold 22a where the recess is formed, the core 18 is surrounded by the molds 22a and 22b, and the core 18 and the molds 22a and 22b are separated.
  • a space 24 is formed therebetween.
  • the mold manufacturing method starts injection of WAX 28 from the pipe connected to the space 24 toward the inside of the space 24 as indicated by an arrow 26 (step S112).
  • WAX 28 is a substance having a relatively low melting point, such as wax, which melts when heated above a predetermined temperature.
  • the entire space 24 is filled with the WAX 28 (step S113).
  • the wax 28 is solidified to form the wax mold 30 in which the WAX 28 surrounds the core 18.
  • the wax mold 30 basically has the same shape as the casting for which the part formed by the WAX 28 is manufactured.
  • the wax mold 30 is separated from the molds 22a and 22b, and the gate 32 is attached (step S114).
  • the gate 32 is a port into which molten metal, which is a metal melted during casting, is charged.
  • the mold manufacturing method produces the wax mold 30 including the core 18 inside and formed of the WAX 28 having the same shape as the casting.
  • FIG. 8 is an explanatory diagram schematically showing a configuration in which slurry is applied to a wax mold.
  • the wax mold 30 is immersed in the storage portion 41 in which the slurry 40 is stored, and is taken out and then dried (step S19).
  • the prime layer 101 ⁇ / b> A can be formed on the surface of the wax mold 30.
  • the slurry applied in step S ⁇ b> 18 is a slurry applied directly to the wax mold 30.
  • the slurry 40 is composed of ultrafine alumina particles and silica sol, and uses a casting slurry for precision casting that becomes mullite during firing.
  • a casting slurry for precision casting that becomes mullite during firing.
  • refractory fine particles of about 350 mesh, such as zirconia, as flour.
  • polycarboxylate as a dispersing agent.
  • slurry application is performed with the slurry 40, and the solder mold having the prime layer (first dry film) 101A is further applied with slurry (dipping) (step S20).
  • stuccoing is performed by sprinkling zircon stucco grains (average particle size 0.8 mm) as the stucco material 54 on the surface of the wet slurry (step S21).
  • the slurry layer with the stucco material attached thereto was dried to form the first backup layer (second dry film) 104-1 on the prime layer (first dry film) 101A (step S22).
  • a predetermined number (n) of n-th backup layers 104-n are stacked (step S23: Yes) to obtain a dry molded body 106A that is an outer mold having a thickness of, for example, 10 mm on which the multilayer backup layer 105A is formed.
  • step S24 the dry molded body 106A is subjected to heat treatment (step S24). Specifically, WAX between the outer mold and the core is removed, and the outer mold and the core are further fired.
  • FIG. 10 is an explanatory view schematically showing a part of the mold manufacturing method.
  • a dry molded body 106A serving as an outer mold in which a plurality of layers of the prime layer 101A and the multilayer backup layer 105A is formed is placed in the autoclave 60 and heated.
  • the autoclave 60 heats the wax mold 30 in the dry molded body 106A by filling the interior with pressurized steam. As a result, the WAX constituting the wax mold 30 is melted, and the molten WAX 62 is discharged from the space 64 surrounded by the dry molded body 106A. In the mold manufacturing method, the melted WAX 62 is discharged from the space 64, so that, as shown in step S131, an area filled with WAX between the dry molded body 106A serving as the outer mold and the core 18 is filled with the space 64. A mold 72 in which is formed is produced.
  • step S132 the mold 72 in which the space 64 is formed between the dry molded body 106A serving as the outer mold and the core 18 is heated in the firing furnace 70.
  • the mold 72 removes the water component and unnecessary components contained in the dry molded body 106 ⁇ / b> A serving as the outer mold, and is further cured by firing to form the outer mold 61.
  • the mold 72 is produced as described above.
  • FIG. 11 is an explanatory view schematically showing a part of the casting method.
  • the mold is preheated (step S2).
  • the mold is placed in a furnace (vacuum furnace, firing furnace) and heated to 800 ° C. or higher and 900 ° C. or lower.
  • a furnace vacuum furnace, firing furnace
  • preheating it is possible to prevent the mold from being damaged when molten metal (melted metal) is injected into the mold at the time of casting production.
  • step S3 when the mold is preheated, pouring is performed (step S3). That is, as shown in step S ⁇ b> 140 of FIG. 11, a molten metal 80, that is, a molten casting material (for example, steel) is injected between the outer mold 61 and the core 18 from the opening of the mold 72.
  • a molten metal 80 that is, a molten casting material (for example, steel) is injected between the outer mold 61 and the core 18 from the opening of the mold 72.
  • step S4 After the molten metal 80 poured into the mold 72 is solidified, the outer mold 61 is removed (step S4). That is, as shown in step S141 of FIG. 11, when the molten metal 80 is solidified into the casting 90 inside the mold 72, the outer mold 61 is crushed and removed from the casting 90 as a broken piece 61a.
  • the core removal process is performed (step S5). That is, as shown in step S142 of FIG. 11, the casting 90 is put into the autoclave 92 and the core removal process is performed by melting the core 18 inside the casting 90, and the molten core 94 is dissolved in the casting 90. Drain from inside. Specifically, the casting 90 is put into an alkaline solution inside the autoclave 92, and the melting core 94 is discharged from the casting 90 by repeating pressurization and decompression.
  • a finishing process is performed (step S6). That is, a finishing process is performed on the surface and inside of the casting 90.
  • the casting is inspected together with the finishing process. Thereby, as shown to step S143 of FIG. 11, the casting 100 can be manufactured.
  • a casting mold is manufactured by using a lost wax casting method using WAX (wax).
  • the mold manufacturing method, the casting method, and the mold according to the present embodiment include an outer mold, which is an outer portion of the mold, and a prime layer (first layer that is the first layer) that becomes an inner peripheral surface using zirconia ultrafine particles as a slurry.
  • (Dry film) 101A is formed, and a plurality of backup layers 105A are formed outside the prime layer 101A to form a multilayer structure.
  • the prime layer 101B including the prime slurry layer 101a to which the stucco material is added and the prime stucco layer 101b may be used as the prime layer (see FIG. 2).
  • the wax mold before the outer mold is formed is a member having a width of 30 mm, a thickness of 8 mm, and a length of 300 mm, and this wax mold has a prime layer (first dry film) made of a slurry layer, A mold was prepared by forming a multilayer backup layer of slurry and stucco material.
  • a slurry of high-purity ultrafine alumina (Al 2 O 3 , specific surface area 10 m 2 / g, particle size of about 0.5 ⁇ m) is kneaded for 24 hours using a ball mill and a slurry using ammonium polycarboxylate as a dispersant. Turned into.
  • the solid content concentration of the obtained alumina slurry is 30 wt%.
  • silica sol SiO 2 , particle size 0.02 ⁇ m, solid content concentration 30%
  • the slurry was blended in advance. At this time, no precipitation was observed even when mixed.
  • 350 mesh zircon powder was added as a flour to obtain a precision casting mold slurry.
  • 0.01% silicon-based antifoaming agent and 0.01% wettability improving agent were added to prepare slurry for use.
  • a wax body having a prime layer was immersed in the slurry, and then the excess used slurry was dropped.
  • Zircon stucco grains having an average grain size of 0.8 mm were adhered to the wet slurry and then dried to form a second dry film (first backup layer).
  • test A strength test piece of 10 mm ⁇ 50 mm and a thickness of 5 mm was processed from the obtained mold of Example 1 and the comparative mold, and a high-temperature strength test was performed. In the strength test at 1500 ° C., the softening behavior was confirmed using the conventional silica sol. As a result, the test piece of the comparative example was not clearly cut and bent. On the other hand, the test piece using the slurry (zircon grains as the stucco material) blended as mullite (3Al 2 O 3 .2SiO 2 ) of the present example was not deformed and fractured at 100 MPa.
  • the strength test was performed according to “Bending strength of ceramics (1981)” according to JIS R 1601.
  • the conventional silica sol is used by making the binder into a slurry that becomes mullite (melting point: 1,885 ° C.) with high heat resistance during firing and stucco material as zircon grains (melting point: 2,715 ° C.).
  • the heat resistant temperature was improved, and a mold that did not deform even when kept at a high temperature (1550 ° C.) for a long time in the production of a unidirectionally solidified blade could be obtained.
  • Example 2 In Example 1, 350 mesh alumina powder was added as flour instead of zircon powder to obtain a precision casting mold slurry. Further, a mold of Example 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that alumina stucco particles having an average particle diameter of 0.8 mm were used as the stucco material.
  • test A strength test piece of 10 mm ⁇ 50 mm and a thickness of 5 mm was processed from the obtained mold of Example 2 and the mold of Comparative Example, and the same high-temperature strength test as in Example 1 was performed.
  • the test piece using the slurry (alumina particles as the stucco material) serving as the mullite of this example was not deformed and was broken at 100 MPa.
  • the conventional silica sol is used by making the binder into a slurry that becomes mullite (melting point 1,885 ° C.) with high heat resistance during firing and the stucco material as alumina particles (melting point 2,070 ° C.).
  • the stucco material as alumina particles
  • the binder is made of ultra-fine alumina particles with a particle size of 1.0 ⁇ m or less and silica sol, and the mold slurry for precision casting that becomes mullite with high heat resistance at the time of firing is used as the slurry.
  • the heat resistance temperature of the obtained mold is improved compared to the case of using conventional silica sol, and the mold is kept at a high temperature (1,550 ° C.) for a long time in the production of a unidirectional solidified blade. In some cases, a mold that does not deform was obtained.

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Abstract

　鋳物の内部の空洞部分に対応する形状のコアと、前記鋳物の外周面の形状に対応する外側鋳型と、を有し、前記外側鋳型は、内周面に形成され、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーを用いて乾燥してなるスラリー膜からなるプライム層（１０１Ａ）と、前記プライム層（１０１Ａ）の外側に形成され、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層（１０２）と、該スラリー層（１０２）にスタッコ材を付着したスタッコ層（１０３）とにより形成し、乾燥してなるバックアップ層（１０４）を、複数回形成してなる複層バックアップ層（１０５Ａ）と、からなる。

Description

精密鋳造用鋳型及びその製造方法
　本発明は、精密鋳造用鋳型及びその製造方法に関するものである。
　鋳物を製造する鋳造方法には、鋳物を高い精度で製造する場合に用いられる精密鋳造方法がある。精密鋳造方法は、特許文献１に記載されているように、成形部品と同一形状の消失性模型（ワックス型）の周囲にスラリーを塗布し、その後、初層スタッコ（フラワー）を付着させ、乾燥させる。その後、スラリーの塗布、スタッコの付着、乾燥の３つの工程を繰返し行い、鋳物の外側を覆う型（外側鋳型）を作製する。
　ここで、精密鋳造用鋳型はシリカゾルを主体とするスラリーにワックス型を付け込み、ワックス型の表面にスラリーを付着させ乾燥させる。
　１回の操作では付着するスラリーが少なく、薄いものしかできないので、数回～１０数回繰返して厚さを稼いでいる。また、乾燥を早くするため、あるいは、早く肉厚を確保するため、乾燥割れを防止するため、スタッコ材と呼ばれる粗い粒子をスラリー表面にふりかけ、付着させている。そのため、鋳型の断面構造は緻密層、粗い粒子の層の繰り返しとなっている。
　例えばシリカゾルは粒径２０ｎｍ程度の球状シリカ粒子が分散された液である。このシリカ超微粒子が、乾燥の過程でスラリーに含まれるジルコン、アルミナなどの比較的細かい粒子（数ミクロンから数十ミクロン）及び粗い粒子（スタッコ）（数百ミクロン～数ｍｍ）の表面に付着し、乾燥、熱処理により固く結合することにより、鋳型の形状が保たれると同時に強度を保有し、鋳型として利用できるようになっている。
特開２００１－１８０３３号公報
　ところで、一般的には、前述のシリカゾル（シリカの超微粒子を分散した液）を用いた鋳型で十分であるが、例えば一方向凝固翼製造などでは、結晶の析出方向を制御するため、溶融金属を保持する。この結果、高温（例えば１５５０℃程度）での保持時間が長くなる。この場合、高温で保持されるため、バインダであるシリカが軟化して、鋳型の変形を生じてしまう、という問題がある。
　ここで、一方向凝固翼製造などでは、鋳型を真空中のヒーター内に設置し、溶融金属の融点以上の温度に加熱保持して、鋳型中に溶融金属を注入し、鋳型をヒーターから下方へ引き下げを制御しながら引き抜くことにより、溶融金属を下方の一方向から冷却、凝固させることにより製造されるのが一般的である。
　よって、例えば一方向凝固翼製造等において、高温（例えば１５５０℃程度）での長時間に亙って保持した場合でも変形が抑制される鋳型の出現が切望されている。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高温で長時間保持した場合でも変形が生じない精密鋳造用鋳型及びその製造方法を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決するための本発明の第１の発明は、鋳物の製造に用いる精密鋳造用鋳型であって、前記鋳物の内部の空洞部分に対応する形状のコアと、前記鋳物の外周面の形状に対応する外側鋳型と、を有し、前記外側鋳型は、内周面に形成され、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーを用いて乾燥してなるスラリー膜からなるプライム層と、前記プライム層の外側に形成され、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層と、該スラリー層にスタッコ材を付着したスタッコ層とにより形成し、乾燥してなるバックアップ層を、複数回形成してなる複層バックアップ層と、からなることを特徴とする精密鋳造用鋳型にある。
　第２の発明は、第１の発明において、前記精密鋳造用鋳型スラリーに平均粒径が５０μｍ以下のジルコン粉、アルミナ粉をいずれか一方を含み、前記スタッコ材が、平均粒径が０．５ｍｍ以上のジルコンスタッコ粒、アルミナスタッコ粒のいずれか一方であることを特徴とする精密鋳造用鋳型にある。
　第３の発明は、第１又は２の発明において、前記プライム層が、精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層に、スタッコ材を付着したスタッコ層を有することを特徴とする精密鋳造用鋳型にある。
　第４の発明は、鋳物の製造に用いる精密鋳造用鋳型の製造方法であって、精密鋳造用ろう型を、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーに浸漬し、引き上げた後乾燥して、ろう型の表面にスラリー膜からなるプライム層を形成する第１成膜工程と、前記プライム層を形成したろう型を、前記精密鋳造用鋳型スラリーに浸漬し、引き上げた後、スラリー表面にスタッコ材を振掛け、その後乾燥してバックアップ層を形成する第２成膜工程と、前記第２成膜工程のバックアップ層を形成する工程を複数回繰り返し、複層バックアップ層を形成した成形体を得る成形体形成工程と、得られた成形体からろう型のワックスを融解・除去する脱ワックス工程と、脱ワックス後の成形体を焼成処理し、鋳型を得る鋳型焼成工程と、を有することを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法にある。
　第５の発明は、第４の発明において、前記第１成膜工程の際、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層に、スタッコ材を付着してスタッコ層を形成し、その後乾燥することを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法にある。
　第６の発明は、第４又は５の発明において、前記精密鋳造用鋳型スラリーの分散剤がポリカルボン酸塩であることを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法にある。
　本発明は、耐熱性が高いムライトとなるアルミナ微粒子とシリカゾルとを用いてスラリーとすることで、従来のシリカゾル使用に対して耐熱温度が向上し、例えば一方向凝固翼製造等における高温（例えば１５５０℃）で長時間に亙って保持した場合でも変形が生じない鋳型が得られる、という効果を奏する。
図１は、外側鋳型となる乾燥成形体の構成図である。 図２は、外側鋳型となる他の乾燥成形体の構成図である。 図３は、鋳造方法の工程の一例を示すフローチャートである。 図４は、鋳型製造方法の工程の一例を示すフローチャートである。 図５は、コアの製造工程を模式的に示す説明図である。 図６は、金型の一部を模式的に示す斜視図である。 図７は、ろう型の製造工程を模式的に示す説明図である。 図８は、ろう型にスラリーを塗布する構成を模式的に示す説明図である。 図９は、外側鋳型の製造工程を模式的に示す説明図である。 図１０は、鋳型製造方法の一部工程を模式的に示す説明図である。 図１１は、鋳造方法の一部工程を模式的に示す説明図である。
　以下、本発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の説明により本発明が限定されるものではない。また、以下の説明における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。
　図１は、外側鋳型となる乾燥成形体の構成図である。図２は、外側鋳型となる他の乾燥成形体の構成図である。
　図１に示すように、精密鋳造用鋳型は、鋳物の製造に用いる精密鋳造用鋳型であって、前記鋳物の内部の空洞部分に対応する形状のコアと、前記鋳物の外周面の形状に対応する外側鋳型と、を有し、前記外側鋳型は、内周面に形成され、粒径１．０μｍ以下（好適には０．３～０．５μｍ：実施例に記載）の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーを用いて乾燥してなるスラリー膜からなるプライム層（第１乾燥膜）１０１Ａと、前記プライム層（第１乾燥膜）１０１Ａの外側に形成され、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層１０２と、該スラリー層にスタッコ材を付着したスタッコ層１０３とにより形成し、乾燥してなる第１バックアップ層（第２乾燥膜）１０４－１を、複数回形成してなる複層バックアップ層１０５Ａと、からなるものである。
　ここで、本発明でスラリーを形成するバインダである高純度超微粒のアルミナ微粒子（アルミナ超微粒子）は、分散手段である例えばボールミルを用いて、単一分散されているものを用いる。
　ここで、単一分散されているとは、例えば粒径が約０．５μｍのアルミナ微粒子を用いてスラリーを形成する場合、分散処理をした結果においても、０．５μｍに単一分散されている状態をいう。
　ここで、アルミナ微粒子の粒径としては、１．０μｍ以下、より好ましくは０．３～０．６μｍの範囲とするのが良い。
　本発明では、アルミナ微粒子が１．０μｍ以下が好ましいのは、１．０μｍを超えると、曲げ試験強度の結果が好ましくないことによる。
　ここで、単一分散させるための分散剤として、例えばポリカルボン酸塩（例えばアンモニウム塩）を用いて、分散させるようにしている。
　また、分散手段としては、例えば直径１０～２０ｍｍボールを用いたボールミルを例示することができるが、単一分散する手段であれば、これに限定されるものではない。
　本発明では、バインダであるアルミナ微粒子を単一分散させた良好なスラリーとすることが肝要となる。
　また、本発明では、焼成した際に、ムライトが均一に形成することが肝要であるので、例えば０．５μｍに単一分散されたアルミナ微粒子の配合割合が多いほうが好ましい。
　ここで、アルミナ粒径は、１．０μｍ以下、好ましくは０．３～０．６μｍの範囲とするのが良い。
　これらの配合比率は以下の範囲とするのが好ましい。
Ａｌ2Ｏ3／ＳｉＯ2＝１．５（モル比）
　シリカゾルは、０．０２μｍのシリカの均一分散物であり、アルミナスラリーに均一に分散される。
　本発明では、所定粒径のアルミナ微粒子を均一分散物としているので、焼成工程でのシリカゾルとの反応性が良好となり、一般よりも低い温度（例えば１，０００℃）でのムライトの形成が可能となる。
　アルミナ微粒子単独で精密鋳造用鋳型スラリーとする場合には、アルミナ微粒子の値段が高いので、製造コストが高くなる。よって、本発明のように、アルミナ微粒子にシリカゾルを添加して、焼成の際に、ムライトとすることで、製造コストの低廉化を図ることができる。
　この単一分散されたアルミナ微粒子のスラリーに、シリカゾルを添加した混合スラリーに、フラワーとして、ジルコン粉（例えば３５０メッシュ）を添加して精密鋳造用鋳型スラリーを得る。
　なお、本発明では、フラワーを添加しない場合も許容されうる。
　次に、精密鋳造用鋳型の製造方法を図１及び図２により説明する。
（第１成膜工程）
　先ず、この第１成膜工程では、この粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリー（以下「スラリー」という）を用いて、ろう型３０を浸漬させ、引き上げ、余分なスラリーを落下させる。その後、乾燥させることで、ろう型３０表面に、スラリー膜（第１乾燥膜）を得る。
　このスラリー膜が、図１において、ろう型３０の表面と接するプライム層１０１Ａとなる。
（第２成膜工程）
　次いで、このプライム層１０１Ａを有するろう型３０を、スラリーに浸漬させた後、引上げ、余分なスラリーを落下させ、スラリー層（２層目）１０２を形成する。この濡れているスラリー層（２層目）１０２にスタッコ材としてジルコンスタッコ粒（平均粒径０．８ｍｍ）を振掛けて（スタッコイングして）、スタッコ材を付着させたスタッコ層（１層目）１０３を形成する。このスラリー層（２層目）１０２とスタッコ層（１層目）１０３との積層体を乾燥して、プライム層（第１乾燥膜）１０１Ａの上に第１バックアップ層（第２乾燥膜）１０４－１を形成する。
（成形体形成工程）
　この第１バックアップ層１０４－１の第２成膜工程と同様の操作を複数回（例えば６～１０回）繰り返し、スラリー層（ｎ＋１層目）１０２とスタッコ層（ｎ層目）１０３とが交互に積層された所定厚みの複層バックアップ層１０５Ａを有する外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａを得る。
　この乾燥成形体を例えば１５０℃のオートクレーブに入れて、ろう型３０を構成するワックスを融解し、排出させる。
　その後、この型を１，０００℃で熱処理し、スラリーがムライトを構成した精密鋳造用鋳型を得る。
　この得られた精密鋳造用鋳型は、後述する試験例に示すように、１５００℃の強度試験においても変形はなく、強度が高いものであった。これに対し、従来のシリカゾルを使用したものでは軟化の挙動が確認された。
　また、図２に示すように、プライム層１０１Ｂにおいて、プライムスラリー層１０１ａに、スタッコ材を付着させてプライムスタッコ層１０１ｂを形成し、その後乾燥して、プライム層１０１Ｂとするようにしても良い。
　なお、このプライム層１０１Ｂのように、スタッコ材を付着させた場合には、複層バックアップ層１０５Ｂのスラリー層の積層回数と、スタッコ層１０３の積層回数とは共に同数（ｎ層）からなる複層バックアップ層１０５Ｂを有する外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ｂを得ることとなる。
　本発明では、フラワーとしてジルコン粉を用いたが、ジルコン粉以外に、アルミナ粉を用いると共に、スタッコ材としてジルコンスタッコ粒の代わりにアルミナスタッコ粒を用いても、同様な精密鋳造用鋳型を得ることができる。
　なお、フラワーとスタッコ材との関係は、限定されるものではなく、フラワーとしてジルコン粉、アルミナ粉のいずれかを用いると共に、スタッコ材として、ジルコンスタッコ粒、アルミナスタッコ粒のいずれかを用いるようにすれば良い。
　このフラワーの粒径は、３５０メッシュとしているが、本発明ではこれに限定されず、例えば５～８０μｍ程度の粒子、平均粒径としては、例えば５０μｍ以下のものを使用することが好ましい。
　このスタッコ粒の粒径は、０．８ｍｍとしているが、本発明ではこれに限定されず、例えば０．４ｍｍ～２ｍｍ位の粒子、平均粒径としては例えば０．５ｍｍ以上のものを使用することが好ましい。
　以下、本発明の精密鋳造用鋳型を用いた鋳造方法について説明する。
　図３は、鋳造方法の工程の一例を示すフローチャートである。以下、図３を用いて、鋳造方法について説明する。ここで、図３に示す処理は、全自動で実行しても良いし、オペレータが各工程を実行する装置を操作して実行しても良い。本実施形態の鋳造方法は、鋳型を作製する（ステップＳ１）。鋳型は、予め作製しておいても良いし、鋳造を実行する毎に作製しても良い。
　以下、図４から図１０を用いて、ステップＳ１の工程で実行する本実施形態の鋳型製造方法について説明する。図４は、鋳型製造方法の工程の一例を示すフローチャートである。ここで、図４に示す処理は、全自動で実行しても良いし、オペレータが各工程を実行する装置を操作して実行しても良い。
　鋳型製造方法は、コア（中子）を作製する（ステップＳ１２）。コアは、鋳型で作製する鋳物の内部の空洞に対応する形状である。つまり、コアは、鋳物の内部の空洞に対応する部分に配置されることで、鋳造時に鋳物となる金属が流れ込むことを抑制する。以下、図５を用いて、コアの製造工程について説明する。図５は、コアの製造工程を模式的に示す説明図である。鋳型製造方法は、図５に示すように金型１２を準備する（ステップＳ１０１）。金型１２は、コアに対応する領域が空洞となっている。コアの空洞となる部分が凸部１２ａとなる。なお、図５では、金型１２の断面で示しているが、金型１２は、空間に材料を注入する開口や空気を抜く穴以外は、基本的にコアに対応する領域の全周を覆う空洞となっている。鋳型鋳造方法は、矢印１４に示すようにセラミックスラリー１６を、金型１２の空間に材料を注入する開口から金型１２の内部に注入する。具体的には、セラミックスラリー１６を金型１２の内部に噴射する、いわゆる射出成形でコア１８を作製する。鋳型製造方法は、金型１２の内部にコア１８を作製したら、金型１２からコア１８を取り外し、取り外したコア１８を焼成炉２０に設置し、焼成させる。これにより、セラミックで形成されたコア１８を焼き固める（ステップＳ１０２）。鋳型鋳造方法は、以上のようにしてコア１８を作製する。なお、コア１８は、鋳物が固まった後に化学処理等の脱コア処理で取り除ける材料で形成される。
　鋳型製造方法は、コア１８を作製したら、外部金型の作製を行う（ステップＳ１４）。外部金型は、内周面が鋳物の外周面に対応した形状となる。金型は、金属で形成しても良いし、セラミックで形成しても良い。図６は、金型の一部を模式的に示す斜視図である。図６に示す金型２２ａは、内周面に形成された凹部が鋳物の外周面に対応している。なお、図６では、金型２２ａのみを示したが、金型２２ａに対応し、内周面に形成された凹部を塞ぐ向きに金型２２ａに対応する金型も作製する。鋳型製造方法は、２つの金型を合わせることで、内周面が鋳物の外周面に対応した型となる。
　鋳型製造方法は、外部金型を作製したら、ろう型（ワックス型）の作製を行う（ステップＳ１６）。以下、図７を用いて説明する。図７は、ろう型の製造工程を模式的に示す説明図である。鋳型製造方法は、金型２２ａの所定位置にコア１８を設置する（ステップＳ１１０）。その後、金型２２ａに対応する金型２２ｂを、金型２２ａの凹部が形成されている面に被せ、コア１８の周囲を金型２２ａ、２２ｂで囲み、コア１８と金型２２ａ、２２ｂとの間に空間２４を形成する。鋳型製造方法は、矢印２６に示すように、空間２４と連結された配管から空間２４の内部に向けてＷＡＸ２８の注入を開始する（ステップＳ１１２）。ＷＡＸ２８は、所定の温度以上に加熱されると溶けるような、融点が比較的低温の物質、例えばろうである。鋳型製造方法は、空間２４の全域にＷＡＸ２８を充填させる（ステップＳ１１３）。その後、ＷＡＸ２８を固化させることで、コア１８の周囲をＷＡＸ２８が囲んだろう型３０を形成する。ろう型３０は、基本的にＷＡＸ２８で形成される部分が製造する目的の鋳物と同じ形状となる。その後、鋳物製造方法は、ろう型３０を金型２２ａ、２２ｂから分離し、湯口３２を取り付ける（ステップＳ１１４）。湯口３２は、鋳造時に溶けた金属である溶湯が投入される口である。鋳型製造方法は、以上のようにして、内部にコア１８を含み、鋳物と同一の形状のＷＡＸ２８で形成されたろう型３０を作製する。
　鋳型製造方法は、ろう型３０を作製したら、スラリー塗布（ディッピング）を行う（ステップＳ１８）。図８は、ろう型にスラリーを塗布する構成を模式的に示す説明図である。鋳型製造方法は、図８に示すように、スラリー４０が貯留された貯留部４１にろう型３０を浸漬させ、取り出した後、乾燥を行う（ステップＳ１９）。これにより、ろう型３０の表面にプライム層１０１Ａを形成することができる。
　ここで、ステップＳ１８で塗布するスラリーは、ろう型３０に直接塗布されるスラリーである。このスラリー４０は、アルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーを用いる。このスラリー４０には、フラワーとして３５０メッシュ程度の耐火性の微粒子、例えばジルコニアを用いることが好ましい。また、分散剤としてポリカルボン酸塩を用いることが好ましい。また、スラリー４０には、消泡剤（シリコン系の物質）や、濡れ性改善剤を微量、例えば０．０１％添加することが好ましい。濡れ性改善剤を添加することで、スラリー４０のろう型３０への付着性を向上させることができる。
　鋳型製造方法は、図８に示すように、スラリー４０でスラリー塗布を行って、乾燥しプライム層（第１乾燥膜）１０１Ａを有するろう型を、さらにスラリー塗布（ディッピング）を行う（ステップＳ２０）。図９に示すように、この濡れているスラリーの表面にスタッコ材５４としてジルコンスタッコ粒（平均粒径０．８ｍｍ）を振掛けるスタッコイングを行う（ステップＳ２１）。その後スラリー層の表面にスタッコ材が付着されたものを乾燥し、プライム層（第１乾燥膜）１０１Ａの上に第１バックアップ層（第２乾燥膜）１０４－１を形成した（ステップＳ２２）。
　この第１バックアップ層（第２乾燥膜）１０４－１の形成工程と同様の操作を複数回（例えばｎ：６～１０回）繰り返す判断を行う（ステップＳ２３）。所定回数（ｎ）の第ｎバックアップ層１０４－ｎを積層させ（ステップＳ２３：Ｙｅｓ）、複層バックアップ層１０５Ａが形成された厚みが例えば１０ｍｍの外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａを得る。
　鋳型製造方法は、プライム層１０１Ａと複層バックアップ層１０５Ａの複数層が形成された乾燥成形体１０６Ａを得たら、当該乾燥成形体１０６Ａに対して熱処理を行う（ステップＳ２４）。具体的には、外側鋳型とコアとの間にあるＷＡＸを除去し、さらに外側鋳型とコアとを焼成させる。以下、図１０を用いて説明する。図１０は、鋳型製造方法の一部工程を模式的に示す説明図である。鋳型製造方法は、ステップＳ１３０に示すように、プライム層１０１Ａと複層バックアップ層１０５Ａの複数層が形成された外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａをオートクレーブ６０の内部に入れ、加熱する。オートクレーブ６０は、内部を加圧蒸気で満たすことで、乾燥成形体１０６Ａ内のろう型３０を加熱する。これにより、ろう型３０を構成するＷＡＸが溶け、溶融ＷＡＸ６２が乾燥成形体１０６Ａで囲まれた空間６４から排出される。
　鋳型製造方法は、溶けたＷＡＸ６２を空間６４から排出することで、ステップＳ１３１に示すように、外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａと、コア１８との間のＷＡＸが充填されていた領域に空間６４が形成された鋳型７２が作製される。その後、鋳型製造方法は、ステップＳ１３２に示すように、外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａとコア１８との間に空間６４が形成された鋳型７２を、焼成炉７０で加熱する。これにより、鋳型７２は、外側鋳型となる乾燥成形体１０６Ａに含まれる水成分や不要な成分が除去され、さらに、焼成されることで硬化され、外側鋳型６１が形成される。鋳物製造方法は、以上のようにして鋳型７２を作製する。
　図３と図１１を用いて、鋳造方法の説明を続ける。図１１は、鋳造方法の一部工程を模式的に示す説明図である。鋳造方法は、ステップＳ１で鋳型を作製したら、鋳型の予熱を行う（ステップＳ２）。例えば、鋳型を炉（真空炉、焼成炉）内に配置し、８００℃以上９００℃以下まで加熱する。予熱を行うことで、鋳物の製造時に鋳型に溶湯（溶けた金属）を注入した際に鋳型が損傷することを抑制することができる。
　鋳造方法は、鋳型を予熱したら、注湯を行う（ステップＳ３）。つまり、図１１のステップＳ１４０に示すように、溶湯８０、つまり溶解した鋳物の原料（例えば鋼）を鋳型７２の開口から外側鋳型６１とコア１８との間に注入する。
　鋳造方法は、鋳型７２に注いだ溶湯８０を固化させたら、外側鋳型６１を除去する（ステップＳ４）。つまり、図１１のステップＳ１４１に示すように、鋳型７２の内部で溶湯８０が固まって鋳物９０となったら、外側鋳型６１を粉砕して破片６１ａとして、鋳物９０から取り外す。
　鋳造方法は、外側鋳型６１を鋳物９０から除去したら、脱コア処理を行う（ステップＳ５）。つまり、図１１のステップＳ１４２に示すように、オートクレーブ９２の内部に鋳物９０を入れ、脱コア処理を行うことで、鋳物９０の内部のコア１８を溶解し、溶解した溶解コア９４を鋳物９０の内部から排出する。具体的にはオートクレーブ９２の内部で鋳物９０をアルカリ溶液に投入し、加圧、減圧を繰り返すことで、鋳物９０から溶解コア９４を排出する。
　鋳造方法は、脱コア処理を行ったら、仕上げ処理を行う（ステップＳ６）。つまり、鋳物９０の表面や内部に仕上げ処理を行う。また、鋳造方法では、仕上げ処理と共に鋳物の検品を行う。これにより、図１１のステップＳ１４３に示すように、鋳物１００を製造することができる。
　本実施形態の鋳造方法は、以上のように、ＷＡＸ（ワックス）を用いたロストワックス鋳造法を用いて鋳型を作製し、鋳物を作製する。ここで、本実施形態の鋳型製造方法、鋳造方法及び鋳型は、鋳型の外側の部分である外側鋳型を、スラリーとしてジルコニア超微粒子を用いて内周面となるプライム層（初層である第１乾燥膜）１０１Ａを形成し、このプライム層１０１Ａの外部に複数層のバックアップ層１０５Ａを形成しての多層構造としている。
　なお、前述したように、プライム層として、スタッコ材を添加したプライムスラリー層１０１ａとプライムスタッコ層１０１ｂとからなるプライム層１０１Ｂとしてもよい（図２参照）。
　（実施例１）
　以下、実施例を用いて、本実施形態の鋳型製造方法及び鋳造方法について説明する。なお、以下の実施例では、外側鋳型が形成される前のろう型を幅３０ｍｍ、厚さ８ｍｍ、長さ３００ｍｍの部材とし、このろう型にスラリー層からなるプライム層（第１乾燥膜）、スラリーとスタッコ材による複層のバックアップ層を形成して鋳型を作製した。
　高純度超微粒のアルミナ（Ａｌ2Ｏ3、比表面積１０ｍ2／ｇ、粒径約０．５μｍ）のスラリーを、分散剤としてポリカルボン酸アンモニウムを用い、ボールミルを用いて２４時間混練してスラリー化した。得られたアルミナスラリーの固形分濃度は３０ｗｔ％である。
　このアルミナスラリーでは、分散処理の結果、アルミナ粒子は０．５μｍに単一分散されていることが確認された。
　また、シリカゾル（ＳｉＯ2、粒径０．０２μｍ、固形分濃度３０％）を準備した。
　焼成の際、ムライト（３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）の配合になるように、アルミナスラリー：シリカゾル＝３０６：１２０（３Ａｌ2Ｏ3の分子量は３×１０２＝３０６、２ＳｉＯ2の分子量は２×６０＝１２０）になるように配合したスラリーをあらかじめ調合した。
　このとき、混合しても沈殿の発生は認められなかった。
　この配合スラリーに、フラワーとして３５０メッシュのジルコン粉を添加して、精密鋳造用鋳型スラリーとした。
　また、同時に、消泡剤としてシリコン系のものを０．０１％、濡れ性改善剤を０．０１％添加して、使用スラリーとした。
　幅３０ｍｍ、厚さ８ｍｍ、長さ３００ｍｍのワックス体を準備し、得られたスラリーにワックス体を浸漬し、引き上げてワックス表面に使用スラリーを付着させた後、余分な使用スラリーを落下させ、乾燥することによりワックス体の表面にスラリーのプライム層（第１乾燥膜）を得た。
　次に、第２乾燥膜を得るため、プライム層を有するワックス体をスラリーに浸漬した後、引き上げ余分な使用スラリーを落下させた。
　濡れているスラリーに、平均粒系０．８ｍｍのジルコンスタッコ粒を付着させた後乾燥し、第２乾燥膜（第１バックアップ層）を形成した。
　この第２乾燥膜（第１バックアップ層）の形成と同等の操作を６回繰り返して複層のバックアップ層を有する、厚み約１０ｍｍの成形体を得た。
　この得られた乾燥成形体を１５０℃のオートクレーブに入れて、ワックスを融解し、排出した。
　次いで、この型を１０００℃で熱処理し、実施例１の鋳型を得た。
［比較例］
　比較のため、従来と同様のシリカゾル（粒径２０ｎｍ程度の球状シリカ粒子が分散された液）を使用したスラリーを用い、実施例と同様の操作を行い比較例の鋳型も同時に試作した。
［試験］
　得られた実施例１の鋳型及び比較例の鋳型から、１０ｍｍ×５０ｍｍ、厚さ５ｍｍの強度試験片を加工し、高温強度試験を実施した。
　１５００℃の強度試験では、従来のシリカゾルを使用したものでは軟化の挙動が確認された。
　また、その結果、比較例の試験片の切断は明瞭でなく、曲がってしまった。
　これに対し、本実施例のムライト（３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）となる配合のスラリー（スタッコ材としてジルコン粒）を使用した試験片は変形もなく、１００ＭＰａでの破断であった。
　ここで、強度試験は、ＪＩＳ　Ｒ　１６０１による「セラミックスの曲げ強さ（１９８１）」に準拠しておこなった。
　本試験結果より、バインダを、焼成の際、耐熱性が高いムライト（融点１，８８５℃）となるスラリーとし、スタッコ材をジルコン粒（融点２，７１５℃）とすることで、従来のシリカゾル使用に対して耐熱温度が向上し、一方向凝固翼製造における高温（１５５０℃）で長時間保持した場合でも変形が生じない鋳型が得ることができた。
　（実施例２）
　実施例１において、フラワーとして、ジルコン粉の代わりに、３５０メッシュのアルミナ粉を添加して、精密鋳造用鋳型スラリーとした。
　また、スタッコ材として、平均粒径０．８ｍｍのアルミナスタッコ粒を用いた以外は、実施例１と同様に操作して、実施例２の鋳型を得た。
［試験］
　得られた実施例２の鋳型及び比較例の鋳型から、１０ｍｍ×５０ｍｍ、厚さ５ｍｍの強度試験片を加工し、実施例１と同様の高温強度試験を実施した。
　本実施例のムライトとなるスラリー（スタッコ材としてアルミナ粒）を使用した試験片は変形もなく、１００ＭＰａでの破断であった。
　本試験結果より、バインダを、焼成の際、耐熱性が高いムライト（融点１，８８５℃）となるスラリーとし、スタッコ材をアルミナ粒（融点２，０７０℃）とすることで、従来のシリカゾル使用に対して耐熱温度が向上し、一方向凝固翼製造における高温（１５５０℃）で長時間保持でも変形が生じない鋳型が得られることができた。
　以上より、バインダを、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際、耐熱性の高いムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーをスラリーとし、ジルコン粉またはアルミナ粉のスタッコ材とすることで、従来のシリカゾルを使用した場合よりも、得られた鋳型の耐熱温度が向上し、一方向凝固翼製造における高温（１，５５０℃）で長時間保持した場合でも変形が生じない鋳型が得ることができた。
　１２、２２ａ、２２ｂ　金型
　１２ａ　凸部
　１４、２６　矢印
　１６　セラミックスラリー
　１８　コア（中子）
　２０、７０　焼成炉
　２４、６４　空間
　２８　ＷＡＸ（ろう）
　３０　ろう型
　３２　湯口
　４０　スラリー
　６０、９２　オートクレーブ
　６１　外側鋳型
　６１ａ　破片
　６２　溶融ＷＡＸ
　７２　鋳型
　８０　溶湯
　９０、１００　鋳物
　９４　溶解コア
　１０１Ａ、１０１Ｂ　プライム層
　１０２　スラリー層
　１０３　スタッコ層
　１０４－１　第１バックアップ層
　１０４－ｎ　第ｎバックアップ層
　１０５Ａ、１０５Ｂ　複層バックアップ層

Claims (6)

  1. 　鋳物の製造に用いる精密鋳造用鋳型であって、
    　前記鋳物の内部の空洞部分に対応する形状のコアと、
    　前記鋳物の外周面の形状に対応する外側鋳型と、を有し、
    　前記外側鋳型は、内周面に形成され、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーを用いて乾燥してなるスラリー膜からなるプライム層と、
    　前記プライム層の外側に形成され、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層と、該スラリー層にスタッコ材を付着したスタッコ層とにより形成し、乾燥してなるバックアップ層を、複数回形成してなる複層バックアップ層と、からなることを特徴とする精密鋳造用鋳型。
  2. 　請求項１において、
    　前記精密鋳造用鋳型スラリーに平均粒径が５０μｍ以下のジルコン粉、アルミナ粉をいずれか一方を含み、
    　前記スタッコ材が、平均粒径が０．５ｍｍ以上のジルコンスタッコ粒、アルミナスタッコ粒のいずれか一方であることを特徴とする精密鋳造用鋳型。
  3. 　請求項１又は２において、
    　前記プライム層が、精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層に、スタッコ材を付着したスタッコ層を有することを特徴とする精密鋳造用鋳型。
  4. 　鋳物の製造に用いる精密鋳造用鋳型の製造方法であって、
    　精密鋳造用ろう型を、粒径１．０μｍ以下の単一分散してなるアルミナ超微粒子とシリカゾルとからなり、焼成の際ムライトとなる精密鋳造用鋳型スラリーに浸漬し、引き上げた後乾燥して、ろう型の表面にスラリー膜からなるプライム層を形成する第１成膜工程と、
    　前記プライム層を形成したろう型を、前記精密鋳造用鋳型スラリーに浸漬し、引き上げた後、スラリー表面にスタッコ材を振掛け、その後乾燥してバックアップ層を形成する第２成膜工程と、
    　前記第２成膜工程のバックアップ層を形成する工程を複数回繰り返し、複層バックアップ層を形成した成形体を得る成形体形成工程と、
    　得られた成形体からろう型のワックスを融解・除去する脱ワックス工程と、
    　脱ワックス後の成形体を焼成処理し、鋳型を得る鋳型焼成工程と、を有することを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法。
  5. 　請求項４において、
    　前記第１成膜工程の際、前記精密鋳造用鋳型スラリーからなるスラリー層に、スタッコ材を付着してスタッコ層を形成し、その後乾燥することを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法。
  6. 　請求項４又は５において、
    　前記精密鋳造用鋳型スラリーの分散剤がポリカルボン酸塩であることを特徴とする精密鋳造用鋳型の製造方法。
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