WO2014041835A1 - 送信増幅器、送信機 - Google Patents

送信増幅器、送信機 Download PDF

Info

Publication number
WO2014041835A1
WO2014041835A1 PCT/JP2013/060697 JP2013060697W WO2014041835A1 WO 2014041835 A1 WO2014041835 A1 WO 2014041835A1 JP 2013060697 W JP2013060697 W JP 2013060697W WO 2014041835 A1 WO2014041835 A1 WO 2014041835A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
amplifier
conductor
output
transmission line
transmission
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2013/060697
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
一実 椎熊
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
NEC Corp
Original Assignee
NEC Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NEC Corp filed Critical NEC Corp
Priority to US14/427,262 priority Critical patent/US9503029B2/en
Priority to JP2014535389A priority patent/JP5831642B2/ja
Publication of WO2014041835A1 publication Critical patent/WO2014041835A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/02—Modifications of amplifiers to raise the efficiency, e.g. gliding Class A stages, use of an auxiliary oscillation
    • H03F1/0205—Modifications of amplifiers to raise the efficiency, e.g. gliding Class A stages, use of an auxiliary oscillation in transistor amplifiers
    • H03F1/0288—Modifications of amplifiers to raise the efficiency, e.g. gliding Class A stages, use of an auxiliary oscillation in transistor amplifiers using a main and one or several auxiliary peaking amplifiers whereby the load is connected to the main amplifier using an impedance inverter, e.g. Doherty amplifiers
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/56—Modifications of input or output impedances, not otherwise provided for
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/56—Modifications of input or output impedances, not otherwise provided for
    • H03F1/565—Modifications of input or output impedances, not otherwise provided for using inductive elements
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
    • H03F3/189—High-frequency amplifiers, e.g. radio frequency amplifiers
    • H03F3/19—High-frequency amplifiers, e.g. radio frequency amplifiers with semiconductor devices only
    • H03F3/195—High-frequency amplifiers, e.g. radio frequency amplifiers with semiconductor devices only in integrated circuits
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
    • H03F3/20—Power amplifiers, e.g. Class B amplifiers, Class C amplifiers
    • H03F3/24—Power amplifiers, e.g. Class B amplifiers, Class C amplifiers of transmitter output stages
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
    • H03F3/20—Power amplifiers, e.g. Class B amplifiers, Class C amplifiers
    • H03F3/24—Power amplifiers, e.g. Class B amplifiers, Class C amplifiers of transmitter output stages
    • H03F3/245—Power amplifiers, e.g. Class B amplifiers, Class C amplifiers of transmitter output stages with semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
    • H03F3/68—Combinations of amplifiers, e.g. multi-channel amplifiers for stereophonics
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
    • H04B1/02—Transmitters
    • H04B1/04—Circuits
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F2200/00—Indexing scheme relating to amplifiers
    • H03F2200/387—A circuit being added at the output of an amplifier to adapt the output impedance of the amplifier
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
    • H04B1/02—Transmitters
    • H04B1/04—Circuits
    • H04B2001/0408—Circuits with power amplifiers
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04W—WIRELESS COMMUNICATION NETWORKS
    • H04W88/00—Devices specially adapted for wireless communication networks, e.g. terminals, base stations or access point devices
    • H04W88/08—Access point devices

Definitions

  • the present invention relates to a transmission amplifier and a transmitter.
  • the base station of the wireless communication system transmits a signal having a large difference between the average power and the peak power.
  • Doherty amplifiers have been studied as a technique for improving the efficiency of transmission amplifiers used in such transmitters as base stations.
  • the signal is divided into two by the signal distributor, one signal is always amplified by the carrier amplifier, and the other signal is configured to amplify only the signal having a predetermined level or higher by the peak amplifier. ing.
  • the output of the carrier amplifier is combined with the output of the peak amplifier via a Doherty combiner, and an impedance converter is provided between the combination point and the load (for example, Patent Document 1, Non-Patent Document 1).
  • This impedance converter is provided for impedance conversion of the characteristic impedance Z 0 ⁇ ⁇ 1/2 ⁇ Z 0 .
  • the Doherty synthesizer and impedance converter are basically composed of 1/4 wavelength transmission lines.
  • the characteristic impedance Z 0 of each of the Doherty synthesizer and the impedance converter is determined from a desired impedance conversion ratio according to the configuration of the Doherty amplifier.
  • each of the Doherty combiner and the impedance converter is basically composed of a 1/4 wavelength transmission line and occupies a certain mounting area (volume). This is disadvantageous for miniaturization, and as a result, there is a problem that the transmitter cannot be miniaturized. In addition, this problem becomes more prominent when the frequency is lowered.
  • an object of the present invention is to provide a technique capable of downsizing a transmitter using a transmission amplifier.
  • the first transmission amplifier of the present invention comprises: A transmission amplifier having one of a carrier amplifier and a peak amplifier as a first amplifier and the other as a second amplifier, A transmission line transformer having a quarter-wave double coaxial structure in which a center conductor, an inner conductor, and an outer conductor are formed in this order from the center toward the outside;
  • the central conductor and the inner conductor constitute a first coaxial line
  • the inner conductor and the outer conductor constitute a second coaxial line
  • the output of the first amplifier is connected to one end of the first and second coaxial lines
  • An output terminal is connected to the other end of the first and second coaxial lines, The other end of the first coaxial line, the output of the second amplifier, and the other end of the second coaxial line are connected.
  • the second transmission amplifier of the present invention comprises: A transmission amplifier having one of a carrier amplifier and a peak amplifier as a first amplifier and the other as a second amplifier, A quarter-wavelength first transmission line transformer connected to the output of the first amplifier and the output of the second amplifier; A quarter-wavelength second transmission line transformer connected to the output and output terminal of the second amplifier;
  • the second transmission line transformer has a pair of conductors, At one end of the second transmission line transformer, one conductor of the pair of conductors is connected to the output of the second amplifier, and the other conductor of the pair of conductors is grounded, At the other end of the second transmission line transformer, the one of the paired conductors is grounded, and the other conductor of the paired conductors is connected to the output terminal.
  • the transmitter of the present invention is The transmission amplifier is used.
  • FIG. 1 shows an equivalent circuit of a Doherty amplifier according to this embodiment.
  • the Doherty amplifier of this embodiment includes a signal distributor (Hybrid) 11, a carrier amplifier 12, a peak amplifier 13, a Doherty synthesizer 14, and an impedance converter 15. Yes.
  • the carrier amplifier 12 corresponds to the first amplifier
  • the peak amplifier 13 corresponds to the second amplifier.
  • the signal distributor 11 distributes the signal input via the input terminal IN to the carrier amplifier 12 and the peak amplifier 13 and outputs the result.
  • the signal distributor 11 outputs a signal delayed by 90 ° to the peak amplifier 13 side.
  • the carrier amplifier 12 is a class AB amplifier that always amplifies one of the signals distributed by the signal distributor 11.
  • the peak amplifier 13 is a class C amplifier that amplifies only a signal having a predetermined level or higher among the other signals distributed by the signal distributor 11.
  • the Doherty synthesizer 14 is connected to the output of the carrier amplifier 12 and the output of the peak amplifier 13 and is provided to synthesize the output signal of the carrier amplifier 12 with the output signal of the peak amplifier 13.
  • the impedance converter 15 is connected to the output of the peak amplifier 13 and the output terminal OUT, and is provided for impedance conversion of the characteristic impedance Z 0 ⁇ ⁇ 1/2 ⁇ Z 0 .
  • the characteristic impedance Z 0 of each of the Doherty combiner 14 and the impedance converter 15 is determined from a desired impedance conversion ratio according to the configuration of the Doherty amplifier.
  • the Doherty combiner 14 the characteristic impedance Z 0 of the is set to 50 [Omega, the characteristic impedance Z 0 of the impedance converter is set to 35 ⁇ ( ⁇ ⁇ (50 * 25 )).
  • the Doherty synthesizer 14 and the impedance converter 15 are basically composed of a transmission line of 1 ⁇ 4 wavelength.
  • this configuration occupies a certain mounting area (volume), which is disadvantageous for miniaturization.
  • the Doherty synthesizer 14 and the impedance converter 15 are realized by the transmission line transformer 20 having a quarter-wavelength double coaxial structure. Miniaturize.
  • T1 to T3 correspond to the positions of T1 to T3 in FIG.
  • the transmission line transformer 20 has an axial length L of 1 ⁇ 4 wavelength, and a center conductor 21, an inner conductor 22, and an outer conductor 23 are formed in this order from the center toward the outside. It has a double coaxial structure. A dielectric is filled between the center conductor 21 and the inner conductor 22 and between the inner conductor 22 and the outer conductor 23.
  • central conductor 21 and the inner conductor 22 constitute a first coaxial line
  • the inner conductor 22 and the outer conductor 23 constitute a second coaxial line.
  • the output of the carrier amplifier 12 is connected to one end (the left end in FIG. 2) of the first coaxial line, and the output terminal OUT is connected to one end (the left end in FIG. 2) of the second coaxial line.
  • the other end of the line (right end in FIG. 2), the output of the peak amplifier 13 and the other end of the second coaxial line (right end in FIG. 2) are connected.
  • the center conductor 21 is connected to the output of the carrier amplifier 12, the inner conductor 22 is grounded, and the outer conductor 23 is connected to the output terminal OUT. It is connected to the. Further, at the other end of the first and second coaxial lines (the right end in FIG. 2), the center conductor 21 is grounded, the inner conductor 22 and the outer conductor 23 are connected, and the outer conductor 23 serves as the output of the peak amplifier 13. It is connected.
  • the characteristic impedance Z 0 of the first coaxial line is set to 50 [Omega, the characteristic impedance Z 0 of the second coaxial line is set to 35 ⁇ .
  • the Doherty combiner 14 can be realized by the first coaxial line, and the impedance converter 15 can be realized by the second coaxial line.
  • each of the Doherty synthesizer 14 and the impedance converter 15 requires a mounting area (volume), whereas in the Doherty amplifier of this embodiment, the Doherty synthesizer 14 and the impedance converter
  • the vessel 15 can share a part of the conductor (inner conductor 22).
  • the Doherty amplifier itself can be reduced in size and weight, a transmitter using the Doherty amplifier can be reduced in size.
  • the characteristic impedance Z 0 of the first coaxial line and the second coaxial line can be changed by appropriately changing the dielectric constant of the dielectric filled therein and the radius of the coaxial line. It can be set to the above values.
  • the output signal of the carrier amplifier 12 is further inverted in sign in addition to the phase delay of 90 ° (for 1 ⁇ 4 wavelength) generated by propagating through the Doherty combiner 14.
  • a phase delay of 180 ° occurs (phase inversion type).
  • the signal distributor 11 further delays the phase of the signal output to the peak amplifier 13 side by 180 °. Thereby, the output signals of the carrier amplifier 12 and the peak amplifier 13 can be synthesized in phase at the synthesis point.
  • a 1/4 wavelength short circuit occurs in the signal path between the transmission amplifier and the antenna terminal due to the role of a surge absorber. Stubs and coils are provided.
  • the base station shown in FIG. 3 uses a Doherty amplifier as a transmission amplifier, and a 1/4 wavelength short stub in the signal path between the output terminal OUT and the antenna terminal of the Doherty amplifier serves as a surge absorber. 30 is provided.
  • the Doherty amplifier of this embodiment when viewed from the output terminal OUT, the output of the carrier amplifier 12 is grounded at the other end (the right end in FIG. 2) of the transmission line transformer 20 via the center conductor 21.
  • the output of the peak amplifier 13 is grounded at one end (the left end in FIG. 2) of the transmission line transformer 20 via the inner conductor 22.
  • the Doherty amplifier according to the present embodiment has a surge absorber function that releases the surge current flowing from the antenna terminal.
  • a configuration without a surge absorber can also be provided, and this configuration can contribute to downsizing and cost reduction of the base station.
  • the Doherty amplifier according to the present embodiment is applied to a base station provided with a surge absorber, it is possible to further improve the proof strength against a surge current from the antenna terminal. As a result, it is possible to contribute to the improvement of the reliability of the base station, and it is possible to reduce the required tolerance for the surge absorber, thereby contributing to the cost reduction of the base station and the simplification of the internal circuit. .
  • the Doherty amplifier of the present embodiment is different from the first embodiment in the connection configuration of the other end (right end of FIG. 2) of the transmission line transformer 20, and the others are the same. .
  • FIG. 4 shows the configuration of the transmission line transformer 20 used in the Doherty amplifier of this embodiment.
  • T1 to T3 correspond to the positions of T1 to T3 in FIG.
  • the central conductor 21 is connected to the carrier amplifier 12 at one end of the first and second coaxial lines (the left end of FIG. 4) as in the first embodiment.
  • the inner conductor 22 is grounded, and the outer conductor 23 is connected to the output terminal OUT.
  • the inner conductor 22 is grounded, the center conductor 21 and the outer conductor 23 are connected, and the center conductor 21 serves as the output of the peak amplifier 13. It is connected.
  • the output signal of the carrier amplifier 12 has only a phase delay of 90 ° (for 1 ⁇ 4 wavelength) generated by propagating through the Doherty synthesizer 14 (phase non-inversion type).
  • FIG. 5 shows an equivalent circuit of the Doherty amplifier of this embodiment.
  • the Doherty amplifier of this embodiment has the same circuit configuration as that of the first and second embodiments.
  • the Doherty combiner 14 is realized by the first coaxial line constituted by the center conductor 21 and the inner conductor 22, and the inner conductor 22 and the outer conductor 23 are
  • the impedance converter 15 is realized by the second coaxial line configured as follows.
  • the impedance converter 15 is realized by the first coaxial line
  • the Doherty combiner 14 is realized by the second coaxial line.
  • FIG. 6 shows the configuration of the transmission line transformer 20 used in the Doherty amplifier of this embodiment.
  • T1 to T3 correspond to the positions of T1 to T3 in FIG.
  • the output terminal OUT is connected to one end (the left end in FIG. 6) of the first coaxial line composed of the center conductor 21 and the inner conductor 22.
  • the output of the carrier amplifier 12 is connected to one end (left end in FIG. 6) of the second coaxial line composed of the conductor 22 and the outer conductor 23, and the other end (right end in FIG. 6) of the first coaxial line;
  • the output of the peak amplifier 13 is connected to the other end of the second coaxial line (the right end in FIG. 6).
  • the center conductor 21 is connected to the output terminal OUT, the inner conductor 22 is grounded, and the outer conductor 23 is the output of the carrier amplifier 12. It is connected to the.
  • the center conductor 21 is grounded, the inner conductor 22 and the outer conductor 23 are connected, and the outer conductor 23 serves as the output of the peak amplifier 13. It is connected.
  • the impedance converter 15 is realized by the first coaxial line, and the characteristic impedance of the first coaxial line is realized by realizing the Doherty combiner 14 by the second coaxial line.
  • Z 0 is set to 35 ⁇ , and the characteristic impedance Z 0 of the second coaxial line is set to 50 ⁇ .
  • the Doherty amplifier 14 and the impedance converter 15 can share a part of the conductor (inner conductor 22) as in the first and second embodiments. It is possible to reduce the size and weight of the transmitter itself, thereby reducing the size of the transmitter using the Doherty amplifier.
  • the output signal of the carrier amplifier 12 has a phase of 90 ° (for 1 ⁇ 4 wavelength) generated by propagating through the Doherty combiner 14 as in the first embodiment.
  • the sign is further reversed, resulting in a phase delay of 180 ° (phase inversion type).
  • the signal distributor 11 further delays the phase of the signal output to the peak amplifier 13 side by 180 °. Thereby, the output signals of the carrier amplifier 12 and the peak amplifier 13 can be synthesized in phase at the synthesis point.
  • the outputs of the carrier amplifier 12 and the peak amplifier 13 are both grounded at one end of the transmission line transformer 20 (the left end in FIG. 6) via the inner conductor 22. ing.
  • the Doherty amplifier of the present embodiment has a surge absorber function that releases the surge current flowing from the antenna terminal, as in the first embodiment.
  • a configuration without a surge absorber can also be provided, and this configuration can contribute to downsizing and cost reduction of the base station.
  • the Doherty amplifier according to the present embodiment is applied to a base station provided with a surge absorber, it is possible to further improve the proof strength against a surge current from the antenna terminal. As a result, it is possible to contribute to the improvement of the reliability of the base station, and it is possible to reduce the required tolerance for the surge absorber, thereby contributing to the cost reduction of the base station and the simplification of the internal circuit. .
  • the Doherty amplifier of this embodiment is different from the third embodiment in the connection configuration of the other end (the right end in FIG. 6) of the transmission line transformer 20, and the others are the same. .
  • FIG. 7 shows the configuration of the transmission line transformer 20 used in the Doherty amplifier of this embodiment.
  • T1 to T3 correspond to the positions of T1 to T3 in FIG.
  • the central conductor 21 is connected to the output terminal OUT at one end of the first and second coaxial lines (the left end of FIG. 7), as in the third embodiment.
  • the inner conductor 22 is grounded, and the outer conductor 23 is connected to the output of the carrier amplifier 12. Further, at the other ends (right ends in FIG. 7) of the first and second coaxial lines, the inner conductor 22 is grounded, the center conductor 21 and the outer conductor 23 are connected, and the center conductor 21 serves as the output of the peak amplifier 13. It is connected.
  • the output signal of the carrier amplifier 12 has only a phase delay of 90 ° (for 1 ⁇ 4 wavelength) generated by propagating through the Doherty combiner 14 as in the second embodiment. Occurs (phase non-inversion type).
  • the signal distributor 11 may delay the phase of the signal output to the peak amplifier 13 side by 90 °.
  • the transmission amplifier of the present invention is applied to a Doherty amplifier.
  • the present invention can also be applied to an amplifier called a Doherty amplifier.
  • the peak amplifier 13 corresponds to the first amplifier
  • the carrier amplifier 12 corresponds to the second amplifier.
  • transmission line transformer 20 in the case where the present invention is applied to the inverted Doherty amplifier can have the four configurations described in the first to fourth embodiments.
  • the transmission line transformer 20 which has a double coaxial structure was used, as shown in FIG. 9, this invention does not have the impedance converter 15 as a phase inversion type double coaxial structure.
  • a quarter-wave transmission line transformer (a coaxial structure in which a center conductor and an outer conductor are formed in this order from the center toward the outside) may be used. In this configuration, at one end of the transmission line transformer (left end in FIG. 9), the center conductor is connected to the output of the peak amplifier 13 and the outer conductor is grounded. Further, at the other end of the transmission line transformer (the right end in FIG. 9), the center conductor is grounded and the outer conductor is connected to the output terminal OUT.
  • the Doherty amplifier of FIG. 9 has a surge absorber function. Become. Therefore, when the Doherty amplifier of FIG. 9 is applied to a transmitter, a configuration without a surge absorber can be provided, and the transmitter can be reduced in size and cost. In this configuration, since the phase is inverted after the output signals of the carrier amplifier 12 and the peak amplifier 13 are combined, the signal distributor 11 does not need to further delay the phase of the signal output to the peak amplifier 13 side by 180 °. .
  • the Doherty combiner 14 is also a phase-inverted 1/4 wavelength transmission line transformer (a coaxial structure in which a center conductor and an outer conductor are formed in this order from the center toward the outside. Yes).
  • the central conductor is connected to the output of the carrier amplifier 12 and the outer conductor is grounded at one end (the upper end in FIG. 9) of the transmission line transformer. Further, at the other end of this transmission line transformer (lower end in FIG. 9), the center conductor is grounded, and the outer conductor is connected to the output of the peak amplifier 13.
  • the signal distributor 11 needs to further delay the phase of the signal output to the peak amplifier 13 side by 180 °. is there.
  • both the Doherty synthesizer 14 and the impedance converter 15 are formed of phase-inverted quarter-wavelength transmission line transformers, they can be formed as a single unit.
  • the transmission line transformer 20 having the double coaxial structure used is obtained.
  • FIG. 9 is applicable not only to the Doherty amplifier but also to the inverted Doherty amplifier.
  • the transmission line transformer has a coaxial structure.
  • a transmission line transformer composed of a planar circuit such as a printed circuit board can be used, for example.
  • the transmission line transformer only needs to have a pair of conductors.
  • an equivalent phase inversion type 1 can be obtained by appropriately selecting a combination of connection / grounding of the center conductor and the outer conductor at one end (left end in FIG. 9) and the other end (right end in FIG. 9) of the transmission line transformer. It will be apparent to those skilled in the art that a / 4 wavelength transmission line transformer is obtained.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Amplifiers (AREA)
  • Microwave Amplifiers (AREA)

Description

送信増幅器、送信機
　本発明は、送信増幅器、送信機に関する。
　無線通信システムの基地局は、平均電力とピーク電力との差分が大きな信号を送信する。近年、このような基地局等の送信機に用いられる送信増幅器の高効率化を図る技術として、ドハティ増幅器が検討されている。
　ドハティ増幅器においては、信号分配器で信号を２分配し、一方の信号については、キャリアアンプで常時増幅し、他方の信号については、所定レベル以上の信号のみをピークアンプで増幅するように構成されている。
　また、ドハティ増幅器においては、キャリアアンプの出力はドハティ合成器（Doherty Combiner）を介してピークアンプの出力と合成され、その合成点と負荷との間にはインピーダンス変換器が設けられている（例えば、特許文献１、非特許文献１）。このインピーダンス変換器は、特性インピーダンスＺ0←→１／２・Ｚ0を相互にインピーダンス変換するために設けられている。
　ドハティ合成器およびインピーダンス変換器は、基本的には１／４波長の伝送線路で構成されている。
　また、ドハティ合成器およびインピーダンス変換器の各々の特性インピーダンスＺ0は、ドハティ増幅器の構成に応じた所望のインピーダンス変換比から決定される。例えば、特許文献１においては、ドハティ合成器の特性インピーダンスＺ0は５０Ωに設定され、インピーダンス変換器の特性インピーダンスＺ0は３５．４Ω（＝√（５０＊２５））に設定されている。
特開２０１０－２０６３５１号公報
McMorrow, R.J.; Upton, D.M.; Maloney, P.R.著、"The Microwave Doherty Amplifier"、IEEE Microwave International Symposium Digest, 1994, pp1653-1656.
　上述したように、関連するドハティ増幅器においては、ドハティ合成器およびインピーダンス変換器の各々は、基本的には１／４波長の伝送線路で構成されており、ある実装面積（体積）を占めるので、小型化には不利であり、その結果、送信機の小型化が図れないという課題がある。また、この課題は、周波数が低くなると、より顕著になる。
　そこで、本発明の目的は、送信増幅器を用いた送信機の小型化を図ることができる技術を提供することにある。
　本発明の第１の送信増幅器は、
　キャリアアンプおよびピークアンプの一方を第１のアンプとして有すると共に、他方を第２のアンプとして有する送信増幅器であって、
　中心から外側に向けて、中心導体と、内導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを有し、
　前記中心導体と前記内導体とで第１の同軸線路が構成され、
　前記内導体と前記外導体とで第２の同軸線路が構成され、
　前記第１および第２の同軸線路の一方の一端に前記第１のアンプの出力が接続され、
　前記第１および第２の同軸線路の他方の一端に出力端子が接続され、
　前記第１の同軸線路の他端と、前記第２のアンプの出力と、前記第２の同軸線路の他端と、が接続されることを特徴とする。
　本発明の第２の送信増幅器は、
　キャリアアンプおよびピークアンプの一方を第１のアンプとして有すると共に、他方を第２のアンプとして有する送信増幅器であって、
　前記第１のアンプの出力と前記第２のアンプの出力とに接続される１／４波長の第１の伝送線路トランスと、
　前記第２のアンプの出力と出力端子とに接続される１／４波長の第２の伝送線路トランスと、を有し、
　前記第２の伝送線路トランスは、対となる導体を有しており、
　前記第２の伝送線路トランスの一端において、前記対となる導体のうち一方の導体が前記第２のアンプの出力に接続され、前記対となる導体のうち他方の導体が接地され、
　前記第２の伝送線路トランスの他端において、前記対となる導体のうち前記一方の導体が接地され、前記対となる導体のうち前記他方の導体が前記出力端子に接続される。
　本発明の送信機は、
　前記送信増幅器を用いることを特徴とする。
　本発明によれば、送信増幅器を用いた送信機の小型化を図ることができるという効果が得られる。
本発明の第１および第２の実施形態のドハティ増幅器の等価回路を示す回路図である。 本発明の第１の実施形態のドハティ増幅器に用いる、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを示す図である。 サージアブゾーバを設けた基地局の例を示す図である。 本発明の第２の実施形態のドハティ増幅器に用いる、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを示す図である。 本発明の第３および第４の実施形態のドハティ増幅器の等価回路を示す回路図である。 本発明の第３の実施形態のドハティ増幅器に用いる、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを示す図である。 本発明の第４の実施形態のドハティ増幅器に用いる、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを示す図である。 本発明に適用される逆ドハティ増幅器の等価回路を示す回路図である。 本発明の他の実施形態のドハティ増幅器を示す図である。
　以下に、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。
（１）第１の実施形態
　図１に、本実施形態のドハティ増幅器の等価回路を示す。
　図１に示すように、本実施形態のドハティ増幅器は、信号分配器（Hybrid）１１と、キャリアアンプ１２と、ピークアンプ１３と、ドハティ合成器１４と、インピーダンス変換器１５と、を有している。なお、ドハティ増幅器の場合、キャリアアンプ１２が第１のアンプに対応し、ピークアンプ１３が第２のアンプに対応する。
　信号分配器１１は、入力端子ＩＮを介して入力された信号を、キャリアアンプ１２およびピークアンプ１３に分配して出力する。
　このとき、信号分配器１１は、キャリアアンプ１２側に出力する信号の位相を０°とすると、ピークアンプ１３側には位相が９０°遅れた信号を出力する。
　これにより、キャリアアンプ１２の出力信号がドハティ合成器１４を伝搬することにより生じる９０°（１／４波長分）の位相遅れを補償することができ、その結果、キャリアアンプ１２とピークアンプ１３の出力信号を合成点にて同相で合成することができる。
　キャリアアンプ１２は、信号分配器１１で分配された一方の信号を常時増幅するＡＢ級アンプである。
　ピークアンプ１３は、信号分配器１１で分配された他方の信号のうち所定レベル以上の信号のみを増幅するＣ級アンプである。
　ドハティ合成器１４は、キャリアアンプ１２の出力とピークアンプ１３の出力とに接続され、キャリアアンプ１２の出力信号をピークアンプ１３の出力信号と合成するために設けられている。
　インピーダンス変換器１５は、ピークアンプ１３の出力と出力端子ＯＵＴとに接続され、特性インピーダンスＺ0←→１／２・Ｚ0を相互にインピーダンス変換するために設けられている。
　なお、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５の各々の特性インピーダンスＺ0は、ドハティ増幅器の構成に応じた所望のインピーダンス変換比から決定されるものであり、本実施形態においては、ドハティ合成器１４の特性インピーダンスＺ0は５０Ωに設定され、インピーダンス変換器の特性インピーダンスＺ0は３５Ω（≒√（５０＊２５））に設定されている。
　ここで、上述したように、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５は、基本的には１／４波長の伝送線路で構成されている。しかし、この構成では、ある実装面積（体積）を占めるので、小型化には不利である。
　そこで、本実施形態においては、図２に示すように、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランス２０によって、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５を実現することにより、ドハティ増幅器の小型化を図る。なお、図２において、Ｔ１～Ｔ３は、図１のＴ１～Ｔ３の位置に対応している。
　具体的には、伝送線路トランス２０は、軸方向の長さＬが１／４波長で、中心から外側に向けて、中心導体２１と、内導体２２と、外導体２３と、がこの順に形成された２重同軸構造を有している。なお、中心導体２１と内導体２２との間、および、内導体２２と外導体２３との間には誘電体が充填されている。
　また、中心導体２１と内導体２２とで第１の同軸線路が構成され、内導体２２と外導体２３とで第２の同軸線路が構成されている。
　また、第１の同軸線路の一端（図２の左端）にキャリアアンプ１２の出力が接続され、第２の同軸線路の一端（図２の左端）に出力端子ＯＵＴが接続され、第１の同軸線路の他端（図２の右端）と、ピークアンプ１３の出力と、第２の同軸線路の他端（図２の右端）と、が接続されている。
　より詳細には、第１および第２の同軸線路の一端（図２の左端）において、中心導体２１がキャリアアンプ１２の出力に接続され、内導体２２が接地され、外導体２３が出力端子ＯＵＴに接続されている。また、第１および第２の同軸線路の他端（図２の右端）において、中心導体２１が接地され、内導体２２と外導体２３とが接続され、外導体２３がピークアンプ１３の出力に接続されている。
　また、第１の同軸線路の特性インピーダンスＺ0が５０Ωに設定され、第２の同軸線路の特性インピーダンスＺ0が３５Ωに設定されている。
　以上により、第１の同軸線路でドハティ合成器１４を実現し、第２の同軸線路でインピーダンス変換器１５を実現することができる。
　したがって、関連するドハティ増幅器においては、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５の各々に実装面積（体積）が必要であるのに対し、本実施形態のドハティ増幅器においては、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５が一部の導体（内導体２２）を共有することができる。
　よって、ドハティ増幅器自体の小型化および軽量化を図ることができるため、ドハティ増幅器を用いた送信機の小型化を図ることができる。
　なお、伝送線路トランス２０において、第１の同軸線路および第２の同軸線路の特性インピーダンスＺ0は、その内部に充填された誘電体の誘電率や、同軸線路の半径を適宜変更することで、上記の数値に設定可能である。
　ここで、本実施形態のドハティ増幅器においては、キャリアアンプ１２の出力信号は、ドハティ合成器１４を伝搬することにより生じる９０°（１／４波長分）の位相遅れの他に、さらに符号が反転し、１８０°の位相遅れが生じる（位相反転型）。
　そのため、信号分配器１１は、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相をさらに１８０°遅らせる。これにより、キャリアアンプ１２とピークアンプ１３の出力信号を合成点にて同相で合成することができる。
　ところで、基地局等の送信機においては、落雷時等にアンテナ端子から流入するサージ電流を逃すため、送信増幅器とアンテナ端子との間の信号経路中に、サージアブゾーバの役割で１／４波長のショートスタブやコイルを設けている。
　例えば、図３に示す基地局においては、送信増幅器としてドハティ増幅器を用いており、ドハティ増幅器の出力端子ＯＵＴとアンテナ端子との間の信号経路中に、サージアブゾーバの役割で１／４波長のショートスタブ３０を設けている。
　ただし、本実施形態のドハティ増幅器を適用した場合、出力端子ＯＵＴから見ると、キャリアアンプ１２の出力は、中心導体２１を介して伝送線路トランス２０の他端（図２の右端）で接地され、ピークアンプ１３の出力は、内導体２２を介して伝送線路トランス２０の一端（図２の左端）で接地されている。
　このことから、本実施形態のドハティ増幅器は、アンテナ端子から流入するサージ電流を逃すサージアブゾーバの機能を備えている。
　したがって、基地局に本実施形態のドハティ増幅器を適用した場合、サージアブゾーバを設けない構成とすることもでき、この構成の場合、基地局の小型化および低コスト化に寄与することができる。
　また、サージアブゾーバを設けた基地局に本実施形態のドハティ増幅器を適用した場合、アンテナ端子からのサージ電流に対する耐力のさらなる向上を図ることができる。その結果、基地局の信頼性向上に寄与することができると共に、サージアブソーバに対する要求耐力を軽減することが可能になるため、基地局の低コスト化や内部回路の簡素化に寄与することができる。
（２）第２の実施形態
　本実施形態のドハティ増幅器は、第１の実施形態と比較して、伝送線路トランス２０の他端（図２の右端）の接続構成が異なり、その他は同様である。
　図４に、本実施形態のドハティ増幅器に用いる伝送線路トランス２０の構成を示す。なお、図４において、Ｔ１～Ｔ３は、図１のＴ１～Ｔ３の位置に対応している。
　図４に示すように、本実施形態のドハティ増幅器においては、第１および第２の同軸線路の一端（図４の左端）において、第１の実施形態と同様に、中心導体２１がキャリアアンプ１２の出力に接続され、内導体２２が接地され、外導体２３が出力端子ＯＵＴに接続されている。また、第１および第２の同軸線路の他端（図４の右端）において、内導体２２が接地され、中心導体２１と外導体２３とが接続され、中心導体２１がピークアンプ１３の出力に接続されている。
　本実施形態のドハティ増幅器においては、キャリアアンプ１２の出力信号は、ドハティ合成器１４を伝搬することにより生じる９０°（１／４波長分）の位相遅れのみが生じる（位相非反転型）。
　そのため、信号分配器１１は、上述のように、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相を９０°遅らせれば良い。
（３）第３の実施形態
　図５に、本実施形態のドハティ増幅器の等価回路を示す。
　図５に示すように、本実施形態のドハティ増幅器は、回路構成自体は第１および第２の実施形態と同様である。
　ただし、第１および第２の実施形態のドハティ増幅器においては、中心導体２１と内導体２２とで構成される第１の同軸線路でドハティ合成器１４を実現し、内導体２２と外導体２３とで構成される第２の同軸線路でインピーダンス変換器１５を実現していた。
　これに対して、本実施形態のドハティ増幅器においては、第１の同軸線路でインピーダンス変換器１５を実現し、第２の同軸線路でドハティ合成器１４を実現する。
　図６に、本実施形態のドハティ増幅器に用いる伝送線路トランス２０の構成を示す。なお、図６において、Ｔ１～Ｔ３は、図５のＴ１～Ｔ３の位置に対応している。
　図６に示すように、本実施形態のドハティ増幅器においては、中心導体２１と内導体２２とで構成される第１の同軸線路の一端（図６の左端）に出力端子ＯＵＴが接続され、内導体２２と外導体２３とで構成される第２の同軸線路の一端（図６の左端）にキャリアアンプ１２の出力が接続され、第１の同軸線路の他端（図６の右端）と、ピークアンプ１３の出力と、第２の同軸線路の他端（図６の右端）と、が接続されている。
　より詳細には、第１および第２の同軸線路の一端（図６の左端）において、中心導体２１が出力端子ＯＵＴに接続され、内導体２２が接地され、外導体２３がキャリアアンプ１２の出力に接続されている。また、第１および第２の同軸線路の他端（図６の右端）において、中心導体２１が接地され、内導体２２と外導体２３とが接続され、外導体２３がピークアンプ１３の出力に接続されている。
　なお、本実施形態のドハティ増幅器においては、第１の同軸線路でインピーダンス変換器１５を実現し、第２の同軸線路でドハティ合成器１４を実現することに伴い、第１の同軸線路の特性インピーダンスＺ0が３５Ωに設定され、第２の同軸線路の特性インピーダンスＺ0が５０Ωに設定されている。
　本実施形態のドハティ増幅器においては、第１および第２の実施形態と同様に、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５が一部の導体（内導体２２）を共有することができるため、ドハティ増幅器自体の小型化および軽量化を図ることができ、それにより、ドハティ増幅器を用いた送信機の小型化を図ることができる。
　ここで、本実施形態のドハティ増幅器においては、キャリアアンプ１２の出力信号は、第１の実施形態と同様に、ドハティ合成器１４を伝搬することにより生じる９０°（１／４波長分）の位相遅れの他に、さらに符号が反転し、１８０°の位相遅れが生じる（位相反転型）。
　そのため、信号分配器１１は、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相をさらに１８０°遅らせる。これにより、キャリアアンプ１２とピークアンプ１３の出力信号を合成点にて同相で合成することができる。
　また、本実施形態のドハティ増幅器は、出力端子ＯＵＴから見ると、キャリアアンプ１２およびピークアンプ１３の出力は共に、内導体２２を介して伝送線路トランス２０の一端（図６の左端）で接地されている。
　このことから、本実施形態のドハティ増幅器は、第１の実施形態と同様に、アンテナ端子から流入するサージ電流を逃すサージアブゾーバの機能を備えている。
　したがって、基地局に本実施形態のドハティ増幅器を適用した場合、サージアブゾーバを設けない構成とすることもでき、この構成の場合、基地局の小型化および低コスト化に寄与することができる。
　また、サージアブゾーバを設けた基地局に本実施形態のドハティ増幅器を適用した場合、アンテナ端子からのサージ電流に対する耐力のさらなる向上を図ることができる。その結果、基地局の信頼性向上に寄与することができると共に、サージアブソーバに対する要求耐力を軽減することが可能になるため、基地局の低コスト化や内部回路の簡素化に寄与することができる。
（４）第４の実施形態
　本実施形態のドハティ増幅器は、第３の実施形態と比較して、伝送線路トランス２０の他端（図６の右端）の接続構成が異なり、その他は同様である。
　図７に、本実施形態のドハティ増幅器に用いる伝送線路トランス２０の構成を示す。なお、図７において、Ｔ１～Ｔ３は、図５のＴ１～Ｔ３の位置に対応している。
　図７に示すように、本実施形態のドハティ増幅器においては、第１および第２の同軸線路の一端（図７の左端）において、第３の実施形態と同様に、中心導体２１が出力端子ＯＵＴに接続され、内導体２２が接地され、外導体２３がキャリアアンプ１２の出力に接続されている。また、第１および第２の同軸線路の他端（図７の右端）において、内導体２２が接地され、中心導体２１と外導体２３とが接続され、中心導体２１がピークアンプ１３の出力に接続されている。
　本実施形態のドハティ増幅器においては、キャリアアンプ１２の出力信号は、第２の実施形態と同様に、ドハティ合成器１４を伝搬することにより生じる９０°（１／４波長分）の位相遅れのみが生じる（位相非反転型）。
　そのため、信号分配器１１は、上述のように、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相を９０°遅らせれば良い。
　以上、実施形態を参照して本発明を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。本発明の構成や詳細には、本発明の範囲内で当業者が理解し得る様々な変更をすることができる。
　例えば、上記実施形態においては、本発明の送信増幅器をドハティ増幅器に適用する例について説明したが、本発明は、図８に示すように、キャリアアンプ１２とピークアンプ１３の位置を入れ換えた、逆ドハティ増幅器と呼ばれる増幅器にも適用が可能である。なお、逆ドハティ増幅器の場合、ピークアンプ１３が第１のアンプに対応し、キャリアアンプ１２が第２のアンプに対応する。
　なお、本発明を逆ドハティ増幅器に適用した場合における伝送線路トランス２０構成としては、第１～第４の実施形態で説明した４通りの構成を取ることが可能である。
　また、上記実施形態においては、２重同軸構造を有する伝送線路トランス２０を用いたが、本発明は、図９に示すように、インピーダンス変換器１５を、位相反転型の２重同軸構造ではない１／４波長の伝送線路トランス（中心から外側に向けて、中心導体と外導体とがこの順に形成された同軸構造とする）としても良い。この構成の場合、この伝送線路トランスの一端（図９の左端）において、中心導体がピークアンプ１３の出力に接続され、外導体が接地されている。また、この伝送線路トランスの他端（図９の右端）において、中心導体が接地され、外導体が出力端子ＯＵＴに接続されている。
　このように、インピーダンス変換器１５を位相反転型の伝送線路トランスとすることで、キャリアアンプ１２およびピークアンプ１３の出力が共に接地されるため、図９のドハティ増幅器はサージアブゾーバの機能を備えることになる。そのため、図９のドハティ増幅器を送信機に適用した場合、サージアブゾーバを設けない構成とすることができ、送信機の小型化および低コスト化を図ることができる。なお、この構成の場合、キャリアアンプ１２およびピークアンプ１３の出力信号の合成後に位相が反転するため、信号分配器１１は、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相をさらに１８０°遅らせる必要はない。
　また、図９の構成に加えて、ドハティ合成器１４も位相反転型の１／４波長の伝送線路トランス（中心から外側に向けて、中心導体と外導体とがこの順に形成された同軸構造とする）としても良い。この構成の場合、アンテナ端子からのサージ電流に対するキャリアアンプ１２の耐力のさらなる向上を図ることができる。また、この構成の場合、この伝送線路トランスの一端（図９の上端）において、中心導体がキャリアアンプ１２の出力に接続され、外導体が接地されることになる。また、この伝送線路トランスの他端（図９の下端）において、中心導体が接地され、外導体がピークアンプ１３の出力に接続されることになる。なお、この構成の場合、キャリアアンプ１２およびピークアンプ１３の出力信号の合成前に位相が反転するため、信号分配器１１は、ピークアンプ１３側に出力する信号の位相をさらに１８０°遅らせる必要がある。
　なお、ドハティ合成器１４およびインピーダンス変換器１５を共に位相反転型の１／４波長の伝送線路トランスで構成する場合、これらを一体で形成することもでき、一体で形成したものが上記実施形態で用いた２重同軸構造を有する伝送線路トランス２０となる。
　また、図９の構成は、ドハティ増幅器に限らず、逆ドハティ増幅器にも適用が可能である。
　また、上記実施形態においては、インピーダンス変換器１５やドハティ合成器１４を同軸構造を有した１／４波長の伝送線路トランスで構成した一例の場合を説明したが、特に伝送線路トランスは同軸構造に限るものではなく、たとえばプリント基板等の平面回路で構成した伝送線路トランスを用いたりすることも可能であることは当業者にとっては明らかである。すなわち、伝送線路トランスは、対となる導体を有するものであれば良い。また、例えば、伝送線路トランスの一端（図９の左端）と他端（図９の右端）において、中心導体と外導体の接続・接地の組み合わせを適宜選択することによって等価な位相反転型の１／４波長伝送線路トランスが得られることなども、当業者にとっては明らかであろう。
　本出願は、２０１２年９月１４日に出願された日本出願特願２０１２－２０２５９０を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

Claims (15)

  1. 　キャリアアンプおよびピークアンプの一方を第１のアンプとして有すると共に、他方を第２のアンプとして有する送信増幅器であって、
    　中心から外側に向けて、中心導体と、内導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の２重同軸構造を有する伝送線路トランスを有し、
    　前記中心導体と前記内導体とで第１の同軸線路が構成され、
    　前記内導体と前記外導体とで第２の同軸線路が構成され、
    　前記第１および第２の同軸線路の一方の一端に前記第１のアンプの出力が接続され、
    　前記第１および第２の同軸線路の他方の一端に出力端子が接続され、
    　前記第１の同軸線路の他端と、前記第２のアンプの出力と、前記第２の同軸線路の他端と、が接続される、送信増幅器。
  2. 　前記第１の同軸線路の一端に前記第１のアンプの出力が接続され、
    　前記第２の同軸線路の一端に前記出力端子が接続される、請求項１に記載の送信増幅器。
  3. 　前記第１および第２の同軸線路の一端において、前記中心導体が前記第１のアンプの出力に接続され、前記内導体が接地され、前記外導体が前記出力端子に接続され、
    　前記第１および第２の同軸線路の他端において、前記中心導体が接地され、前記内導体と前記外導体とが接続され、前記外導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項２に記載の送信増幅器。
  4. 　前記第１および第２の同軸線路の一端において、前記中心導体が前記第１のアンプの出力に接続され、前記内導体が接地され、前記外導体が前記出力端子に接続され、
    　前記第１および第２の同軸線路の他端において、前記内導体が接地され、前記中心導体と前記外導体とが接続され、前記中心導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項２に記載の送信増幅器。
  5. 　前記第１の同軸線路の一端に前記出力端子が接続され、
    　前記第２の同軸線路の一端に前記第１のアンプの出力が接続される、請求項１に記載の送信増幅器。
  6. 　前記第１および第２の同軸線路の一端において、前記中心導体が前記出力端子に接続され、前記内導体が接地され、前記外導体が前記第１のアンプの出力に接続され、
    　前記第１および第２の同軸線路の他端において、前記中心導体が接地され、前記内導体と前記外導体とが接続され、前記外導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項５に記載の送信増幅器。
  7. 　前記第１および第２の同軸線路の一端において、前記中心導体が前記出力端子に接続され、前記内導体が接地され、前記外導体が前記第１のアンプの出力に接続され、
    　前記第１および第２の同軸線路の他端において、前記内導体が接地され、前記中心導体と前記外導体とが接続され、前記中心導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項５に記載の送信増幅器。
  8. 　キャリアアンプおよびピークアンプの一方を第１のアンプとして有すると共に、他方を第２のアンプとして有する送信増幅器であって、
    　前記第１のアンプの出力と前記第２のアンプの出力とに接続される１／４波長の第１の伝送線路トランスと、
    　前記第２のアンプの出力と出力端子とに接続される１／４波長の第２の伝送線路トランスと、を有し、
    　前記第２の伝送線路トランスは、対となる導体を有しており、
    　前記第２の伝送線路トランスの一端において、前記対となる導体のうち一方の導体が前記第２のアンプの出力に接続され、前記対となる導体のうち他方の導体が接地され、
    　前記第２の伝送線路トランスの他端において、前記対となる導体のうち前記一方の導体が接地され、前記対となる導体のうち前記他方の導体が前記出力端子に接続される、送信増幅器。
  9. 　前記第２の伝送線路トランスは、
    　中心から外側に向けて、中心導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の同軸構造を有する伝送線路トランスであり、
    　前記第２の伝送線路トランスの一端において、前記中心導体が前記第２のアンプの出力に接続され、前記外導体が接地され、
    　前記第２の伝送線路トランスの他端において、前記中心導体が接地され、前記外導体が前記出力端子に接続される、請求項８に記載の送信増幅器。
  10. 　前記第２の伝送線路トランスは、
    　中心から外側に向けて、中心導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の同軸構造を有する伝送線路トランスであり、
    　前記第２の伝送線路トランスの一端において、前記外導体が前記第２のアンプの出力に接続され、前記中心導体が接地され、
    　前記第２の伝送線路トランスの他端において、前記外導体が接地され、前記中心導体が前記出力端子に接続される、請求項８に記載の送信増幅器。
  11. 　前記第１の伝送線路トランスは、
    　中心から外側に向けて、中心導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の同軸構造を有する伝送線路トランスであり、
    　前記第１の伝送線路トランスの一端において、前記中心導体が前記第１のアンプの出力に接続され、前記外導体が接地され、
    　前記第１の伝送線路トランスの他端において、前記中心導体が接地され、前記外導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項８から１０のいずれか１項に記載の送信増幅器。
  12. 　前記第１の伝送線路トランスは、
    　中心から外側に向けて、中心導体と、外導体と、がこの順に形成された、１／４波長の同軸構造を有する伝送線路トランスであり、
    　前記第１の伝送線路トランスの一端において、前記外導体が前記第１のアンプの出力に接続され、前記中心導体が接地され、
    　前記第１の伝送線路トランスの他端において、前記外導体が接地され、前記中心導体が前記第２のアンプの出力に接続される、請求項８から１０のいずれか１項に記載の送信増幅器。
  13. 　前記第１のアンプは、前記キャリアアンプであり、
    　前記第２のアンプは、前記ピークアンプである、請求項１から１２のいずれか１項に記載の送信増幅器。
  14. 　前記第１のアンプは、前記ピークアンプであり、
    　前記第２のアンプは、前記キャリアアンプである、請求項１から１２のいずれか１項に記載の送信増幅器。
  15. 　請求項１から１４のいずれか１項に記載の送信増幅器を用いる送信機。
PCT/JP2013/060697 2012-09-14 2013-04-09 送信増幅器、送信機 Ceased WO2014041835A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/427,262 US9503029B2 (en) 2012-09-14 2013-04-09 Transmitting amplifier and transmitter
JP2014535389A JP5831642B2 (ja) 2012-09-14 2013-04-09 送信増幅器、送信機

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-202590 2012-09-14
JP2012202590 2012-09-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014041835A1 true WO2014041835A1 (ja) 2014-03-20

Family

ID=50277973

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/060697 Ceased WO2014041835A1 (ja) 2012-09-14 2013-04-09 送信増幅器、送信機

Country Status (3)

Country Link
US (1) US9503029B2 (ja)
JP (1) JP5831642B2 (ja)
WO (1) WO2014041835A1 (ja)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11108360B2 (en) * 2018-07-20 2021-08-31 Qorvo Us, Inc. Doherty power amplifier system
DE102019000324A1 (de) * 2019-01-20 2020-07-23 IAD Gesellschaft für Informatik, Automatisierung und Datenverarbeitung mbH Sende- und Empfangsvorrichtung mit einem Breitband HF-Leistungsverstärker, insbesondere N-Wege-Doherty Verstärker mit aktiver Lastmodulation
US11201593B2 (en) 2019-12-11 2021-12-14 Qorvo Us, Inc. Doherty power amplifier system
US20230088601A1 (en) * 2021-09-15 2023-03-23 Samsung Electronics Co., Ltd. Method for processing incomplete continuous utterance and server and electronic device for performing the method

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1168420A (ja) * 1997-08-12 1999-03-09 Mitsubishi Electric Corp バラン及びプッシュプル増幅器
JP2001127650A (ja) * 1999-10-26 2001-05-11 Nippon Soken Inc 通信装置
JP2006067176A (ja) * 2004-08-26 2006-03-09 Nec Corp ドハティ増幅器並列運転回路
JP2006148780A (ja) * 2004-11-24 2006-06-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd 高周波ドハティ増幅器

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3504306A (en) * 1969-06-02 1970-03-31 Sylvania Electric Prod Triaxial balun for broadband push-pull power amplifier
JP2010206351A (ja) 2009-03-02 2010-09-16 Hitachi Kokusai Electric Inc 電力検出器

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1168420A (ja) * 1997-08-12 1999-03-09 Mitsubishi Electric Corp バラン及びプッシュプル増幅器
JP2001127650A (ja) * 1999-10-26 2001-05-11 Nippon Soken Inc 通信装置
JP2006067176A (ja) * 2004-08-26 2006-03-09 Nec Corp ドハティ増幅器並列運転回路
JP2006148780A (ja) * 2004-11-24 2006-06-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd 高周波ドハティ増幅器

Also Published As

Publication number Publication date
JP5831642B2 (ja) 2015-12-09
US9503029B2 (en) 2016-11-22
US20150229276A1 (en) 2015-08-13
JPWO2014041835A1 (ja) 2016-08-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9899962B2 (en) Power amplifier
JP4715994B2 (ja) ドハティ増幅器並列運転回路
EP3461000B1 (en) Doherty amplifier
US20190165738A1 (en) Wideband power combiner and splitter
JP2014523717A (ja) 広帯域変換器を用いた広帯域ドハティ増幅器
JP5831642B2 (ja) 送信増幅器、送信機
CN108111129B (zh) 功率放大器
JP6176333B2 (ja) 電力増幅器及び電力増幅方法
US11398798B2 (en) Doherty power amplifiers with coupled line combiners
US9929465B2 (en) Antenna array and phased array system to which antenna array is applied
JP5035846B2 (ja) ドハティ増幅回路
CN114915266A (zh) 射频放大电路和射频前端模组
WO2024188077A1 (zh) 功率放大器芯片、模组、电路、射频前端模组及通信设备
JP5787123B2 (ja) 方向性結合器および無線通信装置
JPWO2012002407A1 (ja) 高周波電力増幅器
KR20240050197A (ko) 도허티 전력 증폭기 및 이를 포함하는 전자 장치
JP5694876B2 (ja) アンテナ装置および無線通信システム
TWI271043B (en) High power parallel block-up converter
CN111064481A (zh) 一种信号处理装置及设备
JP6645333B2 (ja) ドハティ増幅器
JP2014057207A (ja) 方向性結合器および無線通信装置
JP2012080397A (ja) 逆相分配回路及びアンテナ装置
US20220416751A1 (en) Impedance matching circuit and an impedance matching element
WO2024157642A1 (ja) 増幅回路および通信装置
EP4544675A1 (en) Dual-band dual-output ports power amplifier arrangements

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13836666

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014535389

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14427262

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13836666

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1