WO2014027481A1 - 銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備 - Google Patents

銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備 Download PDF

Info

Publication number
WO2014027481A1
WO2014027481A1 PCT/JP2013/062157 JP2013062157W WO2014027481A1 WO 2014027481 A1 WO2014027481 A1 WO 2014027481A1 JP 2013062157 W JP2013062157 W JP 2013062157W WO 2014027481 A1 WO2014027481 A1 WO 2014027481A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
blast furnace
coal
hot air
ash
oxygen
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2013/062157
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
大本　節男
慶一 中川
務 濱田
雅一 坂口
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Heavy Industries Ltd filed Critical Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority to IN505DEN2015 priority Critical patent/IN2015DN00505A/en
Priority to US14/413,879 priority patent/US20150176096A1/en
Priority to CN201380035116.2A priority patent/CN104411837B/zh
Priority to KR1020157001014A priority patent/KR101648683B1/ko
Publication of WO2014027481A1 publication Critical patent/WO2014027481A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
    • C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
    • C21B5/003—Injection of pulverulent coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
    • C21B5/008—Composition or distribution of the charge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/16—Tuyéres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/16—Tuyéres
    • C21B7/163—Blowpipe assembly

Definitions

  • the present invention relates to a pig iron manufacturing method and a blast furnace facility used therefor.
  • the blast furnace equipment is charged with iron ore, limestone and coke raw materials from the top of the blast furnace main body, and hot blast and auxiliary fuel (pulverized coal) as hot air and auxiliary fuel from the tuyere near the side of the blast furnace main body. ) Can be produced from iron ore.
  • a pulverized coal ash with a softening point of less than 1300 ° C. is added with a CaO source mineralizer such as limestone or serpentine, and the ash softening point in the pulverized coal is adjusted to 1300 ° C. or higher. It has been proposed to improve the combustibility of blast furnace infused coal by blowing only pulverized coal having an ash softening point of 1300 ° C. or higher into the interior from the tuyere of the blast furnace body (for example, the following) Patent Document 1).
  • the amount of enriched oxygen can be increased or decreased, or the composition and particle size of the pulverized coal can be adjusted to make it more difficult to burn.
  • a blast furnace pulverized coal injection operation method that can improve the air permeability even in an extremely large operation has been proposed (for example, see Patent Document 2 below).
  • Japanese Patent Laid-Open No. 5-156330 see, for example, paragraphs [0014]-[0023], [FIG. 1], etc.
  • the blast furnace pulverized coal blowing method described in Patent Document 1 uses only pulverized coal that has been subjected to an adjustment treatment of the ash softening point to 1300 ° C. or higher by adding a slagging agent as described above. This increases the running cost.
  • An object of the present invention is to provide a pig iron production method and a blast furnace facility using the pig iron production method capable of suppressing the blockage caused by the coal ash and reducing the production cost of the pig iron.
  • the pig iron manufacturing method according to the first invention that solves the above-described problem is to charge a raw material containing iron ore and coal from the top of the blast furnace main body into the inside, and hot air and blast furnace blowing from the tuyere of the blast furnace main body to the inside.
  • the blast furnace blowing coal has an oxygen atom content (dry base) of 10% by weight to 20% by weight and an average pore diameter.
  • the melting point of ash in the blast furnace blowing coal is measured in advance, and the temperature of the hot air is adjusted to a temperature lower by 100 to 150 ° C. than the melting point of the ash.
  • the pig iron manufacturing method according to the second invention for solving the above-mentioned problem is the pig iron manufacturing method according to the first invention described above, wherein the hot air is enriched with oxygen at the tuyere of the blast furnace body. It is characterized by.
  • a blast furnace facility for solving the above-described problem includes a blast furnace main body, raw material charging means for charging a raw material containing iron ore and coal from the top of the blast furnace main body, and a wing of the blast furnace main body.
  • a blast furnace facility according to a fourth invention for solving the above-described problem is the blast furnace facility according to the third invention described above, wherein the hot air is enriched with oxygen at the tuyere of the blast furnace body.
  • the apparatus further comprises means.
  • a blast furnace facility according to a fifth invention that solves the above-described problem is a blast furnace facility according to the fourth invention described above, wherein the oxygen enrichment means includes an injection lance through which the oxygen flows.
  • the distal end portion of the injection lance is arranged on the inner side of the blast furnace main body than the proximal end side of the tuyere of the blast furnace main body.
  • the blast furnace blown coal having an oxygen atom content ratio (dry base) of 10 to 20% by weight and an average pore diameter of 10 to 50 nm, that is, Although tar-generating groups such as oxygen-containing functional groups (carboxyl group, aldehyde group, ester group, hydroxyl group, etc.) are eliminated and greatly reduced, decomposition of the main skeleton (combustion component centering on C, H, O) Since the blast furnace blown coal, in which (decrease) is greatly suppressed, is blown into the blast furnace body with hot air adjusted to a temperature lower by 100 to 150 ° C.
  • the temperature of the blast furnace blown coal becomes lower than the melting point of the ash in the blast furnace blown coal, and the adhesion of the blast furnace blown coal ash or the blockage by the blast furnace blown coal ash can be suppressed in the path leading to the inside of the blast furnace main body. . Therefore, stable operation of the blast furnace facility becomes possible. Since the ash in the blast furnace blowing coal is blown into the blast furnace main body together with the hot air without melting, low-grade coal such as inexpensive subbituminous coal and lignite can be used as blast furnace blowing coal. The manufacturing cost of pig iron can be reduced.
  • a raw material quantitative supply device 111 that quantitatively supplies a raw material 1 containing iron ore and coke communicates with the upstream side in the transport direction of a charging conveyor 112 that transports the raw material 1.
  • the downstream side in the transport direction of the charging conveyor 112 is in communication with the top of the furnace top hopper 113 at the top of the blast furnace main body 110.
  • a hot air feeding device 116 for feeding hot air 101 is connected to a blow pipe 117 provided at the tuyere 118 of the blast furnace main body 110.
  • a supply hopper 120 for supplying the blast furnace blowing coal 11 is disposed in the vicinity of the blast furnace main body 110.
  • the blast furnace-blown coal 11 has an oxygen atom content (dry base) of 10 to 18% by weight and an average pore diameter of 10 to 50 nm (preferably 20 to 50 nm).
  • the blast furnace blown coal 11 is generally low-grade coal having a low ash melting point (for example, 1200 ° C.) such as subbituminous coal or lignite (oxygen atom content ratio (dry base): more than 18% by weight, average pore diameter: 3).
  • a low ash melting point for example, 1200 ° C.
  • lignite oxygen atom content ratio (dry base): more than 18% by weight, average pore diameter: 3
  • a low oxygen atmosphere oxygen concentration: 5% by volume or less
  • oxygen oxygen concentration: 5% by volume or less
  • a low oxygen atmosphere (oxygen) Concentration: 2% by volume or less) by heating (460 to 590 ° C. (preferably 500 to 550 ° C.) ⁇ 0.5 to 1 hour) and subjecting to dry distillation, water, carbon dioxide, tar content, etc. It can be easily manufactured by removing it as dry-distilled oil and then cooling (50 ° C. or less) in a low oxygen atmosphere (oxygen concentration: 2% by
  • the lower part of the supply hopper 120 communicates with the proximal end side of the belt conveyor 121 that conveys the blast furnace blowing coal 11 from the supply hopper 120.
  • the front end side of the belt conveyor 121 communicates with an upper portion of a receiving hopper 122 that receives the blast furnace blowing charcoal 11.
  • the lower part of the receiving hopper 122 is connected to an upper inlet of a coal mill 123 that pulverizes the blast furnace blown coal 11 from the receiving hopper 122 into a predetermined diameter size (for example, 80 ⁇ m or less).
  • a nitrogen gas supply source 124 for supplying nitrogen gas 102 which is an inert gas is connected to the lower side of the side of the coal mill 123.
  • a base end side of a conveying line 125 for conveying the pulverized blast furnace blown coal 11 by air flow with the nitrogen gas 102 is connected.
  • the front end side of the transfer line 125 is connected to a cyclone separator (or bag filter) 126 that separates the blast furnace blowing coal 11 and the nitrogen gas 102.
  • a lower part of the cyclone separator 126 communicates with an upper part of a storage hopper 127 that stores the blast furnace blowing coal 11.
  • the lower part of the storage hopper 127 is connected to the upper side of the injection tank 128.
  • the nitrogen gas supply source 124 is connected to the lower side of the side of the injection tank 128.
  • An upper portion of the injection tank 128 is connected to an injection lance 129 connected to the blow pipe 117.
  • the injection tank 128 is connected to the injection lance 129.
  • the blast furnace blown charcoal 11 supplied into the tank 128 can be conveyed by airflow and supplied from the injection lance 129 into the blow pipe 117.
  • a hot air temperature control device 115 is connected to the hot air supply device 116.
  • a hot air supply source 114 is connected to the hot air temperature control device 115.
  • the hot air temperature control device 115 adjusts the melting point of the ash (blast furnace blown coal ash) of the blast furnace blown coal 11 obtained by measuring the melting point of the ash (blast furnace blown coal ash) of the blast furnace blown coal 11 in advance. Based on this, the hot air sent from the hot air supply source 114 is adjusted to a temperature 100 to 150 ° C. lower than the melting point of the ash. For example, when the melting point of the ash of the blast furnace blowing coal 11 (blast furnace blowing coal ash) is 1200 ° C., the hot air temperature control device 115 adjusts the hot air to 1050 to 1100 ° C.
  • reference numeral 110 a denotes a tap hole for taking out molten pig iron (molten metal) 2.
  • the raw material charging unit 111, the charging conveyor 112, the furnace top hopper 113 and the like constitute raw material charging means
  • the hot air feeding device 116, the blow pipe 117, and the like constitute hot air blowing means
  • the line 125, the cyclone separator 126, the storage hopper 127, the injection tank 128, the injection lance 129, the blow pipe 117, and the like constitute a blast furnace infused coal supply means.
  • the hot air temperature control device 115 and the like constitute hot air temperature control means.
  • the melting point of the ash (blast furnace blown coal ash) of the blast furnace blown coal 11 is measured in advance.
  • the raw material 1 is quantitatively supplied from the raw material quantitative supply device 111, the raw material 1 is supplied into the furnace top hopper 113 by the charging conveyor 112 and charged into the blast furnace main body 110.
  • the blast furnace blowing coal 11 is introduced into the supply hopper 120, the blast furnace blowing coal 11 is supplied to the receiving hopper 122 via the belt conveyor 121, It is pulverized to a predetermined diameter size (for example, 80 ⁇ m or less).
  • the nitrogen gas 102 flows into the cyclone separator 126 via the transfer line 125 by air-transporting the pulverized blast furnace blowing charcoal 11. And the blast furnace blown coal 11 is separated and then discharged out of the system.
  • the blast furnace blown coal 11 separated by the cyclone separator 126 is stored in the storage hopper 127 and then supplied into the injection tank 128, and the nitrogen gas 102 from the nitrogen gas supply source 124 supplies the The air is conveyed to the injection lance 129 and supplied into the blow pipe 117.
  • the hot air 101 adjusted to a temperature lower by 100 to 150 ° C. than the melting point of the ash of the blast furnace blown coal 11 (blast furnace blown coal ash) from the hot air supply device 116 to the blow pipe 117 is, for example, a gas
  • the blast furnace blown coal 11 is preheated and ignited, becomes a flame at the tip of the blow pipe 117 and burns in the raceway, and the raw material in the blast furnace body 110 It reacts with coke in 1 to generate reducing gas.
  • the iron ore in the raw material 1 is reduced to become pig iron (molten metal) 2 and is taken out from the tap outlet 110a.
  • the oxygen gas concentration of the hot air 101 is adjusted to 28%, for example.
  • the blast furnace blown coal 11 has an average pore diameter of 10 to 50 nm, that is, a large amount of tar-generating groups such as oxygen-containing functional groups (carboxyl group, aldehyde group, ester group, hydroxyl group, etc.) are eliminated. Although it has decreased, the oxygen atom content rate (dry base) is 10 to 18% by weight, that is, the decomposition (reduction) of the main skeleton (combustion components centering on C, H, O) is greatly suppressed. Yes.
  • the main skeleton contains a large amount of oxygen atoms, and the oxygen in the hot air 101 is contained inside by pores having a large diameter.
  • the tar is very unlikely to be produced, so that it can be completely burned with almost no unburned carbon (soot).
  • the hot air 101 measures the melting point of the ash in the blast furnace blowing coal 11 in advance, and sends the hot air 101 lowered by 100 to 150 ° C. to the melting point of the ash to the blow pipe 117.
  • Charcoal 11 ash blast furnace blown coal ash
  • Charcoal 11 ash does not melt and adhere to the inner surfaces of the injection lance 129 and tuyere 118. That is, it is possible to suppress adhesion of blast furnace blown coal ash or blockage due to blast furnace blown coal ash on the route from which the blast furnace blown coal 11 reaches the inside of the blast furnace main body 110. Therefore, stable operation of the blast furnace equipment 100 is possible.
  • the average pore diameter needs to be 10 to 50 nm (preferably 20 to 50 nm). This is because if the thickness is less than 10 nm, the ease of diffusion of oxygen in the hot air 101 is reduced, causing a decrease in combustibility, whereas if it exceeds 50 nm, it tends to crack and become finer. This is because if the gas is blown into the interior of the blast furnace 110 and cracks and becomes fine, it passes through the interior of the blast furnace body 110 while riding on the gas stream and is discharged without burning.
  • the oxygen atom content (dry base) needs to be 10% by weight or more. This is because if it is less than 10% by weight, it becomes difficult to completely burn without containing an oxidizing agent or enriching hot air with oxygen.
  • the dry distillation temperature needs to be 460 to 590 ° C. (preferably 500 to 550 ° C.). This is because if the temperature is lower than 460 ° C., tar-generating groups such as oxygen-containing functional groups cannot be sufficiently removed from the low-grade coal, and it becomes very difficult to make the average pore diameter 10 to 50 nm. On the other hand, if the temperature exceeds 590 ° C., the decomposition of the main skeleton of the low-grade coal (combustion components centered on C, H, O) starts to become remarkable, and the combustion components are excessively reduced.
  • the blast furnace facility 200 includes an oxygen-enriched injection lance 214 provided in connection with a blow pipe 117 as shown in FIGS.
  • the proximal end of the oxygen-enriched injection lance 214 is connected to the oxygen gas feeding device 213.
  • the oxygen gas supply device 213 is connected to the oxygen gas temperature control device 212.
  • the oxygen gas temperature control device 212 is connected to the oxygen gas supply source 211.
  • the distal end portion 214 a of the oxygen-enriched injection lance 214 is positioned on the inner side of the blast furnace main body 110 than the proximal end portion 118 a of the tuyere 118 of the blast furnace main body 110.
  • the hot air 101 can be oxygen-enriched in the vicinity of the tuyere 118 of the blast furnace main body 110, and the combustion start timing of the blast furnace blowing coal 11 can be delayed. That is, in the blow pipe 117, adhesion of blast furnace blown coal ash due to combustion of the blast furnace blown coal 11 or blockage by blast furnace blown coal ash can be suppressed.
  • the oxygen gas supply source 211, the oxygen gas temperature control device 212, the oxygen gas supply device 213, the oxygen enrichment injection lance 214, etc. constitute oxygen enrichment means. Yes.
  • the melting point of the ash (blast furnace blown coal ash) of the blast furnace blown coal 11 is measured in advance.
  • the blast furnace blown coal 11 passes through the supply hopper 120, the baltic conveyor 121, the receiving hopper 122, the coal mill 123, the cyclone separator 126, and the storage hopper 127 in the same manner as the above-described embodiment. Then, the air is supplied into the injection tank 128, is conveyed to the injection lance 129 by the nitrogen gas 102 from the nitrogen gas supply source 124, and is supplied into the blow pipe 117.
  • the hot air 101 from the hot air supply source 114 is adjusted by the hot air temperature control device 115 to a temperature lower by 100 to 150 ° C. than the melting point of the ash of the blast furnace blowing coal 11 (blast furnace blowing coal ash).
  • the hot air supply device 116 supplies the blow pipe 117 with, for example, a gas flow rate of 240 m / s, and the oxygen gas 103 from the oxygen gas supply source 211 has the same temperature as the hot air 101 in the oxygen gas temperature control device 212. And is supplied to the blow pipe 117 via the oxygen enrichment injection lance 214 by the oxygen gas feeding device 213.
  • the blast furnace injection charcoal 11 is preheated and ignited, becomes a flame at the tip of the blow pipe 117 and burns in the raceway, and reacts with coke and the like in the raw material 1 in the blast furnace main body 110.
  • the iron ore in the raw material 1 is reduced to become pig iron (molten metal) 2 and is taken out from the tap outlet 110a.
  • the total of the oxygen concentration of the hot air 101 and the oxygen concentration of the oxygen gas is adjusted to 28%, for example.
  • the hot air 101 measures the melting point of the ash in the blast furnace blowing coal 11 in advance, and sends the hot air 101 lowered by 100 to 150 ° C. to the melting point of the ash to the blow pipe 117.
  • Charcoal 11 ash (blast furnace blown coal ash) does not melt and adhere to the inner surfaces of the injection lance 129 and tuyere 118. That is, it is possible to suppress adhesion of blast furnace blown coal ash or blockage due to blast furnace blown coal ash on the route from which the blast furnace blown coal 11 reaches the inside of the blast furnace main body 110. Therefore, stable operation of the blast furnace facility 200 is possible.
  • the oxygen-enriched injection lance 214 is provided in the blow pipe 117, the oxygen concentration of the hot air 101 is reduced compared to the above-described embodiment in which only the hot air 101 is supplied to the blow pipe 117. Since the oxygen can be enriched by the oxygen-enriched injection lance 214, the combustion start timing of the blast furnace blown coal 11 can be delayed. Therefore, adhesion of blast furnace blown coal ash or blockage due to blast furnace blown coal ash can be more reliably suppressed in a route from the blast furnace blown coal to the inside of the blast furnace main body.
  • the method for producing pig iron according to the present invention and the blast furnace equipment used for the same suppress the adhesion of blast furnace blown coal ash or blockage due to the blast furnace blown coal ash in the path where the blast furnace blown coal reaches the inside of the blast furnace main body.
  • the manufacturing cost can be reduced, so that it can be used extremely beneficially in the steel industry.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Blast Furnaces (AREA)

Description

銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備
　本発明は、銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備に関する。
　高炉設備は、鉄鉱石や石灰石やコークスの原料を高炉本体の頂部から内部に装入すると共に、当該高炉本体の側部の下方寄りの羽口から熱風及び補助燃料として高炉吹込み炭（微粉炭）を吹き込むことにより、鉄鉱石から銑鉄を製造することができるようになっている。
　ところで、前記高炉設備の操業を安定に行うために、前記高炉吹込み炭が前記高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは当該高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することが求められている。
　例えば、微粉炭の灰の軟化点が１３００℃未満のものに石灰石や蛇紋岩などＣａＯ源の造滓剤を添加して、微粉炭中の灰の軟化点を１３００℃以上に調整処理し、次いで、微粉炭中の灰の軟化点が１３００℃以上の微粉炭のみを高炉本体の羽口から内部に吹き込むことにより、高炉吹込み炭の燃焼性を向上させることが提案されている（例えば、下記特許文献１参照）。
　また、例えば、富化酸素量を増減するか、微粉炭の組成や粒径などを調節してより燃焼しにくく制御して、レースウェイ内で最高到達温度を下げて、微粉炭の吹き込み量が極めて大きい操業でも、通気性を改善できる高炉微粉炭吹き込み操業方法が提案されている（例えば、下記特許文献２参照）。
特開平５－１５６３３０号公報（例えば、明細書の段落［００１４］－［００２３］、［図１］など参照） 特開平１１－１５２５０８号公報
　しかしながら、前記特許文献１に記載される高炉微粉炭吹き込み方法は、上述したような造滓剤を添加して、灰の軟化点を１３００℃以上に調整処理した微粉炭のみを使用しているため、ランニングコストの増加を招くものとなっている。
　また、前記特許文献２に記載される高炉微粉炭吹き込み操業方法では、微粉炭の吹き込み量が極めて大きく、微粉炭の組成や粒径をわざわざ調節する必要があるため、やはりランニングコストの増加を招くものとなってしまう。
　このようなことから、本発明は、前述した課題を解決するために為されたものであって、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制すると共に、銑鉄の製造コストを低減することができる銑鉄製造方法およびこれを使用する高炉設備を提供することを目的としている。
　上述した課題を解決する第１の発明に係る銑鉄製造方法は、鉄鉱石及び石炭を含む原料を高炉本体の頂部から内部に装入すると共に、当該高炉本体の羽口から内部に熱風及び高炉吹込み炭を吹き込むことにより、原料の鉄鉱石から銑鉄を製造する銑鉄製造方法において、前記高炉吹込み炭が、酸素原子含有割合（ドライベース）を１０重量％～２０重量％とし、平均細孔径を１０ｎｍ～５０ｎｍとしたものであり、前記高炉吹込み炭中の灰の融点を予め測定し、前記熱風の温度を前記灰の融点に対し１００～１５０℃低い温度に調整することを特徴とする。
　上述した課題を解決する第２の発明に係る銑鉄製造方法は、前述した第１の発明に係る銑鉄製造方法であって、前記高炉本体の前記羽口にて前記熱風に酸素を富化することを特徴とする。
　上述した課題を解決する第３の発明に係る高炉設備は、高炉本体と、鉄鉱石及び石炭を含む原料を前記高炉本体の頂部から内部に装入する原料装入手段と、前記高炉本体の羽口から内部に熱風を吹き込む熱風吹込み手段と、前記高炉本体の前記羽口から内部に高炉吹込み炭を吹き込む高炉吹込み炭供給手段とを備えている高炉設備において、前記高炉吹込み炭供給手段が、酸素原子含有割合（ドライベース）を１０～２０重量％とし、平均細孔径を１０～５０ｎｍとした高炉吹込み炭を吹き込むものであり、前記熱風吹込み手段が、前記原料中の灰の融点を予め測定し、当該灰の融点に対し１００～１５０℃低くした前記熱風を吹き込むものであることを特徴とする。
　上述した課題を解決する第４の発明に係る高炉設備は、前述した第３の発明に係る高炉設備であって、前記高炉本体の前記羽口にて前記熱風に酸素を富化する酸素富化手段をさらに具備することを特徴とする。
　上述した課題を解決する第５の発明に係る高炉設備は、前述した第４の発明に係る高炉設備であって、前記酸素富化手段は、前記酸素が流通するインジェクションランスを備えるものであり、前記インジェクションランスの先端部は、前記高炉本体の前記羽口の基端部側よりも当該高炉本体の内部側に配置されることを特徴とする。
　本発明に係る銑鉄製造方法及びこれを使用する高炉設備によれば、酸素原子含有割合（ドライベース）を１０～２０重量％とし、平均細孔径を１０～５０ｎｍとした高炉吹込み炭、すなわち、含酸素官能基（カルボキシル基、アルデヒド基、エステル基、水酸基等）等のタール生成基が脱離して大きく減少しているものの、主骨格（Ｃ，Ｈ，Ｏを中心とする燃焼成分）の分解（減少）が大きく抑制されている高炉吹込み炭を、当該高炉吹込み炭の灰融点に対して１００～１５０℃低い温度に調整した熱風に同伴させて高炉本体の内部に吹き込むことから、熱風の温度が高炉吹込み炭中の灰の融点より低くなり、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することができる。よって、高炉設備の安定した操業が可能となる。前記高炉吹込み炭中の灰が溶融することなく高炉本体の内部に前記熱風と共に吹き込まれることになるので、廉価な亜瀝青炭や褐炭等の低品位石炭を高炉吹込み炭として使用することができ、銑鉄の製造コストを低減することができる。
本発明に係る高炉設備の第一番目の実施形態の概略構成図である。 本発明に係る高炉設備の第二番目の実施形態の概略構成図である。 図２における要部の拡大図である。
　本発明に係る銑鉄製造方法及びこれに使用する高炉設備の実施形態を図面に基づいて説明するが、本発明は、図面に基づいて説明する以下の実施形態のみに限定されるものではない。
［第一番目の実施形態］
　本発明に係る銑鉄製造方法及びこれに使用する高炉設備の第一番目の実施形態を図１に基づいて説明する。
　図１に示すように、鉄鉱石及びコークスを含む原料１を定量供給する原料定量供給装置１１１は、当該原料１を搬送する装入コンベア１１２の搬送方向上流側に連絡している。この装入コンベア１１２の搬送方向下流側は、高炉本体１１０の頂部の炉頂ホッパ１１３の上方に連絡している。熱風１０１を送給する熱風送給装置１１６は、前記高炉本体１１０の羽口１１８に設けられたブローパイプ１１７に連結されている。
　また、前記高炉本体１１０の近傍には、高炉吹込み炭１１を供給する供給ホッパ１２０が配設されている。
　前記高炉吹込み炭１１は、酸素原子含有割合（ドライベース）が、１０～１８重量％、平均細孔径が、１０～５０ｎｍ（好ましくは、２０～５０ｎｍ）となっている。
　上記高炉吹込み炭１１は、亜瀝青炭や褐炭等、一般的に灰融点が低い（例えば、１２００℃）低品位石炭（酸素原子含有割合（ドライベース）：１８重量％超、平均細孔径：３～４ｎｍ）を低酸素雰囲気中（酸素濃度：５体積％以下）で加熱（１１０～２００℃×０．５～１時間）して乾燥することにより水分を除去した後、低酸素雰囲気中（酸素濃度：２体積％以下）で加熱（４６０～５９０℃（好ましくは、５００～５５０℃）×０．５～１時間）して乾留することにより、水や二酸化炭素やタール分等を乾留ガスや乾留油として除去してから、低酸素雰囲気中（酸素濃度：２体積％以下）で冷却（５０℃以下）することにより、容易に製造することができるものである。
　前記供給ホッパ１２０の下部は、当該供給ホッパ１２０内からの前記高炉吹込み炭１１を搬送するベルトコンベア１２１の基端側に連絡している。前記ベルトコンベア１２１の先端側は、前記高炉吹込み炭１１を受け入れる受入ホッパ１２２の上部に連絡している。
　前記受入ホッパ１２２の下部は、当該受入ホッパ１２２からの前記高炉吹込み炭１１を所定の径サイズ（例えば、８０μｍ以下）に粉砕する石炭ミル１２３の上部の受入口に接続している。前記石炭ミル１２３の側方の下方寄りには、不活性ガスである窒素ガス１０２を供給する窒素ガス供給源１２４が接続されている。前記石炭ミル１２３の上方には、粉砕された前記高炉吹込み炭１１を前記窒素ガス１０２で気流搬送する搬送ライン１２５の基端側が連結されている。
　前記搬送ライン１２５の先端側は、前記高炉吹込み炭１１と前記窒素ガス１０２とを分離するサイクロンセパレータ（またはバグフィルタ）１２６に連結している。前記サイクロンセパレータ１２６の下方は、前記高炉吹込み炭１１を貯留する貯留ホッパ１２７の上方に連絡している。前記貯留ホッパ１２７の下部は、インジェクションタンク１２８の上方に接続している。
　前記インジェクションタンク１２８の側方の下方寄りには、前記窒素ガス供給源１２４が接続されている。前記インジェクションタンク１２８の上方は、前記ブローパイプ１１７に接続されたインジェクションランス１２９に接続されており、前記窒素ガス供給源１２４から当該インジェクションタンク１２８内に前記窒素ガス１０２を供給することにより、当該インジェクションタンク１２８の内部に供給された前記高炉吹込み炭１１を気流搬送して上記インジェクションランス１２９から上記ブローパイプ１１７内に供給することができるようになっている。
　上記熱風送給装置１１６には、熱風温度制御装置１１５が接続されている。熱風温度制御装置１１５には、熱風供給源１１４が接続されている。熱風温度制御装置１１５は、上記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点を予め測定して得られた当該高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点に基づき、この灰の融点に対して１００～１５０℃低い温度に、熱風供給源１１４から送られた熱風を調整するようにしている。熱風温度制御装置１１５は、例えば、上記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点が１２００℃のときには、熱風を１０５０～１１００℃に調整する。
　なお、図１中、１１０ａは、溶融した銑鉄（溶銑）２を取り出す出銑口である。
　このような本実施形態においては、前記原料定量供給装置１１１、前記装入コンベア１１２、前記炉頂ホッパ１１３等により原料装入手段を構成し、前記熱風供給源１１４、前記熱風温度制御装置１１５、前記熱風送給装置１１６、前記ブローパイプ１１７等により熱風吹込み手段を構成し、前記供給ホッパ１２０、前記ベルトコンベア１２１、前記受入ホッパ１２２、前記石炭ミル１２３、前記窒素ガス供給源１２４、前記搬送ライン１２５、前記サイクロンセパレータ１２６、前記貯留ホッパ１２７、前記インジェクションタンク１２８、前記インジェクションランス１２９、前記ブローパイプ１１７等により高炉吹込み炭供給手段を構成している。前記熱風温度制御装置１１５等により熱風温度制御手段を構成している。
　次に、上述した高炉設備１００を使用する銑鉄製造方法を説明する。
　なお、前記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点は、予め測定される。
　前記原料定量供給装置１１１から前記原料１を定量供給すると、当該原料１が、前記装入コンベア１１２で前記炉頂ホッパ１１３内に供給されて前記高炉本体１１０内に装入される。
　これと併せて、前記供給ホッパ１２０の内部に前記高炉吹込み炭１１を投入すると、当該高炉吹込み炭１１は、前記ベルトコンベア１２１を介して前記受入ホッパ１２２に供給され、前記石炭ミル１２３で所定の径サイズ（例えば、8０μｍ以下）に粉砕される。
　そして、前記窒素ガス供給源１２４から前記窒素ガス１０２を送給すると、当該窒素ガス１０２は、粉砕された前記高炉吹込み炭１１を気流搬送して前記搬送ライン１２５を介して前記サイクロンセパレータ１２６内へ搬送し、前記高炉吹込み炭１１を分離された後、系外へ排出される。
　前記サイクロンセパレータ１２６で分離された前記高炉吹込み炭１１は、前記貯留ホッパ１２７内に貯留された後、前記インジェクションタンク１２８内に供給され、前記窒素ガス供給源１２４からの前記窒素ガス１０２によって前記インジェクションランス１２９に気流搬送されて、前記ブローパイプ１１７の内部に供給される。
　そして、前記熱風送給装置１１６から前記ブローパイプ１１７に、前記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点よりも１００～１５０℃低い温度に調整された熱風１０１が、例えばガス流速２４０ｍ／ｓで供給されることにより、前記高炉吹込み炭１１が予熱されて着火し、当該ブローパイプ１１７の先端で火炎となってレースウェイ内で燃焼し、前記高炉本体１１０内の前記原料１中のコークス等と反応して還元ガスを生成させる。これにより、前記原料１中の鉄鉱石が還元されて銑鉄（溶銑）２となって前記出銑口１１０ａから取り出される。なお、前記熱風１０１の酸素ガス濃度は、例えば２８％に調整されている。
　ここで、上記高炉吹込み炭１１は、平均細孔径が１０～５０ｎｍである、すなわち、含酸素官能基（カルボキシル基、アルデヒド基、エステル基、水酸基等）等のタール生成基が脱離して大きく減少しているものの、酸素原子含有割合（ドライベース）が１０～１８重量％である、すなわち、主骨格（Ｃ，Ｈ，Ｏを中心とする燃焼成分）の分解（減少）が大きく抑制されている。
　これにより、上記高炉吹込み炭１１は、前記高炉本体１１０の内部に前記熱風１０１と共に吹き込まれると、主骨格中に酸素原子を多く含むと共に、径の大きい細孔によって前記熱風１０１の酸素が内部にまで拡散しやすいだけでなく、タールが非常に生じにくくなっているため、未燃炭素（煤）をほとんど生じることなく完全燃焼することができる。
　また、熱風１０１は、高炉吹込み炭１１中の灰の融点を予め測定し、当該灰の融点に対して１００～１５０℃低くした熱風１０１をブローパイプ１１７に送給することから、高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）が溶融してインジェクションランス１２９や羽口１１８の内面へ付着することが無くなる。つまり、高炉吹込み炭１１が高炉本体１１０の内部へ至る経路にて高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することができる。よって、高炉設備１００の安定した操業が可能となる。
　このため、灰の軟化点を１３００℃以上に調整処理した微粉炭のみを使用することや、微粉炭の吹込み量が極めて大きいときに、微粉炭の組成や粒径を調節するようなことをしなくても、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することができる。
　したがって、本実施形態によれば、廉価な亜瀝青炭や褐炭等の低品位石炭を高炉吹込み炭１１として使用することができるので、高価な瀝青炭等を高炉吹込み炭として使用しなくて済み、銑鉄２の製造コストを低減することができる。
　なお、前記高炉吹込み炭１１においては、平均細孔径が、１０～５０ｎｍ（好ましくは、２０～５０ｎｍ）である必要がある。なぜなら、１０ｎｍ未満であると、熱風１０１中の酸素の内部への拡散しやすさが低下して、燃焼性の低下を引き起こしてしまう一方、５０ｎｍを超えると、割れて微細になりやすく、高炉本体１１０の内部に吹き込んだときに、割れて微細になっていると、高炉本体１１０の内部をガス気流に乗ったまま通過して燃焼することなく排出されてしまうからである。
　また、前記高炉吹込み炭１１においては、酸素原子含有割合（ドライベース）も１０重量％以上である必要がある。なぜなら、１０重量％未満であると、酸化剤の含有や、熱風の酸素富化することなく、完全燃焼させることが難しくなってしまうからである。
　ちなみに、前記高炉吹込み炭１１を製造するにあたっては、乾留温度が、４６０～５９０℃（好ましくは、５００～５５０℃）である必要がある。なぜなら、４６０℃未満であると、前記低品位石炭から含酸素官能基等のタール生成基を十分に脱離させることができないと共に、平均細孔径を１０～５０ｎｍとすることが非常に困難になってしまう一方、５９０℃を超えると、前記低品位石炭の主骨格（Ｃ，Ｈ，Ｏを中心とする燃焼成分）の分解が顕著になり始め、燃焼成分が減少し過ぎてしまうからである。
［第二番目の実施形態］
　本発明に係る銑鉄製造方法及びこれに使用する高炉設備の第二番目の実施形態を図２及び図３に基づいて説明する。なお、前述した実施形態の場合と同様な部分については、前述した実施形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した実施形態での説明と重複説明を省略する。
　本実施形態に係る高炉設備２００は、図２及び図３に示すように、ブローパイプ１１７に接続して設けられた酸素富化用インジェクションランス２１４を備える。酸素富化用インジェクションランス２１４の基端は、酸素ガス送給装置２１３と接続している。酸素ガス送給装置２１３は、酸素ガス温度制御装置２１２と接続している。酸素ガス温度制御装置２１２は、酸素ガス供給源２１１と接続している。
　酸素富化用インジェクションランス２１４の先端部２１４ａは、高炉本体１１０の羽口１１８の基端部１１８ａよりも高炉本体１１０の内部側に位置づけられる。これにより、高炉本体１１０の羽口１１８近傍にて熱風１０１を酸素富化することができ、高炉吹込み炭１１の燃焼開始時期を遅らせることができる。つまり、ブローパイプ１１７内にて、高炉吹込み炭１１の燃焼による高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制できる。
　このような本実施形態においては、前記酸素ガス供給源２１１、前記酸素ガス温度制御装置２１２、前記酸素ガス送給装置２１３、前記酸素富化用インジェクションランス２１４等により酸素富化手段を構成している。
　次に、上述した高炉設備２００を使用する銑鉄製造方法を説明する。
　なお、前記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点は、予め測定される。
　前記高炉吹込み炭１１は、前述した実施形態と同様にして、前記供給ホッパ１２０、前記バルトコンベア１２１、前記受入ホッパ１２２、前記石炭ミル１２３、前記サイクロンセパレータ１２６、前記貯留ホッパ１２７を経由して、前記インジェクションタンク１２８内に供給され、前記窒素ガス供給源１２４からの前記窒素ガス１０２によって前記インジェクションランス１２９に気流搬送されて、前記ブローパイプ１１７の内部に供給される。
　そして、前記熱風供給源１１４からの熱風１０１が前記熱風温度制御装置１１５で、前記高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）の融点よりも１００～１５０℃低い温度に調整されて前記熱風送給装置１１６により前記ブローパイプ１１７に例えば、ガス流速２４０ｍ／ｓで供給されると共に、前記酸素ガス供給源２１１からの酸素ガス１０３が前記酸素ガス温度制御装置２１２で前記熱風１０１と同じ温度に調整されて前記酸素ガス送給装置２１３により前記酸素富化用インジェクションランス２１４を経由して前記ブローパイプ１１７に供給される。これにより、前記高炉吹込み炭１１が予熱されて着火し、当該ブローパイプ１１７の先端で火炎となってレースウェイ内で燃焼し、前記高炉本体１１０内の前記原料１中のコークス等と反応して還元ガスを生成させる。これにより、前記原料１中の鉄鉱石が還元されて銑鉄（溶銑）２となって前記出銑口１１０ａから取り出される。なお、前記熱風１０１の酸素濃度と前記酸素ガスの酸素濃度の合計は、例えば２８％に調整されている。
　また、熱風１０１は、高炉吹込み炭１１中の灰の融点を予め測定し、当該灰の融点に対して１００～１５０℃低くした熱風１０１をブローパイプ１１７に送給することから、高炉吹込み炭１１の灰（高炉吹込み炭灰）が溶融してインジェクションランス１２９や羽口１１８の内面へ付着することが無くなる。つまり、高炉吹込み炭１１が高炉本体１１０の内部へ至る経路にて高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することができる。よって、高炉設備２００の安定した操業が可能となる。
　このため、灰の軟化点を１３００℃以上に調整処理した微粉炭のみを使用することや、微粉炭の吹込み量が極めて大きいときに、微粉炭の組成や粒径を調節するようなことをしなくても、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制することができる。
　したがって、本実施形態によれば、廉価な亜瀝青炭や褐炭等の低品位石炭を高炉吹込み炭１１として使用することができるので、高価な瀝青炭等を高炉吹込み炭として使用しなくて済み、銑鉄２の製造コストを低減することができる。
　さらに、酸素富化用インジェクションランス２１４をブローパイプ１１７に設けていることから、ブローパイプ１１７に熱風１０１のみを供給する上述した実施形態の場合と比べて、熱風１０１の酸素濃度を低くし、その分を酸素富化用インジェクションランス２１４により酸素富化することができることから、高炉吹込み炭１１の燃焼開始時期を遅らせることができる。よって、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞をより確実に抑制することができる。
　本発明に係る銑鉄製造方法及びこれに使用する高炉設備は、高炉吹込み炭が高炉本体の内部へ至る経路で高炉吹込み炭灰の付着あるいは高炉吹込み炭灰による閉塞を抑制すると共に、銑鉄の製造コストを低減することができるので、製鉄産業において極めて有益に利用することができる。
１　　　　　　　原料
２　　　　　　　銑鉄（溶銑）
１１　　　　　　高炉吹込み炭
１００，２００　高炉設備
１０１　　　　　熱風
１０２　　　　　窒素ガス
１０３　　　　　酸素ガス
１１０　　　　　高炉本体
１１０ａ　　　　出銑口
１１０ｂ　　　　外壁
１１０ｃ　　　　断熱材
１１１　　　　　原料定量供給装置
１１２　　　　　装入コンベア
１１３　　　　　炉頂ホッパ
１１４　　　　　熱風供給源
１１５　　　　　熱風温度制御装置
１１６　　　　　熱風送給装置
１１７　　　　　ブローパイプ
１１８　　　　　羽口
１１８ａ　　　　基端部
１２０　　　　　供給ホッパ
１２１　　　　　ベルトコンベア
１２２　　　　　受入ホッパ
１２３　　　　　石炭ミル
１２４　　　　　窒素ガス供給源
１２５　　　　　搬送ライン
１２６　　　　　サイクロンセパレータ
１２７　　　　　貯留ホッパ
１２８　　　　　インジェクションタンク
１２９　　　　　インジェクションランス
２１１　　　　　酸素ガス供給源
２１２　　　　　酸素ガス温度制御装置
２１３　　　　　酸素ガス送給装置
２１４　　　　　酸素富化用インジェクションランス
２１４ａ　　　　先端部

Claims (5)

  1. 　鉄鉱石及び石炭を含む原料を高炉本体の頂部から内部に装入すると共に、当該高炉本体の羽口から内部に熱風及び高炉吹込み炭を吹き込むことにより、原料の鉄鉱石から銑鉄を製造する銑鉄製造方法において、
    　前記高炉吹込み炭が、
    　酸素原子含有割合（ドライベース）を１０重量％～２０重量％とし、
    　平均細孔径を１０ｎｍ～５０ｎｍとしたものであり、
    　前記高炉吹込み炭中の灰の融点を予め測定し、
    　前記熱風の温度を前記灰の融点に対し１００～１５０℃低い温度に調整する
    ことを特徴とする銑鉄製造方法。
  2. 　請求項１に記載された銑鉄製造方法であって、
    　前記高炉本体の前記羽口にて前記熱風に酸素を富化する
    ことを特徴とする銑鉄製造方法。
  3. 　高炉本体と、
    　鉄鉱石及び石炭を含む原料を前記高炉本体の頂部から内部に装入する原料装入手段と、
    　前記高炉本体の羽口から内部に熱風を吹き込む熱風吹込み手段と、
    　前記高炉本体の前記羽口から内部に高炉吹込み炭を吹き込む高炉吹込み炭供給手段と
    　を備えている高炉設備において、
    　前記高炉吹込み炭供給手段が、
    　酸素原子含有割合（ドライベース）を１０～２０重量％とし、平均細孔径を１０～５０ｎｍとした高炉吹込み炭を吹き込むものであり、
    　前記熱風吹込み手段が、
    　前記原料中の灰の融点を予め測定し、当該灰の融点に対し１００～１５０℃低くした前記熱風を吹き込むものである
    ことを特徴とする高炉設備。
  4. 　請求項３に記載された高炉設備であって、
    　前記高炉本体の前記羽口にて前記熱風に酸素を富化する酸素富化手段をさらに具備する
    ことを特徴とする高炉設備。
  5. 　請求項４に記載された高炉設備であって、
    　前記酸素富化手段は、前記酸素が流通するインジェクションランスを備えるものであり、
    　前記インジェクションランスの先端部は、前記高炉本体の前記羽口の基端部側よりも当該高炉本体の内部側に配置される
    ことを特徴とする高炉設備。
PCT/JP2013/062157 2012-08-13 2013-04-25 銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備 Ceased WO2014027481A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IN505DEN2015 IN2015DN00505A (ja) 2012-08-13 2013-04-25
US14/413,879 US20150176096A1 (en) 2012-08-13 2013-04-25 Method for producing pig iron, and blast furnace to be used therefor
CN201380035116.2A CN104411837B (zh) 2012-08-13 2013-04-25 生铁制造方法及用于该方法的高炉设备
KR1020157001014A KR101648683B1 (ko) 2012-08-13 2013-04-25 선철 제조 방법 및 당해 방법에 사용하는 용광로 설비

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-179239 2012-08-13
JP2012179239A JP5958935B2 (ja) 2012-08-13 2012-08-13 銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014027481A1 true WO2014027481A1 (ja) 2014-02-20

Family

ID=50285920

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/062157 Ceased WO2014027481A1 (ja) 2012-08-13 2013-04-25 銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20150176096A1 (ja)
JP (1) JP5958935B2 (ja)
KR (1) KR101648683B1 (ja)
CN (1) CN104411837B (ja)
IN (1) IN2015DN00505A (ja)
WO (1) WO2014027481A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IN2014DN05770A (ja) * 2012-01-18 2015-04-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09263807A (ja) * 1996-03-27 1997-10-07 Nisshin Steel Co Ltd 高炉への微粉炭吹き込み方法
JP2007169750A (ja) * 2005-12-26 2007-07-05 Jfe Steel Kk 高炉操業方法
JP2011102439A (ja) * 2000-08-10 2011-05-26 Jfe Steel Corp 微粉炭の多量吹込みによる高炉操業方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3165302A (en) * 1960-03-21 1965-01-12 Joy Mfg Co Apparatus for heating blast furnace feed gas
JPH05156330A (ja) 1991-12-04 1993-06-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 高炉羽口微粉炭吹き込み方法
JPH1152508A (ja) 1997-07-29 1999-02-26 Fuji Photo Film Co Ltd ハロゲン化銀感光材料
US6090182A (en) * 1997-10-29 2000-07-18 Praxair Technology, Inc. Hot oxygen blast furnace injection system
JP4608752B2 (ja) * 1999-10-20 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高炉用高反応性高強度コークスおよびその製造方法
CN1269971C (zh) * 2004-04-09 2006-08-16 刘仁生 用于高炉喷吹的贫瘦煤的优化处理方法
JP2006028538A (ja) * 2004-07-12 2006-02-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 高温被還元性に優れた焼結鉱を使用する高炉の操業方法
US20060108721A1 (en) * 2004-11-19 2006-05-25 Lew Holdings, Llc Single vessel blast furnace and steel making/gasifying apparatus and process
JP4933925B2 (ja) * 2007-03-20 2012-05-16 株式会社神戸製鋼所 粉体複合吹き込み高炉操業方法
JP5177101B2 (ja) * 2008-09-16 2013-04-03 新日鐵住金株式会社 高反応性小塊コークスの製造方法
CN101476003B (zh) * 2009-02-06 2011-05-04 杨子毅 碱性高炉喷吹煤基直接还原剂及其生产方法
US8999033B2 (en) * 2010-12-15 2015-04-07 Midrex Technologies, Inc. Method and system for producing direct reduced iron and/or hot metal using brown coal
KR101242696B1 (ko) * 2010-12-28 2013-03-12 주식회사 포스코 연소실의 연소 제어방법
CN102269757B (zh) * 2011-06-30 2014-06-18 首钢总公司 喷吹煤综合性能评价方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09263807A (ja) * 1996-03-27 1997-10-07 Nisshin Steel Co Ltd 高炉への微粉炭吹き込み方法
JP2011102439A (ja) * 2000-08-10 2011-05-26 Jfe Steel Corp 微粉炭の多量吹込みによる高炉操業方法
JP2007169750A (ja) * 2005-12-26 2007-07-05 Jfe Steel Kk 高炉操業方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2014037559A (ja) 2014-02-27
CN104411837A (zh) 2015-03-11
IN2015DN00505A (ja) 2015-06-26
US20150176096A1 (en) 2015-06-25
CN104411837B (zh) 2016-05-18
KR101648683B1 (ko) 2016-08-16
JP5958935B2 (ja) 2016-08-02
KR20150020248A (ko) 2015-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9556497B2 (en) Blast furnace
JP6015915B2 (ja) 高炉設備
AU2008235542B2 (en) Method and device for preparing a reducing agent for use in a metal making process, metal making process and metal making apparatus using said device
WO2014045877A1 (ja) 高炉設備
JP2013542158A (ja) 鉱物融液を作るための方法および装置
JP5958935B2 (ja) 銑鉄製造方法およびこれに使用する高炉設備
WO2014045949A1 (ja) スラグ除去装置及びスラグ除去方法
KR101657019B1 (ko) 선철 제조 방법 및 이것에 사용하는 고로 설비
KR101607253B1 (ko) 복합 용철 제조 장치
JP2014062289A (ja) スラグ除去装置
JP6012359B2 (ja) ブローパイプ構造
AU2012355193B2 (en) Blast furnace operation method
JP2013536794A (ja) 鉱物融液を作るための装置および方法
JP6213734B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JPH04354810A (ja) 高炉への微粉炭吹込み方法及び装置
JP2005213590A (ja) 高炉への固体燃料吹き込み方法及び吹き込みランス
JPH0129846B2 (ja)
JP2013057422A (ja) 焼結機の酸素供給配管

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13879376

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14413879

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157001014

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: IDP00201500565

Country of ref document: ID

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13879376

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1