WO2013183611A1

WO2013183611A1 - α－オレフィン重合体

Info

Publication number: WO2013183611A1
Application number: PCT/JP2013/065416
Authority: WO
Inventors: 金丸　正実; 南　裕; 町田　修司; 岡本　卓治; 佳奈子鮫島; 藤村　剛経; 望藤井; 一裕飯島; 稔薮上
Original assignee: 出光興産株式会社
Priority date: 2012-06-04
Filing date: 2013-06-03
Publication date: 2013-12-12
Also published as: TW201412777A

Abstract

［課題］反応性の高いα－オレフィン重合体を提供する。［解決手段］下記（１）～（４）を満たすα－オレフィン重合体。（１）２，１－結合分率が０．５モル％未満。（２）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満。（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇ未満。（４）プロピレン系重合体又はブテン系重合体である。

Description

α－オレフィン重合体

　本発明は、α－オレフィン重合体及びその製造方法に関する。

　高分子量ポリオレフィンは化学的安定性が高く、力学物性に優れ、安価なことから工業部材等として幅広く用いられている。一方で、低分子量ポリオレフィンは、ワックス類としての使用に限定されているが、その高機能化が期待されている。

　ポリオレフィンの機能化は長年にわたり行われてきたが、低分子量～中分子量領域での効率的な製造技術がないうえ、炭化水素であるポリオレフィンに対する極性等の付加技術も限定されていた。特に低分子量～中分子量ポリオレフィンをメタロセン触媒により製造する試みが近年なされているが、より高い機能を付与するために必要な不飽和基の官能基等を制御して導入するには限界があった。

　特許文献１及び２には、不飽和基の導入のため、高分子量ポリオレフィン、特にポリプロピレンを熱分解することが開示されている（特許文献１及び２）。特許文献１は、アイソタクチックポリプロピレンを３７０℃で熱分解したポリプロピレン（例えば１分子当りのビニリデン基数は１．８個）を開示し、特許文献２は、ポリブテンを３７０℃で熱分解した熱分解ポリブテン（例えば１分子当りのビニリデン基数は１．５３～１．７５個）を開示する。

　また、特許文献３には、プロピレンやブテン－１の単独重合体又は共重合体を原料として、末端不飽和α－オレフィン重合体を製造する方法が記載されている。
　一方、接着剤などの用途においては、より反応性が高い材料が望まれており、反応型接着剤（エポキシ樹脂系、ポリウレタン系、ポリアミド系）、封止材、シーリング材、接着剤、可塑剤などの用途では、取扱い性が良く、反応性が高い材料、反応性を制御できる材料が望まれている。また、耐熱性向上、防水性向上などの観点からオレフィン系材料に対するニーズが高まっている。

　一方、接着剤などの用途においては、より反応性が高い材料が望まれており、反応型接着剤（エポキシ樹脂系、ポリウレタン系、ポリアミド系）、封止材、シーリング材、接着剤、可塑剤などの用途では、取扱い性が良く、反応性が高い材料、反応性を制御できる材料が望まれている。また、耐熱性向上、防水性向上などの観点からオレフィン系材料に対するニーズが高まっている。
　例えば特許文献４には、α，ω－ジエンプロピレンポリマーと、両末端に水素－ケイ素結合を有するポリシロキサンとをヒドロシリル化することで得られるポリプロピレン－オルガノポリシロキサン共重合体について開示されている。
　また、特許文献５には、（Ａ）分子中に少なくとも１個のアルケニル基を含有する、分子量が１０００００以下である飽和炭化水素系重合体と、（Ｂ）分子中に少なくとも２個のヒドロシリル基を含有する、分子量が３００００以下である硬化剤と、（Ｃ）ヒドロシリル化触媒と、（Ｄ）シリカ微粉末とを含有する硬化性組成物について開示されている。

　また、近年、地球規模での環境問題、作業者の作業環境、安全・健康に対する意識が高まりを見せている。かかる状況の中、例えば、ホットメルト接着剤の分野では、従来のホットメルト接着剤は、１５０℃以上の融点であり、加熱が必要であるので、低温塗工が可能な物質が求められている。
　例えば特許文献６には、低融点のホットメルト接着剤として、ポリオレフィンにラジカル開始剤を用いてアルコキシシランを付加させたものが開示されている。

　上述のオレフィン系材料として、特許文献７には、高接着性、高強度及び軟質性の改質プロピレン系重合体を効率良く製造する目的で、プロピレン系重合体を、ラジカル開始剤とマレイン酸などの極性基含有オレフィン系化合物により、改質処理する方法が開示されている。
　また、特許文献８には、ポリオレフィンの改質剤、異種材料間の分散性向上剤、相溶化剤などとして有用な材料として、マレイン酸などの単量体を、ラジカル開始剤の存在下、グラフト重合させて得られるグラフト共重合体が開示されている。

　さらに、近年、地球規模での環境問題、作業者の作業環境、安全・健康に対する意識が高まりを見せている。かかる状況の中、例えば、ホットメルト接着剤の分野では、従来のホットメルト接着剤は、１５０℃以上の融点であり、加熱が必要であるので、低温塗工が可能な物質が求められている。
　接着剤などの用途においては、より反応性が高い材料が望まれており、反応型接着剤（エポキシ樹脂系、ポリウレタン系、ポリアミド系）、封止材、シーリング材、接着剤、可塑剤などの用途では、取扱い性が良く、反応性が高い材料、反応性を制御できる材料が望まれている。また、耐熱性向上、防水性向上などの観点からオレフィン系材料に対するニーズが高まっている。

　このようなオレフィン系材料として、特許文献９及び１０には、片末端に二重結合を有するポリエチレンやアイソタクチックポリプロピレンの末端二重結合をハイドロボレーションし、さらに酸化的に分解することにより水酸基を導入・付加したものが開示されている。

特開２００３－４０９２１号公報特開２００３－１３７９２７号公報国際公開第２０１１／１４８５８６号特許第３５７９５３５号公報特開平８－１２７６８３号公報特開２００６－３４８１５３号公報特開２００７－２０４７００号公報国際公開第２００８／０６６１６８号特開２００４－１６８８０３号公報特開２００２－１６１１４２号公報

　メタロセン触媒を用いてプロピレンや１－ブテンの重合を行った場合、２，１－挿入、１，３－挿入、１，４－挿入による異常挿入が起こりやすく、それにより、末端構造が完全にビニリデン構造にならず、ビニル基や内部オレフィンが生成する。分子鎖中にこれらの異常挿入が存在するα－オレフィン重合体を分解して低分子量～中分子量の重合体を製造すると、反応性の低いものとなることがわかった。
　そこで第一発明の目的は、反応性の高いα－オレフィン重合体を提供することである。

　特許文献１及び２では、高分子量体を高分解することでビニリデン数を増加させているが、大量の副生成物の発生により、収率が低下する課題がある。また、高規則性であることから高い融点を持ち、常温で取り扱うことが困難である。
　また、接着剤やシーリング材の分野では、常温で取り扱える流動性があることが必要である。高融点のポリプロピレンを用いた接着剤では、硬化反応に１６０℃以上の温度が必要であり、取扱い性が悪く、施工しにくい等の課題がある。また、ポリイソブチレン系接着剤は、ポリプロピレン等のポリオレフィンとの接着性や接着安定性に課題がある。

　第二発明が解決しようとする課題は、ポリオレフィン基材に対する接着性及び粘着性が良好であり、低温で硬化反応を実施でき、かつ常温で取扱いが可能なポリオレフィン系粘接着組成物を提供することである。

　さらに、接着剤やシーリング材の分野では、常温で取り扱える流動性があることが求められている。高融点のポリプロピレンを用いた接着剤では、硬化反応に１６０℃以上の温度が必要であり、常温での流動性はないことから取扱い性が悪く、施工しにくい等の課題がある。

　ポリオレフィンにアルコキシシランを付加させた材料はこれまでも報告例があるが、いずれも結晶性ポリオレフィンであり、１００℃以下の比較的低温での硬化は困難である。また、アルコキシシランが付加した場所は不特定であり、空気中の湿気等で硬化反応をさせる場合、全てのアルコキシシランが有効に活用されていない、効率良く硬化物が得られないなどの問題があった。
　第三発明が解決しようとする課題は、ポリオレフィン基材に対する接着性及び粘着性が良好であり、比較的低温で流動性を有し、かつ、比較的低温で硬化反応を実施できるポリオレフィン系接着剤を提供することである。

　接着剤やシーリング材の分野では、常温で流動性がある（取扱い性が良好である）ことが求められている。高融点のポリプロピレンを用いた接着剤では、硬化反応に１６０℃以上の温度が必要であり、取扱い性が悪く、施工しにくい等の課題がある。

　また、共重合やラジカル開始剤を用いた付加重合の場合、カルボン酸残基量の制御が困難であり、カルボン酸残基量が多い部分と少ない部分の差が大きくなる。その結果、極性の強い分子と極性の弱い分子が混在することになり、極性材料と非極性材料の相溶化剤としての機能が低下したり、１つの分子鎖に多くのカルボン酸残基が存在することにより、ポリアミンやポリオール等の化合物との反応による架橋反応の制御が困難となる場合がある。
　第四発明が解決しようとする課題は、比較的低温で流動性を有し、比較的低温で硬化反応を実施できるポリオレフィン系材料を提供することである。

　片末端にのみ水酸基を付与したポリオレフィンを、ポリイソシアネート化合物と混合して硬化物を得ようとすると、硬化反応の進行が遅く、また、得られる硬化物は耐熱性に劣るという問題がある。
　第五発明が解決しようとする課題は、硬化反応性が良好であり、耐熱性に優れた硬化物の原料として好適なポリオレフィン系基材を提供することである。

　第一発明によれば、以下の発明が提供される。
［１］　下記（１）～（４）を満たすα－オレフィン重合体。
（１）２，１－結合分率が０．５モル％未満。
（２）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満。
（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇ未満。
（４）プロピレン系重合体又はブテン系重合体である。
［２］　さらに、下記（５）～（８）を満たす［１］に記載のα－オレフィン重合体。
（５）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％未満である。
（６）ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］が２０モル％未満である。
（７）重量平均分子量（Ｍｗ）が１００～５００，０００である。
（８）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以下である。
［３］　さらに、下記（９）を満たす［１］又は［２］に記載のα－オレフィン重合体。
（９）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
［４］　重量平均分子量（Ｍｗ）が３００～５０，０００である［１］～［３］のいずれかに記載のα－オレフィン重合体。
［５］　１分子当りの末端不飽和基の数が１．０～２．５個である［１］～［４］のいずれかに記載のα－オレフィン重合体。
［６］　［１］～［５］のいずれかに記載のα－オレフィン重合体を官能化してなる官能化α－オレフィン重合体。
［７］　［６］に記載の官能化α－オレフィン重合体を含む粘接着剤組成物。
［８］　［６］に記載の官能化α－オレフィン重合体を含むシーリング材組成物。
［９］　［６］に記載の官能化α－オレフィン重合体を含むポッティング材組成物。

　第二発明は、以下の硬化性粘接着組成物、硬化物、粘接着剤及びシーリング剤を提供するものである。
［１］　（Ａ）下記特性（ａ１）及び（ａ２）を有するプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体、（Ｂ）水素－ケイ素結合を２つ以上有するポリシロキサン、及び（Ｃ）ヒドロシリル化触媒を含む、硬化性粘接着組成物。
　　（ａ１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ未満である。
　　（ａ２）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
［２］　前記融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１０Ｊ／ｇ未満である、［１］に記載の硬化性粘接着組成物。
［３］　前記ポリシロキサン（Ｂ）が、末端以外の部分にＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサンである、［１］又は［２］に記載の硬化性粘接着組成物。
［４］　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ３）及び（ａ４）を有する、請求項１～３のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ３）重量平均分子量Ｍｗが１，０００～５００，０００である。
　　（ａ４）分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが１．１～２．５である。
［５］　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ３’）を有する、［４］に記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ３’）重量平均分子量Ｍｗが５，０００～２０，０００である。
［６］　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ５）及び（ａ６）を有する、［１］～［５］のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ５）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
　　（ａ６）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。
［７］　更に、（Ｄ）粘着付与剤又は接着付与剤、及び（Ｅ）希釈剤を含む、［１］～［６］のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
［８］　［１］～［７］のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物を１００℃以下で硬化反応させることで得られる硬化物。
［９］　［１］～［７］のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物又は［８］に記載の硬化物を含有する粘接着剤。
［１０］　［１］～［７］のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物又は［８］に記載の硬化物を含有するシーリング剤。

　第三発明は、以下の官能化α－オレフィン重合体、それを用いた硬化性組成物及び硬化物を提供する。
［１］　α－オレフィン重合体主鎖末端に珪素含有基を有し、かつ、下記（１）～（４）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）１分子当りの前記末端珪素含有基の数が０．５～２．０個である。
（２）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（３）重量平均分子量（Ｍｗ）が３０００～５００，０００である。
（４）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、又はプロピレン－１－ブテン共重合体である。
［２］　示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１０Ｊ／ｇ以下であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満である［１］に記載の官能化α－オレフィン重合体。
［３］　１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．０個であるα－オレフィン重合体と、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物とを反応させることを特徴とする［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。
［４］　（Ａ）［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体及び（Ｂ）硬化促進触媒を含有する硬化性組成物。
［５］　さらに、（Ｃ）粘着性付与剤及び（Ｄ）希釈剤を含有する［４］に記載の硬化性組成物。
［６］　［４］又は［５］に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
［７］　［４］又は［５］に記載の硬化性組成物を、１００℃以下の温度で硬化させることを特徴とする［６］に記載の硬化物の製造方法。
［８］　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体。
［９］　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする［６］に記載の硬化物。

　本発明者らが上記課題を解決するために鋭意検討したところ、末端に不飽和基を有するα－オレフィン重合体に対し、（無水）カルボン酸残基を付加して得られる、末端に（無水）カルボン酸残基を有する官能化α－オレフィン重合体により上記課題を解決しうることを見出した。
　すなわち第四発明は、以下の官能化α－オレフィン重合体、それを用いた硬化性組成物及び硬化物を提供する。
［１］　α－オレフィン重合体末端に（無水）カルボン酸残基を有し、かつ、下記（１）～（６）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５）１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数が０．５～２．５個である。
（６）１分子当りの末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数が０．５～２．５個である。
［２］　前記示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１Ｊ／ｇ以下である［１］に記載の官能化α－オレフィン重合体。
［３］　［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体及び架橋剤を含む硬化性組成物。
［４］　［３］に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
［５］　下記（１’）～（５’）を満たすα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とを反応させることを特徴とする［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。
（１’）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３’）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４’）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５’）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。

　第五発明は、以下の官能化α－オレフィン重合体、それを用いた硬化性組成物及び硬化物を提供する。
［１］　α－オレフィン重合体に水酸基を有し、該α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、又はプロピレン－１－ブテン共重合体であり、かつ、下記（１）～（４）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１～２．５である。
（３）１分子当りの前記水酸基の数が１．１～４．５個である。
（４）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
［２］　示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１Ｊ／ｇ以下である［１］に記載の官能化α－オレフィン重合体。
［３］　１分子当りの前記水酸基の数が１．１～４．０個である［１］又は［２］に記載の官能化α－オレフィン重合体。
［４］　前記α－オレフィン重合体が、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％以下のプロピレン単独重合体又は１－ブテン単独重合体である［１］～［３］のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
［５］　前記α－オレフィン重合体が、メソダイアッド分率［ｍ］が７０モル％以下のプロピレン－１－ブテン共重合体である［１］～［３］のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
［６］　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする［１］～［５］のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
［７］　（Ａ）［１］～［６］のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体及び（Ｂ）ポリイソシアネート化合物を配合してなる硬化性組成物。
［８］　さらに、（Ｃ）硬化促進触媒を含有する［７］に記載の硬化性組成物。
［９］　［７］又は［８］に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
［１０］　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする［９］に記載の硬化物。
［１１］　１分子当りの末端不飽和基の数が１．１～２．０個である原料α－オレフィン重合体をヒドロキシル化することを特徴とする、［１］～［６］のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。

　第一発明によれば、反応性の高いα－オレフィン重合体を提供できる。

　第二発明の硬化性粘接着組成物は、室温での流動性が良好で取扱い性に優れ、室温で硬化反応を実施できる。しかも、組成物中のポリシロキサンがポリオレフィン基材に付加して濡れ性が向上するため、ポリオレフィン基材に対する接着性及び粘着性が良好である。

　第三発明の官能化α－オレフィン重合体や硬化性組成物は、比較的低温での流動性が良好で取扱い性に優れ、比較的低温で硬化反応を実施できる。しかも、ポリオレフィン基材に対する濡れ性に優れるため、ポリオレフィン基材に対する接着性及び粘着性が良好である。

　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、比較的低温での流動性に優れたポリオレフィン材料であり、また、架橋剤と混合して硬化性組成物とすることで、比較的低温で硬化反応を実施できる。

　第五発明の官能化α－オレフィン重合体や硬化性組成物は、硬化反応性が良好であり、耐熱性に優れた硬化物の原料として好適なポリオレフィン系基材である。

＜第一発明＞
［α－オレフィン重合体］
　第一発明のα－オレフィン重合体は、下記（１）～（４）を満たし、好ましくはさらに下記（５）～（９）を満たす。

（１）２，１－結合分率が０．５モル％未満。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が０．５モル％未満であり、好ましくは０．４モル％未満であり、より好ましくは０．２モル％未満である。
　２，１－結合分率の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。具体的には、主触媒の構造が大きく影響し、主触媒の中心金属周辺のモノマーの挿入場を狭くすることで２，１－結合を制御することができ、逆に挿入場を広くすることで２，１－結合を増やすことができる。例えばハーフメタロセン型と呼ばれる触媒は中心金属周辺の挿入場が広いため、２，１－結合や長鎖分岐などの構造が生成しやすく、ラセミ型のメタロセン触媒であれば、２，１－結合を抑制することが期待できるが、ラセミ型の場合は立体規則性が高くなり、本願で示しているような非晶のポリマーを得ることは困難である。例えば後述するようなラセミ型でも２重架橋したメタロセン触媒で３位に置換基を導入し、中心金属の挿入場を制御することで非晶かつ２，１－結合の非常に少ない重合体を得ることができる。

（２）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満であり、好ましくは０．４モル％未満であり、より好ましくは０．１モル％未満である。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第一発明のα－オレフィン重合体が、プロピレン系重合体である場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン系重合体である場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－ブテン共重合体である場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　ここで、上記プロピレン系重合体とは、プロピレン単独重合体又はプロピレン単位の共重合比が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示し、上記ブテン系重合体とは、１－ブテン単独重合体又は１－ブテン単位の共重合比が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示し、プロピレン－ブテン共重合体とは、プロピレン単位の共重合比と１－ブテン単位の共重合比の合計が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示す。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、上述の２，１－結合分率の制御と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇ未満。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇ未満であり、好ましくは０．５Ｊ／ｇ未満であり、より好ましくは０．２Ｊ／ｇ未満である。
　融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇを超えると、結晶性成分が存在することになり、常温での流動性が低下する。
　なお、ΔＨ－Ｄは、ＤＳＣ測定により求める。すなわち、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄとする。
　融解吸熱量を１．０Ｊ／ｇ未満に制御するためには、立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を２０モル％未満に制御する必要があり、これは主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、融解吸熱量が１．０Ｊ／ｇを超える。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、融解吸熱量が１．０Ｊ／ｇ未満になる可能性があるが、上述の２，１－挿入が起こりやすくなるなど、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、後述するの二重架橋の触媒を用いることで、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

（４）プロピレン系重合体又はブテン系重合体である。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、プロピレン系重合体又はブテン系重合体であり、具体的には、プロピレン単位が主成分であるプロピレン系重合体、１－ブテン単位が主成分であるブテン系重合体、又はプロピレン単位及び１－ブテン単位が主成分であるプロピレン－ブテン共重合体である。第一発明のα－オレフィン重合体は、エチレンや炭素数５以上のα－オレフィン（好ましくは炭素数５～２０のα－オレフィン）をコモノマーとして含むものであってもよい。
　コモノマーとして用いられるα－オレフィンの具体例としては、ペンテン－１、ヘプテン－１、ヘキセン－１、ヘプテン－１、オクテン－１、デセン－１、４－メチルペンテン－１、３－メチルブテン－１、１，３－ブタジエン、ヘキサジエン、ペンタジエン、ヘプタジエン、オクタジエン等のジエン類等が挙げられる。

（５）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％未満である。
　第一発明のα－オレフィン重合体のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、２０モル％未満であり、好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、好ましくは１モル％超かつ１５モル％未満、より好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満であり、好ましくは２モル％超かつ１０モル％未満、特に好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　α－オレフィン重合体が１－ブテン－プロピレン共重合体である場合、メソダイアッド分率［ｍ］が１～５０モル％であることを要し、２～４５モル％であると好ましく、２～４０モル％であるとさらに好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。
　立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を２０モル％未満に制御することは、主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％以上となる。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％未満になる可能性があるが、上述の２，１－挿入が起こりやすくなるなど、結合割合と立体規則性のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、本願記載の二重架橋の触媒を用いることで、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と立体規則性のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

（６）ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］が２０モル％未満である。
　第一発明のα－オレフィン重合体のラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、２０モル％未満であり、好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満、より好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満、３モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　α－オレフィン重合体が１－ブテン－プロピレン共重合体である場合、ラセミダイアッド分率［ｒ］が１～５０モル％であることを要し、２～４５モル％であると好ましく、２～４０モル％であるとさらに好ましい。
　ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミダイアッド分率［ｒ］の制御は、上述のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

　第一発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１－ブテン）連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

＜プロピレン系重合体の場合＞
　上記１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，３－結合分率＝（Ｄ／２）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝{（Ａ＋Ｂ）／２}／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：１５～１５．５ｐｐｍの積分値
Ｂ：１７～１８ｐｐｍの積分値
Ｃ：１９．５～２２．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：２７．６～２７．８ｐｐｍの積分値

＜ブテン系重合体の場合＞
　上記１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，４－結合分率＝Ｅ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝｛（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）／３｝／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：２９．０～２８．２ｐｐｍの積分値
Ｂ：３５．４～３４．６ｐｐｍの積分値
Ｃ：３８．３～３６．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：４３．６～４２．８ｐｐｍの積分値
Ｅ：３１．１ｐｐｍの積分値

（７）重量平均分子量（Ｍｗ）が１００～５００，０００である。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が１００～５００，０００であることが好ましく、２００～１００，０００であることがより好ましく、３００～５０，０００であることがより好ましく、４００～１０，０００であることがさらに好ましく、５００～５，０００であることが特に好ましい。また、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であることが好ましく、２，０００～５０，０００であることが好ましく、３，０００～２０，０００であることが好ましく、５，０００～２０，０００であることが好ましく、６，０００～４５０，０００であることが好ましく、８，０００～３００，０００であることが好ましく、１０，０００～７０，０００であることが特に好ましい。

（８）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以下である。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以下であることが好ましく、１．９以下であることがより好ましい。さらに、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１～３．０であることが好ましく、１．４～３．０であることがより好ましく、１．４～２．６であることがさらに好ましく、１．６～２．１であることが特に好ましく、１．６～２．０であることが最も好ましい。

　なお、上記重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、下記の装置及び条件で測定したポリスチレン換算のものであり、上記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）より算出した値である。
ＧＰＣ測定装置
　　カラム　　　：ＴＯＳＯ　ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ
　　検出器　　　：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器　ＷＡＴＥＲＳ　１５０Ｃ
測定条件
　　溶媒　　　　：１，２，４－トリクロロベンゼン
　　測定温度　　：１４５℃
　　流速　　　　：１．０ミリリットル／分
　　試料濃度　　：２．２ｍｇ／ミリリットル
　　注入量　　　：１６０マイクロリットル
　　検量線　　　：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ　解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

（９）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　第一発明のα－オレフィン重合体は、反応性の観点から、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個であることが好ましく、０．５～２．０個であることがより好ましい。第一発明のα－オレフィン重合体を反応性可塑剤として用いる場合、上記１分子当りの末端不飽和基の数は０．５～１．５個であることが好ましく、０．５～１．２個であることがより好ましく、０．８～１．２個であることがさらに好ましく、０．５～１．０個であることが特に好ましく、０．８～１．０個であることが最も好ましい。一方、第一発明のα－オレフィン重合体を反応型の接着剤原料、シーリング材原料、ポッティング剤原料などとして用いる場合、硬化性能が重要であり、架橋構造を得るためには上記１分子当りの末端不飽和基の数は０．７～２．５個であることが好ましく、０．７～２．３個であることがより好ましく、０．７～２．１個であることがさらに好ましく、１．０～２．５個であることが特に好ましく、１．０～２．２個であることが最も好ましい。
　１分子当りの末端不飽和基の数の制御は、主触媒の構造、モノマー種や重合条件（重合温度、水素濃度等）によって行われる。
　触媒の存在下、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）を選択することで、１分子当りの末端不飽和基の数の制御が可能である。
　例えば、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０～５０００の範囲において重合反応を行うことにより得ることができる。末端不飽和基選択性及び触媒活性を高めるためには、微量の水素の存在下で重合反応を行うことが好ましい。
　通常、水素は連鎖移動剤として機能し、重合鎖末端は飽和構造となることが知られている。また、ドーマントの再活性化を行い、触媒活性を高めることができるという機能も有する。微量の水素の触媒性能に与える影響は不明であるが、ある特定の範囲で水素を用いることで、末端不飽和基選択性が高くかつ高活性を達成することができる。
　水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）は、好ましくは２００～４５００、より好ましくは３００～４０００、最も好ましくは４００～３０００である。このモル比が５０００以下であると、末端不飽和基の数が極端に低いα－オレフィン重合体の生成が抑制され、目的とする末端不飽和基の数のα－オレフィン重合体を得ることができる。

　第一発明のα－オレフィン重合体は、反応性、室温での作業性等の観点から、融点を有しないことが好ましい。融点を有しないとは、すなわち、融解ピークが１．０Ｊ／ｇ未満である、あるいは、３０℃における流動性（Ｂ粘度）によっても表すことができる。
　融点を有しないα－オレフィン重合体の製造は、主触媒の構造、モノマー種及び重合条件によって制御可能である。第一発明のα－オレフィン重合体は、反応性、室温での作業性等の観点から、３０℃におけるＢ粘度（流動性）が５０００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、２０００ｍＰａ・ｓ以下であることがより好ましい。
　ここで、上記Ｂ粘度とはＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定されるものを示す。

［α－オレフィン重合体の製造方法］
　第一発明のα－オレフィン重合体は、例えば下記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の組合せからなるメタロセン触媒を用い、水素を分子量調節剤として用いることにより製造することができる。具体的には、ＷＯ２００８／０４７８６０に開示の方法で製造できる。
　　（Ａ）シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基を有する周期律表第３族～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物
　　（Ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物
　　（Ｃ）有機アルミニウム化合物

　（Ａ）成分のシクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基又は置換インデニル基を有する周期律表第３～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物としては、下記一般式（Ｉ）で表される二架橋錯体が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、具体例としてはチタン，ジルコニウム，ハフニウム，イットリウム，バナジウム，クロム，マンガン，ニッケル，コバルト，パラジウム及びランタノイド系金属等が挙げられる。これらの中ではオレフィン重合活性等の点からチタン，ジルコニウム及びハフニウムが好適であり、α－オレフィン重合体の収率及び触媒活性の点から、ジルコニウムが最も好適である。
　Ｅ¹及びＥ²はそれぞれ、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基，置換インデニル基，ヘテロシクロペンタジエニル基，置換ヘテロシクロペンタジエニル基，アミド基（－Ｎ＜），ホスフィン基（－Ｐ＜），炭化水素基〔＞ＣＲ－，＞Ｃ＜〕及びケイ素含有基〔＞ＳｉＲ－，＞Ｓｉ＜〕（但し、Ｒは水素又は炭素数１～２０の炭化水素基あるいはヘテロ原子含有基である）の中から選ばれた配位子を示し、Ａ¹及びＡ²を介して架橋構造を形成している。Ｅ¹及びＥ²は互いに同一でも異なっていてもよい。このＥ¹及びＥ²としては、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基及び置換インデニル基が好ましく、Ｅ¹及びＥ²のうちの少なくとも一つは、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基又は置換インデニル基である。
　前記置換シクロペンタジエニル基、置換インデニル基、置換へテロシクロペンタジエニル基の置換基としては、炭素数１～２０（好ましくは炭素数１～１０、より好ましくは炭素数１～６）の炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基等の置換基を示す。
　Ｘはσ結合性の配位子を示し、Ｘが複数ある場合、複数のＸは同じでも異なっていてもよく、他のＸ，Ｅ¹，Ｅ²又はＹと架橋していてもよい。このＸの具体例としては、ハロゲン原子，炭素数１～２０の炭化水素基，炭素数１～２０のアルコキシ基，炭素数６～２０のアリールオキシ基，炭素数１～２０のアミド基，炭素数１～２０のケイ素含有基，炭素数１～２０のホスフィド基，炭素数１～２０のスルフィド基，炭素数１～２０のアシル基等が挙げられる。
　ハロゲン原子としては、塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子が挙げられる。炭素数１～２０の炭化水素基として具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基、シクロヘキシル基、オクチル基等のアルキル基；ビニル基、プロペニル基、シクロヘキセニル基等のアルケニル基；ベンジル基、フェニルエチル基、フェニルプロピル基等のアリールアルキル基；フェニル基、トリル基、ジメチルフェニル基、トリメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基、ビフェニル基、ナフチル基、メチルナフチル基、アントラセニル基、フェナントニル基等のアリール基等が挙げられる。なかでもメチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基やフェニル基等のアリール基が好ましい。

　炭素数１～２０のアルコキシ基としては、メトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基、ブトキシ基等のアルコキシ基、フェニルメトキシ基、フェニルエトキシ基等が挙げられる。炭素数６～２０のアリールオキシ基としては、フェノキシ基、メチルフェノキシ基、ジメチルフェノキシ基等が挙げられる。炭素数１～２０のアミド基としては、ジメチルアミド基、ジエチルアミド基、ジプロピルアミド基、ジブチルアミド基、ジシクロヘキシルアミド基、メチルエチルアミド基等のアルキルアミド基や、ジビニルアミド基、ジプロペニルアミド基、ジシクロヘキセニルアミド基等のアルケニルアミド基；ジベンジルアミド基、フェニルエチルアミド基、フェニルプロピルアミド基等のアリールアルキルアミド基；ジフェニルアミド基、ジナフチルアミド基等のアリールアミド基が挙げられる。
　炭素数１～２０のケイ素含有基としては、メチルシリル基、フェニルシリル基等のモノ炭化水素置換シリル基；ジメチルシリル基、ジフェニルシリル基等のジ炭化水素置換シリル基；トリメチルシリル基、トリエチルシリル基、トリプロピルシリル基、トリシクロヘキシルシリル基、トリフェニルシリル基、ジメチルフェニルシリル基、メチルジフェニルシリル基、トリトリルシリル基、トリナフチルシリル基等のトリ炭化水素置換シリル基；トリメチルシリルエーテル基等の炭化水素置換シリルエーテル基；トリメチルシリルメチル基等のケイ素置換アルキル基；トリメチルシリルフェニル基等のケイ素置換アリール基等が挙げられる。なかでもトリメチルシリルメチル基、フェニルジメチルシリルエチル基等が好ましい。

　炭素数１～２０のホスフィド基としては、メチルスルフィド基、エチルスルフィド基、プロピルスルフィド基、ブチルスルフィド基、ヘキシルスルフィド基、シクロヘキシルスルフィド基、オクチルスルフィド基等のアルキルスルフィド基；ビニルスルフィド基、プロペニルスルフィド基、シクロヘキセニルスルフィド基等のアルケニルスルフィド基；ベンジルスルフィド基、フェニルエチルスルフィド基、フェニルプロピルスルフィド基等のアリールアルキルスルフィド基；フェニルスルフィド基、トリルスルフィド基、ジメチルフェニルスルフィド基、トリメチルフェニルスルフィド基、エチルフェニルスルフィド基、プロピルフェニルスルフィド基、ビフェニルスルフィド基、ナフチルスルフィド基、メチルナフチルスルフィド基、アントラセニルスルフィド基、フェナントニルスルフィド基等のアリールスルフィド基が挙げられる。

　炭素数１～２０のスルフィド基としては、メチルスルフィド基、エチルスルフィド基、プロピルスルフィド基、ブチルスルフィド基、ヘキシルスルフィド基、シクロヘキシルスルフィド基、オクチルスルフィド基等のアルキルスルフィド基；ビニルスルフィド基、プロペニルスルフィド基、シクロヘキセニルスルフィド基等のアルケニルスルフィド基；ベンジルスルフィド基、フェニルエチルスルフィド基、フェニルプロピルスルフィド基等のアリールアルキルスルフィド基；フェニルスルフィド基、トリルスルフィド基、ジメチルフェニルスルフィド基、トリメチルフェニルスルフィド基、エチルフェニルスルフィド基、プロピルフェニルスルフィド基、ビフェニルスルフィド基、ナフチルスルフィド基、メチルナフチルスルフィド基、アントラセニルスルフィド基、フェナントニルスルフィド基等のアリールスルフィド基が挙げられる。
　炭素数１～２０のアシル基としては、ホルミル基、アセチル基、プロピオニル基、ブチリル基、バレリル基、パルミトイル基、テアロイル基、オレオイル基等のアルキルアシル基、ベンゾイル基、トルオイル基、サリチロイル基、シンナモイル基、ナフトイル基、フタロイル基等のアリールアシル基、シュウ酸、マロン酸、コハク酸等のジカルボン酸からそれぞれ誘導されるオキサリル基、マロニル基、スクシニル基等が挙げられる。

　一方、Ｙはルイス塩基を示し、Ｙが複数ある場合、複数のＹは同じでも異なっていてもよく、他のＹやＥ¹，Ｅ²又はＸと架橋していてもよい。このＹのルイス塩基の具体例としては、アミン類，エーテル類，ホスフィン類，チオエーテル類等を挙げることができる。アミンとしては、炭素数１～２０のアミンが挙げられ、具体的には、メチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン、シクロヘキシルアミン、メチルエチルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジブチルアミン、ジシクロヘキシルアミン、メチルエチルアミン等のアルキルアミン；ビニルアミン、プロペニルアミン、シクロヘキセニルアミン、ジビニルアミン、ジプロペニルアミン、ジシクロヘキセニルアミン等のアルケニルアミン；フェニルアミン、フェニルエチルアミン、フェニルプロピルアミン等のアリールアルキルアミン；ジフェニルアミン、ジナフチルアミン等のアリールアミンが挙げられる。

　エーテル類としては、メチルエーテル、エチルエーテル、プロピルエーテル、イソプロピルエーテル、ブチルエーテル、イソブチルエーテル、ｎ－アミルエーテル、イソアミルエーテル等の脂肪族単一エーテル化合物；メチルエチルエーテル、メチルプロピルエーテル、メチルイソプロピルエーテル、メチル－ｎ－アミルエーテル、メチルイソアミルエーテル、エチルプロピルエーテル、エチルイソプロピルエーテル、エチルブチルエーテル、エチルイソブチルエーテル、エチル－ｎ－アミルエーテル、エチルイソアミルエーテル等の脂肪族混成エーテル化合物；ビニルエーテル、アリルエーテル、メチルビニルエーテル、メチルアリルエーテル、エチルビニルエーテル、エチルアリルエーテル等の脂肪族不飽和エーテル化合物；アニソール、フェネトール、フェニルエーテル、ベンジルエーテル、フェニルベンジルエーテル、α－ナフチルエーテル、β－ナフチルエーテル等の芳香族エーテル化合物、酸化エチレン、酸化プロピレン、酸化トリメチレン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン、ジオキサン等の環式エーテル化合物が挙げられる。

　ホスフィン類としては、炭素数１～２０のホスフィンが挙げられる。具体的には、メチルホスフィン、エチルホスフィン、プロピルホスフィン、ブチルホスフィン、ヘキシルホスフィン、シクロヘキシルホスフィン、オクチルホスフィン等のモノ炭化水素置換ホスフィン；ジメチルホスフィン、ジエチルホスフィン、ジプロピルホスフィン、ジブチルホスフィン、ジヘキシルホスフィン、ジシクロヘキシルホスフィン、ジオクチルホスフィン等のジ炭化水素置換ホスフィン；トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリプロピルホスフィン、トリブチルホスフィン、トリヘキシルホスフィン、トリシクロヘキシルホスフィン、トリオクチルホスフィン等のトリ炭化水素置換ホスフィン等のアルキルホスフィンや、ビニルホスフィン、プロペニルホスフィン、シクロヘキセニルホスフィン等のモノアルケニルホスフィンやホスフィンの水素原子をアルケニルが２個置換したジアルケニルホスフィン；ホスフィンの水素原子をアルケニルが３個置換したトリアルケニルホスフィン；ベンジルホスフィン、フェニルエチルホスフィン、フェニルプロピルホスフィン等のアリールアルキルホスフィン；ホスフィンの水素原子をアリール又はアルケニルが３個置換したジアリールアルキルホスフィン又はアリールジアルキルホスフィン；フェニルホスフィン、トリルホスフィン、ジメチルフェニルホスフィン、トリメチルフェニルホスフィン、エチルフェニルホスフィン、プロピルフェニルホスフィン、ビフェニルホスフィン、ナフチルホスフィン、メチルナフチルホスフィン、アントラセニルホスフィン、フェナントニルホスフィン；ホスフィンの水素原子をアルキルアリールが２個置換したジ（アルキルアリール）ホスフィン；ホスフィンの水素原子をアルキルアリールが３個置換したトリ（アルキルアリール）ホスフィン等のアリールホスフィンが挙げられる。チオエーテル類としては、前記のスルフィドが挙げられる。

　次に、Ａ¹及びＡ²は二つの配位子を結合する二価の架橋基であって、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基、ゲルマニウム含有基、スズ含有基、－Ｏ－、－ＣＯ－、－Ｓ－、－ＳＯ₂－、－Ｓｅ－、－ＮＲ¹－、－ＰＲ¹－、－Ｐ（Ｏ）Ｒ¹－、－ＢＲ¹－又は－ＡｌＲ¹－を示し、Ｒ¹は水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基又は炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基を示し、それらは互いに同一でも異なっていてもよい。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。
　このような架橋基のうち、少なくとも一つは炭素数１以上の炭化水素基からなる架橋基もしくは、ケイ素含有基であることが好ましい。このような架橋基としては、例えば下記一般式（ａ）で表されるものが挙げられ、その具体例としては、メチレン基，エチレン基，エチリデン基，プロピリデン基，イソプロピリデン基，シクロヘキシリデン基，１，２－シクロヘキシレン基，ビニリデン基（ＣＨ₂＝Ｃ＝），ジメチルシリレン基，ジフェニルシリレン基，メチルフェニルシリレン基，ジメチルゲルミレン基，ジメチルスタニレン基，テトラメチルジシリレン基，ジフェニルジシリレン基等を挙げることができる。これらの中で、エチレン基，イソプロピリデン基及びジメチルシリレン基が好適である。

（Ｄは周期律表第１４族元素であり、例えば炭素，ケイ素，ゲルマニウム及びスズが挙げられる。Ｒ²及びＲ³はそれぞれ水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基で、それらは互いに同一でも異なっていてもよく、また互いに結合して環構造を形成していてもよい。ｅは１～４の整数を示す。）

　一般式（Ｉ）で表される遷移金属化合物の具体例としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。また、他の族の金属元素の類似化合物であってもよい。好ましくは周期律表第４族の遷移金属化合物であり、中でもジルコニウムの化合物が好ましい。

　上記一般式（Ｉ）で表される遷移金属化合物の中では、下記一般式（ＩＩ）で表される化合物が好ましい。

　上記一般式（ＩＩ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、Ａ^1a及びＡ^2aは、それぞれ上記一般式（Ｉ）における一般式（ａ）で表される架橋基を示し、ＣＨ₂，ＣＨ₂ＣＨ₂，（ＣＨ₃）₂Ｃ，（ＣＨ₃）₂Ｃ（ＣＨ₃）₂Ｃ，（ＣＨ₃）₂Ｓｉ及び（Ｃ₆Ｈ₅)₂Ｓｉが好ましい。Ａ^1a及びＡ^2aは、互いに同一でも異なっていてもよい。Ｒ⁴～Ｒ¹³はそれぞれ水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基を示す。ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基及びケイ素含有基としては、上記一般式（Ｉ）において説明したものと同様のものが挙げられる。炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基としては、ｐ－フルオロフェニル基、３，５－ジフルオロフェニル基、３，４，５－トリフルオロフェニル基、ペンタフルオロフェニル基、３，５－ビス（トリフルオロ）フェニル基、フルオロブチル基等が挙げられる。ヘテロ原子含有基としては、炭素数１～２０のヘテロ原子含有基が挙げられ、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジフェニルアミノ基等の窒素含有基；フェニルスルフィド基、メチルスルフィド基等の硫黄含有基；ジメチルホスフィノ基、ジフェニルホスフィノ基等の燐含有基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基等の酸素含有基等が挙げられる。なかでも、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはハロゲン原子、酸素、ケイ素等のヘテロ原子を含有する基、炭素数１～２０の炭化水素基が、重合活性が高く好ましい。Ｒ⁶～Ｒ¹³としては、水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基が好ましい。Ｘ及びＹは一般式（Ｉ）と同じである。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。

　上記一般式（ＩＩ）で表される遷移金属化合物のうち、両方のインデニル基が同一である場合、周期律表第４族の遷移金属化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。また、第４族以外の他の族の金属元素の類似化合物であってもよい。好ましくは周期律表第４族の遷移金属化合物であり、中でもジルコニウムの化合物が好ましい。

　一方、上記一般式（ＩＩ）で表される遷移金属化合物のうち、Ｒ⁵が水素原子で、Ｒ⁴が水素原子でない場合、周期律表第４族の遷移金属化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。また、第４族以外の他の族の金属元素の類似化合物であってもよい。好ましくは周期律表第４族の遷移金属化合物であり、中でもジルコニウムの化合物が好ましい。

　第一発明で用いる触媒を構成する（Ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物としては、比較的低分子量の高純度末端不飽和オレフィン系重合体が得られる点、及び触媒高活性の点でボレート化合物が好ましい。ボレート化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。これらは一種を単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。後述する水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０である場合、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ホウ酸ジメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ホウ酸トリフェニルカルベニウム及びテトラキス（パーフルオロフェニル）ホウ酸メチルアニリニウム等が好ましい。

　第一発明のα－オレフィン重合体の製造方法で用いる触媒は、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分との組み合わせでもよく、上記（Ａ）成分及び（Ｂ）成分に加えて（Ｃ）成分として有機アルミニウム化合物を用いてもよい。
　（Ｃ）成分の有機アルミニウム化合物としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド及びエチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げられる。これらの有機アルミニウム化合物は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらのうち、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウムが好ましく、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウムがより好ましい。

　（Ａ）成分の使用量は、通常０．１×１０^-6～１．５×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、好ましくは０．１５×１０^-6～１．３×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、より好ましくは０．２×１０^-6～１．２×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、特に好ましくは０．３×１０^-6～１．０×１０^-5ｍｏｌ／Ｌである。（Ａ）成分の使用量が０．１×１０^-6ｍｏｌ／Ｌ以上であると、触媒活性が十分に発現され、１．５×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ以下であると、重合熱を容易に除去することができる。
　（Ａ）成分と（Ｂ）成分との使用割合（Ａ）／（Ｂ）は、モル比で好ましくは１０／１～１／１００、より好ましくは２／１～１／１０である。（Ａ）／（Ｂ）が１０／１～１／１００の範囲にあると、触媒としての効果が得られると共に、単位質量ポリマー当たりの触媒コストを抑えることができる。また、目的とするα－オレフィン重合体中にホウ素が多量に存在するおそれがない。
　（Ａ）成分と（Ｃ）成分との使用割合（Ａ）／（Ｃ）は、モル比で好ましくは１／１～１／１００００、より好ましくは１／５～１／２０００、更に好ましくは１／１０～１／１０００である。（Ｃ）成分を用いることにより、遷移金属当たりの重合活性を向上させることができる。（Ａ）／（Ｃ）が１／１～１／１００００の範囲にあると、（Ｃ）成分の添加効果と経済性のバランスが良好であり、また、目的とするα－オレフィン重合体中にアルミニウムが多量に存在するおそれがない。
　第一発明のα－オレフィン重合体の製造方法においては、上述した（Ａ）成分及び（Ｂ）成分、あるいは（Ａ）成分、（Ｂ）成分及び（Ｃ）成分を用いて予備接触を行うこともできる。予備接触は、（Ａ）成分に、例えば（Ｂ）成分を接触させることにより行うことができるが、その方法に特に制限はなく、公知の方法を用いることができる。このような予備接触により触媒活性の向上や、助触媒である（Ｂ）成分の使用割合の低減等、触媒コストの低減に効果的である。

　第一発明のα－オレフィン重合体は、上記製造方法により得られるα－オレフィン重合体を原料とし、さらに熱分解反応を介して得られる末端不飽和α－オレフィン重合体であってもよい。
熱分解反応は、上記製造方法により得られた原料α－オレフィン重合体を加熱処理することで行なう。
　加熱温度は、目標とする分子量を設定し、予め実施した実験結果を勘案して調整することができ、好ましくは３００～４００℃であり、より好ましくは３１０～３９０℃である。加熱温度が３００℃未満の場合、熱分解反応が進まないおそれがある。一方、加熱温度が４００℃超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。
　また、熱分解時間（加熱処理時間）は、好ましくは３０分～１０時間であり、より好ましくは６０～２４０分である。熱分解時間が３０分未満の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体の生成量が少なくおそれがある。一方、熱分解時間が１０時間超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。

　上記熱分解反応は、例えば、熱分解装置として攪拌装置の付いたステンレス製等の反応容器を用い、この容器内に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融ポリマー相を不活性ガスでバブリングして、揮発性生成物を抜き出しながら、所定温度で所定時間加熱することで実施できる。

　ラジカル分解反応は、温度１６０～３００℃で、有機過酸化物を原料α－オレフィン重合体に対して０．０５～２．０重量％添加することで実施できる。
　上記分解温度は、好ましくは１７０～２９０℃であり、より好ましくは１８０～２８０℃である。分解温度が１６０℃未満の場合、分解反応が進まないおそれがある。一方、分解温度が３００℃超の場合、分解が激しく進行し、攪拌により十分に有機過酸化物が溶融ポリマーに均一拡散する前に分解が終了してしまい、収率が低下するおそれがある。

　添加する有機過酸化物は、好ましくは１分間半減期温度が１４０～２７０℃の有機過酸化物であり、当該有機過酸化物の具体例としては以下の化合物が挙げられる：ジイソブチリルパーオキサイド、クミルパーオキシネオデカノエイト、ジ－ｎ－プロピルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ－ｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネート、１，１，３，３－テトラメチルブチルパーオキシネオデカノエイト、ジ（４－ｔ－ブチルシクロへキシル）パーオキシジカーボネート、ジ（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシネオデカノエイト、ｔ－ブチルパーオキシネオへプタノエイト、ｔ－ヘキシルパーオキシピバレイト、ｔ－ブチルパーオキシピバレイト、ジ（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキサイド、ジラウリルパーオキサイド、１，１，３，３－テトラメチルブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエイト、２，５－ジメチル－２，５－ジ（２－エチルヘキサノイルパーオキシ）へキサン、ｔ－ヘキシルパーオキシ－２－エチルヘキサノエイト、ジ（４－メチルベンゾイル）パーオキサイド、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエイト、ジ（３－メチルベンゾイル）パーオキサイド、ジベンゾイルパーオキサイド、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－２－メチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルプロピルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２－ジ（４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロへキシル）プロパン、ｔ－ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサネート、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシ２－エチルヘキシルモノカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシベンゾエート、３，５－ジ－メチル－２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）へキサン、ｔ－ブチルパーオキシアセテイト、２，２－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタン、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート、ｎ－ブチル４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）バレート、ジ（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゾエート、ジクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ヘキシルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）へキサン、ｔ－ブチルクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、ｐ－Ｍｅｎｔｈａｎｓ　ハイドロパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、１，１，３，３－テトラメチルブチルハイドロパーオキサイド、キュメンハイドロパーオキサイド、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド。

　有機過酸化物の添加量は、好ましくは原料α－オレフィン重合体に対して０．１～１．８重量％であり、より好ましくは０．２～１．７重量％である。添加量が０．０５重量％未満である場合、分解反応速度が遅くなって生産効率が悪くなるおそれがある。一方、添加量が２．０重量％超の場合、有機過酸化物の分解に起因する臭気が問題となるおそれがある。

　分解反応の分解時間は、例えば３０秒～１０時間であり、好ましくは１分～１時間である。分解時間が３０秒未満の場合、分解反応が十分に進行しないだけでなく、未分解の有機過酸化物が多量に残存するおそれがある。一方、分解時間が１０時間超である場合、副反応である架橋反応の進行が懸念されることや、得られるα－オレフィン重合体が黄変するおそれがある。

　ラジカル分解反応は、例えばバッチ法による分解及び溶融連続法による分解のいずれかの方法を用いることで実施できる。

　ラジカル分解反応をバッチ法によって実施する場合、攪拌装置の付いたステンレス製等の反応容器に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融した原料α－オレフィン重合体に及び有機化酸化物を滴下して、所定温度で所定時間加熱することでラジカル熱分解反応を実施できる。
　上記有機過酸化物の滴下は、上記分解時間の範囲内で滴下するとよく、当該滴下は連続的な滴下及び分割した滴下のいずれでもよい。また、滴下終了時間からの反応時間は、上記反応時間の範囲内とするとよい。

　有機過酸化物は、溶媒に溶解して溶液として滴下してもよい。
　上記溶媒は、好ましくは炭化水素系溶媒であり、具体例としてはヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、テトラデカン、ヘキサデカン、ナノデカン等の脂肪族炭化水素；メチルシクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロへキサン、シクロオクタン、シクロドデカン等の脂環式炭化水素；及びベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼン、トリメチルベンゼン等の芳香族炭化水素が挙げられる。これら溶媒のなかでも、沸点が１００℃以上の溶媒が好ましい。

　また、分解の際、原料α－オレフィン重合体を溶媒に溶解させてもよい。原料α－オレフィン重合体を溶媒に溶解して分解する場合の分解温度は、通常１００～２５０℃の範囲、好ましくは１２０～２００℃の範囲である。

　ラジカル分解反応を溶融連続法によって実施する場合、平均滞留時間でみた反応時間は、例えば２０秒～１０分である。溶融連続法はバッチ法と比較して混合状態を良好にでき、反応時間を短くすることができる。
　装置は、単軸又は二軸の溶融押出機を用いることができ、好ましくはバレル途中に注入口を有し、減圧脱気が可能な押出機であって、Ｌ／Ｄ＝１０以上である押出機である。

　溶融連続法によるラジカル分解反応は、上記装置を用いて、有機過酸化物を原料α－オレフィン重合体に含浸させる方法、又は原料α－オレフィン重合体及び有機過酸化物を個別に供給して混合する方法が適用できる。

　有機過酸化物の原料α－オレフィン重合体への含浸は、具体的には所定量の有機過酸化物を窒素等の不活性ガス存在下で原料α－オレフィン重合体に添加し、室温～４０℃の範囲で攪拌することで、原料ペレットに均一に吸収含浸させることができる。得られた有機過酸化物を含浸させた原料α－オレフィン重合体（含浸ペレット）を溶融押出によって分解する又は、含浸ペレットをマスターバッチとして原料α－オレフィン重合体に添加して分解することで末端不飽和α－オレフィン重合体が得られる。
　尚、有機過酸化物が固体である、又は有機過酸化物が原料α－オレフィン重合体に対して溶解性が低い場合は、有機過酸化物を予め炭化水素溶媒に溶解させた溶液として、原料α－オレフィン重合体に吸収含浸させるとよい。

　原料α－オレフィン重合体及び有機過酸化物を個別に供給しての混合は、押出機ホッパー部に一定流量で原料α－オレフィン重合体と有機過酸化物を供給する、又は有機過酸化物をバレル途中に一定流量で供給することで実施できる。

［官能化α－オレフィン重合体］
　第一発明のα－オレフィン重合体は、これを原料として末端に官能基を有する官能化α－オレフィン重合体を製造することができる。官能基を有する官能化α－オレフィン重合体の例としては第三発明の官能化α－オレフィン重合体（珪素含有基含有）、第四発明の官能化α－オレフィン重合体（（無水）カルボン酸残基含有）、第五発明の官能化α－オレフィン重合体（水酸基含有）が具体的にあげられる。
　官能化α－オレフィン重合体は、好ましくは末端不飽和基の５モル％以上が官能基を有し、より好ましくは末端不飽和基の１０モル％以上が官能基を有する。
　当該官能基は、好ましくは水酸基、エポキシ基、アルコキシ珪素基、アルキル珪素基、カルボキシル基、アミノ基及びイソシアナート基から選択される１以上の官能基である。
　また、官能化α－オレフィン重合体は、好ましくは酸無水物構造を有する。酸無水物構造とは、カルボン酸のカルボキシル２個から１分子の水が失われ、２つのアシル基が１個の酸素原子を共有する構造である。一般に、Ｒ１ＣＯＯＣＯＲ２で示される。例えば、無水マレイン酸、無水コハク酸、無水フタル酸等が挙げられる。

　α－オレフィン重合体に官能基を付与することで、極性化合物との相溶性及び分散性を向上させることができ、各種ポリマーとの組成物を得ることが容易になる。また、官能化α－オレフィン重合体は、官能基を有することで、水等の極性溶媒への溶解性及び分散性を向上させることができ、エマルジョン系接着剤又は塗料として使用できる。ポリオレフィン系材料への適用としては接着性、塗装性の付与ができ、有機無機顔料の表面状態を改良するため、ポリオレフィン系マスターバッチの製造も可能となるほか、アルコキシ珪素基等では架橋による耐熱性の付与が可能である。

　官能基の導入方法としては、例えば無水マレイン酸のエン付加反応；蟻酸／過酸化水素による水酸基の導入；過酢酸によるエポキシ化；トリメトキシシラン、トリエトキシシラン、トリイソプロポキシシラン、メチルジメトキシシラン、エチルジエトキシシラン、フェニルジメトキシシラン、フェニルジエトキシシラン等のアルコキシシランとの反応によるアルコキシ珪素基の導入；トリノルマルへキシルシラン、トリノルマルオクチルシラン等のアルキルシラン類との反応によるアルキル珪素基の導入；臭化銅／ターシャリブチルパーオキシアセテートによるカルボキシル化；無水マレイン化物とジアミン化合物との反応によるアミノ基の導入；無水マレイン化物とジイソシアネート化合物との反応によるイソシアネート基の導入等が挙げられる。

　官能基の導入方法は上記のほか、ＢＨ_３・ＴＨＦによるヒドロ硼素化；９－ボランビシクロ［３，３，１］ノナンによる硼素化；イソブチルアルミニウムハイドライド等によるメタル化；ジブロム又は臭化水素によるハロゲン化；蟻酸／コバルト系触媒によるヒドロホルミル化；一酸化炭素／ジコバルトオクタカルボニル触媒によるアルデヒド化；無水酢酸／硫酸によるスルホン化等を用いることができる

　第一発明の官能化α－オレフィン重合体は、シーリング材、ポッティング材、反応性ホットメルト接着剤、塗料等の用途に用いることができる。
　上記２官能以上の多官能性化合物としては、例えば水；ＴＤＩ，ＭＤＩ等のイソシアネート化合物；ヘキサメチレンジアミン等のアミン化合物；末端水酸基を含有するポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール類；末端エポキシ基を含有するポリブタジエン変性物；ポリアクリル酸及びアクリル酸共重合体類等を挙げることができる。

　官能化α－オレフィン重合体と２官能以上の多官能性化合物との反応は、通常一般に用いられる方法に従うことができ、例えば特開２００９－１８５１７１公報等に記載された方法に準拠して実施することができる。
　具体的には、官能化α－オレフィン重合体の官能基が水酸基の場合、好適に用いることができる２官能以上の多官能性化合物としてはイソシアナート基、カルボン酸基、エポキシ基を有する化合物である。同様に、エポキシ基の場合は、水酸基、アミノ基、イソシアナート基を有する化合物である。アルコキシ珪素の場合は水等の水酸基を有するものである。カルボキシル基の場合は水酸基、エポキシ基、アミノ基を有する化合物である。アミノ基の場合はエポキシ基、イソシアナート基、カルボキシル基である。イソシアナート基の場合は水酸基、アミノ基等の活性水素を有する化合物である。酸無水物構造の場合は水酸基、アミノ基、エポキシ基、イソシアナート基である。

　官能基としてアルコキシ珪素基を含む第一発明の官能化α－オレフィン重合体を湿気硬化してなる架橋体は、シーリング材、ポッティング材、反応性ホットメルト接着剤等に用いることができる。
　官能基としてアルコキシ珪素基を含む官能化α－オレフィン重合体の湿気硬化は、通常は水分又は湿気と接触させる処理により実施できる。この際の硬化触媒として、シラノール縮合触媒を使用してもよい。
　シラノール縮合触媒としては、例えば有機金属触媒類、３級アミン類等を挙げることができる。有機金属類としては、例えばジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテート、オクテン酸錫、オクテン酸鉛、ナフテン酸鉛等を挙げることができる。３級アミン類としては、Ｎ－トリエチルアミン、Ｎ－メチルモルホリンビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ”，Ｎ”，Ｎ”－ペンタメチルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’－トリメチルアミノエチル－エタノールアミン、ビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ－メチル－Ｎ’－ジメチルアミノエチルピペラジン、イミダゾール環の第２級アミン官能基をシアノエチル基で置換したイミダゾール化合物等を挙げることができる。これら触媒は、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　上記触媒の中で特に好ましいのはジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテートである。これらの添加量は官能化α－オレフィン重合体に対して、通常０．００５～２．０質量％であり、好ましくは０．０１～０．５質量％である。硬化反応は温度によっても影響を受け、低温ほど遅く、室温では１週間程度の養生期間が必要となる。

　第一発明のα－オレフィン重合体はＳｉＨ基を１分子当り２個以上有するオルガノハイドロジェンポリシロキサンと触媒（例えば白金触媒などのヒドロシリル化促進用触媒）と反応させることで硬化組成物を得ることができる。得られる硬化組成物は、高い耐溶媒溶解性及び耐熱性を有する。前記硬化組成物の例としては、第二発明の硬化性粘接着組成物が挙げられる。

　上記オルガノハイドロジェンポリシロキサンは、好ましくは以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たすポリシロキサン残基である：
　（ａ）式（Ａ）で表されるシロキサン末端（Ａユニット）又は式（Ｂ）で表される
シロキサン主鎖（Ｂユニット）、あるいは両者の構造を有する
　（ｂ）ポリシロキサン分子主鎖に、式（Ｃ）で表されるシロキサンの繰り返し単位（Ｃユニット）を有する
　（ｃ）Ａユニットの数が０～２個／分子であり、Ｂユニットの数が０～１０個／分子であり、ＡユニットとＢユニットは同時に０とはならない。Ａユニット、Ｂユニット及びＣユニットの合計が１分子当り５～１５００個、好ましくは５～２００個、より好ましくは１０～１５０個であり、ポリオレフィンとの結合部位以外のポリシロキサン末端はＲ^７又はＯＲ^８（Ｒ^７及びＲ^８は、それぞれ独立に非置換又は置換の炭素数１～１２の１価の炭化水素基を示す）である。

（式中、Ｒ^２～Ｒ^６は、それぞれ非置換又は置換の炭素数１～１２の１価の炭化水素基を示す。＊－Ｓｉはポリオレフィンとの結合部位を示す。）

　Ｒ^２～Ｒ^８で示される非置換の炭素数１～１２の１価の炭化水素基としては、メチル基、エチル基、イソプロピル基及びフェニル基等が挙げられる。また、置換の炭素数１～１２の１価の炭化水素基としては、上記炭化水素基を、水素原子、アルコキシ基又はアミノ基等で置換した炭化水素基が挙げられる。

　上記Ａユニットは、反応したシロキサン分子末端に相当する基であり、上記ユニットＢは、反応したシロキサン分子の主鎖に存在する基である。上記Ａユニット、Ｂユニット及びＣユニットの個数は整数である。但し、上記（ａ）～（ｃ）を満足するポリシロキサン残基が分子量分布を有する場合、上記Ａユニット、Ｂユニット及びＣユニットの個数は平均値として表されるために正の数となる。

　上記ＳｉＨ基を１分子当り２個以上有するオルガノハイドロジェンポリシロキサンとしては、片末端ヒドリドポリジメチルシロキサン、分子鎖両末端トリメチルシロキシ基封鎖メチルハイドロジェンポリシロキサン、分子鎖両末端トリメチルシロキシ基封鎖ジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体、分子鎖両末端シラノール基封鎖メチルハイドロジェンポリシロキサン、分子鎖両末端シラノール基封鎖ジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体、分子鎖両末端ジメチルハイドロジェンシロキシ基封鎖ジメチルポリシロキサン、分子鎖両末端ジメチルハイドロジェンシロキシ基封鎖メチルハイドロジェンポリシロキサン及び分子鎖両末端ジメチルハイドロジェンシロキシ基封鎖ジメチルシロキサン・メチルハイドロジェンシロキサン共重合体等が挙げられる。

　ポリシロキサン残基は、官能化α－オレフィン重合体の使用目的応じて適宜選定される。官能化α－オレフィン重合体を、樹脂に潤滑性や耐摩耗性を付与する用途に供する場合は、片末端ヒドリドポリジメチルシロキサン残基が好ましい。加えて更に溶融特性や、柔軟性及び耐衝撃性等の機械物性、ガス透過性を樹脂に付与する場合は、２～１０個のヒドリド結合残基を有するポリシロキサン残基が好ましい。また、官能化α－オレフィン重合体を無機フィラーの処理に用いる場合は、アルコキシ基を含有するポリシロキサン残基が好ましい。

［熱可塑性樹脂組成物］
　第一発明のα－オレフィン重合体又は官能化α－オレフィン重合体を含有する熱可塑性樹脂組成物（以下、これらをまとめて単に第一発明の組成物という場合がある）は、好ましくはさらにフィラー及び／又は顔料を含む。

　上記フィラーには、無機フィラー及び有機フィラーがある。
　無機フィラーとしては、タルク、ホワイトカーボン、シリカ、マイカ、ベントナイト、アルミニウム化合物、マグネシウム化合物、バリウム化合物、珪藻土、ガラスビーズ又はガラス繊維、金属粉又は金属繊維等が挙げられる。
　有機フィラーとしては、でんぷん（例えば粉末状でんぷん）、繊維状皮革（例えば綿、麻等のセルロースからなる天然有機繊維）、及びナイロン、ポリエステル、ポリオレフィン等の合成高分子からなる繊維等が挙げられる。

　上記顔料には、無機顔料、有機顔料（例えばアゾ系顔料及び多環式系顔料）がある。
　無機顔料としては、酸化物（二酸化チタン、亜鉛華（酸化亜鉛）、酸化鉄、酸化クロム、鉄黒、コバルトブルー等、水酸化物として：アルミナ白、酸化鉄黄、ビリジアン等）、硫化物（硫化亜鉛、リトポン、カドミウムエロー、朱、カドミウムレッド等）、クロム酸塩（黄鉛、モリブデートオレンジ、ジンククロメート、ストロンチウムクロメート等）、珪酸塩（ホワイトカーボン、クレー、タルク、群青等）、硫酸塩（沈降性硫酸バリウム、バライト粉等、炭酸塩として：炭酸カルシウム、鉛白等）が挙げられ、これらのほかフェロシアン化物（紺青）、燐酸塩（マンガンバイオレット）、炭素（カーボンブラック）等も用いることができる。
　有機顔料であるアゾ系顔料としては、溶性アゾ（カーミン６Ｂ、レーキレットＣ等）、不溶性アゾ（ジスアゾエロー、レーキレット４Ｒ等）、縮合アゾ（クロモフタルエロー３Ｇ、クロモフタルスカーレットＲＮ等）、アゾ錯塩（ニッケルアゾエロー等）、ペンズイダゾロンアゾ（パーマネントオレンジＨＬ等）が挙げられる。有機顔料である多環式系顔料としては、イソインドリノン、イソインドリン、キノフタロン、ピラゾロン、フラバトロン、アントラキノン、ジケト－ピロロ－ピロール、ピロール、ピラゾロン、ピランスロン、ペリノン、ペリレン、キナクリドン、インジゴイド、オキサジン、イミダゾロン、キサンテン、カルボニウム、ビオランスロン、フタロシアニン、ニトロソ等が挙げられる。

　フィラー及び／又は顔料の含有量は、フィラー及び／又は顔料の含有量を（ａ）とし、第一発明のα－オレフィン重合体の含有量を（ｂ）とした場合、例えば（ａ）／（ｂ）＝０．００５～２０であり、好ましくは０．０１～１０である。
　（ａ）／（ｂ）が０．００５未満ではフィラー又は顔料表面の濡れ性、接着性の改良が不十分で、マスターバッチ又は樹脂分散組成物において、フィラー又は顔料の分散性及び、界面接着性が不足するおそれがある。一方、（ａ）／（ｂ）が２０を超えると、表面処理に関与しない（ｂ）成分が存在し、製造コストが上昇して好ましくない。

　第一発明の組成物は、接着剤、樹脂相溶化剤、分散体又はコーティング剤として好適に用いることができる。

　第一発明の組成物は、ホットメルト接着剤基材として使用できる。ホットメルト接着剤の他成分としては、オイル、粘着付与材、酸化防止剤等の添加剤等を通常の範囲で使用する。
　第一発明の組成物は、溶媒に溶解して溶媒型接着剤として用いることができ、塗布、噴霧して接着基材表面に皮膜を形成し被着体と接着することができる。また、第一発明の組成物を、水等の極性溶媒に分散させる又はエマルジョンとすることでも接着剤として用いることができる。そのほか、第一発明の組成物をシート状又はフイルム状に成形し、接着基材間に挟み込み、接着剤が流動する温度以上に加熱して接着し、冷却固化により接着することができる。

　第一発明の組成物は、ポリオレフィンを必須成分とする樹脂組成物に対して例えば０．００５～１５重量％添加することで、樹脂相溶化剤として使用できる。

　第一発明の組成物は、溶媒に室温又は加熱して溶解させることで、α－オレフィン重合体が微分散した分散体とすることができる。α－オレフィン重合体の濃度は５～３０質量％の範囲である。
　上記溶媒としては、ヘキサン、ヘプタン、デカン等の脂肪族炭化水素系化合物；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素化合物；シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素化合物；クロルベンゼン等のハロゲン化炭化水素；テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン等のエーテル化合物等が挙げられる。
　溶媒に極性溶媒を用いることでエマルジョンとすることができる。極性溶媒としては水；メタノール、エタノール、ブタノール等のアルコール類、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチル等のカルボン酸エステル類等が挙げられる。

　分散体の製造方法としては、組成物を溶媒に溶解した溶液を上記極性溶媒に攪拌しながら添加して固体微粒子成分を生成した後、溶媒を留去し、極性溶媒の分散体を製造する例等を例示することができる。
　具体的には、テトラヒドロフランの２０～３０質量％の溶液を２０～５０℃の水に少量ずつ添加した後、減圧状態でテトラヒドロフランを除去し、水の量を所望の濃度に調整して製造する方法等を例示できる。他の方法としては、高速攪拌又は高せん断場で極性溶媒に直接分散する方法等、公知の方法を挙げることができる。必要に応じて、アニオン、カチオン、ノニオンタイプの界面活性剤や水溶性高分子化合物を添加剤として用いてもよい。

　上記分散体を基材上に塗布又は噴霧し、溶媒を除去することによりコートすることができる。また、フィルム又はシートを基材上に置き、加熱冷却によりコートすることができる。これらのほか、溶融した官能化α－オレフィン重合体、第一発明のα－オレフィン重合体を基材上に均一に塗布し冷却固化工程によりコートすることができる。

　第一発明の官能化α－オレフィン重合体は、上記と同様に接着剤、樹脂相溶化剤、分散体、コーティング材として用いることができるほか、反応性ホットメルト接着剤、シール材及びポッティング材としても用いることができる。

　反応性ホットメルト接着剤は、アルコキシ珪素を含む官能化α－オレフィン重合体、第一発明のα－オレフィン重合体を主成分とし、必要に応じてオイル及び粘着付与剤、無機フィラー、シラノール縮合触媒を含む。

　上記オイルとしては、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等のオイル及びこれらを混合したオイル、及び、液状ポリブテン、液状イソポリブチレン等の液状ゴムが挙げられる。これらは１種単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。

　粘着付与剤（粘着性付与樹脂）としては、ロジン及びその誘導体、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、クマロン－インデン樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂等、通常使用される多くの粘着付与剤の中から、官能化α－オレフィン重合体との相溶性が良好なものが選択される。これらの粘着性付与樹脂の中から１種を単独で用いてもよいし、２種以上を混合物として用いてもよい。
　好ましい粘着性付与樹脂としては、再剥離性と、曲面及び凹凸面への接着性とのバランスの観点から、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂の群から選ばれる１種の樹脂又は２種以上の混合物を用いることが好ましい。

　無機フィラーとしては、シリカ、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化スズ、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、セピオライト、イモゴライト、セリサリト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉等が挙げられる。

　無機フィラーの代わりに無機充填剤を用いてもよく、シラン系やチタネート系等の各種カップリング剤で表面処理を施してもよい。この処理方法としては、乾式法、スラリー法又はスプレー法等の各種カップリング剤で無機質充填剤を直接処理する方法、又は直接法やマスターバッチ法等のインテグラルブレンド法、或いはドライコンセントレート法等の方法が挙げられる。

　シラノール縮合触媒は、混和して使用するのがよい。添加方法は予めシラノール縮合触媒の高濃度に入った触媒マスターバッチを調製しておき、触媒マスターバッチと他の反応性ホットメルト成分とをブレンドし、混練もしくは溶融することが好ましい。
　シラノール縮合触媒としては、ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテート等の有機錫金属化合物；有機塩基、エチルアミン酸等の有機酸、脂肪酸等であり、特に好ましいのはジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテートである。これらの添加量はα－オレフィン重合体変性物に対して、０．００５～２．０質量％であり、好ましくは０．０１～０．５質量％である。

　反応性ホットメルト接着剤の硬化方法としては、シラノール縮合触媒の存在下、あるいは不存在下で、水分又は湿気と接触させて加熱処理又は室温下で養生することにより、硬化を行うことができる。
　水分又は湿気を接触させるには、例えば反応性ホットメルト接着剤を空気中に放置してもよいし、水槽に浸漬、スチームを導入してもよい。また温度は常温でもよいが、高温にすると短時間で架橋させるので好ましい。

　官能化α－オレフィン重合体は、シール材、ポッティング材に用いることができ、架橋性能を要求する場合は上記反応性ホットメルト接着剤と同様に調製することができる。
　架橋性能を必要としない場合は官能化α－オレフィン重合体、第一発明のα－オレフィン重合体を主成分とした溶融物をシール又はポッティングに用い冷却固化により固定化する。

＜第二発明＞
［硬化性粘接着組成物］
　第二発明の硬化性粘接着組成物は、（Ａ）特定のプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体、（Ｂ）水素－ケイ素結合を２つ以上有するポリシロキサン、及び（Ｃ）ヒドロシリル化触媒を含む。更に、（Ｄ）粘着付与剤又は接着付与剤、及び（Ｅ）希釈剤を含むことが好ましい。

（Ａ）プロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、下記特性（ａ１）及び（ａ２）を有し、好ましくは更に下記特性（ａ３）及び（ａ４）を有し、より好ましくは更に下記特性（ａ５）及び（ａ６）を有し、更に好ましくは更に下記特性（ａ７）及び（ａ８）を有する。
　　（ａ１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ未満である。
　　（ａ２）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　　（ａ３）重量平均分子量Ｍｗが１，０００～５００，０００である。
　　（ａ４）分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが１．１～２．５である。
　　（ａ５）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
　　（ａ６）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。
　　（ａ７）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満である。
　　（ａ８）ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］が２０モル％未満である。

　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、具体的には、プロピレン単位が主成分であるプロピレン系重合体、１－ブテン単位が主成分である１－ブテン系重合体、又はプロピレン単位及び１－ブテン単位が主成分であるプロピレン－１－ブテン共重合体である。
　ここで、プロピレン系重合体とは、プロピレン単独重合体又はプロピレン単位の共重合比が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示し、１－ブテン系重合体とは、１－ブテン単独重合体又は１－ブテン単位の共重合比が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示し、プロピレン－１－ブテン共重合体とは、プロピレン単位の共重合比と１－ブテン単位の共重合比との合計が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上のものを示す。
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、エチレンや炭素数５以上のα－オレフィン（好ましくは炭素数５～２０のα－オレフィン）をコモノマーとして含むものであってもよい。コモノマーとして用いられるα－オレフィンの具体例としては、ペンテン－１、ヘプテン－１、ヘキセン－１、ヘプテン－１、オクテン－１、デセン－１、４－メチルペンテン－１、３－メチルブテン－１、１，３－ブタジエン、ヘキサジエン、ペンタジエン、ヘプタジエン、オクタジエン等のジエン類等が挙げられる。

（ａ１）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ未満であり、４０Ｊ／ｇ以下、４０Ｊ／ｇ未満、３０Ｊ／ｇ以下、３０Ｊ／ｇ未満、１５Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ未満、１．０Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ未満、０．５Ｊ／ｇ未満、０．２Ｊ／ｇ未満、０Ｊ／ｇの順で好ましい。
　融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇを超えると、結晶性成分が多く存在することになり、常温での流動性がかなり低下する。
　なお、ΔＨ－Ｄは、ＤＳＣ測定により求める。すなわち、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄとする。
　融解吸熱量を５０Ｊ／ｇ未満に制御するためには、立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を８０モル％未満に制御する必要があり、これは主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、一般的にラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇを超える。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇ未満になる可能性があるが、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、後述する二重架橋の触媒を用いれば、メソ型及びラセミ型のいずれの構造であっても、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、反応性、室温での作業性等の観点から、融点を有しないことが好ましい。融点を有しないとは、すなわち、融解ピークが１．０Ｊ／ｇ未満である、あるいは、３０℃における流動性（Ｂ粘度）によっても表すことができる。
　融点を有しないプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体の製造は、主触媒の構造、モノマー種及び重合条件によって制御可能である。
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、反応性、室温での作業性等の観点から、３０℃におけるＢ粘度（流動性）が５０００ｍＰａ・ｓ以下が好ましく、より好ましくは２０００ｍＰａ・ｓ以下が好ましい。
　ここで、上記Ｂ粘度とは、ＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定されるものを示す。

（ａ２）１分子当りの末端不飽和基の数
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、反応性の観点から、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個であることが好ましく、０．５～２．０個であることがより好ましく、０．５～１．５個であることがさらに好ましく、１．１～１．５個であることが特に好ましく、１．１～１．２個であることが最も好ましく、一方、硬化性の観点から０．７～２．３個であることが好ましく、０．８～２．１個であることがより好ましく、１．０～２．５個であることがさらに好ましく、１．０～２．２個であることが特に好ましく、１．１～２．０個であることが最も好ましい。この末端不飽和基数により、第二発明の硬化性粘接着組成物を粘接着剤やシーリング材等として用いることが可能となる。
　１分子当りの末端不飽和基の個数は主鎖末端のみであれば最大２．０個であり、２．０個以上にする場合は、ジエン類等を共重合することにより、側鎖末端に不飽和基を導入することで１分子あたりの末端不飽和個数を制御することができる。

　１分子当りの末端不飽和基の数の制御は、主触媒の構造、モノマー種や重合条件（重合温度、水素濃度等）によって行われる。
　触媒の存在下、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）を選択することで、１分子当りの末端不飽和基の数の制御が可能である。
　例えば、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０～５０００の範囲において重合反応を行うことにより得ることができる。末端不飽和基選択性及び触媒活性を高めるためには、微量の水素の存在下で重合反応を行うことが好ましい。
　通常、水素は連鎖移動剤として機能し、重合鎖末端は飽和構造となることが知られている。また、ドーマントの再活性化を行い、触媒活性を高めることができるという機能も有する。微量の水素の触媒性能に与える影響は不明であるが、ある特定の範囲で水素を用いることで、末端不飽和基選択性が高くかつ高活性を達成することができる。
　水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）は、好ましくは２００～４５００、より好ましくは３００～４０００、最も好ましくは４００～３０００である。このモル比が５０００以下であると、末端不飽和基の数が極端に低いプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体の生成が抑制され、目的とする末端不飽和基の数のプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体を得ることができる。

　なお、末端不飽和基としては、ビニル基、ビニリデン基、トランス（ビニレン）基等が挙げられるが、本明細書で定義する末端不飽和基とは、ビニル基及びビニリデン基を意味する。ビニル基及びビニリデン基はラジカル重合性、各種反応の適用範囲が広く、多様な要求に対応できる。
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）における末端不飽和基濃度及び末端不飽和基数は、ビニル基及びビニリデン基の総量の濃度及び数を意味する。ビニル基のみ存在する場合は、ビニル基のみの濃度及び数を意味し、ビニル基及びビニリデン基両方含む場合は、両方の和の濃度及び数を意味する。

　上述の末端不飽和基濃度や１分子当りの末端不飽和基の数は、¹Ｈ－ＮＭＲ測定により求めることができる。具体的には、¹Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）が算出できる。
　　ビニリデン基のＣＨ₂（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ₃（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］
　上記方法により算出した末端不飽和基濃度（Ｃ、モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー分子量（Ｍ）から、下記式により１分子当りの末端不飽和基の数を算出することができる。
　　　１分子当りの末端不飽和基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×（Ｃ／１００）

（ａ３）重量平均分子量（Ｍｗ）
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であることが好ましく、２，０００～５０，０００であることがより好ましく、３，０００～２０，０００であることがより好ましく、５，０００～２０，０００であることがより好ましく、６，０００～４５０，０００であることが好ましく、８，０００～３００，０００であることがより好ましく、１０，０００～１７，０００であることが更に好ましい。接着強度の観点からは、重量平均分子量が大きい方が好ましい。

（ａ４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１～２．５であることが好ましく、１．４～３．０であることがより好ましく、１．４～２．６であることがさらに好ましく、１．４～２．２であることがよりさらに好ましく、１．６～２．１であることが特に好ましく、１．６～２．０であることが最も好ましい。

　なお、上記重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、下記の装置及び条件で測定したポリスチレン換算のものであり、上記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）より算出した値である。
＜ＧＰＣ測定装置＞
　カラム　　　　：ＴＯＳＯ　ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ
　検出器　　　　：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器　ＷＡＴＥＲＳ　１５０Ｃ
＜測定条件＞
　溶媒　　　　　：１，２，４－トリクロロベンゼン
　測定温度　　　：１４５℃
　流速　　　　　：１．０ミリリットル／分
　試料濃度　　　：２．２ｍｇ／ミリリットル
　注入量　　　　：１６０マイクロリットル
　検量線　　　　：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
　解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

（ａ５）２，１－結合分率
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。
　２，１－結合分率の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。具体的には、主触媒の構造が大きく影響し、主触媒の中心金属周辺のモノマーの挿入場を狭くすることで２，１－結合を制御することができ、逆に挿入場を広くすることで２，１－結合を増やすことができる。例えばハーフメタロセン型と呼ばれる触媒は中心金属周辺の挿入場が広いため、２，１－結合や長鎖分岐などの構造が生成しやすく、ラセミ型のメタロセン触媒であれば、２，１－結合を抑制することが期待できるが、ラセミ型の場合は立体規則性が高くなり、第二発明で示しているような非晶のポリマーを得ることは困難である。例えば後述するようなラセミ型でも２重架橋したメタロセン触媒で３位に置換基を導入し、中心金属の挿入場を制御することで非晶かつ２，１－結合の非常に少ない重合体を得ることができる。

（ａ６）１，３－結合分率及び１，４－結合分率
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）が、プロピレン系重合体である場合には１，３－結合分率を意味し、１－ブテン系重合体である場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体である場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、上述の２，１－結合分率の制御と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

（ａ７）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、好ましくは８０モル％未満、より好ましくは６０モル％未満、更に好ましくは４０モル％未満、更に好ましくは２０モル％未満であり、更に好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満、１モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１０モル％未満、３モル％超かつ１０モル％未満である。
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）が１－ブテン－プロピレン共重合体である場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることが更に好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］は、主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

（ａ８）ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）のラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは２０モル％未満であり、より好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、更に好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満、よりさらに好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満であり、最も好ましくは３モル％超かつ１５モル％未満である。
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）が１－ブテン－プロピレン共重合体である場合、ラセミダイアッド分率［ｒ］が１～５０モル％であることが好ましく、２～４５モル％であることがより好ましく、２～４０モル％であることが更に好ましい。
　ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミダイアッド分率［ｒ］の制御は、上述のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

　第二発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ－核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１－ブテン）連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

　プロピレン系重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体の１，３－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，３－結合分率＝（Ｄ／２）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝{（Ａ＋Ｂ）／２}／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：１５～１５．５ｐｐｍの積分値
Ｂ：１７～１８ｐｐｍの積分値
Ｃ：１９．５～２２．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：２７．６～２７．８ｐｐｍの積分値

　プロピレン－１－ブテン共重合体の１，４－結合分率、並びに１－ブテン系重合体の１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，４－結合分率＝Ｅ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝｛（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）／３｝／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：２９．０～２８．２ｐｐｍの積分値
Ｂ：３５．４～３４．６ｐｐｍの積分値
Ｃ：３８．３～３６．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：４３．６～４２．８ｐｐｍの積分値
Ｅ：３１．１ｐｐｍの積分値

（プロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体の製造方法）
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、例えば下記成分（Ｐ－ａ）、（Ｐ－ｂ）及び（Ｐ－ｃ）の組合せからなるメタロセン触媒を用い、水素を分子量調節剤として用いることにより製造することができる。具体的には、ＷＯ２００８／０４７８６０に開示の方法で製造できる。
　　（Ｐ－ａ）シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基を有する周期律表第３族～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物
　　（Ｐ－ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物
　　（Ｐ－ｃ）有機アルミニウム化合物

＜（Ｐ－ａ）成分＞
　（Ｐ－ａ）成分のシクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基又は置換インデニル基を有する周期律表第３～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物としては、下記一般式（Ｉ）で表される二架橋錯体が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、具体例としてはチタン，ジルコニウム，ハフニウム，イットリウム，バナジウム，クロム，マンガン，ニッケル，コバルト，パラジウム及びランタノイド系金属等が挙げられる。これらの中ではオレフィン重合活性等の点から周期律表第４族の金属元素が好ましく、特にチタン，ジルコニウム及びハフニウムが好適であり、α－オレフィン重合体の収率及び触媒活性の点から、ジルコニウムが最も好適である。
　Ｅ¹及びＥ²はそれぞれ、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基，置換インデニル基，ヘテロシクロペンタジエニル基，置換ヘテロシクロペンタジエニル基，アミド基（－Ｎ＜），ホスフィン基（－Ｐ＜），炭化水素基〔＞ＣＲ－，＞Ｃ＜〕及びケイ素含有基〔＞ＳｉＲ－，＞Ｓｉ＜〕（但し、Ｒは水素又は炭素数１～２０の炭化水素基あるいはヘテロ原子含有基である）の中から選ばれた配位子を示し、Ａ¹及びＡ²を介して架橋構造を形成している。Ｅ¹及びＥ²は互いに同一でも異なっていてもよい。このＥ¹及びＥ²としては、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基及び置換インデニル基が好ましく、Ｅ¹及びＥ²のうちの少なくとも一つは、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基又は置換インデニル基である。
　前記置換シクロペンタジエニル基、置換インデニル基、置換へテロシクロペンタジエニル基の置換基としては、炭素数１～２０（好ましくは炭素数１～１０、より好ましくは炭素数１～６）の炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基等の置換基を示す。
　Ｘはσ結合性の配位子を示し、Ｘが複数ある場合、複数のＸは同じでも異なっていてもよく、他のＸ，Ｅ¹，Ｅ²又はＹと架橋していてもよい。このＸの具体例としては、ハロゲン原子，炭素数１～２０の炭化水素基，炭素数１～２０のアルコキシ基，炭素数６～２０のアリールオキシ基，炭素数１～２０のアミド基，炭素数１～２０のケイ素含有基，炭素数１～２０のホスフィド基，炭素数１～２０のスルフィド基，炭素数１～２０のアシル基等が挙げられる。
　ハロゲン原子としては、塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子が挙げられる。炭素数１～２０の炭化水素基として具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基、シクロヘキシル基、オクチル基等のアルキル基；ビニル基、プロペニル基、シクロヘキセニル基等のアルケニル基；ベンジル基、フェニルエチル基、フェニルプロピル基等のアリールアルキル基；フェニル基、トリル基、ジメチルフェニル基、トリメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基、ビフェニル基、ナフチル基、メチルナフチル基、アントラセニル基、フェナントニル基等のアリール基等が挙げられる。なかでもメチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基やフェニル基等のアリール基が好ましい。

　次に、Ａ¹及びＡ²は二つの配位子を結合する二価の架橋基であって、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基、ゲルマニウム含有基、スズ含有基、－Ｏ－、－ＣＯ－、－Ｓ－、－ＳＯ₂－、－Ｓｅ－、－ＮＲ¹－、－ＰＲ¹－、－Ｐ（Ｏ）Ｒ¹－、－ＢＲ¹－又は－ＡｌＲ¹－を示し、Ｒ¹は水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基又は炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基を示し、それらは互いに同一でも異なっていてもよい。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。
　このような架橋基のうち、少なくとも一つは炭素数１以上の炭化水素基からなる架橋基もしくは、ケイ素含有基であることが好ましい。このような架橋基としては、例えば下記一般式（ａ）で表されるものが挙げられる。

（Ｄは周期律表第１４族元素であり、例えば炭素，ケイ素，ゲルマニウム及びスズが挙げられる。Ｒ²及びＲ³はそれぞれ水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基で、それらは互いに同一でも異なっていてもよく、また互いに結合して環構造を形成していてもよい。ｅは１～４の整数を示す。）
　前記一般式（ａ）で表される構造の具体例としては、メチレン基，エチレン基，エチリデン基，プロピリデン基，イソプロピリデン基，シクロヘキシリデン基，１，２－シクロヘキシレン基，ビニリデン基（ＣＨ₂＝Ｃ＝），ジメチルシリレン基，ジフェニルシリレン基，メチルフェニルシリレン基，ジメチルゲルミレン基，ジメチルスタニレン基，テトラメチルジシリレン基，ジフェニルジシリレン基等を挙げることができる。これらの中で、エチレン基，イソプロピリデン基，テトラメチルジシリレン基，ジメチルシリレン基が好適である。

　上記一般式（Ｉ）で表される遷移金属化合物の中では、下記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表される化合物が好ましい。

　上記一般式（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、Ａ^1a及びＡ^2aは、それぞれ上記一般式（Ｉ）における一般式（ａ）で表される架橋基を示し、ＣＨ₂，ＣＨ₂ＣＨ₂，(ＣＨ₃)₂Ｃ，(ＣＨ₃)₂Ｃ(ＣＨ₃)₂Ｃ，(ＣＨ₃)₂Ｓｉ，(ＣＨ₃)₂Ｓｉ(ＣＨ₃)₂Ｓｉ及び(Ｃ₆Ｈ₅)₂Ｓｉが好ましい。Ａ^1a及びＡ^2aは、互いに同一でも異なっていてもよい。Ｒ⁴～Ｒ¹³はそれぞれ水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基を示す。ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基及びケイ素含有基としては、上記一般式（Ｉ）において説明したものと同様のものが挙げられる。炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基としては、ｐ－フルオロフェニル基、３，５－ジフルオロフェニル基、３，４，５－トリフルオロフェニル基、ペンタフルオロフェニル基、３，５－ビス（トリフルオロ）フェニル基、フルオロブチル基等が挙げられる。ヘテロ原子含有基としては、炭素数１～２０のヘテロ原子含有基が挙げられ、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジフェニルアミノ基等の窒素含有基；フェニルスルフィド基、メチルスルフィド基等の硫黄含有基；ジメチルホスフィノ基、ジフェニルホスフィノ基等のリン含有基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基等の酸素含有基等が挙げられる。なかでも、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはハロゲン原子、酸素、ケイ素等のヘテロ原子を含有する基、炭素数１～２０の炭化水素基が、重合活性が高く好ましい。また、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成する観点から、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはイソプロピル基、イソペンチル基などのイソ構造を有する基が好ましい。Ｒ⁶～Ｒ¹³としては、水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基が好ましい。Ｘ及びＹは一般式（Ｉ）と同じである。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。

＜（Ｐ－ｂ）成分＞
　上記（Ｐ－ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物としては、比較的低分子量の高純度末端不飽和オレフィン系重合体が得られる点、及び触媒高活性の点でボレート化合物が好ましい。ボレート化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。これらは一種を単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。後述する水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０である場合、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ホウ酸ジメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ホウ酸トリフェニルカルベニウム及びテトラキス（パーフルオロフェニル）ホウ酸メチルアニリニウム等が好ましい。

＜（Ｐ－ｃ）成分＞
　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又はブテン系重合体（Ａ）の製造方法で用いる触媒は、上記（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との組み合わせでもよく、上記（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分に加えて（Ｐ－ｃ）成分として有機アルミニウム化合物を用いてもよい。
　（Ｐ－ｃ）成分の有機アルミニウム化合物としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド及びエチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げられる。これらの有機アルミニウム化合物は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらのうち、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウムが好ましく、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウムがより好ましい。

　（Ｐ－ａ）成分の使用量は、通常０．１×１０^-6～１．５×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、好ましくは０．１５×１０^-6～１．３×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、より好ましくは０．２×１０^-6～１．２×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ、特に好ましくは０．３×１０^-6～１．０×１０^-5ｍｏｌ／Ｌである。（Ｐ－ａ）成分の使用量が０．１×１０^-6ｍｏｌ／Ｌ以上であると、触媒活性が十分に発現され、１．５×１０^-5ｍｏｌ／Ｌ以下であると、重合熱を容易に除去することができる。
　（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との使用割合（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｂ）は、モル比で好ましくは１０／１～１／１００、より好ましくは２／１～１／１０である。（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｂ）が１０／１～１／１００の範囲にあると、触媒としての効果が得られると共に、単位質量ポリマー当たりの触媒コストを抑えることができる。また、目的とするα－オレフィン重合体中にホウ素が多量に存在するおそれがない。
　（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｃ）成分との使用割合（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｃ）は、モル比で好ましくは１／１～１／１００００、より好ましくは１／５～１／２０００、更に好ましくは１／１０～１／１０００である。（Ｐ－ｃ）成分を用いることにより、遷移金属当たりの重合活性を向上させることができる。（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｃ）が１／１～１／１００００の範囲にあると、（Ｐ－ｃ）成分の添加効果と経済性のバランスが良好であり、また、目的とするα－オレフィン重合体中にアルミニウムが多量に存在するおそれがない。

　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）の製造方法においては、上述した（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分、あるいは（Ｐ－ａ）成分、（Ｐ－ｂ）成分及び（Ｐ－ｃ）成分を用いて予備接触を行うこともできる。予備接触は、（Ｐ－ａ）成分に、例えば（Ｐ－ｂ）成分を接触させることにより行うことができるが、その方法に特に制限はなく、公知の方法を用いることができる。このような予備接触により触媒活性の向上や、助触媒である（Ｐ－ｂ）成分の使用割合の低減等、触媒コストの低減に効果的である。

　第二発明に用いられるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）は、上記製造方法により得られるα－オレフィン重合体を原料とし、更に熱分解反応を介して得られる末端不飽和α－オレフィン重合体であってもよい。熱分解反応は、上記製造方法により得られた原料α－オレフィン重合体を加熱処理することで行なう。
　加熱温度は、目標とする分子量を設定し、予め実施した実験結果を勘案して調整することができ、好ましくは３００～４００℃であり、より好ましくは３１０～３９０℃である。加熱温度が３００℃未満の場合、熱分解反応が進まないおそれがある。一方、加熱温度が４００℃超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。
　また、熱分解時間（加熱処理時間）は、好ましくは３０分～１０時間であり、より好ましくは６０～２４０分である。熱分解時間が３０分未満の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体の生成量が少なくおそれがある。一方、熱分解時間が１０時間超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。

　上記熱分解反応は、例えば、熱分解装置として撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器を用い、この容器内に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融ポリマー相を不活性ガスでバブリングして、揮発性生成物を抜き出しながら、所定温度で所定時間加熱することで実施できる。

　ラジカル分解反応は、温度１６０～３００℃で、有機過酸化物を原料α－オレフィン重合体に対して０．０５～２．０質量％添加することで実施できる。
　上記分解温度は、好ましくは１７０～２９０℃であり、より好ましくは１８０～２８０℃である。分解温度が１６０℃未満の場合、分解反応が進まないおそれがある。一方、分解温度が３００℃超の場合、分解が激しく進行し、撹拌により十分に有機過酸化物が溶融ポリマーに均一拡散する前に分解が終了してしまい、収率が低下するおそれがある。

　有機過酸化物の添加量は、好ましくは原料α－オレフィン重合体に対して０．１～１．８質量％であり、より好ましくは０．２～１．７質量％である。添加量が０．０５質量％未満である場合、分解反応速度が遅くなって生産効率が悪くなるおそれがある。一方、添加量が２．０質量％超の場合、有機過酸化物の分解に起因する臭気が問題となるおそれがある。

　ラジカル分解反応をバッチ法によって実施する場合、撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融した原料α－オレフィン重合体に及び有機化酸化物を滴下して、所定温度で所定時間加熱することでラジカル熱分解反応を実施できる。
　上記有機過酸化物の滴下は、上記分解時間の範囲内で滴下するとよく、当該滴下は連続的な滴下及び分割した滴下のいずれでもよい。また、滴下終了時間からの反応時間は、上記反応時間の範囲内とするとよい。

　有機過酸化物の原料α－オレフィン重合体への含浸は、具体的には所定量の有機過酸化物を窒素等の不活性ガス存在下で原料α－オレフィン重合体に添加し、室温～４０℃の範囲で撹拌することで、原料ペレットに均一に吸収含浸させることができる。得られた有機過酸化物を含浸させた原料α－オレフィン重合体（含浸ペレット）を溶融押出によって分解する又は、含浸ペレットをマスターバッチとして原料α－オレフィン重合体に添加して分解することで末端不飽和α－オレフィン重合体が得られる。
　尚、有機過酸化物が固体である、又は有機過酸化物が原料α－オレフィン重合体に対して溶解性が低い場合は、有機過酸化物を予め炭化水素溶媒に溶解させた溶液として、原料α－オレフィン重合体に吸収含浸させるとよい。

（Ｂ）ポリシロキサン
　第二発明に用いられるポリシロキサン（Ｂ）は、分子中に水素－ケイ素結合を２つ以上有するものであり、ＳｉＨ基を１分子当り２個以上有するオルガノハイドロジェンポリシロキサンであり、好ましくは末端以外の部分にＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサンである。両末端のみにＳｉ－Ｈ結合を有する場合、分子量が１：１で伸びるだけで架橋せず硬化性能が劣る可能性があり、粘着・接着後の強度不足になることが考えられる。

　上記オルガノハイドロジェンポリシロキサン（Ｂ）は、プロピレン系重合体又はブテン系重合体（Ａ）と反応させたときに、以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たすポリシロキサン残基を形成するものであることが好ましい。
　（ａ）下式（Ａ）で表されるシロキサン末端（Ａユニット）又は下式（Ｂ）で表されるシロキサン主鎖（Ｂユニット）、あるいは両者の構造を有する。
　（ｂ）ポリシロキサン分子主鎖に、下式（Ｃ）で表されるシロキサンの繰り返し単位（Ｃユニット）を有する。
　（ｃ）Ａユニットの数が０～２個／分子であり、Ｂユニットの数が０～１０個／分子であり、ＡユニットとＢユニットは同時に０とはならない。Ａユニット、Ｂユニット及びＣユニットの合計が１分子当り５～１５００個、好ましくは５～２００個、より好ましくは１０～１５０個であり、ポリオレフィンとの結合部位以外のポリシロキサン末端はＲ^７又はＯＲ^８（Ｒ^７及びＲ^８は、それぞれ独立に非置換又は置換の炭素数１～１２の１価の炭化水素基を示す）である。

　ポリシロキサン残基は、第二発明の硬化性粘接着組成物の使用目的応じて適宜選定される。第二発明の硬化性粘接着組成物を、樹脂に潤滑性や耐摩耗性を付与する用途に供する場合は、片末端ヒドリドポリジメチルシロキサン残基が好ましい。加えて更に溶融特性や、柔軟性及び耐衝撃性等の機械物性、ガス透過性を樹脂に付与する場合は、２～１０個のヒドリド結合残基を有するポリシロキサン残基が好ましい。また、第二発明の硬化性粘接着組成物を無機フィラーの処理に用いる場合は、アルコキシ基を含有するポリシロキサン残基が好ましい。

　第二発明の硬化性粘接着組成物におけるプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体（Ａ）とポリシロキサン（Ｂ）との質量比（Ａ）／（Ｂ）は、硬化性、架橋密度の観点から、好ましくは１０／０．００１～１０／５、より好ましくは１０／０．０１～１０／３、更に好ましくは１０／０．０５～１０／２である。

（Ｃ）ヒドロシリル化触媒
　第二発明に用いられるヒドロシリル化触媒（シラノール縮合触媒）としては、例えば有機金属触媒類、３級アミン類等を挙げることができる。
　有機金属類としては、例えばジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテート、オクテン酸錫等の有機錫金属化合物や、オクテン酸鉛、ナフテン酸鉛等を挙げることができる。
　３級アミン類としては、Ｎ－トリエチルアミン、Ｎ－メチルモルホリンビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ”，Ｎ”，Ｎ”－ペンタメチルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’－トリメチルアミノエチル－エタノールアミン、ビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ－メチル－Ｎ’－ジメチルアミノエチルピペラジン、イミダゾール環の第２級アミン官能基をシアノエチル基で置換したイミダゾール化合物等を挙げることができる。
　これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。上記触媒の中で特に好ましいのはジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテートである。
　第二発明の硬化性粘接着組成物におけるヒドロシリル化触媒（Ｃ）の含有量は、第二発明の硬化性粘接着組成物１００質量％に対して、通常０．００５～２．０質量％であり、好ましくは０．０１～０．５質量％である。

（Ｄ）粘着付与剤又は接着付与剤
　粘着付与剤又は接着付与剤（粘着性付与樹脂又は接着性付与樹脂）としては、ロジン及びその誘導体、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、クマロン－インデン樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂等、通常使用される多くの粘着付与剤の中から、官能化α－オレフィン重合体との相溶性が良好なものが選択される。これらの粘着性付与樹脂の中から１種を単独で用いてもよいし、２種以上を混合物として用いてもよい。
　好ましい粘着付与剤又は接着付与剤としては、再剥離性と、曲面及び凹凸面への接着性とのバランスの観点から、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂の群から選ばれる１種の樹脂又は２種以上の混合物を用いることが好ましい。
　第二発明の硬化性粘接着組成物における粘着付与剤又は接着付与剤（Ｄ）の含有量は、第二発明の硬化性粘接着組成物１００質量％に対して、通常１～７０質量％であり、好ましくは３～５０質量％である。

（Ｅ）希釈剤
　希釈剤としては、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等のオイル及びこれらを混合したオイル、並びに液状ポリブテン、液状イソポリブチレン等の液状ゴムが挙げられる。これらは１種単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。
　第二発明の硬化性粘接着組成物における希釈剤（Ｅ）の含有量は、第二発明の硬化性粘接着組成物１００質量％に対して、通常０．５～５０質量％であり、好ましくは１～３０質量％である。

（その他の成分）
　第二発明の硬化性粘接着組成物は、第二発明の効果を阻害しない範囲で、無機フィラーや酸化防止剤等の添加剤を含有してもよい。
　無機フィラーとしては、シリカ、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化スズ、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、セピオライト、イモゴライト、セリサリト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉等が挙げられる。

　第二発明の硬化性粘接着組成物は、上記成分を任意の方法により混合することで製造することができる。
　ヒドロシリル化触媒（Ｃ）は、混和して使用するのがよい。ヒドロシリル化触媒（Ｃ）の添加方法は、予めヒドロシリル化触媒（Ｃ）が高濃度に入った触媒マスターバッチを調製しておき、触媒マスターバッチと他の成分とをブレンドし、混練もしくは溶融することが好ましい。

　第二発明の組成物は、ホットメルト接着剤として使用できる。溶媒に溶解して溶媒型接着剤として用いることができ、塗布、噴霧して接着基材表面に皮膜を形成し被着体と接着することができる。また、第二発明の組成物を、水等の極性溶媒に分散させる又はエマルジョンとすることでも接着剤として用いることができる。そのほか、第二発明の組成物をシート形状又はフィルム形状に成形し、接着基材間に挟み込み、接着剤が流動する温度以上に加熱して接着し、冷却固化により接着することができる。

　第二発明の硬化性粘接着組成物は、低温で硬化反応を実施できる。具体的には、第二発明の硬化性粘接着組成物を１００℃以下で硬化反応させることで、硬化物を得ることができる。硬化反応は、水分又は湿気と接触させて加熱処理又は室温下で養生することにより、硬化を行うことができる。水分又は湿気を接触させるには、例えば第二発明の硬化性粘接着組成物を空気中に放置してもよいし、水槽に浸漬、スチームを導入してもよい。また温度は室温（２５℃）でもよいが、高温にすると短時間で架橋させることができる。硬化速度及び架橋速度は酸素濃度により調整することができる。

　第二発明の硬化性粘接着組成物は、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤等の用途に用いることができる。また、第二発明の硬化性粘接着組成物をテープ、フィルム、シート等に塗布し硬化させることで、粘着テープ、粘着フィルム、粘着シート等の用途にも用いることができる。

＜第三発明＞
［官能化α－オレフィン重合体］
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体を官能化してなる官能化プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体から選択される１－ブテン系重合体を官能化してなる官能化１－ブテン系重合体、並びにプロピレン－ジエン共重合体及び１－ブテン－ジエン共重合体から選択されるジエン系共重合体を官能化してなる官能化ジエン系重合体の３種類が存在する。本明細書中の「官能化」とは、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物をα－オレフィン重合体の主鎖末端に付加させることを示す。
　なお、エチレン等のコモノマーを共重合させた場合、結晶成分が増加するため室温での流動性がなくなり、取扱いが悪くなったり、常温で硬化することが困難になるため、接着剤、粘着剤やシーリング材の基材として用いることが難しい。
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、常温で流動性を示す。具体的には、第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、１００℃以下の比較的低温で流動性を示し、より好ましくは６０℃以下の低温で流動性を示す。

（官能化プロピレン単独重合体）
　前記官能化プロピレン単独重合体は、プロピレン単独重合体主鎖末端に珪素含有基を有する。

（官能化１－ブテン系重合体）
　前記官能化１－ブテン系重合体は、１－ブテン単独重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体から選択される１－ブテン系重合体の主鎖末端に珪素含有基を有する。
　尚、ポリイソブチレンの主鎖末端を官能化する場合、原料となるポリイソブチレンはイソブチレンをカチオン重合で合成し、不飽和基を導入する反応を行って末端不飽和基導入ポリイソブチレンを得たのち、不飽和基に官能基を導入する。イソブチレンの入手性や官能化までの工程が多く、経済性の観点で不安がある。
　一方でポリ１－ブテンの主鎖末端を官能化する場合、原料となるポリ１－ブテンは汎用品である１－ブテンをメタロセン触媒による配位アニオン重合で合成し、さらに熱分解やラジカル分解反応を行うことで末端不飽和１－ブテンを得たのち、官能基を導入するため、容易に不飽和基を導入できるため、官能化イソブチレン重合体とは工程がことなり、１－ブテンの入手性、原料製造等において経済性に優れる。

（官能化ジエン系重合体）
　前記官能化ジエン系重合体は、プロピレン－ジエン共重合体及び１－ブテン－ジエン共重合体から選択されるジエン系共重合体の主鎖末端に珪素含有基を有する。
　ここで、プロピレン－ジエン共重合体とは、プロピレンとジエンとを共重合させた重合体であり、１－ブテン－ジエン共重合体とは、プロピレンとジエンとを共重合させた重合体である。
　上記ジエンの具体例としては、１，３－ブタジエン、１，４－ペンタジエン、１，５－ヘキサジエン、１，６－ヘプタジエン、１，７－オクタジエン、１，８－ノナジエン、１，９－デカジエン、１，１０－ウンデカジエン、１，１１－ドデカジエン、１，１３－テトラデカジエン、ジビニルベンゼン、ジビニルシクロヘキサン等が挙げられる。
　官能化ジエン系重合体におけるジエンの共重合比としては、好ましくは０．０１～５０モル％であり、より好ましくは０．１～３０モル％であり、さらに好ましくは０．５～２０モル％である。ジエンの共重合比が５０モル％以下であると、重合体製造中に架橋反応が併発したり、ゲル化が起こる可能性が低下し、０．０１モル％以上であれば、プロピレン、１－ブテン重合体中のジエン成分量が多くなり、末端不飽和個数への影響が大きくなる。

（ａ）末端珪素含有基
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、官能化ジエン系重合体においては、１分子当りの珪素含有基の数が０．５～２．５個であるが、特に主鎖末端に珪素含有基が付加している、官能化プロピレン単独重合体や官能化１－ブテン系重合体においては、１分子当りの主鎖末端珪素含有基の数が０．５～２．０個である。また、官能化プロピレン単独重合体、官能化１－ブテン系重合体及び官能化ジエン系重合体のいずれにおいても、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの末端珪素含有基の数が０．５～１．５個であることが好ましく、０．８～１．２個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、硬化性能が重要であり、架橋構造を得る観点から、１．２個以上であることが好ましく、１．５個以上であることがさらに好ましい。
　末端珪素含有基の個数を制御する方法としては、後述する珪素化合物とα－オレフィン重合体の使用割合、反応温度、反応時間を変化させる方法がある。
　上記反応温度は、１０～２００℃が好ましく、２０～１８０℃がより好ましい。
　上記反応温度は、０．５～２０時間が好ましく、１～１０時間がより好ましい。
　珪素化合物とα－オレフィン重合体との割合は、珪素化合物／α－オレフィン重合体モル比で１～２０が好ましく、１～１０がより好ましい。
　また、末端珪素含有基の最大個数については、後述するα－オレフィン重合体の１分子当りの末端不飽和基の数に依存する。
　上記末端珪素含有基としては、置換シリル基が好ましく、具体的には、アルキルシリル基、アリールシリル基、アルコキシシリル基、ハロゲノシリル基等が挙げられる。
　上記置換シリル基の具体例としては、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、トリイソプロポキシシリル基、メチルジメトキシシリル基、エチルジエトキシシリル基、フェニルジエトキシシリル基、トリノルマルヘキシルシリル基、トリノルマルオクチルシリル基等が挙げられる。

　上記１分子当りの末端珪素含有基の数は、以下に示す測定方法により求めることができる。
　（Ａ）^１３Ｃ－ＮＭＲにより求めた末端珪素含有基濃度（モル％）、
　（Ｂ）ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた官能化α－オレフィン重合体の数平均分子量（Ｍｎ）、及び
　（Ｃ）　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
から、下記式により１分子当りの末端珪素含有基の数を算出することができる。
　１分子当りの末端珪素含有基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×［末端珪素含有基濃度］／１００
　上記末端珪素含有基濃度の算出方法としては副反応により末端不飽和濃度が減少している可能性があるため、以下に示すように、^１３Ｃ－ＮＭＲを用いて２０～２２ｐｐｍ付近に出現するＳｉ－ＣＨ_２のＣＨ_２由来のピークの濃度を算出する。
　Ｓｉ－ＣＨ_２のＣＨ_２（ｉ）：２０～２２ｐｐｍの積分値
　プロピレン単位のＣＨ_２（ｉｉ）：４６．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　ブテン単位のＣＨ_２（ｉｉｉ）：４０．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　末端珪素含有基濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）＋（ｉｉｉ））］×１００（モル％）

　また、「主鎖末端に珪素含有基を有する」とは、珪素含有基がポリマー主鎖末端（好ましくは両末端）にあること示し、具体的には、^１３Ｃ－ＮＭＲ測定において、主鎖末端のＳｉＣＨ_２結合に由来する２０～２２ｐｐｍのピークを有することを意味し、側鎖のＳｉ－Ｃ結合に由来する１３～１５ｐｐｍ現れるピークが観測されることとは区別される。
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、主鎖末端に珪素含有基を有することで、湿気硬化の場合、空気中の湿気等が珪素含有基に浸透しやすく、架橋反応に有効に活用されるため、効率良く硬化物が得られる。

（ｂ）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第三発明に用いられる官能化α－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
　官能化プロピレン単独重合体においては、融解吸熱量ΔＨ－Ｄが３０Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、１５Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましく、１Ｊ／ｇ以下であることが特に好ましい。
　官能化１－ブテン系重合体においては、融解吸熱量ΔＨ－Ｄが４０Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、１０Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましく、１Ｊ／ｇ以下であることが特に好ましい。
　融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下であると、結晶性成分が少なくなり、比較的低温での流動性が向上し、施工時の省エネ性や、安全環境面の観点から好ましい。
　なお、ΔＨ－Ｄは、ＤＳＣ測定により求める。すなわち、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄとする。
　融解吸熱量を５０Ｊ／ｇ以下に制御するためには、立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を８０モル％以下に制御する必要があり、これは主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇを超える。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇ以下になる可能性があるが、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、後述する二重架橋の触媒を用いることで、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

（ｃ）立体規則性
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であることが好ましい。
　プロピレン単独重合体主鎖末端に珪素含有基を有する場合、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が６０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。
　１－ブテン単独重合体主鎖末端に珪素含有基を有する場合、そのメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が７０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。
　一方、プロピレン－１－ブテン共重合体の主鎖末端に珪素含有基を有する場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることがさらに好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］を低く制御し、低規則性、完全非晶にすることで常温での取り扱いが可能となり、より低い温度での硬化が可能となる。それにより、従来用いることが困難であったシーリング、反応性接着の分野において特にポリオレフィン系基材との密着性が要求される分野で使用することが可能となる。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われ、例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。
　２，１－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における２，１－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。

　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第三発明の官能化α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体主鎖を有する場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における１，３－結合分率及び１，４－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。
　２，１－結合分率、１，３－結合分率及び１，４－結合分率が多くなると、原料中の末端不飽和個数が減少し、それを反応起点とすることから末端珪素含有基の個数を増やせないため好ましくない。

　第三発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．　Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリマー連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、メソダイアッド分率[ｍ]を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

（ｄ）重量平均分子量・分子量分布
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が３，０００～５００，０００であることが好ましく、４，０００～４５０，０００であることがより好ましく、４，５００～３００，０００であることが特に好ましい。
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体を接着剤用途に用いる場合には、硬化後の接着強度が強く、容易に剥がれない観点から、官能化α－オレフィン重合体の重量平均分子量が１０，０００～５００，０００であることが好ましい。

　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満であることが好ましく、１．４～２．２であることがより好ましく、１．６～２．１であることが更に好ましい。

（ｅ）Ｂ粘度
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性、室温での作業性等の観点から、３０℃におけるＢ粘度（流動性）が５０００ｍＰａ・ｓ以下が好ましく、２０００ｍＰａ・ｓ以下がより好ましい。
　ここで、上記Ｂ粘度とは、ＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定されるものを示す。

［官能化α－オレフィン重合体の製造方法］
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、主鎖末端に炭素－炭素間二重結合を有するα－オレフィン重合体と、Ｓｉ－Ｈ結合を有する珪素化合物とを反応させてなる製造方法により得られ、必要に応じてヒドロシリル化触媒を用いることもできる。原料として用いられるα－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体、１－ブテン系重合体、及びジエン系共重合体から選択される。該１－ブテン系重合体は、１－ブテン単独重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体から選択され、該ジエン系共重合体は、プロピレン－ジエン共重合体及び１－ブテン－ジエン共重合体から選択される。
　ヒドロシリル化触媒については、特に制限はなく、任意のものが使用できる。例えば、塩化白金酸、白金の単体、白金－ビニルシロキサン錯体｛例えば、Ｐｔ_ｎ（ＶｉＭｅ_２ＳｉＯＳｉＭｅ_２Ｖｉ）_ｎ、Ｐｔ〔（ＭｅＶｉＳｉＯ）_４〕_ｍ｝；白金－ホスフィン錯体｛例えば、Ｐｔ（ＰＰｈ_３）_４、Ｐｔ（ＰＢｕ_３）_４｝；白金－ホスファイト錯体｛例えば、Ｐｔ〔Ｐ（ＯＰｈ）_３〕_４、Ｐｔ〔Ｐ（ＯＢｕ）_３〕_４（式中、Ｍｅはメチル基、Ｂｕはブチル基、Ｖｉはビニル基、Ｐｈはフェニル基を表し、ｎ、ｍは整数を表す）、Ｐｔ（ａｃａｃ）_２、白金－炭化水素複合体、白金アルコラート触媒がある。また、白金化合物以外の触媒の例としては、ＲｈＣｌ（ＰＰｈ_３）_３、ＲｈＣｌ_３、Ｒｈ／Ａｌ_２Ｏ_３、ＲｕＣｌ_３、ＩｒＣｌ_３、ＦｅＣｌ_３、ＡｌＣｌ_３、ＰｄＣｌ_２・２Ｈ_２Ｏ、ＮｉＣｌ_２、ＴｉＣｌ_４等が挙げられる。これらの触媒は単独で使用してもよく、２種以上併用しても構わない。触媒活性の点から塩化白金酸、白金－オレフィン錯体、白金－ビニルシロキサン錯体、Ｐｔ（ａｃａｃ）_２等が好ましい。触媒量としては特に制限はないが、官能化オレフィン重合体に対して１～１０００ｐｐｍの範囲で用いるのがよい。好ましくは１０～５００ｐｐｍの範囲で用いるのがよい。また、ヒドロシリル化触媒は、一般に高価で腐食性であり、また、水素ガスを大量に発生して硬化物が発泡したり、変色してしまう場合があるので大量に用いない方がよい。

（α－オレフィン重合体）
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体の製造方法において、原料として用いられるα－オレフィン重合体は、下記特性（ａ’）を有し、下記特性（ｂ’）～（ｆ’）を有することが好ましい。
　　（ａ’）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　　（ｂ’）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが３０Ｊ／ｇ以下である。
　　（ｃ’）（ｃ’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であるか、（ｃ’－２）メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％である。
　　（ｄ１’）重量平均分子量Ｍｗが１，０００～５００，０００である。
　　（ｄ２’）分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが４．５未満である。
　　（ｅ’）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
　　（ｆ’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。

（ａ’）１分子当りの末端不飽和基の数
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、ジエン系重合体の場合には、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。また、α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体及び１－ブテン系重合体の場合、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．０個であることが好ましく、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～１．５個であることが好ましく、０．８～１．２個であることがより好ましく、１．１～１．２個であることがさらに好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、１．２個以上であることが好ましく、１．５個以上であることがさらに好ましい。
　また、α－オレフィン重合体がジエン系共重合体の場合、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個であることが好ましく、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～１．０個であることが好ましく、０．８～１．０個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、１．０個以上であることが好ましく、１．１～１．５個、１．２個以上であることがさらに好ましい。
　１分子当りの末端不飽和基の個数は主鎖末端のみであれば最大２．０個であり、２．０個以上にする場合は、ジエン類等を共重合することにより、側鎖末端に不飽和基を導入することで１分子あたりの末端不飽和個数を制御することができる。

　１分子当りの末端不飽和基の数の制御は、主触媒の構造、モノマー種や重合条件（重合温度、水素濃度等）によって行われる。
　触媒の存在下、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）を選択することで、１分子当りの末端不飽和基の数の制御が可能である。
　例えば、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０～５０００の範囲において重合反応を行うことにより得ることができる。末端不飽和基選択性及び触媒活性を高めるためには、微量の水素の存在下で重合反応を行うことが好ましい。
　通常、水素は連鎖移動剤として機能し、重合鎖末端は飽和構造となることが知られている。また、ドーマントの再活性化を行い、触媒活性を高めることができるという機能も有する。微量の水素の触媒性能に与える影響は不明であるが、ある特定の範囲で水素を用いることで、末端不飽和基選択性が高くかつ高活性を達成することができる。
　水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）は、好ましくは２００～４５００、より好ましくは３００～４０００、最も好ましくは４００～３０００である。このモル比が５０００以下であると、末端不飽和基の数が極端に低いα－オレフィン重合体の生成が抑制され、目的とする末端不飽和基の数のα－オレフィン重合体を得ることができる。

　なお、末端不飽和基としては、ビニル基、ビニリデン基、トランス（ビニレン）基等が挙げられるが、本明細書で定義する末端不飽和基とは、ビニル基及びビニリデン基を意味する。ビニル基及びビニリデン基はラジカル重合性、各種反応の適用範囲が広く、多様な要求に対応できる。
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体における末端不飽和基濃度及び末端不飽和基数は、ビニル基及びビニリデン基の総量の濃度及び数を意味する。ビニル基のみ存在する場合は、ビニル基のみの濃度及び数を意味し、ビニル基及びビニリデン基両方含む場合は、両方の和の濃度及び数を意味する。

　上述の末端不飽和基濃度や１分子当りの末端不飽和基の数は、^１Ｈ－ＮＭＲ測定により求めることができる。具体的には、¹Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）が算出できる。
　　ビニリデン基のＣＨ₂（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ₃（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］
　上記方法により算出した末端不飽和基濃度（Ｃ、モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー分子量（Ｍ）から、下記式により１分子当りの末端不飽和基の数を算出することができる。
　　　１分子当りの末端不飽和基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×（Ｃ／１００）

（ｂ’）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。
　プロピレン単独重合体において、融解吸熱量ΔＨ－Ｄは、５０Ｊ／ｇ未満、４０Ｊ／ｇ未満、３０Ｊ／ｇ以下、３０Ｊ／ｇ未満、１５Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ未満、１．０Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ未満、０．５Ｊ／ｇ未満、０．２Ｊ／ｇ未満、０Ｊ／ｇの順で好ましい。
　１－ブテン単独重合体において融解吸熱量ΔＨ－Ｄが４０Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、３０Ｊ／ｇ未満であることがより好ましく、１０Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましく１．０Ｊ／ｇ以下であることが特に好ましい。
　α－オレフィン重合体の融解吸熱量ΔＨ－Ｄの詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体と同様である。

（ｃ’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であることが好ましい。
　プロピレン単独重合体において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が６０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに更に好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。さらに、１モル％超かつ２０モル％未満、１モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１０モル％未満、３モル％超かつ１０モル％未満であることが好ましい。
　１－ブテン単独重合体の場合、そのメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が７０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに更に好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。

（ｃ’－２）メソダイアッド分率［ｍ］
　一方、第三発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることが更に好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］は、主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　また、第三発明に用いられるα－オレフィン重合体のラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは２０モル％未満である。
　プロピレン単独重合体におけるラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、より好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満であり、更に好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満、特に好ましくは３モル％超かつ１５モル％未満であり、最も好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　１－ブテン単独重合体におけるラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、より好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、更に好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　一方、第三発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、ラセミダイアッド分率［ｒ］が１～５０モル％であることが好ましく、２～４５モル％であることがより好ましく、２～４０モル％であることが更に好ましい。

（ｅ’）２，１－結合分率
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。α－オレフィン重合体の２，１－結合分率が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　２，１－結合分率の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。具体的には、主触媒の構造が大きく影響し、主触媒の中心金属周辺のモノマーの挿入場を狭くすることで２，１－結合を制御することができ、逆に挿入場を広くすることで２，１－結合を増やすことができる。例えばハーフメタロセン型と呼ばれる触媒は中心金属周辺の挿入場が広いため、２，１－結合や長鎖分岐などの構造が生成しやすく、ラセミ型のメタロセン触媒であれば、２，１－結合を抑制することが期待できるが、ラセミ型の場合は立体規則性が高くなり、第三発明で示しているような非晶のポリマーを得ることは困難である。例えば後述するようなラセミ型でも２重架橋したメタロセン触媒で３位に置換基を導入し、中心金属の挿入場を制御することで非晶かつ２，１－結合の非常に少ない重合体を得ることができる。

（ｆ’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。α－オレフィン重合体の１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第三発明に用いられるα－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体である場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体である場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体である場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、上述の２，１－結合分率の制御と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

　第三発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１－ブテン）連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

＜プロピレン単独重合体の場合＞
　上記１，３－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，３－結合分率＝（Ｄ／２）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝{（Ａ＋Ｂ）／２}／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：１５～１５．５ｐｐｍの積分値
Ｂ：１７～１８ｐｐｍの積分値
Ｃ：１９．５～２２．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：２７．６～２７．８ｐｐｍの積分値

＜ブテン単独重合体の場合＞
　上記１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，４－結合分率＝Ｅ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝｛（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）／３｝／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：２９．０～２８．２ｐｐｍの積分値
Ｂ：３５．４～３４．６ｐｐｍの積分値
Ｃ：３８．３～３６．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：４３．６～４２．８ｐｐｍの積分値
Ｅ：３１．１ｐｐｍの積分値

（ｄ１’）重量平均分子量（Ｍｗ）
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であることが好ましく、２，０００～５０，０００であることがより好ましく、３，０００～２０，０００であることがさらに好ましく、５，０００～２０，０００であることが特に好ましく、また、６０００～４５０，０００であることが好ましく、８，０００～３００，０００であることがより好ましく、１０，０００～７０，０００であることがさらに好ましい。
　α－オレフィン重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（ｄ２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満であることが好ましく、１．４～３．０であることが好ましく、１．４～２．６であることがより好ましく、１．１～２．５であることがさらに好ましく、１．４～２．２であることがよりさらに好ましく、１．６～２．１であることが特に好ましく、１．６～２．０であることが最も好ましい。
　α－オレフィン重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（α－オレフィン重合体の製造方法）
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、例えば下記成分（Ｐ－ａ）、（Ｐ－ｂ）及び（Ｐ－ｃ）の組合せからなるメタロセン触媒を用い、水素を分子量調節剤として用いることにより製造することができる。具体的には、ＷＯ２００８／０４７８６０に開示の方法で製造できる。
　　（Ｐ－ａ）シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基を有する周期律表第３族～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物
　　（Ｐ－ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物
　　（Ｐ－ｃ）有機アルミニウム化合物

（Ｄは周期律表第１４族元素であり、例えば炭素，ケイ素，ゲルマニウム及びスズが挙げられる。Ｒ²及びＲ³はそれぞれ水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基で、それらは互いに同一でも異なっていてもよく、また互いに結合して環構造を形成していてもよい。ｅは１～４の整数を示す。）
　ＤＲ²Ｒ³で示される構造の具体例としては、メチレン基，エチレン基，エチリデン基，プロピリデン基，イソプロピリデン基，シクロヘキシリデン基，１，２－シクロヘキシレン基，ビニリデン基（ＣＨ₂＝Ｃ＝），ジメチルシリレン基，ジフェニルシリレン基，メチルフェニルシリレン基，ジメチルゲルミレン基，ジメチルスタニレン基，テトラメチルジシリレン基，ジフェニルジシリレン基等を挙げることができる。これらの中で、エチレン基，イソプロピリデン基、テトラメチルジシリレン基及びジメチルシリレン基が好適である。

　上記一般式（ＩＩ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、Ａ^1a及びＡ^2aは、それぞれ上記一般式（Ｉ）における一般式（ａ）で表される架橋基を示し、ＣＨ₂，ＣＨ₂ＣＨ₂，（ＣＨ₃）₂Ｃ，（ＣＨ₃）₂Ｃ（ＣＨ₃）₂Ｃ，（ＣＨ₃）₂Ｓｉ，（ＣＨ₃）₂Ｓｉ（ＣＨ₃）₂Ｓｉ及び（Ｃ₆Ｈ₅)₂Ｓｉが好ましい。Ａ^1a及びＡ^2aは、互いに同一でも異なっていてもよい。Ｒ⁴～Ｒ¹³はそれぞれ水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基を示す。ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基及びケイ素含有基としては、上記一般式（Ｉ）において説明したものと同様のものが挙げられる。炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基としては、ｐ－フルオロフェニル基、３，５－ジフルオロフェニル基、３，４，５－トリフルオロフェニル基、ペンタフルオロフェニル基、３，５－ビス（トリフルオロ）フェニル基、フルオロブチル基等が挙げられる。ヘテロ原子含有基としては、炭素数１～２０のヘテロ原子含有基が挙げられ、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジフェニルアミノ基等の窒素含有基；フェニルスルフィド基、メチルスルフィド基等の硫黄含有基；ジメチルホスフィノ基、ジフェニルホスフィノ基等のリン含有基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基等の酸素含有基等が挙げられる。なかでも、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはハロゲン原子、酸素、ケイ素等のヘテロ原子を含有する基、炭素数１～２０の炭化水素基が、重合活性が高く好ましい。また、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成する観点から、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはイソプロピル、イソペンチルなどのイソ構造が好ましい。
Ｒ⁶～Ｒ¹³としては、水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基が好ましい。Ｘ及びＹは一般式（Ｉ）と同じである。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。

　上記一般式（Ｉ）で表される遷移金属化合物のうち、周期律表第４族の遷移金属化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。また、第４族以外の他の族の金属元素の類似化合物であってもよい。好ましくは周期律表第４族の遷移金属化合物であり、中でもジルコニウムの化合物が好ましい。

＜（Ｐ－ｃ）成分＞
　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体の製造方法で用いる触媒は、上記（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との組み合わせでもよく、上記（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分に加えて（Ｐ－ｃ）成分として有機アルミニウム化合物を用いてもよい。
　（Ｐ－ｃ）成分の有機アルミニウム化合物としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド及びエチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げられる。これらの有機アルミニウム化合物は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらのうち、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウムが好ましく、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウムがより好ましい。

　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体の製造方法においては、上述した（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分、あるいは（Ｐ－ａ）成分、（Ｐ－ｂ）成分及び（Ｐ－ｃ）成分を用いて予備接触を行うこともできる。予備接触は、（Ｐ－ａ）成分に、例えば（Ｐ－ｂ）成分を接触させることにより行うことができるが、その方法に特に制限はなく、公知の方法を用いることができる。このような予備接触により触媒活性の向上や、助触媒である（Ｐ－ｂ）成分の使用割合の低減等、触媒コストの低減に効果的である。

　第三発明に用いられるα－オレフィン重合体は、上記製造方法により得られるα－オレフィン重合体（以下、「原料α－オレフィン重合体（Ｉ）」という。）を原料とし、更に熱分解反応やラジカル分解反応を介して得られるα－オレフィン重合体（以下、「原料α－オレフィン重合体（ＩＩ）」という。）であってもよい。熱分解反応やラジカル分解反応により、１分子当りの末端不飽和基の数を増加させることができる。

　熱分解反応は、原料α－オレフィン重合体(Ｉ)を加熱処理することで行なう。
　加熱温度は、目標とする分子量を設定し、予め実施した実験結果を勘案して調整することができ、好ましくは３００～４００℃であり、より好ましくは３１０～３９０℃である。加熱温度が３００℃未満の場合、熱分解反応が進まないおそれがある。一方、加熱温度が４００℃超の場合、得られる原料α－オレフィン重合体(ＩＩ)が劣化するおそれがある。
　また、熱分解時間（加熱処理時間）は、好ましくは３０分～１０時間であり、より好ましくは６０～２４０分である。熱分解時間が３０分未満の場合、得られる原料α－オレフィン重合体(ＩＩ)の生成量が少なくおそれがある。一方、熱分解時間が１０時間超の場合、得られる原料α－オレフィン重合体(ＩＩ)が劣化するおそれがある。

　上記熱分解反応は、例えば、熱分解装置として撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器を用い、この容器内に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を入れて加熱溶融させ、溶融ポリマー相を不活性ガスでバブリングして、揮発性生成物を抜き出しながら、所定温度で所定時間加熱することで実施できる。

　ラジカル分解反応は、温度１６０～３００℃で、有機過酸化物を原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に対して０．０５～２．０質量％添加することで実施できる。
　上記分解温度は、好ましくは１７０～２９０℃であり、より好ましくは１８０～２８０℃である。分解温度が１６０℃未満の場合、分解反応が進まないおそれがある。一方、分解温度が３００℃超の場合、分解が激しく進行し、撹拌により十分に有機過酸化物が溶融ポリマーに均一拡散する前に分解が終了してしまい、収率が低下するおそれがある。

　有機過酸化物の添加量は、好ましくは原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に対して０．１～１．８質量％であり、より好ましくは０．２～１．７質量％である。添加量が０．０５質量％未満である場合、分解反応速度が遅くなって生産効率が悪くなるおそれがある。一方、添加量が２．０質量％超の場合、有機過酸化物の分解に起因する臭気が問題となるおそれがある。

　分解反応の分解時間は、例えば３０秒～１０時間であり、好ましくは１分～１時間である。分解時間が３０秒未満の場合、分解反応が十分に進行しないだけでなく、未分解の有機過酸化物が多量に残存するおそれがある。一方、分解時間が１０時間超である場合、副反応である架橋反応の進行が懸念されることや、得られる原料α－オレフィン重合体（ＩＩ）が黄変するおそれがある。

　ラジカル分解反応をバッチ法によって実施する場合、撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を入れて加熱溶融させ、溶融した原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に及び有機化酸化物を滴下して、所定温度で所定時間加熱することでラジカル熱分解反応を実施できる。
　上記有機過酸化物の滴下は、上記分解時間の範囲内で滴下するとよく、当該滴下は連続的な滴下及び分割した滴下のいずれでもよい。また、滴下終了時間からの反応時間は、上記反応時間の範囲内とするとよい。

　また、分解の際、原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を溶媒に溶解させてもよい。原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を溶媒に溶解して分解する場合の分解温度は、通常１００～２５０℃の範囲、好ましくは１２０～２００℃の範囲である。

　溶融連続法によるラジカル分解反応は、上記装置を用いて、有機過酸化物を原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に含浸させる方法、又は原料α－オレフィン重合体（Ｉ）及び有機過酸化物を個別に供給して混合する方法が適用できる。

　有機過酸化物の原料α－オレフィン重合体（Ｉ）への含浸は、具体的には所定量の有機過酸化物を窒素等の不活性ガス存在下で原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に添加し、室温～４０℃の範囲で撹拌することで、原料ペレットに均一に吸収含浸させることができる。得られた有機過酸化物を含浸させた原料α－オレフィン重合体（Ｉ）（以下、「含浸ペレット」という。）を溶融押出によって分解する又は、含浸ペレットをマスターバッチとして原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に添加して分解することで原料α－オレフィン重合体（ＩＩ）が得られる。
　尚、有機過酸化物が固体である、又は有機過酸化物が原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に対して溶解性が低い場合は、有機過酸化物を予め炭化水素溶媒に溶解させた溶液として、原料α－オレフィン重合体（Ｉ）に吸収含浸させるとよい。

　原料α－オレフィン重合体（Ｉ）及び有機過酸化物を個別に供給しての混合は、押出機ホッパー部に一定流量で原料α－オレフィン重合体と有機過酸化物を供給する、又は有機過酸化物をバレル途中に一定流量で供給することで実施できる。

［官能化α－オレフィン重合体の製造方法］
　第三発明の官能化α－オレフィン重合体は、上述のα－オレフィン重合体と、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物とを反応させることで製造することができる。

（水素－ケイ素結合を有する珪素化合物）
　水素－ケイ素結合を有する珪素化合物としては、従来知られている化合物を特に制限無く用いることが出来るが、オルガノシラン又はオルガノシロキサンが好ましい。
　上記オルガノシランとしては、下記式（１）で表されるものが好ましい。

（式中、Ｒ^２１～Ｒ^２３は、それぞれ独立に、ハロゲン原子、置換もしくは無置換の炭素数１～２０のアルキル基、置換もしくは無置換の炭素数１～２０のアルコキシ基、置換もしくは無置換の炭素数１～２０のアルケニル基、置換もしくは無置換の炭素数１～２０のアルケニルオキシ基、置換もしくは無置換の炭素数６～２４のアリール基、置換もしくは無置換の炭素数６～２４のアリールオキシ基、置換もしくは無置換のアシロキシ基、置換もしくは無置換のシリル基、又は置換もしくは無置換のシロキシ基を示す。）
　上記Ｒ^２１～Ｒ^２３における置換基としては、ハロゲン原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、炭素数６～１４の芳香族炭化水素基、又はシリル基が好ましい。

　上記オルガノシランの具体例としては、トリメトキシシラン、トリエトキシシラン、ジメトキシメチルシラン、メトキシジメチルシラン、ジメトキシフェニルシランなどのアルコキシシラン類、トリクロロシラン、メチルジクロロシラン、ジメチルクロロシラン、トリメチルシロキシジクロロシランなどのハロゲン化シラン類、メチルジアセトキシシラン、トリメチルシロキシメチルアセトキシシランなどのアシロキシシラン類、ジメチルシラン、トリメチルシロキシメチルシランなどの分子中にＳｉ－Ｈ結合を２個以上有するハイドロシラン類、メチルジ（イソプロペニルオキシ）シランなどのアルケニルオキシシラン類などが挙げられ、これらの中では、メチルジクロロシラン、ジメトキシメチルシラン、ジエトキシメチルシラン、トリメトキシシラン、トリエトキシシラン等が好ましく、トリメトキシシラン、トリエトキシシラン、ジメトキシメチルシランなどのアルコキシシラン類が特に好ましい。
　一方、上記オルガノシロキサンとしては、１，１，３，３－テトラメチルジシロキサン、１，３，５－トリメチルシクロトリシロキサン、１，３，３，５，５，７，７－ヘプタメチル－１，１－ジメトキシテトラシロキサン等が好ましく用いられる。

　α－オレフィン重合体と、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物との反応においては、反応温度を１０～２００℃にすることが重要である。反応温度を１０℃以上とすることで、重合体の粘度を適切な領域まで下げることが可能になると同時に反応時間の短縮が可能となり好適である。一方、反応温度の高い方が成分重合体の粘度を低くでき好ましいが、あまり反応温度を高くすると成分重合体の主鎖が切断されることがある。上記反応温度は、２０～１８０℃が好ましく、特に２０～１００℃が好適である。
　上記反応における反応時間は、０．５～２０時間程度が好ましく、１～１０時間がより好ましい。
　珪素化合物と後述するα－オレフィン重合体との割合は、珪素化合物／α－オレフィン重合体モル比で１～２０が好ましく、１～１０がより好ましい。
　また、α－オレフィン重合体と、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物との反応においては、炭化水素溶剤等で希釈しても良い。希釈することで常温での粘度をより低下させることができ、反応の効率化および反応時間の短縮が可能となる。溶剤で希釈する場合は、ＶＯＣ対策等の観点から、上記α－オレフィン重合体と水素－ケイ素結合を有する珪素化合物との合計量は５０質量％以下が好ましく、より好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下である。

［硬化性組成物］
　第三発明の硬化性組成物は、（Ａ）上記官能化α－オレフィン重合体と、（Ｂ）硬化促進触媒とを含有し、さらに（Ｃ）粘着性付与剤及び（Ｄ）希釈剤を含有していてもよい。

（Ｂ）硬化促進触媒
　第三発明に用いられる硬化促進触媒としては、例えば有機金属触媒類、３級アミン類等を挙げることができる。
　有機金属類としては、例えばジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテート、オクテン酸錫等の有機錫金属化合物や、オクテン酸鉛、ナフテン酸鉛等を挙げることができる。
　３級アミン類としては、Ｎ－トリエチルアミン、Ｎ－メチルモルホリンビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ”，Ｎ”，Ｎ”－ペンタメチルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’－トリメチルアミノエチル－エタノールアミン、ビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、Ｎ－メチル－Ｎ’－ジメチルアミノエチルピペラジン、イミダゾール環の第２級アミン官能基をシアノエチル基で置換したイミダゾール化合物等を挙げることができる。
　これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。上記触媒の中で特に好ましいのはジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテートである。
　第三発明の硬化性組成物における（Ｂ）硬化促進触媒の含有量は、第三発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常０．００５～２．０質量％であり、好ましくは０．０１～０．５質量％である。

（Ｃ）粘着性付与剤
　粘着性付与剤（粘着性付与樹脂）としては、ロジン及びその誘導体、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、クマロン－インデン樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂等、通常使用される多くの粘着性付与剤の中から、官能化α－オレフィン重合体との相溶性が良好なものが選択される。これらの粘着性付与剤の中から１種を単独で用いてもよいし、２種以上を混合物として用いてもよい。
　好ましい粘着性付与剤としては、再剥離性と、曲面及び凹凸面への接着性とのバランスの観点から、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂の群から選ばれる１種の樹脂又は２種以上の混合物を用いることが好ましい。
　第三発明の硬化性組成物における（Ｃ）粘着性付与剤の含有量は、第三発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～５０質量％であり、好ましくは２～４５質量％である。

（Ｄ）希釈剤
　希釈剤としては、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等のオイル及びこれらを混合したオイル、並びに液状ポリブテン、液状イソポリブチレン等の液状ゴムが挙げられる。これらは１種単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。
　第三発明の硬化性組成物における（Ｄ）希釈剤の含有量は、第三発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～５０質量％であり、好ましくは２～４０質量％である。

（その他の成分）
　第三発明の硬化性組成物は、第三発明の効果を阻害しない範囲で、フィラー、顔料又は酸化防止剤等の添加剤を含有してもよい。
　上記フィラーには無機フィラー及び有機フィラーがある。
　無機フィラーとしては、シリカ、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化スズ、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、セピオライト、イモゴライト、セリサリト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉等が挙げられる。
　無機フィラーの代わりに無機充填剤を用いてもよく、シラン系やチタネート系等の各種カップリング剤で表面処理を施してもよい。この処理方法としては、乾式法、スラリー法又はスプレー法等の各種カップリング剤で無機質充填剤を直接処理する方法、又は直接法やマスターバッチ法等のインテグラルブレンド法、或いはドライコンセントレート法等の方法が挙げられる。
　有機フィラーとしては、でんぷん（例えば粉末状でんぷん）、繊維状皮革、天然有機繊維（例えば綿、麻等のセルロースからなるもの）、及びナイロン、ポリエステル、ポリオレフィン等の合成高分子からなる合成繊維等が挙げられる。
　上記顔料には、無機顔料、有機顔料（例えばアゾ系顔料及び多環式系顔料）がある。
　無機顔料としては、酸化物（二酸化チタン、亜鉛華（酸化亜鉛）、酸化鉄、酸化クロム、鉄黒、コバルトブルー等、水酸化物として：アルミナ白、酸化鉄黄、ビリジアン等）、硫化物（硫化亜鉛、リトポン、カドミウムエロー、朱、カドミウムレッド等）、クロム酸塩（黄鉛、モリブデートオレンジ、ジンククロメート、ストロンチウムクロメート等）、珪酸塩（ホワイトカーボン、クレー、タルク、群青等）、硫酸塩（沈降性硫酸バリウム、バライト粉等、炭酸塩として：炭酸カルシウム、鉛白等）が挙げられ、これらのほかフェロシアン化物（紺青）、燐酸塩（マンガンバイオレット）、炭素（カーボンブラック）等も用いることができる。
　有機顔料であるアゾ系顔料としては、溶性アゾ（カーミン６Ｂ、レーキレットＣ等）、不溶性アゾ（ジスアゾエロー、レーキレット４Ｒ等）、縮合アゾ（クロモフタルエロー３Ｇ、クロモフタルスカーレットＲＮ等）、アゾ錯塩（ニッケルアゾエロー等）、ペンズイダゾロンアゾ（パーマネントオレンジＨＬ等）が挙げられる。有機顔料である多環式系顔料としては、イソインドリノン、イソインドリン、キノフタロン、ピラゾロン、フラバトロン、アントラキノン、ジケト－ピロロ－ピロール、ピロール、ピラゾロン、ピランスロン、ペリノン、ペリレン、キナクリドン、インジゴイド、オキサジン、イミダゾロン、キサンテン、カルボニウム、ビオランスロン、フタロシアニン、ニトロソ等が挙げられる。

　第三発明の硬化性組成物は、上記成分を任意の方法により混合することで製造することができる。
　（Ｂ）硬化促進触媒は、混和して使用するのがよい。（Ｂ）硬化促進触媒の添加方法は、予め（Ｂ）硬化促進触媒が高濃度に入った触媒マスターバッチを調製しておき、触媒マスターバッチと他の成分とをブレンドし、混練もしくは溶融することが好ましい。
　また、第三発明の硬化性組成物は、溶剤を用いて製造することもできる。

　第三発明の硬化性組成物は溶媒に溶解して溶媒型接着剤として用いることができ、塗布、噴霧して接着基材表面に皮膜を形成し被着体と接着することができる。
　さらに、第三発明の重合性組成物を、水等の極性溶媒に分散させる又はエマルジョンとすることでも接着剤として用いることができる。そのほか、第三発明の硬化性組成物をシート形状又はフィルム形状に成形し、接着基材間に挟み込み、硬化性組成物が流動する温度以上に加熱して接着し、冷却固化により接着することができる。

［硬化物］
　第三発明はまた、上記硬化性組成物を硬化させてなる硬化物をも提供する。
　第三発明の硬化性組成物は、低温で硬化反応を実施できる。具体的には、第三発明の硬化性組成物を１００℃以下で硬化反応させることで、硬化物を得ることができる。硬化反応は、水分又は湿気と接触させて加熱処理又は室温下で養生することにより、硬化を行うことができる。水分又は湿気を接触させるには、例えば第三発明の硬化性粘接着組成物を空気中に放置してもよいし、水槽に浸漬、スチームを導入してもよい。また温度は室温（２５℃）でもよいが、高温にすると短時間で架橋させることができる。
　

　第三発明の硬化性組成物は、樹脂の相溶化剤、ポリオレフィンのエマルジョン、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤、改質剤等の用途に用いることができる。
　第三発明の硬化物は、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤、改質剤等の用途に用いることができる。また、上記硬化方法で得られる硬化物は耐熱性を有するため、高温下の環境でも使用することができる。

＜第四発明＞
［官能化α－オレフィン重合体］
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、α－オレフィン重合体末端に（無水）カルボン酸残基を有し、かつ、下記（１）～（６）を満たす。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５）１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数が０．５～２．５個である。
（６）１分子当りの末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数が０．５～２．５個である。

（ａ）（無水）カルボン酸残基
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、上述のように、１分子当りの末端（無水）カルボン酸残基の数は０．５～２．５個であり、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、０．５～１．５個であることが好ましく、０．８～１．２個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、硬化性能が重要であり、架橋構造を得る観点から、１．２～２．５個であることが好ましく、１．５～２．１個であることがさらに好ましい。１分子当りの末端（無水）カルボン酸残基の数が０．５個未満であると、架橋剤との架橋硬化反応が起こらず、また、２．５個を超えると、架橋剤を用いて得られる硬化物の架橋間分子量が小さくなり、ゴム弾性を示す硬化物が得られない。
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、後述するように、主鎖末端に炭素－炭素間二重結合を有するα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とのエン反応により製造することができる。この反応により得られる第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、主鎖の片末端又は両末端に（無水）カルボン酸残基を有するものとなるため、（無水）カルボン酸残基の数の制御は、原料のα－オレフィン重合体の末端不飽和基数を制御することで容易に行うことができる。
　上記末端（無水）カルボン酸残基は、カルボン酸又は無水カルボン酸より１つの水素原子を除いてなる置換基であれば特に限定されないが、炭素数１～２０の（無水）カルボン酸の残基が好ましく、炭素数１～１０のものがより好ましく、炭素数１～５のものがさらに好ましく、具体的には、プロピオン酸残基、酪酸残基や（無水）コハク酸残基が挙げられる。

　上記１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数は、以下に示す測定方法により求めることができる。
　変性する前のαオレフィン重合体と不飽和（無水）カルボン酸とのブレンド物を０．１ｍｍのスペーサーを用いてプレスして赤外分光測定（ＩＲ）を行い、特徴的なカルボルニル（１７００～１８００ｃｍ^－１）の吸収量と不飽和（無水）カルボン酸の仕込量とから検量線を作成し、次いで測定対象となる官能化α－オレフィン重合体のプレス板のＩＲ測定を行い、下記式により、１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数を決定した。
一分子あたりの（無水）カルボン酸残基の数＝［（無水）カルボン酸残基濃度］／１００×Ｍｎ／モノマーの分子量（個）
　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
　数平均分子量（Ｍｎ）：ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量
　（無水）カルボン酸残基濃度：測定対象となる官能化α－オレフィン重合体のプレス板のＩＲ測定を行い、検量線と１７００～１８００ｃｍ^－１の吸収量の関係から、（無水）カルボン酸残基の濃度を算出した。
　上記ＩＲ測定に用いられる測定器としては、例えば、日本分光株式会社製「ＦＴ／ＩＲ－５３００」を用いることができる。

　また、本明細書において「末端に（無水）カルボン酸残基を有する」とは、（無水）カルボン酸残基がポリマー主鎖末端（ポリマー主鎖の少なくとも一方の末端、好ましくはポリマー主鎖の両末端）にあること示すことである。具体的には、赤外吸収スペクトル（ＩＲ）により、１７００～１７５０ｃｍ^－１のピークが観測され、^１Ｈ－ＮＭＲ測定において、末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造に由来する４．８５～５．５０ｐｐｍのピークを有することを示す。
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、末端に（無水）カルボン酸残基を有することで、硬化反応における硬化効率が向上するなどの利点がある。ポリマーの末端以外のポリマーの内部（側鎖）に（無水）カルボン酸残基が存在すると、１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数が２．５個を超えてしまい、この結果、架橋時に架橋間分子量（架橋点と架橋点との間の分子量）が小さくなり、もとの重合体本来の性能が維持されなくなり、架橋後の硬化物は脆性を有するものとなる。また、（無水）カルボン酸残基が末端に存在することで、架橋剤との架橋硬化反応の際に、容易に架橋剤と接触することができ、より硬化速度、硬化効率が向上するという利点がある。

（ｂ）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第四発明に用いられる官能化α－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下であり、３０Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、１０Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、１Ｊ／ｇ以下であることが特に好ましい。融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇを超えると、結晶性成分が多くなり、比較的低温での流動性が悪化し、施工時の省エネ性や、安全環境面の観点で問題が生じる。
　なお、ΔＨ－Ｄは、ＤＳＣ測定により求める。すなわち、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄとする。
　融解吸熱量を５０Ｊ／ｇ以下に制御するためには、立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を８０モル％以下に制御する必要があり、これは主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇを超える。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇ以下になる可能性があるが、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、後述する二重架橋の触媒を用いることで、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

（ｃ）立体規則性
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体主鎖末端や１－ブテン単独重合体主鎖末端に（無水）カルボン酸残基を有する場合、そのメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であることが好ましく、６０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。
　一方、プロピレン－１－ブテン共重合体の主鎖末端に（無水）カルボン酸残基を有する場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、４０～８０モル％であることがさらに好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を低く制御したり、メソダイアッド分率［ｍ］を中程度に制御したりして、低規則性、完全非晶にすることで常温での取り扱いが可能となり、より低い温度での硬化が可能となる。それにより、従来用いることが困難であったシーリング、反応性接着の分野において特にポリオレフィン系基材との密着性が要求される分野で使用することが可能となる。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われ、例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。
　２，１－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における２，１－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。

　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第四発明の官能化α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体主鎖を有する場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における１，３－結合分率及び１，４－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。

　第四発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．　Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリマー連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

（ｄ）重量平均分子量・分子量分布
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であり、４，０００～５０，０００であることが好ましく、５，０００～４０，０００であることがより好ましく、５，０００～３０，０００であることが特に好ましい。硬化後の接着強度や、容易に剥がれないなどの耐久性の観点からは、分子量は大きい方が好ましい。

　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満であることが好ましく、１．４～３．０であることがより好ましく、１．６～２．５であることが更に好ましい。

（ｅ）Ｂ粘度
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性、室温での作業性等の観点から、３０℃におけるＢ粘度（流動性）が５０００ｍＰａ・ｓ以下が好ましく、２０００ｍＰａ・ｓ以下がより好ましい。
　ここで、上記Ｂ粘度とは、ＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定されるものを示す。

（ｆ）末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、後述するように、主鎖末端に炭素－炭素間二重結合を有するα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とのエン反応により製造される。この反応により得られる第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造を有するものとなる。この内部二重結合の数は、１分子当り０．５～２．５個であり、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、０．５～１．５個であることが好ましく、０．８～１．２個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、１．２～２．５個であることが好ましく、１．５～２．１個であることがさらに好ましい。

　上記１分子当りの内部二重結合の数は、以下に示す測定方法により求めることができる。
　まず、^１Ｈ－ＮＭＲ測定より得られる４．８５～５．５０ｐｐｍに出現する末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造における内部二重結合の水素原子、０．７０～１．８０ｐｐｍに出現するα－オレフィン主鎖の水素原子に基づいて、末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数が算出できる。
　末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造における内部二重結合のＣＨ（ｉ）：４．８５～５．５０ｐｐｍの積分値
　α－オレフィン主鎖の水素原子（ｉｉ）：０．７０～１．８０ｐｐｍの積分値
　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
　モノマー単位の平均水素数（Ｈｎｕｍ）＝プロピレン単位比率×６＋１－ブテン単位比率×８
　内部二重結合の濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）／（Ｈｎｕｍ））］
　上記方法により算出した内部二重結合の濃度（モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）から、下記式により１分子当りの内部二重結合の数を算出することができる。
　内部二重結合の数（個）＝（Ｍｎ）／（Ｍｍ）×［内部二重結合の濃度］

［官能化α－オレフィン重合体の製造方法］
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、主鎖末端に炭素－炭素間二重結合を有するα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とを反応させる製造方法により得られる。原料として用いられるα－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体、１－ブテン系重合体、及びジエン系共重合体から選択される。該１－ブテン系重合体は、１－ブテン単独重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体から選択され、該ジエン系共重合体は、プロピレン－ジエン共重合体及び１－ブテン－ジエン共重合体から選択される。

（α－オレフィン重合体）
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体の製造方法において、原料として用いられるα－オレフィン重合体は、下記特性（１’）～（５’）を有し、下記特性（６’）～（８’）を有することが好ましい。
（１’）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３’）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４’）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５’）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
（６’）（６’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であるか、（６’－２）メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％である。
（７’）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
（８’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。

（１’）重量平均分子量（Ｍｗ）
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であることが好ましく、６，０００～４５０，０００、８，０００～３００，０００、１０，０００～７０，０００、２，０００～５０，０００であることがより好ましく、３，０００～２０，０００、５，０００～２０，０００であることがより好ましい。
　α－オレフィン重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下、４．５未満であることが好ましく、１．１～３．０であることが好ましく、１．４～３．０であることがより好ましく、１．４～２．６であることがさらに好ましく、１．４～２．２であることがよりさらに好ましく、１．６～２．１であることが特に好ましく、１．６～２．０であることが最も好ましい。
　α－オレフィン重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（３’）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下であることを要し、５０Ｊ／ｇ未満、４０Ｊ／ｇ以下、４０Ｊ／ｇ未満、３０Ｊ／ｇ以下、３０Ｊ／ｇ未満、１５Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ未満、１．０Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ未満、０．５Ｊ／ｇ未満、０．２Ｊ／ｇ未満、０Ｊ／ｇの順で好ましい。
　α－オレフィン重合体の融解吸熱量ΔＨ－Ｄの詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体と同様である。
（４’）α－オレフィン重合体
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
　プロピレン－１－ブテン共重合体の場合、プロピレンに由来する構造単位が１０モル％以上であることが好ましく、２０モル％以上であることが好ましい。
　プロピレン－ジエン共重合体の場合、プロピレンに由来する構造単位が７０モル％以上であることが好ましく、８０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることが好ましい。
　１－ブテン－ジエン共重合体の場合、１－ブテンに由来する構造単位が７０モル％以上であることが好ましく、８０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることが好ましい。
　中でも、粘接着組成物として用いる場合の相溶性や、基材との接着強度の観点で、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体が好ましい。

（５’）１分子当りの末端不飽和基の数
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、ジエン系重合体の場合には、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。また、α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体、１－ブテン系重合体及びジエン系共重合体のいずれであっても、１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個であることが好ましく、０．７～２．５個であることがより好ましく、０．７～２．３個であることがさらに好ましく、０．８～２．１個であることが特に好ましく、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの珪素含有基の数が０．５～１．５個であることが好ましく、０．５～１．０個であることがより好ましく、１．１～１．５個であることがさらに好ましく、０．８～１．２個であることが特に好ましく、１．１～１．２個であることが最も好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、１．２個以上であることが好ましく、１．５個以上であることがさらに好ましい。
　１分子当りの末端不飽和基の個数は主鎖末端のみであれば最大２．０個であり、２．０個以上にする場合は、ジエン類等を共重合することにより、側鎖末端に不飽和基を導入することで１分子あたりの末端不飽和個数を制御することができる。

　なお、末端不飽和基としては、ビニル基、ビニリデン基、トランス（ビニレン）基等が挙げられるが、本明細書で定義する末端不飽和基とは、ビニル基及びビニリデン基を意味する。ビニル基及びビニリデン基はラジカル重合性、各種反応の適用範囲が広く、多様な要求に対応できる。
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体における末端不飽和基濃度及び末端不飽和基数は、ビニル基及びビニリデン基の総量の濃度及び数を意味する。ビニル基のみ存在する場合は、ビニル基のみの濃度及び数を意味し、ビニル基及びビニリデン基両方含む場合は、両方の和の濃度及び数を意味する。

　上述の末端不飽和基濃度や１分子当りの末端不飽和基の数は、^１Ｈ－ＮＭＲ測定により求めることができる。具体的には、^１Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）が算出できる。
　　ビニリデン基のＣＨ_２（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ_３（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］
　上記方法により算出した末端不飽和基濃度（Ｃ、モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー分子量（Ｍ）から、下記式により１分子当りの末端不飽和基の数を算出することができる。
　　　１分子当りの末端不飽和基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×（Ｃ／１００）

（６’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン単独重合体や１－ブテン単独重合体の場合、そのメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であることが好ましく、６０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに更に好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。さらに、１モル％超かつ２０モル％未満、１モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１０モル％未満、３モル％超かつ１０モル％未満が好ましい。

（６’－２）メソダイアッド分率［ｍ］
　一方、第四発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることが更に好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］は、主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　また、第四発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン単独重合体や１－ブテン単独重合体の場合、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは２０モル％未満であり、より好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満、さらに好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満であり、よりさらに好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは３モル％超かつ１５モル％未満であり、最も好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　一方、第四発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、ラセミダイアッド分率［ｒ］が１～５０モル％であることが好ましく、２～４５モル％であることがより好ましく、２～４０モル％であることが更に好ましい。

（７’）２，１－結合分率
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。α－オレフィン重合体の２，１－結合分率が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　２，１－結合分率の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。具体的には、主触媒の構造が大きく影響し、主触媒の中心金属周辺のモノマーの挿入場を狭くすることで２，１－結合を制御することができ、逆に挿入場を広くすることで２，１－結合を増やすことができる。例えばハーフメタロセン型と呼ばれる触媒は中心金属周辺の挿入場が広いため、２，１－結合や長鎖分岐などの構造が生成しやすく、ラセミ型のメタロセン触媒であれば、２，１－結合を抑制することが期待できるが、ラセミ型の場合は立体規則性が高くなり、第四発明で示しているような非晶のポリマーを得ることは困難である。例えば後述するようなラセミ型でも２重架橋したメタロセン触媒で３位に置換基を導入し、中心金属の挿入場を制御することで非晶かつ２，１－結合の非常に少ない重合体を得ることができる。

（８’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。α－オレフィン重合体の１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第四発明に用いられるα－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体である場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体である場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体である場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、上述の２，１－結合分率の制御と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

　第四発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１－ブテン）連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

＜プロピレン単独重合体の場合＞
　上記１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、上述の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果より、下記式にて算出できる。
１，３－結合分率＝（Ｄ／２）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
２，１－結合分率＝{（Ａ＋Ｂ）／２}／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
Ａ：１５～１５．５ｐｐｍの積分値
Ｂ：１７～１８ｐｐｍの積分値
Ｃ：１９．５～２２．５ｐｐｍの積分値
Ｄ：２７．６～２７．８ｐｐｍの積分値

（α－オレフィン重合体の製造方法）
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、例えば下記成分（Ｐ－ａ）、（Ｐ－ｂ）及び（Ｐ－ｃ）の組合せからなるメタロセン触媒を用い、水素を分子量調節剤として用いることにより製造することができる。具体的には、ＷＯ２００８／０４７８６０に開示の方法で製造できる。
　　（Ｐ－ａ）シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基を有する周期律表第３族～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物
　　（Ｐ－ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物
　　（Ｐ－ｃ）有機アルミニウム化合物

　上記一般式（Ｉ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、具体例としてはチタン，ジルコニウム，ハフニウム，イットリウム，バナジウム，クロム，マンガン，ニッケル，コバルト，パラジウム及びランタノイド系金属等が挙げられる。これらの中ではオレフィン重合活性等の点から周期律表第４族の金属元素が好ましく、特にチタン，ジルコニウム及びハフニウムが好適であり、α－オレフィン重合体の収率及び触媒活性の点から、ジルコニウムが最も好適である。
　Ｅ¹及びＥ²はそれぞれ、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基，置換インデニル基，ヘテロシクロペンタジエニル基，置換ヘテロシクロペンタジエニル基，アミド基（－Ｎ＜），ホスフィン基（－Ｐ＜），炭化水素基〔＞ＣＲ－，＞Ｃ＜〕及びケイ素含有基〔＞ＳｉＲ－，＞Ｓｉ＜〕（但し、Ｒは水素又は炭素数１～２０の炭化水素基あるいはヘテロ原子含有基である）の中から選ばれた配位子を示し、Ａ¹及びＡ²を介して架橋構造を形成している。Ｅ¹及びＥ²は互いに同一でも異なっていてもよい。このＥ¹及びＥ²としては、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基，インデニル基及び置換インデニル基が好ましく、Ｅ¹及びＥ²のうちの少なくとも一つは、シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基又は置換インデニル基である。
　前記置換シクロペンタジエニル基、置換インデニル基、置換へテロシクロペンタジエニル基の置換基としては、炭素数１～２０（好ましくは炭素数１～１０、より好ましくは炭素数１～６）の炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基等の置換基を示す。
　Ｘはσ結合性の配位子を示し、Ｘが複数ある場合、複数のＸは同じでも異なっていてもよく、他のＸ，Ｅ^１，Ｅ^２又はＹと架橋していてもよい。このＸの具体例としては、ハロゲン原子，炭素数１～２０の炭化水素基，炭素数１～２０のアルコキシ基，炭素数６～２０のアリールオキシ基，炭素数１～２０のアミド基，炭素数１～２０のケイ素含有基，炭素数１～２０のホスフィド基，炭素数１～２０のスルフィド基，炭素数１～２０のアシル基等が挙げられる。
　ハロゲン原子としては、塩素原子、フッ素原子、臭素原子、ヨウ素原子が挙げられる。炭素数１～２０の炭化水素基として具体的には、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキシル基、シクロヘキシル基、オクチル基等のアルキル基；ビニル基、プロペニル基、シクロヘキセニル基等のアルケニル基；ベンジル基、フェニルエチル基、フェニルプロピル基等のアリールアルキル基；フェニル基、トリル基、ジメチルフェニル基、トリメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基、ビフェニル基、ナフチル基、メチルナフチル基、アントラセニル基、フェナントニル基等のアリール基等が挙げられる。なかでもメチル基、エチル基、プロピル基等のアルキル基やフェニル基等のアリール基が好ましい。

（Ｄは周期律表第１４族元素であり、例えば炭素，ケイ素，ゲルマニウム及びスズが挙げられる。Ｒ²及びＲ³はそれぞれ水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基で、それらは互いに同一でも異なっていてもよく、また互いに結合して環構造を形成していてもよい。ｅは１～４の整数を示す。）
　上記一般式（ａ）で表される構造の具体例としては、メチレン基，エチレン基，エチリデン基，プロピリデン基，イソプロピリデン基，シクロヘキシリデン基，１，２－シクロヘキシレン基，ビニリデン基（ＣＨ₂＝Ｃ＝），ジメチルシリレン基，ジフェニルシリレン基，メチルフェニルシリレン基，ジメチルゲルミレン基，ジメチルスタニレン基，テトラメチルジシリレン基，ジフェニルジシリレン基等を挙げることができる。これらの中で、エチレン基，イソプロピリデン基及びジメチルシリレン基が好適である。

　上記一般式（ＩＩ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、Ａ^１ａ及びＡ^２ａは、それぞれ上記一般式（Ｉ）における一般式（ａ）で表される架橋基を示し、ＣＨ_２，ＣＨ_２ＣＨ_２，（ＣＨ_３）_２Ｃ，（ＣＨ_３）_２Ｃ（ＣＨ_３）_２Ｃ，（ＣＨ_３）_２Ｓｉ，（ＣＨ_３）_２Ｓｉ（ＣＨ_３）_２Ｓｉ及び（Ｃ_６Ｈ_５）_２Ｓｉが好ましい。Ａ^１ａ及びＡ^２ａは、互いに同一でも異なっていてもよい。Ｒ^４～Ｒ^１３はそれぞれ水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基を示す。ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基及びケイ素含有基としては、上記一般式（Ｉ）において説明したものと同様のものが挙げられる。炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基としては、ｐ－フルオロフェニル基、３，５－ジフルオロフェニル基、３，４，５－トリフルオロフェニル基、ペンタフルオロフェニル基、３，５－ビス（トリフルオロ）フェニル基、フルオロブチル基等が挙げられる。ヘテロ原子含有基としては、炭素数１～２０のヘテロ原子含有基が挙げられ、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジフェニルアミノ基等の窒素含有基；フェニルスルフィド基、メチルスルフィド基等の硫黄含有基；ジメチルホスフィノ基、ジフェニルホスフィノ基等のリン含有基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基等の酸素含有基等が挙げられる。なかでも、Ｒ^４及びＲ^５としては水素原子、ハロゲン原子、酸素、ケイ素等のヘテロ原子を含有する基、炭素数１～２０の炭化水素基が、重合活性が高く好ましい。また、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成する観点から、Ｒ^４及びＲ^５としては水素原子、エチル基、ｎ－プロピル基、ｉ－プロピル基、ｎ－ブチル基、トリメチルシリルメチル基、フェニル基が好ましい。Ｒ^６～Ｒ^１３としては、水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基が好ましい。Ｘ及びＹは一般式（Ｉ）と同じである。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。

　一方、上記一般式（ＩＩ）で表される遷移金属化合物のうち、Ｒ^５が水素原子で、Ｒ^４が水素原子でない場合、周期律表第４族の遷移金属化合物としては、ＷＯ２００８／０６６１６８に記載の具体例が挙げられる。また、第４族以外の他の族の金属元素の類似化合物であってもよい。好ましくは周期律表第４族の遷移金属化合物であり、中でもジルコニウムの化合物が好ましい。

＜（Ｐ－ｃ）成分＞
　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体の製造方法で用いる触媒は、上記（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との組み合わせでもよく、上記（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分に加えて（Ｐ－ｃ）成分として有機アルミニウム化合物を用いてもよい。
　（Ｐ－ｃ）成分の有機アルミニウム化合物としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド及びエチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げられる。これらの有機アルミニウム化合物は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらのうち、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウムが好ましく、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウムがより好ましい。

　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体の製造方法においては、上述した（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分、あるいは（Ｐ－ａ）成分、（Ｐ－ｂ）成分及び（Ｐ－ｃ）成分を用いて予備接触を行うこともできる。予備接触は、（Ｐ－ａ）成分に、例えば（Ｐ－ｂ）成分を接触させることにより行うことができるが、その方法に特に制限はなく、公知の方法を用いることができる。このような予備接触により触媒活性の向上や、助触媒である（Ｐ－ｂ）成分の使用割合の低減等、触媒コストの低減に効果的である。

　第四発明に用いられるα－オレフィン重合体は、上記製造方法により得られるα－オレフィン重合体を原料とし、更に熱分解反応やラジカル分解反応を介して得られる末端不飽和α－オレフィン重合体であってもよい。熱分解反応やラジカル分解反応により、１分子当りの末端不飽和基の数を増加させることができる。

　熱分解反応は、上記製造方法により得られた原料α－オレフィン重合体を加熱処理することで行なう。
　加熱温度は、目標とする分子量を設定し、予め実施した実験結果を勘案して調整することができ、好ましくは３００～４００℃であり、より好ましくは３１０～３９０℃である。加熱温度が３００℃未満の場合、熱分解反応が進まないおそれがある。一方、加熱温度が４００℃超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。
　また、熱分解時間（加熱処理時間）は、好ましくは３０分～１０時間であり、より好ましくは６０～２４０分である。熱分解時間が３０分未満の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体の生成量が少なくおそれがある。一方、熱分解時間が１０時間超の場合、得られる末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。

　有機過酸化物の添加量は、好ましくは原料α－オレフィン重合体に対して０．０５～２．０質量％であり、より好ましくは０．１～１．８質量％であり、さらに好ましくは０．２～１．７質量％である。添加量が０．０５質量％以上であると、分解反応速度が促進されて生産効率が向上する。一方、添加量が２．０質量％以下であると、有機過酸化物の分解に起因する臭気が発生しにくくなる。

［官能化α－オレフィン重合体の製造方法］
　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、上述のα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とを反応させることで製造することができる。

（不飽和（無水）カルボン酸）
　不飽和（無水）カルボン酸としては、炭素数１～２０のものが好ましく、炭素数１～１０のものがより好ましく、具体的にはマレイン酸、無水マレイン酸、アクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等が挙げられる。

　α－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸との反応においては、反応温度を５０～２３０℃にすることが重要である。反応温度を５０℃以上とすることで、重合体の粘度を適切な領域まで下げることが可能になると同時に反応時間の短縮が可能となり好適である。一方、反応温度の高い方が成分重合体の粘度を低くでき好ましいが、あまり反応温度を高くすると成分重合体の主鎖が切断されることがある。上記反応温度は、７０～２１０℃が好ましく、特に８０～２００℃が好適である。
　上記反応における反応時間は、０．５～１２時間程度が好ましく、２～８時間がより好ましい。
　また、α－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸との反応においては、炭化水素溶剤等で希釈しても良い。希釈することで常温での粘度をより低下させることができ、反応の効率化および反応時間の短縮が可能となる。溶剤で希釈する場合は、ＶＯＣ対策等の観点から、上記α－オレフィン重合体と不飽和（無水）カルボン酸との合計量に対する溶剤量は５０質量％以下が好ましく、より好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下である。

［硬化性組成物］
　第四発明の硬化性組成物は、（Ａ）上記官能化α－オレフィン重合体と、（Ｂ）架橋剤とを含有し、さらに（Ｃ）重合促進剤、（Ｄ）粘着性付与剤及び（Ｅ）希釈剤をも含有していてもよい。

（Ｂ）架橋剤
　架橋剤としては、官能化α－オレフィン重合体の（無水）カルボン酸残基と反応して架橋硬化し得るものであればよく、例えば、ポリアミン、ポリオール等が挙げられる。
　ポリアミンとしては、メチレンジアミン、エチレンジアミン、ジアミノプロパン、ジアミノブタン、トリメチレンジアミン、トリメチルヘキサメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ポリオキシプロピレンジアミンおよびポリオキシプロピレントリアミンなどの脂肪族ポリアミン、フェニレンジアミン、３，３’－ジクロロ－４，４’－ジアミノジフェニルメタン、４，４’－メチレンビス（フェニルアミン）、４，４’－ジアミノジフェニルエーテルおよび４，４’－ジアミノジフェニルスルホンなどの芳香族ポリアミン、シクロペンタンジアミン、シクロヘキシルジアミン、４，４－ジアミノジシクロヘキシルメタン、１，４－ジアミノシクロヘキサン、ビス－アミノプロピルピペラジン、チオ尿素、メチルイミノビスプロピルアミン、ノルボルナンジアミンおよびイソホロンジアミンなどの脂環式ジアミンなどが挙げられる。また、ヒドラジン、カルボヒドラジド、アジピン酸ジヒドラジド、セバシン酸ジヒドラジドおよびフタル酸ジヒドラジドなどのヒドラジンや、メラミン、スペルミン、スペルミジン、プトレシン等が挙げられる。
　ポリオールの具体例としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、３－メチルペンタンジオール、ジエチレングリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、２，２－ジエチル－１，３－プロパンジオール、２－ブチル－２－エチル－１，３－プロパンジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリブチレングリコールあるいは水添ビスフェノールＡ及びビスフェノールＡのエチレンオキサイド、又はプロピレンオキサイド付加物、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセリン、エリトリトール、ペンタエリスリトール、グルコース、ポリテトラヒドロフラン等がある。
　第四発明の硬化性組成物における（Ｂ）架橋剤の含有量は、第四発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～５０質量％であり、好ましくは１０～３０質量％である。

（Ｃ）重合促進剤
　重合促進剤としては、ヘテロポリ酸、ヘテロポリ酸塩、ベンゼンスルホン酸、トルエンスルホン酸、ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジオクテートなどが用いられる。
　第四発明の硬化性組成物における（Ｃ）重合促進剤の含有量は、第四発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常０．１～５質量％であり、好ましくは０．５～３質量％である。

（Ｄ）粘着性付与剤
　粘着性付与剤（粘着性付与樹脂）としては、ロジン及びその誘導体、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、クマロン－インデン樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂等、通常使用される多くの粘着性付与剤の中から、官能化α－オレフィン重合体との相溶性が良好なものが選択される。これらの粘着性付与剤の中から１種を単独で用いてもよいし、２種以上を混合物として用いてもよい。
　好ましい粘着性付与剤としては、再剥離性と、曲面及び凹凸面への接着性とのバランスの観点から、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂の群から選ばれる１種の樹脂又は２種以上の混合物を用いることが好ましい。
　第四発明の硬化性組成物における（Ｄ）粘着性付与剤の含有量は、第四発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常０～２０質量％であり、好ましくは０～１０質量％である。

（Ｅ）希釈剤
　希釈剤としては、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等のオイル及びこれらを混合したオイル、並びに液状ポリブテン、液状イソポリブチレン等の液状ゴムが挙げられる。これらは１種単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。
　第四発明の硬化性組成物における（Ｅ）希釈剤の含有量は、第四発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～３０質量％であり、好ましくは１～２０質量％である。

（その他の成分）
　第四発明の硬化性組成物は、第四発明の効果を阻害しない範囲で、フィラー、顔料や酸化防止剤等の添加剤を含有してもよい。

　フィラー及び／又は顔料の含有量は、フィラー及び／又は顔料の含有量を（ａ）とし、第四発明の官能化α－オレフィン重合体の含有量を（ｂ）とした場合、例えば（ａ）／（ｂ）＝０．００５～２０であり、好ましくは０．０１～１０である。
　（ａ）／（ｂ）が０．００５未満ではフィラー又は顔料表面の濡れ性、接着性の改良が不十分で、硬化性組成物において、フィラー又は顔料の分散性及び、界面接着性が不足するおそれがある。一方、（ａ）／（ｂ）が２０を超えると、表面処理に関与しない（ｂ）成分が存在し、製造コストが上昇して好ましくない。

　第四発明の硬化性組成物は、接着剤、樹脂相溶化剤、分散体又はコーティング剤として好適に用いることができる。

　第四発明の硬化性組成物は、ホットメルト接着剤基材として使用できる。ホットメルト接着剤の他成分としては、オイル、粘着付与材、酸化防止剤等の添加剤等を通常の範囲で使用する。
　第四発明の硬化性組成物は、溶媒に溶解して溶媒型接着剤として用いることができ、塗布、噴霧して接着基材表面に皮膜を形成し被着体と接着することができる。また、第四発明の硬化性組成物を、水等の極性溶媒に分散させる又はエマルジョンとすることでも接着剤として用いることができる。そのほか、第四発明の硬化性組成物をシート状又はフイルム状に成形し、接着基材間に挟み込み、接着剤が流動する温度以上に加熱して接着し、冷却固化により接着することができる。

　第四発明の硬化性組成物は、ポリオレフィンを必須成分とする樹脂組成物に対して例えば０．００５～１５質量％添加することで、樹脂相溶化剤として使用できる。

　第四発明の硬化性組成物は、溶媒に室温又は加熱して溶解させることで、官能化α－オレフィン重合体が微分散した分散体とすることができる。官能化α－オレフィン重合体の濃度は５～３０質量％の範囲である。
　上記溶媒としては、ヘキサン、ヘプタン、デカン等の脂肪族炭化水素系化合物；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素化合物；シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素化合物；クロルベンゼン等のハロゲン化炭化水素；テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン等のエーテル化合物等が挙げられる。
　溶媒に極性溶媒を用いることでエマルジョンとすることができる。極性溶媒としては水；メタノール、エタノール、ブタノール等のアルコール類、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチル等のカルボン酸エステル類等が挙げられる。

　分散体の製造方法としては、硬化性組成物を溶媒に溶解した溶液を上記極性溶媒に攪拌しながら添加して固体微粒子成分を生成した後、溶媒を留去し、極性溶媒の分散体を製造する例等を例示することができる。
　具体的には、テトラヒドロフランの２０～３０質量％の溶液を２０～５０℃の水に少量ずつ添加した後、減圧状態でテトラヒドロフランを除去し、水の量を所望の濃度に調整して製造する方法等を例示できる。他の方法としては、高速攪拌又は高せん断場で極性溶媒に直接分散する方法等、公知の方法を挙げることができる。必要に応じて、アニオン、カチオン、ノニオンタイプの界面活性剤や水溶性高分子化合物を添加剤として用いてもよい。

　上記分散体を基材上に塗布又は噴霧し、溶媒を除去することによりコートすることができる。また、フィルム又はシートを基材上に置き、加熱冷却によりコートすることができる。これらのほか、溶融した官能化α－オレフィン重合体を基材上に均一に塗布し冷却固化工程によりコートすることができる。

　第四発明の官能化α－オレフィン重合体は、上記と同様に接着剤、樹脂相溶化剤、分散体、コーティング材として用いることができるほか、反応性ホットメルト接着剤、シール材及びポッティング材としても用いることができる。

　反応性ホットメルト接着剤は、アルコキシ珪素を含む官能化α－オレフィン重合体、第四発明のα－オレフィン重合体を主成分とし、必要に応じてオイル及び粘着付与剤、無機フィラー、シラノール縮合触媒を含む。

　官能化α－オレフィン重合体は、シール材、ポッティング材に用いることができ、架橋性能を要求する場合は上記反応性ホットメルト接着剤と同様に調製することができる。
　架橋性能を必要としない場合は官能化α－オレフィン重合体、第四発明のα－オレフィン重合体を主成分とした溶融物をシール又はポッティングに用い冷却固化により固定化する。

［硬化物］
　第四発明はまた、上記硬化性組成物を硬化させてなる硬化物をも提供する。
　第四発明の硬化性組成物は、比較的低温で硬化反応を実施できる。具体的には、第四発明の硬化性組成物を１００℃以下の比較的低温で硬化反応させることで、硬化物を得ることができる。硬化反応は、架橋剤と混合して上述の硬化性組成物とし、加熱処理又は室温下で養生することにより、硬化を行うことができる。

［変性体］
　第四発明はさらに、上記官能化α－オレフィン重合体の末端（無水）カルボン酸基を変性してなる変性体をも提供する。
　変性体の具体例としては、ハロゲン化してなる酸ハロゲン化物、アルコールと反応させてなるエステル、アミンと反応させてなるアミド等が挙げられる。

　第四発明の硬化性組成物は、樹脂の相溶化剤、ポリオレフィンのエマルジョン、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤、改質剤等の用途に用いることができる。

＜第五発明＞
［官能化α－オレフィン重合体］
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体を官能化してなる官能化プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体を官能化してなる官能化１－ブテン単独重合体及びプロピレン－１－ブテン共重合体を官能化してなる官能化プロピレン－１－ブテン共重合体の３種類が存在する。本明細書中の「官能化」とは、α－オレフィン重合体に水酸基を付加することを示す。
　なお、エチレン等のコモノマーを共重合させた場合、結晶成分が増加するため室温での流動性がなくなり、取扱いが悪くなったり、常温で硬化することが困難になるため、接着剤、粘着剤やシーリング材の基材として用いることが難しい。
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、常温で流動性を示す。具体的には、第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、１００℃以下の比較的低温で流動性を示し、より好ましくは６０℃以下の低温で流動性を示す。

（ａ）水酸基
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、１分子当りの水酸基の数が１．１～４．５個であり、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの水酸基の数が１．１～１．５個であることが好ましく、１．１～１．２個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、硬化性能が重要であり、架橋構造を得る観点から、１分子当りの水酸基の数が１．２個以上であることが好ましく、１．５個以上であることがさらに好ましい。
　また、水酸基の最大個数については、後述するα－オレフィン重合体の１分子当りの不飽和基の数に依存するため、α－オレフィン重合体の末端不飽和基の数を制御することで、官能化α－オレフィン重合体の水酸基の個数を制御することができる。

　上記１分子当りの水酸基の数は、以下に示す測定方法により求めることができる。
　（Ａ）^１３Ｃ－ＮＭＲにより求めた末端水酸基濃度（モル％）、
　（Ｂ）ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた官能化α－オレフィン重合体の数平均分子量（Ｍｎ）、及び
　（Ｃ）　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
から、下記式により１分子当りの水酸基の数を算出することができる。
　１分子当りの水酸基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×［水酸基濃度］／１００
　上記水酸基濃度の算出方法としては副反応により不飽和濃度が減少している可能性があるため、以下に示すように、^１３Ｃ－ＮＭＲを用いて６８～７０ｐｐｍ付近に出現するＯＨ－ＣＨ_２由来のピークの濃度を算出する。
　ＯＨ－ＣＨ_２のＣＨ_２（ｉ）：６８～７０ｐｐｍの積分値
　プロピレン単位のＣＨ_２（ｉｉ）：４６．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　ブテン単位のＣＨ_２（ｉｉｉ）：４０．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　水酸基濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）＋（ｉｉｉ））］×１００（モル％）

（ｂ）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第五発明に用いられる官能化α－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。官能化α－オレフィン重合体の融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇを超えると、結晶成分が増加し、常温における流動性が損なわれる。また、融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１０Ｊ／ｇ以下で常温での流動性は分子量に依存するが、比較的低温（４０～５０℃）で流動性を発現することができ、施工時の省エネ、安全環境の面でメリットがある。
　なお、ΔＨ－Ｄは、ＤＳＣ測定により求める。すなわち、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄとする。
　融解吸熱量を５０Ｊ／ｇ以下に制御するためには、立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］を８０モル％以下に制御する必要があり、これは主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇを超える。メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすく、融解吸熱量が５０Ｊ／ｇ以下になる可能性があるが、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体の合成は難しい。例えば、後述する二重架橋の触媒を用いることで、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成することが可能となる。

（ｃ）立体規則性
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、プロピレン単独重合体主鎖、あるいは１－ブテン単独重合体主鎖に水酸基を有する場合、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％以下であることが好ましく、６０モル％以下であることがより好ましく、４０モル％以下であることがさらに好ましく、２０モル％以下であることが特に好ましい。
　一方、プロピレン－１－ブテン共重合体の主鎖に水酸基を有する場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることがさらに好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］を低く制御し、低規則性、完全非晶にすることで常温での取り扱いが可能となり、より低い温度での硬化が可能となる。それにより、従来用いることが困難であったシーリング、反応性接着の分野において特にポリオレフィン系基材との密着性が要求される分野で使用することが可能となる。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われ、例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。
　２，１－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における２，１－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。

　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第五発明の官能化α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体主鎖を有する場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体主鎖を有する場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、原料として用いられるα－オレフィン重合体における１，３－結合分率及び１，４－結合分率を後述する方法で制御することで行われる。
　２，１－結合分率、１，３－結合分率及び１，４－結合分率が多くなると、原料中の末端不飽和個数が減少し、それを反応起点とすることから末端水酸基の個数を増やせないため好ましくない。

　第五発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．　Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリマー連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、メソダイアッド分率[ｍ]を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

（ｄ）重量平均分子量・分子量分布
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が３，０００～５００，０００であることが好ましく、４，０００～４５０，０００であることがより好ましく、であることがより好ましく、４，５００～３００，０００であることが特に好ましい。
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体を接着剤用途に用いる場合には、硬化後の接着強度が強く、容易に剥がれない観点から、官能化α－オレフィン重合体の重量平均分子量が１０，０００～５００，０００であることが好ましい。

　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満であることが好ましく、１．４～３．０であることがより好ましく、１．５～２．６であることが更に好ましい。

（ｅ）Ｂ粘度
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、反応性、室温での作業性等の観点から、３０℃におけるＢ粘度（流動性）が５０００ｍＰａ・ｓ以下が好ましく、２０００ｍＰａ・ｓ以下がより好ましい。
　ここで、上記Ｂ粘度とは、ＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定されるものを示す。

［官能化α－オレフィン重合体の製造方法］
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体は、後述の両末端不飽和α－オレフィン重合体をヒドロキシル化することで製造することができる。
　両末端不飽和α－オレフィンのヒドロキシル化の具体例としては、濃硫酸、希硫酸等の酸触媒存在下でのオレフィンの水和反応、オレフィンのエン反応による無水マレイン酸の付加反応、リチウムアルミニウムハイドライド等による還元反応、過ギ酸、過酢酸等の有機過酸化物による酸化反応、ボランによってヒドロホウ素化した後に過酸化物及び塩基により処理するヒドロホウ素化－酸化反応等が挙げられる。
　水和反応としては、例えば、原料α－オレフィン重合体を、硫酸、リン酸等の酸触媒、ゼオライト、リン酸やイオン交換樹脂を担持した固体酸触媒存在下、あるいは、硫酸マグネシウムや塩化マグネシウム等のマグネシウム塩存在下、水系にて、１００～３００℃の温度で１０分から１０時間処理する方法が挙げられる。
　エン反応は、例えば、原料α－オレフィン重合体を、過剰量の無水マレイン酸と１００℃～２５０℃の温度で１０分～１０時間接触させることにより行うことができる。また、このエン反応は、シュウ酸あるいはマレイン酸を共存させつつ行うことが好ましい。
　還元反応としては、例えば、原料α－オレフィン重合体を、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）等の溶媒存在下、リチウムアルミニウムハイドライド等の還元剤と、室温～リフラックス条件下にて、３０分～５時間で接触させる方法が挙げられる。
　ヒドロホウ素化としては、例えば、原料α－オレフィン重合体を、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）等の溶媒存在下、ジシアミルボラン（（Ｓｉａ）_２ＢＨ）、テキシルボラン（（Ｔｈｘ）ＢＨ_２）、９－ボラビシクロ［３．３．１］ノナン等のホウ素化合物でＴＨＦ等の溶媒存在下、０℃～リフラックス条件下で接触させる方法が挙げられる。引き続き行われる酸化反応は、上記ヒドロホウ素化で得られた反応物を、例えば、室温下で過酸化水素等の過酸化物と水酸化ナトリウム等の塩基で１～１０時間処理することにより行うことができる。

（両末端不飽和α－オレフィン重合体）
　第五発明の官能化α－オレフィン重合体の製造方法において、原料として用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、下記特性（ａ’）を有し、下記特性（ｂ’）～（ｆ’）を有することが好ましい。
　　（ａ’）１分子当りの末端不飽和基の数が１．１～２．０個である。
　　（ｂ’）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
　　（ｃ’）（ｃ’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％以下であるか、（ｃ’－２）メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％以下である。
　　（ｄ１’）重量平均分子量Ｍｗが１，０００～５００，０００である。
　　（ｄ２’）分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが４．５未満である。
　　（ｅ’）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
　　（ｆ’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。

（ａ’）１分子当りの末端不飽和基の数
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、１分子当りの末端不飽和基の数が１．１～２．０個である。また、両末端不飽和α－オレフィン重合体は、相溶化剤として用いることを目的とした場合には、１分子当りの末端不飽和基の数が１．１～１．５個であることが好ましく、１．１～１．２個であることがより好ましく、また、粘接着剤やシーリング材に用いるときは、１．２個以上であることが好ましく、１．５個以上であることがさらに好ましい。

　両末端不飽和α－オレフィン重合体の１分子当りの末端不飽和基の数の制御は、主触媒の構造、モノマー種や重合条件（重合温度、水素濃度等）によって行うことができる。
　触媒の存在下、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）を選択することで、１分子当りの末端不飽和基の数の制御が可能である。
　例えば、水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）が０～５０００の範囲において重合反応を行うことにより得ることができる。末端不飽和基選択性及び触媒活性を高めるためには、微量の水素の存在下で重合反応を行うことが好ましい。
　通常、水素は連鎖移動剤として機能し、重合鎖末端は飽和構造となることが知られている。また、ドーマントの再活性化を行い、触媒活性を高めることができるという機能も有する。微量の水素の触媒性能に与える影響は不明であるが、ある特定の範囲で水素を用いることで、末端不飽和基選択性が高くかつ高活性を達成することができる。
　水素と遷移金属化合物とのモル比（水素／遷移金属化合物）は、好ましくは２００～４５００、より好ましくは３００～４０００、最も好ましくは４００～３０００である。このモル比が５０００以下であると、末端不飽和基の数が極端に低いα－オレフィン重合体の生成が抑制され、目的とする末端不飽和基の数のα－オレフィン重合体を得ることができる。

　なお、末端不飽和基としては、ビニル基、ビニリデン基、トランス（ビニレン）基等が挙げられるが、本明細書で定義する末端不飽和基とは、ビニル基及びビニリデン基を意味する。ビニル基及びビニリデン基はラジカル重合性、各種反応の適用範囲が広く、多様な要求に対応できる。
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体における末端不飽和基濃度及び末端不飽和基数は、ビニル基及びビニリデン基の総量の濃度及び数を意味する。ビニル基のみ存在する場合は、ビニル基のみの濃度及び数を意味し、ビニル基及びビニリデン基両方含む場合は、両方の和の濃度及び数を意味する。

（ｂ’）融解吸熱量ΔＨ－Ｄ
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下、５０Ｊ／ｇ未満であることが好ましい。
　プロピレン単独重合体において、融解吸熱量ΔＨ－Ｄは、３０Ｊ／ｇ以下、３０Ｊ／ｇ未満、１５Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ未満、０．５Ｊ／ｇ未満、０．２Ｊ／ｇ未満、０Ｊ／ｇの順で好ましい。
　１－ブテン単独重合体において融解吸熱量ΔＨ－Ｄが４０Ｊ／ｇ以下、４０Ｊ／ｇ未満、３０Ｊ／ｇ未満であることがより好ましく、１０Ｊ／ｇ以下、１０Ｊ／ｇ未満であることがさらに好ましく１．０Ｊ／ｇ以下、１．０Ｊ／ｇ未満、０．５Ｊ／ｇ未満、０．２Ｊ／ｇ未満、０Ｊ／ｇであることが特に好ましい。
　α－オレフィン重合体の融解吸熱量ΔＨ－Ｄの詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体と同様である。

（ｃ’－１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が８０モル％未満であることが好ましい。さらに、１モル％超かつ２０モル％未満、１モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１５モル％未満、２モル％超かつ１０モル％未満、３モル％超かつ１０モル％未満の順で好ましい。
　プロピレン単独重合体において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が６０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに更に好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。
　１－ブテン単独重合体の場合、そのメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が７０モル％未満であることがより好ましく、４０モル％未満であることがさらに更に好ましく、２０モル％未満であることが特に好ましい。

（ｃ’－２）メソダイアッド分率［ｍ］
　一方、第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、メソダイアッド分率［ｍ］が３０～９５モル％であることが好ましく、３０～８０モル％であることがより好ましく、３０～６０モル％であることが更に好ましい。
　メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］及びメソダイアッド分率［ｍ］は、主触媒の構造や重合条件によって制御できる。例えば、触媒の構造によって制御する場合、触媒の中心金属にモノマーが配位する空間を適する大きさに設計する必要がある。配位空間の大きさによって、モノマーの挿入が起こりづらく活性が低下したり、ラセミ型の構造であれば規則性の高いポリマーが得られ、メソ型の構造であれば、規則性の低いポリマーが得られやすくなる。

　また、第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体のラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは２０モル％未満である。
　プロピレン単独重合体におけるラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満、より好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満であり、更に好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満であり、特に好ましくは３モル％超かつ１５モル％未満であり、最も好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　１－ブテン単独重合体におけるラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］は、好ましくは１モル％超かつ２０モル％未満であり、より好ましくは２モル％超かつ１８モル％未満であり、更に好ましくは２モル％超かつ１５モル％未満、特に好ましくは３モル％超かつ１５モル％未満であり、最も好ましくは３モル％超かつ１０モル％未満である。
　一方、第五発明に用いられるα－オレフィン重合体がプロピレン－１－ブテン共重合体である場合、ラセミダイアッド分率［ｒ］が１～５０モル％であることが好ましく、２～４５モル％であることがより好ましく、２～４０モル％であることが更に好ましい。

（ｅ’）２，１－結合分率
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、２，１－結合分率が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．２モル％未満である。両末端不飽和α－オレフィン重合体の２，１－結合分率が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　２，１－結合分率の制御は、主触媒の構造や重合条件によって行われる。具体的には、主触媒の構造が大きく影響し、主触媒の中心金属周辺のモノマーの挿入場を狭くすることで２，１－結合を制御することができ、逆に挿入場を広くすることで２，１－結合を増やすことができる。例えばハーフメタロセン型と呼ばれる触媒は中心金属周辺の挿入場が広いため、２，１－結合や長鎖分岐などの構造が生成しやすく、ラセミ型のメタロセン触媒であれば、２，１－結合を抑制することが期待できるが、ラセミ型の場合は立体規則性が高くなり、第五発明で示しているような非晶のポリマーを得ることは困難である。例えば後述するようなラセミ型でも２重架橋したメタロセン触媒で３位に置換基を導入し、中心金属の挿入場を制御することで非晶かつ２，１－結合の非常に少ない重合体を得ることができる。

（ｆ’）１，３－結合分率及び１，４－結合分率
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が好ましくは０．５モル％未満であり、より好ましくは０．４モル％未満であり、更に好ましくは０．１モル％未満である。α－オレフィン重合体の１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が上記範囲以内であると、後述する熱分解反応やラジカル分解反応における分解効率が向上する。
　上記「１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計」とは、第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体である場合には１，３－結合分率を意味し、ブテン単独重合体である場合には１，４－結合分率を意味し、プロピレン－１－ブテン共重合体である場合には１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を意味する。
　１，３－結合分率及び１，４－結合分率の制御は、上述の２，１－結合分率の制御と同様にして、主触媒の構造や重合条件によって行われる。

　第五発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」で提案された方法に準拠して求めた。すなわち、^１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１－ブテン）連鎖中のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

（ｄ１’）重量平均分子量（Ｍｗ）
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、流動性の観点から、重量平均分子量が１，０００～５００，０００であることが好ましく、２，０００～５０，０００であることがより好ましく、３，０００～２０，０００であることがさらに好ましく、５，０００～２０，０００であることが特に好ましく、また、６０００～４５０，０００であることが好ましく、８０００～３００，０００であることがより好ましく、１０，０００～７０，０００であることがさらに好ましい。
　α－オレフィン重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（ｄ２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
　第五発明に用いられる両末端不飽和α－オレフィン重合体は、反応性及び反応硬化性の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満であることが好ましく、１．４～３．０、１．５～２．６、１．１～２．５、１．４～２．２、１．６～２．１、１．６～２．０の順で更に好ましい。
　α－オレフィン重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の詳細は、上述の官能化α－オレフィン重合体におけるものと同様である。

（両末端不飽和α－オレフィン重合体の製造方法）
　第五発明に用いられるα－オレフィン重合体は、例えば下記成分（Ｐ－ａ）、（Ｐ－ｂ）及び（Ｐ－ｃ）の組合せからなるメタロセン触媒を用い、水素を分子量調節剤として用いることにより得られる片末端不飽和α－オレフィン重合体を、更に熱分解反応やラジカル分解反応に供して製造することができる。具体的には、ＷＯ２００８／０４７８６０に開示の方法で製造できる。
　　（Ｐ－ａ）シクロペンタジエニル基、置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基を有する周期律表第３族～１０族の金属元素を含む遷移金属化合物
　　（Ｐ－ｂ）遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物
　　（Ｐ－ｃ）有機アルミニウム化合物

　次に、Ａ^１及びＡ^２は二つの配位子を結合する二価の架橋基であって、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基、ゲルマニウム含有基、スズ含有基、－Ｏ－、－ＣＯ－、－Ｓ－、－ＳＯ₂－、－Ｓｅ－、－ＮＲ¹－、－ＰＲ¹－、－Ｐ（Ｏ）Ｒ¹－、－ＢＲ¹－又は－ＡｌＲ¹－を示し、Ｒ¹は水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基又は炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基を示し、それらは互いに同一でも異なっていてもよい。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。
　このような架橋基のうち、少なくとも一つは炭素数１以上の炭化水素基からなる架橋基もしくは、ケイ素含有基であることが好ましい。このような架橋基としては、例えば下記一般式（ａ）で表されるものが挙げられる。

　上記一般式（ＩＩ）において、Ｍは周期律表第３～１０族の金属元素を示し、Ａ^１ａ及びＡ^２ａは、それぞれ上記一般式（Ｉ）における一般式（ａ）で表される架橋基を示し、ＣＨ_２，ＣＨ_２ＣＨ_２，（ＣＨ_３）_２Ｃ，（ＣＨ_３）_２Ｃ（ＣＨ_３）_２Ｃ，（ＣＨ_３）_２Ｓｉ，（ＣＨ_３）_２Ｓｉ（ＣＨ_３）_２Ｓｉ及び（Ｃ_６Ｈ_５）_２Ｓｉが好ましい。Ａ^１ａ及びＡ^２ａは、互いに同一でも異なっていてもよい。Ｒ^４～Ｒ^１３はそれぞれ水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基、ケイ素含有基又はヘテロ原子含有基を示す。ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基及びケイ素含有基としては、上記一般式（Ｉ）において説明したものと同様のものが挙げられる。炭素数１～２０のハロゲン含有炭化水素基としては、ｐ－フルオロフェニル基、３，５－ジフルオロフェニル基、３，４，５－トリフルオロフェニル基、ペンタフルオロフェニル基、３，５－ビス（トリフルオロ）フェニル基、フルオロブチル基等が挙げられる。ヘテロ原子含有基としては、炭素数１～２０のヘテロ原子含有基が挙げられ、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジフェニルアミノ基等の窒素含有基；フェニルスルフィド基、メチルスルフィド基等の硫黄含有基；ジメチルホスフィノ基、ジフェニルホスフィノ基等のリン含有基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基等の酸素含有基等が挙げられる。なかでも、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはハロゲン原子、酸素、ケイ素等のヘテロ原子を含有する基、炭素数１～２０の炭化水素基が、重合活性が高く好ましい。また、モノマーの配位空間を制御し、結合割合と融解吸熱量のバランスを有する重合体を合成する観点から、Ｒ⁴及びＲ⁵としてはイソプロピル、イソペンチルなどのイソ構造が好ましい。
Ｒ⁶～Ｒ¹³としては、水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基が好ましい。Ｘ及びＹは一般式（Ｉ）と同じである。ｑは１～５の整数で〔（Ｍの原子価）－２〕を示し、ｒは０～３の整数を示す。

＜（Ｐ－ｃ）成分＞
　第五発明に用いられる片末端不飽和α－オレフィン重合体の製造方法で用いる触媒は、上記（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との組み合わせでもよく、上記（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分に加えて（Ｐ－ｃ）成分として有機アルミニウム化合物を用いてもよい。
　（Ｐ－ｃ）成分の有機アルミニウム化合物としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド及びエチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げられる。これらの有機アルミニウム化合物は一種用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらのうち、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウムが好ましく、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルへキシルアルミニウム及びトリノルマルオクチルアルミニウムがより好ましい。

　（Ｐ－ａ）成分の使用量は、通常０．１×１０^－６～１．５×１０^－５ｍｏｌ／Ｌ、好ましくは０．１５×１０^－６～１．３×１０^－５ｍｏｌ／Ｌ、より好ましくは０．２×１０^－６～１．２×１０^－５ｍｏｌ／Ｌ、特に好ましくは０．３×１０^－６～１．０×１０^－５ｍｏｌ／Ｌである。（Ｐ－ａ）成分の使用量が０．１×１０^－６ｍｏｌ／Ｌ以上であると、触媒活性が十分に発現され、１．５×１０^－５ｍｏｌ／Ｌ以下であると、重合熱を容易に除去することができる。
　（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｂ）成分との使用割合（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｂ）は、モル比で好ましくは１０／１～１／１００、より好ましくは２／１～１／１０である。（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｂ）が１０／１～１／１００の範囲にあると、触媒としての効果が得られると共に、単位質量ポリマー当たりの触媒コストを抑えることができる。また、目的とするα－オレフィン重合体中にホウ素が多量に存在するおそれがない。
　（Ｐ－ａ）成分と（Ｐ－ｃ）成分との使用割合（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｃ）は、モル比で好ましくは１／１～１／１００００、より好ましくは１／５～１／２０００、更に好ましくは１／１０～１／１０００である。（Ｐ－ｃ）成分を用いることにより、遷移金属当たりの重合活性を向上させることができる。（Ｐ－ａ）／（Ｐ－ｃ）が１／１～１／１００００の範囲にあると、（Ｐ－ｃ）成分の添加効果と経済性のバランスが良好であり、また、目的とするα－オレフィン重合体中にアルミニウムが多量に存在するおそれがない。

　第五発明に用いられる片末端不飽和α－オレフィン重合体の製造方法においては、上述した（Ｐ－ａ）成分及び（Ｐ－ｂ）成分、あるいは（Ｐ－ａ）成分、（Ｐ－ｂ）成分及び（Ｐ－ｃ）成分を用いて予備接触を行うこともできる。予備接触は、（Ｐ－ａ）成分に、例えば（Ｐ－ｂ）成分を接触させることにより行うことができるが、その方法に特に制限はなく、公知の方法を用いることができる。このような予備接触により触媒活性の向上や、助触媒である（Ｐ－ｂ）成分の使用割合の低減等、触媒コストの低減に効果的である。

（熱分解反応）
　熱分解反応は、片末端不飽和α－オレフィン重合体を加熱処理することで行なう。
　加熱温度は、目標とする分子量を設定し、予め実施した実験結果を勘案して調整することができ、好ましくは３００～４００℃であり、より好ましくは３１０～３９０℃である。加熱温度が３００℃未満の場合、熱分解反応が進まないおそれがある。一方、加熱温度が４００℃超の場合、得られる両末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。
　また、熱分解時間（加熱処理時間）は、好ましくは３０分～１０時間であり、より好ましくは６０～２４０分である。熱分解時間が３０分未満の場合、得られる両末端不飽和α－オレフィン重合体の生成量が少なくおそれがある。一方、熱分解時間が１０時間超の場合、得られる両末端不飽和α－オレフィン重合体が劣化するおそれがある。

　上記熱分解反応は、例えば、熱分解装置として撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器を用い、この容器内に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、片末端不飽和α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融ポリマー相を不活性ガスでバブリングして、揮発性生成物を抜き出しながら、所定温度で所定時間加熱することで実施できる。

（ラジカル分解反応）
　ラジカル分解反応は、温度１６０～３００℃で、有機過酸化物を片末端不飽和α－オレフィン重合体に対して０．０５～２．０質量％添加することで実施できる。
　上記分解温度は、好ましくは１７０～２９０℃であり、より好ましくは１８０～２８０℃である。分解温度が１６０℃未満の場合、分解反応が進まないおそれがある。一方、分解温度が３００℃超の場合、分解が激しく進行し、撹拌により十分に有機過酸化物が溶融ポリマーに均一拡散する前に分解が終了してしまい、収率が低下するおそれがある。

　有機過酸化物の添加量は、好ましくは片末端不飽和α－オレフィン重合体に対して０．１～１．８質量％であり、より好ましくは０．２～１．７質量％である。添加量が０．０５質量％未満である場合、分解反応速度が遅くなって生産効率が悪くなるおそれがある。一方、添加量が２．０質量％超の場合、有機過酸化物の分解に起因する臭気が問題となるおそれがある。

　分解反応の分解時間は、例えば３０秒～１０時間であり、好ましくは１分～１時間である。分解時間が３０秒未満の場合、分解反応が十分に進行しないだけでなく、未分解の有機過酸化物が多量に残存するおそれがある。一方、分解時間が１０時間超である場合、副反応である架橋反応の進行が懸念されることや、得られる両末端不飽和α－オレフィン重合体が黄変するおそれがある。

　ラジカル分解反応をバッチ法によって実施する場合、撹拌装置の付いたステンレス製等の反応容器に窒素、アルゴン等の不活性ガスを充填し、片末端不飽和α－オレフィン重合体を入れて加熱溶融させ、溶融した片末端不飽和α－オレフィン重合体に及び有機化酸化物を滴下して、所定温度で所定時間加熱することでラジカル熱分解反応を実施できる。
　上記有機過酸化物の滴下は、上記分解時間の範囲内で滴下するとよく、当該滴下は連続的な滴下及び分割した滴下のいずれでもよい。また、滴下終了時間からの反応時間は、上記反応時間の範囲内とするとよい。

　また、分解の際、片末端不飽和α－オレフィン重合体を溶媒に溶解させてもよい。片末端不飽和α－オレフィン重合体を溶媒に溶解して分解する場合の分解温度は、通常１００～２５０℃の範囲、好ましくは１２０～２００℃の範囲である。

　溶融連続法によるラジカル分解反応は、上記装置を用いて、有機過酸化物を片末端不飽和α－オレフィン重合体に含浸させる方法、又は片末端不飽和α－オレフィン重合体及び有機過酸化物を個別に供給して混合する方法が適用できる。

　有機過酸化物の片末端不飽和α－オレフィン重合体への含浸は、具体的には所定量の有機過酸化物を窒素等の不活性ガス存在下で片末端不飽和α－オレフィン重合体に添加し、室温～４０℃の範囲で撹拌することで、原料ペレットに均一に吸収含浸させることができる。得られた有機過酸化物を含浸させた片末端不飽和α－オレフィン重合体（以下、「含浸ペレット」という。）を溶融押出によって分解する又は、含浸ペレットをマスターバッチとして片末端不飽和α－オレフィン重合体に添加して分解することで両末端不飽和α－オレフィン重合体が得られる。
　尚、有機過酸化物が固体である、又は有機過酸化物が片末端不飽和α－オレフィン重合体に対して溶解性が低い場合は、有機過酸化物を予め炭化水素溶媒に溶解させた溶液として、片末端不飽和α－オレフィン重合体に吸収含浸させるとよい。

　片末端不飽和α－オレフィン重合体及び有機過酸化物を個別に供給しての混合は、押出機ホッパー部に一定流量で原料α－オレフィン重合体と有機過酸化物を供給する、又は有機過酸化物をバレル途中に一定流量で供給することで実施できる。

［硬化性組成物］
　第五発明の硬化性組成物は、（Ａ）上記官能化α－オレフィン重合体と、（Ｂ）ポリイソシアネート化合物とを配合してなり、さらに、（Ｃ）希釈剤、（Ｄ）粘着性付与剤、（Ｅ）硬化促進触媒から選択される１種以上を配合してなるものであってもよい。

（Ｂ）ポリイソシアネート化合物
　第五発明において用いる（Ｂ）ポリイソシアネート化合物とは、１分子中に２個またはそれ以上のイソシアネート基を有する有機化合物であって、前記官能化α－オレフィン重合体の水酸基に対する反応性イソシアネート基を有するものである。この（Ｂ）ポリイソシアネート化合物の例としては、通常の芳香族、脂肪族、脂環族のものを挙げることができる。
　具体的には、例えば、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，２’－ジフェニルメタンジイソシアネート、４，４’－と２，２’－ジフェニルメタンジイソシアネートの混合物（以上全てＭＤＩ）、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、カルボジイミド変性ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、ナフタリン－１，５－ジイソシアネート、ｏ－トルイジンジイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、トリス（イソシアネートフェニル）チオホスフェート、イソプロピルベンゼン－２，４－ジイソシアネート等の芳香族ポリイソシアネート；
キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）等の脂肪族－芳香族ポリイソシアネート（イソシアネート基が、脂肪族炭化水素を介して芳香族環と直接結合したイソシアネート基を有しない、すなわち分子中に芳香族環と直接結合したイソシアネート基を有さないポリイソシアネートの事）；
さらに、ヘキサメチレンジイソシアネート、ドデカンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、リジンエステルトリイソシアネート、１，６，１１－ウンデカントリイソシアネート、１，８－ジイソシアネート－４－イソシアネートメチルオクタン、１，３，６－ヘキサメチレントリイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート等の脂肪族ポリイソシアネート；
さらに、トランスシクロヘキサン－１，４－ジイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（水素添加ＭＤＩ）、水素添加トリレンジイソシアネート、水素添加キシリレンジイソシアネート、水素添加テトラメチルキシリレンジイソシアネート等の脂環族ポリイソシアネート；
その他、前記ポリイソシアネート化合物の環化三量体（イソシアヌレート変性体）、ビューレット変性体やエチレングリコール、１，４－ブタンジオール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリメチロールプロパン、ポリエーテルポリオール、ポリマーポリオール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール、ポリエステルポリオール、アクリルポリオール、水添ダイマー酸ジイソシアネート、ポリアルカジエンポリオール、ポリアルカジエンポリオールの水素化物、部分鹸化エチレン－酢酸ビニル共重合体、ヒマシ油系ポリオール等のポリオール化合物と前記ポリイソシアネート化合物との付加反応物等が挙げられる。
　これらポリイソシアネート化合物は２種以上を混合して用いることもでき、さらにこれらポリイソシアネート化合物のイソシアネート基をフェノール類、オキシム類、イミド類、メルカプタン類、アルコール類、ε－カプロラクタム、エチレンイミン、α－ピロリドン、マロン酸ジエチル、亜硫酸水素ナトリウム、ホウ酸等のブロック剤でブロックしたいわゆるブロックイソシアネート化合物をも用いることができる。

　第五発明の硬化性組成物における前記（Ａ）官能化α－オレフィン重合体と（Ｂ）ポリイソシアネート化合物との配合割合については特に制限はないが、（Ａ）官能化α－オレフィン重合体の水酸基（ＯＨ）（Ｂ）ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基（ＮＣＯ）の最終的な割合（ＮＣＯ／ＯＨ）がモル比で０．３～５であると好ましく、０．５～４であるとより好ましい。
　ここで「最終的な割合」という言葉を用いているのは、実際の硬化体の作製にあたっては下記の様な種々の方法が用いられるからである。
ワンショット法；まず全配合成分のうち少なくともポリイソシアネート化合物を除く成分を配合して混合し、混合物を得る。この混合物にポリイソシアネート化合物および先の混合で用いなかった成分を添加して混合し、液状重合体組成物を得る。この時の好ましいＮＣＯ／ＯＨ比は、モル比で０．５～２．５である。
プレポリマー法（１）；所定の当量比ＮＣＯ／ＯＨが１．７～２５の範囲で、官能化α－オレフィン重合体とポリイソシアネート化合物とを、その他の添加剤の一部または全部の存在下あるいは非存在下、反応させてプレポリマーを得る。このプレポリマーに残りの成分を混合し、液状重合体組成物を得る。この時の好ましいＮＣＯ／ＯＨ比は、モル比で０．５～２．５である。この場合、プレポリマーを得た時に反応に関与した官能基のモル比ＮＣＯ／ＯＨ比は実質的に１．０であるので、最終的なＮＣＯ／ＯＨ比は、０．５～２．５の範囲内にある。
プレポリマー法（２）；所定の当量比ＮＣＯ／ＯＨが１．７～５の範囲で、配合全成分を配合し、反応させてプレポリマーを得る。このプレポリマーを空気中の湿気（水）と反応させる。

（Ｃ）希釈剤
　希釈剤としては、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等のオイル及びこれらを混合したオイル、並びに液状ポリブテン、液状イソポリブチレン等の液状ゴムが挙げられる。これらは１種単独で又は２種以上を混合して用いてもよい。
　第五発明の硬化性組成物における（Ｃ）希釈剤の含有量は、第五発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～５０質量％であり、好ましくは２～４０質量％である。

（Ｄ）粘着性付与剤
　粘着性付与剤（粘着性付与樹脂）としては、ロジン及びその誘導体、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、クマロン－インデン樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂等、通常使用される多くの粘着性付与剤の中から、官能化α－オレフィン重合体との相溶性が良好なものが選択される。これらの粘着性付与剤の中から１種を単独で用いてもよいし、２種以上を混合物として用いてもよい。
　好ましい粘着性付与剤としては、再剥離性と、曲面及び凹凸面への接着性とのバランスの観点から、テルペン系樹脂及びその水素添加型樹脂、スチレン系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）系樹脂及びその水素添加型樹脂、脂肪族系（Ｃ５系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、芳香族系（Ｃ９系）石油樹脂及びその水素添加型樹脂、並びにＣ５系－Ｃ９系の共重合石油樹脂及びその水素添加型樹脂の群から選ばれる１種の樹脂又は２種以上の混合物を用いることが好ましい。
　第五発明の硬化性組成物における（Ｄ）粘着性付与剤の含有量は、第五発明の硬化性組成物１００質量％に対して、通常１～５０質量％であり、好ましくは２～４５質量％である。

（Ｅ）硬化促進触媒
　（Ｅ）硬化促進触媒の具体例としては、トリエチレンジアミン、テトラメチルグアニジン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’－テトラメチルヘキサン－１，６－ジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’’Ｎ’’－ペンタメチルジエチレントリアミン、ビス（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、１，２－ジメチルイミダゾール、Ｎ－メチル－Ｎ’－（２－ジメチルアミノ）エチルピペラジン、ジアザビシクロウンデセン等の三級アミン；スタナスオクトエート、ジブチルチンジアセテート、ジブチルチンジラウレート、ジブチルチンマーカプチド、ジブチルチンチオカルボキシレート、ジブチルチンジマレエート、ジオクチルチンマーカプチド、ジオクチルチンチオカルボキシレート、フェニル水銀プロピオン酸塩、オクテン酸鉛等の有機金属化合物；前記３級アミンのカルボン酸塩等が挙げられる。
　（Ｅ）硬化促進触媒の添加量は、官能化α－オレフィン重合体１００質量部に対し、１０質量部以下であると、硬化促進効果が頭打ちとなりにくく、局部的な異常反応（ゲル化）の危険性が低下する。

（その他の成分）
　第五発明の硬化性組成物は、第五発明の効果を阻害しない範囲で、フィラー、顔料又は酸化防止剤等の添加剤を含有してもよい。
　上記フィラーには無機フィラー及び有機フィラーがある。
　無機フィラーとしては、シリカ、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化スズ、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、セピオライト、イモゴライト、セリサリト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉等が挙げられる。
　無機フィラーの代わりに無機充填剤を用いてもよく、シラン系やチタネート系等の各種カップリング剤で表面処理を施してもよい。この処理方法としては、乾式法、スラリー法又はスプレー法等の各種カップリング剤で無機質充填剤を直接処理する方法、又は直接法やマスターバッチ法等のインテグラルブレンド法、或いはドライコンセントレート法等の方法が挙げられる。
　有機フィラーとしては、でんぷん（例えば粉末状でんぷん）、繊維状皮革、天然有機繊維（例えば綿、麻等のセルロースからなるもの）、及びナイロン、ポリエステル、ポリオレフィン等の合成高分子からなる合成繊維等が挙げられる。
　上記顔料には、無機顔料、有機顔料（例えばアゾ系顔料及び多環式系顔料）がある。
　無機顔料としては、酸化物（二酸化チタン、亜鉛華（酸化亜鉛）、酸化鉄、酸化クロム、鉄黒、コバルトブルー等、水酸化物として：アルミナ白、酸化鉄黄、ビリジアン等）、硫化物（硫化亜鉛、リトポン、カドミウムエロー、朱、カドミウムレッド等）、クロム酸塩（黄鉛、モリブデートオレンジ、ジンククロメート、ストロンチウムクロメート等）、珪酸塩（ホワイトカーボン、クレー、タルク、群青等）、硫酸塩（沈降性硫酸バリウム、バライト粉等、炭酸塩として：炭酸カルシウム、鉛白等）が挙げられ、これらのほかフェロシアン化物（紺青）、燐酸塩（マンガンバイオレット）、炭素（カーボンブラック）等も用いることができる。
　有機顔料であるアゾ系顔料としては、溶性アゾ（カーミン６Ｂ、レーキレットＣ等）、不溶性アゾ（ジスアゾエロー、レーキレット４Ｒ等）、縮合アゾ（クロモフタルエロー３Ｇ、クロモフタルスカーレットＲＮ等）、アゾ錯塩（ニッケルアゾエロー等）、ペンズイダゾロンアゾ（パーマネントオレンジＨＬ等）が挙げられる。有機顔料である多環式系顔料としては、イソインドリノン、イソインドリン、キノフタロン、ピラゾロン、フラバトロン、アントラキノン、ジケト－ピロロ－ピロール、ピロール、ピラゾロン、ピランスロン、ペリノン、ペリレン、キナクリドン、インジゴイド、オキサジン、イミダゾロン、キサンテン、カルボニウム、ビオランスロン、フタロシアニン、ニトロソ等が挙げられる。

　第五発明の硬化性組成物は、上記成分を任意の方法により混合することで製造することができる。
　（Ｅ）硬化促進触媒は、混和して使用するのがよい。（Ｅ）硬化促進触媒の添加方法は、予め（Ｅ）硬化促進触媒が高濃度に入った触媒マスターバッチを調製しておき、触媒マスターバッチと他の成分とをブレンドし、混練もしくは溶融することが好ましい。
　また、第五発明の硬化性組成物は、溶剤を用いて製造することもできる。

　第五発明の硬化性組成物は溶媒に溶解して溶媒型接着剤として用いることができ、塗布、噴霧して接着基材表面に皮膜を形成し被着体と接着することができる。
　さらに、第五発明の重合性組成物を、水等の極性溶媒に分散させる又はエマルジョンとすることでも接着剤として用いることができる。そのほか、第五発明の硬化性組成物をシート形状又はフィルム形状に成形し、接着基材間に挟み込み、硬化性組成物が流動する温度以上に加熱して接着し、冷却固化により接着することができる。

［硬化物］
　第五発明はまた、上記硬化性組成物を硬化させてなる硬化物をも提供する。
　第五発明の硬化性組成物は、低温で硬化反応を実施できる。具体的には、第五発明の硬化性組成物を１００℃以下で硬化反応させることで、硬化物を得ることができる。硬化反応は、第五発明の硬化性組成物を調製し、そのまま官能化α－オレフィン重合体とポリイソシアネート化合物とを反応させる方法や、上述のプレポリマー法（２）により得たプレポリマーを水分又は湿気と接触させて加熱処理又は室温下で養生することにより、硬化を行う方法が挙げられる。水分又は湿気を接触させるには、例えば第五発明の硬化性粘接着組成物を空気中に放置してもよいし、水槽に浸漬、スチームを導入してもよい。また温度は室温（２５℃）でもよいが、高温にすると短時間で架橋させることができる。

　第五発明の硬化性組成物は、樹脂の相溶化剤、ポリオレフィンのエマルジョン、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤、改質剤等の用途に用いることができる。
　第五発明の硬化物は、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤、改質剤等の用途に用いることができる。また、上記硬化方法で得られる硬化物は耐熱性を有するため、高温下の環境でも使用することができる。

　次に、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。

＜第一発明＞
合成例１－１［（１，２’―ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド（錯体Ａ）の合成］
　窒素気流下、１０００ｍｌのフラスコ内にフェニルマグネシウムブロマイドのジエチルエーテル溶液７６．５ｍｌ（２２９．５ｍｍｏｌ）を入れて氷浴で冷却した。これに、１－インダノン３０ｇ（２２７．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル３００ｍｌに溶解させてゆっくりと滴下した。室温で一時間攪拌した後に、氷浴で冷却し、６ｍｏｌ／ｌの塩酸を滴下した。室温で攪拌した後に、ジエチルエーテルで有機層を抽出し、飽和炭酸水素ナトリウム水溶液で洗浄した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、１－フェニルインデン３７．２ｇ（１９３．４ｍｍｏｌ）を得た（収率８５％）。

　次に、得られた１－フェニルインデン１６．７ｇ（８７．１ｍｍｏｌ）を３００ｍｌフラスコに入れ、ジメチルスルホキシド７０ｍｌに溶解させた。水４ｍｌを入れ、氷浴で冷却した。これに、Ｎ－ブロモスクシンイミド１５．６ｇ（８７．１ｍｍｏｌ）をゆっくりと加えた後、室温で１０時間攪拌した。これを氷浴で冷却し、水６０ｍｌを加えてジエチルエーテルで有機層を抽出した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、２－ブロモ－１－インダン－１－オールの粗生成物２４．０ｇ（８３．３ｍｍｏｌ）を得た（粗収率９６％）。

　上記で得られた２－ブロモ－１－インダン－１－オールの粗生成物２４．０ｇ（８３．３ｍｍｏｌ）を３００ｍｌフラスコに入れ、トルエン２００ｍｌに溶解させ、ｐ－トルエンスルホン酸０．４８ｇ（２．５ｍｍｏｌ）を加えた。フラスコにディーンスターク管を取り付け、２時間還流した。溶媒を留去し、ジエチルエーテルで有機層を抽出し、飽和炭酸水素ナトリウム水溶液で洗浄した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、２－ブロモ－１－フェニルインデンの粗生成物を得た。これをカラムで精製し、２－ブロモ－１－フェニルインデン１７．９ｇ（６６．４ｍｍｏｌ）を得た（収率８０％）。

　次に、窒素気流下で、得られた２－ブロモ－１－フェニルインデン２．７ｇ（１０．０ｍｍｏｌ）を２００ｍｌシュレンク瓶に入れ、ジエチルエーテル５０ｍｌに溶解させ、０℃に冷却し、ｎ－ブチルリチウム（ｎ－ＢｕＬｉ）のヘキサン溶液（濃度２．６ｍｏｌ／ｌ）３．８ｍｌ（１０．０ｍｍｏｌ）を加え、室温で３時間攪拌した。これを再び０℃に冷却し、ジエチルエーテル３０ｍｌと、ｔ－ブチルリチウム（ｔ－ＢｕＬｉ）のペンタン溶液（濃度１．６ｍｏｌ／ｌ）１２．５ｍｌ（２０．０ｍｍｏｌ）を加え、室温で３時間攪拌した。
　攪拌後、これを－７８℃に冷却し、ジクロロジメチルシラン０．６ｍｌ（５．０ｍｍｏｌ）を滴下し、室温で終夜攪拌した。これを再び－７８℃に冷却し、ジクロロジメチルシラン０．６ｍｌ（５．０ｍｍｏｌ）を滴下し、室温で終夜攪拌した。その後、水を加えて反応を停止すると、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）１．１ｇ（２．２ｍｍｏｌ）が析出したので、これを濾取した（収率４４％）。

　次に、シュレンク瓶中で、上記で得られた（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）１．６ｇ（３．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル１２．６ｍｌに溶解させ、０℃に冷却し、ｎ－ブチルリチウム（ｎ－ＢｕＬｉ）のヘキサン溶液（濃度２．６ｍｏｌ／ｌ）２．６ｍｌ（６．６ｍｍｏｌ）を加え、再び室温に戻して１時間攪拌した。
　得られた溶液から溶媒を留去し、残留した固体をヘキサン２０ｍｌで洗浄した後、減圧乾燥することにより、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）のリチウム塩のエーテル付加体を白色固体として定量的に得た。

　窒素気流下、上記で得られたリチウム塩のエーテル付加体を塩化メチレン１８ｍｌに懸濁させ、－７８℃に冷却し、ここへ予め－７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム０．７４ｇ（３．２ｍｍｏｌ）の塩化メチレン（８ｍｌ）懸濁液を滴下したのち、室温に戻し４時間攪拌した。
　得られた溶液を濾過し、濾液を濃縮すると黄色い固体が析出した。これをヘキサン１０ｍｌで洗浄すると、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）の黄色微結晶１．３ｇ（２．０ｍｍｏｌ）を得た。（収率６２％）
　この黄色微結晶の^１Ｈ－ＮＭＲスペクトルを求めたところ、次の結果が得られた。
^１Ｈ－ＮＭＲ（５００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ３）：δ０．３１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），１．２１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），７．１８－７．６９（ｍ，Ａｒ－Ｈ，１８Ｈ）

実施例１－１［末端不飽和液状ポリプロピレンの製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度６０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状ポリプロピレンを１００ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリプロピレンについて、下記測定方法にて２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

［^１３Ｃ－ＮＭＲ測定］
　下記の装置及び条件にて^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行い、２，１－結合分率、１，３－結合分率、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、及びラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］を求めた。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

［ＤＳＣ測定］
　示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄ及びガラス転移温度Ｔｇと、また、このとき得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップを融点Ｔｍ－Ｄとして求めた。

［ＧＰＣ測定］
　ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法により、重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。測定には、下記の装置及び条件を使用し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を得た。
＜ＧＰＣ測定装置＞
カラム　　　　　：ＴＯＳＯ　ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ
検出器　　　　　：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器　ＷＡＴＥＲＳ　１５０Ｃ
＜測定条件＞
　溶媒　　　　　：１，２，４－トリクロロベンゼン
　測定温度　　　：１４５℃
　流速　　　　　：１．０ｍｌ／分
　試料濃度　　　：２．２ｍｇ／ｍｌ
　注入量　　　　：１６０μｌ
　検量線　　　　：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
　解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

［末端不飽和基濃度］
　¹Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）を算出した。
　　ビニリデン基のＣＨ₂（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ₃（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度（Ｃ）＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］

［１分子当りの末端不飽和基の数］
　上記方法により算出した末端不飽和基濃度（Ｃ、モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー分子量（Ｍ）から、下記式により１分子当りの末端不飽和基の数を算出した。
　　　１分子当りの末端不飽和基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×（Ｃ／１００）

［分解効率］
　分解効率は以下の式のより算出し、以下の基準で評価した。
分解効率（％）＝［（分解前重量平均分子量（Ｍｗ）－分解後重量平均分子量（Ｍｗ））／分解前重量平均分子量（Ｍｗ）］×１００％
○：分解効率≧４０％
×：分解効率＜４０％

［反応性］
　ポリメチルヒドロシロキサンを混合し、１１０℃で２時間かけて硬化させた。その硬化状況を目視で確認し、反応性を評価した。
◎：完全に硬化した状態であった。
○：完全には硬化しなかったが、流動性が無くなる程度には硬化した状態であった。
×：完全に硬化せず、流動性を保持した状態であった。

［流動性］
　室温下で目視によって流動性を確認し、以下の基準で評価した。
○：高粘度オイル程度の流動性があった。
△：蜂蜜程度の流動性があった。
×：全く流動性がなかった。

実施例１－２［末端不飽和液状ポリプロピレンの製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度７０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状ポリプロピレンを１００ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

実施例１－３［末端不飽和液状ポリプロピレンの製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度８０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状ポリプロピレンを１００ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

実施例１－４［高末端不飽和液状ポリプロピレンの製造］
　攪拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に実施例１－１で製造した末端不飽和液状ＰＰを７０ｇ投入した。窒素気流下に３０分間攪拌した。
　攪拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２３０℃と一定になるように制御した。これに、パーヘキサ２５Ｂ０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、高末端不飽和液状ポリプロピレンを得た。
　得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。
　また、得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンの収率は仕込末端不飽和液状ポリプロピレンに対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

実施例１－５［高末端不飽和液状ポリプロピレンの製造］
　攪拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に実施例１－１で製造した末端不飽和液状ポリプロピレンを７０ｇ投入した。窒素気流下に３０分間攪拌した。
　攪拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２３０℃と一定になるように制御した。これに、パーヘキサ２５Ｂ０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、高末端不飽和液状ポリプロピレンを得た。
　得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。
　また、得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンの収率は仕込末端不飽和液状ポリプロピレンに対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

合成例１－２　［（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）の合成］
　５００ミリリットル２口フラスコにマグネシウム（１２グラム，５００ミリモル）及びテトラヒドロフラン（３０ミリリットル）を投入し、１，２－ジブロモエタン（０．２ミリリットル）を滴下することでマグネシウムを活性化した。ここへテトラヒドロフラン（１５０ミリリットル）に溶解させた２－ブロモインデン（２０グラム，１０３ミリモル）を滴下し、室温で１時間攪拌した。その後、１，２－ジクロロテトラメチルジシラン（９．４ミリリットル，５．１ミリモル）を０℃で滴下した。反応混合物を室温で１時間攪拌した後、溶媒を留去し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル×２）で抽出し、１，２－ジ（１Ｈ－インデン－２－イル）－１，１，２，２－テトラメチルジシランを白色固体として得た（１５．４グラム，４４．４ミリモル，収率８６％）。
　これをジエチルエーテル（１００ミリリットル）に溶解し、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３８ミリリットル，９８ミリモル）を滴下し、室温で１時間攪拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（８０ミリリットル）で洗浄して、リチウム塩を白色粉末状固体として得た（１４．６グラム，３３．８ミリモル，７６％）。
　これをテトラヒドロフラン（１２０ミリリットル）に溶解させ、－３０℃で１，２‐ジブロモエタン（２．８８ミリリットル，３３．８ミリモル）を滴下した。反応混合物を室温で１時間攪拌した後、乾固し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル）で抽出することにより２架橋配位子を無色オイル状液体として得た（１４．２グラム，３７．９ミリモル）。
　これをジエチルエーテル（１２０ミリリットル）に溶解させ、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３２ミリリットル，８４ミリモル）を滴下し、室温で１時間攪拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（７０ミリリットル）で洗浄することにより２架橋配位子のリチウム塩を白色粉末として得た（１４．０グラム，３１ミリモル，収率８１％）。
　得られた２架橋配位子のリチウム塩（３．００グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液に、－７８℃で四塩化ジルコニウム（１．５２グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液をキャヌラーにより滴下した。反応混合物を室温で２時間攪拌した後、上澄み液を分離し、さらに残渣をトルエンで抽出した。
　減圧下、上澄み液及び抽出液の溶媒を留去して乾固することにより黄色固体として下記式（１）に示す（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）を得た（２．５グラム，４．７ミリモル，収率７２％）。

　^１Ｈ－ＮＭＲの測定結果を以下に示す。
^１Ｈ－ＮＭＲ（ＣＤＣｌ_３）：δ０．６１７（ｓ，６Ｈ，－ＳｉＭｅ_２－），０．６２３（ｓ，６Ｈ，－ＳｉＭｅ_２－），３．６５－３．７４，４．０５－４．１５（ｍ，４Ｈ，ＣＨ_２ＣＨ_２），６．７９（ｓ，２Ｈ，ＣｐＨ），７．０－７．５（ｍ，８Ｈ，Ａｒｏｍａｔｉｃ－Ｈ）

実施例１－６［末端不飽和液状ポリブテンの製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（２００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、ブテン－１（２００ｍＬ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、さらに水素０．１ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を７０℃にした後、３０分間重合した。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体を８２ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリブテンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

実施例１－７［高末端不飽和液状ポリブテンの製造］
　攪拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に実施例１－６で製造した末端不飽和液状ポリブテンを７０ｇ投入した。窒素気流下に３０分間攪拌した。
　攪拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２３０℃と一定になるように制御した。これに、パーヘキサ２５Ｂ０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、高末端不飽和液状ポリブテンを得た。
　得られた高末端不飽和液状ポリブテンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。
　また、得られた高末端不飽和液状ポリブテンの収率は仕込末端不飽和液状ポリブテンに対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

比較例１－１
　Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃｓ　２０００，１９，１８７０－１８７８を参考に、錯体Ｃ［ジメチルシリレン（η^１－ｔｅｒｔ－ブチルアミド）（η^５－テトラメチルシクロペンタジエン）チタニウムジクロライド］を合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｃ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．５ＭＰａまで昇圧し、温度９０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状プロピレンを５０ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

比較例１－２
　攪拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に比較例１－１で製造した末端不飽和液状ポリプロピレンを７０ｇ投入し、窒素気流下で３０分間攪拌した。
　攪拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２３０℃と一定になるように制御した。これに、パーヘキサ２５Ｂ０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解高末端不飽和液状ポリプロピレンを得た。
　得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。
　得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンの収率は仕込末端不飽和液状ポリプロピレンに対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

比較例１－３
　特開平１１－１９３３０９を参考に錯体Ｄ［ジメチルシリル（２，３，４，５－テトラメチルシクロペンタジエニル）（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－メチル－２－フェノキシ）チタニウムジクロライド］を合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｄ　２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．６５ＭＰａまで昇圧し、温度７０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状ポリプロピレンを３０ｇ得た。
　得られた末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

比較例１－４
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｅ［（１，２’―ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビスインデニルジルコニウムジクロリド］０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。攪拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．６５ＭＰａまで昇圧し、温度７０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、末端不飽和液状ポリプロピレンを２０ｇ得た。
　得られた高末端不飽和液状ポリプロピレンについて、２，１－結合分率、１，３－結合分率、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数を測定し、また、分解効率、反応性及び流動性を評価した。結果を第１－１表に示す。

＜第二発明＞
［ＤＳＣ測定］
　示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄ及びガラス転移温度Ｔｇとして求めた。

［ＧＰＣ測定］
　ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法により、重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。測定には、下記の装置及び条件を使用し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を得た。
＜ＧＰＣ測定装置＞
　カラム　　　　：ＴＯＳＯ　ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ
　検出器　　　　：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器　ＷＡＴＥＲＳ　１５０Ｃ
＜測定条件＞
　溶媒　　　　　：１，２，４－トリクロロベンゼン
　測定温度　　　：１４５℃
　流速　　　　　：１．０ｍｌ／分
　試料濃度　　　：２．２ｍｇ／ｍｌ
　注入量　　　　：１６０μｌ
　検量線　　　　：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
　解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

［１分子当りの末端不飽和基の数］
　下記方法により算出した末端不飽和基濃度（Ｃ、モル％）と、上記ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー分子量（Ｍ）から、下記式により１分子当りの末端不飽和基の数を算出した。
　　　１分子当りの末端不飽和基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×（Ｃ／１００）
（末端不飽和基濃度）
　¹Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）を算出した。
　　ビニリデン基のＣＨ₂（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ₃（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度（Ｃ）＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］

［^１３Ｃ－ＮＭＲ測定］
　下記の装置及び条件にて^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行い、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、及びラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］を求めた。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回
　さらに、上記の^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定結果から、下記式にて１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を算出した。
＜プロピレン系重合体の場合＞
　１，３－結合分率＝（Ｄ／２）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
　２，１－結合分率＝{（Ａ＋Ｂ）／２}／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
　　Ａ：１５～１５．５ｐｐｍの積分値
　　Ｂ：１７～１８ｐｐｍの積分値
　　Ｃ：１９．５～２２．５ｐｐｍの積分値
　　Ｄ：２７．６～２７．８ｐｐｍの積分値
＜１－ブテン系重合体の場合＞
　１，４－結合分率＝Ｅ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ）×１００（モル％）
　２，１－結合分率＝｛（Ａ＋Ｂ＋Ｄ）／３｝／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）×１００（モル％）
　　Ａ：２９．０～２８．２ｐｐｍの積分値
　　Ｂ：３５．４～３４．６ｐｐｍの積分値
　　Ｃ：３８．３～３６．５ｐｐｍの積分値
　　Ｄ：４３．６～４２．８ｐｐｍの積分値
　　Ｅ：３１．１ｐｐｍの積分値

［評価］
（１）組成物の低温での硬化反応性
　ポリプロピレン又はポリブテンにポリメチルヒドロシロキサン及びヒドロシリル化触媒を空気中で混合して硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま常温（２５℃）で２時間かけて硬化させた。その硬化状況を目視で確認し、反応性を評価した。
○：完全に硬化した。
△：硬化反応が進行し、粘度が上昇した。
×：全く硬化しなかった。

（２）組成物の常温での取扱い性
　組成物について、目視により２５℃における流動性の有無を確認した。
○：流動性があった。
×：流動性がなかった。

（３）硬化物の耐熱性
　硬化物を、ガラスオーブンにて１８０℃で１０分間加熱し、加熱前後における硬化物の形態を目視観察するとともに硬化物のゴム弾性を触覚測定した。
○：形状を保持しており、ゴム弾性を示す。
△：１０分間の加熱中に形状が変化し、ゴム弾性を示さない状態に変化する。
×：形状を保持できず、ゴム弾性を示していない。

製造例２－１
［（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド（錯体Ａ）の製造］
　窒素気流下、１０００ｍｌのフラスコ内にフェニルマグネシウムブロマイドのジエチルエーテル溶液７６．５ｍｌ（２２９．５ｍｍｏｌ）を入れて氷浴で冷却した。これに、１－インダノン３０ｇ（２２７．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル３００ｍｌに溶解させてゆっくりと滴下した。室温で一時間撹拌した後に、氷浴で冷却し、６ｍｏｌ／ｌの塩酸を滴下した。室温で撹拌した後に、ジエチルエーテルで有機層を抽出し、飽和炭酸水素ナトリウム水溶液で洗浄した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、１－フェニルインデン３７．２ｇ（１９３．４ｍｍｏｌ）を得た（収率８５％）。

　次に、得られた１－フェニルインデン１６．７ｇ（８７．１ｍｍｏｌ）を３００ｍｌフラスコに入れ、ジメチルスルホキシド７０ｍｌに溶解させた。水４ｍｌを入れ、氷浴で冷却した。これに、Ｎ－ブロモスクシンイミド１５．６ｇ（８７．１ｍｍｏｌ）をゆっくりと加えた後、室温で１０時間撹拌した。これを氷浴で冷却し、水６０ｍｌを加えてジエチルエーテルで有機層を抽出した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、２－ブロモ－１－インダン－１－オールの粗生成物２４．０ｇ（８３．３ｍｍｏｌ）を得た（粗収率９６％）。

　次に、窒素気流下で、得られた２－ブロモ－１－フェニルインデン２．７ｇ（１０．０ｍｍｏｌ）を２００ｍｌシュレンク瓶に入れ、ジエチルエーテル５０ｍｌに溶解させ、０℃に冷却し、ｎ－ブチルリチウム（ｎ－ＢｕＬｉ）のヘキサン溶液（濃度２．６ｍｏｌ／ｌ）３．８ｍｌ（１０．０ｍｍｏｌ）を加え、室温で３時間撹拌した。これを再び０℃に冷却し、ジエチルエーテル３０ｍｌと、ｔ－ブチルリチウム（ｔ－ＢｕＬｉ）のペンタン溶液（濃度１．６ｍｏｌ／ｌ）１２．５ｍｌ（２０．０ｍｍｏｌ）を加え、室温で３時間撹拌した。
　撹拌後、これを－７８℃に冷却し、ジクロロジメチルシラン０．６ｍｌ（５．０ｍｍｏｌ）を滴下し、室温で終夜撹拌した。これを再び－７８℃に冷却し、ジクロロジメチルシラン０．６ｍｌ（５．０ｍｍｏｌ）を滴下し、室温で終夜撹拌した。その後、水を加えて反応を停止すると、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）１．１ｇ（２．２ｍｍｏｌ）が析出したので、これを濾取した（収率４４％）。

　次に、シュレンク瓶中で、上記で得られた（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）１．６ｇ（３．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル１２．６ｍｌに溶解させ、０℃に冷却し、ｎ－ブチルリチウム（ｎ－ＢｕＬｉ）のヘキサン溶液（濃度２．６ｍｏｌ／ｌ）２．６ｍｌ（６．６ｍｍｏｌ）を加え、再び室温に戻して１時間撹拌した。
　得られた溶液から溶媒を留去し、残留した固体をヘキサン２０ｍｌで洗浄した後、減圧乾燥することにより、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデン）のリチウム塩のエーテル付加体を白色固体として定量的に得た。

　窒素気流下、上記で得られたリチウム塩のエーテル付加体を塩化メチレン１８ｍｌに懸濁させ、－７８℃に冷却し、ここへ予め－７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム０．７４ｇ（３．２ｍｍｏｌ）の塩化メチレン（８ｍｌ）懸濁液を滴下したのち、室温に戻し４時間撹拌した。
　得られた溶液を濾過し、濾液を濃縮すると黄色い固体が析出した。これをヘキサン１０ｍｌで洗浄すると、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）の黄色微結晶１．３ｇ（２．０ｍｍｏｌ）を得た（収率６２％）。
　この黄色微結晶の^１Ｈ－ＮＭＲスペクトルを求めたところ、次の結果が得られた。
^１Ｈ－ＮＭＲ（５００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ３）：δ０．３１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），１．２１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），７．１８－７．６９（ｍ，Ａｒ－Ｈ，１８Ｈ）

製造例２－２
［（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）の製造］
　５００ミリリットル２口フラスコにマグネシウム（１２グラム，５００ミリモル）及びテトラヒドロフラン（３０ミリリットル）を投入し、１，２－ジブロモエタン（０．２ミリリットル）を滴下することでマグネシウムを活性化した。ここへテトラヒドロフラン（１５０ミリリットル）に溶解させた２－ブロモインデン（２０グラム，１０３ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌した。その後、１，２－ジクロロテトラメチルジシラン（９．４ミリリットル，５．１ミリモル）を０℃で滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、溶媒を留去し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル×２）で抽出し、１，２－ジ（１Ｈ－インデン－２－イル）－１，１，２，２－テトラメチルジシランを白色固体として得た（１５．４グラム，４４．４ミリモル，収率８６％）。
　これをジエチルエーテル（１００ミリリットル）に溶解し、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３８ミリリットル，９８ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（８０ミリリットル）で洗浄して、リチウム塩を白色粉末状固体として得た（１４．６グラム，３３．８ミリモル，７６％）。
　これをテトラヒドロフラン（１２０ミリリットル）に溶解させ、－３０℃で１，２－ジブロモエタン（２．８８ミリリットル，３３．８ミリモル）を滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、乾固し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル）で抽出することにより２架橋配位子を無色オイル状液体として得た（１４．２グラム，３７．９ミリモル）。
　これをジエチルエーテル（１２０ミリリットル）に溶解させ、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３２ミリリットル，８４ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（７０ミリリットル）で洗浄することにより２架橋配位子のリチウム塩を白色粉末として得た（１４．０グラム，３１ミリモル，収率８１％）。
　得られた２架橋配位子のリチウム塩（３．００グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液に、－７８℃で四塩化ジルコニウム（１．５２グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液をキャヌラーにより滴下した。反応混合物を室温で２時間撹拌した後、上澄み液を分離し、更に残渣をトルエンで抽出した。
　減圧下、上澄み液及び抽出液の溶媒を留去して乾固することにより黄色固体として下記式（１）に示す（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）を得た（２．５グラム，４．７ミリモル，収率７２％）。

製造例２－３
［重合体（Ａ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度６０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、ポリプロピレン（重合体（Ａ））１００ｇを得た。
　得られた重合体（Ａ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。

製造例２－４
［重合体（Ｂ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に、製造例２－３で得られた重合体（Ａ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、ポリプロピレン（重合体（Ｂ））を得た。
　得られた重合体（Ｂ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。
　また、得られた重合体（Ｂ）の収率は仕込末端不飽和液状ポリプロピレン（重合体（Ａ））に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

製造例２－５
［重合体（Ｃ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（２００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、ブテン－１（２００ｍＬ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、更に水素０．１ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を７０℃にした後、３０分間重合した。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体（重合体（Ｃ））を８２ｇ得た。
　得られた重合体（Ｃ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，４－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。

製造例２－６
［重合体（Ｄ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に、製造例５で得られた重合体（Ｃ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、１－ブテン単独重合体（重合体（Ｄ））を得た。
　得られた重合体（Ｄ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，４－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。
　また、得られた重合体（Ｄ）の収率は仕込末端不飽和液状ポリブテン（重合体（Ｃ））に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。
　また、実施例１－１と同様に分解効率、反応性及び流動性を評価し、さらにガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を以下に示す。
分解効率：○
反応性：◎
流動性：○
ガラス転移温度Ｔｇ（℃）：◎（－３０℃）

製造例２－７
［重合体（Ｅ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（４００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、更に水素０．１ＭＰａ導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度５０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、ポリプロピレン（重合体（Ｅ））１０５ｇを得た。
　得られた重合体（Ｅ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。

製造例２－８
［重合体（Ｆ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に、製造例２－７で得られた重合体（Ｅ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、プロピレン単独重合体（重合体（Ｆ））を得た。
　得られた重合体（Ｆ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。
　また、得られた重合体（Ｆ）の収率は仕込末端不飽和液状ポリプロピレン（重合体（Ｅ））に対して９９．５質量％であり、副生成物量は微量であった。
　また、実施例１－１同様に分解効率、反応性及び流動性を評価し、さらにガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を以下に示す。
分解効率：◎
反応性：◎
流動性：○
ガラス転移温度Ｔｇ　（℃）：◎（０℃）

製造例２－９
［重合体（Ｇ）の製造］
　Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃｓ　２０００，１９，１８７０－１８７８の記載を参考に、錯体Ｃ［ジメチルシリレン（η^１－ｔｅｒｔ－ブチルアミド）（η^５－テトラメチルシクロペンタジエン）チタニウムジクロライド］を合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｃ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．５ＭＰａまで昇圧し、温度９０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、ポリプロピレン（重合体（Ｇ））５０ｇを得た。
　得られた重合体（Ｇ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を表２－１に示す。

実施例２－１
［硬化性粘接着組成物の製造］
　製造例２－３で得られた重合体（Ａ）２０ｇをヘプタン１０ｍｌに溶解した後、ポリメチルヒドロシロキサン（アヅマックス（株）製、商品名：ＨＭＳ－９９１）０．７ｇを添加し、十分室温にて均一になるまで撹拌を行った。均一になった後、撹拌しながら室温（２５℃）で白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体のキシレン溶液（アヅマックス（株）製、商品名：ＳＩＰ６８３１．２、末端以外の部分のみにＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサン）１３０ｐｐｍを添加して硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させた。数分後に粘度が上昇し、反応が確認されたため、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み、減圧乾燥にて溶剤を留去し、硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。また、ガラスオーブンにて１８０℃で硬化物を１０分間加熱し、形状変化を観察した。加熱状態でも形状を保持しており、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例２－２
［硬化性粘接着組成物の製造］
　実施例２－１における重合体（Ａ）を、製造例２－４で得られた重合体（Ｂ）に変更したこと以外は実施例２－１と同様にして硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させて硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。また、ガラスオーブンにて１８０℃で硬化物を１０分間加熱し、形状変化を観察した。加熱状態でも形状を保持しており、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例２－３
［硬化性粘接着組成物の製造］
　製造例２－４で得られた重合体（Ｂ）２０ｇを６０℃に加熱し、低粘度化した後、ポリメチルヒドロシロキサン（アヅマックス（株）製、商品名：ＨＭＳ－９９１、末端以外の部分のみにＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサン）を０．７ｇ添加し、十分室温にて均一になるまで撹拌を行った。均一になった後、撹拌しながら室温（２５℃）で白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体のキシレン溶液（アヅマックス（株）製、商品名：ＳＩＰ６８３１．２）を１３０ｐｐｍ添加し、硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させた。数分後に粘度が上昇し、反応が確認されたため、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み、減圧乾燥にて溶剤を留去し、硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。また、ガラスオーブンにて１８０℃で硬化物を１０分間加熱し、形状変化を観察した。加熱状態でも形状を保持しており、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例２－４
［硬化性粘接着組成物の製造］
　実施例２－１における重合体（Ａ）を、製造例２－６で得られた重合体（Ｄ）に変更したこと以外は実施例２－１と同様にして硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させて硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。また、ガラスオーブンにて１８０℃で硬化物を１０分間加熱し、形状変化を観察した。加熱状態でも形状を保持しており、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例２－５
［硬化性粘接着組成物の製造］
　実施例２－１における重合体（Ａ）を、製造例２－８で得られた重合体（Ｆ）に変更したこと以外は実施例２－１と同様にして硬化性粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させて硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。また、ガラスオーブンにて１８０℃で硬化物を１０分間加熱し、形状変化を観察した。加熱状態でも形状を保持しており、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

比較例２－１
　実施例２－１における重合体（Ａ）を、製造例２－９で得られた重合体（Ｇ）に変更したこと以外は実施例２－１と同様にして粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応を試みたが、数時間反応させても粘度の上昇は観察されなかった。また、反応液を１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み、減圧乾燥にて溶剤を留去したが、硬化物は得られず、液状のままであった。

比較例２－２
　実施例２－１における重合体（Ａ）を、製造例２－５で得られた重合体（Ｃ）（１分子当りの末端不飽和基の数が０．３個）に変更したこと以外は実施例２－１と同様にして粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応を試みたが、数時間反応させても粘度の上昇は観察されなかった。また、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み、減圧乾燥にて溶剤を留去したが、硬化物は得られず、液状のままであった。

比較例２－３
　（Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃｓ　１９９４，１３，９５４）の記載に従って、錯体Ｄ［ジメチルシリレンビス（２－メチルベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリド］を合成した。

　製造例２－３における錯体Ａ　０．２マイクロモルに代えて錯体Ｄ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．３０ｍＬ、０．６μｍｏｌ）を用い、ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレートのヘプタンスラリー１．８μｍｏｌ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．１８ｍＬ）を用い、重合温度を７０℃に変更したこと以外は製造例２－３と同様にしてポリプロピレン（重合体（Ｈ））６８ｇを得た。［ｍｍｍｍ］＝９０．４ｍｏｌ％。
　得られた重合体（Ｈ）を室温でヘプタン１０ｍｌに溶解させようとしたが、完全に溶解せず、ポリメチルヒドロシロキサンと反応させることができなかった。

参考例２－１
　製造例２－４で得られた重合体（Ｂ）２０ｇをヘプタン１０ｍｌに溶解した後、両末端Ｓｉ－Ｈポリメチルヒドロシロキサン（アヅマックス（株）製、商品名：ＤＭＳ－Ｈ０３、両末端のみにＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサン）０．７ｇを添加し、十分室温にて均一になるまで撹拌を行った。均一になった後、撹拌しながら室温で白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体のキシレン溶液（アヅマックス（株）製、商品名：ＳＩＰ６８３１．２）を１３０ｐｐｍ添加して粘接着組成物を製造し、そのまま硬化反応させた。数分後に粘度が上昇し、反応が確認されたため、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み、減圧乾燥にて溶剤を留去し、硬化物を得た。
　得られた硬化物を赤外線吸収スペクトルの測定より不飽和結合が消費していることからヒドロシリル化が進行していることを確認した。得られた硬化物は、実施例の硬化物と比較して材料強度が弱く、手で容易に引き裂くことができる程度であった。

＜第三発明＞
［^１３Ｃ－ＮＭＲ測定］
　下記の装置及び条件にて^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行い、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、及びラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］を求めた。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

［ＤＳＣ測定］
　示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄ及びガラス転移温度Ｔｇを求めた。

［１分子当りの末端珪素含有基の数］
　（Ａ）^１３Ｃ－ＮＭＲにより求めた末端珪素含有基濃度（モル％）
　（Ｂ）ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた官能化α－オレフィン重合体の数平均分子量（Ｍｎ）
　（Ｃ）モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
から、下記式により１分子当りの末端珪素含有基の数を算出することができる。
　１分子当りの末端珪素含有基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×［末端珪素含有基濃度］／１００
　上記末端珪素含有基濃度の算出方法としては副反応により末端不飽和濃度が減少している可能性があるため、以下に示すように、^１３Ｃ－ＮＭＲを用いて２０～２２ｐｐｍ付近に出現するＳｉ－ＣＨ_２のＣＨ_２由来のピークの濃度を算出する。
　Ｓｉ－ＣＨ_２のＣＨ_２（ｉ）：２０～２２ｐｐｍの積分値
　プロピレン単位のＣＨ_２（ｉｉ）：４６．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　ブテン単位のＣＨ_２（ｉｉｉ）：４０．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　末端珪素含有基濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）＋（ｉｉｉ））］×１００（モル％）

［Ｂ粘度］
　ＡＳＴＭ－Ｄ１９８６０－９１に従って測定した。

［常温での取扱い性］
　比較的低温下における流動性を目視によって確認し、以下の基準で評価した。
◎：６０℃で流動性あり。
○：１００℃で流動性あり。
△：１００℃でかなり高粘度であったが、なんとか流動性あり。
×：１００℃で全く流動性なし。

［比較的低温での硬化反応性］
　実施例及び比較例において、硬化性組成物を硬化して得られた硬化物についてその硬化状況を以下の基準で評価した。
◎：６０℃で完全に硬化した。
○：１００℃で完全に硬化した。
△：１００℃で一部硬化した。
×：１００℃でも全く硬化しなかった。

[硬化物の耐熱性]
　硬化物を、ガラスオーブンにて１２０℃で１０分間加熱し、加熱後における硬化物の形態を目視観察するとともに硬化物のゴム弾性を以下の評価基準で触覚にて評価した。
○：形状を保持しており、ゴム弾性を示す。
×：形状を保持できず、ゴム弾性を示していない。

製造例３－１
［（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド（錯体Ａ）の製造］
　窒素気流下、１０００ｍｌのフラスコ内にフェニルマグネシウムブロマイドのジエチルエーテル溶液７６．５ｍｌ（２２９．５ｍｍｏｌ）を入れて氷浴で冷却した。これに、１－インダノン３０ｇ（２２７．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル３００ｍｌに溶解させてゆっくりと滴下した。室温で一時間撹拌した後に、氷浴で冷却し、６ｍｏｌ／ｌの塩酸を滴下した。室温で撹拌した後に、ジエチルエーテルで有機層を抽出し、飽和炭酸水素ナトリウム水溶液で洗浄した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、１－フェニルインデン３７．２ｇ（１９３．４ｍｍｏｌ）を得た（収率８５％）。

　窒素気流下、上記で得られたリチウム塩のエーテル付加体を塩化メチレン１８ｍｌに懸濁させ、－７８℃に冷却し、ここへ予め－７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム０．７４ｇ（３．２ｍｍｏｌ）の塩化メチレン（８ｍｌ）懸濁液を滴下したのち、室温に戻し４時間撹拌した。
　得られた溶液を濾過し、濾液を濃縮すると黄色い固体が析出した。これをヘキサン１０ｍｌで洗浄すると、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）の黄色微結晶１．３ｇ（２．０ｍｍｏｌ）を得た。（収率６２％）
　この黄色微結晶の^１Ｈ－ＮＭＲスペクトルを求めたところ、次の結果が得られた。
^１Ｈ－ＮＭＲ（５００ＭＨｚ，ＣＤＣｌ３）：δ０．３１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），１．２１（ｓ，－Ｍｅ_２Ｓｉ－，６Ｈ），７．１８－７．６９（ｍ，Ａｒ－Ｈ，１８Ｈ）

製造例３－２
［（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）の製造］
　５００ミリリットル２口フラスコにマグネシウム（１２グラム，５００ミリモル）及びテトラヒドロフラン（３０ミリリットル）を投入し、１，２－ジブロモエタン（０．２ミリリットル）を滴下することでマグネシウムを活性化した。ここへテトラヒドロフラン（１５０ミリリットル）に溶解させた２－ブロモインデン（２０グラム，１０３ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌した。その後、１，２－ジクロロテトラメチルジシラン（９．４ミリリットル，５．１ミリモル）を０℃で滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、溶媒を留去し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル×２）で抽出し、１，２－ジ（１Ｈ－インデン－２－イル）－１，１，２，２－テトラメチルジシランを白色固体として得た（１５．４グラム，４４．４ミリモル，収率８６％）。
　これをジエチルエーテル（１００ミリリットル）に溶解し、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３８ミリリットル，９８ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（８０ミリリットル）で洗浄して、リチウム塩を白色粉末状固体として得た（１４．６グラム，３３．８ミリモル，７６％）。
　これをテトラヒドロフラン（１２０ミリリットル）に溶解させ、－３０℃で１，２－ジブロモエタン（２．８８ミリリットル，３３．８ミリモル）を滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、乾固し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル）で抽出することにより２架橋配位子を無色オイル状液体として得た（１４．２グラム，３７．９ミリモル）。
　これをジエチルエーテル（１２０ミリリットル）に溶解させ、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３２ミリリットル，８４ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（７０ミリリットル）で洗浄することにより２架橋配位子のリチウム塩を白色粉末として得た（１４．０グラム，３１ミリモル，収率８１％）。
　得られた２架橋配位子のリチウム塩（３．００グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液に、－７８℃で四塩化ジルコニウム（１．５２グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液をキャヌラーにより滴下した。反応混合物を室温で２時間撹拌した後、上澄み液を分離し、更に残渣をトルエンで抽出した。
　減圧下、上澄み液及び抽出液の溶媒を留去して乾固することにより黄色固体として下記式（１）に示す（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）を得た（２．５グラム，４．７ミリモル，収率７２％）。

製造例３－３
［原料α－オレフィン重合体（Ａ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度６０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、原料α－オレフィン重合体（Ａ）１００ｇを得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ａ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

製造例３－４
［原料α－オレフィン重合体（Ｂ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例３－３で製造した原料α－オレフィン重合体（Ａ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｂ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｂ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｂ）の収率は仕込原料α－オレフィン重合体（Ａ）に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

製造例３－５
［原料α－オレフィン重合体（Ｃ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（２００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、１－ブテン（２００ｍＬ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、更に水素０．１ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を７０℃にした後、３０分間重合した。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体を８２ｇ得た
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｃ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

製造例３－６
［原料α－オレフィン重合体(Ｄ)の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例３－５で製造した原料α－オレフィン重合体(Ｃ)　７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体(Ｄ)を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体(Ｄ)について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体(Ｄ)の収率は仕込原料α－オレフィン重合体(Ｃ)に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。
　また、実施例１－１と同様に分解効率、反応性及び流動性を評価し、さらにガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を以下に示す。
分解効率：○
反応性：◎
流動性：○
ガラス転移温度Ｔｇ（℃）：◎（－３０℃）

製造例３－７
［原料α－オレフィン重合体（Ｅ）の製造］
　Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃｓ　２０００，１９，１８７０－１８７８の記載を参考に、錯体Ｃ［ジメチルシリレン（η^１－ｔｅｒｔ－ブチルアミド）（η^５－テトラメチルシクロペンタジエン）チタニウムジクロライド］を合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｃ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．５ＭＰａまで昇圧し、温度９０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、原料α－オレフィン重合体(Ｅ)５０ｇを得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体(Ｅ)について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

製造例３－８
［原料α－オレフィン重合体（Ｆ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例７で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｅ）　７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｆ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｆ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

製造例３－９
［原料α－オレフィン重合体（Ｇ）の製造］
錯体（Ｄ）はＷＯ２００３／０７０７８８に従って合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン２００ミリリットル、１－ブテン２００ミリリットル、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモルを加え、更に水素０．２ＭＰａを導入した。
　撹絆しながら温度を６５℃にした後、トリフェニルカルベニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモル、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドを０．２マイクロモル加え、３０分間重合した。重合反応終了後、反応物を減圧下で乾燥させることにより、１－ブテン重合体を８０ｇ得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体(Ｇ)について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

製造例３－１０
［原料α－オレフィン重合体（Ｈ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例３－９で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｇ）　７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｈ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体(Ｈ)について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率を測定した。結果を第３－１表に示す。

実施例３－１（官能化ポリプロピレンの製造）
　製造例３－４で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｂ）２０ｇ及びジエトキシメチルシラン０．７ｇに、触媒として白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体（アズマックス株式会社製　ＳＩＰ６８３１．０）を１３０ｐｐｍ添加し、１００℃で５時間反応させた。
　得られた官能化ポリプロピレンについて、赤外線吸収スペクトルの測定から１６４０ｃｍ^－１付近の不飽和結合が消失したことから、ハイドロシリレーションが進行したことが確認でき、ハイドロシリル化ポリプロピレンが製造されたことを確認した。同様に、^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２２ｐｐｍに観測され、側鎖のＳｉ－Ｃに由来するピークが１３～１５ｐｐｍに観測されていないことを確認した。
　得られた官能化ポリプロピレンについて、１分子当りの主鎖末端珪素含有基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、Ｂ粘度を測定し、また、流動性を評価した。結果を第３－２表に示す。

実施例３－２（官能化ポリ１－ブテンの製造）
　製造例３－６で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｄ）２０ｇ及びジエトキシメチルシラン０．７ｇに、触媒として白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体（アズマックス株式会社製　ＳＩＰ６８３１．０）を１３０ｐｐｍ添加し、１００℃で５時間反応させた。
　得られた官能化ポリ１－ブテンについて、赤外線吸収スペクトルの測定から１６４０ｃｍ^－１付近の不飽和結合が消失したことから、ハイドロシリレーションが進行したことが確認でき、ハイドロシリル化ポリ１－ブテンが製造されたことを確認した。同様に、^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２２ｐｐｍに観測され、側鎖のＳｉ－Ｃに由来するピークが１３～１５ｐｐｍに観測されていないことを確認した。
　得られた官能化ポリ１－ブテンについて、1分子当りの主鎖末端珪素含有基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、Ｂ粘度を測定し、また、流動性を評価した。結果を第３－２表に示す。

実施例３－３（官能化ポリ１－ブテンの製造）
　製造例３－１０で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｈ）２０ｇ及びジエトキシメチルシラン０．７ｇに、触媒として白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体（アズマックス株式会社製　ＳＩＰ６８３１．０）を１３０ｐｐｍ添加し、１００℃で５時間反応させた。
　得られた官能化ポリ１－ブテンについて、赤外線吸収スペクトルの測定から１６４０ｃｍ^－１付近の不飽和結合が消失したことから、ハイドロシリレーションが進行したことが確認でき、ハイドロシリル化ポリ１－ブテンが製造されたことを確認した。同様に、^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２２ｐｐｍに観測され、側鎖のＳｉ－Ｃに由来するピークが１３～１５ｐｐｍに観測されていないことを確認した。
　得られた官能化ポリ１－ブテンについて、1分子当りの主鎖末端珪素含有基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、Ｂ粘度を測定し、また、流動性を評価した。結果を第３－２表に示す。

実施例３－４（硬化性組成物及び硬化物の製造）
　実施例３－１のハイドロシリル化ポリプロピレン１０ｇに室温下でジブチル錫ジラウリレートを１５ミリグラム添加し、均一になるまで攪拌して硬化性組成物を得て、これを１０×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み静置した。これを６０℃で８時間減圧乾燥してシートを作成し、このシートを２３℃、湿度５０％の雰囲気下に１６時間放置して硬化物を製造した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例３－５（硬化性組成物及び硬化物の製造）
　実施例３－２のハイドロシリル化ポリ１－ブテン　１０ｇに室温下でジブチル錫ジラウリレートを１５ミリグラム添加し、均一になるまで攪拌して硬化性組成物を得て、これを１０×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み静置した。これを６０℃で８時間減圧乾燥してシートを作成し、このシートを２３℃、湿度５０％の雰囲気下に１６時間放置して硬化物を製造した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例３－６（硬化性組成物及び硬化物の製造）
　実施例３－３のハイドロシリル化ポリ１－ブテン１０ｇに１００℃でジブチル錫ジラウリレートを１５ミリグラム添加し、均一になるまで攪拌して硬化性組成物を得て、これを１０×１０ｃｍ×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み静置した。これを１００℃で８時間減圧乾燥してシートを作成し、このシートを２３℃、湿度５０％の雰囲気下に１６時間放置して硬化物を製造した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

比較例３－１
　製造例３－８で製造した原料α－オレフィン重合体（Ｆ）２０ｇ及びジエトキシメチルシラン０．７ｇに、触媒として白金－ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体（アズマックス株式会社製　ＳＩＰ６８３１．０）を１３０ｐｐｍ添加し、１００℃で５時間反応させた。^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２１ｐｐｍに観測されなかったことから主鎖末端にアルコキシシランは付加していないこと、また原料α－オレフィン重合体（Ｆ）にハイドロシリル化すべき末端不飽和基が観測されなかった。
　上記ポリプロピレン、アルコキシシラン混合物を室温下で１０ｇにジブチル錫ジラウリレートを１５ミリグラム添加し、均一になるまで攪拌して組成物とし、これを１０×１０×０．５ｃｍの容器に注ぎ込み静置した。これを６０℃で８時間減圧乾燥してシートを作成し、このシートを２３℃、湿度５０％の雰囲気下に１６時間放置して硬化物を製造したが、得られた組成物は硬化しなかった。
　このようにして得られた液状の組成物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱する前から流動性があり、常温で形状保持は困難であり、硬化組成物は得られていないことがわかった。

比較例３－２（ＬＭＰＰのアルコキシシラン変性）
　特開２００６－３４８１５３の実施例３－１に基づいてプロピレン重合体のシラン変性品を合成した。^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２２ｐｐｍに観測されなかった。また、側鎖のＳｉ－Ｃに由来するピークが１３～１５ｐｐｍに観測されており、主鎖ではなく、側鎖末端にアルコキシシランが付加していることを確認した。
　実施例３－４と同様に硬化組成物の合成を試みたが、プロピレン重合体のシラン変性品の融点が７４．４℃であるが、１００℃でも粘度が高く一部硬化したのみであった。

比較例３－３（シラン変性プロピレン重合体、三菱化学社製「リンクロンＸＰＭ８００ＨＭ」）
　^１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果、主鎖末端のＳｉ－Ｃに由来するピークが２０～２２ｐｐｍに観測されなかった。また、側鎖のＳｉ－Ｃに由来するピークが１３～１５ｐｐｍに観測されており、主鎖ではなく、側鎖末端にアルコキシシランが付加していることを確認した。実施例３－４と同様に硬化組成物の合成を試みたが、１００℃以下では溶融せず、硬化組成物は得られなかった。

＜第四発明＞
［^１３Ｃ－ＮＭＲ測定］
　下記の装置及び条件にて^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行い、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミダイアッド分率［ｒ］、１，３－結合分率、１，４－結合分率及び２，１－結合分率を求めた。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

［ＤＳＣ測定］
　示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ－７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下－１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱量をΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇや融点Ｔｍ－Ｄを求めた。融点Ｔｍ－Ｄは、融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップを融点Ｔｍ－Ｄとした。

［末端不飽和基濃度］
　^１Ｈ－ＮＭＲ測定より得られるδ４．８～４．６（２Ｈ）に出現する末端ビニリデン基、δ５．９～５．７（１Ｈ）に出現する末端ビニル基及びδ１．０５～０．６０（３Ｈ）に出現するメチル基に基づいて、末端不飽和基濃度（Ｃ）（モル％）を算出した。
　　ビニリデン基のＣＨ₂（４．８～４．６ｐｐｍ）・・・（ｉ）
　　ビニル基のＣＨ（５．９～５．７ｐｐｍ）・・・（ｉｉ）
　　側鎖末端のＣＨ₃（１．０５～０．６０ｐｐｍ）・・・（ｉｉｉ）
　　ビニリデン基量＝［（ｉ）／２］／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　ビニル基量＝（ｉｉ）／［（ｉｉｉ）／３］×１００　モル％
　　末端不飽和基濃度（Ｃ）＝［ビニリデン基量］＋［ビニル基量］

［１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数］
＜変性量定量法＞
　変性する前のαオレフィン重合体と不飽和（無水）カルボン酸とのブレンド物を０．１ｍｍのスペーサーを用いてプレスして赤外分光測定（ＩＲ）を行い、特徴的なカルボルニル（１７００～１８００ｃｍ^－１）の吸収量と不飽和（無水）カルボン酸の仕込量とから検量線を作成し、次いで測定対象となる官能化α－オレフィン重合体のプレス板のＩＲ測定を行い、下記式により、１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数を決定した。
一分子あたりの（無水）カルボン酸残基の数＝［（無水）カルボン酸残基濃度］／１００×Ｍｎ／モノマーの分子量（個）
　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
　数平均分子量（Ｍｎ）：ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量
　（無水）カルボン酸残基濃度：測定対象となる官能化α－オレフィン重合体のプレス板のＩＲ測定を行い、検量線と１７００～１８００ｃｍ^－１の吸収量の関係から、（無水）カルボン酸残基の濃度を算出した。
　測定器は、ＩＲ測定機器：日本分光株式会社製「ＦＴ／ＩＲ－５３００」を用いた。

［１分子当りの内部二重結合の数］
　^１Ｈ－ＮＭＲ測定より得られる４．８５～５．５０ｐｐｍに出現する末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造における内部二重結合の水素原子、０．７０～１．８０ｐｐｍに出現するα－オレフィン主鎖の水素原子に基づいて、末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合の数を以下のようにして算出した。
　末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造のＣＨ（ｉ）：４．８５～５．５０ｐｐｍの積分値
　α－オレフィン主鎖の水素原子（ｉｉ）：０．７０～１．８０ｐｐｍの積分値
　モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
　モノマー単位の平均水素数（Ｈｎｕｍ）＝プロピレン単位比率×６＋１－ブテン単位比率×８
　末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）／（Ｈｎｕｍ））］
　上記方法により算出した末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造濃度（Ｃ、モル％）と、ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた数平均分子量（Ｍｎ）及びモノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）から、下記式により１分子当りの末端（無水）カルボン酸－内部二重結合構造の数を算出した。
　１分子当りの末端（無水）カルボン酸－内部二重結合構造の数（個）＝（Ｍｎ）／（Ｍｍ）×［末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造濃度］

［流動性］
　官能化α－オレフィン重合体の流動性を目視で確認し、以下の基準で評価した。
　５ｇのサンプルを３０ｍＬのサンプル瓶に採取し、蓋を閉めた後、８０℃の恒温槽に縦向きに設置した。１０分後に目視で確認した際に、サンプルが底部まで移動（流動）し、その表面が水平になっている場合に流動性ありと評価した。

製造例４－１
［（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）の製造］
　５００ミリリットル２口フラスコにマグネシウム（１２グラム，５００ミリモル）及びテトラヒドロフラン（３０ミリリットル）を投入し、１，２－ジブロモエタン（０．２ミリリットル）を滴下することでマグネシウムを活性化した。ここへテトラヒドロフラン（１５０ミリリットル）に溶解させた２－ブロモインデン（２０グラム，１０３ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌した。その後、１，２－ジクロロテトラメチルジシラン（９．４ミリリットル，５．１ミリモル）を０℃で滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、溶媒を留去し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル×２）で抽出し、１，２－ジ（１Ｈ－インデン－２－イル）－１，１，２，２－テトラメチルジシランを白色固体として得た（１５．４グラム，４４．４ミリモル，収率８６％）。
　これをジエチルエーテル（１００ミリリットル）に溶解し、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３８ミリリットル，９８ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（８０ミリリットル）で洗浄して、リチウム塩を白色粉末状固体として得た（１４．６グラム，３３．８ミリモル，７６％）。
　これをテトラヒドロフラン（１２０ミリリットル）に溶解させ、－３０℃で１，２－ジブロモエタン（２．８８ミリリットル，３３．８ミリモル）を滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、乾固し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル）で抽出することにより２架橋配位子を無色オイル状液体として得た（１４．２グラム，３７．９ミリモル）。
　これをジエチルエーテル（１２０ミリリットル）に溶解させ、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３２ミリリットル，８４ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（７０ミリリットル）で洗浄することにより２架橋配位子のリチウム塩を白色粉末として得た（１４．０グラム，３１ミリモル，収率８１％）。
　得られた２架橋配位子のリチウム塩（３．００グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液に、－７８℃で四塩化ジルコニウム（１．５２グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液をキャヌラーにより滴下した。反応混合物を室温で２時間撹拌した後、上澄み液を分離し、更に残渣をトルエンで抽出した。
　減圧下、上澄み液及び抽出液の溶媒を留去して乾固することにより黄色固体として下記式（１）に示す（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）を得た（２．５グラム，４．７ミリモル，収率７２％）。

製造例４－２
［（１，２'－ジメチルシリレン）（２，１'－ジメチルシリレン）－ビス（３－トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）の製造］
　シュレンク瓶に（１，２'－ジメチルシリレン）（２，１'－ジメチルシリレン）－ビス（インデン）のリチウム塩３．０ｇ（６．９７ｍｍｏｌ）をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）５０ｍlに溶解し－７８℃に冷却した。ヨードメチルトリメチルシラン２．１ｍｌ（１４．２ｍｍｏｌ）をゆっくりと滴下し室温で１２時間撹拌した。
　溶媒を留去し、エーテル５０ｍｌを加えて飽和塩化アンモニウム溶液で洗浄した。分液後、有機相を乾燥し溶媒を除去して（１，２'－ジメチルシリレン）（２，１'－ジメチルシリレン)－ビス（３－トリメチルシリルメチルインデン）３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）を得た（収率８４％）。
　次に、窒素気流下においてシュレンク瓶に上記で得られた（１，２'－ジメチルシリレン）（２，１'－ジメチルシリレン)－ビス（３－トリメチルシリルメチルインデン)３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）とエーテル５０ｍｌを入れた。－７８℃に冷却し、ｎ－ブチルチリウム（ｎ－ＢｕＬｉ）のヘキサン溶液（１．５４ｍｏｌ／Ｌ、７．６ｍｌ（１１．７ｍｍｏｌ））を滴下した。室温に上げ１２時間撹拌した後、エーテルを留去した。得られた固体をヘキサン４０ｍｌで洗浄することによりリチウム塩をエーテル付加体として３．０６ｇ（５．０７ｍｍｏｌ）を得た（収率７３％）。
　^１Ｈ－ＮＭＲ（９０ＭＨｚ、ＴＨＦ－ｄ_８）による測定の結果は、以下のとおりである。
　δ：０．０４（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），０．４８（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），１．１０（ｔ，６Ｈ，メチル），２．５９（ｓ，４Ｈ，メチレン），３．３８（ｑ，４Ｈ，メチレン），６．２－７．７（ｍ，８Ｈ，Ａｒ－Ｈ）

　窒素気流下で、上記で得られたリチウム塩をトルエン５０ｍｌに溶解した。－７８℃に冷却し、ここへ予め－７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム１．２ｇ（５．１ｍｍｏｌ）のトルエン（２０ｍｌ）懸濁液を滴下した。滴下後、室温で６時間撹拌した。その反応溶液の溶媒を留去した。得られた残渣をジクロロメタンにより再結晶化することにより、（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライド０．９ｇ（１．３３ｍｍｏｌ）を得た（収率２６％）。
　^１Ｈ－ＮＭＲ（９０ＭＨｚ、ＣＤＣｌ_３）による測定の結果は、以下のとおりである。
　δ：０．０（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），１．０２，１．１２（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），２．５１（ｄｄ，４Ｈ，メチレン），７．１－７．６（ｍ，８Ｈ，Ａｒ－Ｈ）

製造例４－３（１－ブテン単独重合体の製造）
　加熱乾燥した２リットルオートクレーブに、ヘプタン（６００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．３ｍＬ、０．６ｍｍｏｌ）、錯体Ａのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．６ｍＬ、０．４μｍｏｌ）、アルベマール社製メチルアルミノキサンのトルエン溶液（２ｍＬ、３Ｍ、６．０ｍｍｏｌ）を加え、さらに水素を０．０５ＭＰａで導入した。撹絆しながら温度を７０℃にすると同時に１－ブテンを導入することにより、０．２０ＭＰａまで昇圧した。その後、全圧が０．２５ＭＰａを維持するように連続的に１－ブテンを供給し、２時間重合を行った。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、脱圧後、反応物を取り出し、減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体を２１０ｇ得た（重合体Ａ）。

製造例４－４（プロピレン単独重合体の製造）
　加熱乾燥した２リットルオートクレーブに、ヘプタン（６００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．３ｍＬ、０．６ｍｍｏｌ）、錯体Ａのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．１ｍＬ、１．０μｍｏｌ）、アルベマール社製メチルアルミノキサンのトルエン溶液（０．３３ｍＬ、３Ｍ、１．０ｍｍｏｌ）を加え、さらに水素０．０４ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を７０℃にすると同時にプロピレンを導入することにより、０．７０ＭＰａまで昇圧した。その後、全圧が０．７０ＭＰａを維持するように連続的にプロピレンを供給し、１時間重合を行った。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、脱圧後、反応物を取り出し、減圧下、乾燥することにより、プロピレン単独重合体を１７０ｇ得た（重合体Ｂ）。

製造例４－５（１－ブテン－プロピレン共重合体の製造）
　加熱乾燥した２リットルオートクレーブに、ヘプタン（１８０ｍＬ）、トリイソブチルアルミニム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、ブテン－１（１８０ｍＬ）、錯体Ｂのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．０２ｍＬ、０．２μｍｏｌ）、ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレートのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．０６ｍＬ、０．６μｍｏｌ）を加え、さらに水素０．０５ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を６０℃にすると同時にプロピレンを導入することにより、全圧を０．６ＭＰａとした。その後、２０分間重合した後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン－プロピレン共重合体を７５ｇ得た（重合体Ｃ）。
　実施例１－１と同様に分解効率、反応性及び流動性を評価し、さらにガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を以下に示す。
分解効率：－
反応性：○
流動性：○
ガラス転移温度Ｔｇ　（℃）：◎（－２２℃）

製造例４－６（１－ブテン単独重合体の製造）
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（２００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、ブテン－１（２００ｍＬ）、錯体Ｂのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．０４ｍＬ、０．４μｍｏｌ）、ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレートのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．１２ｍＬ、１．２μｍｏｌ）を加え、さらに水素０．１ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を５２℃にした後、３０分間重合した。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体を８０ｇ得た（重合体Ｄ）。

　製造例４－３～４－６で得られた重合体Ａ～Ｄについて、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率及び１，４－結合分率を測定した。結果を第４－１表に示す。

製造例４－７
［１－ブテン単独重合体の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例４－３で製造した重合体Ａ　７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パーヘキサ２５Ｂ０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、１－ブテン単独重合体を得た（重合体Ａ’）。
　実施例１－１と同様に分解効率、反応性及び流動性を評価し、さらにガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を以下に示す。
分解効率：○
反応性：◎
流動性：○
ガラス転移温度Ｔｇ　（℃）：◎（－３０℃）

製造例４－８～４－１０
　製造例４－７において、重合体Ａに代えて重合体Ｂ、重合体Ｃ、重合体Ｄを使用した以外は同様にしてプロピレン単独重合体、１－ブテン－プロピレン共重合体又は１－ブテン単独重合体を得た（重合体Ｂ’～Ｄ’）。

　製造例４－７～４－１０で得られたプロピレン単独重合体、１－ブテン－プロピレン共重合体又は１－ブテン単独重合体について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、メソダイアッド分率［ｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率及び１，４－結合分率を測定した。結果を第４－２表に示す。

実施例４－１（官能化ポリプロピレンの製造）
　撹拌翼付１００ｍＬのセパラブルフラスコに重合体Ａ’　１０ｇ、無水マレイン酸２．０ｇ、シュウ酸０．０１２ｇ、マレイン酸０．０４ｇを投入後、窒素雰囲気下にてマントルヒーターで２００℃に加熱し、５時間撹拌した。室温に降温した後、アセトン２０ｍＬにて４回、反応物を洗浄し、加熱乾燥することにより、末端にマレイン酸が付加した重合体を得た（重合体Ａ”）。

実施例４－２～４－４
　実施例４－１において重合体Ａ’に代えて重合体Ｂ’～Ｄ’を用いた以外は実施例と同様にして末端にマレイン酸が付加した重合体を得た（重合体Ｂ”～Ｄ”）。

　実施例４－１～４－４で得られた官能化α－オレフィン重合体について、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、メソダイアッド分率［ｍ］、融点Ｔｍ－Ｄ、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、１分子当りの（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数、２，１－結合分率、１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計を測定し、また流動性を評価した。結果を第４－３表に示す。

比較例４－１
［従来触媒によるプロピレン重合体の合成］
（１）固体触媒成分の調製
　内容積０．５リットルの攪拌機付三つ口フラスコを窒素ガスで置換した後、脱水処理したヘプタン２０ミリリットル、ジエトキシマグネシウム４ｇ、及びフタル酸ジブチル１．６ｇを加え、系内を９０℃に保ち、攪拌下、四塩化チタン４ミリリットルを滴下した。さらに、四塩化チタン１１１ミリリットルを滴下投入して１１０℃に昇温した。得られた固相部に四塩化チタン１１５ミリリットルを加え、１１０℃でさらに２時間反応させた。反応終了後、生成物を精製ヘプタン１００ミリリットルで数回洗浄して固体触媒成分を得た。

（２）予備重合触媒成分の調製
　内容積０．５リットルの攪拌機付三つ口フラスコを窒素ガスで置換した後、脱水処理したヘプタン３００ミリリットル、及び上記（１）で調製した固体触媒成分１０ｇを加えた。系内を１５℃にした後、トリエチルアルミニウム４．２ミリモル、及びシクロヘキシルメチルジメトキシシラン（ＣＨＭＤＳ）１．１ミリモルを加え、撹拌しながらプロピレンを導入した。２時間後、撹拌を停止し、結果的に固体触媒成分１ｇ当たり２ｇのプロピレンが重合した予備重合触媒成分を得た。

（３）プロピレン重合体の合成
　内容積１０リットルの攪拌機付ステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換した後、プロピレン２ｋｇ、トリエチルアルミニウム６ミリモル、ジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＤＳ）３．０ミリモルを加え、６５℃に昇温した。次いで、上記（２）で調製した予備重合触媒成分０．１２ｇを投入し、７０℃で３時間重合した。その結果、プロピレン重合体９６０ｇの重合体パウダーを得た。この重合反応を繰り返すことにより、無水マレイン酸変性プロピレン重合体の原料となるプロピレン重合体を合成した。

［無水マレイン酸変性プロピレン重合体の合成］
　（３）で合成したプロピレン重合体１００重量部に、無水マレイン酸：０．３重量部、パーヘキシン２５Ｂ／４０：０．１重量部を加え、十分にブレンドした。このパウダーブレンド物を、２０ｍｍの二軸押出機を用い、１８０℃で溶融混練した。得られたペレット状サンプル１ｋｇに、アセトン０．５ｋｇと、ヘプタン０．７ｋｇとを加え、８５℃で２時間加熱撹拌した。尚、この加熱撹拌は、耐圧容器中で実施した。操作終了後、ペレットを回収し、これを１．５ｋｇのアセトン中で１５時間浸漬した。その後、ペレットを回収し、風乾した後、９０℃で６時間真空乾燥して、無水マレイン酸変性プロピレン重合体を得た（重合体Ｅ）。
　尚、重合体Ｅはエン反応での無水マレイン酸付加反応でないため、下記方法にて１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数を算出した。
＜変性量定量法＞
　変性する前のポリオレフィンと有機酸とのブレンド物を０．１ｍｍのスペーサーを用いてプレスしＩＲを測定し、特徴的なカルボルニル（１６００～１９００ｃｍ^－１）の吸収量と有機酸の仕込量とから検量線を作成し、酸変性体のプレス板のＩＲ測定を行い、１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数を決定した。
ＩＲ測定機器：日本分光株式会社製「ＦＴ／ＩＲ－５３００」

　また、比較例４－１で得られた無水マレイン酸変性プロピレン重合体について、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、融点Ｔｍ－Ｄ、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、１分子当りの（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数を測定した。上記で測定した変性率と共に、結果を第４－４表に示す。

実施例４－６（硬化性組成物及び硬化物の製造）
　３０ｍＬのサンプル瓶中で、実施例１で得られた重合体Ａ”（３ｇ）およびハンツマン社製トリアミン（ジェファーミンＴ４０３）（０．２ｇ）を室温下で混合して硬化性組成物を得た。
　次いで、この硬化性組成物を１００℃に加熱したところ、３０分以内に粘度の上昇が観察された。得られた反応物（１ｇ）をトルエン（５ｍＬ）とともに２０ｍＬのサンプル瓶に入れ、４０℃の水浴に５時間浸したところ、溶媒には不溶であり、またゴム弾性を示すものであった。

比較例４－２
　実施例４－６において、重合体Ａに代えて比較例４－１で得られた重合体Ｅ（３ｇ）用いた以外は同様にして組成物を製造し、次いでこれを１００℃まで加熱したところ、３０分経過しても重合体Ｅが溶融せず、重合（架橋）反応が進行しなかった。

＜第五発明＞

［^１３Ｃ－ＮＭＲ測定］
　下記の装置及び条件にて^１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行い、２，１－結合分率、１，３－結合分率、１，４－結合分率、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、及びラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］を求めた。
　　装置：日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＸ４００型^１３Ｃ－ＮＭＲ装置
　　方法：プロトン完全デカップリング法
　　濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
　　溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（容量比９０／１０）混合溶媒
　　温度：１３０℃
　　パルス幅：４５°
　　パルス繰り返し時間：４秒
　　積算：１００００回

［１分子当りの末端水酸基の数］
　（Ａ）^１３Ｃ－ＮＭＲにより求めた末端水酸基濃度（モル％）
　（Ｂ）ゲルパーミエイションクロマトグラフ（ＧＰＣ）より求めた官能化α－オレフィン重合体の数平均分子量（Ｍｎ）
　（Ｃ）モノマー単位の平均分子量（Ｍｍ）＝プロピレン単位比率×４２．０８＋１－ブテン単位比率×５６．１１
から、下記式により１分子当りの末端水酸基の数を算出することができる。
　１分子当りの末端水酸基の数（個）＝（Ｍｎ／Ｍ）×［末端水酸基濃度］／１００
　上記末端水酸基濃度の算出方法としては副反応により末端不飽和濃度が減少している可能性があるため、以下に示すように、^１３Ｃ－ＮＭＲを用いて６８～７０ｐｐｍ付近に出現するＯＨ－ＣＨ_２由来のピークの濃度を算出する。
　ＯＨ－ＣＨ_２のＣＨ_２（ｉ）：６８～７０ｐｐｍの積分値
　プロピレン単位のＣＨ_２（ｉｉ）：４６．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　ブテン単位のＣＨ_２（ｉｉｉ）：４０．４ｐｐｍに出現するピークの積分値
　末端水酸基濃度＝［（ｉ）／（（ｉｉ）＋（ｉｉｉ））］×１００（モル％）

製造例５－１
［（１，２’－ジメチルシリレン）（２，１’－ジメチルシリレン）－ビス（３－フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド（錯体Ａ）の製造］
　窒素気流下、１０００ｍｌのフラスコ内にフェニルマグネシウムブロマイドのジエチルエーテル溶液７６．５ｍｌ（２２９．５ｍｍｏｌ）を入れて氷浴で冷却した。これに、１－インダノン３０ｇ（２２７．２ｍｍｏｌ）をジエチルエーテル３００ｍｌに溶解させてゆっくりと滴下した。室温で一時間撹拌した後に、氷浴で冷却し、６ｍｏｌ／ｌの塩酸を滴下した。室温で撹拌した後に、ジエチルエーテルで有機層を抽出し、飽和炭酸水素ナトリウム水溶液で洗浄した。水相を分液後、有機相を乾燥し、溶媒を除去して、１－フェニルインデン３７．２ｇ（１９３．４ｍｍｏｌ）を得た（収率８５％）。

製造例５－２
［（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）の製造］
　５００ミリリットル２口フラスコにマグネシウム（１２グラム，５００ミリモル）及びテトラヒドロフラン（３０ミリリットル）を投入し、１，２－ジブロモエタン（０．２ミリリットル）を滴下することでマグネシウムを活性化した。ここへテトラヒドロフラン（１５０ミリリットル）に溶解させた２－ブロモインデン（２０グラム，１０３ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌した。その後、１，２－ジクロロテトラメチルジシラン（９．４ミリリットル，５．１ミリモル）を０℃で滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、溶媒を留去し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル×２）で抽出し、１，２－ジ（１Ｈ－インデン－２－イル）－１，１，２，２－テトラメチルジシランを白色固体として得た（１５．４グラム，４４．４ミリモル，収率８６％）。
　これをジエチルエーテル（１００ミリリットル）に溶解し、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３８ミリリットル，９８ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（８０ミリリットル）で洗浄して、リチウム塩を白色粉末状固体として得た（１４．６グラム，３３．８ミリモル，７６％）。
　これをテトラヒドロフラン（１２０ミリリットル）に溶解させ、－３０℃で１，２－ジブロモエタン（２．８８ミリリットル，３３．８ミリモル）を滴下した。反応混合物を室温で１時間撹拌した後、乾固し、残渣をヘキサン（１５０ミリリットル）で抽出することにより２架橋配位子を無色オイル状液体として得た（１４．２グラム，３７．９ミリモル）。
　これをジエチルエーテル（１２０ミリリットル）に溶解させ、０℃でｎ－ブチルリチウム（２．６モル／リットル，３２ミリリットル，８４ミリモル）を滴下し、室温で１時間撹拌したところ白色粉末が沈殿した。上澄みを除去し、固体をヘキサン（７０ミリリットル）で洗浄することにより２架橋配位子のリチウム塩を白色粉末として得た（１４．０グラム，３１ミリモル，収率８１％）。
　得られた２架橋配位子のリチウム塩（３．００グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液に、－７８℃で四塩化ジルコニウム（１．５２グラム，６．５４ミリモル）のトルエン（３０ミリリットル）懸濁液をキャヌラーにより滴下した。反応混合物を室温で２時間撹拌した後、上澄み液を分離し、更に残渣をトルエンで抽出した。
　減圧下、上澄み液及び抽出液の溶媒を留去して乾固することにより黄色固体として下記式（１）に示す（１，１’－エチレン）（２，２’－テトラメチルジシリレン）ビスインデニルジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）を得た（２．５グラム，４．７ミリモル，収率７２％）。

製造例５－３
［原料α－オレフィン重合体（Ａ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ａ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度６０℃で３０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、原料α－オレフィン重合体（Ａ）１００ｇを得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ａ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。

製造例５－４
［原料α－オレフィン重合体（Ｂ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例５－３で製造した原料α－オレフィン重合体（Ａ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を１６０℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｂ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｂ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｂ）の収率は仕込原料α－オレフィン重合体（Ａ）に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

製造例５－５
［原料α－オレフィン重合体（Ｃ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（２００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、１－ブテン（２００ｍＬ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、更に水素０．１ＭＰａ導入した。撹絆しながら温度を７０℃にした後、３０分間重合した。重合反応終了後、５ｍＬのエタノールで重合を停止し、反応物を減圧下、乾燥することにより、１－ブテン単独重合体を８２ｇ得た
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｃ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。

製造例５－６
［原料α－オレフィン重合体(Ｄ)の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に製造例５－５で製造した原料α－オレフィン重合体(Ｃ)　７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体(Ｄ)を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｄ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体(Ｄ)の収率は仕込原料α－オレフィン重合体(Ｃ)に対して９９．３質量％であり、副生成物量は微量であった。

製造例５－７
［原料α－オレフィン重合体（Ｅ）の製造］
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン（４００ｍＬ）、トリイソブチルアルミニウム（２Ｍ、０．２ｍＬ、０．４ｍｍｏｌ）、錯体Ｂ（１０μｍｏｌ／ｍＬ、０．２０ｍＬ、２．０μｍｏｌ）、東ソーファインケム社製ＭＡＯ（２０００μｍｏｌ）を加え、更に水素０．１ＭＰａ導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．７ＭＰａまで昇圧し、温度５０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、原料α－オレフィン重合体（Ｅ）１０５ｇを得た。

製造例５－８
［原料α－オレフィン重合体（Ｆ）の製造］
　次いで、撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｅ）７０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．４ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｆ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｆ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｆ）の収率は仕込原料α－オレフィン重合体（Ｅ）に対して９９．５質量％であり、副生成物量は微量であった。

製造例５－９
［原料α－オレフィン重合体（Ｇ）の製造］
　Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃｓ　２０００，１９，１８７０－１８７８の記載を参考に、錯体Ｃ［ジメチルシリレン（η^１－ｔｅｒｔ－ブチルアミド）（η^５－テトラメチルシクロペンタジエン）チタニウムジクロライド］を合成した。
　加熱乾燥した１リットルオートクレーブに、ヘプタン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウム０．５ミリモル、錯体Ｃ　０．２マイクロモル、テトラキスペンタフルオロフェニルボレート０．８マイクロモルを加え、更に水素０．０５ＭＰａを導入した。撹拌しながらプロピレンを張り込み、全圧０．５ＭＰａまで昇圧し、温度９０℃で６０分重合した。重合反応終了後、プロピレン、水素を脱圧し、重合液を加熱、減圧下にて乾燥することにより、原料α－オレフィン重合体(Ｇ)５０ｇを得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｇ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。

製造例５－１０
［ジメチルシリレン（２－インデニル）（１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル））ジルコニウムジクロリド（錯体Ｄ）の製造］
（２－メチル－４，５－ベンゾ－１－インダノンの合成）
　窒素導入管付き３００ｍＬ三つ口フラスコに塩化メチレン（１００ｍＬ）およびナフタレン（５ｇ，０．０３９ｍｏｌ）、２－ブロモイソブチリルブロミド（９ｇ，０．０３９ｍｏｌ）を投入した。窒素気流下で、塩化アルミニウム（６ｇ，０．０４７ｍｏｌ）をゆっくりと投入した。１時間後、反応溶液を冷水（２００ｍＬ）に投入し、分液ロートを用いて、有機相を分離した。その有機相を硫酸マグネシウムで乾燥しろ過、溶媒を留去することにより目的化合物（６．４ｇ）を得た（収率８４％）。

（２－メチル－４，５－ベンゾインデンの合成）
　２－メチル－４，５－ベンゾ－１－インダノン（６．４ｇ）をメタノール（１００ｍＬ）に溶解した。その溶液中にナトリウムホウ素ヒドリド（１ｇ，０．０２６ｍｏｌ）をゆっくりと投入した。３０分後、水（１００ｍＬ）およびエーテル（１００ｍＬ）を投入し、抽出を行った。分液ロートを用いて有機相を分離した。その有機相を硫酸マグネシウムで乾燥しろ過、溶媒を留去することにより２－メチル－４，５－ベンゾインダノール（５．７ｇ）を得た。得られた２－メチル－４，５－ベンゾインダノール（５．７ｇ）をトルエン（１００ｍＬ）に溶解し、ピリジニウムｐ－トルエンスルホン酸（０．５ｇ）を加え、ディーンシュターク装置を用いて、３０分還流し脱水反応を行った。反応終了後、溶媒を減圧留去し、残留物をカラム精製（溶媒：ヘキサン）することにより目的化合物（３ｇ）を得た（収率４８％）。

（２－インデニル－ジメチルクロロシランの合成）
　マグネシウム粉（１．３ｇ）およびよう素（０．０１ｇ）、脱水ＴＨＦ（２０ｍＬ）をジムロート管および滴下ロート付き２００ｍＬ三つ口フラスコに投入した。２－ブロモインデン（Ｊ．Ｏｒｇ．Ｃｈｅｍ．４７，（４），７０５（１９８２）に従い合成）（５．４ｇ，２７．２ｍｍｏｌ）および脱水ＴＨＦ（４０ｍＬ）を滴下ロートに投入し、窒素雰囲気下で軽く還流する程度にゆっくりと滴下した。滴下終了後、３０分間室温で攪拌した。その後、トリメチルシリルクロリド（３．１ｇ，２８．５ｍｍｏｌ）および脱水ＴＨＦ（２０ｍＬ）を滴下ロートに投入し、－７８℃でその溶液を滴下した。滴下終了後、８時間室温で攪拌した。溶媒を減圧下で留去し、脱水ヘキサン（１００ｍＬ）で抽出した。溶媒を減圧留去することにより目的化合物を５．３ｇ得た（収率９１％）。

（（２－インデニル）（１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル））ジメチルシランの合成）
　窒素置換した２００ｍＬシュレンクに２－メチル－４，５－ベンゾインデン（１．２６ｇ，７ｍｍｏｌ）および脱水ヘキサン（５０ｍＬ）を投入した。その溶液にｎ－ブチルリチウムのヘキサン溶液（１．５０Ｍ，４．７ｍＬ，７ｍｍｏｌ）を－７８℃で滴下した。滴下終了後、室温で８時間攪拌したところ、２－メチル－４，５－ベンゾインデニルリチウムが析出した。その懸濁液を静置してから上澄みをデカンテーションにより除去した。そこへ脱水ＴＨＦ（２５ｍＬ）を加え、－７８℃に冷却し、先に合成した２－インデニル－ジメチルクロロシラン（１．４６ｇ，７ｍｍｏｌ）の脱水ＴＨＦ溶液（２５ｍＬ）を滴下した。滴下終了後、室温で４時間攪拌した。反応終了後、水（５０ｍＬ）を加え、エーテル（２００ｍＬ）で抽出した。抽出溶液を分液ロートで分取し、得られた有機相を硫酸マグネシウムで乾燥しろ過、溶媒を留去することにより目的化合物（２．２ｇ）を得た（収率８９％）。

（ジメチルシリレン（２－インデニル）（１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル））ジルコニウムジクロリドの合成）
　窒素置換した２００ｍＬシュレンクに、先に合成した（２－インデニル）（１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル））ジメチルシラン（１．０ｇ，２．８ｍｍｏｌ）および脱水ヘキサン（４０ｍＬ）を投入した。その溶液にｎ－ブチルリチウムのヘキサン溶液（１．５０Ｍ，３．７ｍＬ，５．６ｍｍｏｌ）を－７８℃で滴下した。滴下終了後、室温で８時間攪拌したところ、（２－インデニル）（１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル））ジメチルシランジリチウムが析出した。その懸濁液を静置してから上澄みをデカンテーションにより除去した。そこへ脱水トルエン（２５ｍＬ）を加え、－７８℃に冷却し、四塩化ジルコニウム（０．９ｇ，２．８ｍｍｏｌ）の脱水トルエン（２５ｍＬ）懸濁液を滴下した。滴下終了後、室温で６時間攪拌した。反応終了後、カヌラーでろ過し、ろ液を濃縮し脱水ヘキサンを加えた。生じた沈殿物をろ別、乾燥することにより、目的化合物を０．２ｇ得た（収率１２％）^１Ｈ－ＮＭＲの測定結果を以下に示す。
^１Ｈ－ＮＭＲ（δｐｐｍ／ＣＤＣｌ_３）：８．０－７．０（ｍ，８Ｈ），６．５０（ｓ，１Ｈ），６．０８（ｄ，　１Ｈ），５．９３（ｄ，　１Ｈ），　２．４５（ｓ，３Ｈ），１．１２（ｓ，３Ｈ），０．９９（ｓ，３Ｈ）

製造例５－１１
［原料α－オレフィン重合体（Ｈ）の製造］
（プロピレンのスラリー重合）
　攪拌装置付き１リットルステレンレス製耐圧オートクレーブを８０℃に加熱し、充分減圧乾燥した後、乾燥窒素で大気圧に戻し室温まで冷却した。乾燥窒素気流下、乾燥脱酸素トルエン４００ｍｌ、トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（２．０Ｍ）を０．５ｍｌ（１．０ｍｍｏｌ）投入し、３５０ｒｐｍでしばらく攪拌した。その後、ＭＡＯのトルエン溶液（２．０３Ｍ，０．５ｍｌ、１．０ｍｍｏｌ）および前記（製造例５－１０）で得た錯体Ｄのヘプタンスラリー（１０μｍｏｌ／リットル、２．０ｍｌ、２０．０μｍｏｌ）をオートクレーブに素早く投入した。その後、４００ｒｐｍで攪拌を開始した。次に、水素を０．０１ＭＰａ、引き続きプロピレンを全圧０．７５ＭＰａに３分間かけて昇圧し、同時に温度を５０℃まで昇温し、１時間重合を実施した。反応終了後、メタノール２０ｍｌをオートクレーブに投入し、未反応のプロピレンを脱圧により除去した。そして、反応混合物を２リットルのメタノールに投入してポリプロピレンを沈殿させ、ろ過乾燥することにより原料α－オレフィン重合体（Ｈ）を５４ｇ得た。

製造例５－１２
［原料α－オレフィン重合体（Ｉ）の製造］
　撹拌装置付きステンレス製反応器（内容量５００ｍｌ）に、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｈ）２０ｇを投入した。窒素気流下に３０分間撹拌した。
　撹拌を開始し、マントルヒーターを用い樹脂温度を２００℃に上昇した。マントルヒーターを樹脂温度が２８０℃と一定になるように制御した。これに、パークミルＰ（商品名、日油（株）製）０．１１ミリリットルを４分にわたり滴下した。滴下終了後、１５分間反応し、その後１１０℃まで冷却した。
　反応終了後、１００℃で減圧乾燥を１０時間行いラジカル分解し、原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を得た。
　得られた原料α－オレフィン重合体（Ｉ）について、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、１分子当りの末端不飽和基の数、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、２，１－結合分率、１，３－結合分率、及びガラス転移温度Ｔｇを測定した。結果を第５－１表に示す。
　また、得られた原料α－オレフィン重合体（Ｉ）の収率は仕込原料α－オレフィン重合体（Ｈ）に対して９９．５質量％であり、副生成物量は微量であった。

実施例５－１
［官能化α－オレフィン重合体の製造］
（ハイドロボレーション反応）
　５００ｍｌのフラスコにおいて、製造例５－４で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｂ）１０ｇをテトラヒドロフラン５０ｍｌに溶解させた後、窒素雰囲気下で１．２Ｎボランのテトラヒドロフラン溶液を５０ｍｌ滴下し、室温で一晩反応させた。

（酸化（水酸基付与）反応）
　上記反応生成物に対し、蒸留水７．５ｍｌをゆっくり滴下し、３Ｎ－ＮａＯＨ水溶液を２０ｍｌ添加後、３０％過酸化水素水２０ｍｌをゆっくりと滴下した。その反応溶液を室温で一晩撹拌した。反応液に蒸留水２００ｍｌを加え、トルエン２００ｍｌで抽出し、水洗を行った。無水硫酸ナトリウムで乾燥後、減圧下で溶媒を留去し、粘性液体状の官能化α－オレフィン重合体（Ａ）を８ｇ得た。
　得られた官能化α－オレフィン重合体（Ａ）について、1分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。

［硬化性組成物及び硬化物の製造］
　上述のようにして製造した官能化α－オレフィン重合体（Ａ）４．０ｇを、常温窒素流下でセパラブルフラスコを用いて攪拌しながら、イソフォロンジイソシアネート０．４ｇとジラウリン酸ノルマルブチル錫（硬化触媒）０．０４ｇを添加し、硬化性組成物を得た。得られた硬化性組成物を、２．５×２．５ｃｍの容器に注ぎ込み、常温で１時間放置して硬化物を作製した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例５－２
［官能化α－オレフィン重合体の製造］
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－６で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｄ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体（Ｂ）を製造した。
　得られた官能化α－オレフィン重合体（Ｂ）について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。

［硬化性組成物及び硬化物の製造］
　官能化α－オレフィン重合体（Ａ）に代えて、上述のようにして製造した官能化α－オレフィン重合体（Ｂ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして硬化性組成物及び硬化物を作製した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例５－３
［官能化α－オレフィン重合体の製造］
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－８で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｆ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体（Ｃ）を製造した。
　得られた官能化α－オレフィン重合体（Ｃ）について、1分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。

［硬化性組成物及び硬化物の製造］
　官能化α－オレフィン重合体（Ａ）に代えて、上述のようにして製造した官能化α－オレフィン重合体（Ｃ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして硬化性組成物及び硬化物を作製した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

実施例５－４
［官能化α－オレフィン重合体の製造］
　撹拌翼付１００ｍＬのセパラブルフラスコに、製造例５－８で製造したα－オレフィン重合体（Ｆ）４０ｇ、無水マレイン酸４．０ｇ、シュウ酸０．０２４ｇを投入後、窒素雰囲気下、マントルヒーターで２００℃に加熱し、５時間撹拌した。室温に降温した後、アセトン（８０ｍＬ）にて４回、反応物を洗浄し、加熱乾燥することにより、末端にマレイン酸が付加した重合体を得た。
　得られた末端にマレイン酸が付加した重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。

　ジムロート管および滴下ロート付の５００ｍＬの３口フラスコに、リチウムアルミニウムハイドライド０．４ｇおよび脱水テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）１００ｍＬを投入した。上述の末端にマレイン酸が付加した重合体４０ｇを脱水ＴＨＦ　１００ｍＬに溶解していたものを滴下ロートに仕込み、上述のリチウムアルミニウムハイドライドのＴＨＦスラリーを撹拌しながら、３０分かけて滴下した。滴下終了後、室温下２時間撹拌した。反応終了後、ゆっくりと水５０ｍＬを投入し、さらにヘキサン１００ｍＬを入れ、分液ロートで有機層を分離した。有機層を硫酸マグネシウムで乾燥し、ろ過、溶媒を減圧留去することにより、水酸基末端を有する官能化α－オレフィン重合体を得た。

［硬化性組成物及び硬化物の製造］
　官能化α－オレフィン重合体（Ａ）に代えて、上記で得られた水酸基末端を有する官能化α－オレフィン重合体を用いた以外は実施例５－１と同様にして硬化性組成物及び硬化物を製造した。
　得られた硬化物を１２０℃に制御したホットプレート上で１０分間加熱し、その形状変化を観察した。その結果、加熱状態で形状保持し、ゴム弾性を示す硬化物であることを確認した。

比較例５－１
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－９で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｇ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体を製造しようとしたが、末端不飽和基が無い為、水酸基を付与することが出来なかった。
　この重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。
　水酸基を付与できなかったが、得られた重合体４．０ｇを、常温窒素流下でセパラブルフラスコを用いて攪拌しながら、イソフォロンジイソシアネート０．４ｇとジラウリン酸ノルマルブチル錫（硬化触媒）０．０４ｇを添加し、組成物を得た。得られた組成物を、２．５×２．５ｃｍの容器に注ぎ込み、常温で１時間放置したが、硬化反応が進まず、硬化物を得ることは出来なかった。その為、放置後の組成物は、１２０℃に制御したホットプレート上では、形状保持できず、また、ゴム弾性を示すことは無かった。
　この重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。

比較例５－２
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－１１で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｈ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体を製造しようとしたが、ＴＨＦ溶剤への溶解性が悪く、水酸基を付与することが出来なかった。
　この重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。
　水酸基を付与できなかったが、得られた重合体４．０ｇを、常温窒素流下でセパラブルフラスコを用いて攪拌しながら、イソフォロンジイソシアネート０．４ｇとジラウリン酸ノルマルブチル錫（硬化触媒）０．０４ｇを添加し、組成物を得た。得られた組成物を、２．５×２．５ｃｍの容器に注ぎ込み、常温で１時間放置したが、硬化反応が進まず、１２０℃に制御したホットプレート上では、形状保持できず、また、ゴム弾性を示すことは無かった。

比較例５－３
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－１２で合成した原料α－オレフィン重合体（Ｉ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体を製造しようとしたが、ＴＨＦ溶剤への溶解性が悪く、水酸基を付与することが出来なかった。
　この重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。
　水酸基を付与できなかったが、得られた重合体４．０ｇを、常温窒素流下でセパラブルフラスコを用いて攪拌しながら、イソフォロンジイソシアネート０．４ｇとジラウリン酸ノルマルブチル錫（硬化触媒）０．０４ｇを添加し、組成物を得た。得られた組成物を、２．５×２．５ｃｍの容器に注ぎ込み、常温で１時間放置したが、硬化反応が進まず、１２０℃に制御したホットプレート上では、形状保持できず、また、ゴム弾性を示すことは無かった。

比較例５－４
　原料α－オレフィン重合体（Ｂ）に代えて、製造例５－３で合成した原料α－オレフィン重合体（Ａ）を用いた以外は実施例５－１と同様にして官能化α－オレフィン重合体を製造した。この重合体について、１分子当りの末端水酸基数、融解吸熱量ΔＨ－Ｄ、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、Ｂ粘度、ガラス転移温度Ｔｇを測定し、また、流動性を評価した。結果を第５－２表に示す。
　得られた重合体４．０ｇを、常温窒素流下でセパラブルフラスコを用いて攪拌しながら、イソフォロンジイソシアネート０．４ｇとジラウリン酸ノルマルブチル錫（硬化触媒）０．０４ｇを添加し、組成物を得た。得られた組成物を、２．５×２．５ｃｍの容器に注ぎ込み、常温で１時間放置したが、硬化反応が非常に遅く、また得られた硬化物は架橋反応が十分ではなかった為、１２０℃に制御したホットプレート上では、形状保持できず、また、ゴム弾性を示すことは無かった。

　本発明のα－オレフィン重合体は、末端不飽和基を反応点に用いることで、化学的に不活性なポリオレフィン材料に対して接着性、塗装性、コーティング性の付与、ポリオレフィン以外の樹脂とのアロイ材料の製造、無機・有機フィラーとの組成物等の分野に利用できる。さらに反応性原料として活用することにより、反応型接着剤、反応型ホットメルト接着剤、その他接着剤、粘着剤、封止材、シーリング材、ポッティング材、反応性可塑剤等の用途や原料として幅広く利用できる。

Claims

　下記（１）～（４）を満たすα－オレフィン重合体。
（１）２，１－結合分率が０．５モル％未満。
（２）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満。
（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１．０Ｊ／ｇ未満。
（４）プロピレン系重合体又はブテン系重合体である。
　さらに、下記（５）～（８）を満たす請求項１に記載のα－オレフィン重合体。
（５）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％未満である。
（６）ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］が２０モル％未満である。
（７）重量平均分子量（Ｍｗ）が１００～５００，０００である。
（８）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以下である。
　さらに、下記（９）を満たす請求項１又は２に記載のα－オレフィン重合体。
（９）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　重量平均分子量（Ｍｗ）が３００～５０，０００である請求項１～３のいずれかに記載のα－オレフィン重合体。
　１分子当りの末端不飽和基の数が１．０～２．５個である請求項１～４のいずれかに記載のα－オレフィン重合体。
　請求項１～５のいずれかに記載のα－オレフィン重合体を官能化してなる官能化α－オレフィン重合体。
　請求項６に記載の官能化α－オレフィン重合体を含む粘接着剤組成物。
　請求項６に記載の官能化α－オレフィン重合体を含むシーリング材組成物。
　請求項６に記載の官能化α－オレフィン重合体を含むポッティング材組成物。
　（Ａ）下記特性（ａ１）及び（ａ２）を有するプロピレン系重合体又は１－ブテン系重合体、（Ｂ）水素－ケイ素結合を２つ以上有するポリシロキサン、及び（Ｃ）ヒドロシリル化触媒を含む、硬化性粘接着組成物。
　　（ａ１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ未満である。
　　（ａ２）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　前記融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１０Ｊ／ｇ未満である、請求項１０に記載の硬化性粘接着組成物。
　前記ポリシロキサン（Ｂ）が、末端以外の部分にＳｉ－Ｈ結合を有するポリシロキサンである、請求項１０又は１１に記載の硬化性粘接着組成物。
　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ３）及び（ａ４）を有する、請求項１０～１２のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ３）重量平均分子量Ｍｗが１，０００～５００，０００である。
　　（ａ４）分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが１．１～２．５である。
　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ３’）を有する、請求項１３に記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ３’）重量平均分子量Ｍｗが５，０００～２０，０００である。
　前記プロピレン系重合体及び１－ブテン系重合体（Ａ）が、更に下記特性（ａ５）及び（ａ６）を有する、請求項１０～１４のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
　　（ａ５）２，１－結合分率が０．５モル％未満である。
　　（ａ６）１，３－結合分率及び１，４－結合分率の合計が０．５モル％未満である。
　更に、（Ｄ）粘着付与剤又は接着付与剤、及び（Ｅ）希釈剤を含む、請求項１０～１５のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物。
　請求項１０～１６のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物を１００℃以下で硬化反応させることで得られる硬化物。
　請求項１０～１６のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物又は１７に記載の硬化物を含有する粘接着剤。
　請求項１０～１６のいずれかに記載の硬化性粘接着組成物又は１７に記載の硬化物を含有するシーリング剤。
　α－オレフィン重合体主鎖末端に珪素含有基を有し、かつ、下記（１）～（４）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）１分子当りの前記末端珪素含有基の数が０．５～２．０個である。
（２）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（３）重量平均分子量（Ｍｗ）が３０００～５００，０００である。
（４）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、又はプロピレン－１－ブテン共重合体である。
　示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１０Ｊ／ｇ以下であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５未満である請求項２０に記載の官能化α－オレフィン重合体。
　１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．０個であるα－オレフィン重合体と、水素－ケイ素結合を有する珪素化合物とを反応させることを特徴とする請求項２０又は２１に記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。
　（Ａ）請求項２０又は２１に記載の官能化α－オレフィン重合体及び（Ｂ）硬化促進触媒を含有する硬化性組成物。
　さらに、（Ｃ）粘着性付与剤及び（Ｄ）希釈剤を含有する請求項２３に記載の硬化性組成物。
　請求項２３又は２４に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
　請求項２３又は２４に記載の硬化性組成物を、１００℃以下の温度で硬化させることを特徴とする２５に記載の硬化物の製造方法。
　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする請求項２０又は２１に記載の官能化α－オレフィン重合体。
　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする請求項２５に記載の硬化物。
　α－オレフィン重合体末端に（無水）カルボン酸残基を有し、かつ、下記（１）～（６）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５）１分子当りの（無水）カルボン酸残基の数が０．５～２．５個である。
（６）１分子当りの末端（無水）カルボン酸残基－内部二重結合構造の数が０．５～２．５個である。
　前記示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１Ｊ／ｇ以下である請求項２９に記載の官能化α－オレフィン重合体。
　請求項２９又は３０に記載の官能化α－オレフィン重合体及び架橋剤を含む硬化性組成物。
　請求項３１に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
　下記（１’）～（５’）を満たすα－オレフィン重合体と、不飽和（無水）カルボン酸とを反応させることを特徴とする３０又は３１に記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。
（１’）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２’）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５以下である。
（３’）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
（４’）前記α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－ジエン共重合体又は１－ブテン－ジエン共重合体である。
（５’）１分子当りの末端不飽和基の数が０．５～２．５個である。
　α－オレフィン重合体に水酸基を有し、該α－オレフィン重合体が、プロピレン単独重合体、１－ブテン単独重合体、又はプロピレン－１－ブテン共重合体であり、かつ、下記（１）～（４）を満たす官能化α－オレフィン重合体。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００～５００，０００である。
（２）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．１～２．５である。
（３）１分子当りの前記水酸基の数が１．１～４．５個である。
（４）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが５０Ｊ／ｇ以下である。
　示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解吸熱量ΔＨ－Ｄが１Ｊ／ｇ以下である請求項３４に記載の官能化α－オレフィン重合体。
　１分子当りの前記水酸基の数が１．１～４．０個である請求項３４又は３５に記載の官能化α－オレフィン重合体。
　前記α－オレフィン重合体が、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％以下のプロピレン単独重合体又は１－ブテン単独重合体である請求項３４～３６のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
　前記α－オレフィン重合体が、メソダイアッド分率［ｍ］が７０モル％以下のプロピレン－１－ブテン共重合体である３４～３６のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする請求項３４～３８のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体。
　（Ａ）請求項３４～３９のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体及び（Ｂ）ポリイソシアネート化合物を配合してなる硬化性組成物。
　さらに、（Ｃ）硬化促進触媒を含有する請求項４０に記載の硬化性組成物。
　請求項４０又は４１に記載の硬化性組成物を硬化させてなる硬化物。
　接着剤、シーリング剤、粘着剤、又は改質剤に用いることを特徴とする請求項４２に記載の硬化物。
　１分子当りの末端不飽和基の数が１．１～２．０個である原料α－オレフィン重合体をヒドロキシル化することを特徴とする、請求項３４～３９のいずれかに記載の官能化α－オレフィン重合体の製造方法。