WO2013178004A1 - 一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法 - Google Patents
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- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
Definitions
- the invention belongs to the field of power systems, and in particular relates to a method for determining the maximum DC input of an AC receiving end system.
- Multi-feed AC/DC systems have been formed in China Southern Power Grid and East China Power Grid. According to the plan, by 2015, China Southern Power Grid will have 7 or more DC drop points. Among them, East China Power Grid will have 8 or more DC drop points, which will form the world's largest and most complex AC and DC. Transmission system. However, there is currently no clear method for how much DC can be accepted by the receiving AC system. The traditional single feed-in short circuit ratio cannot be applied to multi-feed AC/DC systems because the interaction between DCs cannot be considered.
- the invention is based on the multi-feed short circuit ratio which can consider the mutual influence of multiple DCs, and proposes the maximum acceptable multi-feed DC capacity of the receiving end AC system, the result is accurate, the physical concept is clear, and the adaptability is strong.
- the invention provides a method for determining the maximum DC input of an AC receiving end system, the method comprising the following steps:
- i is the DC link number
- ⁇ 0 ⁇ is the multi-feed short-circuit ratio of the DC loop numbered i
- S ara is the short-circuit capacity of the bus of the DC loop number i
- P is the DC loop number i
- ⁇ and P are the rated DC power of the DC loops numbered i and j respectively
- the impedance matrix of the DC loop numbered i the DC loops numbered i and j Impedance matrix.
- step S1 according to the short-circuit capacity S a of each bus bar of the AC receiving end system
- the method for pre-selecting the DC drop point is:
- the short-circuit capacity of the busbar When the short-circuit capacity of the busbar is less than or equal to 45000MW, select a DC drop point with a short-circuit capacity greater than 22500MW. When the short-circuit capacity of the busbar is greater than 45000MW, select two DC drop points with a short-circuit capacity greater than 45000MW and a large electrical distance. Pre-selection.
- the impedance matrix between the preselected DC drop points is obtained in step S2.
- the admittance matrix Y eq between the DC drop nodes is obtained based on the multi-port Thevenin equivalent method.
- the Y eq is inverted to obtain the impedance matrix Z eq between the nodes.
- the method for determining a DC drop point according to the multi-feed short-circuit ratio value in the step S3 is specifically:
- the method for determining the maximum DC input amount P dmax in the AC receiving end system according to the rated DC power P d of the DC falling point determined in the step S4 is specifically as follows:
- P dmax ⁇ P dl '
- i is the DC link number
- n is the total number of DC loops
- the invention proposes a method for determining the maximum DC input amount of the AC receiving end system considering the multi-feed short circuit ratio. Considering the system grid structure, the maximum DC input amount of the AC receiving end system considering the multi-feed short circuit ratio is obtained, which is beneficial to the system. The power system operation personnel judges the system voltage stability degree.
- the mathematical and physical concepts of the present invention are clear, the maximum DC input quantity is determined to be fast, the adaptability is strong, and the utility model can also be used for voltage stability early warning, and has broad application prospects.
- FIG. 1 is a flow chart of a method for determining an embodiment of a maximum DC input amount in an AC receiving end system according to the present invention
- the method for determining the maximum DC input amount in the AC receiving end system provided by the present invention is as follows:
- i is the DC link number
- ⁇ 0 ⁇ is the multi-feed short circuit ratio of the DC loop numbered i
- S ara is the short-circuit capacity of the bus of the DC loop number i
- ⁇ and P are the rated DC power of the DC link numbered i and j respectively
- the impedance matrix of the DC link numbered i between the DC circuits numbered i and j Impedance matrix.
- step S1 the short-circuit capacity S a of each bus bar of the AC receiving end system is used.
- the method for pre-selecting the DC drop point is:
- the short-circuit capacity of the busbar When the short-circuit capacity of the busbar is less than or equal to 45000MW, select a DC drop point with a short-circuit capacity greater than 22500MW. When the short-circuit capacity of the busbar is greater than 45000MW, select two DC drop points with a short-circuit capacity greater than 45000MW, and ensure the selected two as much as possible. The electrical distance between the landing points is large.
- obtaining the impedance matrix between the preselected DC drop points in the above step S2 is based on the multi-port Thevenin equivalent method. Specifically, the system of the AC receiving end system is simplified as shown in FIG. 2, and the inter-nodes are obtained. Admittance matrix Y eq , inverting Y eq to obtain impedance matrix Z eq between nodes
- the method for determining the DC drop point according to the multi-feed short-circuit ratio value is specifically: removing the DC drop point with the multi-feed short-circuit ratio less than 3.
- the method for determining the maximum DC input amount P d in the AC receiving end system according to the determined DC power point P d of the DC falling point is specifically: P d where i is a DC loop number and n is a DC loop
- the total number of bars, ⁇ is the rated DC power of the DC link numbered i, that is, the maximum DC input amount P dmax in the AC receiving end system is the sum of the rated DC powers P d of the respective DC falling points.
- Table 2 shows the eight specific drop points in Table 1 and the existing DC YH, GN, LZ—total 11 DC drop points. The value of the Thevenin equivalent impedance.
- the multi-feed short circuit ratio is judged as shown in Table 4 of the multi-feed AC/DC system strength and weakness index.
- Table 4 Multi-feed short circuit ratio to judge the strength of multi-feed AC/DC system
- the DC drop point with multiple feed-in short-circuit ratio less than 3 in the pre-selected DC drop point should be removed. Specifically, to meet all DC drop MSCR >3, it should be removed. YX's UHV drop point, therefore, the AC receiving end grid has a maximum acceptable DC capacity of 52,500 MW.
Abstract
一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法，该方法包括下述步骤：S1、根据交流受端系统各母线的短路容量Sac对直流落点进行预选；S2、求取预选的直流落点间的阻抗矩阵Zeq；S3、根据多馈入短路比的计算公式计算出每个预选落点的多馈入短路比值，根据该多馈入短路比值选择确定直流落点；S4、根据步骤S3中确定的直流落点的额定直流功率Pd确定该交流受端系统中最大直流受入量。该方法考虑多回直流相互影响的多馈入短路比，利于电力系统运行人员判断系统电压稳定程度。
Description
一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法 技术领域
本发明属于电力系统领域， 具体涉及一种确定交流受端系统最大直流受入量的方 法。
背景技术
多馈入交直流系统已在我国南方电网和华东电网中形成。 根据规划， 到 2015 年南 方电网将有 7 回或更多的直流落点其中， 华东电网将有 8 回或更多的直流落点其中， 将形成世界上落点最多、 结构最复杂的交直流输电系统。 然而对于受端交流系统到底能 够接纳多少直流， 目前尚未明确的方法。 传统的单馈入短路比， 由于不能考虑直流间的 相互作用， 不能适用于多馈入交直流系统中。
本发明基于能够考虑多回直流相互影响的多馈入短路比，提出了受端交流系统最大 能接受的多馈入直流容量， 结果准确， 物理概念清晰， 适应性强。
发明内容
本发明提供的一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法，所述方法包括下述步 骤：
51、 根据交流受端系统各母线的短路容量 sa。对直流落点进行预选；
52、 求取所述预选的直流落点间的阻抗矩阵 Zeq ;
53、 根据多馈入短路比的计算公式： MSCR, = = 计算出每个所
述预选落点的多馈入短路比值， 根据所述多馈入短路比值选择确定直流落点；
其中： i 为直流回路编号； ^^0^为编号为 i的直流回路的多馈入短路比； Sara 为 编号为 i的直流回路的母线的短路容量； P 为编号为 i的直流回路考虑其他直流回路 影响后的等值直流功率； Ρ 和 P 分别为编号为 i和 j的直流回路的额定直流功率； 为编号为 i的直流回路的阻抗矩阵； 为编号为 i和 j的直流回路间的阻抗矩阵。
S4、根据所述选择确定的直流落点的额定直流功率 Pd确定所述交流受端系统中最大 直流受入量；
本发明的第一优选实施例中： 步骤 S1中， 根据交流受端系统各母线的短路容量 Sa
对直流落点进行预选的方法为：
当母线的短路容量小于等于 45000MW时， 选取短路容量大于 22500MW的一个直 流落点， 当母线的短路容量大于 45000MW时， 选取短路容量大于 45000MW电气距离 较大的两个直流落点， 对直流落点进行预选。
本发明的第二优选实施例中： 步骤 S2 中求取预选的直流落点间的阻抗矩阵 ^是 基于多端口戴维南等值方法， 求出所述直流落点节点间的导纳矩阵 Yeq，对该 Yeq求逆得 到节点间的阻抗矩阵 Zeq。 本发明的第三优选实施例中： 所述步骤 S3中根据所述多馈入短路比值选择确定直 流落点的方法具体为：
去掉多馈入短路比值小于 3的直流落点。
本发明的第四优选实施例中： 所述步骤 S4中根据所述选择确定的直流落点的额定 直流功率 Pd确定所述交流受端系统中最大直流受入量 Pdmax的方法具体为：
Pdmax =∑Pdl ' 其中， i 为直流回路编号， n为直流回路的总条数， Pdl 编号为 i的直流 i=l
回路的额定直流功率。
本发明达到的有益效果是：
本发明提出了一种考虑多馈入短路比的确定交流受端系统最大直流受入量的方法， 考虑系统网架结构， 得到系统考虑多馈入短路比的交流受端系统最大直流受入量， 利于 电力系统运行人员判断系统电压稳定程度， 本发明数学、 物理概念明确， 确定最大直流 受入量的速度快， 适应性强， 还可用于电压稳定预警方面， 具有广阔的应用前景。 附图说明
图 1 为本发明提供的一种确定交流受端系统中最大直流受入量的实施例的方法流 程图；
图 2是本发明的提供的多馈入交直流系统的简化模型。 具体实施方式
下面结合附图对本发明做进一步详细说明。
本发明提供的一种确定交流受端系统中最大直流受入量的方法，其具体步骤流程如 图 1所示， 包括：
Sl、 根据交流受端系统各母线的短路容量5£1。对直流落点进行预选；
S2、 求取预选的直流落点间的阻抗矩阵 Zpn ;
S3、 根据多馈入短路比的计算公式： MSCR, 计算出每个预
选落点的多馈入短路比值， 根据该多馈入短路比值选择确定直流落点；
其中： i 为直流回路编号； ^^0^为编号为 i的直流回路的多馈入短路比； Sara 为 编号为 i的直流回路的母线的短路容量； 为编号为 i的直流回路考虑其它直流回路 影响后的等值直流功率； Ρ 和 P 分别为编号为 i和 j的直流回路的额定直流功率； 为编号为 i的直流回路的阻抗矩阵； 为编号为 i和 j的直流回路间的阻抗矩阵。
S4、 根据上述步骤 S3中确定的直流落点的额定直流功率 Pd确定该交流受端系统中 最大直流受入量；
进一步地， 上述步骤 S1中， 根据交流受端系统各母线的短路容量 Sa。对直流落点进 行预选的方法为：
当母线的短路容量小于等于 45000MW时， 选取短路容量大于 22500MW的一个直 流落点， 当母线的短路容量大于 45000MW时， 选取短路容量大于 45000MW的两个直 流落点， 并尽可能保证选择的两个落点间的电气距离较大。
进一步地， 上述步骤 S2 中求取预选的直流落点间的阻抗矩阵 ^是基于多端口戴 维南等值方法， 具体的， 将交流受端系统的系统简化如图 2所示， 求出节点间的导纳矩 阵 Yeq， 对该 Yeq求逆即得到节点间的阻抗矩阵 Zeq
进一步地， 上述步骤 S3中根据多馈入短路比值选择确定直流落点的方法具体为： 去掉多馈入短路比值小于 3的直流落点。
进一步的，根据确定的直流落点的额定直流功率 Pd确定该交流受端系统中最大直流 受入量 Pd皿的方法具体为： Pd 其中， i 为直流回路编号， n 为直流回路的
总条数， Ρ 为编号为 i的直流回路的额定直流功率， 即交流受端系统中最大直流受入量 Pdmax为确定的各个直流落点的额定直流功率 Pd的和。
下面根据具体的实施例对本实用新型提供的确定交流受端系统中最大直流受入量 的方法做进一步讲述。
在某电网 2010数据基础上 （已有直流落点 YH GN LZ)， 扫描系统短路容量； 选取各区域短路容量 22500MW (单馈入短路比为 3， ；)以上的可能的特高压直流落点， 若
短路容量在 45000MW以上， 可考虑 2个直流落点， 同时兼顾落点的电气距离。 如下表 表 1为 5个不同地区 SH、 FJ、 JS、 ZJ和 AH的特高压直流落点的选取结果， 选取的 8 个具体落点 FX、 YX、 FZ、 SP、 LW、 QS、 WD和 JT。
表 1 特高压直流落点选取结果
求取直流落点间戴维南等值阻抗 Zeq如下表 2所示， 表 2给出的是表 1中的 8个具 体落点和已有的直流 YH、 GN、 LZ—共 11个直流落点间的戴维南等值阻抗值。
表 2 直流落点间戴维南等值阻抗计算结果
由多馈入短路比的计算公式： MSCR,.
计算出选取的各个直流落点的多馈入短路比， 如下表 3所示为 11个具体落点的的 多馈入短路比值。
表 3 多馈入短路比计算结果
多馈入短路比判断多馈入交直流系统强弱指标如下表表 4所示
表 4 多馈入短路比判断多馈入交直流系统强弱的指标
由表 4给出的多馈入短路比判别标准可知，应去掉预选的直流落点中多馈入短路比 小于 3的直流落点，具体的，为满足所有直流落点 MSCR >3，应去除 YX的特高压落点， 因此， 该交流受端电网最大可接纳的直流容量 52500MW。
以上虽然根据附图对本发明的实例进行了详细说明， 但不仅限于此具体实施方式， 本领域的技术人员根据此具体技术方案进行的各种等同、 变形处理， 也在本发明的保护 范围之内。
Claims
权利要求
1、 一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法， 其特征在于， 所述方法包括下 述步骤：
51、 根据交流受端系统各母线的短路容量 sa。对直流落点进行预选；
52、 求取所述预选的直流落点间的阻抗矩阵 Zeq ;
53、 根据多馈入短路比的计算公式： MSCR, = = 计算出每个所
述预选落点的多馈入短路比值， 根据所述多馈入短路比值选择确定直流落点；
其中： i 为直流回路编号； ^^0^为编号为 i的直流回路的多馈入短路比； Sara 为 编号为 i的直流回路的母线的短路容量； 为编号为 i的直流回路考虑其他直流回路 影响后的等值直流功率； Ρ 和 P 分别为编号为 i和 j的直流回路的额定直流功率； 为编号为 i的直流回路的阻抗矩阵； 为编号为 i和 j的直流回路间的阻抗矩阵；
S4、根据所述选择确定的直流落点的额定直流功率 Pd确定所述交流受端系统中最大 直流受入量。
2、 如权利要求 1所述方法， 其特征在于，
所述步骤 S1中， 根据交流受端系统各母线的短路容量 Sa。对直流落点进行预选的方 法为：
当母线的短路容量小于等于 45000MW时， 选取短路容量大于 22500MW的一个直 流落点， 当母线的短路容量大于 45000MW时， 选取短路容量大于 45000MW电气距离 较大的两个直流落点， 对直流落点进行预选。
3、 如权利要求 1所述方法， 其特征在于，
所述步骤 S2中求取预选的直流落点间的阻抗矩阵 ^是基于多端口戴维南等值方 法，求出所述直流落点节点间的导纳矩阵 Yeq，对该 Yeq求逆得到节点间的阻抗矩阵 Zeq。
4、 如权利要求 1所述的方法， 其特征在于，
所述步骤 S3中根据所述多馈入短路比值选择确定直流落点的方法具体为： 去掉多馈入短路比值小于 3的直流落点。
5、 如权利要求 1所述的方法， 其特征在于，
所述步骤 S4中根据所述选择确定的直流落点的额定直流功率 Pri确定所述交流受端系统
中最大直流受入量 Pdmax的方法具体为： 其中， i 为直流回路编号， n 为
直流回路的总条数， 为编号为 i的直流回路的额定直流功率。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104052076A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-09-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种估算直流送端孤岛系统并联谐振频率的方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102723726B (zh) * | 2012-06-01 | 2014-02-12 | 中国电力科学研究院 | 一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法 |
| CN105207244B (zh) * | 2015-09-06 | 2017-08-11 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 检测可馈入受端交流系统的直流规模的方法和系统 |
| CN105939020A (zh) * | 2016-05-14 | 2016-09-14 | 国家电网公司 | 一种提高多馈入直流恢复能力的动态无功补偿装置布点方法 |
| CN107732899B (zh) * | 2017-09-22 | 2019-11-19 | 中国电力科学研究院有限公司 | 交直流混联电网中交流通道输电能力的优化方法和装置 |
| CN109687516A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-26 | 阳光电源股份有限公司 | 电站控制方法、控制器以及电站系统 |
| CN110048446A (zh) * | 2019-03-21 | 2019-07-23 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种确定分层直流接入系统受端最佳落点的方法及系统 |
| CN112054515B (zh) * | 2020-08-28 | 2022-12-06 | 武汉大学 | 一种基于多目标优化的受端电网接纳直流能力评估方法 |
| CN112054550B (zh) * | 2020-09-11 | 2022-04-15 | 武汉大学 | 一种多回特高压直流馈入的交流系统的直流功率互济方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101917019A (zh) * | 2010-08-04 | 2010-12-15 | 中国电力科学研究院 | 一种直流系统注入交流系统电流计算方法 |
| CN102723726A (zh) * | 2012-06-01 | 2012-10-10 | 中国电力科学研究院 | 一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法 |
-
2012
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-
2013
- 2013-05-06 WO PCT/CN2013/075181 patent/WO2013178004A1/zh active Application Filing
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101917019A (zh) * | 2010-08-04 | 2010-12-15 | 中国电力科学研究院 | 一种直流系统注入交流系统电流计算方法 |
| CN102723726A (zh) * | 2012-06-01 | 2012-10-10 | 中国电力科学研究院 | 一种确定交流受端系统最大直流受入量的方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| CAO, JING: "The Impact of Multi-infeed DC on Receiving-end AC System", NORTHEAST ELECTRIC POWER TECHNOLOGY, 2011, pages 8 TOL3. * |
| LIN, WEIFANG ET AL.: "Definition and Application of Short Circuit Ratio for Multi-infeed AC/DC Power Systems", PROCEEDINGS OF THE CSEE., vol. 28, no. 31, 5 November 2008 (2008-11-05), pages 1 - 8 * |
| WNG, KANG ET AL.: "A Method of Selecting DC Links Termination at AC Locations Considering Stability and Economy at Once", AUTOMATION OF ELECTRIC POWER SYSTEMS., vol. 35, no. 24, 25 December 2011 (2011-12-25), pages 73 - 78 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104052076A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-09-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种估算直流送端孤岛系统并联谐振频率的方法 |
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| Publication number | Publication date |
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