WO2013157735A1 - Psc i형 거더 - Google Patents

Psc i형 거더 Download PDF

Info

Publication number
WO2013157735A1
WO2013157735A1 PCT/KR2013/001769 KR2013001769W WO2013157735A1 WO 2013157735 A1 WO2013157735 A1 WO 2013157735A1 KR 2013001769 W KR2013001769 W KR 2013001769W WO 2013157735 A1 WO2013157735 A1 WO 2013157735A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
girder
psc
type
width
upper flange
Prior art date
Application number
PCT/KR2013/001769
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
노우현
노경범
김민지
김규리
Original Assignee
우경기술주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from KR1020120149229A external-priority patent/KR20130117635A/ko
Priority claimed from KR1020130019896A external-priority patent/KR20130117662A/ko
Application filed by 우경기술주식회사 filed Critical 우경기술주식회사
Publication of WO2013157735A1 publication Critical patent/WO2013157735A1/ko

Links

Images

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01D—CONSTRUCTION OF BRIDGES, ELEVATED ROADWAYS OR VIADUCTS; ASSEMBLY OF BRIDGES
    • E01D2/00—Bridges characterised by the cross-section of their bearing spanning structure
    • E01D2/02—Bridges characterised by the cross-section of their bearing spanning structure of the I-girder type

Definitions

  • the present invention relates to a PSC type I girder, and in particular, to increase the upper surface and the lower surface of the upper flange of the PSC type I girder to form an increasing portion, and to install the reinforcement on the increasing portion to increase the compression resistance of the upper flange and the eccentric efficiency of the PS steel wire. It relates to a PSC type I girder.
  • PSC I girder which has been used for decades in conventional road bridges, has a width (b 1 ) of 0.60m to 0.72m for the lower flange of the PSC type I girder, and 0.64m to 0.76m for the width of the upper flange (b 2 ).
  • the span length (l) of Type I girder is 25.00m ⁇ 35.00m and the mold height (h) is 1.75m ⁇ 2.20m.
  • the width of the upper and lower flanges (b 2 , b 1 ) is narrow, the ratio of the width (b 2 ) of the upper flange to the width (b 1 ) of the lower flange is 1.07b 1 ⁇ 1.06b 2 relative to the upper flange Not as big as
  • the span length (l) of the PSC type I girder (2) is not 25.00m ⁇ 35.00m does not vary, even if the economic efficiency is excellent, it is not applied flexibly in many aspects.
  • the above-described improved PSC type I girder has a wider upper and lower flange width than the conventional PSC type I girder, so that the ratio of the height (h) to the span length (l) of the PSC type I girder is lowered.
  • PSC type I girders can be implemented.
  • the above-described improved PSC type I girder has a width b 1 of the lower flange 0.90 m to 1.00 m, a width b 2 of the upper flange 1.10 m to 1.20 m, and a span length of the PSC type I girder 25.00m ⁇ 50.00m, height (h) is 1.10m ⁇ 2.60m, width of upper and lower flanges (b 2 , b 1 ) is wide, width of upper flange (b 2 ) compared to width of lower flange (b 1 ) )
  • the ratio of 1.20b 1 ⁇ 1.33b 1 is relatively large, and the upper flange is relatively large, and the mold height (h) is 1l / 27 ⁇ 1l / 19 compared to the span length (l) of PSC type I girder.
  • the span length (l) of the PSC type I girder is varied from 25.00m to 50.00m, and it is applied flexibly under various field conditions by implementing a low profile and long span girders compared to the conventional PSC type I girder.
  • cross section of the upper and lower flanges of the above-described improved PSC type I girder is constituted by the same isometric section.
  • the above-described improved PSC type I girder significantly reduces the height (h) compared to the span length (l) of the PSC type I girder by widening the width (b 2 , b 1 ) of the upper and lower flanges, compared to the conventional PSC type I girder.
  • the height compared to the span length (l) of the PSC type I girder by widening the width (b 2 , b 1 ) of the upper and lower flanges, compared to the conventional PSC type I girder.
  • the span bridge or steel bridge between 35.00m ⁇ 50.00m, which is not applicable to the conventional general PSC type I girder. Can be said to be large.
  • the manufacturing and installation cost of the improved PSC type I girder described above is considerably higher than that of the conventional PSC type I girder. Since the arrangement quantity (see FIG. 1) is the same as the arrangement quantity of the conventional general PSC type I girder, it is inferior in economy, and the situation is not replacing the conventional general PSC type I girder.
  • the spacing between the PSC I-girders arranged in each span is arranged only at 2.40 m to 2.80 m or less due to the limit of the stiffness of the PSC I-girder, so that the conventional general PSC I-girder or the improved PSC I-girder The reality is that it is difficult for everyone to increase additional economics.
  • Conventional general PSC type I girders of railway bridges have a shape of PSC type I girders with a width of lower flange (b 1 ) of 0.68 m, The width of the upper flange (b 2 ) is 1.00m, the span length (l) of the PSC type I girder ( 2 ) is 20.00m ⁇ 25.00m, the height (h) is 1.85m ⁇ 2.35m and the width of the lower flange (b 1 ) is small.
  • the width (b 1) over the width (b 2) the ratio of the upper flange of the lower flange of the upper flange high, but the ratio by 1.47b 1, less the width (b 2) of the upper flange, gyeongganjang (l of PSC I-type girders Compared with the height (h) of 1l / 11 ⁇ 1l / 10, the height of the mold (h) is very large, and the span length (l) of the PSC type I girder does not vary from 20.00m to 25.00m.
  • the improved PSC type I girder of the railway bridge has a width (b 1 ) of the lower flange of 0.90m to 1.00m, and a width (b 2 ) of the upper flange of 1.10m to 1.79m and the span length of the PSC type I girder (l ) Is 20.00m ⁇ 35.00m, and the height (h) is 1.40m ⁇ 3.00m, the width of the upper and lower flanges (b 2 , b 1 ) is wider, and the width of the upper flange compared to the width of the lower flange (b 1 ).
  • the ratio of upper flange is 1.11l ⁇ 1.79l, and the upper flange is relatively large, and the mold height (h) is 1l / 14 ⁇ 1l / 13 compared to the span length (l) of PSC type I girder.
  • the span length (l) of PSC type I girder varies from 20.00m to 35.00m, and it is applied to the section where conventional PSC type I girder could not be applied because of low height and long span. Although it replaces girders and saves the national budget, the quantity of batches of improved PSC type I girders for each span (see Fig. 25) is the same as that of conventional PSC type I girders, which is more economical than conventional PSC type I girders. There is a disadvantage that cannot solve the sex.
  • the spacing between the PSC I-girders arranged in each span is only 2.00m or less due to the limit of the stiffness of the cross section of the PSC I-girder, so that both ordinary PSC I-girders and improved PSC I-girders increase additional economic efficiency. It is a difficult thing to do.
  • conventional girder PSC type I girder or improved type PSC type I girder is arranged with 4 girders for two lanes and 8 girders for two lanes based on the spacing of girder 2.40m to 2.80m. Doing.
  • the PSC I type girder placement quantity according to the arrangement interval of the PSC type I girder (see Fig. 2) is applied to the conventional PSC type I girder or improved PSC type I girder fixedly as described above, so that the new PSC type girder
  • the effect of improving economics by the development of is very small.
  • the spacing of the PSC type I girders is greatly widened, so that two girders are arranged in three girders and four girders are arranged in double-girder bridges.
  • the present invention was devised to solve the problems described above, by optimizing the PSC type I girder in terms of economics, to determine the width of the upper and lower flanges, and to determine the height relative to the span length of the PSC type I girder, It is an object of the present invention to provide a PSC type I girder that improves the economic efficiency by reducing the batch quantity of the PSC type I girder disposed in each span by 20 to 30%.
  • the span length of the PSC type I girder is 20.00m ⁇ 60.00m
  • the height of the PSC type I girder is 1l / 23 ⁇ 1l / 18
  • the width of the lower flange is 0.70m ⁇ 1.40m
  • the width ratio 1.70b 1 ⁇ 2.30b 1 of the width of the upper flange is the lower flange
  • PSC arrangement interval of the I-type girder is 3.20m ⁇ 3.80 m
  • an enlarged portion is formed in the central portion of the upper flange to enlarge the upper surface and the lower surface
  • a reinforcement is installed in the longitudinal portion of the PSC type I girder at the enlarged portion to increase the compressive resistance of the upper flange and the eccentric efficiency of the PS steel wire. It is characterized in that it is configured to.
  • the PSC I-girder according to the present invention for achieving the above object in the railway bridge PSC I-girder, the span length of the PSC I-girder is 20.00m ⁇ 40.00m, the height of the PSC I-girder compared to the span length 1l / 13 ⁇ 1l / 10, and the width of the lower flange is 0.70m ⁇ 1.40m, the width ratio 1.70b 1 ⁇ 2.30b 1 of the width of the upper flange is the lower flange, PSC arrangement interval of the I-type girder is 2.40m ⁇ 2.60m, the increase in the upper surface and the lower surface is formed in the central portion of the upper flange, the reinforcement is provided in the longitudinal direction of the PSC type I girder in the increase portion, the compression resistance of the upper flange and the eccentric efficiency of the PS steel wire And configured to augment.
  • the PSC type I girder according to the present invention has the following effects.
  • the span length of the PSC type I girder is 20.00m ⁇ 60.00m
  • the height of the PSC type I girder is PSC compared to the span length of the PSC type I girder
  • the height of the type I girder is 1l / 23 ⁇ 1l / 18, and the width of lower flange of PSC type I girder is 0.70m ⁇ 1.40m and the width ratio of upper flange of PSC type I girder to the width of lower flange 1.70b 1 ⁇ 2.30b 1
  • the upper flange has a wide range of PSC type I girder, which increases the cross-sectional thickness of the upper flange and increases the cross-sectional thickness of the upper flange.
  • the span length of the PSC type I girder is 20.00m to 40.00m
  • the height of the PSC type I girder is PSC compared to the span length of the PSC type I girder
  • the height of the type I girder is 1l / 13 ⁇ 1l / 10
  • PSC type I girder with economical efficiency can be realized by increasing the eccentric efficiency of and steel wire, and the placement interval of PSC type I girder can be expanded to 2.40m ⁇ 2.60m level from the below 2.00m level. Reduced batch quantity of PSC type I girder by 20% or more There is an advantage that can reduce a lot of construction costs.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a conventional PSC type I girder spacing for road bridges
  • Figure 2 is a cross-sectional view showing the interval between the PSC I-girder arrangement for road bridges according to the present invention
  • FIG. 3 is a perspective view showing a road bridge PSC type I girder according to the present invention 1
  • Figure 4 is a side view showing a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention
  • FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line B-B of FIG.
  • FIG. 7 is a perspective view 2 showing a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention
  • FIG. 8 is a side view showing a road bridge PSC type I girder according to the present invention 2
  • FIG. 9 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view taken along the line B-B of FIG.
  • FIG. 11 is a perspective view 3 showing a road bridge PSC type I girder according to the present invention.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG. 12; FIG.
  • FIG. 15 is a perspective view 4 showing a road bridge PSC type I girder according to the present invention.
  • 17 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view taken along the line B-B of FIG. 16;
  • FIG. 19 is a perspective view of a road bridge PSC type I girder according to the present invention 5.
  • 21 is a plan view showing a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIGS. 20 and 21;
  • FIG. 23 is a cross-sectional view taken along the line B-B of FIGS. 20 and 21;
  • FIG. 24 is a cross-sectional view taken along the line C-C of FIGS. 20 and 21;
  • 25 is a cross-sectional view showing a conventional PSC type I girder spacing for railway bridges
  • 26 is a sectional view showing a PSC I-girder arrangement interval for railway bridges according to the present invention.
  • FIG. 27 is a perspective view showing a railway bridge PSC type I girder according to the present invention.
  • 29 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG. 28;
  • FIG. 30 is a cross-sectional view taken along the line B-B of FIG. 29;
  • FIG. 31 is a perspective view of a rigid girder according to the present invention.
  • FIG. 32 is a side view showing a composite girder according to the present invention.
  • FIG. 33 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG. 32;
  • HG Road bridge PSC type I girder
  • RG Railroad bridge PSC type I girder
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a PSC I-type girder spacing interval for road bridges according to the present invention
  • Figure 3 is a perspective view showing a PSC I-type girder for road bridges according to the present invention
  • Figure 4 is a road bridge PSC I according to the present invention 4 is a cross-sectional view taken along line AA of FIG. 4
  • FIG. 6 is a cross-sectional view taken along line BB of FIG. 4
  • FIG. 7 is a perspective view illustrating a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention.
  • Side view 2 9 is a cross-sectional view taken along line AA of FIG. 8
  • FIG. 10 is a cross-sectional view taken along line BB of FIG. 9, FIG.
  • FIG. 3 is a perspective view 3
  • Figure 12 is a side view of the road bridge PSC type I girder according to the invention 3
  • Figure 13 is a cross-sectional view taken along line AA of Figure 12
  • Figure 14 is a cross-sectional view taken along line BB of Figure 12
  • 4 is a perspective view illustrating a road bridge PSC type I girder according to the present invention
  • FIG. 16 is a side view of a road bridge PSC type I girder according to the present invention.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view taken along line AA of FIG. 16
  • FIG. 18 is a cross-sectional view taken along line BB of FIG. 16, and FIG.
  • FIG. 19 is a perspective view 5 showing a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention
  • FIG. 20 is a PSC I for a road bridge according to the present invention
  • 5 and 21 are side views illustrating a PSC type I girder for a road bridge according to the present invention
  • FIG. 22 is a cross-sectional view taken along line AA of FIGS. 20 and 21
  • FIG. 23 is a line BB of FIGS. 20 and 21.
  • 24 is a cross-sectional view taken along the line CC of FIGS. 20 and 21.
  • the span length (L) of the PSC type I girder (HG) is 20.00 m to 60.00 m
  • the PSC type I girder The height H of the HG is 1 L / 23 to 1 L / 18 compared to the span length L, and the width b 1 of the lower flange 10 is 0.70 m to 1.40 m, and the width of the upper flange 20 b 2) is a spacing (c) of the width (b 1) is prepared 1.70b 1 ⁇ 2.30b 1
  • PSC I-type girder (HG) of the lower flange 10 is 3.20m ⁇ 3.80m
  • said upper flange ( 20 are formed in the central portion of the upper surface 21 and the lower surface 22 is enlarged (31, 32) is enlarged, the reinforcing material 40 in the longitudinal direction of the PSC I-type girder (HG) on the increase (31, 32)
  • the increasing portions 31 and 32 are formed on the upper surface 21 or the lower surface 22 of the upper flange 20, or are formed on both the upper surface 21 and the lower surface 22.
  • the increased portion 31 formed on the upper surface 21 of the upper flange 20 is any one or more of the length, width, thickness than the increased portion 32 is increased on the lower surface 22 of the upper flange 20. It is formed small.
  • the enlarged portions 31 and 32 are formed in the upper flange 20, and at the same time, the reduced portion 60 in which the width b 1 of the lower flange 10 in the same section is reduced to the left and right is formed.
  • the enlarged portions 50 are formed on the upper flange 20 and the width b 2 of the upper flange 20 is enlarged to the left and right at the same time.
  • the PSC I-girder (HG) is composed of a concrete girder or a composite girder.
  • the span length (l) of the road bridge PSC type I girder (HG) is 20.00 m to 60.00 m
  • the width b 1 of the lower flange 10 is 0.70m to 1.40m
  • the width b 2 of the upper flange 20 is 0.70m to 1.40m.
  • the thickness of the concrete sections of the upper surface 21, the lower surface 22, the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper flange 20 of the central section in the constant moment section of the PSC type I girder HG is increased.
  • Direction to increase the compressive resistance of the upper flange 20 in the constant moment section, and the PS steel wire Increasing the core efficiency is characterized in that the rigidity of the cross section of the PSC type I girder (HG).
  • the upper flanges 21 and 32 are formed by increasing the thicknesses of the upper and lower surfaces of the upper surface 21 and the lower surface 22 of the central upper flange 20 of the PSC I-type girder HG to form the increased portions 31 and 32.
  • the thicknesses 31 and 32 may be formed by increasing both the thicknesses of the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper surface 21 and the thicknesses of the upper surface 21 and the lower surface 22. .
  • the increased portion that is increased on the upper surface 21 is comprised by the cross section scale of scale smaller than the concrete cross section thickness of the increase part 32 extended to the lower surface 22. As shown in FIG.
  • the increased portion has an increased cross-sectional thickness. It is also possible to further increase the eccentric efficiency of the PS steel wire by forming a reduction part 60 in which the left and right sides of the width b 1 of the lower flange 10 are reduced to the same interval as (31, 32).
  • the width b 2 of the upper flange 20 is greater than the width b 1 of the lower flange 10 b 2 of the upper flange 20.
  • PSC I type girder by increasing the resistance of the upper flange 20 in the constant moment section and increasing the eccentric efficiency of the PS steel wire by additional reinforcement with reinforcing materials 40 such as reinforcing bars and steel bars on the increasing parts 31 and 32.
  • the arrangement interval (c) between HG) can be set from 2.40m to 2.80m to 3.20m to 3.80m, the amount of PSC type I girder (HG) placed in each span can be reduced, thereby improving economic efficiency of more than 20%. have.
  • the PSC type I girder according to the present invention can reduce two girders from the arrangement of eight girders to six girders in the conventional four-lane road on the road bridge, and the ten girders in the four-way highway on the road bridge. It is an innovative technology that can save 2 girders with 8 girders.
  • FIG. 26 is a cross-sectional view showing a PSC I-type girder spacing interval for railroad bridges according to the present invention
  • FIG. 27 is a perspective view showing a PSC-I type girder for railroad bridges according to the present invention
  • FIG. 28 is a PSC-I type railroad bridge according to the present invention.
  • a side view of the girder, FIG. 29 is a sectional view taken along the line AA of FIG. 28, and
  • FIG. 30 is a sectional view taken along the line BB of FIG.
  • the span length (L) of the PSC type I girder (RG) is 20.00 m to 40.00 m
  • PSC The height (h) of the I-type girder (RG) is 1 l / 13 to 1 l / 10 compared to the span length (l), and the width b 1 of the lower flange 10 is 0.70 m to 1.40 m, and the upper flange 20 the width (b 2) is a spacing (c) of the width (b 1) over 1.70b 1 and 1 ⁇ 2.30b
  • I PSC girder type (RG) of the lower flange 10 is 2.40m ⁇ 2.60m
  • the Increasing portions 31 and 32 are formed in the central portion of the upper flange 20 so that the upper surface 21 and the lower surface 22 are enlarged, and the reinforcing material is extended in the longitudinal direction of the PSC type I girder RG on the increasing
  • the increasing portions 31 and 32 are formed on the upper surface 21 or the lower surface 22 of the upper flange 20, or are formed on both the upper surface 21 and the lower surface 22.
  • the increased portion 31 formed on the upper surface 21 of the upper flange 20 is any one or more of the length, width, thickness than the increased portion 32 is increased on the lower surface 22 of the upper flange 20. It is formed small.
  • the enlarged portions 31 and 32 are formed in the upper flange 20, and at the same time, the reduced portion 60 in which the width b 1 of the lower flange 10 in the same section is reduced to the left and right is formed.
  • the enlarged portions 50 are formed on the upper flange 20 and the width b 2 of the upper flange 20 is enlarged to the left and right at the same time.
  • the PSC type I girder RG is composed of a concrete girder or a steel composite girder.
  • the width of the lower flange (b 1 ) compared to b 2 1.70b 1 ⁇ 2.30b 1
  • the arrangement interval (c) of the PSC I-type girder (RG) is composed of 2.40m to 2.60m below 2.00m, Increasing the thickness of the concrete section of the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper flange 20 of the central section in the constant moment section of the PSC type I girder
  • the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper flange 20 are formed. Increase the thickness of all or increase only the thickness of the upper surface 21 or the lower surface (22).
  • the upper surface 21 of the upper flange 20 is considered in consideration of the slab construction.
  • the concrete cross-sectional thickness of the increased portion 31 is increased to have a cross-sectional scale of a thickness smaller than the concrete cross-sectional thickness of the increased portion 32 increased on the lower surface 22.
  • the thicknesses of the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper flange 20 of the PSC I-type girder RG are increased to form the enlarged portions 31 and 32, the enlarged portions 31 and 32 are formed. It is also possible to further increase the eccentric efficiency of the PS steel wire by forming a reduction unit 60 which reduces the width b 1 of the lower flange 10 to the left and right in the same section as the formed section.
  • the width b 2 of the upper flange 20 is left and right. In order to increase the compression resistance of the upper flange 20 and the eccentric efficiency of the PS steel wire to increase the stiffness of the cross section can be enhanced.
  • PSC I-type girder made of a configuration as described above, a large width (b 2) the width of the lower flange (10), (b 1) than a width of 1.70 ⁇ 2.30 times the width of the top flange 20 wider Increasing the cross-sectional thickness of the upper surface 21 and the lower surface 22 of the upper flange 20 in the central portion of the PSC I-type girder (RG) having an upper flange of the forming portion (31, 32), the increasing portion 31 , 32) by additional reinforcement with reinforcing materials such as reinforcing bars and steel bars to increase the compressive resistance of the upper flange (200) in the constant moment section, and increase the eccentric efficiency of PS steel wire to arrange the spacing between PSC type I girders (RG) As (c) becomes possible from 2.00m to 2.40m ⁇ 2.60m, it can reduce the quantity of arrangement of PSC type I girder (RG) arranged in each span, which can improve economic efficiency of more than 20%.
  • the PSC type I girder according to the present invention can reduce one girder by arranging four girders in the existing five girders in the railway bridge.
  • FIG. 31 is a perspective view showing a rigid girder according to the present invention
  • FIG. 32 is a side view showing a rigid girder according to the present invention
  • FIG. 33 is a sectional view taken along line AA of FIG. 32
  • FIG. 34 is a sectional view taken along line BB of FIG. .
  • the PSC type I girder according to the present invention can be applied to a rigid synthetic girder in its application.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Bridges Or Land Bridges (AREA)

Abstract

본 발명은 PSC I형 거더를 경제성 측면에서 최적화하여 상, 하부플랜지의 폭을 정하고, PSC I형 거더의 경간장 대비 형고를 결정하여, 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더의 배치수량을 20∼30% 축소함으로써 경제성을 향상시키도록 한 PSC I형 거더를 제공하는데 그 목적이 있다. 상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교 PSC I형 거더에 있어서, 상기 PSC I형 거더의 경간장은 20.00m∼60.00m이며, PSC I형 거더의 형고는 경간장 대비 1ℓ/23∼1ℓ/18이며, 하부플랜지의 폭은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지의 폭은 하부플랜지의 폭 대비 1.70b1∼2.30b1이며, PSC I형 거더의 배치간격은 3.20m∼3.80m이며, 상기 상부플랜지의 중앙부에 상면과 하면이 확대되는 증대부가 형성되며, 상기 증대부에 PSC I형 거더의 길이방향으로 보강재가 설치되어, 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성됨을 특징으로 한다.

Description

PSC I형 거더
본 발명은 PSC I형 거더에 관한 것으로, 특히 PSC I형 거더의 상부플랜지 상면과 하면을 증대하여 증대부를 형성하고, 상기 증대부에 보강재를 설치하여 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시킨 PSC I형 거더에 관한 것이다.
종래의 도로교에서 수십 년 동안 사용해 온 PSC I형 거더는 PSC I형 거더의 하부플랜지의 폭(b1)은 0.60m~0.72m, 상부플랜지의 폭(b2)은 0.64m~0.76m, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)은 25.00m~35.00m, 형고(h)는 1.75m~2.20m로 구성된다.
여기서, 상기 상, 하부플랜지의 폭(b2, b1)은 좁으면서 하부플랜지의 폭(b1) 대비 상부플랜지의 폭(b2) 비율이 1.07b1~1.06b2로 상부플랜지가 상대적으로 크지 않다.
또한, 상기 PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고(h)는 1ℓ/15~ 1ℓ/14로 형고(h)가 상당히 높다.
따라서, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)은 25.00m~35.00m로 다양하지 못하여 경제성이 뛰어남에도, 여러 방면에서 탄력적으로 적용되지 못하는 실정이다.
이에, 상기한 바와 같은 문제점을 해결하기 위해, 외국의 벌브 T형 PSC I형 거더를 우리나라 실정에 맞게 개량한 개량형 PSC I형 거더가 적용되고 있다.
즉, 상기한 개량형 PSC I형 거더는 상, 하부플랜지의 폭이 종래의 일반 PSC I형 거더보다 넓으므로 PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고(h) 비율을 낮추어, 저형고, 장경간의 PSC I형 거더를 구현할 수 있다.
여기서, 상기한 개량형 PSC I형 거더는 하부플랜지의 폭(b1)이 0.90m~1.00m, 상부플랜지의 폭(b2)은 1.10m~1.20m, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)은 25.00m~50.00m, 형고(h)는 1.10m~2.60m로 상, 하부플랜지의 폭(b2, b1)이 넓으며, 하부플랜지의 폭(b1) 대비 상부플랜지의 폭(b2) 비율이 1.20b1~1.33b1로 상부플랜지가 비교적 크며, PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고(h)가 1ℓ/27~1ℓ/19로 형고(h)가 전반적으로 낮으며, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)이 25.00m~50.00m로 다양하여 종래의 일반 PSC I형 거더에 비해 저형고, 장경간 거더를 구현하여 다양한 현장조건하에서 탄력적으로 적용되고 있다.
또한, 상기한 개량형 PSC I형 거더의 상, 하부플랜지의 단면은 동일한 등단면으로 구성되어 있다.
이에, 상기한 개량형 PSC I형 거더는 종래의 PSC I형 거더에 비해 상, 하부플랜지의 폭(b2, b1)을 넓혀서 PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고(h)를 상당히 줄여서 PSC I형 거더의 미관을 증대시키고, 저형고, 장경간화 하므로 종래의 일반 PSC I형 거더가 적용되지 못했던 경간장 기준 35.00m~50.00m 사이에서 경간장 교량이나 강재 교량을 대체하므로 국가예산절감에 기여한 바는 크다고 할 수 있다.
그러나 상기한 개량형 PSC I형 거더는 종래의 일반 PSC I형 거더와의 경제성 면에서는 상당한 열세를 면치 못하고 있는 실정이다.
즉, 상기한 개량형 PSC I형 거더의 제작 및 설치 공사비가 종래의 일반 PSC I형 거더에 비해 상당히 고가여서, 형고의 제약이 없는 현장여건에서는 그 적용성이 뛰어남에도 각 경간당 개량형 PSC I형 거더의 배치수량(도 1 참조)이 종래의 일반 PSC I형 거더의 배치수량과 동일하여 경제성에서 열세가 되어, 종래의 일반 PSC I형 거더를 대체하지 못하고 있는 실정이다.
다시 말해서, 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더간의 배치간격이 PSC I형 거더의 단면 강성의 한계로 2.40m~2.80m 이하로만 배치되고 있어, 종래의 일반 PSC I형 거더나 개량형 PSC I형 거더 모두가 추가적인 경제성을 증대하기는 어려운 것이 현실이다.
이에, 각 경간당 PSC I형 거더의 배치수량을 현재보다 축소하여 가격이 저렴한 종래의 일반 PSC I형 거더의 경제성과 저형고, 장경간화로 현장적용성이 뛰어난 개량형 PSC I형 거더의 적용성을 뛰어넘을 수 있는 공사비가 보다 저렴하면서도 저형고, 장경간화를 구현하여 다양한 현장 조건에 부합할 수 있는 보다 경제적인 도로교 및 철도교 PSC I형 거더의 개발이 필요하다고 할 수 있다.
또한, 상기한 바와 같은 문제점은 도로교뿐만 아니라 철도교에 있어서도, 동일하게 적용되는바, 철도교의 종래의 일반 PSC I형 거더는 PSC I형 거더의 형상이 하부플랜지의 폭(b1)이 0.68m, 상부플랜지의 폭(b2)은 1.00m, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)은 20.00m~25.00m, 형고(h)는 1.85m~2.35m로 하부플랜지의 폭(b1)이 적으며, 하부플랜지의 폭(b1) 대비 상부플랜지의 폭(b2) 비율이 1.47b1로 상부플랜지의 비율이 높으나, 상부플랜지의 폭(b2)이 적고, PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고 (h)가 1ℓ/11~1ℓ/10로 형고(h)가 매우 크며, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)이 20.00m~25.00m로 다양하지 못하다.
이에, 상기한 철도교의 개량형 PSC I형 거더는 하부플랜지의 폭(b1)이 0.90m~1.00m, 상부플랜지의 폭(b2)은 1.10m~1.79m, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)은 20.00m~35.00m이며, 형고(h)는 1.40m~3.00m로 상, 하부플랜지의 폭(b2, b1)이 넓으며, 하부플랜지의 폭(b1) 대비 상부플랜지의 폭(b2) 비율이 1.11ℓ~1.79ℓ로 상부플랜지가 비교적 크며, PSC I형 거더의 경간장(ℓ) 대비 형고(h)가 1ℓ/14~1ℓ/13로 형고(h)가 전반적으로 낮으며, PSC I형 거더의 경간장(ℓ)이 20.00m~35.00m로 다양하여 저형고와 장경간을 이유로 종래의 일반 PSC I형 거더가 적용되지 못하던 구간에 적용되어 가격이 고가인 강합성 거더나 강재 거더를 대체하고 있어, 국가예산을 절감하고 있지만, 각 경간당 개량형 PSC I형 거더의 배치수량(도 25참조)이 종래의 일반 PSC I형 거더와 동일하여 종래의 PSC I형 거더보다는 경제성을 해결하지 못하는 단점이 있다.
즉, 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더 간의 배치간격이 PSC I형 거더의 단면 강성의 한계로 2.00m 이하로만 배치되고 있어, 일반 PSC I형 거더나 개량형 PSC I형 거더 모두가 추가적인 경제성을 증대하기는 어려운 것이 현실이다.
이에, 각 경간당 종래의 일반 PSC I형 거더보다 PSC I형 거더의 배치수량을 축소시켜, 철도교에서도 공사비가 종래의 일반적인 PSC I형 거더보다도 저렴하면서도 저형고, 장경간화를 구현하는 다양한 조건에 부합할 수 있는 보다 경제적인 철도교 PSC I형 거더의 개발이 필요하다 하겠다.
한편, 일반국도 거더에서 종래의 일반 PSC I형 거더나 개량형 PSC I형 거더는 거더의 배치간격이 2.40m∼2.80m를 기준으로 2차선의 경우는 4거더, 4차선의 경우에는 8거더를 배치하고 있다.
즉, PSC I형 거더의 배치간격에 따른 PSC I형 거더 배치수량(도 2 참조)은 종래의 일반 PSC I형 거더나 개량형 PSC I형 거더 모두 상기한 바와 같이 고정적으로 적용되므로 새로운 PSC I형 거더의 개발에 의해 경제성을 향상시키는 그 효과는 매우 미미한 실정이다.
아무리 PSC I형 거더의 성능을 향상시켜 경제성을 제고시키더라도 종래의 일반 PSC I형 거더의 경제성 수준을 뛰어넘지 못하고, 개량형 PSC I형 거더 기준에서만 2∼3% 수준의 경제성은 향상되지만, 그 이상은 불가한 것이 현실이다.
이에 PSC I형 거더의 획기적인 개선에 의해 PSC I형 거더의 배치간격을 대폭 넓혀서, PSC I형 거더의 배치 수량을 줄이는 방법만이 종래의 PSC I형 거더보다 상당한 수준의 경제성 향상을 도모할 수 있다고 하겠다.
또한, 철도교에서도 PSC I형 거더의 배치간격을 대폭 넓혀서 단선 교량에서는 3거더에서 2거더를 배치하고, 복선 교량에서는 5거더에서 4거더를 배치하면 상당한 수준의 경제성을 증대시킬 수 있다.
즉, 철도교에서도 도로교에서와 같이 PSC I형 거더의 단면을 개량하면 경제성 증가가 가능하다 하겠다.
이에, 본 발명은 상기한 바와 같은 제문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로, PSC I형 거더를 경제성 측면에서 최적화하여 상, 하부플랜지의 폭을 정하고, PSC I형 거더의 경간장 대비 형고를 결정하여, 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더의 배치수량을 20∼30% 축소함으로써 경제성을 향상시키도록 한 PSC I형 거더를 제공하는데 그 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교 PSC I형 거더에 있어서, 상기 PSC I형 거더의 경간장은 20.00m∼60.00m이며, PSC I형 거더의 형고는 경간장 대비 1ℓ/23∼1ℓ/18이며, 하부플랜지의 폭은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지의 폭은 하부플랜지의 폭 대비 1.70b1∼2.30b1이며, PSC I형 거더의 배치간격은 3.20m∼3.80m이며, 상기 상부플랜지의 중앙부에 상면과 하면이 확대되는 증대부가 형성되며, 상기 증대부에 PSC I형 거더의 길이방향으로 보강재가 설치되어, 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성됨을 특징으로 한다.
또한, 상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 철도교 PSC I형 거더에 있어서, 상기 PSC I형 거더의 경간장은 20.00m∼40.00m이며, PSC I형 거더의 형고는 경간장 대비 1ℓ/13∼1ℓ/10이며, 하부플랜지의 폭은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지의 폭은 하부플랜지의 폭 대비 1.70b1∼2.30b1이며, PSC I형 거더의 배치간격은 2.40m∼2.60m이며, 상기 상부플랜지의 중앙부에 상면과 하면이 확대되는 증대부가 형성되며, 상기 증대부에 PSC I형 거더의 길이방향으로 보강재가 설치되어, 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성됨을 특징으로 한다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 다음과 같은 효과가 있다.
첫째, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교의 PSC I형 거더에 있어서는, PSC I형 거더의 경간장을 20.00m~60.00m로 하고, PSC I형거더의 형고는 PSC I형 거더의 경간장 대비 PSC I형 거더의 형고는 1ℓ/23~1ℓ/18로 구축하고, PSC I형 거더의 하부플랜지의 폭은 0.70m∼1.40m로 하여 하부플랜지의 폭 대비 PSC I형 거더의 상부플랜지의 폭 비율은 1.70b1∼2.30b1으로 하여 상부플랜지가 광폭인 PSC I형 거더에 상부플랜지의 일정구간을 상부플랜지의 단면두께를 증대시키고, 철근 등의 보강재로 추가 보강을 하면은 상부플랜지의 압축저항력 증대되고, PS강선의 편심 효율을 증대시켜 경제성이 가장 최적화된 PSC I형 거더를 구현할 수 있고, PSC I형 거더의 배치간격을 기존 2.40m∼2.80m 수준에서 3.20m∼3.80m 수준으로 확대가 가능하므로, 각 경간당 PSC I형 거더의 배치수량을 20% 이상 축소할 수 있어, 공사비를 많이 절감할 수 있는 이점이 있다.
둘째, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 철도교의 PSC I형 거더에 있어서는, PSC I형 거더의 경간장을 20.00m∼40.00m로 하고, PSC I형 거더의 형고는 PSC I형 거더의 경간장 대비 PSC I형 거더의 형고는 1ℓ/13∼ 1ℓ/10 로 구축하고, PSC I형 거더의 하부플랜지의 폭은 0.70m~1.40m로 하여 하부플랜지의 폭 대비 PSC I형 거더의 상부플랜지의 폭 비율은 1.70b1∼2.30b1으로 하면 상부플랜지가 광폭인 PSC I형 거더에 상부플랜지의 일정구간을 상부플랜지의 단면두께를 증대시키고, 철근 등의 보강재로 추가 보강을 하면은 상부플랜지의 압축저항력 증가와 PS강선의 편심효율을 증대시켜 경제성이 최적화된 PSC I형 거더를 구현할 수 있어, PSC I형 거더의 배치간격을 종래의 2.00m이하 수준에서 2.40m∼2.60m 수준으로 확대가 가능하므로 각 경간당 PSC I형 거더의 배치수량을 20% 이상 축소할 수 있어, 공사비를 많이 절감할 수 있는 이점이 있다.
도 1은 종래의 도로교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도,
도 2는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도,
도 3은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 1,
도 4는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 1,
도 5는 도 4의 A-A선 단면도,
도 6은 도 4의 B-B선 단면도,
도 7은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 2,
도 8은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 2,
도 9는 도 8의 A-A선 단면도,
도 10은 도 9의 B-B선 단면도,
도 11은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 3,
도 12는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 3,
도 13은 도 12의 A-A선 단면도,
도 14는 도 12의 B-B선 단면도,
도 15는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 4,
도 16은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 4,
도 17은 도 16의 A-A선 단면도,
도 18은 도 16의 B-B선 단면도,
도 19는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 5,
도 20은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 5,
도 21은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 평면도,
도 22는 도 20 및 도 21의 A-A선 단면도,
도 23은 도 20 및 도 21의 B-B선 단면도,
도 24는 도 20 및 도 21의 C-C선 단면도,
도 25는 종래의 철도교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도,
도 26은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도,
도 27은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도,
도 28은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도,
도 29는 도 28의 A-A선 단면도,
도 30은 도 29의 B-B선 단면도,
도 31은 본 발명에 따른 강합성 거더를 도시한 사시도,
도 32는 본 발명에 따른 강합성 거더를 도시한 측면도,
도 33은 도 32의 A-A선 단면도,
도 34는 도 32의 B-B선 단면도.
[부호의 설명]
10: 하부플랜지 20: 상부플랜지
21: 상부플랜지 상면 22: 상부플랜지 하면
31: 상부플랜지 상면 증대부 32: 상부플랜지 하면 증대부
40: 보강재 50: 확대부
b1: 하부플랜지 폭 b2: 상부플랜지 폭
60: 하부플랜지 폭 축소부
c: 거더 배치간격 h: 형고
ℓ: 경간장 G: 강합성 거더
HG: 도로교 PSC I형 거더 RG: 철도교 PSC I형 거더
이하, 본 발명을 첨부한 예시도면을 참조하여 상세히 설명한다.
[도로교]
도 2는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도, 도 3은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 1, 도 4는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 1, 도 5는 도 4의 A-A선 단면도, 도 6은 도 4의 B-B선 단면도, 도 7은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 2, 도 8은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 2, 도 9는 도 8의 A-A선 단면도, 도 10은 도 9의 B-B선 단면도, 도 11은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 3, 도 12는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 3, 도 13은 도 12의 A-A선 단면도, 도 14는 도 12의 B-B선 단면도, 도 15는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 4, 도 16은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 4, 도 17은 도 16의 A-A선 단면도, 도 18은 도 16의 B-B선 단면도, 도 19는 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도 5, 도 20은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도 5, 도 21은 본 발명에 따른 도로교용 PSC I형 거더를 도시한 평면도, 도 22는 도 20 및 도 21의 A-A선 단면도, 도 23은 도 20 및 도 21의 B-B선 단면도, 도 24는 도 20 및 도 21의 C-C선 단면도이다.
이들 도면에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교 PSC I형 거더에 있어서, 상기 PSC I형 거더(HG)의 경간장(ℓ)은 20.00m∼60.00m이며, PSC I형 거더(HG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 1ℓ/23∼1ℓ/18이며, 하부플랜지(10)의 폭(b1)은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지(20)의 폭(b2)은 하부플랜지(10)의 폭(b1) 대비 1.70b1∼2.30b1이며, PSC I형 거더(HG)의 배치간격(c)은 3.20m∼3.80m이며, 상기 상부플랜지(20)의 중앙부에 상면(21)과 하면(22)이 확대되는 증대부(31, 32)가 형성되며, 상기 증대부(31, 32)에 PSC I형 거더(HG)의 길이방향으로 보강재(40)가 설치되어, 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성된다.
여기서, 상기 증대부(31, 32)는 상부플랜지(20)의 상면(21) 또는 하면(22)에 형성되거나, 상면(21)과 하면(22)의 모두에 형성된다.
또한, 상기 상부플랜지(20)의 상면(21)에 형성되는 증대부(31)는 상부플랜지(20)의 하면(22)에 증대되는 증대부(32)에 비하여 길이, 폭, 두께 중 어느 하나 이상이 작게 형성된다.
그리고, 상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 동일구간의 하부플랜지(10)의 폭(b1)이 좌우로 축소되는 축소부(60)가 형성된다.
또한, 상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 상부플랜지(20)의 폭(b2)이 좌우로 확대되는 확대부(50)가 형성된다.
그리고, 상기 PSC I형 거더(HG)는 콘크리트거더 또는 강합성거더로 구성된다.
즉, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교 PSC I형 거더에 있어서, 상기 도로교 PSC I형 거더(HG)의 경간장(ℓ)은 20.00m~60.00m로 하고, PSC I형 거더(HG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 h=1ℓ/23~1ℓ/18로 하고, 하부플랜지(10)의 폭(b1)은 0.70m~1.40m, 상부플랜지(20)의 폭(b2)은 하부플랜지(10)의 폭(b1) 대비 b2 = 1.70b1~2.30b1으로 하고, PSC I형 거더(HG)의 배치간격(c)은 c=3.20m~3.40m로 구성하며, PSC I형 거더(HG)의 정모멘트 구간에 있는 중앙부 구간의 상부플랜지(20)의 상면(21), 하면(22), 상면(21)과 하면(22)의 콘크리트 단면의 두께를 증대하여 증대부(31, 32)를 형성하며, 상기 상부플랜지(20)의 단면의 두께가 증대된 증대부(31, 32)에 철근, 강봉 등의 보강재(40)를 PSC I형 거더(HG)의 길이 방향으로 추가 보강하여 정모멘트 구간의 상부플랜지(20)의 압축저항력을 증대시키고, PS강선의 편심 효율을 증가시켜 PSC I형 거더(HG)의 단면의 강성을 강화한 것을 특징으로 한다.
이와 같이 PSC I형 거더(HG)의 중앙부 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 콘크리트 단면의 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성함에 있어, 상부플랜지(20)의 상면(21), 하면(22)의 두께 모두를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성하거나 상면(21) 또는 하면(22)의 두께만 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성할 수도 있다.
여기서, 상기 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 두께를 모두 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성할 경우에는, 슬래브 시공을 고려하여, 상면(21)에 증대되는 증대부(31)의 콘크리트 단면 두께를 하면(22)에 증대되는 증대부(32)의 콘크리트 단면 두께보다 적은 규모의 단면 규모로 구성한다.
추가로, 상기 PSC I형 거더(HG)의 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 단면 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성할 경우에는 단면 두께가 증대되는 증대부(31, 32)와 동일구간인 하부플랜지(10)의 폭(b1)의 좌우를 축소한 축소부(60)를 형성하여 PS강선의 편심효율을 더욱 증가시킬 수도 있다.
한편, 상기 PSC I형 거더(HG)의 상부플랜지(20)의 중앙부 일정구간의 상면(21) 및 하면(22)의 콘크리트 단면 두께를 증대시키면서, 상부플랜지(20)의 폭(b2)을 좌우로 확장시켜 확대부(50)를 형성하여, 상부플랜지(20)의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증가시켜 단면 강성을 강화할 수도 있음을 밝혀두는 바이다.
상기한 바와 같은 구성으로 이루어진 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 상부플랜지(20)의 폭(b2)을 하부플랜지(10)의 폭(b1)보다 상부플랜지(20)의 폭(b2)이 1.70~2.30배로 폭이 넓은 광폭의 상부플랜지를 가지는 PSC I형 거더(HG)의 중앙부에 상부플랜지(20)의 단면 두께를 다양한 방법으로 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성하고, 상기 증대부(31, 32)에 철근, 강봉 등의 보강재(40)로 추가 보강을 하여 정모멘트 구간에서 상부플랜지(20)의 압축저항력을 증대시키고, PS강선의 편심 효율을 증가시켜 PSC I형 거더(HG) 간의 배치간격(c)을 2.40m~2.80m에서 3.20m~3.80m로 가능하게 하므로 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더(HG)의 배치수량을 축소시키므로 20%이상의 경제성을 제고시킬 수 있다.
즉, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 도로교 4차선 일반 국도에서 기존에는 8거더를 배치하던 것에서 6거더 배치로 2거더를 절감할 수 있으며, 도로교 4차선 고속도로에서는 기존에는 10거더를 배치하던 것에서 8거더 배치로 2거더를 절감할 수 있는 획기적인 개선 기술이라 할 수 있다.
[철도교]
도 26은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더 배치간격을 도시한 단면도, 도 27은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더를 도시한 사시도, 도 28은 본 발명에 따른 철도교용 PSC I형 거더를 도시한 측면도, 도 29는 도 28의 A-A선 단면도, 도 30은 도 29의 B-B선 단면도이다.
이들 도면에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 철도교 PSC I형 거더(RG)에 있어서, 상기 PSC I형 거더(RG)의 경간장(ℓ)은 20.00m∼40.00m이며, PSC I형 거더(RG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 1ℓ/13∼1ℓ/10이며, 하부플랜지(10)의 폭(b1)은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지(20)의 폭(b2)은 하부플랜지(10)의 폭(b1) 대비 1.70b1∼2.30b1이며, PSC I형 거더(RG)의 배치간격(c)은 2.40m∼2.60m이며, 상기 상부플랜지(20)의 중앙부에 상면(21)과 하면(22)이 확대되는 증대부(31, 32)가 형성되며, 상기 증대부(31, 32)에 PSC I형 거더(RG)의 길이방향으로 보강재(40)가 설치되어, 상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성된다.
여기서, 상기 증대부(31, 32)는 상부플랜지(20)의 상면(21) 또는 하면(22)에 형성되거나, 상면(21)과 하면(22)의 모두에 형성된다.
또한, 상기 상부플랜지(20)의 상면(21)에 형성되는 증대부(31)는 상부플랜지(20)의 하면(22)에 증대되는 증대부(32)에 비하여 길이, 폭, 두께 중 어느 하나 이상이 작게 형성된다.
그리고, 상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 동일구간의 하부플랜지(10)의 폭(b1)이 좌우로 축소되는 축소부(60)가 형성된다.
또한, 상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 상부플랜지(20)의 폭(b2)이 좌우로 확대되는 확대부(50)가 형성된다.
상기 PSC I형 거더(RG)는 콘크리트거더 또는 강합성거더로 구성된다.
즉, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 철도교 PSC I형 거더에 있어서 상기 PSC I형 거더(RG)의 경간장(ℓ)은 ℓ= 20.00m~40.00m로 하고, PSC I형 거더(RG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 h=1ℓ/13~1ℓ/10로 하고, 하부플랜지의 폭(b1)은 b1 = 0.70m~1.40m로 하고, 상부플랜지의 폭(b2)은 하부플랜지의 폭(b1) 대비b2 = 1.70b1~2.30b1 으로 하고, PSC I형 거더(RG)의 배치간격(c)을 2.00m 이하에서 2.40m~2.60m로 구성하며, PSC I형 거더(RG)의 정모멘트 구간에 있는 중앙부 구간의 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 콘크리트 단면의 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성하고, 상기 증대부(31, 32)에 철근, 강봉 등 보강재(40)를 PSC I형 거더(RG)의 길이 방향으로 추가 보강하여 정모멘트 구간의 상부플랜지(20)의 압축저항력을 증대시키고, PS강선의 편심 효율을 증가시켜 PSC I형 거더(RG)의 단면 강성을 강화한다.
이와 같이 상기 PSC I형 거더(RG)의 중앙부 상부플랜지(20)의 콘크리트 단면의 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성함에 있어서는 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 두께를 모두 증대시키거나 상면(21) 또는 하면(22)의 두께만을 증대시킨다.
여기서, 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 두께를 모두 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성할 경우에는 슬래브 시공을 고려하여 상부플랜지(20)의 상면(21)에 증대되는 증대부(31)의 콘크리트 단면 두께를 하면(22)에 증대되는 증대부(32)의 콘크리트 단면 두께보다 적은 두께의 단면 규모로 구성한다.
추가로, 상기 PSC I형 거더(RG)의 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성할 경우에는 증대부(31, 32)가 형성되는 구간과 동일구간에서 하부플랜지(10)의 폭(b1)을 좌우로 축소하는 축소부(60)를 형성하여 PS강선의 편심효율을 더욱 증가시킬 수도 있다.
또한, 상기 PSC I형 거더(RG)의 상부플랜지(20)의 중앙부 일정 구간의 콘크리트 단면 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성하면서, 상부플랜지(20)의 폭(b2)을 좌우로 확대하여 상부플랜지(20)의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증가시켜 단면 강성을 강화할 수도 있다.
상기한 바와 같은 구성으로 이루어진 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 상부플랜지(20)의 폭(b2)을 하부플랜지(10)의 폭(b1)보다 폭이 1.70~2.30배로 폭이 넓은 광폭의 상부플랜지를 가지는 PSC I형 거더(RG)의 중앙부에 상부플랜지(20)의 상면(21)과 하면(22)의 단면 두께를 증대시켜 증대부(31, 32)를 형성하고, 상기 증대부(31, 32)를 철근, 강봉 등의 보강재(40)로 추가 보강하여 정모멘트 구간에서 상부플랜지(200의 압축저항력을 증대시키고, PS강선의 편심 효율을 증가시켜 PSC I형 거더(RG) 간의 배치간격(c)이 2.00m에서 2.40m~2.60m로 가능하게 하므로 각 경간에 배치되는 PSC I형 거더(RG)의 배치수량을 축소시키므로 20%이상의 경제성을 제고시킬 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 철도교 복선에서 기존에는 5거더를 배치하던 것에서 4거더를 배치함으로 1거더를 절감할 수 있다.
그리도, 단선에서도 기존의 3거더 배치에서 2거더 배치로 1거더을 절감할 수 있는 획기적인 기술이라 할 수 있다.
[강합성교]
도 31은 본 발명에 따른 강합성 거더를 도시한 사시도, 도 32는 본 발명에 따른 강합성 거더를 도시한 측면도, 도 33은 도 32의 A-A선 단면도, 도 34는 도 32의 B-B선 단면도이다.
이들 도면에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 PSC I형 거더는 그 적용분야에 있어, 강합성 거더에도 적용할 수 있음을 밝혀둔다.

Claims (7)

  1. 도로교 PSC I형 거더에 있어서,
    상기 거더(HG)의 경간장(ℓ)은 20.00m∼60.00m이며, 거더(HG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 1ℓ/23∼1ℓ/18이며, 하부플랜지(10)의 폭(b1)은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지(20)의 폭(b2)은 하부플랜지(10)의 폭(b1) 대비 1.70b1∼2.30b1이며, 거더(HG)의 배치간격(c)은 3.20m∼3.80m이며, 상기 상부플랜지(20)의 중앙부에 상면(21)과 하면(22)이 확대되는 증대부(31, 32)가 형성되며, 상기 증대부(31, 32)에 거더(HG)의 길이방향으로 보강재(40)가 설치되어,
    상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  2. 철도교 PSC I형 거더(RG)에 있어서,
    상기 거더(RG)의 경간장(ℓ)은 20.00m∼40.00m이며, 거더(RG)의 형고(h)는 경간장(ℓ) 대비 1ℓ/13∼1ℓ/10이며, 하부플랜지(10)의 폭(b1)은 0.70m∼1.40m이며, 상부플랜지(20)의 폭(b2)은 하부플랜지(10)의 폭(b1) 대비 1.70b1∼2.30b1이며, 거더(RG)의 배치간격(c)은 2.40m∼2.60m이며, 상기 상부플랜지(20)의 중앙부에 상면(21)과 하면(22)이 확대되는 증대부(31, 32)가 형성되며, 상기 증대부(31, 32)에 거더(RG)의 길이방향으로 보강재(40)가 설치되어,
    상부플랜지의 압축저항력과 PS강선의 편심효율을 증대시키도록 구성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 상부플랜지(20)의 상면(21)에 형성되는 증대부(31)는 상부플랜지(20)의 하면(22)에 증대되는 증대부(32)에 비하여 길이, 폭, 두께 중 어느 하나 이상이 작게 형성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 동일구간의 하부플랜지(10)의 폭(b1)이 좌우로 축소되는 축소부(60)가 형성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 상부플랜지(20)에 증대부(31, 32)가 형성됨과 동시에 상부플랜지(20)의 폭(b2)이 좌우로 확대되는 확대부(50)가 형성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 거더(HG, RG)는 콘크리트거더 또는 강합성거더로 구성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
  7. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 증대부(31, 32)는 상부플랜지(20)의 상면(21) 또는 하면(22)에 형성됨을 특징으로 하는 PSC I형 거더.
PCT/KR2013/001769 2012-04-18 2013-03-05 Psc i형 거더 WO2013157735A1 (ko)

Applications Claiming Priority (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2012-0040276 2012-04-18
KR20120040276 2012-04-18
KR10-2012-0103812 2012-09-19
KR20120103812 2012-09-19
KR1020120149229A KR20130117635A (ko) 2012-04-18 2012-12-20 Psc i형 거더
KR10-2012-0149229 2012-12-20
KR1020130019896A KR20130117662A (ko) 2012-04-18 2013-02-25 Psc i형 거더
KR10-2013-0019896 2013-02-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013157735A1 true WO2013157735A1 (ko) 2013-10-24

Family

ID=49383654

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2013/001769 WO2013157735A1 (ko) 2012-04-18 2013-03-05 Psc i형 거더

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2013157735A1 (ko)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2533905Y2 (ja) * 1989-07-04 1997-04-30 昇 渡辺 低い桁高の多主桁箱断面鋼床板格子桁橋
KR200363068Y1 (ko) * 2004-07-06 2004-09-23 김연호 단면력을 고려한 프리플렉스 합성보의 강형구조
KR101012402B1 (ko) * 2010-10-12 2011-02-09 (주)다음기술단 프리스트레스트 콘크리트 거더
KR101022853B1 (ko) * 2010-07-15 2011-03-17 혜동브릿지 주식회사 교량시공용 합성거어더
KR101051475B1 (ko) * 2010-09-15 2011-07-22 브릿지테크놀러지(주) 하부플랜지의 단면적이 연속적으로 변하는 프리스트레스트 콘크리트 빔.

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2533905Y2 (ja) * 1989-07-04 1997-04-30 昇 渡辺 低い桁高の多主桁箱断面鋼床板格子桁橋
KR200363068Y1 (ko) * 2004-07-06 2004-09-23 김연호 단면력을 고려한 프리플렉스 합성보의 강형구조
KR101022853B1 (ko) * 2010-07-15 2011-03-17 혜동브릿지 주식회사 교량시공용 합성거어더
KR101051475B1 (ko) * 2010-09-15 2011-07-22 브릿지테크놀러지(주) 하부플랜지의 단면적이 연속적으로 변하는 프리스트레스트 콘크리트 빔.
KR101012402B1 (ko) * 2010-10-12 2011-02-09 (주)다음기술단 프리스트레스트 콘크리트 거더

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012008677A2 (ko) 교량시공용 합성거어더
WO2012044096A2 (ko) 교량의 상부 구조물
WO2012002642A2 (ko) 내하성능 및 사용성능의 개선을 위한 프리스트레싱 브라켓이 구비된 강구조물
WO2015064821A1 (ko) 삼각 철근망 배근에 의한 중실 철근콘크리트 기둥 및 이의 시공방법
WO2020145542A1 (ko) 선조립 기둥용 탈형 거푸집 고정 밴드
WO2017034354A1 (ko) 데크거푸집 고정 구조
WO2013157735A1 (ko) Psc i형 거더
IL124416A0 (en) A prefabricated structure for the construction of overhead or underground works
WO2020145541A1 (ko) 선조립 기둥용 탈형 거푸집 고정 밴드
US6267536B1 (en) Sealing arrangement for tunnel segments
WO2013035973A1 (ko) 조립식 경계석 받침대
CN112411352A (zh) 一种装配式钢-混凝土组合刚构桥梁及其施工方法
WO2018143661A1 (ko) 빔 받침플레이트를 구비한 빔교 및 이의 시공 공법
CN115652812B (zh) 一种pk型断面组合梁斜拉桥的异步施工方法
KR20130117662A (ko) Psc i형 거더
CN111893900B (zh) 一种装配式转体桥梁
CN216108020U (zh) 一种轻型钢-砼结合梁结构
WO2017188510A1 (ko) 고강성 하이브리드 메가 거더 및 이를 시공하는 방법
CN2934421Y (zh) 由混凝土空心墙板构成的墙体
CN214459552U (zh) 一种装配式钢-混凝土组合刚构桥梁
CN115045176A (zh) 一种利于提升结构刚度的三塔斜拉桥结构体系
CN209584815U (zh) 一种超低高度预制拼装一体化uhpc凹形梁桥
KR100393132B1 (ko) 프리스트레스를 적용한 합성형 스틱박스교 시공방법
CN113502740A (zh) 一种钢混组合梁预制桥面板新型分布式小孔槽
CN112647371A (zh) 利用二次浇筑将预制单元板连接成整体道床的施工方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13778856

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13778856

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1