WO2012152240A1 - Kolbenring für 2-taktmotoren - Google Patents

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    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F5/00—Piston rings, e.g. associated with piston crown
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/12—Details
    • F16J9/20—Rings with special cross-section; Oil-scraping rings

Definitions

  • 2-stroke marine engines in contrast to 4-stroke engines have the problem that the oil supply for lubrication and thus to reduce wear on oil injection systems must be made. These systems must provide enough oil at a suitable time to ensure adequate lubrication of the cylinder surface / piston rings. This is uniform in all known systems that the oil supply must be made under the conditions of the gas back pressure. Considering that a modern ship motors with speeds of about 100 min "1 be operated at up to 2500 mm stroke, the time unit of the oil distribution is very difficult to design.
  • No. 6,536,385 B1 discloses a piston ring which is provided with geometrically differently shaped profiles on the tread surface. This piston ring can be used in particular for the oil lubrication of 2-stroke machines.
  • a piston-piston ring system superimposed piston rings are used, which have a crowned running surface, wherein the piston ring for receiving in a correspondingly formed Kolbenringnut, at least in Area of his, a combustion chamber facing flank surface is conical.
  • DE 10 2006 058 081 A1 discloses a 2-stroke internal combustion engine, with at least one slit of gas control of an inlet and / or an outlet, wherein a gap between a reciprocating piston and a tread surrounding the reciprocating piston is sealed, wherein a combination seal for sealing the gap is arranged in the running surface, which slides along the reciprocating piston, such that the combination seal on the one hand has a gas sealing function and on the other an oil stripping function.
  • the invention has for its object to provide a piston-piston ring system in which a more uniform distribution of oil over the entire running surface of the piston rings, seen in the circumferential direction, is generated, wherein the absolute amount of oil to be reduced.
  • a piston ring system for a piston of a 2-stroke internal combustion engine with an inner diameter> 400 mm, with a spherical tread and a vertex of the crown and a standing in contact with a cylinder wall bearing portion consisting of a first piston ring and at least one second piston ring, wherein the first piston ring facing a combustion chamber and the second piston ring is disposed axially below the first piston ring, and wherein the apex of the crown of the first piston ring, measured from its lower edge surface, below the piston ring center and the apex of the second piston ring , measured from its lower flank surface, is arranged above the piston ring center.
  • the functionality of the piston-piston ring system in particular with regard to the oil distribution in the circumferential direction, is optimized by a meaningful coordination of the physical conditions.
  • both the pressure conditions and the operation of each piston rings are determined to each other to ensure the largest possible circumferential distribution of the oil per stroke.
  • a piston-piston ring system which allows a reduction in the number of piston rings on a 2-, respectively a 3-ring system to achieve the necessary pressure gradients between the individual rings and thus in the respective annular groove for the hydrodynamic conditions on the running surface of the respective piston ring are necessary.
  • An essential part of the invention is the interpretation of the pivot points and the crowns of all involved in the system piston rings.
  • the pivot point of the tread crown of the first piston ring facing the combustion chamber is determined at about 1/3, starting from its lower flank surface, and the reductions below and above the pivot point designed so that the pressure gradient in front of and behind the ring a factor of 85%.
  • the pivot point of the oil chamber facing the second piston ring is opposite to the first piston ring designed, ie, seen from the lower edge surface of the apex is approximately at a 2/3 height of the total height of the second piston ring.
  • the amount of oil provided in the upstroke is hydrodynamically overflowed and the excess amount transported back into the ring system.
  • the oil quantities are again transported, as far as not lost through the scavenging slots of the two-stroke engine, for the next stroke back into the ring system.
  • the third piston ring is positioned axially between the first and second piston ring.
  • the running surface of this third piston ring is likewise made spherical, the running surface contour of the third piston ring essentially corresponding to that of the second piston ring.
  • FIG 1 schematic diagram of a piston-piston ring system according to the invention
  • Figure 2 partial view of the combustion chamber facing piston ring of the system according to Figure 1;
  • FIG 3 partial view of the oil chamber facing the piston ring of the system according to Figure 1;
  • Figure 4 partial view of the illustrated in Figure 1 central piston ring.
  • Figure 1 shows a schematic diagram of an inventive piston-piston ring system. Simplified shown is a piston 1, a selbigen surrounding cylinder 2, if necessary, designed as a cylinder liner.
  • the piston 1 includes in this example a plurality of piston ring grooves 3,4,5. In the piston ring grooves 3,4,5 piston rings 6,7,8 are used. Essential for the subject invention, the piston rings 6 and 8.
  • the interposed piston ring 7 is optional, so that when looking at the subject invention, initially only the piston rings 6 and 8 are considered.
  • the piston rings 6,8 include upper and lower flank surfaces 6 ', 8' and lower flank surfaces 6 ", 8". Each of the two piston rings 6, 8 has an inner circumferential surface 9, 10 with a diameter of> 400 m.
  • the piston-piston ring system according to the invention can be used in a two-stroke internal combustion engine, preferably in a marine diesel engine.
  • the piston rings 6,8 each have a running surface 1 1, 12, which are in operative connection with a cylinder wall 2 'of the surrounding cylinder 2, respectively a bushing.
  • the treads 1 1, 12 are provided with a spherical profile 13,14.
  • the piston ring 6 facing a combustion chamber B is provided with a tread 13 of such spherical configuration that a vertex 15 (pivot point) is formed which, with respect to its lower flank surface 6 ", has an axial height h 'of approximately 1/3 the total axial height h of the piston ring 6.
  • the piston ring 8 facing an oil chamber O is designed differently with regard to its crowned profile 14 relative to the piston ring 6.
  • This piston ring 8 also contains a vertex 16 (pivot point) which, relative to its lower part Surface area 8 ", axially above the Piston ring center, preferably to 2/3 of the total height h of the piston ring 8, is arranged.
  • the inventively chosen oppositely shaped tread ballast 13,14 of the piston rings 6 and 8 cause optimum oil distribution in the circumferential direction, both in the upward and in the downward movement of the piston. 1
  • a further piston ring 7 which also has a convex tread pattern 17. Also, this piston ring 7 has an upper 7 'and a lower flank surface 7 "Depending on the application, the apex 18 of the crowning about half the axial height h'" of the piston ring 7, respectively axially below, respectively axially above half the axial height h " ⁇ always based on its total height h, be provided.
  • Figure 2 shows the combustion chamber B (Figure 1) facing the piston ring 6, wherein the apex 15 of the crowned tread 13 is highlighted by the dashed line. Also visible are the inner circumferential surface 9, the upper flank surface 6 'and the lower flank surface 6 ".
  • FIG. 3 shows the piston ring 8, the vertex 16 of the crowned profile 14 being also highlighted by the dashed line. Also visible are the inner peripheral surface 10, the upper flank surface 8 'and the lower flank surface 8 ".
  • FIG. 4 shows the piston ring 7, which analogously to FIG. 1 likewise includes a convex tread profile 17 whose apex 18 is provided in this example approximately at half the axial height of this piston ring 7. Also recognizable are the inner peripheral surface, the upper flank surface T and the lower flank surface 7 ".

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Abstract

Kolbenringsystem für einen Kolben (1) einer 2-Takt Brennkraftmaschine, mit einem Innendurchmesser > 400 mm, mit einer balligen Lauffläche sowie einem Scheitelpunkt (15, 16) der Balligkeit (13, 14) und einem mit einer Zylinderwand (2') in Kontakt stehenden tragenden Bereich, bestehend aus einem ersten Kolbenring (6) und mindestens einem zweiten Kolbenring (8), wobei der erste Kolbenring einem Brennraum zugewandt ist und der zweite Kolbenring axial unterhalb des ersten Kolbenrings angeordnet ist, und wobei der Scheitelpunkt (15) der Balligkeit (13) des ersten Kolbenrings (6), gemessen von seiner unteren Flächenfläche (6"), unterhalb der Kolbenringmitte und der Scheitelpunkt (16) des zweiten Kolbenrings (8), gemessen von seiner unteren Flankenfläche (8"), oberhalb der Kolbenringmitte angeordnet ist.

Description

Kolbenring für 2-Taktmotoren
2-Takt Schiffsmotoren haben im Gegensatz zu 4-Takt Motoren das Problem, dass die Ölzufuhr zur Schmierung und damit zur Reduzierung des Verschleißes über Öleinspritzsysteme erfolgen muss. Diese Systeme müssen zu einem geeigneten Zeitpunkt genug Öl zur Verfügung stellen, so dass eine ausreichende Schmierung der Zylinderoberfläche / Kolbenringe gewährleistet ist. Hierbei ist bei allen bekannten Systemen einheitlich, dass die Ölzufuhr unter den Bedingungen des Gasgegendruckes erfolgen muss. Unter Berücksichtigung, dass moderne Schiffsmotoren mit Drehzahlen von ungefähr 100 min"1 bei bis zu 2500 mm Hub betrieben werden, ist die Zeiteinheit der Ölverteilung sehr schwierig zu gestalten. Bei einem Kolben-Kolbenring-System mit 900 mm Durchmesser und einem Ölzufuhrsystem mit etwa 8 Zugängen auf den Umfang verteilt, ergibt sich in Umfangsrichtung eine eigenständige Ölverteilung durch die eingebauten Komponenten (Kolbenringe) von ca. 350 mm.
Hierbei zeigt sich, dass eine konventionelle Kolbenringauslegung durch nicht vorhandene Druckunterschiede am Umfang nur maximal 3 % zur Verteilung der Ölmenge beisteuert.
Es wurden bisher Ölzufuhrsysteme entwickelt, die trotz hohem Gegendruck eine schnellere Ölverteilung beim Zuführen gewährleisten sollen. Komplexe Kolben- Kolbenring-Systeme zur Unterstützung einer besseren Ölverteilung, die in der Realität nur schwer umsetzbar sind, sind bis dato nicht bekannt.
Die US 6,536,385 B1 offenbart einen Kolbenring, der laufflächenseitig mit geometrisch unterschiedlich ausgebildeten Profilen versehen ist. Dieser Kolbenring ist insbesondere für die Ölschmierung von 2-Taktmaschinen einsetzbar. In einem Kolben-Kolbenringsystem kommen übereinander angeordnete Kolbenringe zum Einsatz, die eine ballig ausgebildete Lauffläche aufweisen, wobei der Kolbenring zur Aufnahme in einer entsprechend ausgebildeten Kolbenringnut, zumindest im Bereich seiner, einem Brennraum zugewandten Flankenfläche, konisch ausgebildet ist.
Die DE 10 2006 058 081 A1 offenbart eine 2-Takt Verbrennungsmaschine, mit zumindest einem Schlitz einer Gassteuerung eines Einlasses und/oder eines Auslasses, wobei ein Spalt zwischen einem Hubkolben und einer den Hubkolben umgebenden Lauffläche abgedichtet ist, wobei eine Kombinationsdichtung zur Abdichtung des Spaltes in der Lauffläche angeordnet ist, über die der Hubkolben entlanggleitet, dergestalt, dass die Kombinationsdichtung zum einen eine Gasdichtungsfunktion und zum anderen eine ölabstreiffunktion aufweist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde ein Kolben-Kolbenring-System zu schaffen, bei dem eine gleichmäßigere ölverteilung über die gesamte Lauffläche der Kolbenringe, in Umfangsrichtung gesehen, erzeugt wird, wobei auch die absolute ölmenge reduziert werden soll.
Darüber hinaus soll eine bessere Vermischung von altem und neuem Öl im System herbeigeführt werden.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Kolbenringsystem für einen Kolben einer 2-Takt Brennkraftmaschine, mit einem Innendurchmesser > 400 mm, mit einer balligen Lauffläche sowie einem Scheitelpunkt der Balligkeit und einem mit einer Zylinderwand in Kontakt stehenden tragenden Bereich, bestehend aus einem ersten Kolbenring und mindestens einem zweiten Kolbenring, wobei der erste Kolbenring einem Brennraum zugewandt ist und der zweite Kolbenring axial unterhalb des ersten Kolbenrings angeordnet ist, und wobei der Scheitelpunkt der Balligkeit des ersten Kolbenrings, gemessen von seiner unteren Flankenfläche, unterhalb der Kolbenringmitte und der Scheitelpunkt des zweiten Kolbenrings, gemessen von seiner unteren Flankenfläche, oberhalb der Kolbenringmitte angeordnet ist. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Im Gegensatz zu den bekannten Konstruktionen wird durch eine sinnvolle Abstimmung der physikalischen Verhältnisse die Funktionalität des Kolben- Kolbenring-Systems, insbesondere im Hinblick auf die Ölverteilung in Umfangsrichtung, optimiert. Hierbei werden sowohl die Druckverhältnisse als auch die Funktionsweise der einzelnen Kolbenringe zueinander neu bestimmt, um eine möglichst große Umfangsverteilung des Öles je Hub zu gewährleisten.
Hierzu wird ein Kolben-Kolbenring-System vorgeschlagen, das eine Reduzierung der Anzahl der Kolbenringe auf ein 2-, respektive ein 3-Ring, System ermöglicht, um die notwendigen Druckgradienten zwischen den einzelnen Ringen und damit in der jeweiligen Ringnut zu erreichen, die für die hydrodynamischen Verhältnisse an der Lauffläche des jeweiligen Kolbenrings notwendig sind.
Wesentlicher Bestandteil der Erfindung ist die Auslegung der Pivot-Punkte und der Balligkeiten aller im System beteiligten Kolbenringe.
Unter dem Begriff „Pivotpunkt" versteht der Kolbenringfachmann den radial am äußersten gelegenen Punkt der Balligkeit (Scheitelpunkt) oder auch den maximalen Punkt des Laufflächenprofils oder auch den Umkehrpunkt des Laufflächenprofils.
Hierbei wird der Pivot Punkt der Laufflächenballigkeit des dem Brennraum zugewandten ersten Kolbenrings bei ca. 1/3, ausgehend von seiner unteren Flankenfläche, bestimmt und die Rücknahmen unter- und oberhalb des Pivotpunkts so ausgelegt, dass der Druckgradient vor und hinter dem Ring einen Faktor von 85% aufweist. Der Pivot-Punkt des dem Ölraum zugewandten zweiten Kolbenrings ist entgegengesetzt zum ersten Kolbenring ausgelegt, d.h., von dessen unterer Flankenfläche aus gesehen liegt der Scheitelpunkt etwa auf einer 2/3 Höhe der gesamten Höhe des zweiten Kolbenrings. Durch die vorgeschlagene Form des ersten und zweiten Rings werden die ins Ringsystem eingebrachten Ölmengen nicht, wie herkömmlich, von den bisher eingesetzten Ringen im Aufwärtshub überlaufen, sondern es bildet sich eine Ölmenge, die durch die erfindungsgemäße Balligkeit und entsprechend ausgelegten Pivot-Punkte zum oberen Totpunkt transportiert und der hier entstehenden Druckverhältnisse im Zwischenringvolumen eine Umfangsverteilung erfährt.
Durch die Auslegung des ersten Rings mit einer definierten Balligkeit und Pivot- Punkt Lage etwa im unteren Drittel der Ringlauffläche wird die im Aufwärtshub bereitgestellte Ölmenge hydrodynamisch überlaufen und die überschüssige Menge zurück ins Ringsystem transportiert. Am unteren Umkehrpunkt werden die Ölmengen wieder, soweit nicht durch die Spülschlitze der Zweitaktmaschine verloren, für den nächsten Hub zurück ins Ringsystem transportiert.
Sofern das Kolbenringsystem aus drei Kolbenringen bestehen soll, ist der dritte Kolbenring axial zwischen erstem und zweitem Kolbenring positioniert. Einem weiteren Gedanken der Erfindung gemäß wird die Lauffläche dieses dritten Kolbenrings ebenfalls ballig ausgeführt, wobei die Laufflächenkontur des dritten Kolbenrings im Wesentlichen derjenigen des zweiten Kolbenrings entspricht.
Alternativ besteht die Möglichkeit, die Lauffläche des dritten Kolbenrings so auszugestalten, dass der Pivot-Punkt etwa auf halber axialer Bauhöhe des Kolbenrings liegt. Durch diese konstruktive Ausgestaltung ist der Kolbenring in der Lage, in beiden Hubrichtungen Öl zu überlaufen und kann somit zu einem verbesserten Ölaustausch von altem und neuem Öl beitragen.
Der Erfindungsgegenstand ist anhand eines Ausführungsbeispiels in der Zeichnung dargestellt und wird wie folgt beschrieben. Es zeigen:
Figur 1 Prinzipskizze eines erfindungsgemäßen Kolben-Kolbenring-Systems; Figur 2 Teildarstellung des dem Brennraum zugewandten Kolbenrings des Systems gemäß Figur 1 ;
Figur 3 Teildarstellung des dem Ölraum zugewandten Kolbenrings des Systems gemäß Figur 1 ;
Figur 4 Teildarstellung des in Figur 1 dargestellten mittleren Kolbenrings.
Figur 1 zeigt als Prinzipskizze ein erfindungsgemäßes Kolben-Kolbenring-System. Vereinfacht dargestellt ist ein Kolben 1 , ein selbigen umgebender Zylinder 2, bedarfsweise als Zylinderlaufbuchse ausgebildet. Der Kolben 1 beinhaltet in diesem Beispiel mehrere Kolbenringnuten 3,4,5. In den Kolbenringnuten 3,4,5 sind Kolbenringe 6,7,8 eingesetzt. Für den Erfindungsgegenstand wesentlich sind die Kolbenringe 6 und 8. Der dazwischen angeordnete Kolbenring 7 ist optional, so dass bei der Betrachtung des Erfindungsgegenstandes zunächst einmal ausschließlich die Kolbenringe 6 und 8 betrachtet werden.
Die Kolbenringe 6,8 beinhalten obere und untere Flankenflächen 6', 8' sowie untere Flankenflächen 6", 8". Jeder der beiden Kolbenringe 6,8 weist eine innere Umfangsfläche 9,10 mit einem Durchmesser > 400 m auf. Das erfindungsgemäße Kolben-Kolbenring-System ist einsetzbar in einer Zweitaktbrennkraftmaschine, bevorzugt in einem Schiffsdieselmotor. Die Kolbenringe 6,8 weisen jeweils eine Lauffläche 1 1 ,12 auf, die mit einer Zylinderwand 2' des umgebenden Zylinders 2, respektive einer Laufbuchse, in Wirkverbindung stehen. Die Laufflächen 1 1 ,12 sind mit einem balligen Profil 13,14 versehen. Der einem Brennraum B zugewandte Kolbenring 6 ist mit einer derart ballig ausgestalteten Lauffläche 13 versehen, dass ein Scheitelpunkt 15 (Pivot-Punkt) gebildet wird, der, bezogen auf seine untere Flankenfläche 6", auf einer axialen Höhe h' von etwa 1/3 der gesamten axialen Bauhöhe h des Kolbenrings 6 liegt. Der einem Ölraum O zugewandte Kolbenring 8 ist bezüglich seines balligen Profils 14 gegenüber dem Kolbenring 6 andersartig ausgebildet. Auch dieser Kolbenring 8 beinhaltet einen Scheitelpunkt 16 (Pivot- Punkt), der, bezogen auf seine untere Flächenfläche 8", axial oberhalb der Kolbenringmitte, vorzugsweise auf 2/3 der Gesamtbauhöhe h des Kolbenrings 8, angeordnet ist. Die erfindungsgemäß gewählten gegensätzlich ausgebildeten Laufflächenballigkeiten 13,14 der Kolbenringe 6 und 8 bewirken eine optimale Ölverteilung in Umfangsrichtung, sowohl bei der Aufwärts- als auch bei der Abwärtsbewegung des Kolbens 1.
Je nach Anwendungsfall kann es sinnvoll sein, axial zwischen den Kolbenringen 6 und 8 einen weiteren Kolbenring 7 vorzusehen, der ebenfalls ein balliges Laufflächenprofil 17 aufweist. Auch dieser Kolbenring 7 weist eine obere 7' und eine untere Flankenfläche 7" auf. Je nach Anwendungsfall kann der Scheitelpunkt 18 der Balligkeit etwa auf halber axialer Höhe h'" des Kolbenrings 7, respektive axial unterhalb, respektive axial oberhalb der halben axialen Bauhöhe h"\ immer bezogen auf seine gesamte Bauhöhe h, vorgesehen werden.
Figur 2 zeigt den dem Brennraum B (Figur 1 ) zugewandten Kolbenring 6, wobei der Scheitelpunkt 15 der ballig ausgebildeten Lauffläche 13 durch die gestrichelte Linie hervorgehoben ist. Ebenfalls erkennbar sind die innere Umfangsfläche 9, die obere Flankenfläche 6' sowie die untere Flankenfläche 6".
Figur 3 zeigt den Kolbenring 8, wobei auch hier der Scheitelpunkt 16 des ballig ausgebildeten Profils 14 durch die gestrichelte Linie hervorgehoben ist. Ebenfalls erkennbar sind die innere Umfangsfläche 10, die obere Flankenfläche 8' sowie die untere Flankenfläche 8".
Figur 4 zeigt den Kolbenring 7, der in Analogie zu Figur 1 ebenfalls ein balliges Laufflächenprofil 17 beinhaltet, dessen Scheitelpunkt 18 in diesem Beispiel etwa auf halber axialen Bauhöhe dieses Kolbenrings 7 vorgesehen ist. Ebenfalls erkennbar sind die innere Umfangsfläche, die obere Flankenfläche T sowie die untere Flankenfläche 7".

Claims

Patentansprüche
1 . Kolbenringsystem für einen Kolben (1) einer 2-Takt Brennkraftmaschine, mit einem Innendurchmesser > 400 mm, mit einer balligen Lauffläche sowie einem Scheitelpunkt der Balligkeit und einem mit einer Zylinderwand (2') in Kontakt stehenden tragenden Bereich, bestehend aus einem ersten Kolbenring (6) und mindestens einem zweiten Kolbenring (8), wobei der erste Kolbenring (6) einem Brennraum (B) zugewandt ist und der zweite Kolbenring (8) axial unterhalb des ersten Kolbenrings (6) angeordnet ist, und wobei der Scheitelpunkt (15) der Balligkeit (13) des ersten Kolbenrings (6), gemessen von seiner unteren Flächenfläche (6"), unterhalb der Kolbenringmitte und der Scheitelpunkt (16) des zweiten Kolbenrings (8), gemessen von seiner unteren Flankenfläche (8"), oberhalb der Kolbenringmitte angeordnet ist.
2. Kolbenringsystem nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Scheitelpunkt des ersten Kolbenrings (6), ausgehend von seiner unteren Flankenfläche (6") auf einer Höhe (h') liegt, die bei etwa 20 bis 40 % der gesamten Bauhöhe (h) des Kolbenrings (6) liegt.
3. Kolbenringsystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Scheitelpunkt (15) bei etwa 30 % der Kolbenringhöhe (h) liegt.
4. Kolbenringsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3 , dadurch gekennzeichnet, dass der Scheitelpunkt (16) des zweiten Kolbenrings (8), ausgehend von seiner unteren Flankenfläche (8") auf einer Höhe (h") liegt, die bei etwa 60 bis 80 % der gesamten Bauhöhe (h) des Kolbenrings (8) liegt.
5. Kolbenringsystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Scheitelpunkt (15) bei etwa 70 % der Kolbenringhöhe (h) liegt.
6. Kolbenringsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb des ersten Kolbenrings (6) ein dritter Kolbenring (7) mit einem balligen Laufflächenprofil (17) angeordnet ist, welcher einen Scheitelpunkt (18) der Balligkeit aufweist, der dem Scheitelpunkt (16) des zweiten Kolbenrings (8) entspricht.
7. Kolben ringsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Scheitelpunkt (18) der Balligkeit des dritten Kolbenrings (7) etwa auf halber axialer Höhe (h'"), bezogen auf seine Gesamthöhe (h), liegt.
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