WO2012133578A1 - 対物レンズ及び対物レンズの製造方法並びに成形金型 - Google Patents

対物レンズ及び対物レンズの製造方法並びに成形金型 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to an objective lens having a fine shape on an optical surface, particularly an objective lens incorporated in a notebook computer, a manufacturing method thereof, and a molding die used in the manufacturing method.
  • a gate portion that is an inlet through which molten resin flows into a mold space corresponding to the objective lens is disposed on the outer periphery of the flange portion of the objective lens (see, for example, Patent Document 1). ). This is because the gate portion is separated from the optical surface so that molding distortion or the like of the gate portion does not affect the optical surface of the objective lens.
  • the molten resin that has flowed in from the gate portion provided on the outer periphery of the flange portion passes through the neck portion connecting the optical surface of the lens and the flange portion from the gate portion having a relatively small cross-sectional area, and has a relatively wide cross-sectional area. It flows into the mold space corresponding to the optical function part of the lens, and the optical surface is transferred by filling this mold space.
  • the objective lens as disclosed in Patent Document 1 is a small one that is incorporated into, for example, a notebook computer and is compatible with a plurality of types of discs
  • the transfer accuracy of the lens is particularly problematic.
  • the objective lens since such an objective lens is compatible with a plurality of types of discs, the objective lens has a fine shape with a small diameter but a relatively narrow diffraction pitch, and there is a problem that transfer of the fine shape is incomplete.
  • the thickness deviation ratio t / T indicating the degree of neck necking is relatively large, and the amount of molten resin flowing into the mold space corresponding to the optical function portion This is because there is a significant limitation.
  • the molten resin flows from the gate part through the neck part to the optical surface
  • the molten resin that comes into contact with the mold surface such as the gate wall surface is cooled by the mold to increase the viscosity, and only the central part of the inflow part passes through.
  • the molten resin flows into the mold space. Therefore, as the uneven thickness ratio t / T increases, the flow amount of the molten resin is limited. When this is greatly limited, the flow amount of the molten resin into the optical function portion is insufficient, and the mold is not filled. Thus, the transfer to the fine diffraction shape is incomplete.
  • An object of the present invention is to provide an objective lens in which a fine shape or the like is transferred with high accuracy while suppressing restriction of the amount of molten resin flowing into a mold space corresponding to the optical function portion of the lens.
  • Another object of the present invention is to provide a manufacturing method of an objective lens for manufacturing the objective lens and a molding die used in the manufacturing method.
  • an objective lens according to the present invention includes an optical function unit having a fine shape on an optical surface, and a flange provided around the optical function unit and having a reference surface for attaching the lens to a bobbin.
  • the optical function unit includes a first optical surface and a second optical surface having a smaller curvature than the first optical surface, and includes a neck portion between the optical function unit and the flange portion, and lens light.
  • the objective lens with a lens outer diameter G satisfying 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05 is a relatively small lens, and the smaller the lens outer diameter G, the smaller the cross-sectional area of the neck portion.
  • the deviation ratio t / T becomes relatively small, and the molten resin flows into the objective lens when it is molded. Limiting the amount can be prevented and an unfilled state can be prevented. Thereby, it can be set as the objective lens which has the fine shape transcribe
  • the thickness ratio t / T is made larger than 4.0, while securing the thickness ratio t / T necessary for an objective lens compatible with BD, DVD, and CD, An objective lens having a fine shape transferred with high accuracy can be obtained. Further, by making the uneven thickness ratio t / T smaller than 9.0, even if the minimum thickness T of the neck portion becomes relatively small, it is possible to suppress or reduce the restriction on the amount of molten resin flowing into.
  • the deviation ratio t / T satisfies the following conditional expression (2). 4.0 ⁇ t / T ⁇ 5.0 (2)
  • the uneven thickness ratio t / T it is possible to further suppress or reduce the restriction on the amount of molten resin flowing, and to transfer the fine shape with higher accuracy.
  • the maximum thickness of the flange portion in the direction parallel to the lens optical axis is F (mm)
  • the minimum thickness of the neck portion in the direction parallel to the lens optical axis is set.
  • T (mm) is set, the flange ratio F / T satisfies the following conditional expression (3). 1.00 ⁇ F / T ⁇ 2.75 (3)
  • limiting of the flow amount of the molten resin from a flange part to a neck part is suppressed, and an unfilled state can be prevented more.
  • the flange ratio F / T 1.00 or more, the maximum thickness F of the flange portion does not become thinner than the minimum thickness T of the neck portion, and the molten resin flows from the flange portion to the neck portion. The amount can be secured. Further, by setting the flange ratio F / T to 2.75 or less, the flange portion does not become too thick, and turbulent flow can be prevented from occurring when the molten resin flows from the flange portion to the neck portion.
  • the weight is 0.003 g or more and 0.009 g or less.
  • the weight of the objective lens is the weight of the optical function part and the flange part after the gate cut. In this case, when the objective lens satisfies the weight in the above range, it can be a small-diameter objective lens.
  • the flange portion has a first flange surface on the first optical surface side and a second flange surface on the second optical surface side, and the second flange surface is the second optical surface. It is placed lower than the vertex.
  • the ratio of the maximum thickness F of the flange portion to the minimum thickness T of the neck portion becomes relatively small, and when the objective lens is formed, the molten resin flowing from the gate portion excessively suppresses or flows in the neck portion. The regulation can be prevented, and the deterioration of the optical performance in the vicinity of the neck portions of the first and second optical surfaces can be suppressed.
  • the outer periphery of the second optical surface is formed inside the outer periphery of the first optical surface.
  • the molten resin flows into the first optical surface side earlier than the second optical surface side, and the molten resin can easily flow to the first optical surface side.
  • the neck portion has a first end surface on the first optical surface side and a second end surface on the second optical surface side, and connects the first flange surface and the first end surface. At least one of the surfaces connecting the second flange surface and the second end surface is inclined with respect to the lens optical axis. In this case, the surface connecting the flange surface and the end surface becomes gentle, and the molten resin can smoothly flow into the neck portion.
  • At least one of the first end surface and the second end surface has a mirror surface.
  • the end surface is a mirror surface, the molten resin can flow smoothly when the objective lens is molded.
  • any one of the first flange surface and the second flange surface is disposed in the neck portion so as to be recessed from either the corresponding first end surface or second end surface.
  • the convex step portion of the neck portion that hinders the flow of the molten resin is eliminated during the molding of the objective lens, so the flow of the molten resin becomes a turbulent flow. Rather, it flows smoothly. Therefore, it is possible to suppress the deterioration of the optical performance in the vicinity of the neck portion of the first and second optical surfaces.
  • At least one of the first flange surface and the second flange surface has a step shape that changes the thickness in a direction parallel to the lens optical axis.
  • the inclined portion that is the boundary between the flange surface and the end surface becomes gentle, and the molten resin can smoothly flow into the neck portion.
  • the second end face has a convex mark for mold identification.
  • the objective lens since the objective lens has the above configuration, a mark that is difficult to be transferred with a small-diameter lens can be transferred with high accuracy.
  • a convex mark for mold identification is provided on the second flange surface.
  • the objective lens since the objective lens has the above configuration, a mark that is difficult to be transferred with a small-diameter lens can be transferred with high accuracy.
  • the thickness on the lens axis in the direction parallel to the lens optical axis of the objective lens is t (mm), and the focal length of the objective lens in a light beam having a wavelength of 500 nm or less is f (mm).
  • f the focal length of the objective lens in a light beam having a wavelength of 500 nm or less.
  • t / f the focal length of the objective lens in a light beam having a wavelength of 500 nm or less.
  • t / f is 1.0 ⁇ t / f ⁇ 1.8, which enables transfer with higher accuracy.
  • an objective lens manufacturing method includes an optical function unit having a fine shape on an optical surface and a flange unit provided around the optical function unit.
  • a method of manufacturing an objective lens which is injection-molded by a resin introduced into a mold space from a gate portion provided at a peripheral edge, and is used for recording and / or reproducing information on BD, DVD, and CD.
  • the thickness on the lens axis in the direction parallel to the lens optical axis is where t (mm) and the minimum thickness of the neck portion in the direction parallel to the lens optical axis is T (mm), the thickness ratio t / T indicating the degree of neck necking is as follows: Equation (1) is satisfied. 4.0 ⁇ t / T ⁇ 9.0 (1)
  • the thickness ratio t / T is relatively small even in an objective lens in which the lens outer diameter G satisfies 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05.
  • the restriction of the amount of molten resin flowing in during the molding of the objective lens can be suppressed, and an unfilled state can be prevented.
  • an objective lens having a fine shape transferred with high accuracy can be manufactured.
  • a molding die according to the present invention has an optical function part having a fine shape on an optical surface, and a flange part provided around the optical function part, on the outer periphery of the flange part.
  • a molding die for molding an objective lens that is injection-molded by a resin introduced into a mold space from a provided gate and is used for reading and / or writing information on BD, DVD, and CD.
  • a first mold having a first transfer surface forming a first optical surface of the lens and a first molding surface forming a first flange surface extending around the first optical surface;
  • a second gold having a second transfer surface forming a second optical surface having a smaller curvature than the optical surface, and a second molding surface forming a second flange surface extending around the second optical surface.
  • an objective lens between the first transfer surface and the first molding surface.
  • the dimension of the mold space formed by the mold and the second mold is 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05 when the lens outer diameter in the direction perpendicular to the lens optical axis is G (mm).
  • the thickness on the lens axis in the direction parallel to the lens optical axis is t (mm)
  • the minimum thickness of the neck portion in the direction parallel to the lens optical axis is T (mm).
  • the thickness deviation ratio t / T indicating the necking degree of the neck portion satisfies the following conditional expression (1).
  • the mold space has a shape obtained by inverting the contour of the objective lens. 4.0 ⁇ t / T ⁇ 9.0 (1)
  • the thickness ratio t / T is relatively small even in an objective lens whose lens outer diameter G satisfies 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05.
  • the molding of the objective lens it is possible to suppress the limit of the amount of molten resin flowing in and prevent an unfilled state. Thereby, even an objective lens having a fine shape can be easily molded with high accuracy.
  • the second molding surface is from a die-matching surface of the first die and the second die rather than the apex of the second transfer surface. It is formed at a shallow position (a position relatively close to the axial direction).
  • the outer periphery of the second transfer surface is formed inside the outer periphery of the first transfer surface.
  • At least one of the surface connecting the first molding surface and the third molding surface and the surface connecting the second molding surface and the fourth molding surface is a lens optical axis. It is inclined with respect to.
  • one of the first molding surface and the second molding surface is disposed so as to be recessed from either the third molding surface or the fourth molding surface.
  • At least one of the first molding surface and the second molding surface has a step shape that changes the thickness in a direction parallel to the lens optical axis.
  • the fourth molding surface has a concave transfer surface for transferring a convex mark for mold identification.
  • the second molding surface has a concave transfer surface for transferring a convex mark for identifying a mold.
  • FIG. 1A is a partial side sectional view of the objective lens according to the first embodiment
  • FIG. 1B is a plan view of the second optical surface side of FIG. 1A
  • 1B is a partial side sectional view for explaining a molding die for forming the objective lens shown in FIG. 1A and the like.
  • FIG. It is a figure explaining the flow path space for resin supply, and the type
  • FIG. 4A is a partial side sectional view of the objective lens of the second embodiment
  • FIG. 4B is a partially enlarged view for explaining a molding die for forming the objective lens of FIG. 4A.
  • FIG. 5A is a partial side cross-sectional view of the objective lens of the third embodiment, and FIG.
  • FIG. 5B is a partially enlarged view for explaining a molding die for forming the objective lens of FIG. 5A.
  • FIG. 6A is a partial side cross-sectional view of the objective lens of the fourth embodiment, and FIG. 6B is a partially enlarged view for explaining a molding die for forming the objective lens of FIG. 6A.
  • 7A and 7B are diagrams illustrating a modification of the objective lens and the like shown in FIG. 6A and the like.
  • FIG. 8A is a partial side cross-sectional view of the objective lens of the fifth embodiment, and FIG. 8B is a partially enlarged view for explaining a molding die for forming the objective lens of FIG. 8A.
  • An objective lens 10 shown in FIGS. 1A and 1B is made of plastic and has a circular optical function part 11 having an optical function, an annular flange part 12 provided radially outward from the outer edge of the optical function part 11, and an optical An annular neck portion 13 is provided between the functional portion 11 and the flange portion 12.
  • FIG. 1A since the objective lens 10 has a symmetrical shape around the lens optical axis OA, only half of the objective lens 10 is shown and the remaining illustration is omitted.
  • This objective lens 10 is an objective lens with NA of 0.75 or more.
  • the objective lens 10 is, for example, a single-wave objective lens of a three-wavelength compatible type.
  • the objective lens 10 can read or write optical information corresponding to the BD (Blu-Ray Disc) standard with a wavelength of 405 nm and NA of 0.85, as well as a DVD (Digital Versatile Disc) and optical information corresponding to the CD (Compact Disc) standard with a wavelength of 780 nm and NA of 0.53 can be read or written.
  • BD Blu-Ray Disc
  • CD Compact Disc
  • the weight of the optical function part and the flange part after the gate cut of the objective lens 10 is 0.003 g or more and 0.009 g or less.
  • the optical function unit 11 of the objective lens 10 has a convex first optical surface OS1 having a relatively large curvature on the front side, and a convex second optical surface OS2 having a smaller curvature than the first optical surface OS1 on the back side.
  • the first optical surface OS1 is disposed on the side closer to the laser light source for writing (recording) or reading (reproducing) or reading and writing when the objective lens 10 is incorporated into an optical pickup device such as a notebook computer and operated. Is done.
  • the second optical surface OS2 is disposed to face a BD or the like that is an optical information recording medium when the objective lens 10 is incorporated in an optical pickup device and operated.
  • the first optical surface OS1 is provided with a fine structure or fine shape FS that is a diffractive structure.
  • the fine shape FS is formed in a concentric annular zone, and the outermost periphery thereof reaches a position near the outer edge of the optical function unit 11.
  • the second optical surface OS2 is a mirror surface having no diffractive structure.
  • the diffractive structure referred to in this specification is a general term for structures that have a step and have a function of converging or diverging a light beam by diffraction.
  • a plurality of unit shapes are arranged around the optical axis, and a light beam is incident on each unit shape, and the wavefront of the transmitted light is shifted between adjacent annular zones, resulting in new It includes a structure that converges or diverges light by forming a simple wavefront.
  • the diffractive structure preferably has a plurality of steps, and the steps may be arranged with a periodic interval in the direction perpendicular to the optical axis, or may be arranged with a non-periodic interval in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the objective lens provided with a diffractive structure is a single aspherical lens
  • the incident angle of the light beam on the objective lens differs depending on the height from the optical axis. It becomes.
  • the objective lens is a single aspherical convex lens, even if it is a diffractive structure that generates diffracted light of the same diffraction order, generally, the distance from the optical axis tends to increase.
  • the diffractive structure has a plurality of concentric annular zones around the optical axis.
  • the diffractive structure can have various cross-sectional shapes (cross-sectional shapes on the plane including the optical axis), and the cross-sectional shape including the optical axis is a blaze structure, a staircase structure, or a staircase structure and a blaze structure. There is a structure in which is superimposed.
  • the minimum value of the pitch of the diffractive structure is preferably 2.4 ⁇ m or more and 10 ⁇ m or less.
  • the maximum value of the pitch of the diffractive structure is preferably 110 ⁇ m or less.
  • the pitch is the length of the unit diffraction structure in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the total number of annular zones of the diffractive structure in the entire objective lens is 150 or more and 250 or less.
  • the total number of ring zones of the diffractive structure in the entire objective lens is large, such as 150 or more and 250 or less, the problem of imperfect transfer is further increased, and the present invention is more useful. .
  • the flange portion 12 is an annular protruding portion 14 provided on the radially outer side of the neck portion 13.
  • the protruding portion 14 is a portion that is relatively thicker than the neck portion 13.
  • the protruding portion 14 protrudes from the neck portion 13 toward the laser light source, that is, the first optical surface OS1, and also protrudes toward the optical information recording medium, that is, the second optical surface OS2.
  • the protruding portion 14 has, on the first optical surface OS1 side, a first flange surface 12a perpendicular to the lens optical axis OA and an inner diameter surface 14a facing the fine shape FS (first optical surface OS1) of the optical function unit 11.
  • the inner diameter surface 14a is a surface that connects the first flange surface 12a and a first end surface EP1 of the neck portion 13 described later
  • the inner diameter surface 14b is the second flange surface 12b and the second end surface EP2 of the neck portion 13. It is a surface to connect.
  • the inner diameter surface 14a extends at an angle with respect to the lens optical axis OA and has a tapered shape spreading toward the laser light source side, and the inner diameter surface 14b extends at an angle with respect to the lens optical axis OA, It has a taper shape spreading toward the information recording medium.
  • the outer diameter surface 14c extends in parallel to the lens optical axis OA and has a cylindrical shape.
  • the first and second flange surfaces 12a and 12b are flat surfaces extending perpendicular to the lens optical axis OA.
  • the first flange surface 12a is disposed lower than the vertex Q1 of the first optical surface OS1
  • the second flange surface 12b is disposed lower than the vertex Q2 of the second optical surface OS2. That is, the first and second optical surfaces OS1 and OS2 protrude beyond the first and second flange surfaces 12a and 12b.
  • the neck part 13 is a thinner part than the optical function part 11 and the flange part 12.
  • a ring-shaped first end surface EP1 perpendicular to the optical axis OA is formed on the laser light source side of the neck portion 13, that is, the first optical surface OS1, and on the optical information recording medium side, that is, the second optical surface OS2 side.
  • a second end surface EP2 having an annular shape perpendicular to the optical axis OA is formed.
  • the first and second end surfaces EP1, EP2 are mirror surfaces.
  • the boundary between the second optical surface OS2 and the second end surface EP2 (the outer periphery of the second optical surface OS2) is inward of the boundary between the first optical surface OS1 and the first end surface EP1 (the outer periphery of the first optical surface OS1).
  • the first end surface EP1 or the second end surface EP2 has a region formed of a flat surface that regularly reflects collimated light, for example, and is used when the objective lens 10 is aligned.
  • the objective lens 10 satisfies 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05 when the lens outer diameter in the direction perpendicular to the lens optical axis OA is G (mm) (see FIG. 1B).
  • the lens outer diameter G of the objective lens 10 is more preferably 2.95 ⁇ G ⁇ 4.05. This is because a larger lens outer diameter G can make the cross-sectional area of the neck portion 13 larger, which is advantageous for resin filling.
  • the thickness on the lens axis in the direction parallel to the lens optical axis OA is t (mm) (see FIG. 1A)
  • the minimum of the neck unit 13 in the direction parallel to the lens optical axis OA is
  • the thickness deviation ratio t / T indicating the necking degree of the neck portion 13 satisfies the following conditional expression (1).
  • the thickness t on the lens axis is the thickness of the thickest portion of the optical function unit 11 that is parallel to the lens optical axis OA.
  • the uneven thickness ratio t / T more preferably satisfies the following conditional expression (2). 4.0 ⁇ t / T ⁇ 5.0 (2)
  • the maximum thickness of the flange portion 12 in the direction parallel to the lens optical axis OA is F (mm)
  • the minimum thickness of the neck portion 13 in the direction parallel to the lens optical axis OA is set.
  • T (mm) the flange ratio F / T satisfies the following conditional expression (3). 1.00 ⁇ F / T ⁇ 2.75 (3)
  • the flange ratio F / T more preferably satisfies the following conditional expression (4). 1.00 ⁇ F / T ⁇ 2.00 (4)
  • the objective lens 10 has a thickness on the lens axis in a direction parallel to the lens optical axis OA as t (mm), and a focal length of the objective lens 10 in a light beam having a wavelength of 500 nm or less as f (mm). 0.8 ⁇ t / f ⁇ 2.0, preferably 1.0 ⁇ t / f ⁇ 1.8.
  • the objective lens 10 in which t / f satisfies the above range has a relatively large lens axis thickness t in a direction parallel to the lens optical axis OA.
  • the illustrated mold 40 includes a movable mold 41 as a first mold and a fixed mold 42 as a second mold.
  • the movable mold 41 is driven by the mold opening / closing drive device 51 and can move forward and backward in the AB direction which is the axial direction of the movable mold 41, and can be opened and closed with the fixed mold 42.
  • a mold space for injection molding can be formed as will be described in detail below by clamping the molds 41 and 42 together with the parting surfaces PS1 and PS2.
  • the mold space CV corresponds to the shape of the objective lens 10 shown in FIG. 1A and the like.
  • the flow path space FC is a space corresponding to the runner portion RP of the molded product before the objective lens 10 is separated, and the gate portion GS is a space corresponding to the gate portion GP of the molded product.
  • the gate portion GP is completely removed by finishing.
  • the mold space CV includes a main body space CV1, a flange space CV2, and a neck space CV3.
  • the main body space CV1 is defined by the first and second transfer surfaces S1, S2, and the flange space CV2 is the third, fourth, fifth, sixth, and seventh transfer surfaces S3, S4, S5, S6, S7.
  • the neck space CV3 is defined by the eighth and ninth transfer surfaces S8 and S9.
  • the pair of opposing first and second transfer surfaces S1 and S2 facing the main body space CV1 form the first and second optical surfaces OS1 and OS2 of the optical function unit 11 in the center of the objective lens 10, respectively. This corresponds to the end faces of core dies 64a and 74a described later.
  • the outer periphery of the second transfer surface S2 is formed inside the outer periphery of the first transfer surface S1.
  • the first transfer surface S1 is deeper and has a larger curvature than the second transfer surface S2. Further, a mold surface portion S11 corresponding to the fine shape FS of the objective lens 10 is provided on the first transfer surface S1.
  • a pair of opposing third and fourth transfer surfaces S3 and S4 facing the flange space CV2 are first and second for forming the first and second flange surfaces 12a and 12b of the flange portion 12 of the objective lens 10, respectively. 2 corresponding to the end surfaces of the outer peripheral molds 64b and 74b described later.
  • the fifth and sixth transfer surfaces facing the flange space CV2 are for forming the inner diameter surfaces 14a and 14b of the flange portion 12, respectively, and correspond to the end surfaces of the outer peripheral molds 64b and 74b.
  • the fifth and sixth transfer surfaces S5 and S6 are formed to be inclined with respect to the lens optical axis OA of the objective lens 10.
  • the seventh transfer surface S7 facing the flange space CV2 is for forming the outer diameter surface 14c of the objective lens 10, and corresponds to the end surfaces of the outer peripheral molds 64b and 74b.
  • the fourth transfer surface S4 is formed at a shallow position that is not so far from the parting surface PS2 than the vertex Q2 of the second transfer surface S2.
  • a pair of opposed eighth and ninth transfer surfaces S8, S9 facing the neck space CV3 are the third and fourth for forming the first and second end surfaces EP1, EP2 of the neck portion 13 of the objective lens 10, respectively. And corresponds to the end surfaces of the outer peripheral molds 64b and 74b.
  • the eighth and ninth transfer surfaces S8, S9 are flat surfaces so that the first and second end surfaces EP1, EP2 of the neck portion 13 are mirror surfaces.
  • the movable mold 41 on the movable side includes a mold plate 61 that forms the parting surface PS ⁇ b> 1, a receiving plate 62 that supports the mold plate 61 from behind, and an attachment plate that supports the receiving plate 62 from behind.
  • a core mold 64a as a mold insert that forms the mold space CV (particularly the main body space CV1) shown in FIG. 3, and a peripheral part that forms the mold space CV (particularly the flange space CV2 and the neck space CV3).
  • an outer peripheral mold 64b is an outer peripheral mold 64b.
  • the movable mold 41 has a protruding pin 65 that protrudes and releases the runner portion RP of the molded product before separating the objective lens 10, a movable rod 67a that pushes the core mold 64a from the back, and the protruding pin 65 behind.
  • a movable rod 67b that pushes from the front and a movable member 67 that moves the movable rods 67a and 67b back and forth.
  • the core mold 64a is driven by the advancing movable rod 67a to advance toward the fixed mold 42, and automatically retracts and returns to the original position as the movable rod 67a retracts.
  • the ejecting pin 65 is driven by the moving movable rod 67b to move forward to the fixed mold 42 side, and automatically retracts and returns to the original position as the movable rod 67b moves backward.
  • the advancing / retracting member 68 is driven by the advancing / retreating drive device 52 and moves forward and backward in the AB direction at an appropriate timing and amount.
  • a mold plate 61 which is a mold part on the mold surface side, includes a runner recess 61b that forms a runner portion RP shown in FIG. 1A, a gate recess 61c that forms a gate portion GP, and an outer periphery mold 64b. And through holes 61e and 61f provided for inserting the protruding pins 65, respectively.
  • the fixed mold 42 on the fixed side forms a mold plate 71 that forms the parting surface PS2, a mounting plate 72 that supports the mold plate 71 from behind, and a mold space CV (particularly a main body space CV1) shown in FIG.
  • a core die 74a as a mold insert and an outer peripheral die 74b as a peripheral part forming a die space CV (particularly, a flange space CV2 and a neck space CV3) are provided.
  • a mold plate 71 which is a mold part on the mold surface side includes a runner recess 71b for forming a runner portion RP shown in FIG. 1A, a gate surface 71c for forming a gate portion GP, and an outer peripheral die 74b. And a through hole 71e provided for the insertion.
  • the mold space CV has a shape obtained by inverting the contour of the objective lens 10, and the dimensions of the mold space CV correspond to the dimensions of the objective lens 10 described above. That is, when the lens outer diameter in the direction perpendicular to the lens optical axis OA is G (mm) (see FIG. 1B), 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05, which corresponds to the optical function unit 11.
  • the thickness on the lens axis in the direction parallel to the lens optical axis OA is t (mm)
  • the neck space CV3 corresponding to the neck portion 13, the minimum thickness of the neck portion in the direction parallel to the lens optical axis OA.
  • the uneven thickness ratio t / T indicating the degree of necking of the neck portion 13 satisfies the following conditional expression (1).
  • the uneven thickness ratio t / T more preferably satisfies the following conditional expression (2).
  • the maximum thickness of the flange portion 12 in the direction parallel to the lens optical axis OA is F (mm)
  • the neck space CV3 corresponding to the neck portion 13 the lens optical axis OA.
  • the flange ratio F / T satisfies the following conditional expression (3), where T (mm) is the minimum thickness of the neck portion 13 in the direction parallel to. 1.00 ⁇ F / T ⁇ 2.75 (3)
  • the flange ratio F / T more preferably satisfies the following conditional expression (4). 1.00 ⁇ F / T ⁇ 2.00 (4)
  • the molten resin passes through the gate portion GS in the molding of the objective lens 10
  • the molten resin that comes into contact with the mold surface such as the wall surface of the gate portion GS is the first and second gold. Cooled by the molds 41 and 42, the viscosity increases. Therefore, the molten resin substantially flows only through the central portion of the gate portion GS and flows into the mold space CV.
  • the conditional expression (1) in the mold space CV the molten resin can be fully filled in the mold space CV without requiring an excessive injection pressure. Thereby, it is possible to prevent optical performance deterioration due to unfilling due to insufficient injection pressure and excessive pressure.
  • the objective lens 10 for a small pickup device such as a notebook personal computer has a lens outer diameter G of 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05.
  • the cross-sectional area of the neck portion 13 is relatively small, and it is necessary to prevent the molten resin from flowing in the neck portion 13.
  • the mold space CV dimension of the objective lens 10
  • the mold space CV dimension of the objective lens 10
  • the lens outer diameter G is 1.45 (mm) or more, it is possible to prevent the fine shape provided on the lens optical surface from becoming too small, and thus it is possible to perform transfer with higher accuracy. Become.
  • the movable mold 41 and the fixed mold 42 are appropriately heated by a mold temperature controller (not shown). Thereby, the temperature of the mold part that forms the mold space CV in both molds 41 and 42 is set to a temperature state suitable for molding.
  • the mold opening / closing drive device 51 is operated, the movable mold 41 is advanced to the fixed mold 42 side to close the mold, and the closing operation of the mold opening / closing drive device 51 is further continued.
  • the mold is clamped to clamp the fixed mold 42 with a necessary pressure.
  • the molten resin is injected into the mold space CV between the clamped movable mold 41 and the fixed mold 42 with a necessary pressure through the gate portion GS or the like. Let the injection to inject. After the molten resin is introduced into the mold space CV, the molten resin in the mold space CV is gradually cooled by heat dissipation, so that the molten resin is solidified with the cooling and waits for completion of molding.
  • the mold opening / closing drive device 51 is operated to retract the movable mold 41 and perform mold opening to separate the movable mold 41 from the fixed mold 42. As a result, the objective lens 10, which is a molded product, is released from the fixed mold 42 while being held by the movable mold 41.
  • the advancing / retreating drive device 52 is operated, and the objective lens 10 is projected by the core mold 64a and the ejection pin 65 via the movable rods 67a and 67b.
  • the objective lens 10 is urged by the movable rod 67a or the like and pushed out toward the fixed mold 42, and the objective lens 10 is released from the movable mold 41.
  • the objective lens 10 released from both molds 41 and 42 is carried out of the molding apparatus by gripping a sprue portion extending from the runner portion RP of the objective lens 10.
  • the objective lens 10 after being carried out is subjected to external processing such as removal of the gate portion GP to be a product for shipment.
  • the mold closing process from the mold closing process to the unloading process is repeated in the molding apparatus.
  • the objective lens 10 satisfying the conditional expression (1) satisfies the lens outer diameter G of 1.45 ⁇ G ⁇ 4.05.
  • the thickness deviation ratio t / T becomes relatively small, so that the restriction of the amount of molten resin flowing into the objective lens 10 can be suppressed and the unfilled state can be prevented.
  • the objective lens 10 having the fine shape FS transferred with high accuracy can be manufactured.
  • the thickness ratio t / T necessary for the objective lens 10 having compatibility with BD, DVD, and CD is secured.
  • the objective lens 10 having the fine shape FS transferred with high accuracy can be obtained.
  • by making the uneven thickness ratio t / T smaller than 9.0 even if the minimum thickness T of the neck portion 13 becomes relatively small, it is possible to suppress the restriction on the amount of molten resin flowing into the neck portion 13.
  • Light utilization efficiency is defined as the ratio of the amount of light of the spot light that has passed through the objective lens and collected with respect to the amount of light incident on the optical surface of the objective lens that is the target optical lens. is there.
  • the light utilization efficiency is obtained by using, for example, a measuring device similar to a microscope, and without using an objective lens as a test lens, that is, using a light amount value L1 in a state without a test lens as a reference as an eyepiece. It is calculated by measuring with a power meter arranged at the corresponding position, and then measuring the light amount value L2 in the same manner with the lens to be tested, and setting L2 ⁇ L1 ⁇ 100 [%] from both measurement results.
  • a measuring device similar to a microscope and without using an objective lens as a test lens, that is, using a light amount value L1 in a state without a test lens as a reference as an eyepiece. It is calculated by measuring with a power meter arranged at the corresponding position, and then measuring the light amount value L2 in the same manner with the lens to be tested, and setting L2 ⁇ L1 ⁇ 100 [%] from both measurement results.
  • a power meter arranged at the corresponding position
  • BD light (wavelength 405 nm), DVD light (wavelength 660 nm), and CD light (wavelength 785 nm) are used.
  • Table 1 shows the test results of the above test regarding the relationship between the external dimensions of the objective lens and the optical performance.
  • ⁇ indicates that the optical performance, particularly “light utilization efficiency” is good, and “ ⁇ ” indicates that the optical performance, particularly “light utilization efficiency” is further than “ ⁇ ”. It indicates that the value is good and is a value near the center of the standard, “XX” indicates that a transfer failure occurs on the optical surface, and “light utilization efficiency” is out of the standard. “X” indicates that the area of the optical surface is insufficient in optical design, and “aberration performance” cannot be measured.
  • the optical performance of the objective lens 10 is “good” because the deviation ratio t / T is 8.00, 7.20, 6.55, 5.14, 4.80, 4 .24. These satisfy the conditional expression (1). Further, when the thickness deviation ratio t / T was 4.80, 4.24, the conditional expression (2) was satisfied, and the optical performance was particularly good.
  • Table 2 shows test results regarding the relationship between the deviation ratio t / T of the objective lens 10 and the optical performance. The evaluation of the test results is the same as in Example 1.
  • the optical performance of the objective lens 10 is “good” because the deviation ratio t / T is 8.84, 8.40, 5.60, 5.09, 4.94, 4 .42, 4.10. These satisfy the conditional expression (1). Further, when the thickness ratio t / T was 4.94, 4.42, 4.10, the conditional expression (2) was satisfied, and the optical performance was particularly good.
  • Table 3 shows test results regarding the relationship between the thickness deviation ratio t / T of the objective lens 10 and the optical performance. The evaluation of the test results is the same as in Example 1.
  • the optical performance of the objective lens 10 is “good” because the deviation ratio t / T is 8.75, 8.08, 7.24, 5.12, 5.00, 4 .67, 4.20, 4.04. These satisfy the conditional expression (1). Further, when the thickness deviation ratio t / T was 5.00, 4.67, 4.20, 4.04, the conditional expression (2) was satisfied and the optical performance was particularly good.
  • Table 4 shows the test results regarding the relationship between the flange ratio F / T of the objective lens 10 and the optical performance.
  • the evaluation of the test results indicates that “XX” indicates that a transfer failure has occurred on the optical surface, “ ⁇ ” indicates that the area of the optical surface is insufficient for optical design, and “ ⁇ ”.
  • “ ⁇ ” indicates that the optical performance is good, and “ ⁇ ” indicates that the optical performance is better than “ ⁇ ”.
  • “ ⁇ ” indicates that the optical performance is better than “ ⁇ ”.
  • the optical performance of the objective lens 10 is “good” when the flange ratio F / T is 2.20, 2.00, 1.29, 1.10, 1.00. there were. These satisfy the conditional expression (3). Further, when the flange ratio F / T was 2.00, 1.29, 1.10, 1.00, the conditional expression (4) was satisfied, and the optical performance was particularly good.
  • the optical performance of the objective lens 10 is “good” when the flange ratio F / T is 2.750, 2.063, 1.980, 1.414, 1.238. there were. These satisfy the conditional expression (3). Further, when the flange ratio F / T was 1.980, 1.414, and 1.238, the conditional expression (4) was satisfied, and the optical performance was particularly good.
  • the first flange surface 12 a is disposed so as to be recessed from the first end surface EP ⁇ b> 1 of the neck portion 13. That is, the protruding portion 214 of the flange portion 212 has a shape in which only the optical information recording medium side, that is, the second optical surface OS2 side protrudes.
  • the inner diameter surface 214a has a tapered shape that narrows on the laser light source side.
  • the molding die 40 for molding the objective lens 210 corresponds to the dimensions of the objective lens 210.
  • the fifth transfer surface S5 is formed so as to be inclined with respect to the lens optical axis OA corresponding to the inner diameter surface 214a of the flange portion 212.
  • the convex portion of the neck portion 13 that obstructs the flow of the molten resin is eliminated in the neck portion 13 on the first optical surface OS1 side where the first flange surface 12a is recessed.
  • turbulent flow due to obstruction of the flow of the molten resin does not occur, and the objective lens 210 flows smoothly. Therefore, it is possible to suppress the deterioration of the optical performance in the vicinity of the neck portion 13 of the first and second optical surfaces OS1, OS2.
  • the objective lens of the third embodiment is a modification of the objective lens of the first embodiment, and parts not specifically described are the same as those of the first embodiment.
  • the second flange surface 12b has a step shape 315 that changes the thickness in the direction parallel to the lens optical axis OA.
  • the step shape 315 is formed in two steps on the inner diameter surface 14 b of the flange portion 312. Specifically, a first step 315a is formed on the inner side of the second flange surface 12b, that is, on the optical function unit 11 side, and a second step 315b is disposed on the outer side of the second flange surface 12b adjacent to the first step 315a. Is formed.
  • the first step portion 315a is provided at a position far from the information recording medium side
  • the second step portion 315b is provided at a position closer to the information recording medium side than the first step portion 315a. That is, the step shape 315 has a staircase shape in which the flange thickness increases toward the outside of the flange portion 12.
  • a surface 315c connecting the first step portion 315a and the second step portion 315b is a tapered surface extending toward the information recording medium side.
  • a surface 315d adjacent to the inside of the first step portion 315b is a tapered surface extending toward the information recording medium side.
  • the molding die 40 for molding the objective lens 310 corresponds to the dimensions of the objective lens 310.
  • the sixth transfer surface S6 is formed with a step-shaped transfer surface ST1 corresponding to the step shape 315 of the flange portion 312.
  • the step shape 315 that is an inclined portion that is the boundary between the second flange surface 12b and the second end surface EP2 becomes gentle, and the molten resin is more smoothly formed when the objective lens 310 is molded. Can flow into the neck portion 13.
  • a step shape 315 may be provided on the first flange surface 12a.
  • the objective lens and the like according to the fourth embodiment will be described below.
  • the objective lens of the fourth embodiment is a modification of the objective lens of the first embodiment, and parts not specifically described are the same as those of the first embodiment.
  • the neck portion 13 of the present embodiment has a convex mark M for mold identification on the second end face EP2.
  • the mark M is substantially hemispherical, and is arranged near the boundary between the neck portion 13 and the optical function portion 11 on the information recording medium side.
  • the mark M is also obtained by satisfying the conditional expression (1). Transfer with high accuracy.
  • the place where the mark M is arranged is not limited to the second end surface EP2, but may be arranged on the second flange surface 12b as shown in FIG. 7A.
  • the molding die 40 for molding the objective lens 410 corresponds to the dimensions of the objective lens 410.
  • the ninth transfer surface S9 is formed with a concave transfer surface PT corresponding to the mark M of the neck portion 13.
  • the concave transfer surface PT is formed on the fourth transfer surface S4 as shown in FIG. 7B.
  • the objective lens and the like according to the fifth embodiment will be described below.
  • the objective lens of the fifth embodiment is a modification of the objective lens of the second embodiment, and parts not specifically described are the same as those of the second embodiment.
  • the first flange surface 12a has a step shape 515 that changes the thickness parallel to the lens optical axis OA.
  • the step shape 515 is formed in two steps on the inner diameter surface 14 a of the flange portion 512. Specifically, a first step 515a is formed on the inner side of the first flange surface 12a, that is, on the optical function unit 11 side, and a second step 515b is disposed on the outer side of the first flange surface 12a adjacent to the first step 515a. Is formed.
  • the first step portion 515a is provided at a position closer to the laser light source side, and the second step portion 515b is provided at a position farther from the laser light source side than the first step portion 515a. That is, the step shape 515 has a stepped shape in which the flange thickness decreases toward the outside of the flange portion 12.
  • a surface 515c that connects the first step portion 515a and the second step portion 515b is a tapered surface that narrows toward the laser light source side.
  • a surface 515d adjacent to the outside of the second step portion 515b is a surface in a direction parallel to the lens optical axis OA.
  • a step shape 515 may be provided on the second flange surface 12b.
  • the molding die 40 for molding the objective lens 510 corresponds to the dimensions of the objective lens 510.
  • a step-shaped transfer surface ST2 corresponding to the step shape 515 of the flange portion 512 is formed on the fifth transfer surface S5.
  • the shape of the mold space CV provided in the injection mold constituted by the fixed mold 42 and the movable mold 41 may be various shapes as long as the conditional expression (1) is satisfied. can do. That is, the shape of the mold space CV formed by the core molds 64a and 74a is merely an example, and can be appropriately changed according to the purpose of the objective lens 10 and other optical elements.
  • the first optical surface OS1 of the objective lens 10 may be molded with the fixed mold 42, and the second optical surface OS2 having a smaller curvature than the first optical surface OS1 may be molded with the movable mold 41. it can.
  • the fine shape FS formed in the optical function unit 11 of the objective lens 10 is not limited to the illustrated one, and various diffractive structures and the like according to applications can be used.
  • the second flange surface 12b is arranged lower than the vertex Q2 of the second optical surface OS2, but if the molten resin flow at the neck portion 13 is not hindered, The second flange surface 12b may be disposed higher than the vertex Q2 of the second optical surface OS2. That is, the second flange surface 12b may protrude beyond the second optical surface OS2.
  • the outer periphery of the second optical surface OS2 is formed inside the outer periphery of the first optical surface OS1, but the outer periphery of the second optical surface OS2 is the same as the outer periphery of the first optical surface OS1. They may be formed at substantially the same position on the vertical line. Moreover, you may form outside the outer periphery of 1st optical surface OS1.
  • 1st and 2nd end surface EP1, EP2 of the neck part 13 had a mirror surface, it does not need to be a mirror surface. Moreover, it is good also considering either one of 1st and 2nd end surface EP1, EP2 as a mirror surface.

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Abstract

　レンズの光学機能部に対応する型空間への溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制しつつ、高精度で微細形状等を転写した対物レンズを提供することを目的とする。　条件式（１）を満たすことにより、レンズ外径Ｇが１．４５≦Ｇ≦４．０５を満たす対物レンズにおいても、偏肉比ｔ／Ｔが当該対物レンズ１０において比較的小さなものとなり、対物レンズ１０の成形の際に溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制し、未充填状態を防ぐことができる。これにより、高精度に転写された微細形状を有する対物レンズ１０を製造することができる。

Description

対物レンズ及び対物レンズの製造方法並びに成形金型
　本発明は、光学面に微細形状を有する対物レンズ、特にノートパソコンに組み込まれる対物レンズ及びその製造方法、並びに、当該製造方法に用いられる成形金型に関する。
　射出成形によって成形させる対物レンズにおいては、一般的に、溶融樹脂が対物レンズに対応する型空間に流れ込む入口であるゲート部は対物レンズのフランジ部外周に配置されている（例えば、特許文献１参照）。これは、ゲート部の成形歪等が対物レンズの光学面に影響しないように、ゲート部を光学面から離すためである。フランジ部外周に設けられたゲート部から流れ込んだ溶融樹脂は、断面積の比較的狭いゲート部からレンズの光学面とフランジ部とをつなぐくびれたネック部を通過して、断面積の比較的広いレンズの光学機能部に対応する型空間に流れ込み、この型空間を充填することで光学面が転写される。
　しかしながら、特許文献１のような対物レンズを、例えばノートパソコンに組み込むような小型のものとする場合であって複数種のディスクに対して互換性を持たせる場合、特にレンズの転写精度が問題となる。すなわち、このような対物レンズは複数種のディスクに対して互換性を持たせるため、小径ながら回折ピッチが比較的狭い微細形状を有するものとなり、微細形状の転写が不完全となる問題がある。これは、上記のように小径で微細形状を有するレンズでは、ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが比較的大きくなり、光学機能部に対応する型空間への溶融樹脂の流れ込み量が大幅に制限されるためである。また、溶融樹脂がゲート部からネック部を経て光学面に流れ込む際に、ゲート壁面等の型面と接触した溶融樹脂は、金型に冷却されて粘度が増し、流れ込み部の中心部のみが通路となって溶融樹脂が型空間に流入することとなる。そのため、偏肉比ｔ／Ｔが大きくなるほど、溶融樹脂の流れ込み量が制限され、これが大幅に制限されると、光学機能部への溶融樹脂の流れ込み量が不足し、金型内が未充填状態となり、微細回折形状への転写が不完全になる。
特開２００８－２１３３９７号公報
　本発明は、レンズの光学機能部に対応する型空間への溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制しつつ、高精度で微細形状等を転写した対物レンズを提供することを目的とする。
　また、本発明は、上記対物レンズを製造するための対物レンズの製造方法及び当該製造方法に用いられる成形金型を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するため、本発明に係る対物レンズは、光学面に微細形状を設けた光学機能部と、光学機能部の周囲に設けられ、本レンズをボビンに取り付ける際の基準面を有するフランジ部とを有し、フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報読み取り及び／又は書き込みに用いられる対物レンズであって、光学機能部は、第１光学面と、第１光学面よりも曲率の小さい第２光学面とを有し、光学機能部とフランジ部との間にネック部を有し、レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、光学機能部において、レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、ネック部において、レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（１）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０　　　（１）
　レンズ外径Ｇが１．４５≦Ｇ≦４．０５を満たす対物レンズは、比較的小径のレンズであり、レンズ外径Ｇの値が小さいほどネック部の断面積が小さくなる。上記条件式（１）を満たすことにより、このようなネック部の断面積が小さい対物レンズにおいても、偏肉比ｔ／Ｔが比較的小さなものとなり、対物レンズの成形の際に溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制し、未充填状態を防ぐことができる。これにより、高精度に転写された微細形状を有する対物レンズとすることができる。具体的には、偏肉比ｔ／Ｔを４．０より大きくすることにより、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤに対して互換性を有する対物レンズに必要な偏肉比ｔ／Ｔを確保しつつ、高精度に転写された微細形状を有する対物レンズとすることができる。また、偏肉比ｔ／Ｔを９．０より小さくすることにより、ネック部の最小厚みＴが比較的小さくなっても溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制又は低減することができる。
　本発明の具体的な態様又は側面では、上記対物レンズにおいて、偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（２）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０　　　（２）
この場合、偏肉比ｔ／Ｔをさらに５．０以下とすることにより、溶融樹脂の流れ込み量の制限をより抑制又は低減し、更に高精度に微細形状を転写することができる。
　本発明の別の態様では、フランジ部において、レンズ光軸に平行な方向のフランジ部の最大厚みをＦ（ｍｍ）とし、ネック部において、レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、フランジ比Ｆ／Ｔが以下の条件式（３）を満たす。
　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５　　（３）
この場合、フランジ部からネック部への溶融樹脂の流れ込み量の制限が抑制され、未充填状態をより防ぐことができる。具体的には、フランジ比Ｆ／Ｔを１．００以上にすることにより、フランジ部の最大厚みＦがネック部の最小厚みＴよりも薄くならず、フランジ部からネック部への溶融樹脂の流れ込み量を確保することができる。また、フランジ比Ｆ／Ｔを２．７５以下にすることにより、フランジ部が厚くなりすぎず、フランジ部からネック部へ溶融樹脂が流れ込む際に乱流が生じることを防ぐことができる。
　本発明のさらに別の態様では、重量が０．００３ｇ以上０．００９ｇ以下である。ここで、対物レンズの重量は、ゲートカット後の光学機能部及びフランジ部の重量である。この場合、対物レンズが上記範囲の重量を満たすことにより、小径の対物レンズとすることができる。
　本発明のさらに別の態様では、フランジ部は、第１光学面側に第１フランジ面と、第２光学面側に第２フランジ面とを有し、第２フランジ面は、第２光学面の頂点よりも低く配置される。この場合、ネック部の最小厚みＴに対するフランジ部の最大厚みＦの比が比較的小さくなり、対物レンズの成形の際に、ゲート部から流れてきた溶融樹脂がネック部で過剰に流入抑制又は流入規制されることを防止でき、第１及び第２光学面のネック部近傍の光学性能の劣化を抑制することができる。
　本発明のさらに別の態様では、第２光学面の外周は、第１光学面の外周よりも内側に形成されている。この場合、対物レンズの成形の際に、溶融樹脂が第２光学面側よりも第１光学面側に早く流入するようになり、溶融樹脂を第１光学面側に流れやすくすることができる。
　本発明のさらに別の態様では、ネック部は、第１光学面側に第１端面と、第２光学面側に第２端面とを有し、第１フランジ面と第１端面とをつなぐ面及び第２フランジ面と第２端面とをつなぐ面の少なくともいずれか一方は、レンズ光軸に対して傾斜している。この場合、フランジ面と端面とをつなぐ面が緩やかとなり、溶融樹脂がスムースにネック部に流れ込むことが可能になる。
　本発明のさらに別の態様では、第１端面及び第２端面の少なくともいずれか一方は、鏡面を有する。この場合、端面が鏡面であるため、対物レンズの成形の際に、溶融樹脂がスムースに流れ込むことができる。
　本発明のさらに別の態様では、第１フランジ面及び第２フランジ面のいずれか一方は、ネック部において、対応する第１端面及び第２端面のいずれか一方よりも凹んで配置される。この場合、フランジ面が凹んでいる光学面側のネック部では、対物レンズの成形の際に、溶融樹脂の流れを阻害するネック部の凸段部が無くなるため、溶融樹脂の流れは乱流にならず、スムースに流れ込む。そのため、第１及び第２光学面のネック部近傍の光学性能の劣化を抑制することができる。
　本発明のさらに別の態様では、第１フランジ面及び第２フランジ面の少なくともいずれか一方は、レンズ光軸に平行な方向の厚みを変化させる段差形状を有する。この場合、フランジ面と端面との境界である傾斜部分が緩やかとなり、溶融樹脂がスムースにネック部に流れ込むことができる。
　本発明のさらに別の態様では、第２端面に金型識別用の凸形状のマークを有する。この場合、対物レンズが上記構成を有することにより、小径のレンズでは転写されにくいマークも高精度に転写することができる。
　本発明のさらに別の態様では、第２フランジ面に金型識別用の凸形状のマークを有する。この場合、対物レンズが上記構成を有することにより、小径のレンズでは転写されにくいマークも高精度に転写することができる。
　本発明のさらに別の態様では、対物レンズのレンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、５００ｎｍ以下の波長の光束における対物レンズの焦点距離をｆ（ｍｍ）としたときに、０．８≦ｔ／ｆ≦２．０である。このように、対物レンズのレンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚ｔが比較的大きなレンズの場合、微細回折形状への転写がより難しくなるが、対物レンズが上記構成を有することにより、高精度に転写することができる。なお、ｔ／ｆは、１．０≦ｔ／ｆ≦１．８であることがより好ましく、これにより、さらに高精度に転写することができる。
　上記課題を解決するため、本発明に係る対物レンズの製造方法は、光学面に微細形状を設けた光学機能部と、光学機能部の周囲に設けられるフランジ部とを有し、フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報の記録及び／又は再生に用いられる対物レンズの製造方法であって、対物レンズの第１光学面を成形する第１の金型と、対物レンズの第２光学面を成形する第２の金型とによって形成される型空間に溶融樹脂を射出して対物レンズを成形する工程と、第１の金型と第２の金型とを相対的に離間させて型開きすることにより、型空間から対物レンズを取り出す工程と、を備え、対物レンズは、光学機能部とフランジ部との間にネック部を有し、レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、光学機能部において、レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、ネック部において、レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（１）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０　　　（１）
　上記対物レンズの製造方法では、上記条件式（１）を満たすことにより、レンズ外径Ｇが１．４５≦Ｇ≦４．０５を満たす対物レンズにおいても、偏肉比ｔ／Ｔが比較的小さなものとなり、対物レンズの成形の際に溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制し、未充填状態を防ぐことができる。これにより、高精度に転写された微細形状を有する対物レンズを製造することができる。
　上記課題を解決するため、本発明に係る成形金型は、光学面に微細形状を設けた光学機能部と、光学機能部の周囲に設けられるフランジ部とを有し、フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報読み取り及び／又は書き込みに用いられる対物レンズを成形するための成形金型であって、対物レンズの第１光学面を形成する第１の転写面と、第１光学面の周囲に延在する第１フランジ面を形成する第１の成形面とを有する第１の金型と、第１光学面よりも曲率が小さい第２光学面を形成する第２の転写面と、第２光学面の周囲に延在する第２フランジ面を形成する第２の成形面とを有する第２の金型と、を備え、第１の転写面と第１の成形面との間に対物レンズのネック部を形成する第３の成形面を有し、第２の転写面と第２の成形面との間に対物レンズのネック部を形成する第４の成形面を有し、第１の金型と第２の金型とによって形成される型空間の寸法が、レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、光学機能部において、レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、ネック部において、レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（１）を満たす。ここで、型空間は、対物レンズの輪郭を反転した形状となっている。
　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０　　　（１）
　上記成形金型では、上記条件式（１）を満たすことにより、レンズ外径Ｇが１．４５≦Ｇ≦４．０５を満たす対物レンズにおいても、偏肉比ｔ／Ｔが比較的小さなものとなり、対物レンズの成形の際に溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制し、未充填状態を防ぐことができる。これにより、微細形状を有する対物レンズであっても高精度に成形しやすくすることができる。
　本発明の具体的な態様又は側面では、上記成形金型において、第２の成形面は、第２の転写面の頂点よりも第１の金型と第２の金型との型合わせ面から浅い位置（軸方向に関して比較的近い位置）に形成されている。
　本発明の別の態様では、第２の転写面の外周は、第１の転写面の外周よりも内側に形成されている。
　本発明のさらに別の態様では、第１の成形面と第３の成形面とをつなぐ面及び第２の成形面と第４の成形面とをつなぐ面の少なくともいずれか一方は、レンズ光軸に対して傾斜している。
　本発明のさらに別の態様では、第１の成形面及び第２の成形面のいずれか一方は、第３の成形面及び第４の成形面のいずれか一方よりも凹んで配置される。
　本発明のさらに別の態様では、第１の成形面及び第２の成形面の少なくともいずれか一方は、レンズ光軸に平行な方向の厚みを変化させる段差形状を有する。
　本発明のさらに別の態様では、第４の成形面に金型識別用の凸形状のマークを転写する凹転写面を有する。
　本発明のさらに別の態様では、第２の成形面に金型識別用の凸形状のマークを転写する凹転写面を有する。
図１Ａは、第１実施形態の対物レンズの部分側方断面図であり、図１Ｂは、図１Ａの第２光学面側の平面図である。 図１Ａ等に示す対物レンズを形成するための成形金型を説明する部分側方断面図である。 樹脂供給用の流路空間や対物レンズ成形用の型空間を説明する図である。 図４Ａは、第２実施形態の対物レンズの部分側方断面図であり、図４Ｂは、図４Ａの対物レンズを形成するための成形金型を説明する部分拡大図である。 図５Ａは、第３実施形態の対物レンズの部分側方断面図であり、図５Ｂは、図５Ａの対物レンズを形成するための成形金型を説明する部分拡大図である。 図６Ａは、第４実施形態の対物レンズの部分側方断面図であり、図６Ｂは、図６Ａの対物レンズを形成するための成形金型を説明する部分拡大図である。 図７Ａ及び７Ｂは、図６Ａ等に示す対物レンズ等の変形例を説明する図である。 図８Ａは、第５実施形態の対物レンズの部分側方断面図であり、図８Ｂは、図８Ａの対物レンズを形成するための成形金型を説明する部分拡大図である。
〔第１実施形態〕
　以下、図面を参照しつつ、本発明に係る対物レンズ及び対物レンズの製造方法等について説明する。
　図１Ａ及び１Ｂに示す対物レンズ１０は、プラスチック製で、光学的機能を有する円形の光学機能部１１と、光学機能部１１の外縁から半径方向外側に設けられた環状のフランジ部１２と、光学機能部１１とフランジ部１２との間に環状のネック部１３とを備える。図１Ａにおいて、対物レンズ１０はレンズ光軸ＯＡのまわりに対称な形状を有しているので、半分だけ図示しており残りの図示を省略している。この対物レンズ１０は、ＮＡ０．７５以上の対物レンズである。具体的には、対物レンズ１０は、例えば３波長互換タイプの単玉対物レンズであるものとする。この場合、対物レンズ１０は、例えば波長４０５ｎｍでＮＡ０．８５のＢＤ（Blu-Ray Disc）の規格に対応した光情報の読み取り又は書き込みを可能とするほか、波長６５５ｎｍでＮＡ０．６５のＤＶＤ（Digital Versatile Disc）と、波長７８０ｎｍでＮＡ０．５３のＣＤ（Compact Disc）の規格に対応した光情報の読み取り又は書き込みを可能とする。
　対物レンズ１０のゲートカット後の光学機能部及びフランジ部の重量は、０．００３ｇ以上０．００９ｇ以下となっている。
　対物レンズ１０のうち光学機能部１１は、表側に曲率の比較的大きな凸の第１光学面ＯＳ１を有し、裏側に第１光学面ＯＳ１よりも曲率の小さな凸の第２光学面ＯＳ２を有する。このうち、第１光学面ＯＳ１は、対物レンズ１０をノートパソコン等の光ピックアップ装置に組み込んで動作させる際に、書き込み（記録）若しくは読み取り（再生）用又は読み書き兼用のレーザー光源により近い側に配置される。また、第２光学面ＯＳ２は、対物レンズ１０を光ピックアップ装置に組み込んで動作させる際に、光情報記録媒体であるＢＤ等に対向して配置される。なお、第１光学面ＯＳ１には、回折構造である微細構造又は微細形状ＦＳが設けられている。この微細形状ＦＳは、同心の輪帯状に形成されており、その最外周は、光学機能部１１の外縁に近い位置に達している。一方、第２光学面ＯＳ２は、回折構造等を有しない鏡面となっている。
　なお、本明細書でいう回折構造とは、段差を有し、回折によって光束を収束あるいは発散させる作用を持たせる構造の総称である。例えば、単位形状が光軸を中心として複数並ぶことによって構成されており、それぞれの単位形状に光束が入射し、透過した光の波面が、隣り合う輪帯毎にズレを起こし、その結果、新たな波面を形成することによって光を収束あるいは発散させるような構造を含むものである。回折構造は、好ましくは段差を複数有し、段差は光軸垂直方向に周期的な間隔をもって配置されていてもよいし、光軸垂直方向に非周期的な間隔をもって配置されていてもよい。また、回折構造を設けた対物レンズが単玉非球面レンズの場合、光軸からの高さによって光束の対物レンズへの入射角が異なるため、回折構造の段差量は輪帯毎に若干異なることとなる。例えば、対物レンズが単玉非球面の凸レンズである場合、同じ回折次数の回折光を発生させる回折構造であっても、一般的に光軸から離れる程、段差量が大きくなる傾向となる。
　ところで、回折構造は、光軸を中心とする同心円状の複数の輪帯を有することが好ましい。また、回折構造は、一般に、様々な断面形状（光軸を含む面での断面形状）をとり得、光軸を含む断面形状がブレーズ型構造、階段型構造、あるいは、階段構造とブレーズ型構造を重畳させた構造等がある。
　ここで、回折構造のピッチの最小値が、２．４μｍ以上、１０μｍ以下であることが好ましい。また、回折構造のピッチの最大値が、１１０μｍ以下であることが好ましい。なお、ピッチとは、単位回折構造の光軸直交方向の長さのことである。回折構造のピッチの最小値が２．４μｍ以上、１０μｍ以下のように回折構造のピッチが狭い場合、転写が不完全になるという問題がより大きくなるため、本発明がより有用となる。
　また、対物レンズ全体における回折構造の総輪帯数が、１５０以上、２５０以下であることが好ましい。対物レンズ全体における回折構造の総輪帯数が、１５０以上、２５０以下のように総輪帯数が多い場合、転写が不完全になるという問題がより大きくなるため、本発明がより有用となる。
　フランジ部１２は、ネック部１３の半径方向外側に設けられた環状の突起部分１４となっている。突起部分１４は、ネック部１３よりも比較的肉厚の部分である。突起部分１４は、ネック部１３よりもレーザー光源側すなわち第１光学面ＯＳ１側に突起し、光情報記録媒体側すなわち第２光学面ＯＳ２側にも突起している。突起部分１４は、第１光学面ＯＳ１側において、レンズ光軸ＯＡに垂直な第１フランジ面１２ａと、光学機能部１１の微細形状ＦＳ（第１光学面ＯＳ１）に対向する内径面１４ａとを有し、第２光学面ＯＳ２側において、レンズ光軸ＯＡに垂直な第２フランジ面１２ｂと、光学機能部１１の第２光学面ＯＳ２に対向する内径面１４ｂとを有し、第１及び第２フランジ面１２ａ，１２ｂを挟んで内径面１４ａ，１４ｂの反対側に配置される外径面１４ｃを有する。つまり、内径面１４ａは、第１フランジ面１２ａと後述するネック部１３の第１端面ＥＰ１とをつなぐ面であり、内径面１４ｂは、第２フランジ面１２ｂとネック部１３の第２端面ＥＰ２とをつなぐ面となっている。内径面１４ａは、レンズ光軸ＯＡに対して傾斜して延びており、レーザー光源側に広がるテーパ形状を有し、内径面１４ｂは、レンズ光軸ＯＡに対して傾斜して延びており、光情報記録媒体側に広がるテーパ形状を有する。外径面１４ｃは、レンズ光軸ＯＡに対して平行に延びており、筒形状を有する。第１及び第２フランジ面１２ａ，１２ｂは、レンズ光軸ＯＡに垂直に延びる平坦な面となっている。第１フランジ面１２ａは、第１光学面ＯＳ１の頂点Ｑ１よりも低く配置されており、第２フランジ面１２ｂは、第２光学面ＯＳ２の頂点Ｑ２よりも低く配置されている。つまり、第１及び第２光学面ＯＳ１，ＯＳ２は、第１及び第２フランジ面１２ａ，１２ｂよりも突出している。
　ネック部１３は、光学機能部１１及びフランジ部１２よりも肉薄の部分である。ネック部１３のレーザー光源側すなわち第１光学面ＯＳ１側には、光軸ＯＡに垂直な輪帯状の第１端面ＥＰ１が形成されており、光情報記録媒体側すなわち第２光学面ＯＳ２側には、光軸ＯＡに垂直な輪帯状の第２端面ＥＰ２が形成されている。第１及び第２端面ＥＰ１，ＥＰ２は、鏡面となっている。第２光学面ＯＳ２と第２端面ＥＰ２との境界（第２光学面ＯＳ２の外周）は、第１光学面ＯＳ１と第１端面ＥＰ１との境界（第１光学面ＯＳ１の外周）よりも内側に形成されている。つまり、第２光学面ＯＳ２の外径が第１光学面ＯＳ１の外径よりも小さくなっている。これにより、対物レンズ１０の成形の際に、溶融樹脂が第１光学面ＯＳ１側に第２光学面ＯＳ２側よりも早く流入するようになる。なお、第１端面ＥＰ１又は第２端面ＥＰ２は、例えばコリメート光を正反射する平坦面からなる領域を有しており、対物レンズ１０をアライメントする際に利用される。
　以下、対物レンズ１０の寸法について説明する。対物レンズ１０は、レンズ光軸ＯＡに垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）（図１Ｂ参照）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっている。対物レンズ１０のレンズ外径Ｇは、より好ましくは２．９５≦Ｇ≦４．０５である。これは、レンズ外径Ｇが大きい方がネック部１３の断面積をより大きくすることができ、樹脂の充填に有利なためである。
　光学機能部１１において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）（図１Ａ参照）とし、ネック部１３において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のネック部１３の最小厚みをＴ（ｍｍ）（図１Ａ参照）とした場合に、ネック部１３のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（１）を満たす。ここで、レンズ軸上厚ｔは、レンズ光軸ＯＡに平行かつ光学機能部１１で最も厚い部分の厚さである。
　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０　　　（１）
　なお、偏肉比ｔ／Ｔは、より好ましくは以下の条件式（２）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０　　　（２）
　また、フランジ部１２において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のフランジ部１２の最大厚みをＦ（ｍｍ）とし、ネック部１３において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のネック部１３の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、フランジ比Ｆ／Ｔが以下の条件式（３）を満たす。
　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５　　（３）
　なお、フランジ比Ｆ／Ｔは、より好ましくは以下の条件式（４）を満たす。
　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．００　　（４）
　また、対物レンズ１０は、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、５００ｎｍ以下の波長の光束における対物レンズ１０の焦点距離をｆ（ｍｍ）としたときに、０．８≦ｔ／ｆ≦２．０、好ましくは１．０≦ｔ／ｆ≦１．８となっている。ｔ／ｆが上記範囲を満たす対物レンズ１０は、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のレンズ軸上厚ｔが比較的大きくなる。
　以下、図２等を参照して、図１Ａ等に示す対物レンズ１０を製造するための成形金型について説明する。図示の成形金型４０は、第１金型としての可動金型４１と、第２金型としての固定金型４２とを備える。可動金型４１は、型開閉駆動装置５１に駆動されて可動金型４１の軸方向であるＡＢ方向に進退移動可能になっており、固定金型４２との間で開閉動作が可能になっている。両金型４１，４２をパーティング面ＰＳ１，ＰＳ２で型合わせして型締めすることにより、以下に詳述するように、射出成形用の型空間を形成することができる。
　図３に示すように、可動金型４１と固定金型４２との型締めにより、対物レンズ１０を成形するための型空間ＣＶと、この型空間ＣＶに樹脂を供給するための流路空間ＦＣとが形成される。このうち、型空間ＣＶは、図１Ａ等に示す対物レンズ１０の形状に対応するものとなっている。また、流路空間ＦＣは、対物レンズ１０を分離する前の成形品のランナー部ＲＰ等に対応する空間であり、ゲート部分ＧＳは、かかる成形品のゲート部ＧＰに対応する空間である。なお、図１Ａ等に示す対物レンズ１０では、仕上げ加工によってゲート部ＧＰが完全に除去されている。
　型空間ＣＶは、本体空間ＣＶ１とフランジ空間ＣＶ２とネック空間ＣＶ３とを備える。本体空間ＣＶ１は、第１及び第２転写面Ｓ１，Ｓ２で画定され、フランジ空間ＣＶ２は、第３、第４、第５、第６、及び第７転写面Ｓ３，Ｓ４，Ｓ５，Ｓ６，Ｓ７で画定され、ネック空間ＣＶ３は、第８及び第９転写面Ｓ８，Ｓ９で画定される。ここで、本体空間ＣＶ１に臨む一対の対向する第１及び第２転写面Ｓ１，Ｓ２は、対物レンズ１０のうち中央部の光学機能部１１の第１及び第２光学面ＯＳ１，ＯＳ２をそれぞれ形成するためのもので、後述するコア型６４ａ，７４ａの端面に対応している。第２転写面Ｓ２の外周は、第１転写面Ｓ１の外周よりも内側に形成されている。第１転写面Ｓ１は、第２転写面Ｓ２よりも深く曲率が大きくなっている。また、第１転写面Ｓ１には、対物レンズ１０の微細形状ＦＳに対応する型面部分Ｓ１１が設けられている。
　フランジ空間ＣＶ２に臨む一対の対向する第３及び第４転写面Ｓ３，Ｓ４は、対物レンズ１０のうちフランジ部１２の第１及び第２フランジ面１２ａ，１２ｂをそれぞれ形成するための第１及び第２の成形面であり、後述する外周型６４ｂ，７４ｂの端面に対応している。フランジ空間ＣＶ２に臨む第５及び第６転写面は、フランジ部１２の内径面１４ａ，１４ｂをそれぞれ形成するためのもので、外周型６４ｂ，７４ｂの端面に対応している。第５及び第６転写面Ｓ５，Ｓ６は、対物レンズ１０のレンズ光軸ＯＡに対して傾斜するように形成されている。フランジ空間ＣＶ２に臨む第７転写面Ｓ７は、対物レンズ１０の外径面１４ｃを形成するためのもので、外周型６４ｂ，７４ｂの端面に対応している。第４転写面Ｓ４は、第２転写面Ｓ２の頂点Ｑ２よりもパーティング面ＰＳ２からあまり離れていない浅い位置に形成されている。
　ネック空間ＣＶ３に臨む一対の対向する第８及び第９転写面Ｓ８，Ｓ９は、対物レンズ１０のうちネック部１３の第１及び第２端面ＥＰ１，ＥＰ２をそれぞれ形成するための第３及び第４の成形面であり、外周型６４ｂ，７４ｂの端面に対応している。第８及び第９転写面Ｓ８，Ｓ９は、ネック部１３の第１及び第２端面ＥＰ１，ＥＰ２が鏡面となるように平坦面となっている。
　図２に戻って、可動側の可動金型４１は、パーティング面ＰＳ１を形成する型板６１と、型板６１を背後から支持する受板６２と、受板６２を背後から支持する取付板６３と、図３に示す型空間ＣＶ（特に本体空間ＣＶ１）を形成する金型入子としてのコア型６４ａと、型空間ＣＶ（特にフランジ空間ＣＶ２及びネック空間ＣＶ３）を形成する周辺部としての外周型６４ｂとを備える。さらに、可動金型４１は、対物レンズ１０を分離する前の成形品のランナー部ＲＰを突き出して離型する突き出しピン６５と、コア型６４ａを背後から押す可動ロッド６７ａと、突き出しピン６５を背後から押す可動ロッド６７ｂと、可動ロッド６７ａ，６７ｂを進退移動させる進退部材６８とを備える。ここで、コア型６４ａは、前進する可動ロッド６７ａに駆動されて固定金型４２側に前進し、可動ロッド６７ａの後退に伴って自動的に後退して元の位置に復帰する。また、突き出しピン６５は、前進する可動ロッド６７ｂに駆動されて固定金型４２側に前進し、可動ロッド６７ｂの後退に伴って自動的に後退して元の位置に復帰する。なお、進退部材６８は、進退駆動装置５２に駆動され、適当なタイミング及び量でＡＢ方向に進退動作する。
　可動金型４１において、型面側の金型部品である型板６１は、図１Ａ等に示すランナー部ＲＰを形成するランナー凹部６１ｂと、ゲート部ＧＰを形成するゲート凹部６１ｃと、外周型６４ｂや突き出しピン６５をそれぞれ挿入するために設けた貫通孔６１ｅ，６１ｆとを備える。
　固定側の固定金型４２は、パーティング面ＰＳ２を形成する型板７１と、型板７１を背後から支持する取付板７２と、図３に示す型空間ＣＶ（特に本体空間ＣＶ１）を形成する金型入子としてのコア型７４ａと、型空間ＣＶ（特にフランジ空間ＣＶ２及びネック空間ＣＶ３）を形成する周辺部としての外周型７４ｂとを備える。
　固定金型４２において、型面側の金型部品である型板７１は、図１Ａ等に示すランナー部ＲＰを形成するランナー凹部７１ｂと、ゲート部ＧＰを形成するゲート面７１ｃと、外周型７４ｂを挿入するために設けた貫通孔７１ｅとを備える。
　以下、図３等を参照しつつ、型空間ＣＶ及び流路空間ＦＣの寸法について説明する。型空間ＣＶは、対物レンズ１０の輪郭を反転した形状となっており、型空間ＣＶの寸法は、上述した対物レンズ１０の寸法に対応する。つまり、レンズ光軸ＯＡに垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）（図１Ｂ参照）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、光学機能部１１に対応する本体空間ＣＶ１において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、ネック部１３に対応するネック空間ＣＶ３において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、ネック部１３のくびれ度合いを示す偏肉比ｔ／Ｔが以下の条件式（１）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０　　　（１）
　なお、偏肉比ｔ／Ｔは、より好ましくは以下の条件式（２）を満たす。
　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０　　　（２）
　また、フランジ部１２に対応するフランジ空間ＣＶ２において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のフランジ部１２の最大厚みをＦ（ｍｍ）とし、ネック部１３に対応するネック空間ＣＶ３において、レンズ光軸ＯＡに平行な方向のネック部１３の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、フランジ比Ｆ／Ｔが以下の条件式（３）を満たす。
　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５　　（３）
　なお、フランジ比Ｆ／Ｔは、より好ましくは以下の条件式（４）を満たす。
　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．００　　（４）
　ここで、既に説明したように、対物レンズ１０の成形において、溶融樹脂がゲート部分ＧＳを通過する際に、ゲート部分ＧＳの壁面等の型面と接触した溶融樹脂は、第１及び第２金型４１，４２に冷却されて粘度が増す。そのため、溶融樹脂は、実質上、ゲート部分ＧＳの中心部のみを通過して型空間ＣＶに流入する。型空間ＣＶにおいて、上記条件式（１）を満たすようにすることで、過大な射出圧力を必要とせずに溶融樹脂を型空間ＣＶに満充填することができる。これにより、射出圧力不足による未充填や過大な圧力による光学性能劣化を防止することができる。
　特に、ノートパソコン等の小型ピックアップ装置用の対物レンズ１０は、レンズ外径Ｇに関して、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっている。そのため、ネック部１３の断面積が比較的小さいものとなり、ネック部１３における溶融樹脂の流れを妨げないようにする必要がある。型空間ＣＶ（対物レンズ１０の寸法）が上記条件式（１）を満たすことにより、ネック部１３において溶融樹脂の流れが極端に妨げられず、高精度に転写性を確保したレンズを得ることができる。なお、レンズ外径Ｇを１．４５（ｍｍ）以上にすることにより、レンズ光学面に設けた微細形状が小さくなりすぎるのを防ぐことができるため、より高精度に転写を行うことが可能となる。
　以下、対物レンズ１０の製造方法について簡単に説明する。まず、不図示の金型温度調節機により、可動金型４１と固定金型４２とを適宜加熱する。これにより、両金型４１，４２において型空間ＣＶを形成する金型部分の温度を成形に適する温度状態とする。次に、型開閉駆動装置５１を動作させ、可動金型４１を固定金型４２側に前進させて型閉じ状態とし、型開閉駆動装置５１の閉動作を更に継続することにより、可動金型４１と固定金型４２とを必要な圧力で締め付ける型締めが行われる。次に、不図示の射出装置を動作させて、型締めされた可動金型４１と固定金型４２との間の型空間ＣＶ中に、ゲート部分ＧＳ等を介して溶融樹脂を必要な圧力で注入する射出を行わせる。溶融樹脂を型空間ＣＶに導入した後は、型空間ＣＶ中の溶融樹脂が放熱によって徐々に冷却されるので、かかる冷却にともなって溶融樹脂が固化し成形が完了するのを待つ。次に、型開閉駆動装置５１を動作させて、可動金型４１を後退させ、可動金型４１を固定金型４２から離間させる型開きを行わせる。この結果、成形品である対物レンズ１０は、可動金型４１に保持された状態で固定金型４２から離型される。次に、進退駆動装置５２を動作させて、可動ロッド６７ａ，６７ｂを介してコア型６４ａ及び突き出しピン６５による対物レンズ１０の突き出しを行わせる。この結果、対物レンズ１０が、可動ロッド６７ａ等に付勢されて固定金型４２側に押し出されて、対物レンズ１０が可動金型４１から離型される。なお、両金型４１，４２から離型された対物レンズ１０は、この対物レンズ１０のランナー部ＲＰから延びるスプル部等を把持することによって、成形装置の外部に搬出される。さらに、搬出後の対物レンズ１０は、ゲート部ＧＰの除去等の外形加工を施されて出荷用の製品とされる。なお、連続成形では、成形装置において型閉じ工程から搬出工程までが繰り返される。
　以上説明した本実施形態に係る対物レンズ及び対物レンズの製造方法等では、上記条件式（１）を満たすことにより、レンズ外径Ｇが１．４５≦Ｇ≦４．０５を満たす対物レンズ１０においても、偏肉比ｔ／Ｔが比較的小さなものとなり、対物レンズ１０の成形の際に溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制し、未充填状態を防ぐことができる。これにより、高精度に転写された微細形状ＦＳを有する対物レンズ１０を製造することができる。具体的には、偏肉比ｔ／Ｔを４．０より大きくすることにより、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤに対して互換性を有する対物レンズ１０に必要な偏肉比ｔ／Ｔを確保しつつ、高精度に転写された微細形状ＦＳを有する対物レンズ１０とすることができる。また、偏肉比ｔ／Ｔを９．０より小さくすることにより、ネック部１３の最小厚みＴが比較的小さくなっても溶融樹脂の流れ込み量の制限を抑制することができる。
　以下、対物レンズ１０の実施例や比較例について外形的寸法、光学性能を考察するための試験の一例について説明する。ここでは、光学性能の評価の対象の一例として、「光利用効率」と「波面収差」の二つを採用し、外形的寸法としてレンズ軸上厚ｔとネック部１３の最小厚みＴが互いに異なる対物レンズ１０の光学性能について考察する。「光利用効率」は、対象となる光学レンズである対物レンズの光学面に入射する光の光量に対して、当該対物レンズを通過し集光したスポット光の光量の割合で定義されるものである。具体的には、光利用効率は、例えば顕微鏡に類似する測定機を用い、被検レンズである対物レンズを配置しないで、すなわちリファレンスである被検レンズ無し状態での光量値Ｌ１を接眼レンズに相当する位置に配置したパワーメータ―で測定し、その後、被検レンズ有りで同様に光量値Ｌ２を測定し、両測定結果からＬ２÷Ｌ１×１００[％]とすることで算出される。また、「波面収差」については、対象となる光学レンズである対物レンズを、干渉計を用いて測定した。なお光源光としては、ＢＤ用光（波長４０５ｎｍ）、ＤＶＤ用光（波長６６０ｎｍ）、ＣＤ用光（波長７８５ｎｍ）を用いている。
　表１は、対物レンズの外形的寸法と光学性能との関係に関する上記試験の試験結果を示す。ここで、試験結果の評価は、「○」が光学性能、特に「光利用効率」が良好であることを示し、「◎」が光学性能、特に「光利用効率」が「○」よりも更に良好である、規格の中心付近値であることを示し、「××」が光学面に転写不良が生じ、「光利用効率」が規格外であることを示す。「×」は光学設計上、光学面の面積が不足し、「収差性能」を測定することが不可能であることを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、対物レンズ１０の光学性能が「良好」となるのは、偏肉比ｔ／Ｔが８．００、７．２０、６．５５、５．１４、４．８０、４．２４の場合であった。これらは、上記条件式（１）を満たすものである。また、偏肉比ｔ／Ｔが４．８０、４．２４の場合、条件式（２）を満たし、特に光学性能が良好となった。
　なお、表１において、偏肉比ｔ／Ｔが上記条件式（１）を満たさない場合は、いずれも光学面の転写不良等により光学性能に問題が生じた。
　表２は、対物レンズ１０の偏肉比ｔ／Ｔと光学性能等との関係に関する試験結果を示す。なお、試験結果の評価は、実施例１と同様である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、対物レンズ１０の光学性能が「良好」となるのは、偏肉比ｔ／Ｔが８．８４、８．４０、５．６０、５．０９、４．９４、４．４２、４．１０の場合であった。これらは、上記条件式（１）を満たすものである。また、偏肉比ｔ／Ｔが４．９４、４．４２、４．１０の場合、条件式（２）を満たし、特に光学性能が良好となった。
　なお、表２において、偏肉比ｔ／Ｔが上記条件式（１）を満たさない場合は、いずれも光学面の転写不良等により光学性能に問題が生じた。
　表３は、対物レンズ１０の偏肉比ｔ／Ｔと光学性能等との関係に関する試験結果を示す。なお、試験結果の評価は、実施例１と同様である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３に示すように、対物レンズ１０の光学性能が「良好」となるのは、偏肉比ｔ／Ｔが８．７５、８．０８、７．２４、５．１２、５．００、４．６７、４．２０、４．０４の場合であった。これらは、上記条件式（１）を満たすものである。また、偏肉比ｔ／Ｔが５．００、４．６７、４．２０、４．０４の場合、条件式（２）を満たし、特に光学性能が良好となった。
　なお、表３において、偏肉比ｔ／Ｔが上記条件式（１）を満たさない場合は、いずれも光学面の転写不良等により光学性能に問題が生じた。
　表４は、対物レンズ１０のフランジ比Ｆ／Ｔと光学性能等との関係に関する試験結果を示す。ここで、試験結果の評価は、「××」が光学面に転写不良が生じたことを示し、「×」は光学設計上、光学面の面積が不足していることを示し、「●」はフランジ部がネック部よりも薄くなり、「××」よりも更に転写性が劣化する状態を示す。「○」は光学性能が良好であることを示し、「◎」は光学性能が「○」よりも良好であることを示す。「◎◎」は光学性能が「◎」よりも更に良好であることを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４に示すように、対物レンズ１０の光学性能が「良好」となるのは、フランジ比Ｆ／Ｔが２．２０、２．００、１．２９、１．１０、１．００の場合であった。これらは、上記条件式（３）を満たすものである。また、フランジ比Ｆ／Ｔが２．００、１．２９、１．１０、１．００の場合、条件式（４）を満たし、特に光学性能が良好となった。
　なお、表４において、フランジ比Ｆ／Ｔが上記条件式（３）を満たさない場合は、いずれも光学面の転写不良等により光学性能に問題が生じた。
　表５は、対物レンズ１０のフランジ比Ｆ／Ｔと光学性能等との関係に関する試験結果を示す。なお、試験結果の評価は、実施例４と同様である。なお、「●」はフランジ部がネック部よりも薄くなり、「××」よりも更に転写性が劣化する状態を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表５に示すように、対物レンズ１０の光学性能が「良好」となるのは、フランジ比Ｆ／Ｔが２．７５０、２．０６３、１．９８０、１．４１４、１．２３８の場合であった。これらは、上記条件式（３）を満たすものである。また、フランジ比Ｆ／Ｔが１．９８０、１．４１４、１．２３８の場合、条件式（４）を満たし、特に光学性能が良好となった。
　なお、表５において、フランジ比Ｆ／Ｔが上記条件式（３）を満たさない場合は、いずれも光学面の転写不良等により光学性能に問題が生じた。また、フランジ比Ｆ／Ｔが１．１００、１．０００の場合は、それぞれ条件式（３）を満たしているものの、偏肉比ｔ／Ｔがそれぞれ３．５７８、３．２５３となり条件式（１）を満たさず、光学性能に問題が生じた。
〔第２実施形態〕
　以下、第２実施形態に係る対物レンズ等について説明する。なお、第２実施形態の対物レンズ等は第１実施形態の対物レンズ等を変形したものであり、特に説明しない部分は第１実施形態と同様であるものとする。
　図４Ａに示すように、本実施形態のフランジ部２１２において、第１フランジ面１２ａは、ネック部１３の第１端面ＥＰ１よりも凹んで配置されている。つまり、フランジ部２１２の突起部分２１４は、光情報記録媒体側すなわち第２光学面ＯＳ２側のみが突起した形状となっている。なお、フランジ部２１２において、内径面２１４ａは、レーザー光源側で狭まるテーパ形状を有している。
　図４Ｂに示すように、対物レンズ２１０を成形する成形金型４０は、対物レンズ２１０の寸法に対応するものとなっている。可動金型４１において、第５転写面Ｓ５は、フランジ部２１２の内径面２１４ａに対応してレンズ光軸ＯＡに対して傾斜するように形成されている。
　本実施形態に係る対物レンズ２１０では、第１フランジ面１２ａが凹んだ位置にある第１光学面ＯＳ１側のネック部１３において、溶融樹脂の流れを阻害するネック部１３の凸段部が無くなるため、対物レンズ２１０の成形の際に、溶融樹脂の流れが阻害されることによる乱流が生じず、スムースに流れ込む。そのため、第１及び第２光学面ＯＳ１，ＯＳ２のネック部１３近傍の光学性能の劣化を抑制することができる。
　なお、フランジ部２１２において、第１フランジ面１２ａでなく、第２フランジ面１２ｂをネック部１３の第２端面ＥＰ２よりも凹んで配置してもよい。
〔第３実施形態〕
　以下、第３実施形態に係る対物レンズ等について説明する。なお、第３実施形態の対物レンズ等は第１実施形態の対物レンズ等を変形したものであり、特に説明しない部分は第１実施形態と同様であるものとする。
　図５Ａに示すように、本実施形態のフランジ部３１２において、第２フランジ面１２ｂは、レンズ光軸ＯＡに平行な方向の厚みを変化させる段差形状３１５を有する。段差形状３１５は、フランジ部３１２の内径面１４ｂ上に２段に形成されている。具体的には、第２フランジ面１２ｂの内側すなわち光学機能部１１側に第１段部３１５ａと、第１段部３１５ａに隣接して第２フランジ面１２ｂの外側に第２段部３１５ｂとが形成されている。第１段部３１５ａは、情報記録媒体側から遠い位置に設けられており、第２段部３１５ｂは、第１段部３１５ａよりも情報記録媒体側から近い位置に設けられている。つまり、段差形状３１５は、フランジ部１２の外側に向かってフランジ厚が厚くなる階段形状となっている。第１段部３１５ａと第２段部３１５ｂとをつなぐ面３１５ｃは、情報記録媒体側に広がるテーパ面となっている。第１段部３１５ｂの内側に隣接する面３１５ｄは、情報記録媒体側に広がるテーパ面となっている。
　図５Ｂに示すように、対物レンズ３１０を成形する成形金型４０は、対物レンズ３１０の寸法に対応するものとなっている。固定金型４２において、第６転写面Ｓ６は、フランジ部３１２の段差形状３１５に対応する段差形状の転写面ＳＴ１が形成されている。
　本実施形態に係る対物レンズ３１０では、第２フランジ面１２ｂと第２端面ＥＰ２との境界である傾斜部分である段差形状３１５が緩やかとなり、対物レンズ３１０の成形の際に、溶融樹脂がよりスムースにネック部１３に流れ込むことができる。
　なお、フランジ部３１２において、第１フランジ面１２ａに段差形状３１５を設けてもよい。
〔第４実施形態〕
　以下、第４実施形態に係る対物レンズ等について説明する。なお、第４実施形態の対物レンズ等は第１実施形態の対物レンズ等を変形したものであり、特に説明しない部分は第１実施形態と同様であるものとする。
　図６Ａに示すように、本実施形態のネック部１３は、第２端面ＥＰ２に金型識別用の凸形状のマークＭを有する。マークＭは、略半球状であり、情報記録媒体側のネック部１３と光学機能部１１との境界付近に配置されている。このように、対物レンズ４１０が、成形の際に溶融樹脂の通過しにくいネック部１３にマークＭを有していても、対物レンズ４１０が上記条件式（１）を満たすことにより、マークＭも高精度に転写することができる。なお、マークＭを配置する場所は第２端面ＥＰ２に限定されず、図７Ａに示すように、第２フランジ面１２ｂに配置してもよい。
　図６Ｂに示すように、対物レンズ４１０を成形する成形金型４０は、対物レンズ４１０の寸法に対応するものとなっている。固定金型４２において、第９転写面Ｓ９は、ネック部１３のマークＭに対応して凹部転写面ＰＴが形成されている。なお、マークＭを図７Ａのように第２フランジ面１２ｂに配置する場合、図７Ｂに示すように、凹部転写面ＰＴは第４転写面Ｓ４に形成される。
〔第５実施形態〕
　以下、第５実施形態に係る対物レンズ等について説明する。なお、第５実施形態の対物レンズ等は第２実施形態の対物レンズ等を変形したものであり、特に説明しない部分は第２実施形態と同様であるものとする。
　図８Ａに示すように、本実施形態のフランジ部５１２において、第１フランジ面１２ａは、レンズ光軸ＯＡに平行な厚みを変化させる段差形状５１５を有する。段差形状５１５は、フランジ部５１２の内径面１４ａ上に２段に形成されている。具体的には、第１フランジ面１２ａの内側すなわち光学機能部１１側に第１段部５１５ａと、第１段部５１５ａに隣接して第１フランジ面１２ａの外側に第２段部５１５ｂとが形成されている。第１段部５１５ａは、レーザー光源側から近い位置に設けられており、第２段部５１５ｂは、第１段部５１５ａよりもレーザー光源側から遠い位置に設けられている。つまり、段差形状５１５は、フランジ部１２の外側に向かってフランジ厚が薄くなる階段形状となっている。第１段部５１５ａと第２段部５１５ｂとをつなぐ面５１５ｃは、レーザー光源側に狭まるテーパ面となっている。第２段部５１５ｂの外側に隣接する面５１５ｄは、レンズ光軸ＯＡと平行な方向の面となっている。なお、フランジ部５１２において、第２フランジ面１２ｂに段差形状５１５を設けてもよい。
　図８Ｂに示すように、対物レンズ５１０を成形する成形金型４０は、対物レンズ５１０の寸法に対応するものとなっている。可動金型４１において、第５転写面Ｓ５は、フランジ部５１２の段差形状５１５に対応する段差形状の転写面ＳＴ２が形成されている。
　以上実施形態に即して本発明を説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、様々な変形が可能である。例えば、上記実施形態において、固定金型４２及び可動金型４１で構成される射出成形金型に設ける型空間ＣＶの形状は、上記条件式（１）を満たすものであれば、様々な形状とすることができる。すなわち、コア型６４ａ，７４ａ等によって形成される型空間ＣＶの形状は、単なる例示であり、対物レンズ１０その他の光学素子の用途等に応じて適宜変更することができる。例えば、固定金型４２で対物レンズ１０の第１光学面ＯＳ１を成形し、可動金型４１で第１光学面ＯＳ１よりも曲率の小さい第２光学面ＯＳ２を成形する金型構成とすることもできる。
　また、上記実施形態において、対物レンズ１０の光学機能部１１に形成する微細形状ＦＳも図示のものに限らず、用途に応じた様々な回折構造等とすることができる。
　また、上記実施形態において、第２フランジ面１２ｂが第２光学面ＯＳ２の頂点Ｑ２よりも低く配置されているとしたが、ネック部１３での溶融樹脂の流れが妨げられない程度であれば、第２フランジ面１２ｂが第２光学面ＯＳ２の頂点Ｑ２よりも高く配置されていてもよい。つまり、第２フランジ面１２ｂが第２光学面ＯＳ２よりも突出していてもよい。
　また、上記実施形態において、第２光学面ＯＳ２の外周が第１光学面ＯＳ１の外周よりも内側に形成されているとしたが、第２光学面ＯＳ２の外周が第１光学面ＯＳ１の外周と鉛直線上に略同じ位置に形成されてもよい。また、第１光学面ＯＳ１の外周よりも外側に形成されてもよい。
　また、上記実施形態において、ネック部１３の第１及び第２端面ＥＰ１，ＥＰ２が鏡面を有するとしたが、鏡面でなくてもよい。また、第１及び第２端面ＥＰ１，ＥＰ２のいずれか一方を鏡面としてもよい。

Claims (33)

  1. 　光学面に微細形状を設けた光学機能部と、前記光学機能部の周囲に設けられるフランジ部とを有し、前記フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報読み取り及び／又は書き込みに用いられる対物レンズであって、
    　前記光学機能部は、第１光学面と、前記第１光学面よりも曲率の小さい第２光学面とを有し、
    　前記光学機能部と前記フランジ部との間にネック部を有し、
    　レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、
    　前記光学機能部において、前記レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記ネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　前記ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比が以下の条件式を満たす、対物レンズ。
    　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０
  2. 　前記偏肉比が以下の条件式を満たす、請求項１に記載の対物レンズ。
    　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０
  3. 　前記フランジ部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記フランジ部の最大厚みをＦ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記ネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　フランジ比が以下の条件式を満たす、請求項１に記載の対物レンズ。
    　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５
  4. 　重量が０．００３ｇ以上０．００９ｇ以下である、請求項１に記載の対物レンズ。
  5. 　前記フランジ部は、前記第１光学面側に第１フランジ面と、前記第２光学面側に第２フランジ面とを有し、
    　前記第２フランジ面は、前記第２光学面の頂点よりも低く配置される、請求項１に記載の対物レンズ。
  6. 　前記第２光学面の外周は、前記第１光学面の外周よりも内側に形成されている、請求項１に記載の対物レンズ。
  7. 　前記ネック部は、前記第１光学面側に第１端面と、前記第２光学面側に第２端面とを有し、
    　前記第１フランジ面と前記第１端面とをつなぐ面及び前記第２フランジ面と前記第２端面とをつなぐ面の少なくともいずれか一方は、前記レンズ光軸に対して傾斜している、請求項１に記載の対物レンズ。
  8. 　前記第１端面及び前記第２端面の少なくともいずれか一方は、鏡面を有する、請求項７に記載の対物レンズ。
  9. 　前記第１フランジ面及び第２フランジ面のいずれか一方は、前記ネック部において、対応する前記第１端面及び前記第２端面のいずれか一方よりも凹んで配置される、請求項７に記載の対物レンズ。
  10. 　前記第１フランジ面及び前記第２フランジ面の少なくともいずれか一方は、前記レンズ光軸に平行な方向の厚みを変化させる段差形状を有する、請求項１に記載の対物レンズ。
  11. 　前記第２端面に金型識別用の凸形状のマークを有する、請求項７に記載の対物レンズ。
  12. 　前記第２フランジ面に金型識別用の凸形状のマークを有する、請求項１に記載の対物レンズ。
  13. 　前記対物レンズのレンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、５００ｎｍ以下の波長の光束における前記対物レンズの焦点距離をｆ（ｍｍ）としたときに、０．８≦ｔ／ｆ≦２．０である、請求項１に記載の対物レンズ。
  14. 　光学面に微細形状を設けた光学機能部と、前記光学機能部の周囲に設けられるフランジ部とを有し、前記フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報の記録及び／又は再生に用いられる対物レンズの製造方法であって、
    　前記対物レンズの第１光学面を成形する第１の金型と、前記対物レンズの第２光学面を成形する第２の金型とによって形成される型空間に溶融樹脂を射出して前記対物レンズを成形する工程と、
    　前記第１の金型と前記第２の金型とを相対的に離間させて型開きすることにより、前記型空間から前記対物レンズを取り出す工程と、
    を備え、
    　前記対物レンズは、前記光学機能部と前記フランジ部との間にネック部を有し、
    　レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、
    　前記光学機能部において、前記レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　前記ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比が以下の条件式を満たす、対物レンズの製造方法。
    　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０
  15. 　前記偏肉比が以下の条件式を満たす、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
    　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０
  16. 　前記フランジ部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記フランジ部の厚みをＦ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記ネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　フランジ比が以下の条件式を満たす、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
    　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５
  17. 　重量が０．００３ｇ以上０．００９ｇ以下である、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
  18. 　前記光学機能部は、第１光学面と、前記第１光学面よりも曲率の小さい第２光学面とを有し、
    　前記フランジ部は、前記第１光学面側に第１フランジ面と、前記第２光学面側に第２フランジ面とを有し、
    　前記第２フランジ面は、前記第２光学面の頂点よりも低く配置される、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
  19. 　前記第２光学面の外周は、前記第１光学面の外周よりも内側に形成されている、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
  20. 　前記ネック部は、前記第１光学面側に第１端面と、前記第２光学面側に第２端面とを有し、
    　前記第１フランジ面と前記第１端面とをつなぐ面及び前記第２フランジ面と前記第２端面とをつなぐ面の少なくともいずれか一方は、前記レンズ光軸に対して傾斜している、請求項１４に記載の対物レンズの製造方法。
  21. 　前記第１端面及び前記第２端面の少なくともいずれか一方は、鏡面を有する、請求項２０に記載の対物レンズの製造方法。
  22. 　前記第１フランジ面及び第２フランジ面のいずれか一方は、前記ネック部において、対応する前記第１端面及び前記第２端面のいずれか一方よりも凹んで配置される、請求項２０に記載の対物レンズの製造方法。
  23. 　光学面に微細形状を設けた光学機能部と、前記光学機能部の周囲に設けられるフランジ部とを有し、前記フランジ部の外周縁に設けられたゲート部から型空間内に導入された樹脂によって射出成形され、ＢＤ、ＤＶＤ、及びＣＤの情報読み取り及び／又は書き込みに用いられる対物レンズを成形するための成形金型であって、
    　前記対物レンズの第１光学面を形成する第１の転写面と、前記第１光学面の周囲に延在する第１フランジ面を形成する第１の成形面とを有する第１の金型と、
    　前記第１光学面よりも曲率が小さい第２光学面を形成する第２の転写面と、前記第２光学面の周囲に延在する第２フランジ面を形成する第２の成形面とを有する第２の金型と、
    を備え、
    　前記第１の転写面と前記第１の成形面との間に前記対物レンズのネック部を形成する第３の成形面を有し、
    　前記第２の転写面と前記第２の成形面との間に前記対物レンズのネック部を形成する第４の成形面を有し、
    　前記第１の金型と前記第２の金型とによって形成される型空間の寸法が、
    　レンズ光軸に垂直な方向のレンズ外径をＧ（ｍｍ）とした場合に、１．４５≦Ｇ≦４．０５となっており、
    　前記光学機能部において、前記レンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向のネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　前記ネック部のくびれ度合いを示す偏肉比が以下の条件式を満たす対物レンズに対応する、成形金型。
    　４．０＜ｔ／Ｔ＜９．０
  24. 　前記偏肉比が以下の条件式を満たす、請求項２３に記載の成形金型。
    　４．０＜ｔ／Ｔ≦５．０
  25. 　前記フランジ部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記フランジ部の厚みをＦ（ｍｍ）とし、
    　前記ネック部において、前記レンズ光軸に平行な方向の前記ネック部の最小厚みをＴ（ｍｍ）とした場合に、
    　フランジ比が以下の条件式を満たす、請求項２３に記載の成形金型。
    　１．００≦Ｆ／Ｔ≦２．７５
  26. 　前記第２の成形面は、前記第２の転写面の頂点よりも前記第１の金型と前記第２の金型との型合わせ面から浅い位置に形成されている、請求項２３に記載の成形金型。
  27. 　前記第２の転写面の外周は、前記第１の転写面の外周よりも内側に形成されている、請求項２３に記載の成形金型。
  28. 　前記第１の成形面と前記第３の成形面とをつなぐ面及び前記第２の成形面と前記第４の成形面とをつなぐ面の少なくともいずれか一方は、前記レンズ光軸に対して傾斜している、請求項２３に記載の成形金型。
  29. 　前記第１の成形面及び前記第２の成形面のいずれか一方は、前記第３の成形面及び前記第４の成形面のいずれか一方よりも凹んで配置される、請求項２８に記載の成形金型。
  30. 　前記第１の成形面及び前記第２の成形面の少なくともいずれか一方は、前記レンズ光軸に平行な方向の厚みを変化させる段差形状を有する、請求項２８に記載の成形金型。
  31. 　前記第４の成形面に金型識別用の凸形状のマークを転写する凹転写面を有する、請求項２３に記載の成形金型。
  32. 　前記第２の成形面に金型識別用の凸形状のマークを転写する凹転写面を有する、請求項２３に記載の成形金型。
  33. 　前記型空間の寸法は、前記対物レンズのレンズ光軸に平行な方向のレンズ軸上厚をｔ（ｍｍ）、５００ｎｍ以下の波長の光束における前記対物レンズの焦点距離をｆ（ｍｍ）としたときに、０．８≦ｔ／ｆ≦２．０である対物レンズに対応する、請求項２３に記載の成形金型。
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