WO2012018034A1 - レーザー発振装置 - Google Patents

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洋介 本田
順治 浦川
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大学共同利用機関法人高エネルギー加速器研究機構
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Definitions

  • the present invention relates to a laser capable of obtaining a higher peak intensity by operating a pulse in a laser oscillation apparatus capable of generating strong laser light using a self-oscillation system including an optical storage resonator.
  • the present invention relates to an oscillation device.
  • a light source device As a light source depends on the intensity of the laser target that can be realized.
  • a pulsed linear accelerator is used as a base
  • a high-intensity pulse laser is used as the laser beam, or a method of temporarily amplifying the burst is used.
  • the average intensity of the laser is to be increased by a continuous operation system based on a storage ring type device using Compton scattering or a superconducting accelerator, a high-intensity laser target is required continuously.
  • a known high-intensity mode-locked oscillator for example, 500 W
  • a strong laser beam is generated by using a laser generator having a high-intensity mode-locked oscillator having a performance of 10 psec / pulse, wavelength “1064 nm”, and repetition frequency “150 MHz” and an optical storage resonator.
  • the optical storage resonator is an optical resonator that confines the laser light in a space in which the optical path is closed by a plurality of mirrors, effectively increasing the intensity of light from a relatively low-power laser light source, and continuously This is a promising technology that can realize high-intensity laser light.
  • FIG. 22 shows a configuration example of a conventional laser storage device.
  • the output from the laser oscillator is stored in an external resonator prepared independently.
  • the condition that a standing wave occurs in the optical resonator that is, the mirror interval matches an integral multiple of a half wavelength must be satisfied.
  • the resonance width is determined by the reflectivity of the resonator mirror, and becomes narrower as a higher reflectivity mirror is used to obtain a higher increase rate.
  • the resonance width becomes sub-nanometer in terms of the position accuracy of the resonator mirror, and the resonance state is easily lost due to environmental disturbances such as vibration.
  • the technical limit for stably maintaining resonance is an increase rate of about 1000 times.
  • the conventional laser oscillation device when the laser pulse generated by the high-intensity mode-locked oscillator is guided to the optical storage resonator and stored, unless the feedback control accuracy is considerably high, the laser pulse can be stored stably. There was a problem that I could not.
  • the conventional laser oscillation apparatus has a problem that it can only store and amplify about 1000 times, and the laser pulse energy in the optical storage resonator is only about 100 ⁇ J / pulse.
  • the present invention stabilizes the resonance even if the finesse (accumulation gain) of the optical resonator is increased, and accumulates the laser light in the optical resonator, so that stronger laser light can be obtained compared to the conventional case. It is an object of the present invention to provide a laser oscillation device capable of generating.
  • a laser light source for generating laser light for excitation, a fiber amplifier for generating laser light of a desired wavelength from the laser light, An optical resonator that resonates and accumulates the laser light generated by the fiber amplifier, and is disposed on the output side of the fiber amplifier, guides the laser light to one of the optical resonators, and blocks the laser light in the reverse direction.
  • An optical isolator, and the fiber amplifier, the optical resonator, and the optical isolator are formed as an optical circuit that resonates the laser light, and is modulated by a modulation signal adjusted to an integral multiple of a frequency corresponding to the optical circuit length.
  • An active mode-locking type amplitude modulator that modulates the amplitude of the laser beam is provided on the input side of the fiber amplifier.
  • a laser oscillating apparatus comprising: the laser oscillating apparatus.
  • a laser light source for generating laser light for excitation, a fiber amplifier for generating laser light of a desired wavelength from the laser light, and the fiber amplifier are used.
  • the amplifier, the optical resonator, and the optical isolator are formed as an optical circuit that resonates the laser light, monitors the output of the optical isolator, and uses the laser light frequency signal itself that circulates in the optical circuit.
  • a reproduction mode lock type amplitude modulator that modulates the amplitude of the fiber amplifier is provided on the input side of the fiber amplifier.
  • the reproduction mode lock type amplitude modulator includes a photodiode for extracting a part of the laser light from the fiber amplifier, a first RF amplifier for amplifying an output signal of the photodiode, and the RF A bandpass filter for extracting an RF signal of a desired frequency band to be grown from the output signal of the amplifier, a phase modulator for performing phase modulation of the RF signal that has passed through the bandpass filter, and the phase modulated signal And a second RF amplifier that drives the amplitude modulator with an RF signal.
  • the optical circuit includes a second fiber amplifier for generating laser light having a desired wavelength from the laser light.
  • An adjustment cable for finely adjusting the optical path length of the optical circuit is provided on the optical circuit.
  • the optical resonator is a Fox Smith interferometer type resonator having at least two concave mirrors facing each other at a predetermined interval.
  • the optical resonator includes a piezo adjuster that finely adjusts the length of the resonator formed by the two concave mirrors in correspondence with the laser light having the desired wavelength.
  • the fiber amplifier is formed by the optical fiber having a core doped with Yb.
  • the laser oscillation device can stabilize the resonance even if the finesse of the optical resonator is increased, and can generate a strong laser beam by accumulating the laser beam in the optical resonator. Is made possible.
  • this device is a self-oscillation system that combines a storage resonator and an amplifier.
  • the circulating light has a stable pulse structure with an interval corresponding to the resonator length, so that it accumulates simultaneously. Since a pulse operation in which an increase in intensity occurs inside the resonator can be performed, an even higher peak intensity can be obtained.
  • this apparatus can feed back a modulation signal that exactly matches the fundamental frequency of the system by electrically extracting the noise of the laser oscillator itself and applying amplitude modulation.
  • FIG. 1 shows a configuration of a laser oscillation device based on circular oscillation type light accumulation according to a first embodiment of the present invention.
  • the system when adjusting the optical system of the free space part of this apparatus is shown.
  • court by the modulator off is shown.
  • court by the modulator ON is shown.
  • An oscilloscope observation waveform of the PD1 signal when the modulator is on with an uncoated resonator mirror is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 with the resonator mirror of 90% reflectance in the modulator off by the spectrum analyzer is shown.
  • the observation result of the noise peak by the spectrum analyzer measurement of PD1 when the reproduction mode is locked by this apparatus is shown.
  • regeneration mode lock by this apparatus is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 with the modulator OFF in the resonator mirror of 99% reflectance with the spectrum analyzer is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 with the spectrum analyzer by the resonator mirror of 99% reflectance with the modulator on is shown.
  • a pulse waveform obtained by observing PD1 with an oscilloscope with a 99% reflectance resonator mirror and a modulator on is shown.
  • a configuration of a laser oscillation apparatus adopting a reproduction mode lock method for amplitude modulation of laser light is shown.
  • court by the modulator off is shown.
  • the result of having measured the monitor signal by the oscilloscope by the resonator mirror without a coat with a modulator off is shown.
  • court by the modulator ON is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 with the oscilloscope with the modulator on by the resonator mirror without a coat is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 with the resonator mirror of 90% reflectance in the modulator off by the spectrum analyzer is shown.
  • the waveform of the PD1 signal when the modulator is off with a 90% reflectivity resonator mirror is shown.
  • the result of having measured the signal of PD1 by the spectrum analyzer by the resonator mirror of 90% reflectance in the modulator ON is shown.
  • the waveform of the signal of PD1 when the modulator is on with a resonator mirror of 90% reflectivity is shown.
  • the configuration of a conventional laser storage device is described.
  • FIG. 1 is a diagram for explaining the concept of a circular oscillation type optical storage device that is a self-oscillation system, in which an optical resonator and a laser amplifier are integrated as a whole. It is characterized by the configuration points. Since the oscillation circuit itself automatically follows the resonance condition, there is an advantage that the resonance state continues without control. If the gain at the amplifier exceeds the circulation loss including the resonator, the system enters an oscillation state, and the laser light automatically continues to circulate in the optical circuit. Oscillation begins with the spontaneous emission light noise of the amplifier.
  • Spectral components of the noise light that happen to be accepted by the resonance width of the optical resonator pass through the optical resonator, become the seed light thereafter, and are amplified in the loop, eventually exciting the laser amplifier. All of the energy is concentrated in this component, and the system is in a steady state where the amplifier is saturated.
  • the resonator unit and the amplifier unit form a laser oscillator as a whole.
  • the resonance condition is canceled due to vibration or the like by using high-speed and high-accuracy feedback technology, whereas in the new method, the oscillation circuit itself automatically follows the resonance condition. Even if not, there is an advantage that the resonance state continues.
  • the laser beam resonated with the optical resonator can be amplified by the high efficiency fiber laser amplifier, and the laser beam obtained by the stable amplification can be accumulated in the optical resonator.
  • an optical resonator is arranged in the exit path of the accelerator that accelerates the electron beam, the electron beam sufficiently accelerated by the accelerator is guided to the exit path, and directly collides with the laser light in the optical resonator, It was confirmed that a soft X-ray to a gamma ray beam can be generated.
  • FIG. 2 shows a laser oscillation apparatus according to a first embodiment of the present invention.
  • an optical resonator is disposed in the optical system in the free space in the right half, and 1 is disposed with the optical resonator in between.
  • a pair of matching lens groups 1 and 2 and a pair of collimator lenses each positioned at the input / output end, the left half of the fiber optical system, an adjustment cable, a demultiplexer / multiplexer (WDM),
  • WDM demultiplexer / multiplexer
  • An optical isolator, a fiber amplifier, and an amplitude modulator are connected by a fiber to form a closed loop with a free space optical system.
  • both fiber amplifiers 1 and 2 are Yb fiber amplifiers.
  • a Yb fiber is a double clad type fiber with a core doped with Yb.
  • a laser beam of a predetermined wavelength excitation laser beam
  • a Yb fiber emits a laser beam having a different wavelength. Generate and supply.
  • optical isolators 1 and 2 are inserted in two places.
  • the optical isolator passes the laser beam supplied to the terminal and emits it from the terminal.
  • a laser light source that generates laser light for excitation includes a laser diode LD, an optical isolator 3, and the above-described demultiplexer / multiplexer (WDM).
  • the laser diode is composed of a semiconductor laser element that generates laser light having a wavelength necessary to excite the fiber amplifier, and generates laser light when a drive voltage is applied.
  • the optical isolator 3 is configured so that the laser beam supplied to the terminal passes through and is emitted from the terminal, and the laser beam supplied to the terminal is blocked and does not exit from the terminal. Is taken in, passed through the optical fiber connected to the terminal, emitted from the terminal, and demultiplexed / multiplexed by a path of terminal ⁇ optical fiber ⁇ demultiplexer / multiplexer terminal. Supply to the multiplexer. Further, when the laser beam is emitted from the demultiplexer / multiplexer and supplied to the terminal via the optical fiber, it is blocked to protect the laser diode.
  • the demultiplexer / multiplexer When a laser beam having a first wavelength and a laser beam having a second wavelength are incident from one of the terminals, the demultiplexer / multiplexer synthesizes and emits the light from the other terminal. When the laser light combined from the terminal is incident, it is demultiplexed, and the demultiplexed laser light is emitted from the terminal and emitted from the terminal. When light is output and supplied to a terminal connected to the optical fiber, the laser light is taken in and supplied to the fiber amplifier 2 connected to the terminal.
  • the laser light When the laser light is emitted from the fiber amplifier 2 and supplied to the terminal, the laser light is demultiplexed, and the laser light having the divided wavelength is emitted from the terminal, and the demultiplexer / multiplexer terminal ⁇
  • the optical fiber is supplied to the optical isolator through the path of the optical fiber ⁇ optical isolator terminal.
  • the optical isolator 2 is configured to take in the laser beam supplied to the terminal, pass it and emit it from the terminal, and to block the laser beam supplied to the terminal so as not to emit from the terminal.
  • the laser beam emitted from the demultiplexer / multiplexer is supplied through the path of the wave / multiplexer terminal ⁇ optical fiber ⁇ terminal, this is passed through, and the terminal ⁇ optical fiber ⁇ amplitude modulator ⁇ fiber amplifier. 1 ⁇
  • the optical isolator 1 is supplied to the optical system through a path. Also, the optical isolator 1 is cut off when laser light is supplied from the optical system through a path of optical system ⁇ optical fiber ⁇ terminal so that the laser light does not return to the demultiplexer / multiplexer.
  • the optical path length of the optical circumference circuit is provided with an adjustment cable for finely adjusting the optical path length of the optical circumference circuit, and this adjustment cable is also constituted by a fiber.
  • the adjustment cable and the fiber amplifier are nonpolarization-preserving, but a paddle type polarization controller is inserted because the polarization plane needs to be matched to the polarization-maintaining system after the modulator.
  • a 10% coupler is installed at the end of the fiber system, and a part (10%) of the circulating light is taken out and monitored by a photodiode (PD).
  • PD photodiode
  • the amplitude modulator is driven by an RF signal applied from the outside.
  • the matching lens group 1 is connected to the fiber via the collimator lens 1 and includes a plurality of mirrors that reflect the laser light and a matching lens that adjusts the diameter of the laser light, and the like. While taking in and reflecting, the diameter, the deflection direction, and the like are adjusted, and the electron beam is made incident on an optical resonator arranged in the output path of the accelerator that accelerates the electron beam.
  • the optical resonator is attached to a resonator structure (not shown) disposed in an exit path of an accelerator that accelerates an electron beam, and a resonator structure having a reflectance of 90% or more and a radius of curvature of 250 mm.
  • a concave mirror that is attached to the resonator structure so that the concave mirror is spaced apart from the concave mirror by a distance corresponding to the wavelength of the laser beam and the concave side faces the concave mirror.
  • a piezo element which is arranged between the back surface of the substrate and the resonator structure and deforms in accordance with the applied voltage and adjusts the position and mounting angle of the concave mirror, and the like.
  • each concave mirror When laser light is supplied from the group 2 to the back surface of each concave mirror, the phase is adjusted while transmitting through each concave mirror and confining and accumulating it between the concave mirrors. In parallel with this operation, a part of strong laser light accumulated between the concave mirrors is emitted from the concave mirrors and supplied to the matching lens group 1 and the matching lens group 2.
  • the matching lens group 2 is connected to the fiber via the collimator lens 2 and includes a plurality of mirrors that reflect the laser light and a matching lens that adjusts the diameter of the laser light, and captures and reflects the supplied laser light. While adjusting the diameter, deflection direction, etc., the light is incident on the optical resonator. Further, the laser light emitted from the optical resonator is taken in and reflected, and the diameter, the deflection direction, and the like are adjusted, emitted from the collimator lens 2, and supplied to the terminal of the output coupler via the optical fiber.
  • the light exits from the fiber into the free space from the collimator lens 1 and is adjusted by a pair of matching lenses before entering the optical resonator.
  • the optical resonator length is adjusted to 420 mm (frequency 357 MHz).
  • a micrometer stage is attached to one resonator mirror and used for fine adjustment of the optical resonator length, and the other optical resonator mirror is piezo-driven and used for scanning during adjustment.
  • the light After passing through the optical resonator, the light passes through a symmetric optical system and is input again from the collimator lens 2 to the fiber. On the way, a part is reflected by the beam sampler, PD2 monitors the reflected light of the resonator, and PD3 monitors the transmitted light of the optical resonator.
  • Each part is monitored by PD1 to PD3, and it is necessary to associate the power monitored at this time with the power in each part of the optical circuit.
  • the reason for this is that although the oscillation wavelength in this apparatus is around 1035 nm, calibration is required when it differs from the wavelength of each element such as a commercially available resonator mirror.
  • the ASE light generated by exciting the fiber amplifier 1 is used to measure and associate the power of each part.
  • the light from the mode-locked laser is transported through a fiber, connected to a collimator with an FC / APC connector, and emitted.
  • the optical resonator length is adjusted with a micrometer so that the resonance is maximized while adjusting the light passing through the optical resonator.
  • the fiber connection is switched between the forward direction and the reverse direction, and the matching between the upstream side and the downstream side is adjusted independently.
  • the signal is input from the forward direction and re-input to the fiber on the output side, and the entire optical system matching is confirmed.
  • the mirror of the optical resonator can be replaced with an uncoated substrate of the same shape, and in this case, the optical path length corresponding to the optical resonator length passes, but the resonance phenomenon does not occur.
  • a slight mismatch in matching can be recovered by finely adjusting the mirror of the fiber re-input portion. This basically results in a simple ring laser configuration.
  • the fiber amplifier is turned on with the amplitude modulator turned off and the signal of the photodiode PD1 is measured with a spectrum analyzer, a super mode noise peak corresponding to the optical path length of the circuit can be observed.
  • This confirmation can be made by measuring the PD1 signal with a spectrum analyzer and confirming that the modulated 357 MHz component is strengthened and pulsates and oscillates.
  • the resonator mirror has a reflectance of 90% or 99% at a wavelength of 1064 nm. Similarly, ASE light was incident and the transmittance was measured.
  • the 90% mirror had a transmittance of 7.5%, and the 99% mirror had a transmittance of 1.3%. In this explanation, they are called 90% mirror and 99% mirror, but when the power inside the resonator is actually estimated from the power transmitted through the resonator, it is calculated from the transmittance of the measurement result.
  • FIG. 4 shows the results of measuring the PD1 signal with a spectrum analyzer when the modulator is off. According to FIG. 4A, a super noise peak is seen in the vicinity of 357 MHz. In addition, according to the measurement in FIG. 4B, which is observed in a wide span, super mode noise peaks can be observed at intervals of 6.5 MHz.
  • FIG. 5 shows the measurement result of the spectrum analyzer for the signal of PD1 when the modulator is on.
  • FIG. 5B shows that a 357 MHz component subjected to modulation is strengthened and other noise peaks are suppressed according to FIG.
  • the pulse waveform of FIG. 6 obtained by observing PD1 with an oscilloscope indicates that a pulse structure is formed with a modulation period.
  • FIG. 7 shows the result of measuring the signal of PD1 with a spectrum analyzer when the modulator is off. According to FIG. 7A, a peak is seen in the vicinity of 357 MHz, and FIG. 7B shows that no super mode noise peak is observed even in a wide span. This is because other peaks are suppressed by the resonator structure.
  • FIG. 8 shows the measurement result of the spectrum analyzer for the signal of PD1 when the modulator is on.
  • FIG. 8 (a) and FIG. 8 (b) seen in a wide span show that the modulated 357 MHz component becomes stronger and pulsates and oscillates.
  • the pulse waveform of FIG. 9 obtained by observing PD1 with an oscilloscope indicates that a more stable pulse train is formed than in the case of no coating.
  • FIG. 10 shows the result of measuring the signal of PD1 with a spectrum analyzer when the modulator is off. According to FIG. 10A, a peak is observed in the vicinity of 357 MHz, and FIG. 10B shows that no super mode noise peak is observed even when viewed in a wide span.
  • FIG. 11 shows the measurement result of the spectrum analyzer for the PD1 signal when the modulator is on.
  • FIG. 11 (a) and FIG. 11 (b) viewed from a wide span show that the 357 MHz component subjected to modulation becomes stronger and oscillates in a pulsed manner.
  • the pulse waveform of FIG. 12 obtained by observing PD1 with an oscilloscope indicates that a more stable pulse train is formed than in the case of no coating.
  • harmonic pulsing is performed by forcibly applying amplitude modulation to the laser oscillator system using an external signal generator. It was. This system has a relatively simple configuration and can easily change the harmonics to be oscillated.
  • the noise of the laser oscillator itself is electrically extracted and the amplitude modulator is driven to obtain the fundamental frequency of the system. It is possible to feed back an exactly matched modulation signal. According to this method, even if the oscillation frequency itself fluctuates, the relationship between the modulation signal and the loop length can be obtained by using the reproduction mode lock method, which is made by reproducing the drive signal of the amplitude modulator from its own oscillation signal. Therefore, pulse oscillation has the advantage of being stable.
  • FIG. 13 shows the configuration of a laser oscillation apparatus that employs a reproduction mode lock method to modulate the amplitude of laser light.
  • the configuration is the same as that shown in FIG. 2 except that a feedback circuit for electrically extracting the noise of the laser oscillator itself and feeding back the modulation signal to the amplitude modulator is provided.
  • This feedback circuit extracts a part of light from a 10% fiber coupler and monitors it with a photodiode (PD1).
  • the electric signal of PD1 is amplified, and the component to be grown is extracted from the super mode noise by a band pass filter (BPF) of 357 MHz ⁇ 7 MHz.
  • BPF band pass filter
  • the phase is appropriately adjusted by a phase shifter, amplified to an appropriate amplitude by an RF amplifier, and an amplitude modulator provided on the input side of the fiber amplifier is driven.
  • the optical path length of the optical circuit is the same as the configuration shown in FIG. 2, and an adjustment cable whose length is adjusted is inserted, the fundamental frequency is 6.49 MHz, and the 55th harmonic matches the 357 MHz of the storage resonator. I am doing so.
  • the signal of PD1 is divided into two by a splitter so as to monitor the circulating pulse structure, and the signal returned to the amplitude modulator is also divided into two so that the feedback signal can be monitored.
  • the effect of this system can be confirmed.
  • the resonator mirror of the optical resonator uses a resonator mirror with no coating and a reflectivity of 90%. Compare the case where the input cable to the amplitude modulator is removed from the connector and the feedback loop is opened, and the case where the loop is closed.
  • FIG. 14 shows the results of measuring the signal of PD1 with a spectrum analyzer when the modulator is off. According to FIG. 14B, super noise peaks are observed at intervals of 6.49 MHz, and FIG. 14A shows that the 55th peak is present in the vicinity of 357 MHz.
  • FIG. 15 shows a monitor signal measured with an oscilloscope. Since noise is composed of a plurality of components, it has a random waveform. In addition, when viewed over a wide span, super mode noise peaks can be observed at intervals of 6.5 MHz.
  • FIG. 16 shows a spectrum analyzer measurement result of the PD1 signal when the modulator is on.
  • FIG. 16A and the super noise peak are growing, and
  • FIG. 16B seen in a wide span shows that other peaks are suppressed.
  • the pulse waveform of FIG. 17 obtained by observing PD1 with an oscilloscope shows that a pulse structure is generated in FIG. 17A, and that a stable pulse oscillation is observed even in a long span. ).
  • FIG. 18 shows the result of measuring the PD1 signal with the spectrum analyzer when the modulator is off. According to FIG. 18 (a), a super noise peak is observed at 357 MHz, and FIG. 18 (b) showing a wide span shows that other peaks are suppressed due to the effect of the resonator.
  • FIG. 19 shows a waveform at this time. Since there are few noise components, the signal after BPF, in particular, shows a waveform of 357 MHz when viewed in a short span in FIG. When observed over a long span of b), the amplitude fluctuates unstablely.
  • FIG. 20 shows the measurement result of the spectrum analyzer for the signal of PD1 when the modulator is on, and also shows that the oscillation signal is sharper in FIGS. 20 (a) and 20 (b).
  • FIG. 21 shows waveforms at this time, and both FIG. 21A and FIG. 21B show that pulse oscillation is stable.
  • the modulation frequency can be automatically optimized by electrically extracting an appropriate harmonic signal from the noise peak of oscillation and using it for amplitude modulation. Show what you can do. Therefore, by electrically extracting an appropriate harmonic signal from the oscillation noise peak and using it for amplitude modulation, the modulation frequency can be automatically optimized and the pulse oscillation can be stabilized.
  • the present invention relates to a laser device that generates strong laser light, and more particularly, to a laser for a light source using laser Compton scattering that can oscillate stably even when the finesse of an optical resonator is increased, In addition, by introducing amplitude modulation, it is possible to obtain a higher peak intensity, so that it has industrial applicability.

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Abstract

光共振器のフィネスを高くしても、共振を安定させることができると共に、光共振機内にレーザー光を蓄積させることにより従来装置と比較してより強いレーザー光を発生可能なレーザー発振装置を提供する。励起用のレーザー光を発生する励起用レーザー光源と、励起用レーザー光源で生成されたレーザー光が供給されたとき、所望波長のレーザー光を生成するファイバ増幅器と、光共振器と、光共振器とファイバ増幅器との間に介挿され、ファイバ増幅器からのレーザー光を光共振器の一方に導き、逆方向のレーザー光を遮断する光アイソレータと、光共振器の他方から出射されるレーザー光を取り込み、ファイバ増幅器、光アイソレータを介し、光共振器に戻し、共振を促進させる光周回路と、光周回路内のレーザー光を振幅変調する変調器とを備える。

Description

レーザー発振装置
　本発明は、光蓄積共振器を含む自己発振システムを用いて、強いレーザー光を発生することが可能なレーザー発振装置において、パルス動作させることでより高いピーク強度を得ることができるようにしたレーザー発振装置に関する。
　近年、レーザーコンプトン散乱を利用した小型光源装置の開発が行われている。このような光源装置の光源としての強度は、実現可能なレーザー標的の強度に依存する。パルス運転する線形加速器をベースにする場合、レーザー光も高強度のパルスレーザーを用いるか、一時的にバースト増幅して用いる手法がとられる。
　一方、コンプトン散乱を利用した蓄積リング型装置や超伝導加速器をベースにした連続運転のシステムによってレーザーの平均強度を高めようとすると、連続的に高強度のレーザー標的が必要となる。
　このため、レーザー光と電子を衝突させたときのレーザー逆コンプトン散乱でＸ線を発生させる従来のＸ線発生装置（例えば、特許文献１を参照）では、公知の大強度モードロック発振器、例えば５００Ｗ、１０ｐｓｅｃ／パルス、波長“１０６４ｎｍ”、繰り返し周波数“１５０ＭＨｚ”の性能を持つ大強度モードロック発振器と、光蓄積共振器とを持つレーザー発生装置を使用し、強いレーザー光を発生させている。
　ここで、光蓄積共振器とは、複数の鏡で光路を閉じた空間にレーザー光を閉じ込める光共振器で、比較的低出力のレーザー光源からの光を実効的に強度増大し、連続的に高強度レーザー光を実現できる有望な技術である。
　図２２は、従来型のレーザー蓄積装置の構成例を示す。レーザー発振器からの出力は独立に用意された外部共振器に蓄積される。光共振器に光が蓄積されるには、光共振器内に定在波が起こる、即ち鏡間隔が半波長の整数倍に合致する条件が満たされなければならない。その共鳴幅は共振器鏡の反射率で決まり、高増大率を得ようと高反射率の鏡を使用する程、狭くなっていく。増大率１０００倍の共振器では、共鳴幅は共振器鏡の位置精度にしてサブナノメートルになり、振動などの環境の擾乱で簡単に共鳴状態が失われてしまう。共鳴条件を機械的に制御し、レーザー蓄積状態を維持させるため、共振器鏡をピエゾ駆動にし、高度なフィードバック制御を行うことが必要とされる。現状では、安定に共鳴を維持できる技術的限界は増大率１０００倍程度となっている。
特開２００９－１６４８８号公報
　しかしながら、このような従来のレーザー発振装置で使用される大強度モードロック発振器は、非常に高価であることから、レーザー発振装置自体も、高価になってしまうという問題があった。また、従来のレーザー発振装置においては、光共振器の共鳴状態を高精度で制御する高度な技術を必要とするのが難点であり、このことが増大率の技術的な限界を決めることとなる。
　さらに、従来のレーザー発振装置では、大強度モードロック発振器で生成されたレーザーパルスを光蓄積共振器に導いて、蓄積させる際、フィードバック制御の精度をかなり高くしないと、安定的に蓄積させることができないという問題があった。また、従来のレーザー発振装置では、１０００倍程度の蓄積増幅しかできず、光蓄積共振器内のレーザーパルスエネルギーも１００μＪ／パルス程度にしかならないという問題があった。
　このため、本発明は、光共振器のフィネス（蓄積増幅度）を高くしても、共振を安定させて、光共振機内にレーザー光を蓄積させることにより従来と比較してより強いレーザー光を発生可能なレーザー発振装置を提供することを目的とする。
　上記の目的を達成するために、本発明は、その第１の形態として、励起用のレーザー光を発生するレーザー光源と、前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるためのファイバ増幅器と、前記ファイバ増幅器により生成された前記レーザー光を共振蓄積する光共振器と、前記ファイバ増幅器の出力側に配置され、前記レーザー光を前記光共振器の一方に導くと共に、逆方向のレーザー光を遮断する光アイソレータと、前記ファイバ増幅器、前記光共振器及び前記光アイソレータが前記レーザー光を共振させる光周回路として形成され、前記光周回路長に対応した周波数の整数倍に調整された変調信号により前記レーザー光を振幅変調する能動モードロック方式の振幅変調器を前記ファイバ増幅器の入力側に設けたことを特徴とするレーザー発振装置と、を備えたことを特徴とするレーザー発振装置を提供するものである。
　さらに、本発明は、その第２の形態として、励起用のレーザー光を発生するレーザー光源と、前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるためのファイバ増幅器と、前記ファイバ増幅器により生成された前記レーザー光を共振蓄積する光共振器と、前記ファイバ増幅器の出力側に配置され、前記レーザー光を前記光共振器の一方に導くと共に、逆方向のレーザー光を遮断する光アイソレータと、前記ファイバ増幅器、前記光共振器及び前記光アイソレータが前記レーザー光を共振させる光周回路として形成され、前記光アイソレータの出力をモニタリングし、前記光周回路を周回するレーザー光の周波数信号自身により前記レーザー光を振幅変調する再生モードロック方式の振幅変調器を前記ファイバ増幅器の入力側に設けたことを特徴とするレーザー発振装置を提供するものである。
　ここで、前記再生モードロック方式の振幅変調器は、前記ファイバ増幅器からのレーザー光の一部を取り出すためのフォトダイオードと、前記フォトダイオードの出力信号を増幅する第１のＲＦ増幅器と、前記ＲＦ増幅器の出力信号の中から成長させたい所望の周波数帯域のＲＦ信号を取り出すためのバンドパスフィルタと、前記バンドパスフィルタを通過したＲＦ信号の位相変調を行う位相変調器と、前記位相変調されたＲＦ信号により当該振幅変調器を駆動する第２のＲＦ増幅器と、を含むことを特徴とする。
　前記光周回路には、前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるための第２のファイバ増幅器が配置されることを特徴とする。
　前記光周回路上には、当該光周回路の光路長を微調整するための調整ケーブルを設けたことを特徴とする。
　前記光共振器は、所定の間隔で相互に向かい合う２枚の凹面鏡を少なくとも有するフォックス・スミス干渉計タイプの共振器であることを特徴とする。
　さらに、前記光共振器は、前記２枚の凹面鏡によって形成される共振器長を前記所望波長のレーザー光に対応させて微調整させるピエゾ調整器を有することを特徴とする。
　前記ファイバ増幅器は、Ｙｂがドープされたコアを持つ前記光ファイバにより形成されたことを特徴とする。
　これにより、本発明に係るレーザー発振装置は、光共振器のフィネスを高くしても、共振を安定させることができると共に、光共振機内にレーザー光を蓄積させて、強いレーザー光を発生させることを可能としたのである。
　また、本装置は、蓄積共振器と増幅器を組み合わせによる自己発振システムとし、これに振幅変調を加えることで、周回光が共振器長に対応する間隔の安定したパルス構造を持つことにより、同時に蓄積共振器内部で強度増大が起こるパルス動作させることが出来るために、より一層高いピーク強度が得られる。
　さらに、本装置は、自己発振システムにおいて、レーザー発振器自体のノイズを電気的に取り出して振幅変調をかけることで系の基本周波数に正確に一致した変調信号をフィードバックすることができる。
周回発振型光蓄積装置の概念を示す。 本発明の第１の実施形態による周回発振型光蓄積によるレーザー発振装置の構成を示す。 本装置の自由空間部の光学系を調整するときのシステムを示す。 コート無し共振器鏡で変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号のオシロスコープでの観測波形を示す。 ９０％反射率の共振器鏡で変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 本装置による再生モードロックしたときのＰＤ１のスペクトルアナライザ測定によるノイズピークの観測結果を示す。 本装置による再生モードロックしたときのオシロスコープにてＰＤ１を観測したパルス波形を示す。 ９９％反射率の共振器鏡での変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 ９９％反射率の共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザにて測定した結果を示す。 ９９％反射率の共振器鏡で変調器オンでのオシロスコープでＰＤ１を観測したパルス波形を示す。 レーザー光を振幅変調するのに再生モードロック方式を採用したレーザー発振装置の構成を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オフでのモニタ信号をオシロスコープで測定した結果を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 コート無し共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号をオシロスコープで測定した結果を示す。 ９０％反射率の共振器鏡で変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。 ９０％反射率の共振器鏡で変調器オフでのＰＤ１の信号の波形を示す。 ９０％反射率の共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザにて測定した結果を示す。 ９０％反射率の共振器鏡で変調器オンでのＰＤ１の信号の波形を示す。 従来のレーザー蓄積装置の構成を説明している。
１．本発明の第１の実施形態の説明
　図１は、自己発振システムである周回発振型光蓄積装置の概念を説明する図であり、光共振器とレーザー増幅器が全体で一体となってレーザー発振器を構成する点を特徴としている。発振回路そのものが自動的に共鳴条件を追従することになるので、制御をせずとも共鳴状態が続く利点がある。増幅部でのゲインが共振器部を含め周回のロスを上回れば、系は発振状態になり、自動的にレーザー光が光周回路を周回し続けることになる。発振は増幅器の自然放出光ノイズから始まる。ノイズ光のうちたまたま光共振器の共鳴幅に受け入れられたスペクトル成分が光共振器を通過し、以降の種光となって周回の中で増幅されていき、最終的にはレーザー増幅器を励起する全エネルギーは全てこの成分に集約され、増幅部が飽和するところで系は定常状態となる。
　共振器部と増幅部が全体で一体となってレーザー発振器を構成する点が従来方式と異なる。従来方式では振動等によって共鳴条件が外れるのを高速高精度フィードバック技術によって無理矢理に維持していたのに対し、新方式では発振回路そのものが自動的に共鳴条件を追従することになるので、制御をせずとも共鳴状態が続く利点がある。
　共振器を透過した複雑な光路のロスを補う為には高ゲインの増幅部が必要であり、単一パスで高ゲインの得られるファイバ増幅器がこのシステム開発の要になる。そこで、光蓄積共振器と、高効率ファイバレーザー増幅法との基礎研究によって、自己発振を生じさせた閉光学系（周回発振）の着想に至った。このような高フィネス（finesse）タイプの光共振器においては、共振するレーザー光のみを蓄積するので、光共振器を透過したレーザー光を高効率ファイバレーザー増幅器に戻すことにより、安定なレーザー光増幅と共に、レーザー光蓄積とを実現するものである。
　そして、高効率ファイバレーザー増幅器によって、光共振器に共鳴したレーザー光を増幅させることができるとともに、安定した増幅で得られたレーザー光を光共振器に蓄積させることができることを確認した。
　この際、光共振器に入射するレーザー光のエネルギーの１万倍以上のエネルギーを持つレーザー光が光共振器内に存在しているのを確認した。
　そして、電子ビームを加速させる加速器の出射路内に、光共振器を配置させ、加速器で十分に加速された電子ビームを出射路に導いて、光共振器内のレーザー光に直接、衝突させ、軟Ｘ線からガンマ線ビームまで生成させることができることを確認した。
　図２は本発明の第１の実施例に係るレーザー発振装置を示しており、同図において、右半分の自由空間の光学系には光共振器と、この光共振器を挟んで配置した１組のマッチングレンズ群１及び２と、入出力端にそれぞれは位置した一組のコリメータレンズを具備し、左半分のファイバ光学系には調整ケーブルと、分波／合波器（ＷＤＭ）と、光アイソレータと、ファイバ増幅器と、振幅変調器とがファイバにて接続されて、自由空間の光学系と閉ループになっている。
　発振条件を満たすためのゲインに余裕を持つために、ファイバ増幅器を２個設けており、何れのファイバ増幅器１、２もＹｂファイバ増幅器である。Ｙｂファイバは、コアにＹｂがドープされたダブルクラッドタイプのファイバであり、所定の波長のレーザー光（励起用のレーザー光）が供給されて励起されたとき、これとは異なる波長のレーザー光を発生し供給する。
　周回方向を規定するために、光アイソレータ１、２を２ヶ所に挿入している。光アイソレータは、端子に供給されたレーザー光を通過させて端子から出射する。
　励起用のレーザー光を発生するレーザー光源は、レーザーダイオードＬＤと、光アイソレータ３と、前記した分波／合波器（ＷＤＭ）とから構成している。レーザーダイオードは、ファイバ増幅器を励起させるのに必要な波長のレーザー光を発生する半導体レーザー素子などによって構成しており、駆動電圧が印加されているとき、レーザー光を発生し、レーザーダイオード→光ファイバ→光アイソレータの端子なる経路で、光アイソレータに供給する。
　光アイソレータ３は、端子に供給されたレーザー光を通過させて端子から出射させ、また端子に供給されたレーザー光を遮断して、端子から出射しないように構成されており、レーザーダイオードからレーザー光が供給されると、端子に接続された光ファイバを介して、これを取り込み、通過させて、端子から出射し、端子→光ファイバ→分波／合波器の端子なる経路で、分波／合波器に供給する。また、分波／合波器からレーザー光が出射され、これが光ファイバを介して、端子に供給されたとき、これを遮断させて、レーザーダイオードを保護する。
　分波／合波器は、一方の各端子から第１の波長のレーザー光、第２の波長のレーザー光が入射されたとき、これを合波して、他方の端子から出射し、またこの端子から合波されたレーザー光が入射したとき、これを分波して、当該分波したレーザー光を端子から出射し、これを端子から出射するように構成されており、光アイソレータ３からレーザー光が出力され、これが光ファイバに接続された端子に供給されたとき、このレーザー光を取り込み、端子に接続されたファイバ増幅器２に供給する。また、ファイバ増幅器２からレーザー光が出射され、これが端子に供給されると、このレーザー光を分波して、分派した波長のレーザー光を端子から出射し、分波／合波器の端子→光ファイバ→光アイソレータの端子なる経路で、光アイソレータに供給する。
　また、光アイソレータ２は、端子に供給されたレーザー光を取り込み、通過させて端子から出射し、また端子に供給されたレーザー光を遮断して、端子から出射しないように構成されており、分波／合波器の端子→光ファイバ→端子なる経路で、分波／合波器から出射されたレーザー光が供給されたとき、これを通過させ、端子→光ファイバ→振幅変調器→ファイバ増幅器１→光アイソレータ１なる経路にて光学系に供給する。また、光アイソレータ１は光学系→光ファイバ→端子なる経路で、光学系からレーザー光が供給されたとき、これを遮断して、レーザー光が分波／合波器に戻らないようにする。
　そして、光周回路の光路長には、光周回路の光路長を微調整するための調整ケーブルを設けているが、この調整ケーブルもファイバにて構成している。
　調整ケーブルとファイバ増幅器は偏波非保存であるが、変調器以降の偏波保存の系に対して偏光面を合わせる必要がある為、パドル式の偏光コントローラを挿入している。ファイバ系の最後に１０％カプラを設置し、周回光の一部（１０％）を取り出してフォトダイオード（ＰＤ）でモニタしている。
　アクティブモードロック方式でパルス化を引き起こすために、振幅変調器には、外部から加えるＲＦ信号で駆動するようになっている。
　マッチングレンズ群１は、コリメータレンズ１を介してファイバと接続され、レーザー光を反射する複数のミラーと、レーザー光の径などを調整するマッチングレンズを備えており、コリメータレンズ１からのレーザー光を取り込み、反射させながら、径、偏向方向などを調整し、電子ビームを加速させる加速器の出射路内に配置された光共振器に入射させる。
　光共振器は、電子ビームを加速させる加速器の出射路内に配置される共振器構造体（図示は省略する）と、反射率が９０％以上、曲率半径が２５０ｍｍの、共振器構造体に取り付けられる凹面鏡と、反射率９０％以上、曲率半径が２５０ｍｍで、レーザー光の波長と対応する距離だけ、凹面鏡と離間され、かつ凹面側が対向するように、共振器構造体に取り付けられる凹面鏡と、凹面鏡の裏面と共振器構造体との間に配置され、印加された電圧に応じて、変形し、凹面鏡の位置、取り付け角度などを調整するピエゾ素子とを備えており、マッチングレンズ群１、マッチングレンズ群２から各凹面鏡の裏面にレーザー光が供給されたとき、各凹面鏡を透過させて、各凹面鏡の間に、これを閉じ込め、蓄積しながら、位相を調整する。また、この動作と並行し、各凹面鏡の間に蓄積している強いレーザー光の一部を各凹面鏡から出射させ、マッチングレンズ群１、マッチングレンズ群２に供給する。
　マッチングレンズ群２は、コリメータレンズ２を介してファイバと接続され、レーザー光を反射する複数のミラーと、レーザー光の径を調整するマッチングレンズを備えて、供給されたレーザー光を取り込み、反射させながら、径、偏向方向などを調整し、光共振器に入射させる。また、光共振器から出射されるレーザー光を取り込み、反射させながら、径、偏向方向などを調整し、コリメータレンズ２から出射し、光ファイバを介して、出力カプラの端子に供給する。
　このように、ファイバから自由空間へはコリメータレンズ１から出射し、マッチング用のレンズの組で調整したうえで、光共振器に入射される。後に述べる調整により、光共振器長は４２０ｍｍ（周波数３５７ＭＨｚ）に合わせている。片方の共振器鏡にはマイクロメータステージを取り付け、光共振器長の微調整に使用し、もう片方の光共振器鏡はピエゾ駆動にし、調整の際のスキャンに用いる。光共振器透過後は対称な光学系を通過し、コリメータレンズ２からファイバへ再入力される。途中、ビームサンプラにより一部を反射し、ＰＤ２は共振器の反射光をモニタし、ＰＤ３は光共振器の透過光をモニタするようになっている。
　ＰＤ１～ＰＤ３で各部をモニタするが、このときモニタするパワーと、光周回路の各部でのパワーとの対応付けが必要となる。その理由は、この装置においての発振波長は１０３５ｎｍ付近であるが、市販の共振器鏡等の各要素の波長と相違する場合には、キャリブレーションを行う必要があるからである。この場合の光周回路のモニタ点としては、ファイバアンプ１を励起して発生したＡＳＥ光を使って、各部のパワーを測定し、対応付けする。
　上記構成において、自己発振システムのパルス動作を行うための光共振器繰り返し周波数の調整と光周回路の調整について説明する。
　自由空間部の光学系を決めるために、例えば７１４ＭＨｚモードロックレーザーを用いて調整を行うものとする。まず、光共振器の共振器長を精度良く決めようという狙いである。共振器は、曲率半径２５０ｍｍの凹面鏡を４２０ｍｍ間隔で向かい合わせた、ＦＳＲ＝３５７ＭＨｚの構成とした。
　図３で示すように、モードロックレーザーからの光をファイバで輸送し、ＦＣ／ＡＰＣコネクタでコリメータに接続して出射する。このとき、光共振器の透過光を見ながら調整し、共鳴を最大にするようにマイクロメータで光共振器長を調整する。マッチングは、ファイバ接続を順方向、逆方向、と切替え、上流側と下流側のマッチングを独立に調整する。順方向から入力し、出射側でファイバに再入力した後の信号を測定し、全体の光学系マッチングを確認する。
　次に、光周回路の調整について説明する。光共振器の鏡を、同じ形状の基板でコート無しのものに交換でき、その場合、光共振器長に相当する光路長は経由するが、共鳴現象は起きないようになっている。ここで多少のマッチングのずれについては、ファイバ再入力部の鏡を微調整して回復させることが出来る。これで基本的には単純なリングレーザーの構成になる。振幅変調器はＲＦオフの状態で、ファイバ増幅器をオンにし、フォトダイオードＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定すると、周回の光路長に相当するスーパーモードノイズピークが観測できる。この状態で、ピーク強度を最大にするように、偏光コントローラのパドルの調整と、振幅変調器のＤＣオフセットの調整を行う。本構成では、周回の基本周波数は６．５ＭＨｚ程度になっているので、これを目標の３５７ＭＨｚに合わせる為に、基本周波数の５５倍のハーモニクスを使う。５５番目のピークが３５７ＭＨｚに一致するように、調整ケーブルの長さを調整するが、本例では３５７．０６７ＭＨｚまで調整が出来る。更に精度を出すためには、ピエゾストレッチャとディレイラインを用いることも考えられる。また、広いスパンで見ると、６．４９ＭＨｚ間隔にスーパーモードノイズピークを確認できる。
　こうした調整により、光周回路長に対応した周波数の整数倍に調整した３５７ＭＨｚのＲＦ信号を振幅変調器に入力して、パルス発振させると、変調をかけた３５７ＭＨｚの成分が強まり、その他のノイズピークは抑制され、変調の周期でパルス構造が出来上がる。すなわち、繰り返し周波数３５７ＭＨｚに調整した自由空間蓄積共振器を、周回光路長をこの５５倍に調整したファイバ増幅器システムに組み込んで発振させた振幅変調を導入した結果、周回光が共振器長に対応する間隔の安定したパルス構造を持ち、同時に蓄積共振器内部で強度増大が起こる。
　この確認は、ＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定することで、変調をかけた３５７ＭＨｚの成分が強まりパルス化して発振していることを確認できる。
　共振器鏡は波長１０６４ｎｍにおいて、反射率９０％、あるいは、９９％の仕様になっている。同様にＡＳＥ光を入射して、透過率を測定した。９０％鏡は透過率７．５％、９９％鏡は透過率１．３％である、との結果が得られた。この説明では、９０％鏡、９９％鏡と呼ぶが、実際に共振器透過光パワーから共振器内部でのパワーを見積る際には、測定結果の透過率から算出することになる。
　本装置の実証確認について説明する。光共振器の共振器鏡が、コート無し及び反射率９０％と９９％であるそれぞれの場合について、振幅変調器をオン及びオフ（振幅変調器へ入力するケーブルをカプラから外したとき）で測定した結果を示す。
　ａ）コート無し共振器鏡での結果
　図４に、変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。図４(ａ)によると、３５７ＭＨｚ付近にスーパーノイズピークが見られる。また、広いスパンで見る図４（ｂ）の測定によると、６．５ＭＨｚ間隔でスーパーモードノイズピークが観測できる。
　図５に、変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザの測定結果を示す。図５(ａ)によると変調をかけた３５７ＭＨｚの成分が強まり、その他のノイズピークは抑制されていることを広いスパンで見る図５（ｂ）は示している。オシロスコープでＰＤ１を観測した図６のパルス波形は変調の周期でパルス構造が出来ていることを示す。
　ｂ）９０％反射率の共振器鏡での結果
　図７に、変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。図７(ａ)によると３５７ＭＨｚ付近にピークが見られ、また、広いスパンで見ても、スーパーモードノイズピークは観測されないことを図７（ｂ）は示す。これは、共振器構造によって、他のピークが抑制される為である。
　図８に、変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザの測定結果を示す。変調をかけた３５７ＭＨｚの成分が強まり、パルス化して発振することを図８(ａ)及び広いスパンで見る図８（ｂ）は示している。オシロスコープでＰＤ１を観測した図９のパルス波形は、コート無しの場合よりも安定したパルス列が構成されていることを示す。
　ｃ）９９％反射率の共振器鏡での結果
　図１０に、変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。図１０(ａ)によると３５７ＭＨｚ付近にピークが見られ、また、図１０（ｂ）は広いスパンで見ても、スーパーモードノイズピークは観測されないことを示す。
　図１１に、変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザの測定結果を示す。変調をかけた３５７ＭＨｚの成分が強まり、パルス化して発振することを図１１(ａ)及び広いスパンで見る図１１（ｂ）は示している。オシロスコープでＰＤ１を観測した図１２のパルス波形は、コート無しの場合よりも安定したパルス列が構成されていることを示す。
２．本発明の第２の実施形態の説明
　本発明の第１の実施形態の説明では、レーザー発振器のシステムに外部の信号発生器を用いて強制的に振幅変調を与えることで、ハーモニックパルス化を行った。この方式は、構成が比較的簡単で、発振させるハーモニクスを変更することも容易である。
　これに対して、これから述べる第２の実施形態では、外部の変調信号発生器を用いるかわりに、レーザー発振器自体のノイズを電気的に取り出し、振幅変調器を駆動することで、系の基本周波数に正確に一致した変調信号をフィードバックすることが可能である。この方式に依れば、振幅変調器の駆動信号を自らの発振信号から再生して作る、再生モードロック方式を用いることで、発振周波数自体が変動しても、変調信号と周回長との関係は変わらない為に、パルス発振は安定する利点がある。
　図１３は、レーザー光を振幅変調するのに再生モードロック方式を採用したレーザー発振装置の構成を示す。図２と同様の構成であるが、レーザー発振器自体のノイズを電気的に取り出して振幅変調器に変調信号をフィードバックするフィードバック回路を具備した点が異なる。
　このフィードバック回路は、１０％ファイバカプラから一部の光を取り出し、フォトダイオード（ＰＤ１）でモニタする。ＰＤ１の電気信号を増幅し、３５７ＭＨｚ±７ＭＨｚのバンドパスフィルタ（ＢＰＦ）により、スーパーモードノイズのうち、成長させたい成分を取り出す。これをフェーズシフタで適宜に位相を調整したうえで、ＲＦ増幅器で適当な振幅に増幅し、ファイバ増幅器の入力側に設けている振幅変調器を駆動する。
　また、光周回路の光路長も、図２の構成と同様に、長さを調整した調整ケーブルを挿入して、基本周波数を６．４９ＭＨｚ、５５番目のハーモニクスが蓄積共振器の３５７ＭＨｚと一致するようにしている。
　そして、ＰＤ１の信号をスプリッタで２つに分けて、周回パルス構造をモニタするようにし、また、振幅変調器へ戻す信号も２つに分けて、フィードバック信号をモニタすることができるようにすることで、これらの信号をオシロスコープまたはスペクトラムアナライザで観測することで本システムによる効果を確認できる。
　本装置の実証確認について説明すると、光共振器の共振器鏡が、コート無し及び反射率９０％の共振器鏡を用いた場合について測定を行うものとし、再生モードロックによる効果を確認するために、振幅変調器へ入力するケーブルをコネクタから取り外し、フィードバックループをオープンにした場合と、ループをクローズした場合を比較する。
　ａ）コート無し共振器鏡での結果
　図１４に、変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。図１４（ｂ）によると６．４９ＭＨｚ間隔でスーパーノイズピークが見られ、図１４（ａ）にて３５７ＭＨｚ付近に５５番目のピークがあることを示す。図１５はモニタ信号をオシロスコープで測定したものであり、ノイズは複数の成分から成るためランダムな波形となる。また、広いスパンで見ると、６．５ＭＨｚ間隔でスーパーモードノイズピークが観測できる。
　図１６は、変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザの測定結果を示す。図１６（ａ）及びスーパーノイズピークが成長しており、広いスパンで見る図１６（ｂ）は他のピークは抑制されていることを示す。オシロスコープでＰＤ１を観測した図１７のパルス波形は、図１７（ａ）はパルス構造が生じていることを示し、また、長いスパンで見ても安定にパルス発振していることを図１７（ｂ）は示す。
　ｂ）９０％反射率の共振器鏡での結果
　図１８に、変調器オフでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザで測定した結果を示す。図１８（ａ）によると３５７ＭＨｚにスーパーノイズピークが見られ、広いスパンで示す図１８（ｂ）はその他のピークは、共振器の効果のために抑制されていることを示す。図１９はこのときの波形であるが、ノイズの成分が少ないために、特にＢＰＦの後の信号には、図１９（ａ）で短いスパンで見ると３５７ＭＨｚの波形が見られるが、図１９（ｂ）の長いスパンで観測すると不安定に振幅が揺らいでいることを示している。
　図２０は、変調器オンでのＰＤ１の信号をスペクトラムアナライザの測定結果を示しており、図２０（ａ）、図２０（ｂ）でも発振信号はより鋭くなっていることを示す。図２１はこのときの波形であり、図２１（ａ）、図２１（ｂ）共にパルス発振が安定していることを示している。
　以上の測定結果は、本発明の装置に依れば、発振のノイズピークから適当なハーモニクスの信号を電気的に取り出し、振幅変調に用いることで、自動的に変調周波数の最適化を行うことができることを示す。よって、発振のノイズピークから適当なハーモニクスの信号を電気的に取り出し、振幅変調に用いることで、自動的に変調周波数の最適化を行うことができパルス発振を安定させることができる。
　本発明は、強いレーザー光を発生させるレーザー装置に関し、特に、光共振器のフィネスを高めた時でも、安定して発振させ得るようにしたレーザーコンプトン散乱を利用した光源用レーザーに関するものであり、しかも振幅変調を導入することでより高いピーク強度を得ることができるために産業上の利用可能性を有する。

Claims (8)

  1. 　励起用のレーザー光を発生するレーザー光源と、
    　前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるためのファイバ増幅器と、
    　前記ファイバ増幅器により生成された前記レーザー光を共振蓄積する光共振器と、
    　前記ファイバ増幅器の出力側に配置され、前記レーザー光を前記光共振器の一方に導くと共に、逆方向のレーザー光を遮断する光アイソレータと、
    　前記ファイバ増幅器、前記光共振器及び前記光アイソレータが前記レーザー光を共振させる光周回路として形成され、
    　前記光周回路長に対応した周波数の整数倍に調整された変調信号により前記レーザー光を振幅変調する能動モードロック方式の振幅変調器を前記ファイバ増幅器の入力側に設けたことを特徴とするレーザー発振装置。
  2. 　励起用のレーザー光を発生するレーザー光源と、
    　前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるためのファイバ増幅器と、
    　前記ファイバ増幅器により生成された前記レーザー光を共振蓄積する光共振器と、
    　前記ファイバ増幅器の出力側に配置され、前記レーザー光を前記光共振器の一方に導くと共に、逆方向のレーザー光を遮断する光アイソレータと、
    　前記ファイバ増幅器、前記光共振器及び前記光アイソレータが前記レーザー光を共振させる光周回路として形成され、
    　前記光アイソレータの出力をモニタリングし、前記光周回路を周回するレーザー光の周波数信号自身により前記レーザー光を振幅変調する再生モードロック方式の振幅変調器を前記ファイバ増幅器の入力側に設けたことを特徴とするレーザー発振装置。
  3. 　前記再生モードロック方式の振幅変調器は、
    　前記ファイバ増幅器からのレーザー光の一部を取り出すためのフォトダイオードと、
    　前記フォトダイオードの出力信号を増幅する第１のＲＦ増幅器と、
    　前記ＲＦ増幅器の出力信号の中から成長させたい所望の周波数帯域のＲＦ信号を取り出すためのバンドパスフィルタと、
    　前記バンドパスフィルタを通過したＲＦ信号の位相変調を行う位相変調器と、
    　前記位相変調されたＲＦ信号により当該振幅変調器を駆動する第２のＲＦ増幅器と、を含むことを特徴とする請求項２に記載のレーザー発振装置。
  4. 　前記光周回路上には、前記レーザー光から所望波長のレーザー光を生成させるための第２のファイバ増幅器が配置されることを特徴とする請求項１乃至３の何れかの項に記載のレーザー発振装置。
  5. 　前記光周回路上は、当該光周回路の光路長を微調整するための調整ケーブルを設けたことを特徴とする請求項１乃至４の何れかの項に記載のレーザー発振装置。
  6. 前記光共振器は、所定の間隔で相互に向かい合う２枚の凹面鏡を少なくとも有するフォックス・スミス干渉計タイプの共振器であることを特徴とする請求項１乃至５の何れかの項に記載のレーザー発振装置。
  7. 前記光共振器は、前記２枚の凹面鏡によって形成される共振器長を前記所望波長のレーザー光に対応させて微調整させるピエゾ調整器を有することを特徴とする請求項６に記載のレーザー発振装置。
  8. 　前記ファイバ増幅器は、Ｙｂがドープされたコアを持つ前記光ファイバにより形成されたことを特徴とする請求項１又は２に記載のレーザー発振装置。
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