WO2011131906A1 - Dispositif d'evaluation de fatigue thermomecanique d'un materiau - Google Patents

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WO2011131906A1
WO2011131906A1 PCT/FR2011/050905 FR2011050905W WO2011131906A1 WO 2011131906 A1 WO2011131906 A1 WO 2011131906A1 FR 2011050905 W FR2011050905 W FR 2011050905W WO 2011131906 A1 WO2011131906 A1 WO 2011131906A1
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fins
support
specimen
hot wall
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PCT/FR2011/050905
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Alban Du Tertre
Alain Pyre
Didier Guichard
Daniel Cornu
Christophe Verdy
Christian Coddet
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Snecma
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    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/72—Investigating presence of flaws
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02K—JET-PROPULSION PLANTS
    • F02K9/00—Rocket-engine plants, i.e. plants carrying both fuel and oxidant therefor; Control thereof
    • F02K9/96—Rocket-engine plants, i.e. plants carrying both fuel and oxidant therefor; Control thereof characterised by specially adapted arrangements for testing or measuring
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    • G01N2203/0242—With circulation of a fluid

Definitions

  • the invention relates to a thermomechanical fatigue evaluation device of a material subjected to a high thermal flux; it relates more particularly to a functional assembly making it possible to subject a sample of a given material to such a thermal flux, for example to assess the reliability of the prediction of the lifetime of a combustion chamber of a cryogenic rocket engine carried out at least partly from the material (alloy) considered.
  • EDP elasto-visco-plastic type of life
  • the desired flux range must be representative of that encountered in a regenerative rocket motor circuit, that is to say, to reach or exceed 100 MW / m 2 over a circular area with a diameter of at least 5 mm.
  • the invention overcomes these disadvantages.
  • the objective of the invention is therefore to "put in situation" the models, in a realistic industrial context.
  • Validation is based on the ability of the developed technological test to be subjected locally to a large heat flux so as to reveal the same physical phenomena of degradation as those found, for example, on the channels of a real circuit Regenerative cryogenic rocket engine, namely:
  • Another objective is to be able to impose such a high level of heat flow with relatively simple heating means while using an "industrial” cooling system that is to say using a non-cryogenic cooling fluid, this for to guarantee relatively low test costs.
  • thermomechanical fatigue evaluation device for a material subjected to a heat flux, characterized in that it comprises:
  • an intermediate part comprising parallel fins shaped and dimensioned to fit into said channels between said blades to define in the vicinity of said inner face of the hot wall a cooling fluid circulation passage composed of several parallel sections separated by said blades; , the section of said passage being defined by the engagement of said fins in said parallel channels,
  • the heating means comprise a plasma torch directed towards said outer face of said hot wall; a low-pressure blown arc plasma torch is preferably used.
  • said test piece is made in a block of said material, in which said parallel channels are made.
  • said parallel channels are made. These are for example obtained by milling so that the hot wall is essentially constituted by the thickness of the material left between the bottom of the channels and the outer face of the block.
  • said test piece comprises at least one temperature sensor housed in a blind hole made in a said blade, to a predetermined distance from said outer face of said hot wall.
  • a sensor may be constituted by a thermocouple.
  • the parallel channels of said test piece are longer than said fins of the insert and extend beyond the ends of these fins.
  • the duct elements of said support open on either side of said insert, respectively, facing said sample channels, between the ends of these channels and the ends of said fins.
  • the ends of the fins are rounded to a curvature corresponding to the shape of the ends of the channels of said specimen (the rounded ends of the channels resulting from their obtaining by milling) to define, opposite each orifice of a conduit element said support, a plenum chamber and guiding said cooling fluid.
  • the cooling fluid flows in the aforementioned cooling fluid circulation passage in a regular manner, without turbulence.
  • the insert is for example interposed between the support and the test piece.
  • said support comprises, on one side, a counterbore of insertion of said intermediate part. More specifically, a base thereof, carrying said fins, is embedded in this countersink and the test piece is fixed to the support by sandwiching said intermediate part between them.
  • FIG. 1 is a general schematic perspective exploded view of a part of the device.
  • FIG. 4 is a section IV-IV of FIG. 5;
  • FIG. 5 is a V-V section of FIG. 4;
  • FIG. 6 is a view on a larger scale of the box VI of FIG. 5;
  • FIG. 7 is a schematic view of the entire device shown in operation.
  • the device according to the invention comprises a chamber 11 in which it can be evacuated and which contains a plasma torch 13 carried by a robot arm 15, controlled and, opposite it a subset test 20 constituted by the assembly of a specimen 21, a support 22 and an intermediate piece 23, comb-shaped profile, which will be described later.
  • This subassembly is installed at the end of a mast 25 so that an outer face of a wall, said hot wall 27 of the test piece 21 is exposed to the heat flux delivered by the plasma torch 13.
  • fixing the support piece 22 on the mast 25 is advantageously used for this purpose two screws 37 located on an edge between the two cooling fluid supply ports 35.
  • the robot is programmed so that said torch can move opposite said hot wall, perpendicular thereto.
  • Several regions of the hot rectangular wall of the specimen can thus be subjected to the action of the plasma torch.
  • the test piece 21 is made of the material to be tested.
  • the hot wall 27 is relatively thin and its inner face 31 is extended by parallel blades 29. These are attached to said inner face and form between them parallel channels 33.
  • the test piece is made in a block of said material in the form of a rectangular parallelepiped (for example in an alloy based on copper) in which are formed the parallel channels 33, preferably by milling. As a result, ends of the parallel channels are rounded as shown.
  • the support 22 which receives said specimen 21 is in the form of a rectangular parallelepiped-shaped machined block and has at its ends duct elements 35 which open on the face 36 on which the specimen 21 is fixed, by A set of screws 37.
  • These internally threaded conduit members 35 allow the fitting of connectors 40 protruding from the face of the support opposite to the mounting face of the specimen. As shown in Figure 6, these two connections are connected to pipes 41 through sealingly the wall of the enclosure 11 in which is evacuated.
  • the ducts are connected to an outdoor unit 43 comprising a coolant reservoir and a booster group consisting for example of at least one pump.
  • the cooling circuit may be a closed circuit that may also include a fluid refrigeration system for maintaining the temperature of said fluid at the inlet 35 of the specimen, regulated within a determined temperature range.
  • the cooling fluid may for example be refrigerated distilled water and circulated under a working pressure of several tens of bar.
  • the intermediate piece 23 with a comb-shaped profile (in a right cross section perpendicular to its longitudinal direction, see FIG. 6) has parallel fins 45 shaped and dimensioned to fit into said channels 33 between the blades 29.
  • L The thickness of the fins corresponds substantially to the width of the channels of the specimen 21.
  • the height of the fins is determined to define, in the vicinity of said inner face 31 of the hot wall, a cooling fluid circulation passage 47 of predetermined section. , which is composed of several parallel sections separated by said blades 29.
  • the flow section of said passage along said hot wall is defined by the engagement of said fins 45 in said parallel channels 33, it being understood that the fins have a height of lower commitment to the depth of the channels.
  • the fins of the intermediate part are machined according to the desired section of the coolant circulation passage so that the blades of the specimen come closest to the throat bottoms. said intermediate piece formed between said fins and with a small but not zero clearance.
  • the width of said hot wall is limited in the mass of the test piece by the parallel channels 33 which are milled therein.
  • the milling depth of the channels determines the thickness of the hot wall between the bottoms of the parallel channels and the outer face 28 of the test piece.
  • the edges of the hot wall longitudinally, are thicker; the extra thickness is about 50%.
  • the two parallel lateral channels 33 of the specimen are shallower than the middle channels, here five in number, which effectively increases the thickness of the hot wall 27 along the edges. As shown in FIG.
  • the overall natural deformation of the hot wall during the tests generally consists of a bulge under the combined effect of the differential thermal expansion between the heated outer surface and the surface. cooled interior. This bulge is further promoted by the effect of the internal pressure of the coolant.
  • the extra thickness of the hot wall 27 along its longitudinal edges avoids a break.
  • the blades of the specimen can advantageously be glued with epoxy resin with the bottoms of the grooves of the intermediate part.
  • the parallel channels 33 of the specimen are longer than the fins 45 of the intermediate part 23 and extend beyond the ends of said fins. Consequently, the duct elements 35 of the support open on either side of said intermediate part 23, respectively, facing the channels 33 of the test piece. Each duct member 35 opens out between the ends of said channels 33 and the ends of said fins 45.
  • the ends of the vanes are rounded corresponding to the shape of the ends of the specimen channels (these resulting rounded ends milling said channels).
  • a plenum and guiding chamber 50 of the cooling fluid which allows a non-turbulent flow of said fluid, through the fluid circulation passage 47, defined in the vicinity of the inner face 31 of the hot wall.
  • the intermediate piece 23 is clamped between the support 22 and the test piece 21 when the latter is fixed by the screws 37 to said support. More particularly, the latter comprises, on a mounting face of the test piece, an insert counterbore 53 of said intermediate part 23. A base 55 of this intermediate part, which carries the fins 45, is embedded in this counterbore . Said intermediate piece is thus immobilized between the bottom of said countersink and the fields of said blades 29 of the specimen. As indicated above, the assembly can be improved by depositing an epoxy resin 57 on the fields of the blades, at the time of assembly so as to limit the appearance of bulging of the heated wall 27.
  • the support 22 and the test piece 21 are fixed to each other with the interposition of a seal 60 surrounding both the orifices of said duct elements 35 and said countersink 53 receiving the base 55 of the insert.
  • This seal is housed in a closed contour groove 61 excavated on the face of the support which receives the test piece.
  • said test piece comprises at least one temperature sensor 63, for example of the thermocouple type.
  • thermocouple for example of the thermocouple type.
  • four pairs of temperature sensors 63 spaced longitudinally are provided.
  • Each pair of temperature sensors makes it possible to define on the same test piece a test zone for which it is possible to know the temperature evolution during the test. .
  • Each zone is therefore equipped with two thermocouples 63 for reasons of measurement redundancy. More particularly, as shown, such a sensor (thermocouple) is housed in a blind hole 65 formed in a blade 29 of the test piece to a predetermined distance from said outer face 28 of the hot wall.
  • the intermediate part 23 comprises, for each sensor, a through hole 66 formed through the base 55 and opening between two fins 45 thereof, opposite a corresponding blind hole 65.
  • the support comprises meanwhile, for each pair of sensors, a through hole 67 of larger diameter, allowing communication with the two adjacent holes 66 of the insert.
  • threaded plugs 69 are engaged in threads of these holes. They comprise holes permitting the passage of electrical wires 70.
  • the position of the sensors is fixed by injecting epoxy resin into the holes that house them.
  • the electrical wires are connected to a measurement unit 71.
  • the different zones defined in the hot wall 27 around the locations of the pairs of sensors may be advantageous for the different zones defined in the hot wall 27 around the locations of the pairs of sensors, to place the latter at different depths under the outer face of the hot wall, for example at 0.5, 1, 2 and 3 mm under this outer face 28 of the hot wall 27, to be able to know the temperature at different depths of the hot wall. It suffices for this to adjust accordingly the depth of the blind holes 65 of the same pair of sensors.
  • the doubling of the measurement channels advantageously makes the measurement of temperature reliable.
  • the speed of approach of the torch, the minimum distance to the hot wall, the exposure time to the heat flow constitute the parameters of adjustment of the test to implement multiple forms of thermal stresses representative of different aspects of the operation of a rocket engine (rapid thermal transient, slow, stabilized, change of heat flow level, etc.).
  • the spacer part 23 makes it possible to keep the parallel blades of the test piece preventing them from bending and rotating when the hot wall deforms.
  • the spacing of the blades 29 is guaranteed, which avoids a closing effect or section variation of said cooling fluid circulation passage defined between the blades 23 and the fins of the insert.

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Abstract

Système permettant de refroidir et maintenir efficacement une éprouvette lorsqu'elle est soumise localement à un flux thermique important. L'éprouvette (21) comporte une face intérieure (31) prolongée par des lames parallèles (29) ménageant des canaux pour le passage d'un fluide de refroidissement, des ailettes parallèles d'une pièce intercalaire (23) s'insèrent entre lesdites lames (29).

Description

Dispositif d'évaluation de fatigue thermomécanique d'un matériau.
L'invention se rapporte à un dispositif d'évaluation de fatigue thermomécanique d'un matériau soumis à un flux thermique élevé ; elle concerne plus particulièrement un ensemble fonctionnel permettant de soumettre un échantillon d'un matériau donné à un tel flux thermique, par exemple pour apprécier la fiabilité de la prédiction de la durée de vie d'une chambre de combustion d'un moteur fusée cryotechnique réalisé au moins en partie à partir du matériau (alliage) considéré.
Depuis quelques années a été développé un modèle de durée de vie de type élasto-visco-plastique (EVP) adapté à la prévision des durées de vie des structures portées à haute température comme par exemple les circuits régénératifs (CR) d'une chambre de combustion de moteur fusée cryotechnique.
On cherche donc à valider ce modèle de durée de vie EVP en sollicitant le matériau d'une éprouvette spécifique selon un cas de charge aussi représentatif que possible du cas de charge réel, au moins pour ce qui concerne le flux thermique imposé. La gamme de flux recherchée doit être représentative de celle rencontrée dans un circuit régénératif de moteur fusée c'est à dire atteindre voire dépasser 100 MW/m2 sur une zone circulaire de diamètre d'au moins 5 mm.
Les solutions actuellement connues permettent d'atteindre des niveaux de flux thermiques inférieurs, de l'ordre d'une dizaine de MW/m2. Certaines d'entre-elles peuvent mettre en œuvre des systèmes de refroidissement complexes faisant par exemple appel à des fluides cryogéniques, nécessitant une installation complexe et coûteuse, tant à la conception qu'à l'exploitation.
L'invention permet de surmonter ces inconvénients.
L'objectif de l'invention est donc de "mettre en situation" les modèles, en contexte industriel réaliste.
La validation repose sur l'aptitude de Péprouvette technologique développée à pouvoir être soumise localement à un flux thermique important de manière à y faire apparaître les mêmes phénomènes physiques de dégradation que ceux qui sont constatés, par exemple, sur les canaux d'un véritable circuit régénératif de moteur fusée cryotechnique, à savoir :
- les déformations saillantes de la paroi chaude des canaux, - le perçage des canaux au bout d'un certain nombre de cycles de fonctionnement (inférieur à la centaine).
En effet, seuls des niveaux de flux thermiques importants permettent d'obtenir dans l'épaisseur de la paroi chaude des températures élevées ainsi que des gradients de températures suffisamment élevés pour que la viscosité du matériau puisse s'exprimer.
Un autre objectif est de pouvoir imposer un tel niveau de flux thermique élevé avec des moyens de chauffage relativement simples tout en ayant recours à un système de refroidissement "industriel" c'est-à-dire utilisant un fluide de refroidissement non cryogénique, ceci pour garantir des coûts d'essais relativement faibles.
Plus particulièrement, l'invention concerne un dispositif d'évaluation de fatigue thermomécanique d'un matériau soumis à un flux thermique, caractérisé en ce qu'il comporte :
- une éprouvette réalisée dans ledit matériau et comportant une paroi dite paroi chaude dont une face extérieure est destinée à être soumise audit flux thermique et dont une face intérieure est prolongée par des lames parallèles rattachées à ladite face intérieure et ménageant entre elles des canaux parallèles,
- une pièce intercalaire comportant des ailettes parallèles conformées et dimensionnées pour s'insérer dans lesdits canaux entre lesdites lames pour définir au voisinage de ladite face intérieure de la paroi chaude un passage de circulation de fluide de refroidissement composé de plusieurs tronçons parallèles séparés par lesdites lames, la section dudit passage étant définie par l'engagement desdites ailettes dans lesdits canaux parallèles,
- un support sur lequel sont installées ladite éprouvette et ladite pièce intercalaire et comportant des éléments de conduit reliés aux extrémités dudit passage de circulation de fluide de refroidissement,
- un circuit de circulation de fluide de refroidissement connecté auxdits éléments de conduit, et
- des moyens de chauffage de ladite paroi chaude.
Il est à noter que le support et ladite pièce intercalaire pourraient être combinés en une seule pièce. Avantageusement, les moyens de chauffage comportent une torche à plasma dirigée vers ladite face externe de ladite paroi chaude ; on utilise de préférence une torche à plasma d'arc soufflé basse pression.
Selon une autre caractéristique avantageuse, ladite éprouvette est réalisée dans un bloc dudit matériau, dans lequel sont pratiqués lesdits canaux parallèles. Ceux-ci sont par exemple obtenus par fraisage en sorte que la paroi chaude est essentiellement constituée par l'épaisseur du matériau laissé entre le fond des canaux et la face externe du bloc.
Si nécessaire, ladite éprouvette comporte au moins un capteur de température logé dans un trou borgne pratiqué dans une lame précitée, jusqu'à une distance prédéterminée de ladite face extérieure de ladite paroi chaude. Un tel capteur peut être constitué par un thermocouple.
Selon un agencement préféré, les canaux parallèles de ladite éprouvette sont plus longs que lesdites ailettes de la pièce intercalaire et s'étendent au-delà des extrémités de ces ailettes. De ce fait, les éléments de conduit dudit support débouchent de part et d'autre de ladite pièce intercalaire, respectivement, en regard desdits canaux de l'éprouvette, entre les extrémités de ces canaux et les extrémités desdites ailettes.
De préférence, les extrémités des ailettes sont arrondies selon une courbure correspondant à la forme des extrémités des canaux de ladite éprouvette (les extrémités arrondies des canaux résultant de leur obtention par fraisage) pour définir, en regard de chaque orifice d'un élément de conduit dudit support, une chambre de tranquillisation et de guidage dudit fluide de refroidissement. Ainsi, le fluide de refroidissement circule dans le passage de circulation de fluide de refroidissement précité de façon régulière, sans turbulence.
La pièce intercalaire est par exemple intercalée entre le support et l'éprouvette. Pour ce faire, ledit support comporte, sur une face, un lamage d'insertion de ladite pièce intercalaire. Plus précisément, un socle de celle-ci, portant lesdites ailettes, vient s'encastrer dans ce lamage et l'éprouvette est fixée au support en enserrant entre eux ladite pièce intercalaire.
L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages de celle- ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemples et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
- la figure 1 est une vue schématique générale en perspective éclatée d'une partie du dispositif.
- la figure 2 représente la même partie, en perspective, vue de dessous ;
- la figure 3 est une vue de dessous en plan, de la même partie ;
- la figure 4 est une coupe IV-IV de la figure 5 ;
- la figure 5 est une coupe V-V de la figure 4 ;
- la figure 6 est une vue à plus grande échelle de l'encadré VI de la figure 5 ; et
- la figure 7 est une vue schématique de l'ensemble du dispositif représenté en fonctionnement.
Comme représenté, le dispositif conforme à l'invention comporte une enceinte 11 dans laquelle on peut faire le vide et qui contient une torche à plasma 13 portée par un bras de robot 15, commandé et, en regard de celle-ci un sous-ensemble de test 20 constitué par l'assemblage d'une éprouvette 21, d'un support 22 et d'une pièce intercalaire 23, à profil en forme de peigne, qui sera décrite plus loin. Ce sous-ensemble est installé à l'extrémité d'un mât 25 de façon qu'une face extérieure d'une paroi, dite paroi chaude 27 de l'éprouvette 21 soit exposée au flux thermique délivré par la torche à plasma 13. La fixation de la pièce support 22 sur le mât 25 se fait avantageusement par l'utilisation dans ce but des deux vis 37 situées sur un bord entre les deux orifices d'alimentation en fluide de refroidissement 35. Ainsi ces deux vis servent non seulement au maintien de l'éprouvette 21 sur le support 22 mais également à la fixation du support 22 sur le mât 25 sans qu'il soit nécessaire de prévoir d'autre interface sur la pièce 22. La position de l'éprouvette 21 sur le support 22 est rendue unique par l'utilisation d'un pion de centrage (non représenté) entre ces deux éléments. Ceci est intéressant du point de vue expérimental.
Le robot est programmé pour que ladite torche puisse se déplacer en regard de ladite paroi chaude, perpendiculairement à celle-ci. Plusieurs régions de la paroi chaude, rectangulaire, de l'éprouvette peuvent ainsi être soumises à l'action de la torche à plasma. L'éprouvette 21 est réalisée dans le matériau à tester. La paroi chaude 27 est relativement mince et sa face intérieure 31 est prolongée par des lames 29 parallèles. Celles-ci sont rattachées à ladite face intérieure et ménagent entre elles des canaux parallèles 33, En fait, comme représenté, selon l'exemple, l'éprouvette est réalisée dans un bloc dudit matériau en forme de parallélépipède rectangle (par exemple dans un alliage à base cuivre) dans lequel sont pratiqués les canaux parallèles 33, avantageusement par fraisage. De ce fait, des extrémités des canaux parallèles sont arrondies, comme représenté.
Le support 22 qui reçoit ladite éprouvette 21 se présente sous la forme d'un bloc usiné en forme de parallélépipède rectangle et il comporte à ses extrémités des éléments de conduit 35 qui débouchent sur la face 36 sur laquelle l'éprouvette 21 est fixée, par un ensemble de vis 37. Ces éléments de conduits 35, filetés intérieurement, permettent le montage de raccords 40 faisant saillie de la face du support opposée à la face de montage de l'éprouvette. Comme le montre la figure 6, ces deux raccords sont connectés à des tuyaux 41 traversant avec étanchéité la paroi de l'enceinte 11 dans laquelle on fait le vide. Les conduits sont raccordés à une unité extérieure 43 comprenant un réservoir de fluide de refroidissement et un groupe surpresseur constitué par exemple d'au moins une pompe.
Avantageusement, le circuit de refroidissement peut être un circuit fermé pouvant également comporter un système de réfrigération du fluide visant à maintenir la température dudit fluide à l'entrée 35 de l'éprouvette, régulée dans une plage de température déterminée. Selon ce principe, le fluide de refroidissement peut par exemple être de l'eau distillée réfrigérée et mise en circulation sous une pression de service de plusieurs dizaines de bar.
La pièce intercalaire 23, à profil en forme de peigne, (selon une section transversale droite perpendiculaire à sa direction longitudinale, voir figure 6) comporte des ailettes 45 parallèles conformées et dimensionnées pour s'insérer dans lesdits canaux 33 entre les lames 29. L'épaisseur des ailettes correspond sensiblement à la largeur des canaux de l'éprouvette 21. La hauteur des ailettes est déterminée pour définir, au voisinage de ladite face intérieure 31 de la paroi chaude, un passage de circulation de fluide de refroidissement 47 de section prédéterminée, qui est donc composé de plusieurs tronçons parallèles séparés par lesdites lames 29. La section d'écoulement dudit passage tout au long de ladite paroi chaude est définie par l'engagement desdites ailettes 45 dans lesdits canaux 33 parallèles, étant entendu que les ailettes ont une hauteur d'engagement inférieure à la profondeur des canaux. Selon l'exemple, les ailettes de la pièce intercalaire sont usinées en fonction de la section désirée du passage de circulation de fluide de refroidissement de façon que les lames de l'éprouvette viennent au plus près en vis-à-vis des fonds de gorge de ladite pièce intercalaire ménagée entre lesdites ailettes et ce, avec un jeu faible mais non nul.
Il résulte de la description qui précède, que la largeur de ladite paroi chaude est limitée, dans la masse de l'éprouvette, par les canaux parallèles 33 qui y sont fraisés. La profondeur de fraisage des canaux détermine l'épaisseur de la paroi chaude entre les fonds des canaux parallèles et la face extérieure 28 de l'éprouvette. Pour des raisons de tenue mécanique sous la sollicitation de la pression et de la charge thermique, les bords de la paroi chaude, longitudinalement, sont plus épais ; la surépaisseur est d'environ 50 %. Ceci est obtenu par le fait que les deux canaux parallèles 33 latéraux de l'éprouvette sont moins profonds que des canaux médians, ici au nombre de cinq, ce qui permet d'augmenter effectivement l'épaisseur de la paroi chaude 27 le long des bords longitudinaux de celle-ci comme visible sur la figure 6. En effet, la déformation naturelle globale de la paroi chaude lors des tests, consiste globalement en un bombement sous l'effet conjoint de la dilatation thermique différentielle entre la surface extérieure chauffée et la surface intérieure refroidie. Ce bombement est en outre favorisé par l'effet de la pression interne du fluide de refroidissement. La surépaisseur de la paroi chaude 27 le long de ses bords longitudinaux permet d'éviter une rupture.
Dans un mode d'utilisation de l'invention, les lames de l'éprouvette peuvent avantageusement être collées avec de la résine époxy avec les fonds des gorges de la pièce intercalaire.
Ce collage permet de limiter voire supprimer le phénomène de bombement de la paroi chauffée 27 décrit précédemment. Par ailleurs ce montage collé ne remet pas en cause la démontabilité du concept, l'élimination de la colle pouvant être obtenue par étuvage à température adaptée." Par ailleurs, les canaux parallèles 33 de l'éprouvette sont plus longs que les ailettes 45 de la pièce intercalaire 23 et s'étendent au-delà des extrémités desdites ailettes. Par conséquent, les éléments de conduit 35 du support débouchent de part et d'autre de ladite pièce intercalaire 23, respectivement, en regard des canaux 33 de l'éprouvette. Chaque élément de conduit 35 débouche entre les extrémités desdits canaux 33 et les extrémités desdites ailettes 45. De plus, comme représenté, les extrémités des ailettes sont arrondies de façon correspondant à la forme des extrémités des canaux de l'éprouvette (ces extrémités arrondies résultant du fraisage desdits canaux). Ainsi se trouve définie, en regard de chaque orifice d'un élément de conduit 35 dudit support 22, une chambre de tranquillisation et de guidage 50 du fluide de refroidissement qui permet un écoulement non turbulent dudit fluide, au travers du passage de circulation de fluide de refroidissement 47 précité, défini au voisinage de la face intérieure 31 de la paroi chaude.
La pièce intercalaire 23 est enserrée entre le support 22 et l'éprouvette 21 lorsque cette dernière est fixée par les vis 37 audit support. Plus particulièrement, ce dernier comporte, sur une face de montage de l'éprouvette, un lamage d'insertion 53 de ladite pièce intercalaire 23. Un socle 55 de cette pièce intercalaire, qui porte les ailettes 45, vient s'encastrer dans ce lamage. Ladite pièce intercalaire est donc immobilisée entre le fond dudit lamage et les champs desdites lames 29 de l'éprouvette. Comme indiqué ci-dessus le montage peut être amélioré en déposant une résine époxy 57 sur les champs des lames, au moment de l'assemblage de manière à limiter l'apparition du bombement de la paroi chauffée 27.
En outre, le support 22 et l'éprouvette 21 sont fixés l'un à l'autre avec interposition d'un joint d'étanchéité 60 entourant à la fois les orifices desdits éléments de conduit 35 et ledit lamage 53 recevant le socle 55 de la pièce intercalaire. Ce joint est logé dans une gorge à contour fermé 61 creusée sur la face du support qui reçoit l'éprouvette.
Il peut être avantageux de connaître la température de la paroi chaude 27 pendant les opérations. A cet effet, ladite éprouvette comporte au moins un capteur de température 63, par exemple du type thermocouple. Dans l'exemple, on a prévu quatre paires de capteurs de température 63 espacés longitudinalement Chaque paire de capteurs de température permet de définir sur une même éprouvette une zone d'essai pour laquelle on est en mesure de connaître évolution de la température pendant le test. On dispose ainsi de quatre zones d'essai espacées longitudinalement et ces zones offrent, chacune, les mêmes conditions de refroidissement et donc les mêmes capacités de sollicitation. Chaque zone est donc équipée de deux thermocouples 63 pour des raisons de redondance de mesure. Plus particulièrement, comme représenté, un tel capteur (thermocouple) est logé dans un trou borgne 65 pratiqué dans une lame 29 de l'éprouvette jusqu'à une distance prédéterminée de ladite face extérieure 28 de la paroi chaude. Des trous traversants pratiqués dans la pièce intercalaire 23 et dans le support 22 permettent le passage de fils électriques reliés au capteur. Plus précisément, la pièce intercalaire 23 comporte, pour chaque capteur, un trou traversant 66 pratiqué au travers du socle 55 et débouchant entre deux ailettes 45 de celle-ci, en regard d'un trou borgne 65 correspondant. Le support comporte quant à lui, pour chaque paire de capteurs, un trou traversant 67 d'un diamètre plus important, permettant la communication avec les deux trous voisins 66 de la pièce intercalaire. A l'arrière du support, des bouchons filetés 69 sont engagés dans des taraudages de ces trous. Ils comportent des perçages permettant le passage des fils électriques 70. De préférence, la position des capteurs est figée en injectant de la résine époxy dans les trous qui les abritent.
Les fils électriques sont reliés à une unité de mesure 71.
Il peut être avantageux, pour les différentes zones définies dans la paroi chaude 27 autour des emplacements des paires de capteurs, de placer ces derniers à des profondeurs différentes sous la face extérieure de la paroi chaude, par exemple à 0,5, 1, 2 et 3 mm sous cette face extérieure 28 de la paroi chaude 27, pour être en mesure de connaître la température à différentes profondeurs de la paroi chaude. Il suffit pour cela de régler en conséquence la profondeur des trous borgnes 65 d'une même paire de capteurs. Le doublement des voies de mesure permet avantageusement de fiabiliser la mesure de température.
La mise en œuvre d'un test résulte avec évidence de la description qui précède. On installe un sous-ensemble 20 tel que défini ci- dessus à l'extrémité du mât 25 situé dans l'enceinte il. On raccorde le circuit de circulation du fluide de refroidissement et on fait le vide dans l'enceinte avant de mettre en service la torche à plasma 13. Celle-ci est dirigée perpendiculairement à la surface de la paroi chaude. On fait circuler l'eau distillée dans le circuit qui refroidit donc en permanence la face intérieure de la paroi chaude pendant que la face extérieure est soumise au flux thermique généré par la torche à plasma. Celle-ci est déplacée en regard de la paroi chaude par les mouvements imposés aux bras de robot 15. La vitesse d'approche de la torche, la distance minimale à la paroi chaude, le temps d'exposition au flux thermique constituent les paramètres de réglage de l'essai permettant de mettre en œuvre de multiples formes de sollicitations thermiques représentatives des différents aspects du fonctionnement d'un moteur de fusée (transitoires thermiques rapides, lents, stabilisés, changement de niveau de flux thermique, etc.).
En raison de sa forme en profil en peigne, la pièce intercalaire 23 permet de maintenir les lames parallèles de l'éprouvette en empêchant ces dernières de se tordre et de pivoter lorsque la paroi chaude se déforme. Ainsi, l'écartement des lames 29 est garanti, ce qui évite un effet de fermeture ou de variation de section dudît passage de circulation de fluide de refroidissement défini entre les lames 23 et les ailettes de la pièce intercalaire.
Bien entendu, d'autres variantes sont possibles tant en ce qui concerne les moyens de chauffage que les moyens de refroidissement.
On notera le faible coût du dispositif décrit ci-dessus et de son exploitation pendant une série de tests. Seule l'éprouvette est à changer d'un essai sur l'autre et chaque éprouvette permet plusieurs tests différents.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif d'évaluation de fatigue thermomécanique d'un matériau soumis à un flux thermique, caractérisé en ce qu'il comporte :
- une éprouvette (21) réalisée dans ledit matériau et comportant une paroi dite paroi chaude (27) dont une face extérieure (28) est destinée à être soumise audit flux thermique et dont une face intérieure (31) est prolongée par des lames parallèles (29) rattachées à ladite face intérieure et ménageant entre elles des canaux parallèles (33),
- une pièce intercalaire (23) comportant des ailettes parallèles (45) conformées et dimensionnées pour s'insérer dans lesdits canaux entre lesdites lames pour définir au voisinage de ladite face intérieure de la paroi chaude un passage de circulation de fluide de refroidissement composé de plusieurs tronçons parallèles séparés par lesdites lames, la section dudit passage étant définie par l'engagement desdites ailettes dans lesdits canaux parallèles,
- un support (22) sur lequel sont installées ladite éprouvette (21) et ladite pièce intercalaire (23) et comportant des éléments de conduit (35) reliés aux extrémités dudit passage de circulation de fluide de refroidissement,
- un circuit de circulation de fluide de refroidissement (41, 43) connecté auxdits éléments de conduit, et
- des moyens de chauffage (13) de ladite paroi chaude.
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de chauffage comportent une torche à plasma (13) dirigée vers ladite face extérieure (28) de ladite paroi chaude.
3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite éprouvette (21) est réalisée dans un bloc dudit matériau dans lequel sont pratiqués lesdits canaux parallèles.
4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite éprouvette comporte au moins un capteur de température (63).
5. Dispositif selon l'ensemble des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'un tel capteur est logé dans un trou borgne (65) pratiqué dans une lame (29) jusqu'à une distance prédéterminée de ladite face extérieure de ladite paroi chaude et, des trous traversants (66, 67) pratiqués dans ladite pièce intercalaire et dans ledit support permettant le passage de fils électriques (70) reliés audit capteur.
6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que des canaux parallèles (33) latéraux de ladite éprouvette sont moins profonds que des canaux médians, en sorte d'augmenter l'épaisseur de ladite paroi chaude le long des bords longitudinaux de celle-ci.
7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdits canaux parallèles (33) de ladite éprouvette sont plus longs que lesdites ailettes (45) de la pièce intercalaire et s'étendent au-delà des extrémités de ces ailettes, les éléments de conduit (35) dudit support débouchant respectivement de part et d'autre de ladite pièce intercalaire (23) en regard desdits canaux de l'éprouvette, entre les extrémités desdits canaux et les extrémités desdites ailettes.
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les extrémités desdites ailettes (45) sont arrondies de façon correspondant à la forme des extrémités desdits canaux (33) de ladite éprouvette, résultant du fraisage de ceux-ci, pour définir, en regard de chaque orifice d'un élément de conduit dudit support, une chambre de tranquillisation et de guidage (50) dudit fluide de refroidissement.
9. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit support (22) comporte, sur une face, un lamage (53) d'insertion de ladite pièce intercalaire dans lequel un socle (55) de celle-ci, portant lesdites ailettes, vient s'encastrer, en ce que ladite éprouvette est fixée audit support en venant enserrer entre eux ladite pièce intercalaire (23) et en ce que ledit support et ladite éprouvette sont fixés l'un à l'autre avec interposition d'un joint d'étanchéité (60) entourant les orifices desdits éléments de conduit (35) et ledit lamage (53) recevant ledit socle.
10. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que ladite torche à plasma (13) et le sous-ensemble (20) constitué par l'assemblage de ladite éprouvette, de ladite pièce intercalaire et dudit support, sont installés dans une enceinte sous vide (11) et en ce que ladite torche à plasma est portée par un bras de robot (15) commandé pour le réglage de la position et du déplacement de la torche à plasma par rapport à ladite paroi chaude.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2570103C1 (ru) * 2014-08-26 2015-12-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Установка для термомеханических испытаний
RU2624613C1 (ru) * 2016-02-25 2017-07-04 Общество с ограниченной ответственностью "Всесоюзный научно-исследовательский центр транспортных технологий" (ООО "ВНИЦТТ") Способ испытаний металлов на растяжение-сжатие и образец для его осуществления

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2987126B1 (fr) * 2012-02-16 2014-03-28 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede d'evaluation de la resistance a la fatigue thermomecanique d'au moins un materiau

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3029635A (en) * 1956-07-09 1962-04-17 Amalgamated Growth Ind Inc High-temperature testing apparatus
US3709026A (en) * 1968-11-12 1973-01-09 Kms Ind Inc Apparatus and method for simulating spacecraft erosion
FR2674333A1 (fr) * 1991-03-22 1992-09-25 Isover Formtec Sa Dispositif pour tester la resistance d'un materiau a un jet gazeux.
EP0588739A1 (fr) * 1992-09-14 1994-03-23 AEROSPATIALE Société Nationale Industrielle Procédé d'essai thermomécanique par simulation d'un bouclier thermique ou analogue et dispositif pour sa mise en oeuvre
GB2332747A (en) * 1997-12-22 1999-06-30 Ford Global Tech Inc Accelerated thermal fatigue testing of engine combustion chambers
DE102006009465A1 (de) * 2006-03-01 2007-09-06 Siemens Ag Verfahren zum Testen der Beständigkeit eines Schichtsystems, insbesondere eines Wärmedämmschicht-Systems, und Testvorrichtung
EP1936354A1 (fr) * 2006-12-21 2008-06-25 Snecma Propulsion Solide Dispositif et procédé d'essai thermo-érosif pour des matériaux de protections thermiques de propulseurs à propergol solide

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60177252A (ja) * 1984-02-24 1985-09-11 Toyota Motor Corp セラミツク部品の強度検査方法
SU1495696A1 (ru) * 1986-11-11 1989-07-23 Ленинградский технологический институт холодильной промышленности Способ неразрушающего определени теплофизических свойств материалов теплозащитных покрытий на металлическом основании
US7133726B1 (en) * 1997-03-28 2006-11-07 Applera Corporation Thermal cycler for PCR
US7035104B2 (en) * 2002-08-06 2006-04-25 Mudawar Thermal Systems Inc. Apparatus for heat transfer and critical heat flux enhancement
DE10240590A1 (de) * 2002-08-28 2004-03-11 E.G.O. Elektro-Gerätebau GmbH Vorrichtung zur Erfassung der Temperatur eines Mediums, das durch einen Kanal strömt
JP2004125575A (ja) * 2002-10-02 2004-04-22 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 熱サイクル試験方法および熱サイクル試験用治具
RU2250451C1 (ru) * 2003-12-22 2005-04-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" Установка для испытания лопаток турбомашин на термомеханическую усталость
US7869184B2 (en) * 2005-11-30 2011-01-11 Lam Research Corporation Method of determining a target mesa configuration of an electrostatic chuck
JP4930713B2 (ja) * 2007-06-12 2012-05-16 株式会社Ｉｈｉ 熱サイクル試験装置及び熱サイクル試験方法
FR2962537B1 (fr) * 2010-07-06 2012-08-31 Univ Maine Dispositif pour la mesure d'un flux thermique
CN103875071B (zh) * 2011-09-27 2015-08-05 丰田自动车株式会社 冷却装置的异常检测装置和异常检测方法
EP2769190A4 (fr) * 2011-10-20 2015-07-08 Cambria Ltd Dispositif de mesure de résistance thermique

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3029635A (en) * 1956-07-09 1962-04-17 Amalgamated Growth Ind Inc High-temperature testing apparatus
US3709026A (en) * 1968-11-12 1973-01-09 Kms Ind Inc Apparatus and method for simulating spacecraft erosion
FR2674333A1 (fr) * 1991-03-22 1992-09-25 Isover Formtec Sa Dispositif pour tester la resistance d'un materiau a un jet gazeux.
EP0588739A1 (fr) * 1992-09-14 1994-03-23 AEROSPATIALE Société Nationale Industrielle Procédé d'essai thermomécanique par simulation d'un bouclier thermique ou analogue et dispositif pour sa mise en oeuvre
GB2332747A (en) * 1997-12-22 1999-06-30 Ford Global Tech Inc Accelerated thermal fatigue testing of engine combustion chambers
DE102006009465A1 (de) * 2006-03-01 2007-09-06 Siemens Ag Verfahren zum Testen der Beständigkeit eines Schichtsystems, insbesondere eines Wärmedämmschicht-Systems, und Testvorrichtung
EP1936354A1 (fr) * 2006-12-21 2008-06-25 Snecma Propulsion Solide Dispositif et procédé d'essai thermo-érosif pour des matériaux de protections thermiques de propulseurs à propergol solide

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2570103C1 (ru) * 2014-08-26 2015-12-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Установка для термомеханических испытаний
RU2624613C1 (ru) * 2016-02-25 2017-07-04 Общество с ограниченной ответственностью "Всесоюзный научно-исследовательский центр транспортных технологий" (ООО "ВНИЦТТ") Способ испытаний металлов на растяжение-сжатие и образец для его осуществления

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