WO2011121229A1 - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une plateforme offshore - Google Patents

Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une plateforme offshore Download PDF

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WO2011121229A1
WO2011121229A1 PCT/FR2011/050691 FR2011050691W WO2011121229A1 WO 2011121229 A1 WO2011121229 A1 WO 2011121229A1 FR 2011050691 W FR2011050691 W FR 2011050691W WO 2011121229 A1 WO2011121229 A1 WO 2011121229A1
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WO
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pipe
stage
plant
manufacturing
resin
Prior art date
Application number
PCT/FR2011/050691
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English (en)
Inventor
Virginie Lelarge
Daniel Bathany
Raymond Begoc
Original Assignee
Dcns
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Publication date
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L1/00—Laying or reclaiming pipes; Repairing or joining pipes on or under water
    • F16L1/12—Laying or reclaiming pipes on or under water
    • F16L1/20—Accessories therefor, e.g. floats, weights
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/16—Rigid pipes wound from sheets or strips, with or without reinforcement
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/30—Energy from the sea, e.g. using wave energy or salinity gradient

Definitions

  • the present invention relates to a plant for manufacturing a rigid pipe for deep water suction within an offshore platform.
  • This pipe is used for the production of offshore electric power as part of the thermal energy of the seas.
  • An energy production facility of this type generally comprises a platform on which electrical energy generation means are loaded from the difference in temperature of the water at the surface and at depth, this platform being furthermore associated with means forming a deep water suction pipe.
  • ETM Thermal Energy of the Seas
  • the water may for example be at a surface temperature of 25 ° and a temperature of 5 ° C to 1000 meters deep.
  • the water must then be pumped in very great depth through suction pipe means associated with the platform, while the hot water is pumped to the surface.
  • the object of the invention is therefore to solve these problems.
  • the subject of the invention is a plant for manufacturing a rigid pipe for deep water suction for a thermal energy installation of the seas, characterized in that it comprises a floating platform on which are implanted means of continuous production and vertical axis of the pipe and comprising:
  • the plant for manufacturing a rigid suction pipe comprises one or more of the following features:
  • the pipe comprises a helical external rib adapted to cooperate with guide means of the fifth guide stage and control of the descent to control the descent of the pipe into the water,
  • the protection means comprise a cover
  • the second stage of complete crosslinking of the resin comprises means for heating the pipe.
  • this figure shows a part of a plant for manufacturing a rigid pipe for deep water suction which is intended to be used in a thermal power plant of the seas.
  • this plant for manufacturing the rigid pipe comprises a floating platform designated by the general reference 1, on which are implanted means for continuous production of the suction pipe, these means then making it possible to produce vertically and continuously, a pipe of composite material, fiber-resin, large diameter for example between 4 and 12 meters per filament winding.
  • These manufacturing means are designated by the general reference 2 in this figure and comprise a number of stages among which a first winding stage of the fibers and pre-cooking of the impregnating resin, designated by the general reference 3 .
  • This stage then comprises different filament winding heads around a mandrel designated by the general reference 4 in this figure, implementing for example the technique of the mandrels known as "DROSTHOLM" consisting in fact in a cylindrical surface for receiving the tablecloth filament winding, advancing axially spirally to drive these plies and thus forming the wall of the pipe, this surface up through the inside of the mandrel to renew itself in the upper part, in a manner known per se.
  • DROSTHOLM the technique of the mandrels
  • This mandrel is then adapted to drive in a second so-called postcure stage and complete crosslinking of the resin, this second stage being designated by the general reference 5 and comprising heating means 6 to obtain cooking desired resin.
  • the pipe passes into a third stage said fixing functional organs such as appendices and helical guide means for example to fix on the outer wall of the pipe thus formed, a helical rib forming a screw whose function will be described in more detail later.
  • said fixing functional organs such as appendices and helical guide means for example to fix on the outer wall of the pipe thus formed, a helical rib forming a screw whose function will be described in more detail later.
  • This third fixing stage is designated by the general reference 7 in this figure, while the helical rib is designated by the general reference 8.
  • the pipe passes into a fourth floor called security anchoring and material control, designated by the general reference 9, in which a number of checks of the integrity of the pipe are made.
  • the pipe passes into a fifth stage of support, guidance and control of the descent thereof, this stage being designated by the general reference 10 in this figure and then comprising guide means designated by the general reference 1 1, through which passes the pipe and in particular the helical guide rib thereof to control the descent of the pipe.
  • the pipe then crosses the platform 1 to descend into the water as designated by the general reference 12 in this figure, sunlight masking means being provided for example between the lower part of the platform 1 and the water to avoid any degradation of the pipe.
  • These masking means are designated for example by the general reference 13 and are for example in the form of a protective cover.
  • Grid or strainer means may also be provided at the lower end of the pipe, these means being designated by general reference 14 in this figure.
  • the first ply of fibers is then wound on this surface and it is driven down by the mandrel strip.
  • the sheet is 1 meter wide and if the mandrel consists of a spiral that goes down 1 meter per turn, the sheet also drops 1 meter per turn. After a turn, she finds the initial winding without overlapping. During this turn it also drops 10 centimeters every tenth of a turn. If there are ten winding stations on a tower, the sheet falling down 10 centimeters every tenth of a lap is then covered with another band of fibers and its upper part has received ten layers of fiber on the complete turn. It is thus linked to other layers without significant discontinuity.
  • a lathe then makes it possible to obtain 5 millimeters of wall thickness with fabrics of 600 grams per square meter.
  • the first crosslinking is carried out during the deposition of each sheet so as to subsequently avoid excessive exothermicity because of the substantial wall thicknesses of the order of 100 mm envisaged in the end.
  • the crosslinking will for example reach a maximum of 30%.
  • We will have dissipated 30% of the total exotherm without stiffening too much the network of macromolecules so that the sheet conforms well to the curvature of the surface and adheres to the previous one.
  • this state of immediate pre-polymerization gives access to compaction of the surface by pressure rollers, boilers, etc.
  • this state of intermediate crosslinking is completed to about 60% and gives an initial rigidity for maintaining the wall, which then makes it possible to dispense with the support of the mandrel. It is released gradually and back through the inside of this mandrel.
  • the post-baking stage must lead to complete crosslinking of the resin by heating from outside and from inside the pipe. This complete crosslinking is necessary to prevent the aging of the material by taking up moisture. At this level only 30% of the energy to be dissipated remains.
  • the ratio between the energy generated by chemical reaction and dissipated by the thermal pipe is the number of "DAMKOHLER". It must remain below 1 to prevent temperature runaway, and destruction of the wall of the pipe of the tube up to the explosion of the stack.
  • the fine control of the crosslinking is therefore inseparable from the temperature to ensure the realization of such a wall thickness.
  • the rotation speed is a control parameter.
  • Attaching support appendages or equipment comes in the continuity of the previous cooking.
  • an additional raceway of rollers will help support the pipe and help to drive it in rotation.
  • the variation of the pitch of this propeller can take into account the mass of the tube which increases during manufacture. This path can reversibly go up part of the tube if the lamination is not correct or if the wall must be corrected.
  • the production control is exercised on the resin and fiber components up to the final structure.
  • the acid value can be controlled because a value that is too high leads to incomplete crosslinking, the supplied resin then being poorly prepared.
  • the control of the fibers concerns for its part a control of the weights and the mechanical integrity of the tissues.
  • the supplied fiber rolls include a bonding method for quickly bonding two fabrics per lap.
  • the polymerised material can also be controlled because for all materials and components used in the manufacture of the pipe, it must be ensured that the minimum values of the defined properties are respected by carrying out tests.
  • possible non-destructive testing methods for these assemblies can be:
  • BARCOL hardness test
  • the crosslinking is correct when the material has a satisfactory hardness, for example greater than 40. Only the surface is accessible. Wall cores are to be expected at the end of crosslinking.
  • DSC digital signal processing
  • the temperature must not be less than 15 ° C and greater than 40 ⁇ . As mentioned above a temperature of the order of 40 ° allows a pre-crosslinking of the resin by dissipating a portion of the energy and to limit the exotherm in the case of realization of high thicknesses that is to say greater than 30 mm.
  • a high ambient temperature causes a faster reaction of the resin. It is possible to modulate the reaction time by adding retardants in the resin.
  • the physicochemical characterization in reactivity allows the control of these data.
  • the storage time leads to a degree of cooking of the order of 10%.
  • the ambient humidity must also be less than 80%.
  • the porosities expected by the energy absorption are also not too troublesome character as in the case of thin parts, the latter not being subjected to planar shear or transverse as a whole.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Moulding By Coating Moulds (AREA)
  • Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

Cette usine est caractérisée en ce qu'elle comporte une plateforme flottante (1) sur laquelle sont implantés des moyens (2) de production en continu et à axe vertical de la conduite et comportant : - un premier étage (3) d'enroulement de nappes de fibres imprégnées de résine, autour d'un mandrin d'enroulement (4) et de réticulation partielle de celle-ci, - un deuxième étage (5) de réticulation complète de la résine, - un troisième étage (7) de fixation d'organes fonctionnels sur la conduite, - un quatrième étage (9) de contrôle de la conduite ainsi fabriquée, et - un cinquième étage (10) de guidage de la conduite.

Description

Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une plateforme offshore
La présente invention concerne une usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une plateforme offshore. Cette conduite est utilisée pour la production d'énergie électrique offshore dans le cadre de l'énergie thermique des mers.
Une installation de production d'énergie de ce type comporte généralement une plateforme sur laquelle sont embarqués des moyens de production d'énergie électrique à partir de la différence de température de l'eau en surface et en profondeur, cette plateforme étant associée en outre à des moyens formant conduite d'aspiration d'eau en profondeur.
Le principe de fonctionnement d'une telle installation dite «ETM» pour « Energie Thermique des Mers » consiste à utiliser la différence de température qui existe de façon naturelle entre l'eau en surface et en profondeur des océans pour faire fonctionner une machine thermique.
Du fait des lois de la thermodynamique, pour avoir un rendement acceptable, la mise en œuvre de telles installations d'ETM ne se justifie que sous réserve d'une différence de température supérieure par exemple à 20 °C.
De façon typique l'eau peut par exemple être à une température de 25^ en surface et à une température de 5°C à 1000 mètres de profondeur.
On conçoit alors que ceci limite l'utilisation de telles installations à des zones spécifiques telles que par exemple les zones tropicales.
L'eau doit alors être pompée en très grande profondeur à travers des moyens formant conduite d'aspiration associés à la plateforme, tandis que l'eau chaude est pompée en surface.
Différentes tentatives de mise au point d'installations de production d'énergie à base d'ETM ont déjà été faites.
Des tentatives ont par exemple été menées par Georges CLAUDE dans les années trente.
Bien entendu d'autres opérateurs ont fait d'autres tentatives depuis.
Mais la très grande majorité de ces différentes tentatives ont échoué en raison de problèmes divers et en particulier de problèmes de tenue mécanique de certains éléments de ces installations aux conditions environnementales rencontrées.
On sait en effet que dans les zones géographiques dans lesquelles ces installations peuvent être installées, des conditions météorologiques particulières peuvent être rencontrées telles que par exemple des courants marins relativement forts, des tempêtes, etc ., ce qui provoque la dégradation voire la rupture de certaines pièces de l'installation.
D'autres problèmes apparaissent dès la fabrication de la conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur.
En effet on a déjà proposé de réaliser cette conduite sous la forme de tronçons raboutés les uns aux autres par l'intermédiaire de moyens de liaison.
On conçoit cependant que ceci présente un certain nombre d'inconvénients notamment au niveau de la complexité et du coût d'une telle structure.
D'autres solutions ont consisté à réaliser cette conduite à terre et à la remorquer sur site de production.
On conçoit que là également les opérations de remorquage et de manutention d'une telle conduite qui peut présenter plusieurs dizaines voire centaines de mètres de longueur, sont extrêmement fastidieuses.
Le but de l'invention est donc de résoudre ces problèmes.
A cet effet, l'invention a pour objet une usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur pour une installation d'énergie thermique des mers, caractérisée en ce qu'elle comporte une plateforme flottante sur laquelle sont implantés des moyens de production en continu et à axe vertical de la conduite et comportant :
- un premier étage d'enroulement de nappes de fibres imprégnées de résine, autour d'un mandrin d'enroulement et de réticulation partielle de celle-ci,
- un deuxième étage de réticulation complète de la résine,
- un troisième étage de fixation d'organes fonctionnels sur la conduite,
- un quatrième étage de contrôle de la conduite ainsi fabriquée, et
- un cinquième étage de guidage de la conduite.
Selon d'autres aspects de l'invention, l'usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration comprend l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- la conduite comporte une nervure externe hélicoïdale adaptée pour coopérer avec des moyens de guidage du cinquième étage de guidage et de pilotage de la descente pour piloter la descente de la conduite dans l'eau,
- des moyens de protection de la conduite fabriquée contre le rayonnement solaire, sont prévus entre la plateforme et l'eau,
- les moyens de protection comprennent une bâche, et
- le deuxième étage de réticulation complète de la résine comporte des moyens de chauffage de la conduite.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant au dessin annexé qui représente un schéma synoptique illustrant la structure et le fonctionnement d'une installation de fabrication selon l'invention.
On a en effet illustré sur cette figure, une partie d'une usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur qui est destinée à être mise en œuvre dans une centrale d'énergie thermique des mers.
En fait cette usine de fabrication de la conduite rigide comporte une plateforme flottante désignée par la référence générale 1 , sur laquelle sont implantés des moyens de production en continu de la conduite d'aspiration, ces moyens permettant alors de produire en vertical et en continu, une conduite en matériau composite, fibres-résine, de grand diamètre compris par exemple entre 4 et 12 mètres par enroulement filamentaire.
Ces moyens de fabrication sont désignés par la référence générale 2 sur cette figure et comportent un certain nombre d'étages parmi lesquels un premier étage d'enroulement des fibres et de pré-cuisson de la résine d'imprégnation, désigné par la référence générale 3.
Cet étage comporte alors différentes têtes d'enroulement filamentaire autour d'un mandrin désigné par la référence générale 4 sur cette figure, mettant en œuvre par exemple la technique des mandrins dits « DROSTHOLM » consistant en fait en une surface cylindrique de réception de la nappe d'enroulement filamentaire, avançant axialement en spirale pour entraîner ces nappes et formant ainsi la paroi de la conduite, cette surface remontant par l'intérieur du mandrin pour se renouveler en partie supérieure, de façon connue en soi.
Ce type de mandrin étant bien connu dans l'état de la technique on ne le décrira pas plus en détail par la suite.
Ce mandrin est alors adapté pour entraîner la conduite dans un deuxième étage dit étage de post-cuisson et de réticulation complète de la résine, ce deuxième étage étant désigné par la référence générale 5 et comportant des moyens de chauffage 6 permettant d'obtenir la cuisson souhaitée de la résine.
Ensuite la conduite passe dans un troisième étage dit de fixation d'organes fonctionnels tels que des appendices et des moyens de guidage hélicoïdal permettant par exemple de fixer sur la paroi externe de la conduite ainsi formée, une nervure en hélice formant pas de vis dont la fonction sera décrite plus en détail par la suite.
Ce troisième étage de fixation est désigné par la référence générale 7 sur cette figure, tandis que la nervure hélicoïdale est désignée par la référence générale 8.
Ensuite la conduite passe dans un quatrième étage dit d'ancrage de sécurité et de contrôle matière, désigné par la référence générale 9, dans lequel un certain nombre de contrôles de l'intégrité de la conduite sont effectués. Après ce quatrième étage d'ancrage et de contrôle, la conduite passe dans un cinquième étage de soutien, de guidage et de pilotage de la descente de celle-ci, cet étage étant désigné par la référence générale 10 sur cette figure et comportant alors des moyens de guidage désignés par la référence générale 1 1 , à travers lesquels passe la conduite et en particulier la nervure de guidage hélicoïdale de celle-ci pour contrôler la descente de la conduite.
La conduite traverse alors la plateforme 1 pour descendre dans l'eau telle que désignée par la référence générale 12 sur cette figure, des moyens de masquage au rayonnement solaire étant prévus par exemple entre la partie inférieure de la plateforme 1 et l'eau pour éviter toute dégradation de la conduite. Ces moyens de masquage sont désignés par exemple par la référence générale 13 et se présentent par exemple sous la forme d'une bâche de protection.
Il va de soi bien entendu que d'autres modes de réalisation des moyens de masquage peuvent être envisagés.
Des moyens en forme de grille ou de crépine peuvent également être prévus à l'extrémité inférieure de la conduite, ces moyens étant désignés par la référence générale 14 sur cette figure.
On conçoit alors que grâce à une telle installation on peut produire in situ en continu et en vertical une conduite de diamètre important.
L'idée de base est de reprendre une technique de production en continu de tuyauterie dite technique « DROSTHOLM » qui consiste en une surface cylindrique de réception de nappes de fibres d'enroulement filamentaire. Cette surface avance alors axialement en spirale et entraîne les nappes de fibres enroulées qui forment la paroi de la conduite rigide. Cette surface remonte ensuite par l'intérieur du mandrin pour se renouveler en partie supérieure de celui-ci.
Il va de soi bien entendu que d'autres modes de réalisation peuvent être envisagés.
La première nappe de fibres est alors enroulée sur cette surface et elle est entraînée vers le bas par le feuillard du mandrin.
Si par exemple la nappe fait 1 mètre de largeur et si le mandrin consiste en une spirale qui descend de 1 mètre par tour, la nappe descend alors également de 1 mètre par tour. Après un tour, elle retrouve l'enroulement initial sans se superposer. Lors de ce tour elle descend également de 10 centimètres tous les dixièmes de tour. Si on dispose de dix postes d'enroulement sur un tour, la nappe descendant de 10 centimètres tous les dixièmes de tour est alors recouverte d'une autre bande de fibres et sa partie haute a reçu dix épaisseurs de fibres sur le tour complet. Elle est ainsi liée aux autres couches sans discontinuité notable.
Un tour permet alors d'obtenir 5 millimètres d'épaisseur de paroi avec des tissus de 600 grammes par mètre carré.
Pour créer 100 mm d'épaisseur de paroi, il faut alors disposer de 20 rangées d'enroulement sur 20 mètres de hauteur. La machinerie associée au mandrin consiste alors en 200 chariots d'enroulement qui doivent assurer le guidage et l'imprégnation des nappes de fibre.
En cours d'enroulement, la première réticulation est réalisée lors du dépôt de chaque nappe afin d'éviter par la suite une exothermie trop importante à cause des épaisseurs de paroi importante de l'ordre de 100 mm envisagées en final. En chauffant à une température de 45° à 50°C par exemple, température inférieure à la température de transition vitreuse de l'ordre de l OO 'C, la réticulation va par exemple atteindre un maximum de 30%. On aura ainsi dissipé 30% de l'exothermie totale sans rigidifier trop le réseau de macromolécules afin que la nappe se conforme bien à la courbure de la surface et adhère à la précédente. De plus cet état de pré-polymérisation immédiate donne accès à un compactage de la surface par des rouleurs presseurs, des ébulleurs, etc ...
Dès que l'épaisseur de 100 mm est réalisée en bas des vingt étages d'enroulement, cet état de réticulation intermédiaire est complété à environ 60% et donne une rigidité initiale de maintien de la paroi qui permet alors de s'affranchir du soutien du mandrin. Celui-ci est dégagé peu à peu et remonte par l'intérieur de ce mandrin.
Le mandrin étant dégagé, l'étage de post-cuisson doit conduire à la réticulation complète de la résine en chauffant par l'extérieur et par l'intérieur de la conduite. Cette réticulation complète est nécessaire pour éviter le vieillissement de la matière par reprise d'humidité. A ce niveau il ne reste que 30% de l'énergie à dissiper. Le rapport entre l'énergie générée par réaction chimique et à dissiper par la conduite thermique est le nombre de « DAMKOHLER ». Il doit rester inférieur à 1 pour éviter un emballement en température, et une destruction de la paroi de la conduite du tube allant jusqu'à l'explosion de l'empilement.
Le pilotage fin de la réticulation est donc indissociable de la température pour assurer la réalisation d'une telle épaisseur de paroi. La vitesse de rotation est un paramètre de régulation.
La fixation d'appendices de supportage ou d'appareillages vient dans la continuité de la cuisson précédente. En disposant un chemin de roulement hélicoïdal collé sur la paroi réticulée, un chemin de roulement complémentaire de galets va permettre de soutenir la conduite et de contribuer à l'entraîner en rotation. La variation du pas de cette hélice peut prendre en compte la masse du tube qui s'accroît lors de la fabrication. Ce chemin peut de façon réversible, remonter en partie le tube si la stratification n'est pas correcte ou s'il faut corriger la paroi.
Le contrôle de fabrication s'exerce sur les composants résine et fibres jusqu'à la structure finale.
Ainsi, et pour ce qui concerne la résine on peut contrôler l'indice d'acide car une valeur trop élevée conduit à une réticulation incomplète, la résine fournie étant alors mal élaborée. On peut également mettre en œuvre :
- un contrôle hebdomadaire de la tenue en styrène car son évaporation peut conduire à une moindre possibilité de réticulation,
- un contrôle de la durée de gélification pour valider le contrôle de la réactivité de la résine, et
- un contrôle de viscosité qui est nécessaire au bon mouillage des fibres des tissus.
Le contrôle des fibres concerne quant-à-lui un contrôle des grammages et de l'intégrité mécanique des tissus. Les rouleaux de fibres fournis comportent une méthode de liaison pour lier rapidement deux tissus par recouvrement.
Le matériau polymérisé peut quant-à-lui également être contrôlé car pour tous les matériaux et composants entrant dans la fabrication de la conduite, il convient de s'assurer que les valeurs minimales des propriétés définies sont respectées en réalisant des essais. Ainsi par exemple des méthodes de contrôles non destructifs possibles pour ces assemblages peuvent être :
- un examen visuel qui permet de vérifier un bon ébullage, une bonne imprégnation, un bon recouvrement des plis, les conditions ambiantes, etc. .
- un examen par mesure de dureté « BARCOL » qui permet de déterminer le niveau de réticulation atteint par comparaison. La mesure de la dureté « BARCOL » étant locale et les matériaux étant hétérogènes, il peut être observé une grande dispersion des résultats. La réticulation est correcte lorsque le matériau a une dureté satisfaisante par exemple supérieure à 40. Seule la surface est accessible. Des carottages de paroi sont à prévoir en fin de réticulation.
- un examen par mesure DSC qui concerne la calorimétrie différentielle qui permet de mesurer l'énergie restant à dissiper après cuisson sur un échantillon de matière et de détecter un état de sous-polymérisation. La mesure par DSC est un contrôle destructif qui peut s'effectuer soit sur un prélèvement réalisé sur la conduite soit sur une plaquette ou un échantillon témoin,
- un examen par radiographie qui peut être utilisé pour contrôler les assemblages d'accessoires réalisés par collage et détecter les zones de manque de colle,
- un examen par ultra-sons qui permet de détecter les surfaces non collées, les délaminages, les vides, les variations d'épaisseur et le contrôle des taux de fibres par brûlage.
Lors de la fabrication, l'environnement doit être propre et protégé des intempéries. La température ne doit pas être inférieure à 15°C et supérieure à 40 ^. Comme mentionné plus haut une température de l'ordre de 40 ^ permet une pré-réticulation de la résine en dissipant une partie de l'énergie et de limiter l'exothermie dans le cas de réalisation de fortes épaisseurs c'est-à-dire supérieure à 30 mm.
Une température ambiante élevée entraîne une réaction plus rapide de la résine. Il est possible de moduler le temps de réaction en ajoutant des agents retardants dans la résine. La caractérisation physico-chimique en réactivité permet la maîtrise de ces données. Le temps de stockage conduit à un degré de cuisson de l'ordre de 10%.
L'hygrométrie ambiante doit également être inférieure à 80%.
Pendant la phase d'enroulement il ne doit pas y avoir de condensation d'eau sur la paroi de la conduite.
Compte tenu de l'épaisseur de la conduite, les porosités attendues par l'absorption d'énergie ne présentent pas non plus de caractère trop gênant comme dans le cas des pièces minces, celle-ci n'étant pas soumise à du cisaillement plan ou transverse dans son ensemble.
On conçoit ainsi qu'il est possible de fabriquer in situ une conduite rigide d'aspiration d'eau froide qui doit permettre d'extraire de l'eau froide à une profondeur d'environ 1000 mètres.
En fabriquant cette conduite in situ on s'affranchit d'un certain nombre de problèmes comme ceux liés à la fabrication à terre et au transport de celle-ci sur le site d'exploitation. Par ailleurs ceci permet également de réduire le coût d'une telle conduite.
II va de soi bien entendu que d'autres modes de réalisation encore peuvent être envisagés.

Claims

REVENDICATIONS
1 . - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une centrale d'énergie thermique des mers, caractérisée en ce qu'elle comporte une plateforme flottante (1 ) sur laquelle sont implantés des moyens (2) de production en continu et à axe vertical de la conduite et comportant :
- un premier étage (3) d'enroulement de nappes de fibres imprégnées de résine, autour d'un mandrin d'enroulement (4) et de réticulation partielle de celle-ci,
- un deuxième étage (5) de réticulation complète de la résine,
- un troisième étage (7) de fixation d'organes fonctionnels sur la conduite,
- un quatrième étage (9) de contrôle de la conduite ainsi fabriquée, et
- un cinquième étage (10) de guidage de la conduite.
2. - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau selon la revendication 1 , caractérisée en ce que la conduite comporte une nervure externe hélicoïdale (8) adaptée pour coopérer avec des moyens de guidage (1 1 ) du cinquième étage de guidage et de pilotage de la descente pour piloter la descente de la conduite dans l'eau.
3. - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que des moyens de protection (13) de la conduite ainsi fabriquée contre le rayonnement solaire, sont prévus entre la plateforme (1 ) et l'eau (12).
4. - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration selon la revendication 3, caractérisée en ce que les moyens de protection comprennent une bâche (13).
5. - Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le deuxième étage (5) de réticulation complète de la résine comporte des moyens de chauffage (6) de la conduite.
PCT/FR2011/050691 2010-03-30 2011-03-29 Usine de fabrication d'une conduite rigide d'aspiration d'eau en profondeur au sein d'une plateforme offshore WO2011121229A1 (fr)

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Applications Claiming Priority (2)

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