WO2011080924A1 - Lubricating oil supply structure of vane-type compressor - Google Patents

Lubricating oil supply structure of vane-type compressor Download PDF

Info

Publication number
WO2011080924A1
WO2011080924A1 PCT/JP2010/007589 JP2010007589W WO2011080924A1 WO 2011080924 A1 WO2011080924 A1 WO 2011080924A1 JP 2010007589 W JP2010007589 W JP 2010007589W WO 2011080924 A1 WO2011080924 A1 WO 2011080924A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pressure chamber
vane
recess
lubricating oil
drive shaft
Prior art date
Application number
PCT/JP2010/007589
Other languages
French (fr)
Japanese (ja)
Inventor
知靖 高橋
孝則 寺屋
Original Assignee
株式会社ヴァレオジャパン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2009299093 priority Critical
Priority to JP2009-299093 priority
Application filed by 株式会社ヴァレオジャパン filed Critical 株式会社ヴァレオジャパン
Publication of WO2011080924A1 publication Critical patent/WO2011080924A1/en

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/344Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
    • F04C18/3441Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surface substantially parallel to the axis of rotation
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01CROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
    • F01C21/00Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
    • F01C21/08Rotary pistons
    • F01C21/0809Construction of vanes or vane holders
    • F01C21/0818Vane tracking; control therefor
    • F01C21/0854Vane tracking; control therefor by fluid means
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02Lubrication; Lubricant separation
    • F04C29/021Control systems for the circulation of the lubricant
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02Lubrication; Lubricant separation
    • F04C29/028Means for improving or restricting lubricant flow
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00Components
    • F04C2240/20Rotors
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00Components
    • F04C2240/50Bearings
    • F04C2240/52Bearings for assemblies with supports on both sides
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00Components
    • F04C2240/50Bearings
    • F04C2240/56Bearing bushings or details thereof
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00Components
    • F04C2240/60Shafts
    • F04C2240/605Shaft sleeves or details thereof

Abstract

Disclosed is a lubricating oil supply structure of a vane-type compressor which uses the back-pressure chambers of the conventional cylinder configuration but which is capable of supplying sufficient lubricating oil even to a plain bearing distant from the oil resevoir by means of only a slight change in the shape of the recess formed on the cylinder-side end of the block which closes the cylinder. The shape and position of a first and a second recess (36, 37) formed in blocks (5, 6) are machined such that, if the disclosed lubricating oil supply structure (1) of a vane-type compressor has an oil supply path by which lubricating oil, after passing from an oil reservoir (19) through the first recess (36) and entering a back-pressure chamber (10), can pass from said back-pressure chamber (10) through the second recess (37) to arrive at a second bearing (12), then, when the stroke volume of a vane (9) is increased and the pressure in the back-pressure chamber (10) is relatively low, the first recess (36) and the back-pressure chamber (10) are made to communicate and lubricating oil is supplied to the back-pressure chamber (10) from the oil reservoir (19), and when the stroke volume of the vane (9) is decreased and the pressure in the back-pressure chamber (10) is relatively high, the second recess (37) and the back-pressure chamber (10) are made to communicate, and the lubricating oil in the back-pressure chamber (10) is drawn out and supplied to the second bearing (12).

Description

ベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造Lubricating oil supply structure for vane compressor
 この発明は、例えば車両用空調装置等の空調装置に搭載されるベーン型圧縮機に関し、特に、ベーン型圧縮機の駆動軸を支持するための軸受に潤滑オイルを供給するための構造に関する。 The present invention relates to a vane compressor mounted on an air conditioner such as a vehicle air conditioner, and more particularly to a structure for supplying lubricating oil to a bearing for supporting a drive shaft of the vane compressor.
 この種のベーン型圧縮機において、両側をブロックで挟むことにより閉塞されたシリンダと、このシリンダ内に回転可能に収納されたロータと、このロータに形成された複数のベーン溝内を摺動するベーンと、ロータと連結されて外部からの回転力をロータに伝達する駆動軸とを備え、駆動軸は前記両ブロックにそれぞれ軸受を介して軸支されている構造をしていると共に、前記両軸受の種類として滑り軸受(プレーンベアリング)が用いられた構造のベーン型圧縮機は、例えば特許文献1に示されるように既に公知となっている。 In this type of vane type compressor, a cylinder closed by sandwiching both sides with a block, a rotor housed rotatably in the cylinder, and sliding in a plurality of vane grooves formed in the rotor. A vane and a drive shaft that is connected to the rotor and transmits a rotational force from the outside to the rotor. The drive shaft is supported by the both blocks via bearings, and A vane type compressor having a structure in which a plain bearing is used as a type of bearing is already known as disclosed in Patent Document 1, for example.
特開2007-64163号公報JP 2007-64163 A
 もっとも、特許文献1に示されるようなベーン型圧縮機にあっては、オイル溜まり室を駆動軸の軸方向の一方側近傍に有し、このオイル溜まり室からオイルがオイル供給通路を経て駆動軸収納空間に至り、一方の滑り軸受に供給された後、背圧室を通って他方の滑り軸受に供給される構成を採る場合に、双方の滑り軸受にオイル溜まり室からのオイルを偏りなく供給しないと、いずれかの滑り軸受に対する潤滑が不十分となり、滑り軸受の異音、摩耗が生じ易くなることが懸念される。 However, in the vane type compressor shown in Patent Document 1, the oil reservoir chamber is provided in the vicinity of one side in the axial direction of the drive shaft, and the oil passes through the oil supply passage from the oil reservoir chamber to the drive shaft. When the storage space is reached and supplied to one of the sliding bearings and then supplied to the other sliding bearing through the back pressure chamber, the oil from the oil reservoir chamber is supplied to both sliding bearings without unevenness. Otherwise, there is a concern that any of the sliding bearings will be insufficiently lubricated and abnormal noise and wear of the sliding bearing will easily occur.
 特に、ベーン枚数が例えば2枚等の相対的に少ないベーン型圧縮機にあっては、ロータのベーン溝の底部に形成される背圧室の数、ひいては前後の軸受近傍をつなぐ流路面積が小さくなるため、オイル溜まり室に近接する側の滑り軸受よりも遠方となる滑り軸受に対するオイル供給量が少なくなる。 In particular, in a vane type compressor having a relatively small number of vanes, such as two, the number of back pressure chambers formed at the bottom of the vane groove of the rotor, and thus the flow path area connecting the vicinity of the front and rear bearings. Therefore, the amount of oil supplied to the sliding bearing that is further away from the sliding bearing closer to the oil reservoir chamber is reduced.
 この場合に、背圧室以外の経路を通ってオイル溜まり室に対し遠方に位置する滑り軸受に潤滑オイルを供給する構造を採択することが考えられるが、その経路を形成するために加工の工数が増え、ベーン型圧縮機の製造コストが上昇する。このため、特にコスト低減のために部品点数削減を図るべくベーン型圧縮機の外郭を構成するブロック数を2つに限定しようとする近年のベーン型圧縮機では、背圧室とは別途のオイル供給経路を設ける構造は更に採択し難いものとなっている。 In this case, it may be possible to adopt a structure in which lubricating oil is supplied to a sliding bearing located far from the oil reservoir chamber through a path other than the back pressure chamber, but the number of processing steps is required to form the path. As a result, the manufacturing cost of the vane compressor increases. For this reason, in recent vane type compressors that attempt to limit the number of blocks constituting the outer shell of the vane type compressor in order to reduce the number of parts in order to reduce costs, an oil separate from the back pressure chamber is used. The structure for providing the supply path is more difficult to adopt.
 そこで、本発明は、既存の構造であるロータが有する背圧室を利用し、シリンダを閉塞するブロックのシリンダ側端面に形成された凹部の形状の僅かな変更のみで、オイル溜まり室から遠方の滑り軸受に対しても十分な潤滑オイルを供給することを可能としたベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention uses a back pressure chamber of a rotor having an existing structure, and is only a slight change in the shape of the recess formed on the cylinder side end surface of the block that closes the cylinder, and is far from the oil reservoir chamber. It is an object of the present invention to provide a lubricating oil supply structure for a vane compressor that can supply sufficient lubricating oil to a sliding bearing.
 この発明に係るベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造は、両側がブロックにより閉塞されたシリンダと、このシリンダ内に収納されると共に複数のベーン溝が形成されたロータと、このロータのベーン溝内に収納されて、側面が前記ベーン溝の内側面を摺動すると共に先端が前記ベーン溝から出没して前記シリンダの内周面を摺動するベーンと、前記ベーン溝の底部に形成された背圧室と、前記ブロックに各軸受を介して支持されると共に前記ロータと連結されて外部からの回転力を前記ロータに伝達する駆動軸と、潤滑オイルが一時的に溜められるオイル溜まり室とを有するベーン型圧縮機において、潤滑オイルが、前記オイル溜まり室から前記駆動軸と前記ブロックのうちの一のブロックとの間に入り、前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する一方の軸受を潤滑した後、前記一のブロックのシリンダ側端面に形成された第1の凹部、前記背圧室、前記ブロックの他のブロックのシリンダ側端面に形成された第2の凹部の順に流れ、前記駆動軸と前記他のブロックとの間に入り、再度において前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する他方の軸受を潤滑する潤滑オイル経路を有し、前記第1の凹部と前記第2の凹部とは、前記ロータの回転で前記背圧室の位置が変動することに伴い、それぞれ前記背圧室との連通状態を変化させることができると共に、前記ベーンの前記ロータのベーン溝からの突出量をベーンのストローク量とした場合に、この背圧室との連通状態の変化と前記ベーンのストローク量が増加していく時機とをリンクさせて、前記背圧室内の圧力を周囲よりも相対的に下げることにより、前記背圧室に潤滑オイルが供給されるようにしたことを特徴としている(請求項1)。ここで、軸受は、例えばプレーンベアリング等の滑り軸受である場合に、この発明の効果をより効果的に享受することができる。また、シリンダは、かかるシリンダと一体のブロックと、シリンダと別体のブロックとにより両側が閉塞されるものであっても、シリンダとは別体のブロックにより両側がそれぞれ閉塞されるものであっても良い。そして、背圧室との連通状態の変化とは、背圧室との連通状態の開放・閉塞や、背圧室との連通域の拡大・縮小が挙げられる。これらのことは以下のベーン型圧縮機においても同様である。 A lubricating oil supply structure for a vane compressor according to the present invention includes a cylinder closed on both sides by a block, a rotor housed in the cylinder and formed with a plurality of vane grooves, and a vane groove in the rotor. A vane whose side surface slides on the inner side surface of the vane groove and whose tip protrudes and retracts from the vane groove and slides on the inner peripheral surface of the cylinder, and a spine formed at the bottom of the vane groove. A pressure chamber, a drive shaft that is supported by the block via each bearing and connected to the rotor to transmit a rotational force from the outside to the rotor, and an oil reservoir chamber in which lubricating oil is temporarily stored. In the vane type compressor, the lubricating oil enters from the oil reservoir chamber between the drive shaft and one of the blocks, and flows along the axial direction of the drive shaft. Then, after lubricating one of the bearings located in the middle, the first recess formed in the cylinder side end surface of the one block, the back pressure chamber, and the cylinder side end surface of the other block of the block are formed. Lubricating oil that flows in the order of the second recesses, enters between the drive shaft and the other block, flows again along the axial direction of the drive shaft, and lubricates the other bearing located in the middle thereof The first concave portion and the second concave portion each have a path, and each change a communication state with the back pressure chamber as the position of the back pressure chamber varies due to rotation of the rotor. When the amount of protrusion of the vane from the vane groove of the rotor is the amount of stroke of the vane, the change in the state of communication with the back pressure chamber and the time when the amount of stroke of the vane increases Link before By relatively lower than the surrounding pressure in the back pressure chamber, it is characterized in that as the lubricating oil is supplied to the back pressure chamber (claim 1). Here, when the bearing is a sliding bearing such as a plain bearing, the effects of the present invention can be enjoyed more effectively. Further, even if the cylinder is closed on both sides by a block integral with the cylinder and a block separate from the cylinder, both sides are closed by blocks separate from the cylinder. Also good. The change in the communication state with the back pressure chamber includes opening / closing of the communication state with the back pressure chamber and expansion / reduction of the communication region with the back pressure chamber. The same applies to the following vane type compressors.
 これにより、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される時の潤滑オイルの流量が、駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間から背圧室に送入される時の潤滑オイルの流量よりも多くなるように、第1の凹部と第2の凹部とについて、背圧室との連通状態の開閉や連通域の拡縮を設定することで、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される潤滑オイルの流量はその差分に応じて増加する。 As a result, the flow rate of the lubricating oil when it is sent from the back pressure chamber to the gap between the block that closes the drive shaft and the cylinder is the other block of the block that closes the drive shaft and the cylinder. In order to increase the flow rate of the lubricating oil when being fed into the back pressure chamber through the gap between the first and second recesses, the open / close state of the communication with the back pressure chamber and the communication area By setting the expansion / contraction, the flow rate of the lubricating oil delivered from the back pressure chamber to the gap between the drive shaft and the other block among the blocks closing the cylinder increases in accordance with the difference.
 特に、請求項2に記載の発明に係るベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造は、前記第1の凹部と前記背圧室との間が開放される時機と、前記第2の凹部と前記背圧室との間が開放される時機とにずれを生じさせ、更に、この第1の凹部と前記背圧室との間及び前記第2の凹部と前記背圧室との間での開放時機のずれと前記ベーンのストローク量が増加していく時機とをリンクさせることにより、前記背圧室に潤滑オイルが供給されるようにしたことを特徴としている。より具体的には、前記ベーンのストローク量が増加していく時機と、前記第1の凹部と前記背圧室との間が前記第2の凹部と前記背圧室との間よりも早く開放される時機とを合わせたことを特徴としている(請求項3)。 In particular, the lubricating oil supply structure of the vane type compressor according to the second aspect of the invention includes a timing when the space between the first recess and the back pressure chamber is opened, the second recess and the back. When the space between the pressure chamber and the back pressure chamber is opened, a shift occurs between the first recess and the back pressure chamber, and between the second recess and the back pressure chamber. It is characterized in that lubricating oil is supplied to the back pressure chamber by linking the deviation and the timing when the stroke amount of the vane increases. More specifically, when the stroke amount of the vane increases, the interval between the first recess and the back pressure chamber is opened earlier than between the second recess and the back pressure chamber. (Claim 3).
 これにより、ベーンのストローク量が増加していく時機においては、ベーン溝の底部の背圧室の容積が拡大して、この背圧室内の圧力が相対的に下がるので、第1の凹部のみが開放された時機とベーンのストローク量が増加していく時機とが合わさった時機にあっては、潤滑オイルがオイル溜まり室から第1の凹部を経て背圧室内にまで供給される。 As a result, when the amount of stroke of the vane increases, the volume of the back pressure chamber at the bottom of the vane groove increases, and the pressure in the back pressure chamber decreases relatively. When the opening time and the time when the stroke amount of the vane increases, the lubricating oil is supplied from the oil reservoir chamber to the back pressure chamber through the first recess.
 また、この発明に係るベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造は、両側がブロックにより閉塞されたシリンダと、このシリンダ内に収納されると共に複数のベーン溝が形成されたロータと、このロータのベーン溝内に収納されて、側面が前記ベーン溝の内側面を摺動すると共に先端が前記ベーン溝から出没して前記シリンダの内周面を摺動するベーンと、前記ベーン溝の底部に形成された背圧室と、前記ブロックに各軸受を介して支持されると共に前記ロータと連結されて外部からの回転力を前記ロータに伝達する駆動軸と、潤滑オイルが一時的に溜められるオイル溜まり室とを有するベーン型圧縮機において、潤滑オイルが、前記オイル溜まり室から前記駆動軸と前記ブロックのうちの一のブロックとの間に入り、前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する一方の軸受を潤滑した後、前記一のブロックのシリンダ側端面に形成された第1の凹部、前記背圧室、前記ブロックの他のブロックのシリンダ側端面に形成された第2の凹部の順に流れ、前記駆動軸と前記他のブロックとの間に入り、再度において前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する他方の軸受を潤滑する潤滑オイル経路を有し、前記第1の凹部と前記第2の凹部とは、前記ロータの回転で前記背圧室の位置が変動することに伴い、それぞれ前記背圧室との連通状態を変化させることができると共に、前記ベーンの前記ロータのベーン溝からの突出量をベーンのストローク量とした場合に、この背圧室との連通状態の変化と前記ベーンのストローク量が減少していく時機とをリンクさせて、前記背圧室内の圧力を周囲よりも相対的に上げることにより、前記背圧室から潤滑オイルが送出されるようにしたことを特徴としている(請求項4)。 The lubricating oil supply structure for a vane compressor according to the present invention includes a cylinder closed on both sides by a block, a rotor housed in the cylinder and formed with a plurality of vane grooves, and a vane of the rotor The vane is housed in the groove, and the side surface slides on the inner surface of the vane groove, and the tip of the vane slides on the inner peripheral surface of the cylinder with the tip protruding and retracting from the vane groove. A back pressure chamber, a drive shaft that is supported by the block via bearings and is connected to the rotor and transmits a rotational force from the outside to the rotor, and an oil reservoir chamber in which lubricating oil is temporarily stored The lubricating oil enters from the oil reservoir chamber between the drive shaft and one of the blocks, and follows the axial direction of the drive shaft. And lubricate one of the bearings located in the middle of the first concave portion formed in the cylinder side end surface of the one block, the back pressure chamber, and the cylinder side end surface of the other block of the block. It flows in the order of the formed second recesses, enters between the drive shaft and the other block, flows again along the axial direction of the drive shaft, and lubricates the other bearing located in the middle thereof A lubricating oil path is provided, and the first recess and the second recess change the communication state with the back pressure chamber as the position of the back pressure chamber varies as the rotor rotates. When the amount of protrusion of the vane from the vane groove of the rotor is the amount of stroke of the vane, the change in the state of communication with the back pressure chamber and the amount of stroke of the vane decrease. And link By raising relatively than ambient pressure in said back pressure chamber, it is characterized in that as the lubricating oil is sent from the back pressure chamber (claim 4).
 特に請求項5に記載の発明に係るベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造は、前記第1の凹部と前記背圧室との間が閉塞される時機と、前記第2の凹部と前記背圧室との間が閉塞される時機とにずれを生じさせ、更に、この第1の凹部と前記背圧室との間及び前記第2の凹部と前記背圧室との間での閉塞時機のずれと前記ベーンのストローク量が減少していく時機とをリンクさせることにより、前記背圧室から潤滑オイルが送出されるようにしたことを特徴としている。より具体的には、前記ベーンのストローク量が減少していく時機と、前記第1の凹部と前記背圧室との間が前記第2の凹部と前記背圧室との間よりも早く閉塞される時機とを合わせたことを特徴としている(請求項6)。 In particular, the lubricating oil supply structure of the vane type compressor according to the invention of claim 5 includes a timing when the space between the first recess and the back pressure chamber is closed, the second recess and the back pressure. A gap between the first recess and the back pressure chamber and between the second recess and the back pressure chamber. Lubricating oil is sent out from the back pressure chamber by linking the deviation with the timing when the stroke amount of the vane decreases. More specifically, when the stroke amount of the vane decreases, the gap between the first recess and the back pressure chamber is closed earlier than between the second recess and the back pressure chamber. (6).
 これにより、ベーンのストローク量が減少していく時機においては、ベーン溝の底部の背圧室の容積が相対的に減縮して、この背圧室内の圧力が相対的に上がるので、第2のオイル溝とのみが開放された時機とベーンのストローク量が減少していく時機とが合わさった時機にあっては、背圧室内に存する潤滑オイルがこの背圧室から第2の凹部側に送り出されて、他方のブロックの軸受付近に供給される。 As a result, when the stroke amount of the vane is decreasing, the volume of the back pressure chamber at the bottom of the vane groove is relatively reduced and the pressure in the back pressure chamber is relatively increased. When the timing when only the oil groove is opened and the timing when the stroke amount of the vane decreases, the lubricating oil existing in the back pressure chamber is sent from the back pressure chamber to the second recess side. And supplied to the vicinity of the bearing of the other block.
 更に、特に請求項7に記載の発明に係るベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造は、前記第1の凹部と前記第2の凹部との少なくとも一方を、前記ベーン型圧縮機の横幅方向において、前記駆動軸の軸方向における深度が相対的に深い部位と相対的に浅い部位とに区分けし、この深度の差異を利用して前記背圧室との連通状態を変化させることを特徴としている。そして、前記第1の凹部又は第2の凹部であって前記駆動軸の軸方向における深度が相対的に深い部位と相対的に浅い部位とに区分けされない方の凹部は、その全域の深度が前記浅い部位と狭い部位とに区分けされた凹部の前記相対的に深い部位の深度と同じであることを特徴としている(請求項8)。 Further, in the lubricating oil supply structure for a vane compressor according to the invention of claim 7 in particular, at least one of the first recess and the second recess is arranged in a lateral width direction of the vane compressor. The driving shaft is divided into a portion having a relatively deep depth in the axial direction and a portion having a relatively shallow depth, and the communication state with the back pressure chamber is changed using the difference in depth. The depth of the entire region of the first concave portion or the second concave portion which is not classified into a relatively deep portion and a relatively shallow portion in the axial direction of the drive shaft is the depth of the entire region. The depth of the relatively deep part of the concave part divided into a shallow part and a narrow part is the same (claim 8).
 これにより、背圧室に対し第1の凹部側から主に潤滑オイルが送入され、背圧室から第1の凹部と第2の凹部の双方に対して同様に潤滑オイルが送出されるパターンと、背圧室に対し第1の凹部側から主に潤滑オイルが送入され、背圧室から第2の凹部に対して主に潤滑オイルが送出されるパターンと、背圧室に対し双方の凹部側から同様に潤滑オイルが送入され、背圧室から第2の凹部に対して主に潤滑オイルが送出されるパターンとが形成されるので、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される時の潤滑オイルの流量は、駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間から背圧室に送入される時の潤滑オイルの流量よりも多くなり、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される潤滑オイルの流量はその差分に応じて増加する。 As a result, the lubricating oil is mainly fed into the back pressure chamber from the first concave portion side, and the lubricating oil is similarly sent from the back pressure chamber to both the first concave portion and the second concave portion. And a pattern in which the lubricating oil is mainly fed from the first recess side to the back pressure chamber and the lubricating oil is mainly sent from the back pressure chamber to the second recess. Similarly, a pattern is formed in which lubricating oil is similarly fed from the recess side and the lubricating oil is mainly sent from the back pressure chamber to the second recess, so the drive shaft and cylinder are closed from the back pressure chamber. The flow rate of the lubricating oil when it is sent to the gap with the other block among the blocks to be moved is when it is fed into the back pressure chamber through the gap between the block that blocks the drive shaft and the cylinder. From the back pressure chamber to the drive shaft and cylinder The flow rate of lubricating oil to be delivered to the gap between the other blocks of the blocks that closes increases with the difference.
 以上のように、この発明によれば、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される時の潤滑オイルの流量が、駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間から背圧室に送入される時の潤滑オイルの流量よりも多くなるように、第1の凹部と第2の凹部とについて、背圧室との連通状態の開閉や連通域の拡縮をベーンのストローク量の増減の時機に合わせて設定して、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される潤滑オイルの流量をその差分に応じて増加させることができる。このため、ベーン溝の底部の背圧室の数が少なく流路面積が小さい場合でも、一方の軸受よりもオイル溜まり室から遠方に位置する他方の軸受に対しても潤滑オイルを確実且つ十分な量にて供給することができる。よって、他方の軸受に対する潤滑オイルの不足によって、他方の軸受において異音が発生したり、摩耗が生じたりするのを抑止することができ、軸受、ひいてはベーン型圧縮機の耐久性を高めることが可能となる。 As described above, according to the present invention, the flow rate of the lubricating oil that is sent from the back pressure chamber to the gap between the block that blocks the drive shaft and the cylinder blocks the drive shaft and the cylinder. The first recess and the second recess with respect to the back pressure chamber so that the flow rate of the lubricating oil is larger than the flow rate of the lubricating oil when it is fed into the back pressure chamber from the gap with the other blocks of the blocks to be Set the open / close of the communication state and expansion / contraction of the communication area according to the timing of increase / decrease of the stroke amount of the vane, and send it from the back pressure chamber to the gap between the block that blocks the drive shaft and the cylinder The flow rate of the lubricating oil can be increased according to the difference. Therefore, even when the number of back pressure chambers at the bottom of the vane groove is small and the flow path area is small, the lubricating oil is surely and sufficiently supplied to the other bearing located farther from the oil reservoir than one bearing. Can be supplied in quantity. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of noise or wear in the other bearing due to the lack of lubricating oil with respect to the other bearing, thereby improving the durability of the bearing and thus the vane compressor. It becomes possible.
 特に請求項2及び請求項3に記載の発明によれば、ベーンのストローク量が増加していく時機においては、ベーン溝の底部の背圧室の容積が拡大して、この背圧室内の圧力が相対的に下がるので、第1の凹部のみが開放された時機とベーンのストローク量が増加していく時機とが合わさった時機にあっては、潤滑オイルについてオイル溜まり室から第1の凹部を経て背圧室内にまで供給することができる。そして、特に請求項4及び請求項5に記載の発明によれば、ベーンのストローク量が減少していく時機においては、ベーン溝の底部の背圧室の容積が相対的に減縮して、この背圧室内の圧力が相対的に上がるので、第2の凹部のみが開放された時機とベーンのストローク量が減少していく時機とが合わさった時機にあっては、背圧室内に存する潤滑オイルについて、この背圧室から第2の凹部側に送り出されて、他方のブロックの軸受付近に供給することができる。これにより、他方の軸受に対する潤滑オイルの不足によって、他方の軸受において異音が発生したり、摩耗が生じたりするのを抑止することができ、軸受、ひいてはベーン型圧縮機の耐久性を高めることが可能となる。 In particular, according to the second and third aspects of the invention, when the stroke amount of the vane increases, the volume of the back pressure chamber at the bottom of the vane groove increases, and the pressure in the back pressure chamber increases. Therefore, when the timing when only the first recess is opened and the timing when the stroke of the vane increases, the first recess is removed from the oil reservoir chamber for the lubricating oil. It can be supplied to the back pressure chamber. In particular, according to the invention described in claim 4 and claim 5, when the stroke amount of the vane decreases, the volume of the back pressure chamber at the bottom of the vane groove is relatively reduced, Since the pressure in the back pressure chamber rises relatively, if the time when only the second recess is opened and the time when the stroke of the vane decreases, the lubricating oil present in the back pressure chamber Can be fed from the back pressure chamber to the second recess side and supplied to the vicinity of the bearing of the other block. As a result, it is possible to suppress the occurrence of abnormal noise or wear in the other bearing due to the lack of lubricating oil for the other bearing, and to improve the durability of the bearing and thus the vane compressor. Is possible.
 特に請求項7及び請求項8に記載の発明によれば、背圧室に対し第1の凹部側から主に潤滑オイルが送入され、背圧室から第1の凹部と第2の凹部の双方に対して同様に潤滑オイルが送出されるパターンと、背圧室に対し第1の凹部側から主に潤滑オイルが送入され、背圧室から第2の凹部に対して主に潤滑オイルが送出されるパターンと、背圧室に対し双方の凹部側から同様に潤滑オイルが送入され、背圧室から第2の凹部に対して主に潤滑オイルが送出されるパターンとが形成される。このため、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される時の潤滑オイルの流量が、駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間から背圧室に送入される時の潤滑オイルの流量よりも多くなることにより、背圧室から駆動軸とシリンダを閉塞するブロックのうちの他のブロックとの隙間に送出される潤滑オイルの流量がその差分に応じて増加する。これにより、他方の軸受に対する潤滑オイルの不足によって、他方の軸受において異音が発生したり、摩耗が生じたりするのを抑止することができ、軸受、ひいてはベーン型圧縮機の耐久性を高めることが可能となる。  In particular, according to the invention described in claims 7 and 8, the lubricating oil is mainly fed into the back pressure chamber from the first recessed portion side, and the first recessed portion and the second recessed portion are fed from the back pressure chamber. Similarly, the lubricating oil is sent to both sides, and the lubricating oil is mainly fed into the back pressure chamber from the first concave portion side, and the lubricating oil is mainly fed from the back pressure chamber to the second concave portion. And a pattern in which the lubricating oil is similarly fed into the back pressure chamber from both concave portions, and the lubricating oil is mainly fed from the back pressure chamber to the second concave portion. The For this reason, the flow rate of the lubricating oil when it is sent from the back pressure chamber to the gap between the block that blocks the drive shaft and the cylinder is the other block of the block that blocks the drive shaft and the cylinder. The flow rate of the lubricating oil when it is fed into the back pressure chamber from the clearance between the drive shaft and the other block among the blocks that block the cylinder is sent from the back pressure chamber. The flow rate of the lubricating oil increases according to the difference. As a result, it is possible to suppress the occurrence of abnormal noise or wear in the other bearing due to the lack of lubricating oil for the other bearing, and to improve the durability of the bearing and thus the vane compressor. Is possible. *
図1は、この発明に係るベーン型圧縮機の全体構成を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing the overall configuration of a vane compressor according to the present invention. 図2は、この発明の実施例1における、同上のベーン型圧縮機を構成する駆動軸の軸方向前方のブロックについて、後方側から第2の凹部を有する側を見た状態を示すと共に同上のベーン型圧縮機を構成する駆動軸の軸方向後方のブロックの第1の凹部のみを破線で示す説明図である。FIG. 2 shows the state of the front block in the axial direction of the drive shaft constituting the vane type compressor according to the first embodiment of the present invention when the side having the second recess is viewed from the rear side. It is explanatory drawing which shows only the 1st recessed part of the block of the axial direction back of the drive shaft which comprises a vane type compressor with a broken line. 図3は、この発明の実施例1における、オイル溜まり室を有する側の凹部がその反対側の凹部よりも早く開放された状態を示す説明図であり、図3(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態の断面図であり、図3(b)は、図3(a)のA-A線断面図である。FIG. 3 is an explanatory view showing a state in which the concave portion on the side having the oil reservoir chamber is opened earlier than the concave portion on the opposite side in Embodiment 1 of the present invention, and FIG. FIG. 3B is a cross-sectional view of the drive shaft cut in the radial direction, and FIG. 3B is a cross-sectional view taken along line AA of FIG. 図4は、この発明の実施例1における、双方の凹部とも開放された状態を示す説明図であり、図4(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態の断面図であり、図4(b)は、図4(a)のB-B線断面図である。FIG. 4 is an explanatory view showing a state in which both concave portions are opened in Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 4 (a) is a sectional view of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 4B is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. 図5は、この発明の実施例1における、オイル溜まり室を有する側の凹部がまだ閉塞されていない状態を示す説明図であり、図5(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態の断面図であり、図5(b)は、図5(a)のC-C線断面図である。FIG. 5 is an explanatory view showing a state in which the concave portion on the side having the oil reservoir chamber is not closed yet in FIG. 5 (a). FIG. 5 (a) shows the rotor in the radial direction of the drive shaft. FIG. 5B is a sectional view taken along the line CC in FIG. 5A. 図6は、この発明の実施例1における、オイル溜まり室を有する側の凹部がその反対側の凹部よりも早く閉塞された状態を示す説明図であり、図6(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態の断面図であり、図6(b)は、図6(a)のD-D線断面図である。FIG. 6 is an explanatory view showing a state in which the concave portion on the side having the oil reservoir chamber is closed earlier than the concave portion on the opposite side in Embodiment 1 of the present invention, and FIG. FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the radial direction of the drive shaft, and FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line DD of FIG. 図7は、この発明の実施例2の第1例における同上のベーン型圧縮についての、図1のX-X線断面である。FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line XX of FIG. 1 for the vane type compression in the first example of the second embodiment of the present invention. 図8は、この発明の実施例2の第1例における同上のベーン型圧縮機についての、図1のY-Y線断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view taken along the line YY of FIG. 1 for the vane type compressor according to the first embodiment of the second embodiment of the present invention. 図9は、この発明の実施例2の第1例における、背圧室に潤滑オイルが供給される場合を示したもので、図9(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図9(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図9(b)は、図9(a)、図9(c)のE-E線断面図である。FIG. 9 shows a case where lubricating oil is supplied to the back pressure chamber in the first example of Embodiment 2 of the present invention. FIG. 9A shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. 9C is a cross-sectional view of the driven shaft viewed from the axial direction rearward of the drive shaft, and FIG. 9C is a cross-sectional view of the state of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft viewed from the axial front of the drive shaft. FIG. 9B is a cross-sectional view taken along line EE of FIGS. 9A and 9C. 図10は、この発明の実施例2の第1例における、背圧室から潤滑オイルが送出される場合を示したもので、図10(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図10(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図10(b)は、図10(a)、図10(c)のF-F線断面図である。FIG. 10 shows a case where the lubricating oil is delivered from the back pressure chamber in the first example of the second embodiment of the present invention. FIG. 10 (a) shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 10C is a cross-sectional view of the rotor as viewed from the front in the axial direction of the drive shaft, with the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 10B is a cross-sectional view taken along the line FF of FIGS. 10A and 10C. 図11は、この発明の実施例2の第2例における、背圧室に潤滑オイルが供給される場合を示したもので、図11(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図11(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図11(b)は、図11(a)、図11(c)のG-G線断面図である。FIG. 11 shows a case where lubricating oil is supplied to the back pressure chamber in the second example of the second embodiment of the present invention. FIG. 11A shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 11C is a cross-sectional view of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft as viewed from the front in the axial direction of the drive shaft. FIG. 11 (b) is a cross-sectional view taken along the line GG of FIGS. 11 (a) and 11 (c). 図12は、この発明の実施例2の第2例における、背圧室から潤滑オイルが送出される場合を示したもので、図12(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図12(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図12(b)は、図12(a)、図12(c)のH-H線断面図である。FIG. 12 shows a case where lubricating oil is delivered from the back pressure chamber in the second example of the second embodiment of the present invention. FIG. 12 (a) shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 12C is a cross-sectional view of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft as viewed from the front in the axial direction of the drive shaft. FIG. 12B is a cross-sectional view taken along the line HH of FIGS. 12A and 12C. 図13は、この発明の実施例2の第3例における、背圧室に潤滑オイルが供給される場合を示したもので、図13(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図13(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図13(b)は、図13(a)、図13(c)のI-I線断面図である。FIG. 13 shows a case where lubricating oil is supplied to the back pressure chamber in the third example of Embodiment 2 of the present invention. FIG. 13 (a) shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. FIG. 13C is a cross-sectional view of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft as viewed from the front in the axial direction of the drive shaft. FIG. 13 (b) is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. 13 (a) and FIG. 13 (c). 図14は、この発明の実施例2の第3例における、背圧室から潤滑オイルが送出される場合を示したもので、図14(a)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向後方から見た断面図であり、図14(c)は、そのロータを駆動軸の径方向に切断した状態を駆動軸の軸方向前方から見た断面図であり、図14(b)は、図14(a)、図14(c)のJ-J線断面図である。FIG. 14 shows a case where lubricating oil is delivered from the back pressure chamber in the third example of Embodiment 2 of the present invention. FIG. 14 (a) shows the rotor cut in the radial direction of the drive shaft. 14C is a cross-sectional view of the driven shaft viewed from the rear in the axial direction of the drive shaft, and FIG. 14C is a cross-sectional view of the rotor cut in the radial direction of the drive shaft viewed from the front in the axial direction of the drive shaft. FIG. 14B is a cross-sectional view taken along line JJ of FIGS. 14A and 14C.
 以下、この発明の実施形態について添付図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
 図1から図6において、この発明に係る潤滑オイル供給構造を用いることが可能なベーン型圧縮機の実施例1の一例についてその全部又は一部の構成が示されている。 1 to 6 show the whole or a part of the configuration of an example of a vane type compressor 1 that can use the lubricating oil supply structure according to the present invention.
 このベーン型圧縮機1は、例えば冷媒を作動流体とする冷凍サイクルに適したもので、車両用空調装置等に用いられる。更に、このベーン型圧縮機1は、図1に示されるように、駆動軸2と、駆動軸2に固定されて当該駆動軸2の回動に伴い可動するロータ3と、このロータ3とにより後述する圧縮空間4を画成するブロック5及びブロック6とを有していると共に、ブロック5とブロック6とで駆動軸2、ロータ3等を収納するハウジングも構成する2ブロック型のものである。 This vane type compressor 1 is suitable for a refrigeration cycle using, for example, a refrigerant as a working fluid, and is used for a vehicle air conditioner or the like. Further, as shown in FIG. 1, the vane compressor 1 includes a drive shaft 2, a rotor 3 fixed to the drive shaft 2 and movable as the drive shaft 2 rotates, and the rotor 3. It has a block 5 and a block 6 that define a compression space 4 to be described later, and the block 5 and the block 6 constitute a housing that houses the drive shaft 2, the rotor 3, and the like. .
 このうち、ブロック6は、ロータ3を収納するためのシリンダ6aと、このシリンダ6aとは駆動軸2の軸方向のリア側に位置し、且つシリンダ6aとは一体成形されたリア側ブロック6bとから成っている。そして、シリンダ6aは、図3(b)、図4(b)、図5(b)及び図6(b)に示されるように、ブロック5側に開放され、かかるブロック5との組み合わせで閉塞されるシリンダ孔6cを有している。 Among these, the block 6 is a cylinder 6a for housing the rotor 3, and this cylinder 6a is located on the rear side in the axial direction of the drive shaft 2, and the rear side block 6b integrally formed with the cylinder 6a; Consists of. The cylinder 6a is opened to the block 5 side as shown in FIG. 3 (b), FIG. 4 (b), FIG. 5 (b) and FIG. The cylinder hole 6c is provided.
 ブロック5は、シリンダ6aの駆動軸2の軸方向の前方に位置するフロント側端面に当接するフロント側ブロック5aと、このフロント側ブロック5aから駆動軸2の軸方向に延びてブロック6のシリンダ6a及びリア側ブロック6bの外周面を包囲するシェル5bとを有して構成されている。そして、ブロック5はボルト等の連結具7を介してブロック6と連結されている。更に、ブロック5のシェル5bとブロック6のシリンダ6a及びリア側ブロック6bの外周面との間にはOリング11が複数介在して気密性良く固着されている。更にまた、ブロック5は、フロント側ブロック5aから駆動軸2の軸方向に沿ってシェル5bとは反対側に延びるボス部5cが形成されており、このボス部5cは、駆動軸2に回転動力を伝達するためのプーリ(図示せず。)が回転自在に外装され、このプーリから電磁クラッチ(図示せず。)を介して回転動力が駆動軸2に伝達されるようになっている。 The block 5 includes a front side block 5a that abuts a front side end face located in front of the drive shaft 2 in the axial direction of the cylinder 6a, and a cylinder 6a of the block 6 extending from the front side block 5a in the axial direction of the drive shaft 2. And a shell 5b surrounding the outer peripheral surface of the rear block 6b. The block 5 is connected to the block 6 via a connector 7 such as a bolt. Further, a plurality of O-rings 11 are interposed between the shell 5b of the block 5 and the outer peripheral surfaces of the cylinder 6a and the rear side block 6b of the block 6 and are fixed with good airtightness. Furthermore, the block 5 is formed with a boss portion 5c extending from the front side block 5a along the axial direction of the drive shaft 2 to the opposite side of the shell 5b. A pulley (not shown) for transmitting the rotation is externally rotatably mounted, and rotational power is transmitted from the pulley to the drive shaft 2 via an electromagnetic clutch (not shown).
 ロータ3は、ブロック6のシリンダ6aに形成されたシリンダ孔6c内に回動可能に収納されたもので、駆動軸2に固定されたロータ本体3aと、このロータ本体3aに設けられた複数(この実施例では2つ)のベーン溝8内に挿入される複数(この実施例では2つ)のベーン9とを有して構成されている。ベーン溝8は、ブロック6のシリンダ孔6c内のみならず、ブロック5のフロント側ブロック5a側及びブロック6のリア側ブロック6b側にも開口され、また、ベーン9の摺動方向の奥側となる底部には背圧室10が形成されている。よって、背圧室10もブロック5のフロント側ブロック5a側及びブロック6のリア側ブロック6b側に開口したものとなっている。ベーン9は、側面がベーン溝8の内側面を摺動すると共に先端がベーン溝8から出没してシリンダ6aの内周面を摺動するものである。そして、本件では、ベーン9のベーン溝8からの突出量をストローク量として規定する。 The rotor 3 is rotatably accommodated in a cylinder hole 6c formed in the cylinder 6a of the block 6, and includes a rotor body 3a fixed to the drive shaft 2 and a plurality of (provided to the rotor body 3a ( In this embodiment, there are a plurality of (two in this embodiment) vanes 9 inserted into the two vane grooves 8. The vane groove 8 is opened not only in the cylinder hole 6c of the block 6, but also on the front side block 5a side of the block 5 and the rear side block 6b side of the block 6, and on the far side in the sliding direction of the vane 9. A back pressure chamber 10 is formed at the bottom. Therefore, the back pressure chamber 10 is also opened to the front block 5 a side of the block 5 and the rear block 6 b side of the block 6. The vane 9 has a side surface that slides on the inner surface of the vane groove 8 and a tip that protrudes and protrudes from the vane groove 8 and slides on the inner peripheral surface of the cylinder 6a. In this case, the amount of protrusion of the vane 9 from the vane groove 8 is defined as the stroke amount.
 駆動軸2は、ブロック5のフロント側ブロック5aとブロック6のリア側ブロック6bとにそれぞれプレーンベアリング12、13を介して回転可能に支持されている。もっとも、潤滑オイルの供給を必要とする軸受であれば、プレーンベアリング12、13に限定されるものではない。そして、駆動軸2は、ブロック5のボス部5cの基端近傍部位において、ブロック5の内周面との間にシール部材14が介在されており、作動流体がボス部5cの開口から外部に漏れるのを防止している。 The drive shaft 2 is rotatably supported by the front side block 5a of the block 5 and the rear side block 6b of the block 6 via plain bearings 12 and 13, respectively. However, the bearings are not limited to the plain bearings 12 and 13 as long as the bearings require supply of lubricating oil. The drive shaft 2 has a seal member 14 interposed between the inner peripheral surface of the block 5 in the vicinity of the base end of the boss portion 5c of the block 5, and the working fluid is exposed to the outside from the opening of the boss portion 5c. Prevents leakage.
 また、ブロック5には、作動流体の吸入口16及び吐出口17が形成されていると共に、この吸入口16に対し駆動軸2の径方向内側に位置する空間部18が形成されており、この空間部18とブロック6のシリンダ6aに形成されてブロック5側に開口した窪み部22とで吸入空間(低圧空間)15が画成される。更に、ブロック6のシリンダ6aとブロック5のシェル5bとによって、吐出空間(高圧空間)24が画成されており、この吐出空間24は吐出口17と連通している。更に、吐出空間24と吐出口17との間にはオイル分離器25が配置されており、このオイル分離器25により作動流体から分離されたオイルは後述するオイル溜まり室19に一時的に溜められる。 The block 5 is formed with a suction port 16 and a discharge port 17 for the working fluid, and a space 18 is formed on the radially inner side of the drive shaft 2 with respect to the suction port 16. A suction space (low pressure space) 15 is defined by the space portion 18 and a hollow portion 22 formed in the cylinder 6a of the block 6 and opened to the block 5 side. Further, a discharge space (high pressure space) 24 is defined by the cylinder 6 a of the block 6 and the shell 5 b of the block 5, and this discharge space 24 communicates with the discharge port 17. Further, an oil separator 25 is disposed between the discharge space 24 and the discharge port 17, and the oil separated from the working fluid by the oil separator 25 is temporarily stored in an oil reservoir chamber 19 described later. .
 ロータ3のロータ本体3a及びシリンダ6aのシリンダ孔6cは、シリンダ6aを駆動軸2の径方向に切断し、シリンダ孔6cの開口からロータ本体3aの端面が臨まれる断面として見た場合に、図3(a)、図4(a)、図5(a)及び図6(a)に示されるように、真円形状をなしている一方で、ロータ本体3aの軸心P1はシリンダ孔6cの中心P2に比し吸入口16、吐出口17側にずれるように、ロータ本体3aがシリンダ孔6c内に収納されている。このずれは、例えばシリンダ孔6cの内径寸法とロータ本体3aの外径寸法との差の1/2である。 When the rotor body 3a of the rotor 3 and the cylinder hole 6c of the cylinder 6a are viewed as a cross section in which the cylinder 6a is cut in the radial direction of the drive shaft 2 and the end face of the rotor body 3a faces the opening of the cylinder hole 6c, FIG. 3 (a), FIG. 4 (a), FIG. 5 (a) and FIG. 6 (a), the rotor body 3a has an axial center P1 of the cylinder hole 6c. The rotor body 3a is accommodated in the cylinder hole 6c so as to be displaced toward the suction port 16 and the discharge port 17 as compared with the center P2. This deviation is, for example, ½ of the difference between the inner diameter of the cylinder hole 6c and the outer diameter of the rotor body 3a.
 これにより、ロータ本体3aの外周面はシリンダ孔6cの内周面との間で周方向の一箇所にて所定範囲において微小隙間で接したものとなり、ロータ本体3aの外周面とシリンダ孔6cとの間に圧縮空間4が画成されている。更に、この圧縮空間4は、ベーン9によって仕切られることにより複数の圧縮室21に分けられている。各圧縮室21の容積はロータ3の回転によって変化するようになっている。 As a result, the outer peripheral surface of the rotor body 3a is in contact with the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c at a predetermined distance in a predetermined range in a predetermined range, and the outer peripheral surface of the rotor body 3a and the cylinder hole 6c A compression space 4 is defined between the two. Further, the compression space 4 is divided into a plurality of compression chambers 21 by being partitioned by the vanes 9. The volume of each compression chamber 21 changes with the rotation of the rotor 3.
 そして、シリンダ孔6cの内周面には、図示しないが、吐出空間24と連通する吐出ポートが設けられている。このため、ブロック6のシリンダ6aをブロック5のシェル5b内に嵌入させると、シリンダ6aの外周面とシェル5bの内周面との間には、両端部がシリンダ6aの駆動軸2の軸方向両端から当該駆動軸2の径方向に突出したフランジ26、27によって画成された吐出空間24が形成され、この吐出空間24が吐出ポートを介して圧縮空間4に連通可能となっている。尚、吐出ポートは、吐出空間24内に収容された吐出弁(図示せず。)によって開閉されるようになっている。 Further, although not shown, a discharge port communicating with the discharge space 24 is provided on the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c. For this reason, when the cylinder 6a of the block 6 is fitted in the shell 5b of the block 5, both ends of the cylinder 6a are in the axial direction of the drive shaft 2 of the cylinder 6a between the outer peripheral surface of the cylinder 6a and the inner peripheral surface of the shell 5b. A discharge space 24 defined by flanges 26 and 27 projecting in the radial direction of the drive shaft 2 from both ends is formed, and the discharge space 24 can communicate with the compression space 4 through a discharge port. The discharge port is opened and closed by a discharge valve (not shown) accommodated in the discharge space 24.
 上記の構成とすることにより、このベーン型圧縮機1における作動流体の吸入、圧縮、吐出の動作は以下のようになる。すなわち、図示しない動力源からの回転動力がプーリ及び電磁クラッチを介して駆動軸2に伝達されてロータ3が回転すると、吸入口16から吸入空間15に流入された作動流体が吸入ポートを介して圧縮空間4に吸入される。圧縮空間4内のベーン9によって仕切られた圧縮室21の容積はロータ3の回転によって変化するので、ベーン9とベーン9との間に閉じ込められた作動流体は圧縮されて、図示しない吐出ポートから図示しない吐出弁を介して吐出空間24に吐出される。吐出空間24に吐出された作動流体は、シリンダ6aの外周面に沿ってその周方向に移動し、その後、オイル分離器25によりオイル分離された後、吐出口17から外部回路に吐出される。 With the above configuration, the operation of suction, compression, and discharge of the working fluid in the vane compressor 1 is as follows. That is, when rotational power from a power source (not shown) is transmitted to the drive shaft 2 via a pulley and an electromagnetic clutch and the rotor 3 rotates, the working fluid flowing into the suction space 15 from the suction port 16 passes through the suction port. Inhaled into the compression space 4. Since the volume of the compression chamber 21 partitioned by the vanes 9 in the compression space 4 changes according to the rotation of the rotor 3, the working fluid confined between the vanes 9 is compressed and is discharged from a discharge port (not shown). It discharges to the discharge space 24 through a discharge valve (not shown). The working fluid discharged into the discharge space 24 moves in the circumferential direction along the outer peripheral surface of the cylinder 6a. After that, oil is separated by the oil separator 25 and then discharged from the discharge port 17 to the external circuit.
 ところで、このベーン型圧縮機1は、オイル溜まり室19のオイルを潤滑剤としてプレーンベアリング12、13に供給するための潤滑オイル供給構造を更に有している。この潤滑オイル供給構造として、オイル溜まり室19を起点とするもので、ブロック6のリア側ブロック6bにおける駆動軸2を収納した駆動軸収納空間29とこのオイル溜まり室19とを結ぶ中継通路30がブロック6のリア側ブロック6bに設けられている。中継通路30の下流側開口は、この実施例では、駆動軸収納空間29の駆動軸2の端部の下方若しくは駆動軸2の端部よりも前方側の下方に開口している。 By the way, the vane compressor 1 further includes a lubricating oil supply structure for supplying the oil in the oil reservoir chamber 19 to the plain bearings 12 and 13 as a lubricant. As this lubricating oil supply structure, the oil reservoir chamber 19 is the starting point. A relay passage 30 connecting the drive shaft storage space 29 storing the drive shaft 2 in the rear side block 6b of the block 6 and the oil reservoir chamber 19 is provided. The rear block 6b of the block 6 is provided. In this embodiment, the downstream opening of the relay passage 30 opens below the end of the drive shaft 2 of the drive shaft storage space 29 or below the end of the drive shaft 2.
 駆動軸収納空間29は、ブロック6のリア側ブロック6b内において駆動軸2の外周を囲みつつその軸方向に沿って延びる孔であり、その主要部分の内径寸法は駆動軸2にプレーンベアリング13を装着した状態の外径寸法と略等しくなっている。そして、この駆動軸収納空間29の中継通路30の開口よりも前方となる前記主要部分において、前記したプレーンベアリング13がリア側ブロック6bに装着されている。 The drive shaft storage space 29 is a hole that extends along the axial direction of the drive shaft 2 in the rear side block 6b of the block 6 and extends along the axial direction. It is approximately equal to the outer diameter of the mounted state. The plain bearing 13 is mounted on the rear side block 6b in the main portion of the drive shaft storage space 29 that is in front of the opening of the relay passage 30.
 更に、潤滑オイル供給構造として、ブロック5のフロント側ブロック5aにおける駆動軸2を収納した駆動軸収納空間31が設けられている。この駆動軸収納空間31は、ブロック5のフロント側ブロック5a内において駆動軸2の外周を囲みつつその軸方向に沿って延びる孔であり、ボス部5cの開口まで達しており、その途中にシール部材14を収納するシール室32を有している。この駆動軸収納空間31のシール室32よりも後方の部位の内径寸法は、駆動軸2にプレーンベアリング12を装着した状態の外径寸法と略等しくなっている。そして、この駆動軸収納空間31のシール室32よりも後方となる前記部分において、前記したプレーンベアリング12がフロント側ブロック5aに装着されている。 Further, as a lubricating oil supply structure, there is provided a drive shaft storage space 31 for storing the drive shaft 2 in the front side block 5a of the block 5. The drive shaft storage space 31 is a hole extending along the axial direction of the block 5 so as to surround the outer periphery of the drive shaft 2 and reaches the opening of the boss portion 5c. A seal chamber 32 for housing the member 14 is provided. The inner diameter dimension of the portion of the drive shaft housing space 31 behind the seal chamber 32 is substantially equal to the outer diameter dimension of the drive shaft 2 with the plain bearing 12 mounted. The plane bearing 12 is mounted on the front block 5a in the portion of the drive shaft storage space 31 that is behind the seal chamber 32.
 プレーンベアリング12、13は、筒状体のもので、この内径寸法は駆動軸2の外径寸法よりも若干大きくなっている。これにより、ブロック5、6にプレーンベアリング12、13を装着した場合には、図3(b)、図4(b)、図5(b)及び図6(b)に示されるように、駆動軸2の外周面とプレーンベアリング12、13の内周面との間に潤滑オイル供給通路33、34が円環状に形成される。 The plain bearings 12 and 13 are cylindrical, and the inner diameter is slightly larger than the outer diameter of the drive shaft 2. As a result, when the plain bearings 12 and 13 are mounted on the blocks 5 and 6, as shown in FIGS. 3B, 4B, 5B, and 6B, driving is performed. Lubricating oil supply passages 33 and 34 are formed in an annular shape between the outer peripheral surface of the shaft 2 and the inner peripheral surfaces of the plain bearings 12 and 13.
 そして、これらの潤滑オイル供給通路33、34は、後に詳述するように、第1の凹部36及び第2の凹部37、並びにベーン溝8の底部側に画成された背圧室10を介して連通することが可能となっている。 The lubricating oil supply passages 33 and 34 are connected to the first and second recesses 36 and 37 and the back pressure chamber 10 defined on the bottom side of the vane groove 8 as will be described in detail later. It is possible to communicate with each other.
 第1の凹部36は、ブロック6のリア側ブロック6bに設けられた駆動軸収納空間29に対しプレーンベアリング13よりも駆動軸2の軸方向前方(ロータ3側)に位置し、この駆動軸収納空間29と連続するように形成されていると共に、第2の凹部37はブロック5のフロント側ブロック5aに設けられた駆動軸収納空間31に対しプレーンベアリング13よりも駆動軸2の軸方向後方(ロータ3側)に位置して、この駆動軸収納空間31と連続するように形成されている。そして、第1の凹部36と第2の凹部37とは、ブロック6のリア側ブロック6b又はブロック5のフロント側ブロック5aに設けられている。 The first recess 36 is located axially forward (rotor 3 side) of the drive shaft 2 relative to the plain bearing 13 with respect to the drive shaft storage space 29 provided in the rear side block 6 b of the block 6. The second recess 37 is formed so as to be continuous with the space 29, and is axially rearward of the drive shaft 2 with respect to the drive shaft storage space 31 provided in the front side block 5 a of the block 5 (in the axial direction of the drive shaft 2). It is located on the rotor 3 side) and is formed to be continuous with the drive shaft storage space 31. The first recess 36 and the second recess 37 are provided in the rear block 6 b of the block 6 or the front block 5 a of the block 5.
 また、第1の凹部36と第2の凹部37とは、形状については同じであり、駆動軸2の軸心P1を回転中心として所定角度で回転して相互にずれた位置関係にある。これに伴い、第2の凹部37の形状について図2を用いて説明すると、駆動軸収納空間31の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、この円状線L1から駆動軸2の径方向外側に拡がると共に、駆動軸2の径方向寸法が相対的に大きい連通状態形成用部位37aと、駆動軸2の径方向寸法が連通状態形成用部位37aよりも小さい連通状態形成非対応部位37bとを有する形状をなしている。連通状態形成用部位37aの円弧状の外縁を形成する円弧状線L2の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。また、連通状態形成非対応部位37bの円弧状の外縁を形成する円弧状線L3の寸法は、背圧室10の駆動軸2側の位置より小さい寸法となっている。すなわち、連通状態形成非対応部位37bの円弧状の外縁を形成する円弧状線L3の寸法は、背圧室10と連通しない寸法になっている。更に、円弧状線L2の両端と円弧状線L3の両端とは、この実施例では、駆動軸2の軸心P1から放射状に延びる直線L4、L5により連接されている。 Further, the first recess 36 and the second recess 37 have the same shape, and are in a positional relationship shifted from each other by rotating at a predetermined angle with the axis P1 of the drive shaft 2 as the rotation center. Accordingly, the shape of the second recess 37 will be described with reference to FIG. 2. The circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 31 is used as the inner edge as it is, and the drive is performed from the circular line L1. A communication state forming portion 37a that extends radially outward of the shaft 2 and that has a relatively large radial dimension of the drive shaft 2 and a communication state formation in which the radial dimension of the drive shaft 2 is smaller than the communication state forming portion 37a. It has a shape having a non-corresponding portion 37b. The dimension of the arcuate line L2 forming the arcuate outer edge of the communication state forming portion 37a is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 when the vane 9 has the minimum stroke amount. The dimension of the arcuate line L3 that forms the arcuate outer edge of the communication state non-corresponding portion 37b is smaller than the position of the back pressure chamber 10 on the drive shaft 2 side. That is, the dimension of the arc-shaped line L3 that forms the arc-shaped outer edge of the communication state formation non-corresponding portion 37b is a dimension that does not communicate with the back pressure chamber 10. Furthermore, both ends of the arcuate line L2 and both ends of the arcuate line L3 are connected by straight lines L4 and L5 extending radially from the axis P1 of the drive shaft 2 in this embodiment.
 第1の凹部36についても、図2を参考にして説明すると、駆動軸収納空間29の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、この円状線L1から駆動軸2の径方向外側に拡がると共に、連通状態形成用部位36aと連通状態形成非対応部位36bとを有する形状をなしている。連通状態形成用部位36aの円弧状の外縁を形成する円弧状線L2の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。また、連通状態形成非対応部位36bの円弧状の外縁を形成する円弧状線L3の寸法は、背圧室10の駆動軸2側の位置より小さい寸法となっている。すなわち、連通状態形成非対応部位36bの円弧状の外縁を形成する円弧状線L3の寸法は、背圧室10と連通しない寸法になっている。更に、円弧状線L2の両端と連通状態形成非対応部位36bの円弧状線L3の両端とは、この実施例では、駆動軸2の軸心P1から放射状に延びる2つの直線L4,L5により連接されている。 The first concave portion 36 will also be described with reference to FIG. 2. The circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 29 is used as an inner edge as it is, and the circular line L1 is used to drive the drive shaft 2. While expanding radially outward, it has a shape having a communication state forming portion 36a and a communication state non-corresponding portion 36b. The dimension of the arcuate line L2 forming the arcuate outer edge of the communication state forming portion 36a is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 when the vane 9 is at the minimum stroke amount. The dimension of the arcuate line L3 that forms the arcuate outer edge of the communication state formation non-corresponding portion 36b is smaller than the position of the back pressure chamber 10 on the drive shaft 2 side. That is, the dimension of the arcuate line L3 forming the arcuate outer edge of the communication state non-corresponding portion 36b is a dimension that does not communicate with the back pressure chamber 10. Furthermore, both ends of the arcuate line L2 and both ends of the arcuate line L3 of the communication state non-corresponding portion 36b are connected by two straight lines L4 and L5 extending radially from the axis P1 of the drive shaft 2 in this embodiment. Has been.
 そして、ロータ3のロータ本体3aの外周面とシリンダ孔6cの内周面と最小隙間で接する点X1に対してロータ3の回転方向の前方にX2という点を設け、ベーン9の先端がX2になる位置にある時に、そのベーン溝の8底部の背圧室10を第1の凹部36の連通状態形成用部位36aと連通状態形成非対応部位36bとの境界になるように、直線L5、S1を形成する。第2の凹部の境界線S2は、さらにロータ本体3aの回転方向に沿って前方側に所定角度ずれるように、位置関係を設定する。 A point X2 is provided in front of the rotor 3 in the rotation direction with respect to a point X1 that contacts the outer peripheral surface of the rotor body 3a of the rotor 3 and the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c with a minimum clearance, and the tip of the vane 9 is set to X2. The straight line L5, S1 is set so that the back pressure chamber 10 at the bottom of the vane groove 8 becomes the boundary between the communication state forming part 36a and the communication state non-corresponding part 36b of the first recess 36. Form. The positional relationship is set such that the boundary line S2 of the second recess is further shifted by a predetermined angle forward along the rotational direction of the rotor body 3a.
 これにより、ロータ本体3aが右回りに回転し、これに伴いベーン9の背圧室10も駆動軸2の軸心P1を中心として右回りに回転していくところ、背圧室10は、図3に示されるように、延長線S1から延長線S2の範囲では、第1の凹部36とでは連通状態形成用部位36aと連通するが、第2の凹部37との関係では連通状態形成非対応部位36bにより閉塞された後、図4に示されるように、延長線S2を越えることにより、第1の凹部36と、第2の凹部37とのいずれとも連通状態形成用部位36a、37aにて連通した状態となる。しかるに、背圧室10は、先に第1の凹部36の連通状態形成用部位36aとのみ連通した第1の凹部36の開放状態となった後、第2の凹部37の連通状態形成用部位37aとも連通して、第2の凹部37も開放状態となる。 As a result, the rotor body 3a rotates clockwise, and the back pressure chamber 10 of the vane 9 rotates clockwise about the axis P1 of the drive shaft 2 as a result. 3, in the range from the extension line S1 to the extension line S2, the first recess 36 communicates with the communication state forming part 36a, but the relationship with the second recess 37 does not correspond to the communication state formation. After being blocked by the part 36b, as shown in FIG. 4, the extension line S2 is crossed so that both the first concave part 36 and the second concave part 37 are in the communication state forming parts 36a and 37a. It becomes a state of communication. However, after the back pressure chamber 10 is in the open state of the first recess 36 that has previously communicated only with the communication state forming portion 36 a of the first recess 36, the communication state forming portion of the second recess 37. Communicating with 37a, the 2nd crevice 37 will also be in an open state.
 また、背圧室10が延長線S1から延長線S2内に位置する場合には、当接点X1よりも前方に位置するベーン9は、そのストローク量が増加していくことから、背圧室10の容積が拡大されて、背圧室10内の圧力が周囲に比較して相対的に下がる。このため、オイル溜まり室19から中継通路30、駆動軸収納空間29に入った潤滑オイルは、プレーンベアリング13と駆動軸2との間の潤滑オイル供給通路34を通った後、第1の凹部36の連通状態形成用部位36aを通って背圧室10にまで確実に至ることができる。 When the back pressure chamber 10 is located within the extension line S2 from the extension line S1, the stroke amount of the vane 9 positioned in front of the contact point X1 increases. As a result, the pressure in the back pressure chamber 10 is relatively lowered as compared with the surroundings. For this reason, the lubricating oil that has entered the relay passage 30 and the drive shaft storage space 29 from the oil reservoir chamber 19 passes through the lubricating oil supply passage 34 between the plain bearing 13 and the drive shaft 2, and then the first recess 36. It is possible to reliably reach the back pressure chamber 10 through the communication state forming portion 36a.
 更に、ロータ3のロータ本体3aの外周面とシリンダ孔6cの内周面との当接点X1に対してロータ3の回転方向の後方側にX3という点を設け、ベーン9の先端がX3になる位置にある時に、そのベーン溝8の底部の背圧室10を第2の凹部の37の連通状態形成用部位37aと連通状態形成非対応部位37bとの境界になるように、直線L4、S4を形成する。第1の凹部の境界線S3は、さらにロータ本体3aの回転方向に沿って前方側に所定角度ずれるように、位置関係を設定する。 Furthermore, a point X3 is provided on the rear side in the rotational direction of the rotor 3 with respect to the contact point X1 between the outer peripheral surface of the rotor body 3a of the rotor 3 and the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c, and the tip of the vane 9 becomes X3. When in the position, straight lines L4, S4 are arranged so that the back pressure chamber 10 at the bottom of the vane groove 8 becomes a boundary between the communication state forming part 37a and the communication state non-corresponding part 37b of the second recess 37. Form. The positional relationship is set so that the boundary line S3 of the first recess is further shifted by a predetermined angle forward along the rotational direction of the rotor body 3a.
 これにより、ロータ本体3aが右回りに回転し、これに伴いベーン9の背圧室10も駆動軸2の軸心P1を中心として右回りに回転していくところ、背圧室10は、図5に示されるように、延長線S4を越える前では、第1の凹部36、第2の凹部37とのいずれとも連通状態形成用部位36a、37aにて連通した状態が維持されているが、延長線S4を越えて延長線S3から延長線S4の範囲では、第2の凹部37とでは連通状態形成用部位37aにて連通し、第1の凹部36との関係では連通状態形成非対応部位36bにて閉塞されたものとなり、延長線S3も越えることで、第2の凹部37についても連通状態形成非対応部位37bにて閉塞されたものとなる。しかるに、背圧室10は、先に第1の凹部36とでは連通状態形成非対応部位36bにて閉塞されるので、第1の凹部36との連通状態が閉塞された後、第2の凹部37とも連通状態形成非対応部位37bにて閉塞されるので、第2の凹部37との連通状態も閉塞される。 As a result, the rotor body 3a rotates clockwise, and the back pressure chamber 10 of the vane 9 rotates clockwise about the axis P1 of the drive shaft 2 as a result. As shown in FIG. 5, before the extension line S4 is exceeded, the state where the first concave portion 36 and the second concave portion 37 communicate with each other at the communication state forming portions 36a and 37a is maintained. In the range from the extension line S3 to the extension line S4 beyond the extension line S4, the second recess 37 communicates with the communication state forming portion 37a, and the relationship with the first recess 36 does not correspond to the communication state formation. It becomes what was obstruct | occluded in 36b, and since the extension line S3 is exceeded, it will be obstruct | occluded by the communication state formation non-corresponding | compatible part 37b also about the 2nd recessed part 37. However, since the back pressure chamber 10 is first closed with the first recessed portion 36 at the communication state non-corresponding portion 36b, the second recessed portion is closed after the communication state with the first recessed portion 36 is closed. 37 is closed at the communication state non-corresponding portion 37b, and the communication state with the second recess 37 is also closed.
 また、背圧室10が延長線S3から延長線S4内に位置する場合には、当接点X1よりも後方に位置するベーン9は、そのストローク量が減少していくことから、背圧室10の容積が減縮されて、背圧室10内の圧力が周囲に比較して相対的に上がる。このため、少なくとも背圧室10内の潤滑オイルについて、第2の凹部37の連通状態形成用部位37aを通ってプレーンベアリング12にまで確実に至ることができる。 In addition, when the back pressure chamber 10 is located within the extension line S4 from the extension line S3, the stroke amount of the vane 9 located behind the contact point X1 is decreased. Is reduced, and the pressure in the back pressure chamber 10 is relatively increased compared to the surroundings. For this reason, at least the lubricating oil in the back pressure chamber 10 can surely reach the plain bearing 12 through the communication state forming portion 37 a of the second recess 37.
 図7から図14において、この発明に係る潤滑オイル供給構造を用いることが可能なベーン型圧縮機1の実施例2の複数例についてその一部の構成が示されている。以下、これらの図7から図14を用いて、ベーン型圧縮機の実施例2の第1例から第3例についてそれぞれ説明する。但し、ベーン型圧縮機1の全体構成は先の実施例1の図1に示された構成と同様であるため特に図示せず、その説明も省略し、この実施例2の実施例1と異なる部分である第1の凹部36、第2の凹部37について基本的に説明し、実施例1と共通の構成については同一の符号を付してその説明を省略する。 7 to 14 show a part of the configuration of a plurality of examples of the embodiment 2 of the vane compressor 1 that can use the lubricating oil supply structure according to the present invention. Hereinafter, the first example to the third example of the second embodiment of the vane compressor will be described with reference to FIGS. 7 to 14. However, since the overall configuration of the vane compressor 1 is the same as the configuration shown in FIG. 1 of the first embodiment, it is not particularly shown, and the description thereof is omitted, which is different from the first embodiment of the second embodiment. The first concave portion 36 and the second concave portion 37, which are parts, are basically described, and the same reference numerals are given to the same components as those in the first embodiment, and the description thereof is omitted.
 (第1例)
 図7から図10では、この発明に係る潤滑オイル供給構造を用いることが可能なベーン型圧縮機1の実施例2の第1例が示されている。
(First example)
7 to 10 show a first example of the embodiment 2 of the vane type compressor 1 that can use the lubricating oil supply structure according to the present invention.
 この実施例2の第1例に示される第2の凹部37は、ブロック5のフロント側ブロック5aに設けられたもので、このブロック5のフロント側ブロック5aに設けられた駆動軸収納空間31に対しプレーンベアリング13よりも駆動軸2の軸方向後方(ロータ3側)に位置して、この駆動軸収納空間31と連続するように形成されている。そして、この第2の凹部37は、図7に示されるように、駆動軸収納空間31の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、円状線L1と同心円である円状線L6を外縁として、円状線L1から駆動軸2の径方向外側にその円周全域で同様の寸法にて拡がる形状をなしている。この第2の凹部37の円周状の外縁を形成する円状線L6の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。 The second recess 37 shown in the first example of the second embodiment is provided in the front side block 5a of the block 5, and is provided in the drive shaft storage space 31 provided in the front side block 5a of the block 5. On the other hand, it is located behind the plain bearing 13 in the axial direction of the drive shaft 2 (on the rotor 3 side) and is formed to be continuous with the drive shaft storage space 31. Then, as shown in FIG. 7, the second recess 37 has a circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 31 as an inner edge, and is a circle concentric with the circular line L1. A shape line L6 is used as an outer edge, and the shape extends from the circular line L1 to the outside in the radial direction of the drive shaft 2 with the same dimensions throughout the entire circumference. The dimension of the circular line L6 that forms the circumferential outer edge of the second recess 37 is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 at the time of the minimum stroke amount of the vane 9.
 そして、第2の凹部37は、図7、図9及び図10に示されるように、凹深部位37cと凹浅部位37dとを有している。この凹深部位37cと凹浅部位37dとは、図9(a)及び図10(a)に示されるように、第2の凹部37に対してロータ本体3aの軸心P1及びシリンダ孔6cの中心P2の双方を通る直線に沿って延びる2つの境界線S5、S6により区分けされているもので、凹深部位37cの駆動軸の軸方向の深度は、凹浅部位37dの駆動軸の軸方向の深度よりも大きくなっている。これにより、背圧室10のフロント側ブロック5a側開口が第2の凹部37の凹深部位37cと対峙する範囲内にある場合には、第2の凹部37を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に拡張され、背圧室10のフロント側ブロック5a側開口が第2の凹部37の凹浅部位37dと対峙する範囲内にある場合には、第2の凹部37を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に縮小される。 And the 2nd recessed part 37 has the recessed deep part 37c and the recessed shallow part 37d, as FIG.7, FIG.9 and FIG.10 shows. As shown in FIGS. 9A and 10A, the recessed deep portion 37c and the recessed shallow portion 37d are formed with respect to the second recessed portion 37 with respect to the axis P1 of the rotor body 3a and the cylinder hole 6c. It is divided by two boundary lines S5 and S6 extending along a straight line passing through both of the centers P2, and the axial depth of the drive shaft of the recessed portion 37c is the axial direction of the drive shaft of the recessed shallow portion 37d. Is greater than the depth of. As a result, when the opening on the front block 5a side of the back pressure chamber 10 is within a range facing the concave portion 37c of the second concave portion 37, the communication area through which the lubricating oil passes through the second concave portion 37 is When it is relatively expanded and the opening on the front side block 5a side of the back pressure chamber 10 is in a range facing the concave shallow portion 37d of the second concave portion 37, the lubricating oil passes through the second concave portion 37. The communication area is relatively reduced.
 また、この実施例2の第1例に示される第1の凹部36は、ブロック6のリア側ブロック6bに設けられたもので、このリア側ブロック6bに設けられた駆動軸収納空間29に対しプレーンベアリング13よりも駆動軸2の軸方向前方(ロータ3側)に位置し、この駆動軸収納空間29と連続するように形成されている。そして、この第1の凹部36は、図8に示されるように、駆動軸収納空間29の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、円状線L1と同心円である円状線L6を外縁として、円状線L1から駆動軸2の径方向外側にその円周全域で同様の寸法にて拡がる形状をなしている。この第1の凹部36の円周状の外縁を形成する円状線L6の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。 Further, the first recess 36 shown in the first example of the second embodiment is provided in the rear side block 6b of the block 6, and with respect to the drive shaft storage space 29 provided in the rear side block 6b. The drive shaft 2 is positioned in front of the plain bearing 13 in the axial direction (on the rotor 3 side), and is formed so as to be continuous with the drive shaft storage space 29. As shown in FIG. 8, the first recess 36 has a circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 29 as an inner edge, and is a circle that is concentric with the circular line L1. A shape line L6 is used as an outer edge, and the shape extends from the circular line L1 to the outside in the radial direction of the drive shaft 2 with the same dimensions throughout the entire circumference. The dimension of the circular line L6 that forms the circumferential outer edge of the first recess 36 is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 when the vane 9 is at the minimum stroke amount.
 そして、この第1の凹部36は、第2の凹部37とは異なり、図9(c)及び図10(c)に示されるように、その全域において駆動軸の軸方向の深度が同じになっている。更に、この第1の凹部36の深度の寸法は、第2の凹部37の凹深部位37cの駆動軸の軸方向の深度と同じになっている。これにより、背圧室10のリア側ブロック6b側開口が第1の凹部36のいずれの範囲と対峙していても、第1の凹部36を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に拡張された状態となっている。 The first recess 36 is different from the second recess 37 in that the axial depth of the drive shaft is the same in the entire area as shown in FIGS. 9C and 10C. ing. Further, the depth dimension of the first recess 36 is the same as the axial depth of the drive shaft of the recess depth portion 37 c of the second recess 37. Thereby, even if the opening on the rear block 6b side of the back pressure chamber 10 is opposed to any range of the first recess 36, the communication area through which the lubricating oil passes through the first recess 36 is relatively expanded. It is in the state.
 しかして、図9(a)及び図10(a)に示されるように、境界線S5とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX5とし、境界線S6とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX6とし、ロータ3の回転方向を、ベーン型圧縮機1のフロント側から見た状態である図9(a)及び図10(a)では矢印に示されるように反時計回り、ベーン型圧縮機1のリア側から見た状態である図9(c)及び図10(c)では矢印に示されるように時計回りとなるようにした場合には、X5を始点としX6を終点とする範囲では、図9(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がベーン溝8からロータ3の外面よりも突出していくストローク量が増加する時機となり、X6を始点としX5を終点とする範囲では、図10(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がロータ3の外面からベーン溝8内に没入していくストローク量が減少する時機となる。そして、このベーン9のストローク量が増減していく時機を分けるX5とX6とを結ぶ直線は、境界線S5、境界線S6と同一線状になっている。 9A and 10A, the point where the boundary line S5 and the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c intersect is defined as X5, and the boundary line S6 and the inner periphery of the cylinder hole 6c. The point where the plane intersects is X6, and the rotation direction of the rotor 3 is opposite to that shown in the arrows in FIGS. 9 (a) and 10 (a) when viewed from the front side of the vane compressor 1. In the case of clockwise rotation as shown by the arrows in FIGS. 9 (c) and 10 (c) as viewed from the rear side of the vane compressor 1, X5 is the starting point. In the range where X6 is the end point, as indicated by the thick arrow in FIG. 9B, the stroke amount that the vane 9 protrudes from the vane groove 8 beyond the outer surface of the rotor 3 is increased. In the range where X5 is the end point, the thick line arrow in FIG. As shown, the timing at which the stroke amount of the vane 9 is gradually retracted from the outer surface of the rotor 3 in the vane groove 8 decreases. A straight line connecting X5 and X6, which divides the timing when the stroke amount of the vane 9 increases or decreases, is the same as the boundary line S5 and the boundary line S6.
 このように、一方の背圧室10のフロント側ブロック5a側の開口と第2の凹部37の凹浅部位37dとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が増加していく時機とが合致しているので、図9(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を増大させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が拡大されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に下がり、背圧室10が潤滑オイル供給通路33、34から潤滑オイルの供給を受けるが、第2の凹部37はこの背圧室10とは凹浅部位37dにて連通しているため第2の凹部37と背圧室10との連通域が相対的に縮小されるので、背圧室10は、図9(b)の潤滑オイル供給通路33から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、主に第1の凹部36から潤滑オイルの供給を受けることとなる。 Thus, the timing when the opening on the front block 5a side of one back pressure chamber 10 and the shallow shallow portion 37d of the second recess 37 face each other and the timing when the stroke amount of the vane 9 increases. Therefore, as shown in FIG. 9B, the volume of the back pressure chamber 10 is expanded by the vane 9 sliding in the vane groove 8 in the direction of increasing the stroke amount. The pressure in the back pressure chamber 10 is relatively lower than the lubricating oil supply passages 33 and 34, and the back pressure chamber 10 is supplied with the lubricating oil from the lubricating oil supply passages 33 and 34. Since the back pressure chamber 10 communicates with the back pressure chamber 10 through a shallow shallow portion 37d, the communication area between the second recess 37 and the back pressure chamber 10 is relatively reduced. (B) Lubrication oil from the lubrication oil supply passage 33 to the back pressure chamber 10 An amount of an arrow and a lubricating oil supply passage 34 that represent as indicated by the arrow representing the amount of lubricating oil to the back pressure chamber 10, so that the mainly receives supply of the lubricating oil from the first recess 36.
 また、他方の背圧室10のフロント側ブロック5a側の開口と第2の凹部37の凹深部位37cとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が減少していく時機とが合致しているので、図10(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を減少させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が減縮されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に上がり、背圧室10から潤滑オイル供給通路33、34に潤滑オイルが送出される時に、第2の凹部37はこの背圧室10とは凹深部位37cにて連通しているため第2の凹部37と背圧室10との連通域が相対的に拡大されるので、背圧室10は、図10(b)の潤滑オイル供給通路33への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、第1の凹部36と第2の凹部37とに対し潤滑オイルを同様に送出することとなる。 In addition, the time when the opening on the front block 5a side of the other back pressure chamber 10 and the concave portion 37c of the second concave portion 37 face each other coincides with the time when the stroke amount of the vane 9 decreases. Therefore, as shown in FIG. 10B, the volume of the back pressure chamber 10 is reduced by the vane 9 sliding in the vane groove 8 in the direction of decreasing the stroke amount, When the pressure in the back pressure chamber 10 rises relative to the lubricating oil supply passages 33 and 34 and the lubricating oil is sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passages 33 and 34, the second recess 37 Since the back pressure chamber 10 communicates with the recessed depth portion 37c, the communication area between the second recessed portion 37 and the back pressure chamber 10 is relatively enlarged. ) Indicating the amount of lubricating oil to the lubricating oil supply passage 33 As indicated by the arrow representing the amount of lubricating oil into the lubricating oil supply passage 34, so that the first recess 36 to the second recess 37 sends similarly lubricating oil.
 よって、潤滑オイル供給通路33から第2の凹部37を経て背圧室10に送られる潤滑オイルの流量は、背圧室10から第2の凹部37を経て潤滑オイル供給通路33に送られる潤滑オイルの流量よりも少ないので、総合的に見た場合には、背圧室10から潤滑オイル供給通路33に送られる潤滑オイルの流量を増大させることが可能である。 Therefore, the flow rate of the lubricating oil sent from the lubricating oil supply passage 33 to the back pressure chamber 10 via the second recess 37 is the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passage 33 via the second recess 37. Therefore, it is possible to increase the flow rate of the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passage 33 when viewed comprehensively.
 (第2例)
 図11及び図12では、この発明に係る潤滑オイル供給構造を用いることが可能なベーン型圧縮機1の実施例2の第2例が示されている。
(Second example)
11 and 12 show a second example of the second embodiment of the vane type compressor 1 that can use the lubricating oil supply structure according to the present invention.
 この実施例2の第2例に示される第2の凹部37は、図11(a)及び図12(a)に示されるように、上記した実施例2の第1例と同じ構成をなしている一方で、この実施例2の第2例に示される第1の凹部36は、図11(c)及び図12(c)に示されるように、凹深部位37cと凹浅部位37dとを有して構成されている。このため、第2の凹部37については、実施例2の第1例と同じ符号を付してその説明を省略し、第1の凹部36についてのみ以下に説明する。但し、第1の凹部36についても当該第1の凹部36が設けられた位置などについては、実施例2の第1例と同じであるのでその説明を省略する。 The second recess 37 shown in the second example of the second embodiment has the same configuration as that of the first example of the second embodiment described above, as shown in FIGS. 11 (a) and 12 (a). On the other hand, as shown in FIGS. 11 (c) and 12 (c), the first recess 36 shown in the second example of the second embodiment has a recessed deep portion 37c and a recessed shallow portion 37d. It is configured. For this reason, about the 2nd recessed part 37, the code | symbol same as the 1st example of Example 2 is attached | subjected, the description is abbreviate | omitted, and only the 1st recessed part 36 is demonstrated below. However, the position of the first recess 36 in which the first recess 36 is provided is the same as that of the first example of the second embodiment, and a description thereof will be omitted.
 第1の凹部36は、図7に示される第2の凹部37と同様に、駆動軸収納空間31の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、円状線L1と同心円である円状線L6を外縁として、円状線L1から駆動軸2の径方向外側にその円周全域で同様の寸法にて拡がる形状をなしている。この第1の凹部36の円周状の外縁を形成する円状線L6の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。 Similarly to the second recess 37 shown in FIG. 7, the first recess 36 has a circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 31 as an inner edge, and is concentric with the circular line L1. A circular line L6 is used as an outer edge, and the circular line L1 extends from the circular line L1 to the outer side in the radial direction of the drive shaft 2 with the same dimensions throughout the entire circumference. The dimension of the circular line L6 that forms the circumferential outer edge of the first recess 36 is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 when the vane 9 is at the minimum stroke amount.
 そして、第1の凹部36が有する凹深部位36cと凹浅部位36dとは、図11(c)及び図12(c)に示されるように、第1の凹部36に対してロータ本体3aの軸心P1及びシリンダ孔6cの中心P2の双方を通る直線に沿って延びる2つの境界線S5、S6により区分けされているもので、凹深部位36cの駆動軸の軸方向の深度は、凹浅部位36dの駆動軸の軸方向の深度よりも大きくなっている。これにより、背圧室10のリア側ブロック6b側開口が第1の凹部36の凹深部位36aと対峙する範囲内にある場合には、第1の凹部36を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に拡張され、背圧室10のリア側ブロック6b側開口が第1の凹部36の凹浅部位36dと対峙する範囲内にある場合には、第1の凹部36を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に縮小される。 Further, as shown in FIGS. 11 (c) and 12 (c), the deep concave portion 36c and the shallow shallow portion 36d of the first concave portion 36 are formed on the rotor body 3a with respect to the first concave portion 36. It is divided by two boundary lines S5 and S6 extending along a straight line passing through both the axis P1 and the center P2 of the cylinder hole 6c. The depth in the axial direction of the drive shaft of the recessed deep portion 36c is shallow. The depth is greater than the axial depth of the drive shaft of the portion 36d. As a result, when the opening on the rear block 6b side of the back pressure chamber 10 is in a range facing the recess depth portion 36a of the first recess 36, the communication area through which the lubricating oil passes through the first recess 36 is When the rear side block 6b side opening of the back pressure chamber 10 is within a range facing the concave shallow portion 36d of the first concave portion 36, the lubricating oil passes through the first concave portion 36. The communication area is relatively reduced.
 しかして、図11(a)、11(c)及び図12(a)、図12(c)に示されるように、境界線S5とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX5とし、境界線S6とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX6とし、ロータ3の回転方向を、ベーン型圧縮機1のフロント側から見た状態である図11(a)及び図12(a)では矢印に示されるように反時計回り、ベーン型圧縮機1のリア側から見た状態である図11(c)及び図12(c)では矢印に示されるように時計回りとなるようにした場合には、X5を始点としX6を終点とする範囲では、図11(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がベーン溝8からロータ3の外面よりも突出していくストローク量が増加する時機となり、X6を始点としX5を終点とする範囲では、図12(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がロータ3の外面からベーン溝8内に没入していくストローク量が減少する時機となる。そして、このベーン9のストローク量が増減していく時機を分けるX5とX6とを結ぶ直線は、境界線S5、境界線S6と同一線状になっている。 Thus, as shown in FIGS. 11 (a), 11 (c), 12 (a), and 12 (c), the point where the boundary line S5 and the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c intersect is defined as X5. 11A and 12B, the point where the boundary line S6 intersects the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c is X6, and the rotation direction of the rotor 3 is viewed from the front side of the vane compressor 1. In (a), it turns counterclockwise as shown by the arrow, and in the state seen from the rear side of the vane compressor 1, it turns clockwise as shown by the arrow in FIGS. 11 (c) and 12 (c). In such a case, the vane 9 protrudes from the vane groove 8 beyond the outer surface of the rotor 3 as indicated by the thick arrow in FIG. 11B in the range where X5 is the start point and X6 is the end point. When the stroke amount increases, X6 is the starting point and X5 is the ending point The enclosed, as shown in bold arrows in FIG. 12 (b), the stroke of the vane 9 is gradually retracted from the outer surface of the rotor 3 in the vane groove 8 is timing to decrease. A straight line connecting X5 and X6, which divides the timing when the stroke amount of the vane 9 increases or decreases, is the same as the boundary line S5 and the boundary line S6.
 このように、一方の背圧室10のフロント側ブロック5a側の開口と第2の凹部37の凹浅部位37dとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が増加していく時機、並びに、一方の背圧室10のリア側ブロック6b側の開口と第1の凹部36の凹深部位36cとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が増加していく時機とが合致しているので、図11(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を増大させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が拡大されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に下がり、背圧室10が潤滑オイル供給通路33、34から潤滑オイルの供給を受けるが、第2の凹部37は背圧室10と凹浅部位37dにて連通しているため第2の凹部37と背圧室10との連通域が相対的に縮小され、第1の凹部36は背圧室10と凹深部位36cにて連通しているため第1の凹部37と背圧室10との連通域が相対的に拡大される。このため、背圧室10は、図11(b)の潤滑オイル供給通路33から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、主に第1の凹部36から潤滑オイルの供給を受けることとなる。 Thus, when the opening on the front block 5a side of one back pressure chamber 10 and the shallow shallow portion 37d of the second recess 37 face each other, when the stroke amount of the vane 9 increases, and The timing when the opening on the rear block 6b side of the back pressure chamber 10 and the concave portion 36c of the first recess 36 face each other matches the timing when the stroke amount of the vane 9 increases. As shown in FIG. 11B, the volume of the back pressure chamber 10 is expanded by sliding the vane 9 in the vane groove 8 in the direction of increasing the stroke amount, and the back pressure is increased. Although the pressure in the chamber 10 is relatively lower than the lubricating oil supply passages 33 and 34, the back pressure chamber 10 is supplied with the lubricating oil from the lubricating oil supply passages 33 and 34, but the second recess 37 has a back pressure chamber. 10 communicates with the concave portion 37d. Therefore, the communication area between the second recessed portion 37 and the back pressure chamber 10 is relatively reduced, and the first recessed portion 36 communicates with the back pressure chamber 10 at the recessed depth portion 36c. The communication area with the back pressure chamber 10 is relatively enlarged. For this reason, the back pressure chamber 10 has an arrow indicating the amount of lubricating oil from the lubricating oil supply passage 33 to the back pressure chamber 10 in FIG. 11B and the lubricating oil from the lubricating oil supply passage 34 to the back pressure chamber 10. As indicated by an arrow indicating the amount, the supply of lubricating oil is mainly received from the first recess 36.
 また、他方の背圧室10のフロント側ブロック5a側の開口と第2の凹部37の凹深部位37cとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が減少していく時機、並びに、他方の背圧室10のリア側ブロック6b側の開口と第1の凹部36の凹浅部位36dとが対峙する時機とが合致しているので、図12(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を減少させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が減縮されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に上がり、背圧室10から潤滑オイル供給通路33、34に潤滑オイルが送出される時に、第2の凹部37は背圧室10と凹深部位37cにて連通しているため第2の凹部37と背圧室10との連通域が相対的に拡大され、第1の凹部36は背圧室10と凹浅部位36dにて連通しているため第1の凹部36と背圧室10との連通域が相対的に縮小される。このため、背圧室10は、図12(b)の潤滑オイル供給通路33への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、主に第2の凹部37に対し潤滑オイルを送出することとなる。 Further, when the opening on the front block 5a side of the other back pressure chamber 10 and the concave portion 37c of the second concave portion 37 face each other, when the stroke amount of the vane 9 decreases, Since the opening of the back pressure chamber 10 on the rear block 6b side and the time when the concave portion 36d of the first concave portion 36 faces each other coincide with each other, as shown in FIG. By sliding in the vane groove 8 in the direction of decreasing the stroke amount, the volume of the back pressure chamber 10 is reduced, and the pressure in the back pressure chamber 10 is higher than that of the lubricating oil supply passages 33 and 34. Since the second recess 37 communicates with the back pressure chamber 10 at the recess depth portion 37c when the lubricating oil is relatively raised and the lubricating oil is sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passages 33, 34, the second pressure is reduced. The communication area between the recess 37 and the back pressure chamber 10 is relatively Is enlarged, the first recess 36 is connected domain of the first recess 36 and the back pressure chamber 10 to communicates with the back pressure chamber 10 and the 凹浅 site 36d is relatively reduced. For this reason, the back pressure chamber 10 is indicated by an arrow indicating the amount of lubricating oil to the lubricating oil supply passage 33 and an arrow indicating the amount of lubricating oil to the lubricating oil supply passage 34 in FIG. The lubricating oil is mainly sent to the second recess 37.
 よって、背圧室10から第2の凹部37を経て潤滑オイル供給通路33に送られる潤滑オイルの流量は、背圧室10から第1の凹部36を経て潤滑オイル供給通路34に送られる潤滑オイルの流量よりも多く、且つ潤滑オイル供給通路33から第2の凹部37を経て背圧室10に送られる潤滑オイルの流量よりも多いので、総合的に見た場合には、背圧室10から潤滑オイル供給通路33に送られる潤滑オイルの流量を増大させることが可能である。 Therefore, the flow rate of the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passage 33 via the second recess 37 is the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passage 34 via the first recess 36. And the flow rate of the lubricating oil sent from the lubricating oil supply passage 33 through the second recess 37 to the back pressure chamber 10 is larger than the flow rate of the back pressure chamber 10 when viewed comprehensively. The flow rate of the lubricating oil sent to the lubricating oil supply passage 33 can be increased.
 (第3例)
 図13及び図14では、この発明に係る潤滑オイル供給構造を用いることが可能なベーン型圧縮機1の実施例2の第3例が示されている。
(Third example)
FIGS. 13 and 14 show a third example of the second embodiment of the vane type compressor 1 in which the lubricating oil supply structure according to the present invention can be used.
 この実施例2の第3例に示される第1の凹部36は、図13(a)及び図14(a)に示されるように、上記した実施例2の第2例と同じ構成をなしている一方で、この実施例2の第2例に示される第1の凹部36は、図13(c)及び図13(c)に示されるように、凹深部位37cと凹浅部位37dとを有しない構成されている。このため、第1の凹部36については、実施例2の第2例と同じ符号を付してその説明を省略し、第2の凹部37についてのみ以下に説明する。但し、第2の凹部37についても当該第2の凹部37が設けられた位置などについては、実施例2の第1例及び第2例と同じであるのでその説明を省略する。 The first recess 36 shown in the third example of the second embodiment has the same configuration as the second example of the second embodiment described above, as shown in FIGS. 13 (a) and 14 (a). On the other hand, as shown in FIGS. 13 (c) and 13 (c), the first recess 36 shown in the second example of the second embodiment has a recessed deep portion 37c and a recessed shallow portion 37d. It does not have. For this reason, about the 1st recessed part 36, the same code | symbol as the 2nd example of Example 2 is attached | subjected, the description is abbreviate | omitted, and only the 2nd recessed part 37 is demonstrated below. However, the position of the second concave portion 37 where the second concave portion 37 is provided is the same as in the first and second examples of the second embodiment, and the description thereof is omitted.
 第2の凹部37は、図8に示される第1の凹部36と同様に、駆動軸収納空間31の円形状の開口縁を構成する円状線L1をそのまま内縁とし、円状線L1と同心円である円状線L6を外縁として、円状線L1から駆動軸2の径方向外側にその円周全域で同様の寸法にて拡がる形状をなしている。この第2の凹部37の円周状の外縁を形成する円状線L6の寸法は、例えば、ベーン9の最小ストローク量時におけるベーン9の底面位置の寸法と略同じになっている。 Similarly to the first recess 36 shown in FIG. 8, the second recess 37 has a circular line L1 constituting the circular opening edge of the drive shaft storage space 31 as an inner edge, and is concentric with the circular line L1. A circular line L6 is used as an outer edge, and the circular line L1 extends from the circular line L1 to the outer side in the radial direction of the drive shaft 2 with the same dimensions throughout the entire circumference. The dimension of the circular line L6 that forms the circumferential outer edge of the second recess 37 is, for example, substantially the same as the dimension of the bottom surface position of the vane 9 at the time of the minimum stroke amount of the vane 9.
 そして、第2の凹部37は、この第3例では、第1の凹部36とは異なり、図13(a)及び図14(a)に示されるように、その全域において駆動軸の軸方向の深度が同じになっている。更に、第2の凹部37の深度の寸法は、この第3例では、第1の凹部36の凹深部位36cの駆動軸の軸方向の深度と同じになっている。これにより、背圧室10のフロント側ブロック5a側開口が第2の凹部37のいずれの範囲と対峙していても、第2の凹部36を潤滑オイルが通過する連通域は相対的に拡張された状態となっている。 In the third example, the second recess 37 is different from the first recess 36, and as shown in FIGS. 13A and 14A, the second recess 37 extends in the axial direction of the drive shaft in the entire region. The depth is the same. Furthermore, the depth dimension of the second recess 37 is the same as the axial depth of the drive shaft of the recess depth portion 36c of the first recess 36 in this third example. As a result, even if the opening on the front block 5a side of the back pressure chamber 10 faces any range of the second recess 37, the communication area through which the lubricating oil passes through the second recess 36 is relatively expanded. It is in the state.
 しかして、図13(c)及び図14(c)に示されるように、境界線S5とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX5とし、境界線S6とシリンダ孔6cの内周面とが交差する点をX6とし、ロータ3の回転方向を、ベーン型圧縮機1のフロント側から見た状態である図13(a)及び図14(a)では矢印に示されるように反時計回り、ベーン型圧縮機1のリア側から見た状態である図13(c)及び図14(c)では矢印に示されるように時計回りとなるようにした場合には、X5を始点としX6を終点とする範囲では、図13(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がベーン溝8からロータ3の外面よりも突出していくストローク量が増加する時機となり、X6を始点としX5を終点とする範囲では、図14(b)の太線の矢印に示されるように、ベーン9がロータ3の外面からベーン溝8内に没入していくストローク量が減少する時機となる。そして、このベーン9のストローク量が増減していく時機を分けるX5とX6とを結ぶ直線は、境界線S5、境界線S6と同一線状になっている。 Thus, as shown in FIGS. 13C and 14C, the point where the boundary line S5 and the inner peripheral surface of the cylinder hole 6c intersect is defined as X5, and the boundary line S6 and the inner periphery of the cylinder hole 6c. The point where the plane intersects is X6, and the rotation direction of the rotor 3 is opposite to that shown in the arrows in FIGS. 13 (a) and 14 (a) when viewed from the front side of the vane compressor 1. In the case of clockwise rotation as shown by the arrows in FIGS. 13C and 14C as viewed from the rear side of the vane type compressor 1, the starting point is X5. In the range where X6 is the end point, as shown by the thick arrow in FIG. 13B, the stroke amount of the vane 9 protruding from the vane groove 8 beyond the outer surface of the rotor 3 increases. In the range where X5 is the end point, the thick line in FIG. As shown in the arrow, the stroke amount of the vane 9 is gradually retracted from the outer surface of the rotor 3 in the vane groove 8 is timing to decrease. A straight line connecting X5 and X6, which divides the timing when the stroke amount of the vane 9 increases or decreases, is the same as the boundary line S5 and the boundary line S6.
 このように、一方の背圧室10のリア側ブロック6b側の開口と第1の凹部36の凹深部位36cとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が増加していく時機とが合致しているので、図13(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を増大させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が拡大されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に下がり、背圧室10が潤滑オイル供給通路33、34から潤滑オイルの供給を受けるが、第1の凹部36はこの背圧室10とは凹深部位37cにて連通しているため第1の凹部36と背圧室10との連通域が相対的に拡大されるので、背圧室10は、図13(b)の潤滑オイル供給通路33から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34から背圧室10への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、第1の凹部36と第2の凹部37の双方から潤滑オイルの供給を同様に受けることとなる。 In this way, the timing when the opening on the rear block 6b side of one back pressure chamber 10 and the depth portion 36c of the first recess 36 face each other coincides with the timing when the stroke amount of the vane 9 increases. Therefore, as shown in FIG. 13B, the volume of the back pressure chamber 10 is increased by sliding the vane 9 in the vane groove 8 in the direction of increasing the stroke amount. The pressure in the back pressure chamber 10 is relatively lower than the lubricating oil supply passages 33 and 34, and the back pressure chamber 10 is supplied with the lubricating oil from the lubricating oil supply passages 33 and 34. Since the back pressure chamber 10 communicates with the back pressure chamber 10 at the concave depth portion 37c, the communication area between the first recess 36 and the back pressure chamber 10 is relatively enlarged. (B) Lubrication oil from the lubrication oil supply passage 33 to the back pressure chamber 10 As shown by an arrow indicating the amount of oil and an arrow indicating the amount of lubricating oil from the lubricating oil supply passage 34 to the back pressure chamber 10, supply of lubricating oil from both the first recess 36 and the second recess 37 Will receive the same.
 また、他方の背圧室10のリア側ブロック6b側の開口と第1の凹部36の凹浅部位36dとが対峙する時機と、ベーン9のストローク量が減少していく時機とが合致しているので、図14(b)に示されるように、ベーン9がそのストローク量を減少させる方向にベーン溝8内を摺動していくことにより、背圧室10の容積が減縮されていき、背圧室10内の圧力が潤滑オイル供給通路33、34よりも相対的に上がり、背圧室10から潤滑オイル供給通路33、34に潤滑オイルが送出される時に、第1の凹部36はこの背圧室10とは凹浅部位36dにて連通しているため第1の凹部36と背圧室10との連通域が相対的に縮小されるので、背圧室10は、図14(b)の潤滑オイル供給通路33への潤滑オイルの量を表す矢印と潤滑オイル供給通路34への潤滑オイルの量を表す矢印とで示されるように、主に第2の凹部37に対し潤滑オイルを主に送出することとなる。 The time when the opening on the rear block 6b side of the other back pressure chamber 10 and the shallow shallow part 36d of the first recess 36 face each other coincides with the time when the stroke amount of the vane 9 decreases. Therefore, as shown in FIG. 14B, the volume of the back pressure chamber 10 is reduced by the vane 9 sliding in the vane groove 8 in the direction of decreasing the stroke amount, When the pressure in the back pressure chamber 10 rises relative to the lubricating oil supply passages 33 and 34 and the lubricating oil is sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passages 33 and 34, the first recess 36 Since the back pressure chamber 10 communicates with the shallow shallow portion 36d, the communication area between the first recess 36 and the back pressure chamber 10 is relatively reduced. ) And an arrow indicating the amount of lubricating oil to the lubricating oil supply passage 33 As indicated by the arrows representing the amount of lubricating oil to the oil supply passage 34 mainly so that the relative second recess 37 mainly transmits the lubricating oil.
 よって、背圧室10から第1の凹部36を経て潤滑オイル供給通路34に送られる潤滑オイルの流量は、潤滑オイル供給通路34から第1の凹部36を経て背圧室10に送られる潤滑オイルの流量よりも少ないので、総合的に見た場合には、背圧室10から潤滑オイル供給通路33に送られる潤滑オイルの流量を増大させることが可能である。 Therefore, the flow rate of the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 through the first recess 36 to the lubricating oil supply passage 34 is the lubricating oil sent from the lubricating oil supply passage 34 to the back pressure chamber 10 through the first recess 36. Therefore, it is possible to increase the flow rate of the lubricating oil sent from the back pressure chamber 10 to the lubricating oil supply passage 33 when viewed comprehensively.
 尚、この発明に係る潤滑オイル供給構造について、実施例1及び実施例2のいずれも、2ブロック型のベーン型圧縮機1を用いて説明してきたが必ずしもこの2ブロック型のベーン型圧縮機1に限定されず、図示しないが両側がフロントサイドブロックとリアサイドブロックで挟まれることにより閉塞され、これらのブロックとは別体のシリンダを有する形式のベーン型圧縮機であっても良い。 The lubricating oil supply structure according to the present invention has been described using the two-block vane compressor 1 in both the first and second embodiments. However, the two-block vane compressor 1 is not necessarily described. Although not shown in the drawings, a vane type compressor may be used which is closed by being sandwiched between a front side block and a rear side block, and has a separate cylinder from these blocks.
 1 ベーン型圧縮機
 2 駆動軸
 3 ロータ
 4 圧縮空間
 5 ブロック
 5a フロント側ブロック
 5b シェル
 6 ブロック
 6a シリンダ
 6b リア側ブロック
 6c シリンダ孔
 8 ベーン溝
 9 ベーン
 10 背圧室
 12 プレーンベアリング
 13 プレーンベアリング
 16 吸入口
 17 吐出口
 19 オイル溜まり室
 21 圧縮室
 29 駆動軸収納空間
 30 中継通路
 31 駆動軸収納空間
 33 潤滑オイル供給通路
 34 潤滑オイル供給通路
 36 第1の凹部
 36a 連通状態形成用部位
 36b 連通状態形成非対応部位
 36c 凹深部位
 36d 凹浅部位
 37 第2の凹部
 37a 連通状態形成用部位
 37b 連通状態形成非対応部位
 37c 凹深部位
 37d 凹浅部位
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vane type compressor 2 Drive shaft 3 Rotor 4 Compression space 5 Block 5a Front side block 5b Shell 6 Block 6a Cylinder 6b Rear side block 6c Cylinder hole 8 Vane groove 9 Vane 10 Back pressure chamber 12 Plain bearing 13 Plain bearing 16 Inlet 17 Discharge port 19 Oil reservoir chamber 21 Compression chamber 29 Drive shaft storage space 30 Relay passage 31 Drive shaft storage space 33 Lubricating oil supply passage 34 Lubricating oil supply passage 36 First recess 36a Communication state forming portion 36b Communication state formation not supported Part 36c Concave deep part 36d Concave shallow part 37 Second concave part 37a Communication state forming part 37b Continuity state non-corresponding part 37c Concave deep part 37d Concave part

Claims (8)

  1.  両側がブロックにより閉塞されたシリンダと、このシリンダ内に収納されると共に複数のベーン溝が形成されたロータと、このロータのベーン溝内に収納されて、側面が前記ベーン溝の内側面を摺動すると共に先端が前記ベーン溝から出没して前記シリンダの内周面を摺動するベーンと、前記ベーン溝の底部に形成された背圧室と、前記ブロックに各軸受を介して支持されると共に前記ロータと連結されて外部からの回転力を前記ロータに伝達する駆動軸と、潤滑オイルが一時的に溜められるオイル溜まり室とを有するベーン型圧縮機において、
     潤滑オイルが、前記オイル溜まり室から前記駆動軸と前記ブロックのうちの一のブロックとの間に入り、前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する一方の軸受を潤滑した後、前記一のブロックのシリンダ側端面に形成された第1の凹部、前記背圧室、前記ブロックの他のブロックのシリンダ側端面に形成された第2の凹部の順に流れ、前記駆動軸と前記他のブロックとの間に入り、再度において前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する他方の軸受を潤滑する潤滑オイル経路を有し、
     前記第1の凹部と前記第2の凹部とは、前記ロータの回転で前記背圧室の位置が変動することに伴い、それぞれ前記背圧室との連通状態を変化させることができると共に、前記ベーンの前記ロータのベーン溝からの突出量をベーンのストローク量とした場合に、この背圧室との連通状態の変化と前記ベーンのストローク量が増加していく時機とをリンクさせて、前記背圧室内の圧力を周囲よりも相対的に下げることにより、前記背圧室に潤滑オイルが供給されるようにしたことを特徴とするベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。
    A cylinder closed on both sides by a block, a rotor housed in the cylinder and formed with a plurality of vane grooves, and housed in the vane grooves of the rotor, with the side surfaces sliding on the inner surface of the vane grooves. A vane that moves and slides on the inner peripheral surface of the cylinder with its tip protruding and retracting from the vane groove, a back pressure chamber formed at the bottom of the vane groove, and supported by the block via each bearing And a vane type compressor having a drive shaft connected to the rotor and transmitting a rotational force from the outside to the rotor, and an oil reservoir chamber in which lubricating oil is temporarily stored.
    Lubricating oil enters between the drive shaft and one of the blocks from the oil reservoir chamber, flows along the axial direction of the drive shaft, and lubricates one of the bearings located in the middle thereof. After that, the first recess formed on the cylinder side end surface of the one block, the back pressure chamber, and the second recess formed on the cylinder side end surface of the other block of the block flow in this order, A lubricating oil path that enters between the other blocks, flows again along the axial direction of the drive shaft, and lubricates the other bearing located in the middle thereof;
    The first recess and the second recess can change the communication state with the back pressure chamber, respectively, as the position of the back pressure chamber varies due to the rotation of the rotor. When the amount of protrusion of the vane from the vane groove of the rotor is the amount of stroke of the vane, the change in the communication state with the back pressure chamber is linked to the time when the amount of stroke of the vane increases, A lubricating oil supply structure for a vane compressor, wherein the lubricating oil is supplied to the back pressure chamber by lowering the pressure in the back pressure chamber relative to the surroundings.
  2.  前記第1の凹部と前記背圧室との間が開放される時機と、前記第2の凹部と前記背圧室との間が開放される時機とにずれを生じさせ、更に、この第1の凹部と前記背圧室との間及び前記第2の凹部と前記背圧室との間での開放時機のずれと前記ベーンのストローク量が増加していく時機とをリンクさせることにより、前記背圧室に潤滑オイルが供給されるようにしたことを特徴とする請求項1に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。 There is a difference between the time when the space between the first recess and the back pressure chamber is opened and the time when the space between the second recess and the back pressure chamber is opened. By linking the opening timing deviation between the recess and the back pressure chamber and between the second recess and the back pressure chamber and the timing when the stroke amount of the vane increases, 2. The lubricating oil supply structure for a vane compressor according to claim 1, wherein lubricating oil is supplied to the back pressure chamber.
  3.  前記ベーンのストローク量が増加していく時機と、前記第1の凹部と前記背圧室との間が前記第2の凹部と前記背圧室との間よりも早く開放される時機とを合わせたことを特徴とする請求項2に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。 The time when the stroke amount of the vane increases and the time when the space between the first recess and the back pressure chamber is opened earlier than the space between the second recess and the back pressure chamber are combined. The lubricating oil supply structure for a vane compressor according to claim 2, wherein the lubricating oil is supplied.
  4.  両側がブロックにより閉塞されたシリンダと、このシリンダ内に収納されると共に複数のベーン溝が形成されたロータと、このロータのベーン溝内に収納されて、側面が前記ベーン溝の内側面を摺動すると共に先端が前記ベーン溝から出没して前記シリンダの内周面を摺動するベーンと、前記ベーン溝の底部に形成された背圧室と、前記ブロックに各軸受を介して支持されると共に前記ロータと連結されて外部からの回転力を前記ロータに伝達する駆動軸と、潤滑オイルが一時的に溜められるオイル溜まり室とを有するベーン型圧縮機において、
     潤滑オイルが、前記オイル溜まり室から前記駆動軸と前記ブロックのうちの一のブロックとの間に入り、前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する一方の軸受を潤滑した後、前記一のブロックのシリンダ側端面に形成された第1の凹部、前記背圧室、前記ブロックの他のブロックのシリンダ側端面に形成された第2の凹部の順に流れ、前記駆動軸と前記他のブロックとの間に入り、再度において前記駆動軸の軸方向に沿って流れて、その途中に位置する他方の軸受を潤滑する潤滑オイル経路を有し、
     前記第1の凹部と前記第2の凹部とは、前記ロータの回転で前記背圧室の位置が変動することに伴い、それぞれ前記背圧室との連通状態を変化させることができると共に、前記ベーンの前記ロータのベーン溝からの突出量をベーンのストローク量とした場合に、この背圧室との連通状態の変化と前記ベーンのストローク量が減少していく時機とをリンクさせて、前記背圧室内の圧力を周囲よりも相対的に上げることにより、前記背圧室から潤滑オイルが送出されるようにしたことを特徴とするベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。
    A cylinder closed on both sides by a block, a rotor housed in the cylinder and formed with a plurality of vane grooves, and housed in the vane grooves of the rotor, with the side surfaces sliding on the inner surface of the vane grooves. A vane that moves and slides on the inner peripheral surface of the cylinder with its tip protruding and retracting from the vane groove, a back pressure chamber formed at the bottom of the vane groove, and supported by the block via each bearing And a vane type compressor having a drive shaft connected to the rotor and transmitting a rotational force from the outside to the rotor, and an oil reservoir chamber in which lubricating oil is temporarily stored.
    Lubricating oil enters between the drive shaft and one of the blocks from the oil reservoir chamber, flows along the axial direction of the drive shaft, and lubricates one of the bearings located in the middle thereof. After that, the first recess formed on the cylinder side end surface of the one block, the back pressure chamber, and the second recess formed on the cylinder side end surface of the other block of the block flow in this order, A lubricating oil path that enters between the other blocks, flows again along the axial direction of the drive shaft, and lubricates the other bearing located in the middle thereof;
    The first recess and the second recess can change the communication state with the back pressure chamber, respectively, as the position of the back pressure chamber varies due to the rotation of the rotor. When the amount of protrusion of the vane from the vane groove of the rotor is the amount of stroke of the vane, the change in the communication state with the back pressure chamber is linked to the time when the amount of stroke of the vane decreases, A lubricating oil supply structure for a vane type compressor, wherein the lubricating oil is sent out from the back pressure chamber by raising the pressure in the back pressure chamber relative to the surroundings.
  5.  前記第1の凹部と前記背圧室との間が閉塞される時機と、前記第2の凹部と前記背圧室との間が閉塞される時機とにずれを生じさせ、更に、この第1の凹部と前記背圧室との間及び前記第2の凹部と前記背圧室との間での閉塞時機のずれと前記ベーンのストローク量が減少していく時機とをリンクさせることにより、前記背圧室から潤滑オイルが送出されるようにしたことを特徴とする請求項4に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。 There is a difference between the timing when the first recess and the back pressure chamber are closed, and the timing when the second recess and the back pressure chamber are closed. By linking the gap of the closing timing between the recess and the back pressure chamber and between the second recess and the back pressure chamber and the timing when the stroke amount of the vane decreases, 5. The lubricating oil supply structure for a vane compressor according to claim 4, wherein the lubricating oil is delivered from the back pressure chamber.
  6.  前記ベーンのストローク量が減少していく時機と、前記第1の凹部と前記背圧室との間が前記第2の凹部と前記背圧室との間よりも早く閉塞される時機とを合わせたことを特徴とする請求項5に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。 The time when the stroke amount of the vane decreases and the time when the gap between the first recess and the back pressure chamber is closed earlier than between the second recess and the back pressure chamber are combined. The lubricating oil supply structure for a vane type compressor according to claim 5, wherein the lubricating oil supply structure is provided.
  7.  前記第1の凹部と前記第2の凹部との少なくとも一方を、前記ベーン型圧縮機の横幅方向において、前記駆動軸の軸方向における深度が相対的に深い部位と相対的に浅い部位とに区分けし、この深度の差異を利用して前記背圧室との連通状態を変化させることを特徴とする請求項1又は請求項4に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。 At least one of the first recess and the second recess is divided into a portion having a relatively deep depth and a relatively shallow portion in the axial direction of the drive shaft in the lateral width direction of the vane compressor. 5. The lubricating oil supply structure for a vane type compressor according to claim 1, wherein the communication state with the back pressure chamber is changed using the difference in depth.
  8.  前記第1の凹部又は第2の凹部であって前記駆動軸の軸方向における深度が相対的に深い部位と相対的に浅い部位とに区分けされない方の凹部は、その全域の深度が前記浅い部位と狭い部位とに区分けされた凹部の前記相対的に深い部位の深度と同じであることを特徴とする請求項7に記載のベーン型圧縮機の潤滑オイル供給構造。
      
    The concave portion which is the first concave portion or the second concave portion and is not divided into a portion having a relatively deep depth in the axial direction of the drive shaft and a portion having a relatively shallow depth is a portion having a shallow depth in the entire region. 8. The lubricating oil supply structure for a vane compressor according to claim 7, wherein a depth of the relatively deep portion of the concave portion divided into a narrow portion and the narrow portion is the same.
PCT/JP2010/007589 2009-12-29 2010-12-28 Lubricating oil supply structure of vane-type compressor WO2011080924A1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009299093 2009-12-29
JP2009-299093 2009-12-29

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011547336A JP5707337B2 (en) 2009-12-29 2010-12-28 Lubricating oil supply structure for vane compressor
BR112012016134A BR112012016134A2 (en) 2009-12-29 2010-12-28 vane type compressor lubricating oil supply frame
CN2010800589514A CN102667162A (en) 2009-12-29 2010-12-28 Lubricating oil supply structure of vane-type compressor
EP10840783.4A EP2520802A4 (en) 2009-12-29 2010-12-28 Lubricating oil supply structure of vane-type compressor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011080924A1 true WO2011080924A1 (en) 2011-07-07

Family

ID=44226348

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/007589 WO2011080924A1 (en) 2009-12-29 2010-12-28 Lubricating oil supply structure of vane-type compressor

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP2520802A4 (en)
JP (1) JP5707337B2 (en)
CN (1) CN102667162A (en)
BR (1) BR112012016134A2 (en)
WO (1) WO2011080924A1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014001698A (en) * 2012-06-19 2014-01-09 Toyota Industries Corp Vane type compressor
EP2803865A4 (en) * 2011-12-21 2015-08-05 Valeo Japan Co Ltd Electric-powered compressor
CN104948458A (en) * 2014-03-25 2015-09-30 株式会社丰田自动织机 Vane compressor

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107701447B (en) * 2017-09-29 2019-08-06 珠海格力电器股份有限公司 A kind of oil channel structures and compressor of compressor

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61114092U (en) * 1984-12-28 1986-07-18
JP2002174190A (en) * 2000-12-05 2002-06-21 Seiko Instruments Inc Gas compressor
JP2007064163A (en) 2005-09-02 2007-03-15 Valeo Thermal Systems Japan Corp Vane type compressor

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4926522B1 (en) * 1969-07-30 1974-07-10
JPH0581759B2 (en) * 1984-03-14 1993-11-16 Hitachi Ltd
JPH01237380A (en) * 1988-03-17 1989-09-21 Atsugi Motor Parts Co Ltd Variable capacity vane type rotary compressor
JP4060149B2 (en) * 2002-08-30 2008-03-12 カルソニックコンプレッサー株式会社 Gas compressor
CN101469705A (en) * 2007-12-26 2009-07-01 上海三电贝洱汽车空调有限公司 Rotary vane type compressor

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61114092U (en) * 1984-12-28 1986-07-18
JP2002174190A (en) * 2000-12-05 2002-06-21 Seiko Instruments Inc Gas compressor
JP2007064163A (en) 2005-09-02 2007-03-15 Valeo Thermal Systems Japan Corp Vane type compressor

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2520802A4 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2803865A4 (en) * 2011-12-21 2015-08-05 Valeo Japan Co Ltd Electric-powered compressor
JP2014001698A (en) * 2012-06-19 2014-01-09 Toyota Industries Corp Vane type compressor
CN104948458A (en) * 2014-03-25 2015-09-30 株式会社丰田自动织机 Vane compressor

Also Published As

Publication number Publication date
JP5707337B2 (en) 2015-04-30
BR112012016134A2 (en) 2016-05-31
CN102667162A (en) 2012-09-12
JPWO2011080924A1 (en) 2013-05-09
EP2520802A1 (en) 2012-11-07
EP2520802A4 (en) 2016-06-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1674731B1 (en) Rotary fluid machine
WO2015022775A1 (en) Scroll compressor
JP5879010B2 (en) Gas compressor
WO2011080924A1 (en) Lubricating oil supply structure of vane-type compressor
KR101810903B1 (en) Rotary compression mechanism
JPH07145785A (en) Trochoid type refrigerant compressor
KR20130039335A (en) Vane compressor
JP2012077616A (en) Scroll type compressor
US8690557B2 (en) Variable displacement vane pump
WO2013105131A1 (en) Vane-type compressor
WO2011045921A1 (en) Scroll fluidic device
JP2009127517A (en) Enclosed compressor
JP2010101202A (en) Variable displacement type compressor
JP2007162679A (en) Fluid machine
JP2006241993A (en) Scroll compressor
JP6462265B2 (en) Open type compressor
CN108930649B9 (en) Compressor with oil management system
JP5999922B2 (en) Scroll compressor
JP2009041576A (en) Scroll type compressor
JP7037458B2 (en) Pump device
JP2016138521A (en) Screw compressor
JP4253391B2 (en) Scroll type compressor
WO2016129334A1 (en) Gas compressor
JP2019056314A (en) Vane-type compressor
JP5921456B2 (en) Vane type compressor

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080058951.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10840783

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011547336

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1591/MUMNP/2012

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1201003231

Country of ref document: TH

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2010840783

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010840783

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112012016134

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112012016134

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20120628